柱模板KZZ2(设置对拉螺栓)计算书
有对拉螺栓(柱箍不等距)-1

柱模板(设置对拉螺栓)计算书一、计算依据1、《建筑施工模板安全技术规范》JGJ162-20082、《混凝土结构设计规范》GB50010-20103、《建筑结构荷载规范》GB50009-20124、《钢结构设计规范》GB50017-2003二、计算参数(图1)模板设计平面图(图2)模板设计立面图三、荷载统计新浇混凝土对模板的侧压力F1=0.22γct0β1β2V0.5=0.22×24×4×1.2×1.15×20.5=41.218 kN/m2 F2=γcH=24×4300/1000=103.2 kN/m2标准值G4k=min[F1,F2]=41.218 kN/m2承载能力极限状态设计值根据柱的长边尺寸大小确定组合类型:S=0.9max[1.2G4k+1.4Q3k,1.35G4k+1.4×0.7Q3k]则:S=0.9×max(1.2×41.218+1.4×2,1.35×41.218+1.4×0.7×2)=51.844 kN/m2正常使用极限状态设计值Sk=G4k=41.218 kN/m2四、面板验算根据规范规定面板可按简支跨计算,故可按简支跨一种情况进行计算,取b=1m 单位面板宽度为计算单元。
W=bh2/6=1000×152/6=37500mm3,I=bh3/12=1000×153/12=281250mm4其中的h为面板厚度。
(图3)承载能力极限状态受力简图1、强度验算q=bS=1×51.844=51.844kN/m(图4)面板弯矩图(kN·m)M max=0.198kN·mσ=M max/W=0.198×106/37500=5.292N/mm2≤[f]=30N/mm2满足要求2、挠度验算(图5)正常使用极限状态受力简图q k=bS k=1×41.218=41.218kN/m(图6)面板变形图(mm)νmax=0.156mm≤[ν]=max(700/5,700/5)/400=0.35mm满足要求五、次楞验算根据工程实际次楞竖直放置,且承受线性变化荷载,为了符合实际可采用墙全高内的次楞的实际跨数作为计算模型,这样做符合实际情况,计算简图如下:(图7)承载能力极限状态受力简图柱底部线性荷载最大处为:其中次楞间距: a=max(L/m,B/n)=max(700/5,700/5)/1000=0.14 mq=aS=0.14×51.844=7.258kN/mq k=aS k=0.14×41.218=5.771kN/m1、强度验算(图8)次梁弯矩图M max=0.23kN·mσ=M max/W=0.23×106/(83.333×1000)=2.759N/mm2≤[f]=15N/mm2 满足要求2、抗剪验算(图9)次梁剪力图V max=1.98kNτ=V max S0/(Ib) = 1.98×103×62.5×103/(416.667×104×5×10)=0.594N/mm2≤[f v]=2N/mm2满足要求3、挠度验算(图10)正常使用极限状态受力简图(图11)次梁变形图ν=0.289mm≤[ν]=0.14×1000/400=0.35mm满足要求4、支座反力计算从下至上第1道对拉螺栓的支座反力为:=3.021kNRmax1=2.402kNRmaxk1从下至上第2道对拉螺栓的支座反力为:=3.722kNRmax2=2.96kNRmaxk2从下至上第3道对拉螺栓的支座反力为:=3.659kNRmax3=2.909kNRmaxk3从下至上第4道对拉螺栓的支座反力为:=2.356kNRmax4R=1.873kNmaxk4从下至上第5道对拉螺栓的支座反力为:R=2.289kNmax5=1.82kNRmaxk5从下至上第6道对拉螺栓的支座反力为:=0.633kNRmax6=0.503kNRmaxk6根据以上计算可以确定第2道对拉螺栓最为不利。
柱模板KZZ2(设置对拉螺栓)计算书

柱模板KZZ2(设置对拉螺栓)计算书柱模板(设置对拉螺栓)计算书计算依据:1、《建筑施工模板安全技术规范》jgj162-20212、《混凝土结构设计规范》gb50010-20213、《建筑结构荷载规范》gb50009-20214、《钢结构设计规范》gb50017-2021一、工程属性崭新淋混凝土柱名称崭新淋混凝土柱的排序高度(mm)14楼负一层kzz1崭新淋混凝土柱长边边长(mm)4200崭新淋混凝土柱短边边长(mm)900900二、荷载女团《建筑施工模板恩侧压力排序依据规范全系列技术规范》混凝土重力密度γc(kn/m)jgj162-2021崭新淋混凝土初稀时间t0(h)混凝土坍落度影响修正系数β241外加剂影响修正系数β1混凝土铺设速度v(m/h)4.2min{0.22γct0β1β2v1/232512混凝土侧压力排序边线处至新淋混凝土顶面总高度h(m)2崭新淋混凝土对模板的侧压力标准值g4k(kn/m)2,γch}=min{0.22×25×4×1×1×221/2,25×4.2}=min{31.113,105}=31.113kn/m2飞溅混凝土时对垂直面模板荷载标准值q3k(kn/m)崭新淋混凝土对模板的侧压力标准值g4k=min[0.22γct0β1β2v1/2,γch]=min[0.22×25×4×1×1×21/2,25×4.2]=min[31.11,105]=31.11kn/m2承载能力音速状态设计值s承=0.9max[1.2g4k+1.4q3k,1.35g4k+1.4×0.7q3k]=0.9max[1.2×31.11+1.4×2,1.35×31.11+1.4×0.7×2]=0.9max[40.132,43.959]=0.9×43.959=39.563kn/m2正常采用音速状态设计值s正=g4k=31.11kn/m2三、面板验算面板类型面板抗弯强度设计值[f](n/mm)柱长边小梁根数柱箍间距l1(mm)2覆面竹胶合板14.744700面板厚度(mm)面板弹性模量e(n/mm)柱短边小梁根数21589254模板设计平面图1、强度求函数最不利受力状态如下图,按三等跨连续梁验算静载线荷载q1=0.9×1.35bg4k=0.9×1.35×0.7×31.11=26.459kn/m活载线荷载q2=0.9×1.4×0.7bq3k=0.9×1.4×0.7×0.7×2=1.235kn/mmmax=-0.1q1l2-0.117q2l2=-0.1×26.459×0.32-0.117×1.235×0.32=-0.251knmσ=mmax/w=0.251×106/(1/6×700×152)=9.567n/mm2≤[f]=14.74n/mm2满足要求!2、挠度求函数作用线荷载q=bs正=0.7×31.11=21.777kn/mν=0.677ql4/(100ei)=0.677×21.777×3004/(100×8925×(1/12×700×153))=0.68mm≤[ν]=l/400=300/400=0.75mm满足要求!四、小梁验算小梁类型小梁横截面惯性矩i(cm)4矩形木楞256小梁横截面类型(mm)小梁横截面抵抗矩w(cm)360×8064小梁抗弯强度设计值[f](n/mm)小梁抗剪强度设计值[τ](n/mm)2213.51.35小梁弹性模量e(n/mm)最高处柱缝距楼面距离(mm)290001801、强度求函数小梁上促进作用线荷载q=bs顺=0.3×39.563=11.869kn/m小梁弯矩图(knm)mmax=1.605knmσ=mmax/w=1.605×106/64×103=25.073n/mm2>[f]=13.5n/mm2不满足要求!请优化柱箍间距,或增大相应柱边小梁根数!2、抗剪验算小梁抠力图(knm)vmax=6.185knτmax=3vmax/(2bh0)=3×6.185×1000/(2×60×80)=1.933n/mm2>[τ]=1.35n/mm2不满足要求!恳请增大梁底提振小梁间距或挑选最合适材料类型,或减少梁底提振小梁,或优化小梁边线!3、挠度求函数小梁上作用线荷载q=bs正=0.3×31.11=9.333kn/m小梁变形图(mm)ν=7.716mm>[ν]=1.75mm不满足要求!恳请优化柱箍边线,或减小适当柱边小梁根数!4、支座反力排序承载能力音速状态rmax=12.357正常采用音速状态。
对拉螺杆计算

设计计算本计算书主要内容:荷载计算、水平桁架杆件强度及稳定性验算、焊缝验算、竖向框架稳 定性验算、杆件强度及稳定性验算、附着支承结构构件强度及稳定性验算、防坠器吊杆强度验 算。
本计算书根据建设部 [ 2000] 230 号《建筑施工附着升降脚手架管理暂行规定》及《钢结构 设计规范》( GBJ17)公式计算。
一、荷载计算:以一个单元架体为计算对象, 分别按使用工况、 升降工况及坠落工况计算荷载, 单元跨度7.2m ,高 14.7m ,立杆横距 0.8m ,立杆纵距 1.6m ,静恒载 G=42KN 。
(包括钢管、扣件、竹笆、围网及固定在架体的设施 )。
施工荷载:使用工况Q k 使= 2KN / ㎡×7.2m ×0.8m ×3步 = 35KN (规定第九条)Q K 升 = 0.5KN / ㎡×7.2m ×0.8m ×3步= 8.64KN (规定第九条)升降工况、坠落工况 K=2重要系数取 0.9取 1.2 取 1.4S 使 =1.3×0.9×(1.2×42+1.4×35)= 116.3KN S 升 =S 坠 =2×0.9×(1.2×42+1.4×8.64)= 112.493KN水平桁架杆件验算: (荷载按 S 使 )1、桁架杆件的内力桁架为内外二档共 8 个节点、节点荷载 F = S使=116.3=14.5KN88计算简图如下:升降工况、坠落工况 荷载效应组合 S=K使用工况 K=1.3G S GK +Q S QK)RB=2F杆件号 12 3456AA// BB内力 - 1.33F 2F-1F -1.33F -0.66F 1.768F -2F -2F2、杆件强度验算 : 组成桁架杆件的材料为 Φ48× 3.5 钢管,力学性能如下: 截面积A=4.89 ㎝ 2 =489 ㎜ 2惯性矩 I=12.19 ㎝ 4 =121900 ㎜ 4抵抗矩 W=5.08 ㎝ 3=5080 ㎜ 3迥转半径 i=1.58 ㎝ =15.8 ㎜ 抗拉、压、弯曲强度设计值 205N / ㎜ 2抗剪强度设计值 125N / ㎜ 2杆 2 受拉力最大为 2F , 简图如下:IAIAFFA'B'RA=2FA — A 截面积 489 ㎜2B —B 截面积 (36-18)× 10×2=360 ㎜ B — B 截面验算:32F 2 14.5 1032= =80.56N / ㎜ 2< 180N /A 3602B —B 截面为铸钢件牌号 ZG230—450,强度设计值 180N / ㎜23、杆 2 钢管与接头焊缝验算:焊缝高度 3.5 ㎜,长度 D=3.14 × 48=150 ㎜验算:2F=78.9N / ㎜ 2 < 160N / ㎜2强度满足要求。
柱模板KZZ4(设置对拉螺栓)计算书

柱模板(设置对拉螺栓)计算书计算依据:1、《建筑施工模板安全技术规范》JGJ162-20082、《混凝土结构设计规范》GB50010-20103、《建筑结构荷载规范》GB 50009-20124、《钢结构设计规范》GB 50017-2003一、工程属性4k c012cmin[0.22×25×4×1×1×21/2,25×4.2]=min[31.11,105]=31.11kN/m2承载能力极限状态设计值S承=0.9max[1.2G4k+1.4Q3k,1.35G4k+1.4×0.7Q3k]=0.9max[1.2×31.11+1.4×2,1.35×31.11+1.4×0.7×2]=0.9max[40.132,43.959]=0.9×43.959=39.563kN/m2正常使用极限状态设计值S正=G4k=31.11 kN/m2三、面板验算模板设计平面图1、强度验算最不利受力状态如下图,按四等跨连续梁验算静载线荷载q1=0.9×1.35bG4k=0.9×1.35×0.5×31.11=18.899kN/m活载线荷载q2=0.9×1.4×0.7bQ3k=0.9×1.4×0.7×0.5×2=0.882kN/mM max=-0.107q1l2-0.121q2l2=-0.107×18.899×0.252-0.121×0.882×0.252=-0.133kN·mσ=M max/W=0.133×106/(1/6×500×152)=7.096N/mm2≤[f]=14.742N/mm2满足要求!2、挠度验算作用线荷载q=bS正=0.5×31.11=15.555kN/mν=0.632ql4/(100EI)=0.632×15.555×2504/(100×8925×(1/12×500×153))=0.306mm≤[ν]=l/400=250/400=0.625mm满足要求!四、小梁验算小梁上作用线荷载q=bS承=0.25×39.563=9.891 kN/m小梁弯矩图(kN·m)M max=0.261kN·mσ=M max/W=0.261×106/53.333×103=4.889N/mm2≤[f]=13.5N/mm2 满足要求!2、抗剪验算小梁剪力图(kN·m)V max=2.99kNτmax=3V max/(2bh0)=3×2.99×1000/(2×50×80)=1.121N/mm2≤[τ]=1.35N/mm2 满足要求!3、挠度验算小梁上作用线荷载q=bS正=0.25×31.11=7.777 kN/m小梁变形图(mm)ν=0.165mm≤[ν]=1.25mm满足要求!4、支座反力计算承载能力极限状态R max=5.602正常使用极限状态R max=4.404五、柱箍验算(规范中缺少相关计算说明,仅供参考)模板设计立面图1、柱箍强度验算连续梁中间集中力取小P值;两边集中力为小梁荷载取半后,取P/2值。
柱模板(设置对拉螺栓)计算书

柱模板(设置对拉螺栓)计算书计算依据:1、《建筑施工模板安全技术规范》JGJ162-20082、《混凝土结构设计规范》GB50010-20103、《建筑结构荷载规范》GB 50009-20124、《钢结构设计规范》GB 50017-2003一、工程属性4k c012cmin[0.22×24×4×1×1×21/2,24×8]=min[29.87,192]=29.87kN/m2承载能力极限状态设计值S承=0.9max[1.2G4k+1.4Q3k,1.35G4k+1.4×0.7Q3k]=0.9max[1.2×29.87+1.4×2,1.35×29.87+1.4×0.7×2]=0.9max[38.644,42.285]=0.9×42.285=38.056kN/m2正常使用极限状态设计值S正=G4k=29.87 kN/m2三、面板验算模板设计平面图 1、强度验算最不利受力状态如下图,按三等跨连续梁验算静载线荷载q1=0.9×1.35bG4k=0.9×1.35×0.5×29.87=18.146kN/m活载线荷载q2=0.9×1.4×0.7bQ3k=0.9×1.4×0.7×0.5×2=0.882kN/mM max=-0.1q1l2-0.117q2l2=-0.1×18.146×0.22-0.117×0.882×0.22=-0.077kN·mσ=M max/W=0.077×106/(1/6×500×152)=4.091N/mm2≤[f]=14.742N/mm2满足要求!2、挠度验算作用线荷载q=bS正=0.5×29.87=14.935kN/mν=0.677ql4/(100EI)=0.677×14.935×2004/(100×8925×(1/12×500×153))=0.129mm≤[ν]=l/400=200/400=0.5mm满足要求!四、小梁验算小梁上作用线荷载q=bS承=0.2×38.056=7.611 kN/m小梁弯矩图(kN·m)M max=0.342kN·mσ=M max/W=0.342×106/42.67×103=8.027N/mm2≤[f]=13.5N/mm2 满足要求!2、抗剪验算小梁剪力图(kN·m)V max=2.369kNτmax=3V max/(2bh0)=3×2.369×1000/(2×40×80)=1.111N/mm2≤[τ]=1.35N/mm2 满足要求!3、挠度验算小梁上作用线荷载q=bS正=0.2×29.87=5.974 kN/m小梁变形图(mm)ν=0.801mm≤[ν]=1.5mm满足要求!4、支座反力计算承载能力极限状态R max=4.652正常使用极限状态R max=3.652五、柱箍验算(规范中缺少相关计算说明,仅供参考)模板设计立面图1、柱箍强度验算连续梁中间集中力取小P值;两边集中力为小梁荷载取半后,取P/2值。
资料:柱模板(设置对拉螺栓)计算书标KZ500

一、工程属性4k c 012c min[0.22×24×4×1×1×21/2,24×4.45]=min[29.87,106.8]=29.87kN/m 2 承载能力极限状态设计值S 承=0.9max[1.2G 4k +1.4Q 3k ,1.35G 4k +1.4×0.7Q 3k ]=0.9max[1.2×29.87+1.4×2,1.35×29.87+1.4×0.7×2]=0.9max[38.644,42.285]=0.9×42.285=38.056kN/m 2正常使用极限状态设计值S 正=G 4k =29.87 kN/m 2 三、面板验算1、强度验算最不利受力状态如下图,按三等跨连续梁验算静载线荷载q1=0.9×1.35bG4k=0.9×1.35×0.5×29.87=18.146kN/m活载线荷载q2=0.9×1.4×0.7bQ3k=0.9×1.4×0.7×0.5×2=0.882kN/mMmax =-0.1q1l2-0.117q2l2=-0.1×18.146×0.1672-0.117×0.882×0.1672=-0.053kN·mσ=Mmax/W=0.053×106/(1/6×500×122)=4.439N/mm2≤[f]=14.74N/mm2 满足要求!2、挠度验算作用线荷载q=bS正=0.5×29.87=14.935kN/mν=0.677ql4/(100EI)=0.677×14.935×166.6674/(100×8925×(1/12×500×123))=0.121mm≤[ν]=l/400=166.667/400=0.417mm 满足要求!四、小梁验算小梁类型矩形木楞小梁材质规格(mm) 50×80小梁截面惯性矩I(cm4) 213.333 小梁截面抵抗矩W(cm3) 53.333 小梁抗弯强度设计值[f](N/mm2) 15.444 小梁弹性模量E(N/mm2) 9350 最低处柱箍离楼面距离(mm) 200小梁上作用线荷载q=bS承=0.167×38.056=6.343 kN/m小梁弯矩图(kN·m)M=0.198kN·mmax/W=0.198×106/53.333×103=3.717N/mm2≤[f]=15.444N/mm2 σ=Mmax满足要求!2、挠度验算=0.167×29.87=4.978 kN/m 小梁上作用线荷载q=bS正小梁变形图(mm)ν=0.216mm≤[ν]=1.5mm满足要求!五、柱箍验算柱箍类型钢管柱箍合并根数 1 柱箍材质规格(mm) Φ48.3×3.6柱箍截面惯性矩I(cm4) 12.71 柱箍截面抵抗矩W(cm3) 5.26 柱箍抗弯强度设计值[f](N/mm2) 205 柱箍弹性模量E(N/mm2) 2060001、柱箍强度验算长边柱箍计算简图长边柱箍弯矩图(kN·m)长边柱箍剪力图(kN)M1=0.256kN·m,N1=7.445kN短边柱箍计算简图短边柱箍弯矩图(kN·m)短边柱箍剪力图(kN)M2=0.256kN·m,N2=7.445kNM/Wn=0.256×106/(5.26×103)=48.709N/mm2≤[f]=205N/mm2满足要求!2、柱箍挠度验算长边柱箍计算简图长边柱箍变形图(mm)短边柱箍计算简图短边柱箍变形图(mm)=0.031mm≤[ν]=l/400=0.855mmν1=0.031mm≤[ν]=l/400=0.855mm 满足要求!ν2六、对拉螺栓验算b(kN) 17.8 对拉螺栓型号M14 轴向拉力设计值NttN=7.445×1=7.445kN≤12kN满足要求!。
柱模板支撑计算书

柱模板支撑计算书一、柱模板基本参数柱模板的截面宽度 B=600mm ,B 方向对拉螺栓1道, 柱模板的截面高度 H=600mm ,H 方向对拉螺栓1道, 柱模板的计算高度 L = 4.65mm , 柱箍间距计算跨度 d = 450mm 。
柱箍采用60×80mm 木方。
柱模板竖楞截面宽度60mm ,高度80mm 。
B 方向竖楞5根,H 方向竖楞5根。
面板厚度14mm ,剪切强度1.4N/mm 2,抗弯强度15N/mm 2,弹性模量6000N/mm 2。
木方剪切强度1.3N/mm 2,抗弯强度15N/mm 2,弹性模量9000N/mm 2。
600柱模板支撑计算简图二、柱模板荷载标准值计算强度验算要考虑新浇混凝土侧压力和倾倒混凝土时产生的荷载设计值;挠度验算只考虑新浇混凝土侧压力产生荷载标准值。
新浇混凝土侧压力计算公式为下式中的较小值:其中 γc —— 混凝土的重力密度,取24kN/m 3;t —— 新浇混凝土的初凝时间,为0时(表示无资料)取200/(T+15),取3h ; T —— 混凝土的入模温度,取15℃; V —— 混凝土的浇筑速度,取2.5m/h ;H —— 混凝土侧压力计算位置处至新浇混凝土顶面总高度,取4.65m ; β—— 混凝土坍落度影响修正系数,取1。
根据公式计算的新浇混凝土侧压力标准值 F1=31.87kN/m 2考虑结构的重要性系数0.9,实际计算中采用新浇混凝土侧压力标准值: F1=0.9×31.88=28.692kN/m 2考虑结构的重要性系数0.9,倒混凝土时产生的荷载标准值: F2=0.9×3=2.7kN/m 2。
三、柱模板面板的计算面板直接承受模板传递的荷载,应该按照均布荷载下的连续梁计算,计算如下17.19kN/mA面板计算简图 面板的计算宽度取柱箍间距0.45m 。
荷载计算值 q = 1.2×28.692×0.45+1.4×2.7×0.45=17.195kN/m 面板的截面惯性矩I 和截面抵抗矩W 分别为: 本算例中,截面惯性矩I 和截面抵抗矩W 分别为:截面抵抗矩 W = bh 2/6 = 45×1.4×1.4/6 = 14.7cm 3;截面惯性矩 I = bh 3/12 = 45×1.4×1.4×1.4/12 = 10.29cm 4; 式中:b 为板截面宽度,h 为板截面高度。
柱模板(设置对拉螺栓)计算书汇总

柱模板(设置对拉螺栓)计算书一、工程属性二、荷载组合4k c 012c min[0.22×24×4×1×1.15×2.51/2,24×2]=min[38.4,48]=38.4kN/m 2承载能力极限状态设计值S 承=0.9max[1.2G 4k +1.4Q 3k ,1.35G 4k +1.4×0.7Q 3k ]=0.9max[1.2×38.4+1.4×2,1.35×38.4+1.4×0.7×2]=0.9max[48.88,53.8]=0.9×53.8=48.42kN/m 2正常使用极限状态设计值S 正=G 4k =38.4 kN/m 2三、面板验算模板设计平面图1、强度验算最不利受力状态如下图,按四等跨连续梁验算静载线荷载q1=0.9×1.35bG4k=0.9×1.35×0.4×38.4=18.66kN/m 活载线荷载q2=0.9×1.4×0.7bQ3k=0.9×1.4×0.7×0.4×2=0.71kN/mM max=-0.107q1l2-0.121q2l2=-0.107×18.66×0.182-0.121×0.71×0.182=-0.06kN·m σ=M max/W=0.06×106/(1/6×400×152)=4.25N/mm2≤[f]=15N/mm2满足要求!2、挠度验算作用线荷载q=bS正=0.4×38.4=15.36kN/mν=0.632ql4/(100EI)=0.63×15.36×1754/(100×10000×(1/12×400×153))=0.08mm≤[ν]=l/400=175/400=0.44mm满足要求!四、小梁验算小梁类型矩形木楞小梁材质规格(mm) 40×90小梁截面惯性矩I(cm4) 243 小梁截面抵抗矩W(cm3) 54小梁抗弯强度设计值[f](N/mm2) 15.44 小梁弹性模量E(N/mm2) 9350最低处柱箍离楼面距离(mm) 200小梁上作用线荷载q=bS承=0.18×48.42=8.47 kN/m小梁弯矩图(kN·m)M max=0.17kN·mσ=M max/W=0.17×106/54×103=3.14N/mm2≤[f]=15.44N/mm2满足要求!2、挠度验算小梁上作用线荷载q=bS正=0.18×38.4=6.72 kN/m面板变形图(mm)ν=0.1mm≤[ν]=1.5mm满足要求!五、柱箍验算(规范中缺少相关计算说明,仅供参考)柱箍类型钢管柱箍合并根数 2柱箍材质规格(mm) Ф48×3.5 柱箍截面惯性矩I(cm4) 12.19柱箍截面抵抗矩W(cm3) 5.08 柱箍抗弯强度设计值[f](N/mm2) 205 柱箍弹性模量E(N/mm2) 206000模板设计立面图1、柱箍强度验算长边柱箍计算简图长边柱箍弯矩图(kN·m)长边柱箍剪力图(kN) M1=0.2kN·m,N1=5.27kN短边柱箍计算简图短边柱箍弯矩图(kN·m)短边柱箍剪力图(kN)M2=0.2kN·m,N2=5.27kNM/W n=0.2×106/(5.08×103)=39.11N/mm2≤[f]=205N/mm2 满足要求!2、柱箍挠度验算长边柱箍计算简图长边柱箍变形图(mm)短边柱箍计算简图短边柱箍变形图(mm)ν1=0.06mm≤[ν]=l/400=1.14mmν2=0.06mm≤[ν]=l/400=1.14mm满足要求!六、对拉螺栓验算对拉螺栓型号M14 轴向拉力设计值N t b(kN) 17.8 扣件类型3形12型扣件容许荷载(kN) 12t满足要求!N=5.27×2=10.54kN≤12kN满足要求!。
柱模板支撑计算书

附件四柱模板支撑计算书一、柱模板基本参数以框支柱KZZ2截面为B*H=1300*1400的柱为例,验算其支撑系统柱砼浇捣高度为4.4m,采用18厚木模板,60*80木枋作竖楞,B向间距210,H 向间距191,φ48*2.8mm双钢管作横楞,竖向间距500,φ12对拉螺杆,B向对拉2道,H向对拉2道。
二、柱模板荷载标准值计算强度验算要考虑新浇砼侧压力和倾倒砼时产生的荷载设计值;挠度验算只考虑新浇砼侧压力产生荷载标准值。
新浇砼侧压力计算公式为下式中的较小值:F=0.22*γcT0β1β2V1/2F=γcHγc—砼自重密度T0—新浇砼的初凝时间,T0=200/(T+15)T—砼的入模温度(℃),取20℃V—砼的浇灌速度(m/h),取2.5m/hH—砼侧压力计算位置处至新浇筑砼顶面的总高度(m)β1—外加剂影响修正系数,掺具有缓凝作用的外加剂时取1.2β2—砼坍落度影响修正系数,取1.15F=0.22*24*1.2*1.15*2.51/2*200/(20+15)=65.8kn/m2F=24*4.4=105.6 kn/m2取较小值为65.8 kn/m2,有效作用高度为h=65.8/24=2.74m倾倒砼时产的荷载标准值为4kn/m2,三、柱模板面板的计算面板直接承受模板传递的荷载,应该按照均布荷载下的三跨连续梁计算,BH向计算跨度取大值206。
面板的计算宽度取柱箍间距0.5m,荷载计算值q=1.2*65.8*0.5+1.4*4*0.5=42.3kn/mW=500*18*18/6=27000mm3I=500*18*18*18*/12=243000mm3(1)、抗弯强度计算f=M/W≤[f]木模板抗弯强度设计值[f]=13N/mm2M=0.1*qL2=0.1*42.3*0.206*0.206=0.18kn.mf=M/W=0.18*106/27000= 6.1N/mm2≤[f] =13N/mm2强度符合要求(2)、挠度计算ωA=0.677*qL4/100EI≤[ωA]ωA=0.677*qL4/100EI=0.677*65.8*0.5*2064/100*9.5*103*243000=0.17mm≤[ωA]=206/400=0.52mm挠度符合要求四、竖楞木枋的计算竖楞木枋直接承受模板传递的荷载,应该按照均布荷载下的三跨连续梁计算,竖楞木枋的计算宽度取BH两方向最大间距0.206m。
柱模板(设置对拉螺栓1113)计算书6页word文档

柱模板(设置对拉螺栓)计算书计算依据:1、《建筑施工模板安全技术规范》JGJ162-20192、《混凝土结构设计规范》GB50010-20193、《建筑结构荷载规范》GB 50009-20194、《钢结构设计规范》GB 50017-2019一、工程属性二、荷载组合新浇混凝土对模板的侧压力标准值G4k=min[0.22γc t0β1β2v1/2,γc H]=min[0.22×24×4×1×1×21/2,24×3.65]=min[29.87,87.6]=29.87kN/m2承载能力极限状态设计值S承=0.9max[1.2G4k+1.4Q3k,1.35G4k+1.4×0.7Q3k]=0.9max [1.2×29.87+1.4×2,1.35×29.87+1.4×0.7×2]=0.9max[38.644,42.285]=0.9×42.285=38.056kN/m2正常使用极限状态设计值S正=G4k=29.87 kN/m2三、面板验算模板设计平面图1、强度验算最不利受力状态如下图,按四等跨连续梁验算静载线荷载q1=0.9×1.35bG4k=0.9×1.35×0.5×29.87=18.146kN/m活载线荷载q2=0.9×1.4×0.7bQ3k=0.9×1.4×0.7×0.5×2=0.882kN/mM max=-0.107q1l2-0.121q2l2=-0.107×18.146×0.1382-0.121×0.882×0.1382=-0.039kN·m σ=M max/W=0.039×106/(1/6×500×152)=2.065N/mm2≤[f]=14.742N/mm2满足要求!2、挠度验算作用线荷载q=bS正=0.5×29.87=14.935kN/mν=0.632ql4/(100EI)=0.632×14.935×137.54/(100×8925×(1/12×500×153))=0.027mm≤[ν]=l/400=137.5/400=0.344mm满足要求!四、小梁验算1、强度验算小梁上作用线荷载q=bS承=0.138×38.056=5.233 kN/m小梁弯矩图(kN·m)M max=0.578kN·mσ=M max/W=0.578×106/83.33×103=6.936N/mm2≤[f]=13.5N/mm2满足要求!2、抗剪验算小梁剪力图(kN·m)V max=2.497kNτmax=3V max/(2bh0)=3×2.497×1000/(2×50×100)=0.749N/mm2≤[τ]=1.35N/mm2 满足要求!3、挠度验算小梁上作用线荷载q=bS正=0.138×29.87=4.107 kN/m小梁变形图(mm)ν=1.334mm≤[ν]=1.5mm满足要求!4、支座反力计算承载能力极限状态R max=4.957正常使用极限状态R max=3.89五、柱箍验算(规范中缺少相关计算说明,仅供参考)模板设计立面图1、柱箍强度验算连续梁中间集中力取小P值;两边集中力为小梁荷载取半后,取P/2值。
柱模板(设置对拉螺栓)

柱模板(设置对拉螺栓)计算书计算依据:1、《建筑施工模板安全技术规范》JGJ162-20082、《混凝土结构设计规范》GB50010-20103、《建筑结构荷载规范》GB 50009-20124、《钢结构设计规范》GB 50017-2003一、工程属性4k c012cmin[0.22×24×4×1×1×21/2,24×4.8]=min[29.87,115.2]=29.87kN/m2 承载能力极限状态设计值S承=0.9max[1.2G4k+1.4Q3k,1.35G4k+1.4×0.7Q3k]=0.9max[1.2×29.87+1.4×2,1.35×29.87+1.4×0.7×2]=0.9max[38.644,42.285]=0.9×42.285=38.056kN/m2正常使用极限状态设计值S正=G4k=29.87 kN/m2三、面板验算面板类型覆面竹胶合板面板厚度(mm) 15 面板抗弯强度设计值[f](N/mm2) 14.74 面板弹性模量E(N/mm2) 8925 柱长边小梁根数 5 柱短边小梁根数 5柱箍间距l1(mm) 500模板设计平面图1、强度验算最不利受力状态如下图,按四等跨连续梁验算静载线荷载q1=0.9×1.35bG4k=0.9×1.35×0.5×29.87=18.146kN/m活载线荷载q2=0.9×1.4×0.7bQ3k=0.9×1.4×0.7×0.5×2=0.882kN/mM max=-0.107q1l2-0.121q2l2=-0.107×18.146×0.22-0.121×0.882×0.22=-0.082kN·m σ=M max/W=0.082×106/(1/6×500×152)=4.37N/mm2≤[f]=14.74N/mm2满足要求!2、挠度验算作用线荷载q=bS正=0.5×29.87=14.935kN/mν=0.632ql4/(100EI)=0.632×14.935×2004/(100×8925×(1/12×500×153))=0.12mm≤[ν]=l/400=200/400=0.5mm满足要求!四、小梁验算小梁类型矩形木楞小梁材质规格(mm) 50×100小梁截面惯性矩I(cm4) 416.667 小梁截面抵抗矩W(cm3) 83.333小梁抗弯强度设计值[f](N/mm2) 15.444 小梁弹性模量E(N/mm2) 9350最低处柱箍离楼面距离(mm) 300小梁上作用线荷载q=bS承=0.2×38.056=7.611 kN/m小梁弯矩图(kN·m)M max=0.342kN·mσ=M max/W=0.342×106/83.333×103=4.11N/mm2≤[f]=15.444N/mm2 满足要求!2、挠度验算小梁上作用线荷载q=bS正=0.2×29.87=5.974 kN/m小梁变形图(mm)ν=0.316mm≤[ν]=1.5mm满足要求!五、柱箍验算(规范中缺少相关计算说明,仅供参考)柱箍类型钢管柱箍合并根数 2柱箍材质规格(mm) Φ48.3×3.6 柱箍截面惯性矩I(cm4) 12.71 柱箍截面抵抗矩W(cm3) 5.26 柱箍抗弯强度设计值[f](N/mm2) 205 柱箍弹性模量E(N/mm2) 206000模板设计立面图1、柱箍强度验算长边柱箍计算简图长边柱箍弯矩图(kN·m)长边柱箍剪力图(kN) M1=0.272kN·m,N1=6.335kN短边柱箍计算简图短边柱箍弯矩图(kN·m)短边柱箍剪力图(kN)M2=0.272kN·m,N2=6.335kNM/W n=0.272×106/(5.26×103)=51.634N/mm2≤[f]=205N/mm2 满足要求!2、柱箍挠度验算长边柱箍计算简图长边柱箍变形图(mm)短边柱箍计算简图短边柱箍变形图(mm) ν1=0.096mm≤[ν]=l/400=1.288mmν2=0.096mm≤[ν]=l/400=1.288mm满足要求!六、对拉螺栓验算t满足要求!N=6.335×2=12.671kN≤26kN 满足要求!。
对拉螺栓计算书

对拉螺栓计算书第四部分对拉螺栓计算书一、荷载标准值计算从模板支撑系统计算中可知,振捣砼时对垂直面模板的侧压力为⑤=4KN/m2,其作用范围在有效压头高度内。
有效压头高度h=F/r c=51.844/24=2.16m倾倒砼时对垂直面模板产生水平荷载标准值为⑦=2 KN/m2二、荷载取值说明因新浇筑砼对模板侧面的最大侧压力是由由下面两式计算出的数值中取最小值:F=0.22γt0β1β2V1/2=0.22×24×4.5×1.2×1.15×2.51/2=51.84 4KN/m2F=r c H=24×6.5=156 KN/m2( H为最大浇筑高度,取6.5m)当F=r c H= F=0.22γt0β1β2V1/2时:H=51.844/24=2.16m因此,侧面模板所受侧压力在2m以下(从同一次浇筑砼完成面往下计算),其计算值均取51.844 KN/m2三、荷载组合计算本工程为大体积砼结构(柱:边长7300㎜;墙:厚7100㎜)计算承载力时:荷载组合=⑥×1.2+⑦×1.4=51.844×1.2+2×1.4=65.0128 KN/m2(计算点距砼顶面6.5m)计算刚度时:荷载组合=⑥×1.2=51.844×1.2=62.213 KN/m2四、强度验算模板采用钢模板,背方钢管:小楞采用φ48×3.5钢管,间距取400㎜,大楞采用2×φ48×3.5钢管,间距取600㎜,对拉片采用4×50扁钢,两端焊φ14丝杆。
1、小楞验算(1)强度验算:作用在小楞上的均布荷载为:q’1=65.0128×0.4=26KN/m最大弯矩值为:M max=0.1 q’1l2=0.1×26×0.62=0.936 KN·m M max/W=936000÷5080=184.3N/㎜2<[f]=205 N/㎜2满足要求(2)刚度验算作用在小楞上的均布荷载为:q’2=62.213×0.4=24.8852KN/mf max=0.677 q’2l4/100EI=0.677×24.8852×6004÷100÷206000÷121900 = 0.87<l/400=1.5㎜满足要求2、大楞验算作用在大楞上的均布荷载为:q’1=65.0128×0.6=39KN/m最大弯矩值为:M max=0.1 q’1l2=0.1×39×0.72=1.911 KN·m M max/W=1911000÷2÷5080=188.1N/㎜2<[f]=205 N/㎜2满足要求(2)刚度验算对拉片按700×600考虑作用在大楞上的均布荷载为:q’2=62.213×0.6=37.33KN/mf max=0.677 q’2l4/100EI=0.677×37.33×7004÷100÷206000÷121900÷2 = 1.71<l/400=1.75㎜满足要求3、对拉片计算对拉片间距700×600,对拉片选用-4×50扁钢,两端焊φ12或φ14丝杆。
模板工程梁模板计算方案

柱模板(设置对拉螺栓)计算书一、工程属性二、荷载组合混凝土重力密度γc (kN/m 3) 24 新浇混凝土初凝时间t 0(h) 4 外加剂影响修正系数β1 1 混凝土坍落度影响修正系数β2 1.15 混凝土浇筑速度V(m/h)2.5混凝土侧压力计算位置处至新浇混凝土顶面总高度H(m)2倾倒混凝土时对垂直面模板荷载标准值Q 3k (kN/m 2)2 新浇混凝土对模板的侧压力标准值G 4k =min[0.22γc t 0β1β2v 1/2,γc H]=min[0.22×24×4×1×1.15×2.51/2,24×2]=min[38.4,48]=38.4kN/m 2承载能力极限状态设计值S 承=0.9max[1.2G 4k +1.4Q 3k ,1.35G 4k +1.4×0.7Q 3k ]=0.9max[1.2×38.4+1.4×2,1.35×38.4+1.4×0.7×2]=0.9max[48.88,53.8]=0.9×53.8=48.42kN/m 2正常使用极限状态设计值S 正=G 4k =38.4 kN/m 2三、面板验算面板类型覆面木胶合板 面板厚度(mm)15 面板抗弯强度设计值[f](N/mm 2) 15 面板弹性模量E(N/mm 2) 10000 柱长边小梁根数 5 柱短边小梁根数5柱箍间距l 1(mm)500模板设计平面图1、强度验算最不利受力状态如下图,按四等跨连续梁验算静载线荷载q1=0.9×1.35bG4k=0.9×1.35×0.5×38.4=23.33kN/m活载线荷载q2=0.9×1.4×0.7bQ3k=0.9×1.4×0.7×0.5×2=0.88kN/mM max=-0.107q1l2-0.121q2l2=-0.107×23.33×0.252-0.121×0.88×0.252=-0.16kN·m σ=M max/W=0.16×106/(1/6×500×152)=8.68N/mm2≤[f]=15N/mm2满足要求! 2、挠度验算作用线荷载q =bS 正=0.5×38.4=19.2kN/mν=0.632ql 4/(100EI)=0.63×19.2×2504/(100×10000×(1/12×500×153))=0.34mm≤[ν]=l/400=250/400=0.62mm 满足要求!四、小梁验算小梁类型角钢 小梁材质规格(mm) ∟80×35×3 小梁截面惯性矩I(cm 4)22.49 小梁截面抵抗矩W(cm 3) 4.17 小梁抗弯强度设计值[f](N/mm 2) 205 小梁弹性模量E(N/mm 2)206000最低处柱箍离楼面距离(mm)2001、强度验算小梁上作用线荷载q =bS 承=0.25×48.42=12.1 kN/m小梁弯矩图(kN·m)M max =0.54kN·mσ=M max /W =0.54×106/4.17×103=130.58N/mm 2≤[f]=205N/mm 2 满足要求! 2、挠度验算小梁上作用线荷载q =bS 正=0.25×38.4=9.6 kN/m面板变形图(mm)ν=0.43mm≤[ν]=1.5mm 满足要求!五、柱箍验算(规范中缺少相关计算说明,仅供参考)柱箍类型 槽钢 柱箍合并根数 1 柱箍材质规格8号槽钢 柱箍截面惯性矩I(cm 4)101.3 柱箍截面抵抗矩W(cm 3) 25.3 柱箍抗弯强度设计值[f](N/mm 2)205柱箍弹性模量E(N/mm 2)206000模板设计立面图1、柱箍强度验算长边柱箍计算简图长边柱箍弯矩图(kN·m)长边柱箍剪力图(kN) M1=0.41kN·m,N1=12.05kN短边柱箍计算简图短边柱箍弯矩图(kN·m)短边柱箍剪力图(kN)M2=0.41kN·m,N2=12.05kNM/W n=0.41×106/(25.3×103)=16.18N/mm2≤[f]=205N/mm2 满足要求!2、柱箍挠度验算长边柱箍计算简图长边柱箍变形图(mm)短边柱箍计算简图短边柱箍变形图(mm) ν1=0.01mm≤[ν]=l/400=0.99mmν2=0.01mm≤[ν]=l/400=0.99mm满足要求!六、对拉螺栓验算N=12.05×1=12.05kN≤N t b=17.8kN满足要求!N=12.05×1=12.05kN≤26kN满足要求!。
6米高800截面柱模板(设置对拉螺栓)计算书

柱模板(设置对拉螺栓)计算书计算依据:1、《建筑施工模板安全技术规范》JGJ162-20082、《混凝土结构设计规范》GB50010-20103、《建筑结构荷载规范》GB 50009-20124、《钢结构设计标准》GB 50017-20175、《建筑结构可靠性设计统一标准》GB50068-2018一、工程属性4k c012c min[0.22×24×5.71×1×1×21/2,24×6]=min[42.64,144]=42.64kN/m2 S承=γ0×(1.3G4k+γL×1.5Q3k)=1×(1.3 × 42.637+ 0.9×1.5×2.000)=58.13kN/m2 正常使用极限状态设计值S正=G4k=42.637 kN/m2三、面板验算面板类型覆面木胶合板面板厚度(mm) 15 面板抗弯强度设计值[f](N/mm2) 15.444 面板弹性模量E(N/mm2) 9350 柱长边小梁根数 5 柱短边小梁根数 5柱箍间距l1(mm) 500模板设计平面图1、强度验算最不利受力状态如下图,按四等跨连续梁验算静载线荷载q1=γ0×1.3×bG4k=1×1.3×0.5×42.637=27.714kN/m活载线荷载q2=γ0×γL×1.5×bQ3k=1×0.9×1.5×0.5×2=1.35kN/mM max=-0.107q1l2-0.121q2l2=-0.107×27.714×0.22-0.121×1.35×0.22=-0.125kN·mσ=M max/W=0.125×106/(1/6×500×152)=6.675N/mm2≤[f]=15.444N/mm2满足要求!2、挠度验算作用线荷载q=bS正=0.5×42.637=21.319kN/mν=0.632ql4/(100EI)=0.632×21.319×2004/(100×9350×(1/12×500×153))=0.164mm≤[ν]=l/400=200/400=0.5mm满足要求!四、小梁验算小梁类型矩形木楞小梁截面类型(mm) 50×80小梁截面惯性矩I(cm4) 213.333 小梁截面抵抗矩W(cm3) 53.333小梁抗弯强度设计值[f](N/mm2) 15.444 小梁弹性模量E(N/mm2) 9350小梁抗剪强度设计值[τ](N/mm2) 1.782 最低处柱箍离楼面距离(mm) 200 小梁上作用线荷载q=bS承=0.2×58.128=11.626 kN/m小梁弯矩图(kN·m)M max=0.523kN·mσ=M max/W=0.523×106/53.333×103=9.809N/mm2≤[f]=15.444N/mm2 满足要求!2、抗剪验算小梁剪力图(kN·m)V max=3.619kNτmax=3V max/(2bh0)=3×3.619×1000/(2×50×80)=1.357N/mm2≤[τ]=1.782N/mm2 满足要求!3、挠度验算小梁上作用线荷载q=bS正=0.2×42.637=8.527 kN/m小梁变形图(mm)ν=0.88mm≤[ν]=1.25mm满足要求!4、支座反力计算承载能力极限状态R max=7.107正常使用极限状态R max=5.212五、柱箍验算柱箍类型钢管柱箍合并根数 1柱箍材质规格(mm) Ф48×3 柱箍截面惯性矩I(cm4) 10.78柱箍截面抵抗矩W(cm3) 4.49 柱箍抗弯强度设计值[f](N/mm2) 205柱箍弹性模量E(N/mm2) 206000 柱箍截面面积A(cm2) 4.24模板设计立面图1、柱箍强度验算连续梁中间集中力取小P值;两边集中力为小梁荷载取半后,取P/2值。
柱模板(有对拉螺栓)-计算书1

柱模板(设置对拉螺栓)计算书一、计算依据1、《建筑施工模板安全技术规范》JGJ162-20082、《混凝土结构设计规范》GB50010-20103、《建筑结构荷载规范》GB50009-20124、《钢结构设计规范》GB50017-20035、《建筑施工临时支撑结构技术规范》JGJ300-2013二、计算参数(图1)模板设计平面图(图2)模板设计立面图三、荷载统计新浇混凝土对模板的侧压力F1=0.22γc t0β1β2V0.5=0.22×24×4×1.2×1.15×20.5=41.218kN/m2 F2=γc H=24×5000/1000=120kN/m2标准值G4k=min[F1,F2]=41.218kN/m2承载能力极限状态设计值根据柱边的大小确定组合类型:由于柱长边大于300mm,则:S=0.9max[1.2G4k+1.4Q3k, 1.35G4k+1.4×0.7Q3k] =0.9×max(1.2×41.218+1.4×2,1.35×41.218+1.4×0.7×2)=51.844kN/m2正常使用极限状态设计值S k=G4k=41.218kN/m2四、面板验算根据规范规定面板可按简支跨计算,故可按简支跨一种情况进行计算,取b=1m 单位面板宽度为计算单元。
W=bh2/6=1000×152/6=37500mm3,I=bh3/12=1000×153/12=281250mm4其中的h为面板厚度。
(图3)面板强度计算简图1、强度验算q=bS=1×51.844=51.844kN/m(图4)面板弯矩图(kN·m)M max=0.259kN·mσ=M max/W=0.259×106/37500=6.913N/mm2≤[f]=30N/mm2满足要求2、挠度验算(图5)面板挠度计算简图q k=bS k=1×41.218=41.218kN/m(图6)面板挠度图(mm)νmax=0.265mm≤[ν]=200/400=0.5mm满足要求五、次楞验算柱子截面的长短边分别进行安全验算如下:A、柱长边次楞验算根据实际情况次楞的计算简图应为两端带悬挑的多跨连续梁,计算简图如下:(图7)次楞强度计算简图次楞上作用线荷载:q=(L/m)S=800/(5-1)/1000×51.844=10.369kN/mq k=(L/m)S k=800/(5-1)/1000×41.218=8.244kN/m1、强度验算(图8)次楞弯矩图(kN·m)M max=0.467kN·mσ=M max/W=0.467×106/(83.333×1000)=5.599N/mm2≤[f]=15N/mm2满足要求2、抗剪验算(图9)次楞剪力图(kN)V max=3.166kNτ=V max S0/(Ib) = 3.166×103×62.5×103/(416.667×104×5×10)=0.95N/mm2≤[f v]=2N/mm2满足要求3、挠度验算(图10)次楞挠度计算简图(图11)次楞挠度图(mm)ν=0.415mm≤[ν]=450/400=1.125mm满足要求4、支座反力计算R max=6.277kNR maxk=4.99kNB、柱短边次楞验算根据实际情况次楞的计算简图应为两端带悬挑的多跨连续梁,计算简图如下:(图12)次楞强度计算简图次楞上作用线荷载:q=(B/n)S=600/(4-1)/1000×51.844=10.369kN/mq k=(B/n)S k=600/(4-1)/1000×41.218=8.244kN/m1、强度验算(图13)次楞弯矩图(kN·m)M max=0.467kN·mσ=M max/W=0.467×106/(83.333×1000)=5.599N/mm2≤[f]=15N/mm2满足要求2、抗剪验算(图14)次楞剪力图(kN)V max=3.166kNτ=V max S0/(Ib) = 3.166×103×62.5×103/(416.667×104×5×10)=0.95N/mm2≤[f v]=2N/mm2满足要求3、挠度验算(图15)次楞挠度计算简图(图16)次楞挠度图(mm)ν=0.415mm≤[ν]=450/400=1.125mm满足要求4、支座反力计算R max=6.277kNR maxk=4.99kN六、柱箍验算柱子截面的长短边分别进行安全验算如下:A、柱长边柱箍验算取s=(800+(100+48)×2)/(3+1)=274mm为计算跨度。
对拉螺栓计算书

1.侧压力计算混凝土作用于模板的侧压力,根据测定,随混凝土的浇筑高度而增加,当浇筑高度达到某一临界时,侧压力就不再增加,此时的侧压力即为新浇筑混凝土的最大侧压力。
侧压力达到最大值的浇筑高度称为混凝土的有效压头。
通过理论和实践,可按下列二式计算,并取其最小值:2/121022.0V t F c ββγ=H F c γ=式中 F------新浇筑混凝土对模板的最大侧压力(KN/m 2)γc ------混凝土的重力密度(kN/m 3),此处取25kN/m 3t 0------新浇混凝土的初凝时间(h ),此处取2.5小时V------混凝土的浇灌速度(m/h );取0.3m/hH------混凝土侧压力计算位置处至新浇混凝土顶面的总高度(m );取1.5m β1-----外加剂影响修正系数,不掺外加剂时取1;掺具有缓凝作用的外加剂时取1.2。
β2-----混凝土塌落度影响系数,当塌落度小于30mm 时,取0.85;50—90mm时,取1;110—150mm 时,取1.15。
大模板侧压力计算22/1210/39.103.015.12.15.22522.022.0m KN V t F c =⨯⨯⨯⨯⨯==ββγH F c γ==25x1.5=37.5KN/m 2取二者中的较小值,F =10.39kN/ m 2有效压头高度:m F h c 42.025/39.10/===γ倾倒混凝土产生的水平载荷标准值查表17-78(建筑施工手册)为4.0 kN/ m 22/068.184.142.139.10m KN q =⨯+⨯=综上,大模板混凝土侧压力标准值为10.39KN/m2,设计值为18.068KN/m2。
计算公式: N < [N] = fA其中N ——对拉螺栓所受的拉力;A ——对拉螺栓有效面积(mm2);f ——对拉螺栓的抗拉强度设计值,取170N/mm2;对拉螺栓承受最大拉力N = 18.068×0.7×0.7/1=8.85kN对拉螺栓直径为16mm;对拉螺栓有效面积为 A=144mm2;对拉螺栓承受拉力最大值为 [N]= fA=24.5 kN;N < [N]故满足要求。
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柱模板(设置对拉螺栓)计算书计算依据:
1、《建筑施工模板安全技术规范》JGJ162-2008
2、《混凝土结构设计规范》GB50010-2010
3、《建筑结构荷载规范》GB 50009-2012
4、《钢结构设计规范》GB 50017-2003
一、工程属性
4k c012c
min[0.22×25×4×1×1×21/2,25×4.2]=min[31.11,105]=31.11kN/m2
承载能力极限状态设计值S承=0.9max[1.2G4k+1.4Q3k,1.35G4k+1.4×0.7Q3k]=0.9max[1.2×31.11+1.4×2,1.35×31.11+1.4×0.7×2]=0.9max[40.132,43.959]=0.9×43.959=39.563kN/m2
正常使用极限状态设计值S正=G4k=31.11 kN/m2
三、面板验算
模板设计平面图1、强度验算
最不利受力状态如下图,按三等跨连续梁验算
静载线荷载q1=0.9×1.35bG4k=0.9×1.35×0.7×31.11=26.459kN/m
活载线荷载q2=0.9×1.4×0.7bQ3k=0.9×1.4×0.7×0.7×2=1.235kN/m
M max=-0.1q1l2-0.117q2l2=-0.1×26.459×0.32-0.117×1.235×0.32=-0.251kN·m
σ=M max/W=0.251×106/(1/6×700×152)=9.567N/mm2≤[f]=14.74N/mm2
满足要求!
2、挠度验算
作用线荷载q=bS正=0.7×31.11=21.777kN/m
ν=0.677ql4/(100EI)=0.677×21.777×3004/(100×8925×(1/12×700×153))=0.68mm≤[ν]=l/400=300/400=0.75mm
满足要求!
四、小梁验算
小梁上作用线荷载q=bS承=0.3×39.563=11.869 kN/m
小梁弯矩图(kN·m)
M max=1.605kN·m
σ=M max/W=1.605×106/64×103=25.073N/mm2>[f]=13.5N/mm2 不满足要求!请优化柱箍间距,或增大相应柱边小梁根数!2、抗剪验算
小梁剪力图(kN·m)
V max=6.185kN
τmax=3V max/(2bh0)=3×6.185×1000/(2×60×80)=1.933N/mm2>[τ]=1.35N/mm2
不满足要求!请减小梁底支撑小梁间距或选择合适材料类型,或增加梁底支撑小梁,或优化小梁位置!
3、挠度验算
小梁上作用线荷载q=bS正=0.3×31.11=9.333 kN/m
小梁变形图(mm)
ν=7.716mm>[ν]=1.75mm
不满足要求!请优化柱箍位置,或增大相应柱边小梁根数!
4、支座反力计算
承载能力极限状态
R max=12.357
正常使用极限状态
R max=9.717
五、柱箍验算
(规范中缺少相关计算说明,仅供参考)
模板设计立面图
1、柱箍强度验算
连续梁中间集中力取小P值;两边集中力为小梁荷载取半后,取P/2值。
长边柱箍:
取小梁计算中b=900/(4-1)=300mm=0.3m代入小梁计算中得到:
承载能力极限状态
R max=12.357kN
P=R max/2=6.178kN
正常使用极限状态:
R’max=9.717kN
P’=R’max/2=4.858kN
长边柱箍计算简图
长边柱箍弯矩图(kN·m)
长边柱箍剪力图(kN)
M1=0.23kN·m,N1=7.915kN
短边柱箍:
取小梁计算中b=900/(4-1)=300mm=0.3m代入小梁计算中得到:承载能力极限状态
R max=12.357kN
P=R max/2=6.178kN
正常使用极限状态:
R’max=9.717kN
P’=R’max/2=4.858kN
短边柱箍计算简图
短边柱箍弯矩图(kN·m)
短边柱箍剪力图(kN)
M2=0.23kN·m,N2=7.915kN
M/W n=0.23×106/(4.25×103)=54.085N/mm2≤[f]=205N/mm2 满足要求!
2、柱箍挠度验算
长边柱箍计算简图
长边柱箍变形图(mm)
短边柱箍计算简图
短边柱箍变形图(mm)
ν1=0.05mm≤[ν]=l/400=0.95mm
ν2=0.05mm≤[ν]=l/400=0.95mm
满足要求!
六、对拉螺栓验算
t
满足要求!
N=7.915×2=15.83kN≤26kN
满足要求!
结论和建议:
1.小梁抗弯强度验算,不满足要求!请优化柱箍间距,或增大相应柱边小梁根数!
2.抗剪验算,不满足要求!请减小梁底支撑小梁间距或选择合适材料类型,或增加梁底支撑小梁,或优化小梁位置!
3.小梁挠度验算,。