月份高炉炉况分析
梅钢4号高炉炉况失常的分析
影 响 因素较 多， 炉后 炉 况一直处 于波动状 态 ， 气流 分布 不合 理 ， 开 煤 加之 炉前渣 铁 处理 对 炉 内 影响较 大 ，０ ９年 １ ２０ ０月下 旬出现 炉况 失 常 ， 对 此 次炉 况 失 常进 行原 因分析 并总 结 处理措 针
施， 希望对 同类 高炉有一定借鉴 作 用。 关 键词 ： 炉况失 常 ； 因分析 ；处理措施 原
的 ２号铁 口已退 出 ， 主沟 在烘烤 阶段 ， 尚不能投 入
使用 ， 使 ｌ号铁 口单铁 口出铁达 １ ， 迫 ＿ ７ｈ 迫使炉 内
减风 ， 缩矿批 ， 、 减 停富 氧来 维持 生 产 。２ ３日夜 班 又开 始 出现 管 道 行 程 ，４ 日早 班 出现难 行 ， ２ 渣铁 物理 热下降 到 １ ５ ０℃ ， ４ 后炉 况 不 稳 ， 风量 难 加 ， 只能 维持 ３０ ０Ｉ ／ ｉ ， 速 ２～ ０ ｌ ｍ ｎ 料 ｌ ４个／ ， 迫缩 ｈ被 矿批 ， 富氧 ， 负荷 ， 停 退 中班渣 铁 物理 热进 一 步变 差 ， 动性 极 差 ， 渣 沟 结 死 ， 况 失 常 已 形 成 。 流 下 炉 部 分生产 数据 见表 １ 。
欧 阳佰礼
胡 攀峰
梅钢 ４号 高炉炉 况失常 的分析
・ １・ ４
２ 处 理措 施 ２ １ 抓好炉 前 渣铁处 理 ， ． 及时 出尽 凉渣铁
（ 当时只有 １ ５ １℃ ） ４ 未升高 至正 常水平 就撤风 温 、 开加 湿 ， 直接 消弱 了所加 空 焦 的作用 ， 长 了炉况 延 恢 复时间 。恢 复过程 对 焦炭 的布 料方 式进 行 了调 整 ， 加 了焦炭 布 到高 炉 中心 的档位 和 布料 圈数 ， 增
・
４ ０・
梅 山科技
高炉供料月总结范文
一、前言时光荏苒，岁月如梭。
转眼间，本月的供料工作已接近尾声。
为了全面总结本月工作，分析存在的问题，提高工作效率，现将本月高炉供料工作总结如下：二、工作内容1. 供料计划的制定与执行本月，我根据生产计划，结合高炉实际情况，制定了详细的供料计划。
在计划执行过程中，密切关注原料库存情况，确保原料供应充足，满足高炉生产需求。
2. 供料设备的维护与保养本月，我们对供料系统进行了全面检查，对发现的问题及时进行了维修和保养。
确保供料设备正常运行，提高供料效率。
3. 供料质量的控制本月，我们加强了对供料质量的检查，严格按照标准进行配料，确保高炉所需原料质量稳定。
4. 人员培训与考核本月，我们对供料人员进行了一次业务培训，提高他们的专业技能和操作水平。
同时，对本月工作表现突出的员工进行了表彰，对工作表现不佳的员工进行了批评教育。
三、取得的成绩1. 供料计划执行率达到100%，满足了高炉生产需求。
2. 供料设备运行稳定，故障率明显下降。
3. 供料质量稳定，原料合格率达到98%以上。
4. 员工专业技能和操作水平得到提高，工作积极性明显增强。
四、存在的问题1. 部分供料设备老化，影响供料效率。
2. 供料人员对某些新设备操作不熟练，导致供料过程中出现失误。
3. 部分原料质量不稳定，影响高炉生产。
五、改进措施1. 对老化设备进行更新换代，提高供料效率。
2. 加强对供料人员的培训，提高他们的操作技能。
3. 与原料供应商加强沟通，确保原料质量稳定。
4. 优化供料计划，合理调配原料，降低成本。
六、下月工作计划1. 继续优化供料计划，提高供料效率。
2. 加强供料设备的维护与保养，降低故障率。
3. 深入开展员工培训，提高员工专业技能。
4. 加强与原料供应商的沟通，确保原料质量。
总之，本月高炉供料工作取得了一定的成绩，但也存在一些问题。
在今后的工作中，我们将认真总结经验教训，不断改进工作方法，提高供料质量，为高炉生产的顺利进行提供有力保障。
高炉月度生产总结
高炉月度生产总结
根据高炉的月度生产情况，以下是一份月度生产总结：
1. 产量总结：本月高炉实际产量为XXX吨，较上月有所增加。
产量增加的主要原因是XXX。
部分原材料的供应状况良好，
没有出现重大生产中断事件。
2. 品质总结：本月高炉炼铁的品质控制较为稳定，符合预期要求。
炉渣中的含铁率、含硅率、含硫率等关键指标在可接受范围内。
通过对质量控制措施的严格执行，高炉铁水中的非金属夹杂物得到有效控制。
3. 能耗总结：本月高炉的能耗状况得到一定程度的优化。
通过对燃料和原材料的合理搭配，能耗指标相对较低。
但仍需进一步优化，提高炉况稳定性和节能效益。
4. 安全生产总结：本月高炉在安全生产方面没有发生严重事故或伤亡事件。
生产人员严格按照操作规程进行操作，正确使用个人防护装备，并定期进行安全培训。
仍需保持高度的安全意识，进一步加强安全管理。
5. 设备维护总结：本月高炉设备运行较为稳定，生产线没有发生重大故障或停机事件。
对设备进行了定期的检修和维护，提前发现并解决了一些潜在的故障。
维护人员需保持对设备的监测和维护工作，提高设备可靠性和稳定性。
综上所述，本月高炉的生产总体良好，但还有进一步改进的空
间。
我们将继续加强团队沟通和协作，努力提高生产效率和品质，创造更好的业绩。
高炉炉况失常总结
高炉炉况失常总结1. 引言高炉作为炼铁工艺的核心设备，其正常运行对保持铁水生产的连续性和稳定性至关重要。
然而在实际生产过程中，高炉炉况时常发生失常情况，这些失常情况严重影响了高炉的正常操作和矿石冶炼效果。
本文将总结高炉炉况失常情况的常见原因和解决方法，旨在为高炉操作人员提供参考和指导。
2. 原因分析高炉炉况失常的原因多种多样，我们可以从以下几个方面进行分析：2.1. 炉料成分突变炉料成分的突变是高炉炉况失常的常见原因之一，特别是在原料的质量有较大波动时。
比如，矿石含杂质增加、含水率变化、石灰石镁含量异常波动等都可能导致高炉炉况失常。
解决这个问题的方法是加强原料的控制和检测，提前发现和处理突变情况。
2.2. 石灰石质量变差石灰石是高炉冶炼过程中常用的矫正剂和炉渣形成物，其质量的好坏直接影响高炉的炉况稳定性。
如果石灰石质量下降，容易导致炉渣膨胀、炉况不稳定等问题。
解决这个问题的方法是选择优质的石灰石供应商，建立稳定可靠的供应链。
2.3. 炉底渣疏松或积扎炉底渣的疏松或积扎都会影响高炉的正常运行。
炉底渣疏松会导致炉冷风过大，降低高炉的产量；而炉底渣积扎会导致炉冷风过小，影响高炉渣的排出。
解决这个问题的方法是定期清理炉底渣，并加强炉底渣的监测和分析。
2.4. 风温异常风温异常是高炉冶炼过程中常见的失常情况之一，风温过高或过低都会影响高炉的正常运行。
风温过高会使煤气燃烧不充分，导致高炉炉况不稳定；而风温过低会使煤气在炉内燃烧不充分，影响炉内温度和反应效果。
解决这个问题的方法是加强风温的监测和调节控制。
3. 解决方法针对以上分析的失常原因，我们可以采取以下措施进行解决：3.1. 建立完善的原料控制系统建立完善的原料控制系统，包括原料成分的在线检测和实时监控。
通过及时掌握原料成分的变化情况，可以在炉料成分发生突变时及时调整炉况，保持高炉的稳定运行。
3.2. 优化石灰石采购和使用选择优质的石灰石供应商，在建立稳定可靠的供应链的同时，加强对石灰石质量的检测和控制。
高炉炉况判断总结剖析
高炉炉况判断总结常见的炉况判断方法：直接判断法和利用仪器仪表进行判断。
一．直接观测法1.看出铁主要看铁中含硅与含硫情况。
◆看火花判断含硅量①冶炼铸造生铁时：当[Si]大于2.5%时，铁水流动时没有火花飞溅；当[Si]为2.5%～l.5%时，铁水流动时出现火花，但数量少，火花呈球状；当[Si]小于1．5%时，铁水流动时出现的火花较多，跳跃高度降低，呈绒球状火花。
②冶炼炼钢生铁时：当[Si]为1．0%～0．7%时，铁水流动时火花急剧增多，跳跃高度较低；当[Si]小于0．7%时，铁水表面分布着密集的针状火花束，非常多而跳得很低，可从铁口一直延伸到铁水罐。
◆看试样断口及凝固状态判断含硅量看断口①冶炼铸造铁时：当[Si]为1.5%～2.5%时，模样断口为灰色，晶粒较细；当[Si]大于2.5%时，断口表面晶粒变粗，呈黑灰色；当[Si]大于3.5%时，断口逐渐变为灰色，晶粒又开始变细。
②冶炼炼钢生铁时：当[Si]小于l.0%时，断口边沿有白边；当[Si]小于0.5%时，断口呈全白色；当[Si]为0.5%～l.0%时，为过渡状态，中心灰白，[Si]越低，白边越宽。
看凝固状态铁水注入模内，待冷凝后，可以根据铁模样的表面情况来判断。
当[Si] 小于1.0%时，冷却后中心下凹，生铁含[Si]越低，下凹程度越大；当[Si]为1.0%～l.5%时，中心略有凹陷；当[Si]为1.5%～2.0%时，表面较平；当[si]大于2.0%以后，随着[Si]的升高，模样表面鼓起程度越大。
◆用铁水流动性判断含硅量①冶炼铸造生铁时：当[Si]为1.5%～2.0%时，铁水流动性良好，但比炼钢铁黏些；当[Si]大于2.5%时，铁水变黏，流动性变差，随着[Si]的升高黏度增大。
②冶炼炼钢生铁时：铁水流动性良好，不粘沟。
◆生铁含[S]的判断①看铁水凝固速度及状态：当[S]小于0.04%时，铁水很快凝固；当[S]在0.04%～0.06%时，稍过一会儿铁水即凝固，生铁含[S]越高，凝固越慢，含[S]越低，凝固越快；当[S]在0.03%以下时，铁水凝固后表面很光滑；当[S]在0.05%～0.07%时，铁水凝固后表面出现斑痕，但不多；当[S]大于0.1%时，表面斑痕增多，[S]越高，表面斑痕越多。
朝阳1#高炉炉况波动原因及对策
朝阳1#高炉炉况波动原因及对策摘要：对朝阳钢铁1号高炉炉况波动的原因及对策进行了总结。
高炉炉况波动的主要原因一是原燃料质量劣化，二是操作应对不及时，三是炉况顺行较条件下，组织计划检修，导致炉缸工作状态变差。
结合1号高炉生产状况，通过精细操作调整，稳定原燃料质量，高炉炉况逐渐恢复稳定。
认为高炉要保持长期稳定，对高炉的管控要从大系统出发，全流程、全要素精细管理，严格管控。
关键词：高炉炉况原燃料质量操作制度朝阳钢铁1号高炉(2600m3)于2012年12月点火开炉。
2022年4月，因成本压力，焦炭降本导致焦炭质量下滑，造成炉况波动。
结合1号高炉生产状况，通过精细操作调整，稳定原燃料质量，高炉炉况逐渐恢复稳定。
1炉况波动经过1.1炉况波动前高炉顺行情况2022年4月20日夜班前，高炉整体顺行较好，风量5350m3/min,风压380-390Kpa,壁体稳定，操作焦比505Kg/t，炉温【Si】0.3-0.40%，高炉正在进行提煤气利用率操作。
1.2炉况波动过程①第一次波动：2022年4月21日1:35，高炉风压不稳冒尖，出现滑尺，炉身周向渣皮大面积脱落，静压不稳，气流失常，风量最低3900m3/min，风压300Kpa。
至22日16:00炉况基本恢复正常②第二次波动：4月27日白班，高炉炉温上行，通过减风、撤风温、减煤粉、减富氧维持顺行，白班后期，炉温下行，中班接班提风温操作，风压不稳，压量关系紧张，19：03，悬料，19：27，坐料成功，开始恢复炉况，20：04，在加风恢复过程中，第二次悬料。
悬料后，炉温不足，加罐焦补热和疏导气流，4月28日4：24，在罐焦到风口后，高炉第三次悬料，通过反复坐料，6：42，彻底坐料成功，高炉开始恢复炉况，4月30日，高炉风量恢复至5000m3/min,风压355Kpa,高炉开始富氧，中班21：00，壁体8、9段单方向南波动，气流不稳，21：26，悬料，21：39，坐料成功，开始恢复炉况，截止到5月4日7：00，炉况基本恢复正常。
内蒙古建龙2#高炉炉况波动原因分析及治理实践
内蒙古建龙 2# 高炉炉况波动原因分析及治理实践摘要：内蒙古建龙2#高炉有效容积1200m³，2021年8月炉况出现波动，给公司带来了巨大的经济损失。
现就本次炉况波动的原因进行深入分析并对治理过程进行经验总结，为日后的高炉操作、调剂提供有价值的参考。
关键字：高炉；炉况波动；经验总结；1.高炉炉况波动简介内蒙古建龙2#高炉2021年7月炉况顺行，但有一个风口中套损坏。
2021年8月4日8:30高炉计划休风4小时更换损坏中套并对其他区域有隐患设备进行检修。
11:36送风后，由于吹管跑风进行了二次休风处理。
再次送风后由于上料系统程序故障不能上料，导致高炉亏尺到4.8米。
处理好后，高炉开始逐步回风，至5日8:00高炉一直没有恢复全风，而且炉况呈现出越来越差的趋势。
在后续恢复过程中高炉多次发生悬料事故，炉况出现失常。
在炉况失常期间，高炉主要有如下表现：（1）炉腰及炉身下部有结厚现象，煤气流分布不均匀，易出现塌料憋压现象；（2）炉缸有堆积，不易接受风量；（3）南北场炉温偏差较大，北场出铁少，开口后多是渣，但渣流偏小，整体处于亏渣铁状态；南场铁口状态好，能多出铁，高炉压量关系对出铁比较敏感。
（3）煤气利用较正常水平升高3-5%，整体气流不畅；1.高炉炉况波动原因分析2.1燃料条件变差内蒙古建龙焦炭全部外购，在炉况波动之前，高炉焦炭结构基本保持35%二级焦炭+35%二级高硫焦炭+30%三级焦炭，其中二级焦炭和二级高硫焦热强度基本能保证在65%左右。
但进入8月份以后，二级焦炭热强度大幅度降低（最低57.9%，最高63.5%，平均59.87%），且波动较大，经常会有同一天购进的焦炭热强度指标出现两极分化的现象。
为了减少对高炉的影响，高炉只是小幅度下调二级焦比例同时用二级高硫去代替。
从最终引起炉况失常的结果来看，高炉为应对本次二级焦质量变差从而降低二级焦比例的幅度显然不够。
2.2原料条件变差7月底由于外粉性价比占优势，烧结配料时将精粉比例下调6%，以提高外粉配比。
高炉月度总结
高炉月度总结引言本文为高炉月度总结报告，旨在总结上一个月高炉生产的情况、分析存在的问题并提出改进措施。
通过对生产过程的评估和数据分析，为高炉的稳定运行和持续改进提供参考。
生产状况1.产量统计在上一个月，高炉的总产量为XXX吨，较上个月增加了X%。
其中，生铁产量为XXX吨，炉渣产量为XXX吨。
生铁的质量为AA级。
2.能耗分析在能耗方面，高炉整体能耗指标为XXX吨标准煤/吨铁，较上个月降低了X%。
具体分项能耗如下： - 燃料消耗为XXX吨标准煤/吨铁，较上个月下降了X%。
这主要得益于改善燃料配比、提高燃烧效率等措施的实施。
- 电力消耗为XXX度/吨铁，较上个月上升了X%。
这可能是由于机械设备老化、能源管理不到位等原因所致。
需要进一步分析具体原因并采取相应措施。
- 水耗为XXX吨/吨铁，较上个月持平。
高耗水部位需要进一步关注，加强设备维护和节水措施的落实。
3.质量分析本月生铁的质量达到了AA级的要求，没有发现重大质量问题。
但在检测过程中发现了一些质量波动的趋势，需要加强炉渣组分分析和合理控制。
生产问题分析在上个月的生产过程中，我们面临以下一些问题：1.炉温控制不稳定炉温是高炉正常运行的重要指标，但在上个月的生产中，炉温存在一定的波动和不稳定性。
这可能与炉料的配比、上料方式、风温控制等因素有关。
我们需要加强对炉温的监测和分析，并适时调整操作参数，提高炉温稳定性。
2.能耗指标波动较大本月的能耗指标波动较大，其中燃料消耗下降了，但电力消耗上升了，水耗保持平稳。
这可能与机械设备老化和能源管理不到位有关，需要加强设备维护、能源监测和管理，以降低能耗。
3.质量问题波动质量问题主要集中在炉渣组分上，存在一定的波动。
这可能与炉渣成分分析不准确、配料不均匀等因素有关。
我们需要加强炉渣分析工作，确保炉渣的质量稳定性。
改进措施针对上述问题，我们提出以下改进措施：1.优化炉温控制加强对炉温的监测和分析，建立炉温稳定性评估体系。
11月份高炉班设备工作总结
11月份高炉班设备工作总结
11月份,高炉班主要在以下几个方面做好工作:
一、工作亮点
1、顺利完成11月14日2#1880m3高炉16小时检修工作。
主要完
成炉缸侧壁温度新增及恢复、水温差温度恢复、调压阀组4#执行机构安装调试、喷煤烟气炉出口调节阀门执行机构安装调试、炉顶设备的检修等20余项工作。
2、完成了解冻库设备改造工作。
增加测温点26个，并实现了预
警功能。
保障了冬季原材料解冻工作的顺利进行。
二、问题点
2#高炉水温差系统，因现场漏铁、落渣，接近1/2的测温点损坏，恢复难度很大。
需要结合长时间的定修进行。
三、创新点
结合维护手段智能化维护模式，从解决现场实际问题出发，根据生产工艺需要，在炉顶打水阀处，增加了氮气吹扫联锁功能。
此项功能的实现，有效解决了炉顶打水枪前段喷头堵塞问题，为高炉紧急情况下打水创造了良好条件。
四、下月工作重点
1、冬季四防工作持续跟进。
2、做好节前关键设备备件的准备。
3、做好3#高炉检修准备工作。
4、继续做好关键设备的预防性维护工作。
关于450m3高炉现状分析及利用本体喷涂的解决方案
关于450m3高炉现状分析及利用本体喷涂的解决方案2021年7月12日公司450m3高炉2003年投产至今，已生产18年多，2014年5月大修，2020年4月炉缸浇筑未喷涂。
该高炉生产情况主要表现西南侧炉墙温度高，炉况调节困难，气流稳定性差，炉温波动大，消耗高，至2021年3月以来，燃料比一直偏高，产量低迷，判断是操作炉型不规则，冶炼厂计划降料面对该高炉本体实施喷涂造衬，重新修复炉型。
一、450m3高炉炉体现状1、该高炉2020年4月份经过一次炉缸浇筑中修，但未更换冷却壁也未喷涂，本体高温区及炉身中下部砖衬大部分脱落，本体炉墙凹凸不平（如图1）；炉缸浇筑期间发现很多冷却壁蛇形管已经裸露（如图2）。
从目前热电偶数据判断，裸露的冷却壁蛇形管在炉内缺乏有效保护，高温区冷却壁出现部分烧坏，对安全产生较大威胁。
图1 炉墙凹凸不平图2 2020年4月中修冷却壁蛇形管裸露情况2、2020年12月份以来，高温区冷却壁有烧损现象，高炉南侧冷却壁出现较为严重的破坏，且炉壳局部有突然发红现象，热应力突变促使炉体承压情况恶化，高温金属液体管控难度增加，给安全带来极大隐患。
2021年5月8日炉壳发红图片如图3、4。
该部位近期已经多次发红，靠外部简单处理，无法保证长期稳定和消除安全隐患，利用喷涂机会对此处采取必要的人工造衬或更换冷却壁等措施，是能够实现治标治本的较好办法。
图3、4 2021年5月8日炉壳6层冷却壁处发红情况3、从2020年8-2021年7月以来，高炉煤气流分布不均匀，出现一点温度大幅度远离其他三点温度，气流分布波动大，且随着时间的推移，呈现温度变化离散增大的的趋势，如图5。
自2020年8月开始炉腹渣皮频繁脱落，热电偶温度波动较明显、频率增加，操作炉型已出现不规则现象，至2021年1月开始，渣皮脱落更为频繁，温度波动区间进一步增大，操作炉型不稳定加重，如图6。
图5 2020年8月-2021年7月炉喉气流分布变化情况图6 2020年8月-2021年7月渣皮频繁脱落情况4、2021年5月，炉基漏煤气严重，炉基出现较大缝隙，且圆周变化不一致，从图片上看圆周变形量较大，如图7。
炉况失常分析
4号高炉炉况失常分析一、事故经过从6月16日开始试验分装多环以后，前期（6月16日-30日）炉内压量关系基本稳定，但焦比、综合焦比等指标没有得到改善。
进入7月份以来，4号高炉先后两次炉况波动，高炉各项技术指标在上月的基础上退步很多.但多环装料制度基本能维持计划焦比及产量指标.6月30日为进一步优化指标，试图通过调整炉内料面平台，提高煤气利用，将中心焦由原来的3.2t/3批变为1.8t/3批，布料环数改变为在中心角上布2环焦炭（两种方式计算中心焦比例分别为19%和29%）。
7月1日开始，高炉风量回缩较多，特别是到了中班平均风量减小到1132m3/min，当时误认为是返炉温造成风量回缩，没有及时采取措施。
7月2日夜班开始悬料（悬料3次），导致炉况失常。
失常后装料制度恢复到单环,堵8个（5#-11#）风口逐步恢复。
13日中班19：10 16#风口坏，但经看水技师判断，该风口为上部烧坏，且坏的很小，基本不向炉内漏水，决定维持该状况继续恢复炉况。
生产期间风量一直没有恢复到失常前的水平（7月6日至7月16日稳定在1170m3/min左右，正常时1210m3/min左右），焦比等指标均未能完成计划，只有产量基本可以保持在1600吨左右，勉强完成计划水平。
7月21日开始，炉况在中旬的基础上有所退步，风量回缩到1150m3/min左右。
7月21日夜班8#风口坏，考虑到已坏两个风口（16#风口已于13日坏），为避免坏风口向炉内大量漏水，于7月21日9：06-10：26休风更换，并堵4个（10#-13#）风口恢复炉况，白班12#风口吹开后，考虑到13#风口有被烧坏的可能，中班被迫将13#风口打开。
过程中因鼓风动能一直偏小，在22-24日恢复期间，炉内仍然没有涨风量的迹象，连续三天，高炉在14个风口送风的情况下，风量持续偏小（平均风量仅为1021 m3/min、1003 m3/min、1009 m3/min，动能维持在25 kj/s左右）。
月份高炉炉况分析
月份高炉炉况分析————————————————————————————————作者：————————————————————————————————日期：2014年7月2#高炉炉况分析7月份2#高炉整体顺行,月平均压差水平在129kpa，与上月相比升高3kpa。
月初受上月堵3个风口后炉缸工作状态变化使得使炉况稳定性变差、下雨料湿等因素的影响，综合燃料比水平偏高。
后随着捅开1#风口、料制的及时调整、炉料水分渐干等变化，燃料比逐渐下行稳定在510-513kg 水平。
下旬受烧结矿质量变化、因炉缸局部温度上涨较快重新堵上3个风口后炉缸工作状态变化、下雨料湿等因素的影响，燃料比相对又有所升高，压量关系有渐紧的趋势。
本月炉缸温度变化从下图看出，月初捅开1#风口后其临近区域（8A、7J、8J）在堵着2#风口的前提下温度仍呈上行趋势，24日重堵1#风口送风后，该区域有下行趋势，但受月末理铁升高影响，温度又有所抬头。
16#风口区域（8E、8D、7D）内温度前期相对稳定，月底呈上行趋势。
13#风口附近温度临近下旬上涨较快，24日加堵13#风口后，该区域内（8F）呈下行趋势。
炉底中心碳砖温度前期随着捅开1#风口整体呈上行趋势直至稳定，但24日加堵风口以后略有下行趋势。
全月主要技术指标完成情况，本月煤比完成145.33kg/tfe，小焦比27.83kg/tfe，大焦比356.64kg/tfe，燃料比529.80kg/tfe（亏摊后）。
一、主要技术指标完成情况指标名称实产铁量合格率内控率利用系数焦比小焦比煤比综合焦比单位t % % t/m3d kg/t kg/t kg/t kg/t2BF 当月110125.355 100.00 84.49 2.000 356.64 27.83 145.33 495.17 累计783640.698 100.00 84.26 2.104 352.45 31.55 146.26 494.70指标名称风量风温热压顶压顶温铁水温度入炉矿品位富氧率单位Nm3/min ℃kpa kpa ℃℃% %2BF 当月2936 1136 314 185 164 1500 57.24 1.33 累计2956 1128 317 185 158 1499 57.57 2.02指标名称冶炼强度综合冶强焦炭负荷综合负荷吨铁耗矿Si S 炉渣R2单位t/m3d t/m3d t/t t/t kg/t % % 倍2BF 当月0.713 0.990 4.690 3.378 1672.70 0.553 0.023 1.14 累计0.742 1.041 4.724 3.365 1664.86 0.543 0.023 1.13指标名称熟料比渣铁比中子测水煤气中CO2作业时间作业率休风时间休风率单位% kg/t % % min % min %2BF 当月84.15 342 4.11 20.75 44556 99.81 84 0.19 累计84.18 328 3.91 20.79 301274 98.69 4006 1.31二、技术分析1．本月高炉休慢风、外围影响情况因炉缸局部温度上涨态势，24日计划休风84分钟，捅开16#风口，堵上1#、13#风口。
9月份高炉煤气放散率分析[1]
![9月份高炉煤气放散率分析[1]](https://img.taocdn.com/s3/m/99d99bee998fcc22bcd10dfa.png)
9月份高炉煤气放散率分析
能源环保部：
8月28日至9月19日高炉煤气发生量平均139.6万m3/h，高炉煤气放散率平均9.49%，财务煤气放损成本指标为4%，超财务指标5.49%，主要原因分析如下：
1、本月从9月2日开始压电，各轧制线在此情况下被限产，造成焦炉煤气富余量大，为平衡焦炉煤气，9月2日14：25分6#焦炉置换成焦炉煤气，至9月19日14：10分置换成高炉煤气，高炉煤气消耗量约减少7.5万m3/h，增加高炉煤气放散率5.37%，影响本月指标4.2%。
2、本月压电限产影响混合煤气用量，造成混合加压站高炉煤气用量偏少，8月28日至9月19日平均高炉煤气用量：一加压站为8.4万m3/h，低于正常水平9万m3/h，五加压站为2.6万m3/h，低于3万m3/h，两个混合加压站高炉煤气用量共减少约1万m3/h，影响本月指标0.72%。
3、4#高炉净化站高炉煤气放散流量表基数点为0.55万m3/h，通过能源scada系统8月28日至9月19日数据（图1）可以看出高炉煤气在没有放散情况下流量表仍然有0.55万m3/h，此情况已多次向设备管理部仪表维护人员反映，一直未得到有效解决，由于计量问题造成高炉煤气放散率增加0.4%。
图1
4、锅炉检修造成高炉煤气消耗减少，9月7日8：43分至9月9日12：43分7#锅炉检修，高炉煤气消耗减少约10万m3/h，9月9日12：42分至9月12日4：42分6#锅炉检修，影响高炉煤气消耗6万m3/h，由于锅炉检修增加高炉煤气放散率约 4.2%，影响指标约1.18%。
由于上述因素影响导致高炉煤气放散率全月增加了6.5%，剔除上述因素本月高炉煤气放散率为2.99%，恳请能源环保部酌情予以考虑指标完成加分为感。
动力厂
2011-9-20。
国内大钢企高炉出铁情况分析
五、下一步工作的设想及建议 1、稳定出铁间隔，根据风量、产量情况确定适宜出铁 间隔时间，两座高炉情况不同，间隔时间有所区别。 2、按规程要求稳定铁口深度 铁口深度目标管理值： 3200mm±200mm 侧壁温度高的情况下，炉前铁口深度控制标准为 3.4m～3.5m。严禁铁口深度<3.2m。 3、建议1高炉测量一下1TH标高及角度。 4、根据不同铁口炮泥使用情况，炉前操作相应采取一 些措施。 5、继续与厂家保持联系，炉前出铁次数12月1日起降 至12次以下目标不动摇。
89
97.5
100
93
103
100
97.08
120 112 102
119.3 134 78
106 121 102
100 115 99
120 107 109
119 107 99 128 98 118 98 112 108 109 93 97 103 119 86
114.05 114.92 97.92
2高炉情况同高炉。
1高炉使用炮泥出铁时间，前半月出铁时短，1~13日 平均在95分钟以下，13日后有所好转，14日后平均在103 分钟左右；2高炉情况较好，日平均在106分钟以上，单 铁口最长平均出铁时间达到112分钟以上。
四、两座高炉炮泥使用情况的分析
3、炮泥见渣率与出铁时间的分析
1BF2个铁口对出出铁情况统计（单位：分）
相对而言，炮泥见渣率低，出铁时间长，不是同比例关系。
四、两座高炉炮泥使用情况的分析
3、炮泥见渣率与出铁时间的分析
2BF2个铁口对出出铁情况统计（单位：分）
1TH 1TH与 100 102 113 105.00
2TH对出
2TH 102 121 108 110.33
高炉炉况分析
12月30日1#高炉炉况难行分析1#高炉于12月30日中班16:20′难行悬料，夜班1:50′难行崩料。
中班16:20′热风炉换炉送风时，风压由361Kpa上升到378Kpa，压差由160Kpa上升到182Kpa，探尺打横，料线不动，值班工长立即停氧、停煤，减风至1000m³/min坐料，坐料后逐步加风恢复，至18:20炉况基本恢复正常；夜班1:50同样是热风炉换炉送风时出现难行，值班工长减风200m³/min后崩料，难行消除，因第二次难行轻微，减风幅度小，炉况恢复较快。
分析原因：一、两次难行都是在热风炉换炉后期送风时，此时风压波动大，压差升高，造成难行。
二、16:20′当时【si】0.37%,物理热1466℃，炉温呈下行趋势，且炉温相对偏低。
炉温低，料柱透气性差，导致高炉难行，这是主要原因。
针对本次难行，认真总结经验后，对高炉操作提出如下要求：一、加强责任心，热风炉换炉期间密切关注压差，督促风机工补风过程中要稳定，杜绝风压大幅波动。
二、规定【si】0.4--0.6%，物理热＞1470℃，稳定炉温物理热，平衡好炉渣碱度，避免大幅波动。
三、值班工长要认真操作，综合判断，超前调剂，发现煤气利用及压量关系大幅波动时，要及时调剂，确保炉况稳定顺行。
1#高炉
2015年12月31日。
6月份高炉总结
普阳高炉6月份总结三铁厂在公司领导的关怀以及全厂职工的共同努力下，严格按照公司要求围绕优质、高效、低耗、长寿的生产目的，踏踏实实进行工作，现就各工段2016年6月份的工作做出总结，内容如下：1#炉月总1、做了什么（1）由于高炉炉型破坏，全月配高钛球护炉，23号启动两台高压冷却泵，降炉缸二层水温差，由之前的10.1kpa提到12.5kpa,配合高钛球护炉，水温差由最高1.9度降至1.7-1.6度。
（2）外围的问题：三叉口掉砖较多频繁，12号、12号风口共掉砖堵风口4次，（22日、29、30日），采取停氧、捅风口处理。
（3）热风围管三叉口掉砖现象较严重。
采取外部焊冷却水箱，同时加强巡检，保证管道不被烧穿。
2、存在的问题：（1）上升管喷涂料脱落，高压煤气长时间冲刷，导致管道受损严重。
（2）东西炉台炉皮开焊，特别是西炉台，开焊跑煤气较严重。
（3）热风围管三叉口掉砖现象较严重。
（4）炉缸二层冷却壁水温差偏高。
3、采取措施：以上问题待大修时统一解决。
2#炉月总2#炉6月份生产正常，未计划休风检修，6月20日东炉台更换撇渣器，没有影响生产，21号因高压线故障部分，分厂停电使煤气压力升高，接能源部通知15：41分开始减风到140kpa，待煤气压力正常后，16：13分开始逐渐加风，本月完成产量90451.9，渣后产量89730.38，焦比：372.18、煤比141.98，综合：485.77，燃料514，成本1245.5，工序524.27，矿比：1.73.3#高炉1、做成功了什么2016年6月份对西炉台冲渣沟更换冲渣槽，大大降低了工人劳动强度。
2、不足的地方2015年热风竖管已开始塌砖，时常堵风口，影响炉况正常操作，同时增加工人劳动强度，现已采取外部打水冷却降温，待大修后重新砌筑。
热风工段总结为了节约氮气，热风除尘箱体把3个炉原来荒、净煤气蝶阀用氮气开阀，改为用空风开阀，这样减少了氮气用量。
看水段一、生产情况1、1#高炉出库风口小套11件，实际烧损8件，上报烧损8件。
高炉操作与炉况调整日志（3）
高炉操作与炉况调整日志（3）7月16日中午改的料制C:30 27 24 21 (2222)；O:31 29 27(332)历时差不多三个班(白、中、夜班)后，炉况没有不良反应，于7月17日早上改为:C:30 28 26 24(2222)；O:31 29 27(332)目的是要把焦炭的平台宽度收一下。
17日中午，再改料制为:C:30 28 26 24(2222)；O:30 28 26(332).表面看只是微调，一方面不希望引起炉况较大的波动，另一方面也不想引起工长及领导较强的抵触情绪，于不知不觉中完成了由正角向同角布料的过度。
而且这样的料制，且不说效果如何，单从形式上看也要相对美观工整一些。
下午5:00左右，高炉塌料一次，工长立即进行了逐级汇报，于是从主任到厂长甚至老板，纷涌而致，惶惶乎仿佛大厦将倾，而在我看来，这只不过是一次再普通不过的塌料而已，无论从风口运动状态，还是从气流分布、压量关系看，都比较平稳，没有什么特别的异常，当然，塌料后炉温可能会有下行，加点煤或者酌情减一点风控制一下应该不会出现什么大问题。
但也可以因此看出，在我之前的塌料造成的影响有多大(据说往往是风口被大块挡住，高炉急剧向凉，黑渣、号外，非大量加净焦而不能扭转)。
或许是我的运气较好吧，也或许是我之前的料制改动多少起了一些作用，才使得这次塌料至少在我看来没有那么严重，也没有大的渣皮脱落。
哎，谁又能说得清呢？高炉从来没有回头路可走，对错也无法重新试过。
《道德经》有云:“福兮祸所伏，祸兮福所依”。
这次塌料，虽然惊动了太多人，但也未尝不是一件好事，这是因为:1、虽然装料制度已经经过了几次变动，由矿焦正角逐步走到了矿焦同角，边缘气流应该较变动前有一定疏松和发展，但依然塌料，至少说明料制和煤气流仍不适应，边缘依然较重，中心气流过旺。
2、因为塌料，使我可以放手的去改动料制，而不致于被置疑。
于是，塌料后减风10kpa，同时改料制为:C:28 26 24 22(2222);O:27 25 23(332)。
重钢1#高炉4月炉况失常处理与分析
重钢1#高炉4月炉况失常处理与分析摘要：2022年4月6日早班，重钢1#高炉因实施带风捅风口作业时无法合上大盖板短时休风后，7日夜班炉况失常炉温难提，采取一系列措施后仍无法恢复，7日早班果断休风堵风口，后减少矿批、降低负荷，高炉炉况恢复正常，后逐步提负荷，恢复正常生产。
此次炉况失常导致连续几日低负荷运行，使高炉消耗增加，产量指标未完成。
关键词：炉况失常；原燃料；负荷2010年11月26日，重庆钢铁1号高炉建成投产，有效容积2500m3，近两年的生产实践中也在全国同类型高炉中崭露头角，取得了较好的经济技术指标。
2022年4月6日早班，重钢1#高炉因实施带风捅风口作业时无法合上大盖板休风，复风后炉况失常。
此次炉况失常导致连续几日低负荷运行，使高炉消耗增加，产量指标未完成，故对其进行分析。
1.炉况失常原因6日夜班通过风口监控发现27#风口处出现黑影卡阻，经过现场确认为耐火砖，白班接班时卡砖情况无变化，当即决定实施带风捅风口作业，因作业过程中滑锤钎子卡住，未能及时闭合小盖板，导致大盖板烧坏，无法关闭，当即决定实施非计划休风，于10:58休风更换大盖板。
复风后，出现了炉况波动，陆续水温差波动、压量关系趋紧、炉温下行的一系列现象，难以加大风量恢复正常生产，恢复炉况过程中又恰逢焦炭质量波动，炉况恢复困难，以至于影响到高炉技术经济指标。
1.处置措施2.1第一阶段：炉况失常过程及应对4月6日11:16复风回来后走料正常，压量关系趋紧，11:34矿焦整体减0.5度，以便疏松边缘和中心改善透气性，但气流稳定性差，压量关系改善不明显。
至12:00打开铁口放铁150吨，测得物理热1474℃；放铁300吨时测物理热1484℃，炉温si0.28。
此时整体炉况尚在正常范围内。
直至13:42打开2#铁口，放铁100吨、200吨分别测得物理热1464℃，1468℃，现场查看铁水亮度较暗，铁水样断口光亮，炉温下行趋势明显。
且15:24瞬时水温差上涨至7.56℃，上小时平均水温差为5.21℃，与此同时压量关系进一步趋紧。
2号高炉使用沂州焦影响炉况的分析报告
2号高炉使用沂州焦影响炉况分析报告
2号高炉4月24日白班及之前使用30%铁雄焦+70%华丰焦，4月25日夜班20:00左右开始用50%铁雄焦+50%沂州焦，使用沂州焦后的具体操作参数如以下表格：
由以上统计表可以看出，改用50%沂州焦后：1、风量明显萎缩从正常的风量1451下降到1319。
2、炉内透气性指数由之前的11.7下降到10.1.3、在布料角度没有变化的情况下，半净煤气温度逐步下降，边缘有自动加重想象，量压关系波动大。
4、压差由正常时的125kpa上升到131kpa。
5、沂州焦减少用量后虽然风量有一定的上升，但是仍未达到未用沂州焦之前好的状态。
综合以上使用情况，建议少用沂州焦或者停用沂州焦，避免给高炉炉况造成不利的影响。
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月份高炉炉况分析————————————————————————————————作者：————————————————————————————————日期：2014年7月2#高炉炉况分析7月份2#高炉整体顺行,月平均压差水平在129kpa，与上月相比升高3kpa。
月初受上月堵3个风口后炉缸工作状态变化使得使炉况稳定性变差、下雨料湿等因素的影响，综合燃料比水平偏高。
后随着捅开1#风口、料制的及时调整、炉料水分渐干等变化，燃料比逐渐下行稳定在510-513kg 水平。
下旬受烧结矿质量变化、因炉缸局部温度上涨较快重新堵上3个风口后炉缸工作状态变化、下雨料湿等因素的影响，燃料比相对又有所升高，压量关系有渐紧的趋势。
本月炉缸温度变化从下图看出，月初捅开1#风口后其临近区域（8A、7J、8J）在堵着2#风口的前提下温度仍呈上行趋势，24日重堵1#风口送风后，该区域有下行趋势，但受月末理铁升高影响，温度又有所抬头。
16#风口区域（8E、8D、7D）内温度前期相对稳定，月底呈上行趋势。
13#风口附近温度临近下旬上涨较快，24日加堵13#风口后，该区域内（8F）呈下行趋势。
炉底中心碳砖温度前期随着捅开1#风口整体呈上行趋势直至稳定，但24日加堵风口以后略有下行趋势。
全月主要技术指标完成情况，本月煤比完成145.33kg/tfe，小焦比27.83kg/tfe，大焦比356.64kg/tfe，燃料比529.80kg/tfe（亏摊后）。
一、主要技术指标完成情况指标名称实产铁量合格率内控率利用系数焦比小焦比煤比综合焦比单位t % % t/m3d kg/t kg/t kg/t kg/t2BF 当月110125.355 100.00 84.49 2.000 356.64 27.83 145.33 495.17 累计783640.698 100.00 84.26 2.104 352.45 31.55 146.26 494.70指标名称风量风温热压顶压顶温铁水温度入炉矿品位富氧率单位Nm3/min ℃kpa kpa ℃℃% %2BF 当月2936 1136 314 185 164 1500 57.24 1.33 累计2956 1128 317 185 158 1499 57.57 2.02指标名称冶炼强度综合冶强焦炭负荷综合负荷吨铁耗矿Si S 炉渣R2单位t/m3d t/m3d t/t t/t kg/t % % 倍2BF 当月0.713 0.990 4.690 3.378 1672.70 0.553 0.023 1.14 累计0.742 1.041 4.724 3.365 1664.86 0.543 0.023 1.13指标名称熟料比渣铁比中子测水煤气中CO2作业时间作业率休风时间休风率单位% kg/t % % min % min %2BF 当月84.15 342 4.11 20.75 44556 99.81 84 0.19 累计84.18 328 3.91 20.79 301274 98.69 4006 1.31二、技术分析1．本月高炉休慢风、外围影响情况因炉缸局部温度上涨态势，24日计划休风84分钟，捅开16#风口，堵上1#、13#风口。
对燃料比有一定影响。
2．原燃料质量情况分析2.1炉料结构：2BF 烧结矿自钛球落自钛球青龙球自产球落自球巴西块纽混块PB块卡拉拉72.00 2.69 7.62 0.13 0.55 0.20 4.55 10.61 1.18 0.47 2.2烧结矿、球团、块矿：本月2#炉直送烧结矿转鼓强度基本稳定在79.04%左右，比上月降低0.06%；碱度月平均1.80，与上月持平,平均碱度范围1.75-1.87，单个碱度波动较大；烧结矿TiO2含量平均0.38%，比上月升高0.02%；筛分粒度偏碎，＜10mm平均在22.94%，比上月降低0.52%。
本月球团矿使用种类较多，月初使用的是青龙球和落地钛球，5日配吃直送球和落地钛球，7日以后开始配吃落地球和直送钛球，15日以后配吃落地钛球，期间配吃了部分直送球。
块矿大部分时间使用的是纽混块和巴西块，28日以后巴西块被卡拉拉、纽混被PB块逐渐取代。
综合入炉品位全月平均57.24%，比上月降低0.04%。
2.3焦炭：本月2#高炉使用主要品种为：中润、佳华和梗阳。
焦炭工业分析:焦炭成份 C A V S H2O M40M10CRI CSR 中润焦炭85.85 12.70 1.15 0.71 0.72 85.95 6.89 22.97 66.18 佳华焦（二级）85.74 12.85 1.11 0.67 7.51 86.35 6.95 27.35 61.68 梗阳焦86.35 12.12 1.08 0.66 7.87 86.59 6.82 20.56 69.02 加权平均85.97 12.56 1.12 0.68 4.57 86.24 6.88 23.35 65.89 全月实际用焦配比：中润佳华梗阳2BF 44.81 25.20 29.99全月理论焦炭配比中润干熄焦45%+佳华焦（二级）25%+梗阳焦30%，本月2#高炉使用主要品种为：中润干熄焦、佳华焦、梗阳焦；整体焦炭质量较上月固定碳升高0.20%，灰分降低0.09%，硫分降低0.01%，M40降低0.09%，M10降低0.05%，热反应性降低了0.53%，反应后强度升高0.44%，焦炭整体质量有所好转。
2.4 煤粉：煤粉工业分析C A V S H2O -200目2BF 66.418.0424.760.54 4.03煤种配比较为稳定，本月使用的主要是神华烟煤和金藏源白煤。
本月理论煤粉配比为神华烟煤61%+金藏源白煤39%本月实际煤粉配比为：神华烟煤60.71%+金藏源白煤39.29%。
本月煤粉固定碳含量较比上月降低0.44%,灰份降低1.11%,挥发份升高1.02%,硫份降低0.07%,但煤粉A、S值波动仍然较大。
3、高炉炉况分析：2#高炉：上旬：7月1日上午9:30捅开1#风口后，炉芯温度有所升高，炉缸工作状态渐好。
2日将矿批扩至38.5t，料制方面将焦圈由2 2 2 2 2.9→2 2 2 2 2.8→2 3 2 2 3过渡。
3日因下雨料湿影响，煤比仍然偏高，焦比提至355kg。
4日继续减中心焦圈至2.9圈，随着煤比下行将焦比降至352kg 稳定。
随着捅开1#风口、料制调整的作用，燃料比有所下降，4日以后燃料比基本维持在517kg 左右。
O 36.8 3.0 34.3 3.0 31.8 3.0 27.8 2.0C 36.8 2.0 34.3 3.0 31.8 2.0 27.8 2.0 14.5 2.9中旬：燃料比随着炉况的逐渐稳定以及炉料渐干仍为下降趋势，平均综合燃料比水平达到510kg/tfe水平。
受16日大雨影响，高炉燃料消耗有所升高，焦比由346kg逐步提至351kg，中子水由设定3.5%逐步加至5.5%，燃料比上行至516kg。
因巴西块湿、碎，17日将配比减至4%，后随着质量好转逐步加回原配比。
19日以后逐步减中子水至4%，雨后焦比一直高水平维持，燃料比基本在513kg水平。
O 36.8 3.0 34.3 3.0 31.8 3.0 27.8 2.0C 36.8 2.0 34.3 3.0 31.8 2.0 27.8 2.0 14.5 2.9下旬：受烧结矿碱度整体下行且入炉品位也呈下行趋势的影响，造成高炉燃料消耗再度升高，21日将焦比提至354kg，燃料比达到518kg左右。
24日堵三个风口送风后，边缘十字测温下行趋势，中心温度充足稳定，燃料比有下行趋势，26日焦比降至352kg，27日又降至350kg，燃料比后期稳定在510kg水平。
但受30日大雨料湿的影响，月底两天燃料比又来到了520kg水平。
O 36.8 3.0 34.3 3.0 31.8 3.0 27.8 2.0C 36.8 2.0 34.3 3.0 31.8 2.0 27.8 2.0 14.5 2.94、指标分析：本月2#炉实际产铁量110125.355t，完成计划产量。
平均日产铁量3552.43（有定修影响），实现利用系数 2.000t/m3.d。
入炉焦比在345.86kg/t.fe~355.05kg/tfe，平均351.06kg/tfe。
焦丁比在21.92kg/tfe~25.01kg/tfe，平均23.00 kg/tfe。
煤比在135.74~146.51kg/tfe，平均141.10kg/tfe。
综合燃料比水平在505.00kg/tfe~524.47kg/tfe之间波动，平均综合燃料比515.16kg/tfe左右（未摊亏）。
综合燃料比波动的原因：原燃料质量变化，下雨影响及气流变化。
全月炉温【Si】平均 0.55，铁水物理热平均1500℃【Ti】平均0.180。
5、产品质量分析：2#炉生铁合格率100％，内控品率平均完成84.49%，比上月升高1.01％。
【Si】在0.42至0.69%之间，【S】在0.015至0.039之间。
【Si】【S】波动的主要原因是原料种类变化大，成份不稳定，造成燃料比波动，下雨料湿影响及气流变化。
6、下步措施：下一步调整以炉况顺行、安全长寿为主，适当降低冶强是保障长寿的关键。
关注炉缸重点区域温度的变化趋势。
进一步加强对炉前出铁操作的管控，及时打开铁口，减少炉内憋压。
24日再次堵上三个风口后，风速及动能上行较多，关注气流变化防止中心过吹。
料制以微调为主，顺行前提下逐步减少中心焦量。
雨季生产，加强现场看料，负荷料及时调剂稳定热制度以稳定炉况。
中厚板区2#高炉2014-8-3。