80t龙门吊车受力分析计算梁
吊车地基承载力验算
吊车地基承载力验算
最后一品框架需在筏板外地面吊装，考虑到80吨吊车吊装时的实际工况，吊车吊装过程中，吊装钢构件与吊车一个支脚在同一直线时为吊车最不利受力状态（如下图所示），支腿2受力最大。
80吨汽车吊自重为G=45.6t，吊重（钢梁＋钢丝绳吊钩）Q =20.79t，支腿全伸尺寸为6.45x7.9米
支腿压力计算
支腿反力计算公式
N=
Q---------汽车吊起重载荷（吊重）
N---------汽车吊支腿反力
n---------汽车吊支腿数
Mx 、My -----作用于汽车吊上的外力对通过回转中心的X \ Y 轴的力矩值Xi 、Yi -﹣支腿至通过回转中心的X 、Y 轴的距离
Mx=20.79x2.6=54.34t.m
My=20.79x6.5=135.14t.m
80吨吊车支腿下方设置2米x2米20MM厚钢板垫板做路基板
垫板底面的平均压力值P
依据地质勘察报告提供的地基承载力为130KPA,满足吊装要求。
龙门吊基础承载力设计验算书
龙门吊基础承载力设计验算书
一．基本计算参数
1、起吊梁时龙门吊单边荷载
30m箱梁重量最大为110t，由两台80t龙门吊承载，龙门吊将梁移到单边时为最不利考虑，则每台龙门吊荷载G1=1100.0÷2=550。
0KN;龙门吊将梁移到单边时为最不利考虑龙门，龙门吊单边荷载G2=550÷2=275。
0KN.
2、龙门吊自重（一台）400KN计，龙门吊单边轨道承载G3=400÷2=200KN,单边长6.0m，龙门吊钢轨采用38Kg/m，底宽11.4cm. 二。
轨道梁地基承载力验算
轨道采用C20砼，上部宽0.3m，高0。
2m。
龙门单边两轮间距6.0m,轨道砼应力扩散只考虑两轮间距离,砼应力不考虑扩散。
轨道梁受压力验算：
P=G2+G3 =275。
0+200=475。
0KN
轨道梁砼应力验算:
σ=475.0÷0.114÷6.0=694.44KPA＜［σ］=20MPa
C20混凝土符合要求.
地基承载力计算
σ= P/A=475。
0÷0.3÷6.0=263。
89KPa
要求地基承载力不小于300Kpa,故满足要求。
龙门吊受力计算书
龙门吊受力计算书
四合同梁板预制厂的梁板浇筑及搬运采用两台龙门吊，龙门吊跨径21m，横梁由7片321型贝雷片组成；竖杆高9m，由3片321型
贝雷片组成；采用单轨移动,移动轮间距7m。
1、龙门吊内力计算：
龙门吊内力计算按照静定平面钢架进行计算，此
钢架为一简支钢架支座反力只有2个，考虑钢架
的整体平衡
∑X＝0
∑M A＝0
∑Y＝0 V A＝V B＝F/2
当龙门吊搬运16m板时所承受的集中荷载F＝170.04KN
V A＝V B＝85.02KN
弯距计算：根据内力计算法则，各杆端弯距为
M AC＝669.53KN.m（右侧受拉） M CA＝669.53KN.m（左侧受拉）M CD＝669.53KN.m（上侧受拉） M DC＝669.53KN.m（上侧受拉）M DB＝669.53KN.m（右侧受拉） M BD＝669.53KN.m（左侧受拉）M E＝223.18 KN.m（下侧受拉）
剪力计算：根据内力计算法则，各杆端剪力为
Q AC＝0 Q CA＝0
Q CD＝85.02KN Q DC＝85.02KN
Q DB＝0 Q BD＝0
Q E＝170.04KN
321型贝雷片允许弯距M0＝975 KN.m，允许剪应力Q0＝3978 KN 满足要求。
2、抗倾覆计算: P
H=9。
0m
L=7。
0m
P=98.52KN
对A点取距
抗倾覆力矩由竖向力P产生,则
M抗=P*L/2=344.82KN.m
倾覆力矩由风力或其他力F产生, 则
M倾=F*H=9F
当M抗= M倾时F最大Fmax=38.31KN
3
吊不使用时，
(见图)。
钢轨。
80T龙门吊检算
80T龙门吊检算一、概况二、龙门吊的设置根据施工要求，我标段设置80T龙门吊2台，10T龙门吊1台，以保证施工进度。
以下对80T 龙门吊设计进行检算。
我段箱梁自重140T (以最大箱梁考虑)，滑轮和钢丝绳重约2t，合计72 吨，考虑动载系数，计算起重量为：吨(系数怎么来) 这样龙门吊起重重量75吨设置。
三、龙门吊的主要参数起重重量Q=75吨，跨度LK=34米，起升高度H=9米，天车重W=6吨。
四、强度检算1 、横梁主梁全长36.8 米，双列，每列分三节。
梁节通过销轴、销板连接，两列梁间通过梁连接架连为一体。
下面由梁座 (由槽钢和钢板焊成) 和主副支腿架连接。
横梁自重：G=36.8*1.2=44.2 吨( 1 ) 静荷载横梁的静荷载为横梁的自重，可视为均布荷载q=G<10KN/34m=13KN/m ;故Mmax 静=ql2/8=13 %4X 34吒=1878.5KN?mQmax 静=ql/2=13 34/2=221KN( 2) 动荷载动荷载系数K 动,工作荷载P=1.011 X( 750+60) 。
故Mmax 动=PL/4=818.9 >34/4=6960.7KN?mQmax 动( 3) 总荷载Mmax =Mmax 静+Mmax 动=8839.2KN?mQmax =Qmax 静+Qmax 动( 4) 容许强度[M]= 9618.8KN?m；。
( 5) 结论[M] > Mmax ；[Q] > Qmax 满足要求。
( 6) 挠度计算横梁采用钢结构强性模量：E=2.1%06(Kg?cm2 )惯性矩：J=3464606.4 (cm) 均布恒载最大挠f1 max=5ql4/384EJ=5*1 3*3400*3400*3400*3400/384/E/J=3.1 09cm 集中荷载最大挠度：f2max=PL3/(48EJ)由销孔间隙引起的挠度f3max:销孔间隙厶L=0.15cm 节数n=6 桁高h=100cm 跨长L=34md © =%L/h=0.018rad © = .032R=h(L- n △ L)/ 2n △f3max=(R+h)(1-cos( © /2))7=.86cm,横梁总挠度：( 7) 大车运行机构计算龙门吊在运行时电机必须克服摩擦阻力、道路坡度阻力和风阻力。
滇中引水9标80t龙门吊地基承载力计算书
2#钢管厂80T龙门吊地基基础承载力计算滇中引水9标2#钢管厂计划配置各类龙门吊共计10台，其中加工生产车间配置20T（跨径20In）龙门吊4台，钢管组对焊接车间配置1台30T、2台40T（跨径24m）龙门吊，防腐喷砂区配置2台40T（跨径24m）龙门吊，场外存放区配置1台80T（30m）龙门吊。
地基承载力以80T （跨径30m）龙门吊地基承载力进行计算。
80T龙门吊起重设备总重66.8T,轨道采用43kg∕m轨，压力钢管最大外径按照4.7m（含加劲环）计算，最重30T。
龙门吊安装在43Kg∕m轨道上面，轨道下方为C30混凝土条形基础，本次计算是对龙门吊单侧最不利荷载压力计算。
按单侧最不利荷载情况计算基础承载力，计算过程如下：1、龙门吊单侧自重分配:G自重=66.8/2=33.4T2、最不利荷载情况（按龙门吊单侧吊装，压力钢管吊装吊点计算位置距支腿位置为1/2管径位置，为2.35m。
）则龙门吊单侧压力大小为：G量不稠*（1-2.35/30）×30T=27.65T轨道自重为：43Kg∕m×9m=387Kg;混凝土自重为：（0.55mX0.66m+1.3πιX0.4m）×9m×2.5T∕m3=19.13TA=l.3m×9m=ll.7m2则龙门吊负重及轨道对龙门吊下方地面产生的总压力为：P⅛=F总/A==（（33.4T+27.65T+0.387T+19.13T）×10N∕kg）∕ll.7m2=70.6KPa;龙门吊运行时，取动荷载系数为1.5。
则运行时，龙门吊对地面压力为：P ft=l.5P⅛=105.9KPa,即地基承载力大于105.9KPa,即满足要求。
计算: 复核: 日期：。
预制场80T龙门吊验算书36m
80T龙门吊设计计算书一、龙门吊总体设计情况一）、T梁基本情况主桥上构设计为19×48.5m预应力简支T梁，每孔5片T梁，主梁预制长度48.46m，梁高2.7 m，主梁间距2.0 m，其预制宽度中梁为1.5 m，边梁为1.75 m，主梁肋宽0.20 m，马蹄宽0.62 m，翼板间留有0.5 m的湿接缝。
每片中梁吊装重量153t,边梁吊装重量150 t。
二）、龙门吊总体设计T梁预制场设在引桥13＃～15＃墩上游侧，场内布置预制台座5个，设置一台跨度为20ｍ的施工小桁车，T梁起吊上桥采用一座固定跨墩龙门吊起吊，用起吊平车将T梁从底座上起吊后，再由起吊平车横移至位于靠预制场侧的引桥2＃和3＃T梁处的运梁小车上，再将T梁运送至待架墩位处后由架桥机架设就位。
龙门吊横梁设计计算跨径为36ｍ，两组横梁顺桥向距离为46.3ｍ，每组横梁采用连成整体的加强六排双层贝雷架拼成，上面按150ｃｍ间距垂直横梁跨径方向铺设I36a分配梁，再在其上安装2根顺横梁跨径方向的I36ａ，上铺设51.51kg/m的轨道，其上安放起吊平车，吊点采用二套滑轮组，设置在横梁两侧。
龙门吊支承点采用钢管桩打入地层的方式，每处支承点用4根D800×8ｍｍ钢管桩连成整体形成支承墩，横梁支承在支承墩中心。
钢管桩顶设置顺桥向和横桥向的抗风风缆，同时在引桥盖梁上预埋钢板，利用型钢将下游侧钢管桩与盖梁连成整体，提高钢管桩的整体稳定性。
钢管桩与横梁的连接采用型钢设置成强大的“骑马”连接和整体框架，确保钢管桩与横梁连接处的可靠。
龙门吊的设计起吊能力按T梁的最大重量并考虑砼超方按每片T梁1600KN进行计算，则每组横梁按800KN的起重能力进行设计。
二、龙门吊受力分析根据龙门吊的构造、使用情况和现场情况，进行龙门吊的受力分析，以确定龙门吊的荷载分类、荷载组合和几种验算工况。
一）、荷载分类根据现场情况，不考虑偶然荷载，因此龙门吊所受荷载分类如下：1、永久荷载包括贝雷桁架、加强弦杆、I36ａ分配梁和轨道的自重。
汽车吊机支腿反力计算及梁板受力分析
汽车吊机支腿反力计算及梁板受力分析汽车吊机支腿反力计算及梁板受力分析是对汽车吊机在使用过程中支腿反力的计算及梁板受力情况进行分析和计算的工作。
汽车吊机支腿反力计算是为了确定支腿的尺寸和设计要求，以确保吊机的稳定性和安全性。
梁板受力分析则是为了确定梁板在受力状态下的应力和变形，以评估梁板的结构强度和稳定性。
首先，对于汽车吊机支腿反力计算，需要考虑吊机的整体重量、支腿的长度和间距、支腿材料的强度和刚度等因素。
一般来说，支腿反力需要满足以下几个条件：1.平衡条件：吊机的总重力应该能够通过支腿反力来平衡，即吊机的总重力等于支腿反力的合力。
这可以用力的平衡方程来表示：ΣFy=0，ΣFx=0，ΣM=0。
2.支腿间距条件：支腿的间距应该足够，以保证支腿反力的合力通过支腿的安全性能。
一般来说，支腿的间距应该满足等式w*l≥F，其中w 为吊机的自重压力，l为支腿的间距，F为支腿反力的合力。
3.支腿强度条件：支腿的强度需要满足所受力的要求，主要包括压力和弯矩。
支腿的压力应该满足：P=F/A，其中P为支腿的压力，F为支腿反力的合力，A为支腿的截面面积。
支腿的弯矩应该满足：M=F*l/2，其中M为支腿的弯矩，F为支腿反力的合力，l为支腿的长度。
其次，对于梁板受力分析，需要考虑梁板所受的载荷、梁板的尺寸和截面形状、梁板材料的强度和刚度等因素。
一般来说，梁板受力分析可以采用弹性力学的基本原理，通过受力平衡和变形方程来计算应力和变形。
在梁板的受力分析中，主要需要计算梁板的弯矩、剪力和轴力。
根据梁板的几何形状和所受载荷的位置，可以确定梁板上各点的应力和变形。
在计算弯矩和剪力时，需要考虑横向水平力的作用，以及可能存在的附加载荷。
梁板的弯矩和剪力可以通过弯矩和剪力图来表示，这些图可以根据受力平衡和几何关系来绘制。
弯矩和剪力图可以帮助确定梁板的最大弯矩和剪力位置，以及梁板的强度和稳定性。
最后，对于梁板的应力和变形计算，可以使用弹性力学的基本原理和材料的本构关系来进行。
31.5m-80T龙门吊验算书(横梁36m)
预制场80T龙门吊验算书预制场80t龙门吊采用桁架结构，上横梁为双排三角架形式，每排三角架由1根H390*300*10/16H型钢（加两块6mm钢封板）及2根H294*200*8/12H型钢（加两块6mm钢封板）作为主弦杆，主弦杆间用2［8槽钢连接。
支撑立柱为两边刚性形式，立柱主弦杆采用φ350*8钢管，立柱次弦杆为φ350*8钢管，立柱腹杆采用φ219*8及φ165*4钢管，立柱与横梁间用由2［36槽钢组成的横向次梁连接。
由于本计算书采用MIDAS软件进行辅助验算，所以计算书中材料的长度均为计算模型节点间长度，其具体结构见《80t龙门吊结构设计图》。
一、荷载1、活荷载（1）、龙门吊最大起吊荷载（含天车）：800KN2、恒载（1）桁架：1）、侧桁架：2［8槽钢：(2.37×4×50+2.26×4×2) ×0.084×2=82.67KN/M 2）、底桁架：2［8槽钢、［8槽钢：1.0×2×26×0.084×2+1.76×2×25×0.084=16.13 KN/M3）、上主弦杆：H390*300*10/16H型钢：35.4×1.07×2=75.76KN/Mδ=6mm钢封板：35.4×0.17×4=24.07KN/M4）、下主弦杆：H294*200*8/12H型钢：35.4×0.573×4=81.14KN/Mδ=6mm钢封板：35.4×0.13×8=36.82KN/M5）、端头支撑：［8槽钢：（2.79×2+1.95×2+2.63×2）×2×0.084=2.48 KN/M（2）立柱：1）、φ350*8钢管0.67×（9.11+9.32）×2×2=49.39KN2）、φ219*8钢管0.42×5.88×2=4.94KN3）、φ165*4钢管0.16×（1.14+1.80+3.75+2.33）×2×2=5.77 KN4)、横向次梁2［36槽钢0.48×2.95×2×2=5.66KN3、偶然荷载根据现场实际情况，本龙门吊偶然荷载仅考虑风荷载。
MQE80+80t-38m-14m龙门吊计算书
MQE80+80t-38m-14m龙门吊计算书MQE80+80/10-38通用门式起重机设计计算书南京南京登峰起重设备制造有限公司2021年10月南京登峰起重设备制造有限公司MQE80t+80/10t-38m-14m型龙门起重机设计计算书1、设计依据1.1《钢结构设计规范》（GBJ17-88）1.2《起重机设计规范》（GB3811-83）1.3《公路桥涵设计通用规范》（JTJ021-90）2、总体设计方案：主梁采用单主梁桁架结构；支腿采用无缝钢管焊接；采用两刚性支腿设计；支腿均衡梁设置在离大车轨道高5.2m处，满足运梁炮车从支腿端面运梁；两侧支腿均满足运梁跑车的通过；起重系统采用2台80t吊重小车，每台吊重小车上设置2台卷扬机，卷扬机在主梁两侧下绳；配铁路2201“T”梁专用吊具；每台龙门吊设一台10t电动葫芦副钩，电动葫芦满足单边有效悬臂3.5m的要求，电动葫芦轨道采用法兰与下平联槽钢连接；起重机设置Z字型爬梯上下司机室；设置电动葫芦检修平台。
详细方案见图 MQE16038-00-00-0003、主要性能参数3.1额定起重量：80t+80t3.1.1当两小车在距跨中各15处，两小车抬吊160t，小车定点起吊，不运行； 3.1.2当两小车在距跨中各11处，两小车抬吊120t，小车定点起吊，不运行； 3.1.3当两小车在距跨中各9处，两小车抬吊90t，小车定点起吊，不运行； 3.1.4当一台小车在跨中处，最大起重量50t，小车可运行； 3.2大车走行轨距：38m 3.3吊梁起落速度：0.9m/min 3.4起升高度：14m 3.5吊梁小车运行速度： 6.7m/min3.6 整机运行速度： 0-10m/min（重载）；0-20m/min （空载）； 3.7 适应坡度：±1% 3.8 电葫芦额定起重量： 10t 3.9 电葫芦起升高度：18m 3.10电葫芦运行速度： 20m/min 3.11电葫芦起升速度：7m/min 3.12整机运行轨道：单轨P504、起重机结构组成4.1 吊梁行车总成：2台（四门定滑轮，五门动滑轮）4.2 主动台车：4套 4.3 左侧支腿：1套 4.4 右侧支腿：1套 4.5 副支腿托架：1套 4.6 主支腿托架：2套 4.7 隅支撑托架：1套 4.8 主横梁总成：1组 4.9 电葫芦走行轨：1套 4.10 10t电动葫芦：1台 4.11 司机室：1套1南京登峰起重设备制造有限公司MQE80t+80/10t-38m-14m型龙门起重机设计计算书 4.12 电葫芦检修平台：1套 4.13 操作平台：1套 4.14 扶梯总成：1套 4.15 电缆卷筒：1套 4.16 电器系统：1套5、龙门吊结构设计计算5.1吊梁行车5.1.1主要性能参数额定起重量 80t 运行轨距2.0m 轴距 1.2m 卷扬起落速度0.9m/min 运行速度 6.7m/min 驱动方式2驱动吊梁行车总重（含吊具）G小车=10t 吊具重量：W吊具=3t5.1.2起升机构计算已知：起重能力Q静= Q+W吊具=80+3=83t粗选：双卷扬，倍率m=10 滚动轴承滑轮组，效率η=0.92。
80吨龙门吊钢结构计算
80吨龙门吊钢结构计算我最近完成了10台80吨龙门吊钢结构的总体设计工作。
该龙门吊是出口的。
在报标时我国与欧洲一个国家进行竞争。
使用国家要求技术标的计算书不能超过5页纸（A4）。
精确说明这台龙门吊的重要技术参数。
我做到了。
将欧洲与我国竞争的国家打了下去。
一举中标！80吨、32米跨龙门吊主要部件计算钢结构计算说明一、主梁：1、设计计算基本参数与结构布置介绍：①、为满足装入集装箱内需求。
设单主梁截面初步尺寸为：高1950mm、宽800mm、上下翼缘板厚18mm、腹板厚12mm。
单重：242 KN。
②、为满足主梁的强度与许用吊载下挠的需求。
采用双主梁结构。
总重：484 KN。
③、为平衡大车运行制动水平力的作用。
双主梁两端布置有端横梁。
总重21.62 KN。
④、为维修人员行走方便与安全，双主梁上面布置有走台栏杆。
重2.1 KN。
⑤、小车自重：q1=50 KN。
⑦、小车起升速度：V＝1.9 m／min。
⑧、起升动载系数：K＝1.1。
⑨、跨中满载静负荷许用下挠：[f]＝32000/800＝40 mm。
⑩、额定起重量：Q＝800 KN、跨度：L＝32000 mm。
2、单主梁截面特性计算值序号截面特性名称计算数据1 X－X轴截面惯性矩 I＝40899150200 mm^42 X－X轴截面抵抗矩 W＝41947840 mm^33 单主梁截面积 A＝74736 mm^24 单位长度重量 q2=7.04 KN /m3、跨中最大静负荷下的静挠度：单主梁计算集中力：P1＝(q1+Q)/2＝（50+800）/2＝425 （KN）＝425000 （N）静挠度：f = P1*L^3/(48*E*I)＝425000*32000^3/（48*2.1*10^5*40899150200）＝34 mm <［f］=40 mm式中：E－钢的弹性模数满足使用要求！4、跨中主梁最大弯曲应力的计算：计算集中力：P＝（50+800）*1.2/2＝510 KN计算单主梁组合载荷集度：由于有电气、走台等物件则q3= q2*1.1＝7.040*1.1＝7.744K N /m计算简图弯矩图弯曲应力：Mmax=5065.3 KN-m=5065300000 （N-mm）σ＝Mmax/W=5065300000/41947840=120 （Mpa） <［σ］=180 （Mpa）满足使用要求！二、柔性支腿：由计算简图知：单柔性支腿支反力为：RA=510+7.744*32/2= 633.9 (KN ) = 633904 (N)单柔性支腿水平夹角设：α＝80?则单柔性支腿轴向力：P2＝633904/sin80 = 643683 ( N)选用无缝管。
门式起重机机构件受力分析
门式起重机主梁、支腿受力分析一、主梁内力分析（主梁按简支梁计算）1、垂直载荷引起的主梁内力 ⑴ 垂直固定载荷引起的内力计算 主梁的均布载荷为：2124q zm L M q =⨯12Z zm Q q L =式中：L — 起重机跨度Zm q — 主梁均布载荷⑵ 移动载荷引起的内力计算（图4—2）12GX G P P P ϕϕ=+式中：GX P — 小车自重 G P — 起重量：1ϕ — 冲击系数： 1 1.05ϕ= 2ϕ — 动力系数： 4 1.1ϕ=max14C M PL = 12C Q P =图 4—22、水平载荷引起的内力 ⑴ 大车制动时引起的惯性载荷 ① 主梁自重惯性力110s m Zm q q =② 小车自重及起重量惯性力110sP P =③ 弯矩2124s s qm L M q =⨯114s sP M LP =⑵ 小车制动引起的水平惯性力 ① 水平惯性力()17D HXG GX Tn P P P n =+ 式中：GX P — 小车自重：G P — 起重量： ② 最大弯矩T HX M P h =式中：h — 龙门架平面投影高度：⑶ 风载荷引起的水平力（只计垂直于主梁平面的风载荷） ① 工作状态正常风载荷w P Cp A =ⅠⅠ式中：C — 风力系数；C = 1.2p Ⅰ— 工作状态风压；2150/p N mm =ⅠA — 起重机构件垂直于风向的实体面积；0A A ϕ=0A — 起重机构件外形轮廓面积； ϕ — 起重机构件迎风面充实系数；② 工作状态最大风载荷w P Cp A =ⅡⅡ式中：p Ⅱ—— 工作状态最大风压；2250/p N mm =Ⅱw P Cp A =ⅡⅡ③ 弯矩w w P q L=ⅡⅡ 2124w w L M q =⨯ⅡⅡ3、主梁强度计算⑴ 垂直载荷引起的应力maxq c czczXZLXZLM M M W W δ+==∑⑵ 水平载荷引起的应力s sq p w szsz YZLYZLM M M M W W δ++==∑Ⅱ⑶ 小车制动引起的水平惯性力引起的应力TTz XZLM W δ=⑷ 合成应力()1.15cz sz Tz δδδδ∑=++4、主梁刚度计算（见图4—3）图 4—33maxL 48XZL P f EI二、支腿内力分析（见图4—5）1、龙门架平面内的内力分析（按一次超静定计算内力） ⑴ 移动载荷在跨中图 4—51122A B V V P ==⨯()23L 22223A B P H H hL k ⨯==+式中：XZL XZT I h k I L=⨯龙门架平面内最大弯矩max L A M H h =⑵ 小车制动载荷110HXXC P G = L CHX HX M P h =2、支腿平面内的内力分析⑴ 由起升载荷1Q ϕ和自重载荷22XC DL G G ϕϕ、引起的支腿垂直载荷V （见图4—6）()12214XC ZL V Q G G ϕϕϕ=++⑵ 由大车制动惯性载荷HD P 风载荷W P 作用产生水平力A q 引起的弯矩（见图4—7）工作状态最大风载荷w z P Cp A =Ⅱz Ⅱ式中：C — 风力系数；C = 1.2p Ⅱ — 工作状态最大风压；2250/p N mm =ⅡZ A — 起重机支腿垂直于风向的实体面积；w w P q h =ⅡZ ⅡZ支腿均布载荷HDG q h=Z式中：G Z —— 支腿重量弯矩110A HD w q q q =+ⅡZ 212w A M q h =ⅡZ图 4—6 图 4—7⑶ 主梁自重、小车自重及起重量惯性力引起的弯矩()114ss m p Lq p =+SZBS M p h =SZ④ 支腿平面内最大弯矩max 788max5.510 4.5110 5.0610z W Z BSzM M M MN mm=+=⨯+⨯=⨯Ⅱ3、支腿强度计算max max L Z I XZT YZT ZT M M VW W A δ=++三、 非工作状态下稳定性计算（图4—8）1、倾覆力矩 主梁风载荷为：w P Cp A =ⅡⅡ支腿风载荷为：2w z P Cp A =Ⅱz Ⅱ小车风载荷为： w X P Cp A =ⅡX Ⅱ图 4—8倾覆力矩：213w w w M p h p h p h =++ⅡⅡZ ⅡX 倾覆2、自重力矩12ZZ M G B =自重3、结论>1M M 自重倾覆当时，满足要求。
80t龙门吊车受力分析计算梁
80t/26.5m龙门吊车受力校核计算书计算：审核：审定：80t/26.5m龙门吊车受力校核计算一、龙门吊车主梁受力校核和挠度校核1．龙门吊车梁的受力分析通过对该吊车梁进行受力分析，确定其力学模型及弯矩图如下图所示：BA图575t级龙门吊车梁力学模型及弯矩图图中P——为作用在单条吊车梁上的集中载荷，N或kN；l——为吊车梁的跨度，m；a,b——为集中载荷作用点距两端点的距离，m。
根据力学平衡原理，得：跨中C点弯矩为94103.542650010804⨯=⨯⨯==PlMcN-mm 2．吊车梁截面特性计算吊车梁截面为1条40×40cm的钢箱梁、2条30×30cm的钢箱梁组合而成，钢板均为Q345钢，钢管为无缝钢管，如图6所示：图2¦Δ=¦Δ=上弦梁A 0=12720mm 2 I 0＝18442.6 1628.7 ×104mm 4 下弦梁A 0=21632mm 2 I 0＝68036.5 67008×104mm 4 其组合截面特性为：A ＝2A 0＋A 1＝2×12720＋21632＝47072mm 2mm A y A y i i i c 4.11624707221632)2001501800(212720=+++⨯=∑∑=2121c 010)()y -(y 2A I 2I I c y A +++==2×18442.6×104+68036.5×104+2×12720×(1800＋150＋200-1162.4)2+21632×1162.42=5.509×1010mm 421010044.42004.116210086.5⨯=+⨯=+=c y h I W 7mm 33．吊车梁截面强度校核)(06.13110044.4103.5791MPa W M c =⨯⨯==σ＜f ＝310MPa 安全4. 吊车梁斜缀条强度校核 ⑴ 吊车梁斜缀条的截面特性斜缀条采用2¢89壁厚8mm 的无缝钢管，其单肢截面面积为A 2＝2035.8mm 2 ⑵ 斜缀条强度校核斜缀条主要承受截面上的剪力，其轴心力N 1按下式计算，如图4所示：θαcos cos 11n V N =其中 V 1——分配到一个缀条面的剪力； n ——承受剪力V 1的斜缀条数；α——斜缀条与龙门吊立柱断面的夹角在纵断面上投影，α＝825.1822007501=-tg °。
大柴旦80t龙门吊基础计算书
大柴旦制梁场80t龙门吊基础设计1、设计依据1.1、《基础工程》（清华大学出版社）；1.2、地质勘探资料；1.3、龙门吊生产厂家提所供有关资料；1.4、《建筑地基基础设计规范》（GB50007-2002）；1.5、《砼结构设计规范》（GB50010-2002）。
1.6、《弹性地基梁的计算》龙驭球著。
2、设计说明勘探资料显示：场地内主要为碎石土，其承载力为200KPa。
龙门吊行走轨道基础采用钢筋砼条形基础，为减少砼方量，基础采用倒T形截面，混凝土强度等级为C25。
龙门吊行走轨道根据龙门吊厂家设计要求采用P50型起重钢轨，基础设计中不考虑轨道与基础的共同受力作用，忽略钢轨承载能力不计；基础按弹性地基梁进行分析设计。
图2-1 基础横截面配筋图（单位:mm）通过计算及构造的要求，基础底面配置20φ18；箍筋选取φ10@250mm；基础顶面配置6φ18与箍筋共同构成顶面钢筋网片，以提高基础的承载能力及抗裂性；其他按构造要求配置架立筋，具体见上图横截面配筋图。
基础顶面预埋M24轨道螺栓用于固定钢轨。
为保证基础可自由伸缩，根据台座布置情况，按43.5+13*41.5+43.5设置14道10mm宽的伸缩缝，两侧支腿基础间距43m ，基础位置根据制梁台座位置确定。
3、设计参数选定 3.1、设计荷载根据龙门吊厂家提供资料显示，80t 龙门吊行走台车最大轮压：P=320KN 。
砼自重按25.0KN/m3 计。
根据探勘资料取地基承载力特征值： fa=200KPa 截面惯性矩：Ι=0.073m 4 ，其计算过程如下：基础上部：S 上=0.6*0.6=0.36，Y 上=0.4+0.6/2=0.7； 基础下部：S 下=1.4*0.4=0.56，Y 下=0.4/2=0.2组合截面形心坐标Y=（0.36*0.7+0.56*0.2)/（0.36+0.56）=0.396 基础上部对组合截面形心轴惯性矩=0.6*0.6^3/12+0.304^2*0.36=0.044 基础下部对组合截面形心轴惯性矩=1.4*0.4^3/12+0.196^2*0.56=0.029 则组合截面对其形心轴惯性矩为0.044+0.029=0.073 3.2、材料性能(1)、C25砼轴心抗压强度：fc=11.9 轴心抗拉强度：ft=1.27 弹性模量：Ec=2.8*10^4 Mpa (2)、钢筋Ⅰ级钢筋：MPaf y 210=，MPa f y 210'=Ⅱ级钢筋：MPa f y 300=，MPa f y 300'= (3)、地基根据探勘资料取地基承载力特征值： fa=200KPa 4、地基验算4.1、基础形式的选择考虑到地基对基础的弹性作用及方便施工，故基础采用图4-1形式。
80吨龙门吊及台座基础地基荷载计算
龙门吊及台座基础地基荷载计算一、80T龙门吊地基荷载计算龙门吊地基荷载计算：1、龙门吊自重：m=45tG1=45×103kg×10N/kg＝450 KN2、移梁过程xx体体重：m=53m3×2.6t/m3=138tG2=138×103kg×10N/kg=1380 KN3、龙门吊轴距砼条型基础:V=7m×0.9m×0.6m=3.8m3G3=3.8×2.5×103kg×10N/kg=95KN4、荷载组合：G=（）×1.3＝13KN龙门吊轮间距按7m考虑，基础宽度设计为0.9m：则：承载面积：A=7×0.9=6.3m2地基承受应力为σ= G/A= 13KN /6.3 m2=208.5KN/m2≈209KPa由于该梁场位于鱼塘挖填路段，为了确保轨道基础承载力满足要求，对地基进行夯实，确保处理后的地基承载力达到250Kpa以上，方可进行下道工序。
二、40mTxx台座地基荷载计算2.1、未xx时地基荷载计算：1、Txx自重：m=53m3×2.6t/m3=138tG1=138×103kg×10N/kg＝1380 KN2、台座基础:V=38m×0.6m×0.35m+38m*1.5m*0.15=16.53m3G2=16.53×2.5×103kg= 413.25 KN3、荷载组合：G=（1380+ 413.25）×1.3＝2331.3KN基础宽度设计为0.6m：则：承载面积：A=0.6×38=22.8m2地基承受应力为σ= G/A=2331.3KN /22.8m2=102.3KN/m2≈103KPa由于该梁场位于鱼塘挖填路段，为了预制梁台座基础受压满足要求，对地基进行夯实，确保处理后的地基承载力达到150Kpa以上，方可进行下道工序施工。
80吨龙门吊及台座基础地基荷载计算
龙门吊及台座基础地基荷载计算一、80T龙门吊地基荷载计算龙门吊地基荷载计算：1、龙门吊自重：m=45tG1=45×103kg×10N/kg＝450 KN2、移梁过程xx体体重：m=53m3×2.6t/m3=138tG2=138×103kg×10N/kg=1380 KN3、龙门吊轴距砼条型基础:V=7m×0.9m×0.6m=3.8m3G3=3.8×2.5×103kg×10N/kg=95KN4、荷载组合：G=（）×1.3＝13KN龙门吊轮间距按7m考虑，基础宽度设计为0.9m：则：承载面积：A=7×0.9=6.3m2地基承受应力为σ= G/A= 13KN /6.3 m2=208.5KN/m2≈209KPa由于该梁场位于鱼塘挖填路段，为了确保轨道基础承载力满足要求，对地基进行夯实，确保处理后的地基承载力达到250Kpa以上，方可进行下道工序。
二、40mTxx台座地基荷载计算2.1、未xx时地基荷载计算：1、Txx自重：m=53m3×2.6t/m3=138tG1=138×103kg×10N/kg＝1380 KN2、台座基础:V=38m×0.6m×0.35m+38m*1.5m*0.15=16.53m3G2=16.53×2.5×103kg= 413.25 KN3、荷载组合：G=（1380+ 413.25）×1.3＝2331.3KN基础宽度设计为0.6m：则：承载面积：A=0.6×38=22.8m2地基承受应力为σ= G/A=2331.3KN /22.8m2=102.3KN/m2≈103KPa由于该梁场位于鱼塘挖填路段，为了预制梁台座基础受压满足要求，对地基进行夯实，确保处理后的地基承载力达到150Kpa以上，方可进行下道工序施工。
龙门吊设计计算
府谷煤炭铁路专用线四标龙门吊计算书
编制：
复核：
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中铁七局集团府谷铁路专用线项目部二O一二年四月十五日
龙门吊设计计算
参数选定：
模板重量0.85吨，龙门吊横梁H200*150*8，连接板采用L80*80*10和Φ89*6钢管，连接螺栓M24螺栓。
一、横梁计算
安全系数2.0，F=2*8.5=17KN
按照简支梁检算：集中荷载在中间位置时横梁弯矩最大。
模型如下
最大剪力Q=1/2*17KN=8.5KN
最大弯矩Mmax=1/4*17*6=25.5KNm
二、内力验算
H200*150型钢：A=39.76cm2 Wx=283cm3 Ix=2740cm4
弯矩验算：б=Mmax/W=25500/283=90.1MPa<[б]=170MPa
满足要求
剪力验算：
г=3Q/2A=3*8500/（2*39760）=0.315MPa<[г]=98MPa
满足要求
三、桁架计算
集中荷载移动到指点位置时桁架支腿受力最大，计算模型见下：
计算模型轴力图
最大轴力(压力)N=8.84KN
Φ89*6钢管：A=1564.5mm2
L80*80*10角钢：A=1513mm2
应力б=N/A=8840/1513=5.84MPa<[б]=170MPa 满足要求
四、连接螺栓检算
螺栓位置主要承受剪力作用，最大剪力Q=2.43KN按摩擦性螺栓计算：
普通螺栓抗剪计算：A=452.16mm2
г=3*Q/(2*A)=2430/452.16=8.05MPa<[г]=98MPa
满足要求
五、龙门吊示意图。
80吨龙门吊及台座基础地基荷载计算
龙门吊及台座基础地基荷载计算一、80T龙门吊地基荷载计算龙门吊地基荷载计算：1、龙门吊自重：m=18tG1=18×103kg×10N/kg＝180 KN2、移盖板过程中盖板板重：m=3.22m3×2.6t/m3=8.4tG2=8.4×103kg×10N/kg=84 KN3、龙门吊轴距道碴基础:G3=12.17KN+18.8KN+66KN=96.97KN4、荷载组合：G=（180 KN+84KN+96.97KN）/2=209KN龙门吊轮间距按14.15m考虑，基础宽度设计为1.25m：则：承载面积：A=14.15×1.25=17.7m2地基承受应力为σ= G/A= 209KN /17.7 m2=11.8KN/m2≈12KPa为了确保轨道基础承载力满足要求，对地基进行夯实，确保处理后的地基承载力达到180Kpa以上，方可进行下道工序。
施工安全注意事项施工安全教育培训的重要性随着项目工程的施工生产局面逐步打开，施工机械增多，劳动力增加，危险源也随之而来。
更显示出强化安全教育和培训的紧迫感、必要性、重要性。
不仅是特殊作业人员要进行安全教育和培训、持证上岗，包括一般工人、管理人员以及指挥者和各级领导都必须要经过安全教育和培训。
如何控制或减少伤亡事故的发生，是我们当务之急需要解决的一项重要课题。
确保安全施工的关键之一是“强化对人的安全教育和培训”。
众所周知，人员伤亡的发生是事故的结果，而事故发生的具体原因很多，绝大多数事故发生的原因都与人的不安全行为有关。
因此，只要有不安全的思想和行为，就会造成隐患，就可能演变成事故。
解决问题的关键——强化安全教育和培训。
通过各种形式的教育和培训，使施工人员树立“安全第一，预防为主”的思想，同时掌握安全施工所必须的知识和技能。
然后，从人的不安全行为方面，对每起事故进行解剖分析，发现其事故中不同程度地存在对安全知识的欠缺和薄弱、如：由不经过基本安全教育（三级安全教育）、无专业培训、无证上岗、违章操作等等，导致的事故发生。
80T龙门吊验算书1
附二：80T龙门吊验算书一、概况惠东至东莞高速公路第一合同段42米T梁吊运施工使用二台80吨龙门吊车，每台龙门长为12.5m（净跨11.0m），宽为3m，由贝雷架拼装而成，贝雷架系由湖南郴州筑路机械厂生产。
42米T梁最大吊重为120吨，每台龙门吊设计的吊梁导梁由六排、每排五片、共30片贝雷架组成，两支腿处的一端由12片贝雷架拼装组成，在支腿处与行走部位用型钢方桁架固定；导梁、支腿和行走部位连接形成一个整体，以提高整机稳定性；龙门吊行走动力由八台同步波箱式电机驱动，每台电机的功率为1.1kW。
二、龙门吊横梁总受力计算1、龙门吊横梁构件重量如下表*注：贝雷架的重量参数由《公路施工手册—桥涵》（下册）查得。
龙门吊横梁构件总重量为：8100+180+21.5+1118+250+504+1920=12093.5kg综合各构件后每延米贝架重量为：G1=12093.5÷〔15×6〕= 134.37kg/m=1.32kN/m。
2、横梁重量：G2=12.5×6×1.32=99.0kN3、支腿重量：G3=3×4×1.32=15.84kN4、龙门吊行走车重量：G4=850（kg/台）×2(台)=1700kg=16.66kN5、吊梁天车重量：G5=460kg/台×2(台)=920kg=9.02kN6、卷扬机重量（含钢丝绳）：G6=2780kg=27.25kN7、每台龙门吊对支腿行走部位荷载：G7=G2+G3+G4+G5+G6= 99.0+15.84+16.66+9.02+27.25=167.77kN8、42米T 梁的重量G T ＝41.47m 3×2600㎏/ m 3＝107822㎏=1056.66kN 。
42米T 梁动载时的重量可计为G T1＝1056.66 kN ×1.10＝1162.3kN 。
(其中1.1为安全系数)三、龙门吊受力分析当42米T 梁起吊时，当天车行走到居中位置时的弯距和挠度达到最大值，受力图示如下：G 吊=G2+（G5+G6+ G T1）/2=99.0+（9.02+27.25+1162.3）÷2=698.3kNa=6.25mb=6.25mL=a+b=12.5m1、横梁挠度校核因贝雷架的结构特征是用16锰铁特殊钢材贝雷桁架连接成整体，一般情况下贝雷架使用在材料的弹性范围内，故其变形为线弹性变形f1，另一部分变形主要是由于销钉与桁架销孔间的间隙而产生的特殊的非线性累加变形，其变形为非线性挠曲变形，系由销子与贝雷架阴阳节头间隙而引起的，实际属于刚体间的位移，当贝雷架安装完成后，在其自重作用下，销结挠曲变形认为已全部完成。
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80t/26.5m龙门吊车受力校核计算书
计算：
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80t/26.5m龙门吊车受力校核计算
一、龙门吊车主梁受力校核和挠度校核
1．龙门吊车梁的受力分析
通过对该吊车梁进行受力分析，确定其力学模型及弯矩图如下图所示：
BA
图575t级龙门吊车梁力学模型及弯矩图
图中P——为作用在单条吊车梁上的集中载荷，N或kN；
l——为吊车梁的跨度，m；
a,b——为集中载荷作用点距两端点的距离，m。
根据力学平衡原理，得：
跨中C点弯矩为9
4
10
3.5
4
26500
10
80
4
⨯
=
⨯
⨯
=
=
Pl
M
c
N-mm 2．吊车梁截面特性计算
吊车梁截面为1条40×40cm的钢箱梁、2条30×30cm的钢箱梁组合而成，钢板均为Q345钢，钢管为无缝钢管，如图6所示：
图
2
¦Δ=¦Δ=
上弦梁A 0=12720mm 2 I 0＝18442.6 1628.7 ×104mm 4 下弦梁A 0=21632mm 2 I 0＝68036.5 67008×104mm 4 其组合截面特性为：
A ＝2A 0＋A 1＝2×12720＋21632＝47072mm 2
mm A y A y i i i c 4.116247072
21632
)2001501800(212720=+++⨯=∑∑=
2121c 010)()y -(y 2A I 2I I c y A +++=
=2×18442.6×104+68036.5×104+2×12720×(1800＋150＋200-1162.4)2+21632×1162.42
=5.509×1010mm 4
210
10044.42004.116210086.5⨯=+⨯=+=c y h I W 7mm 3
3．吊车梁截面强度校核
)(06.13110044.4103.57
9
1MPa W M c =⨯⨯==σ＜f ＝310MPa 安全
4. 吊车梁斜缀条强度校核 ⑴ 吊车梁斜缀条的截面特性
斜缀条采用2¢89壁厚8mm 的无缝钢管，其单肢截面面积为A 2＝2035.8mm 2 ⑵ 斜缀条强度校核
斜缀条主要承受截面上的剪力，其轴心力N 1按下式计算，如图4所示：
θ
αcos cos 1
1n V N =
其中 V 1——分配到一个缀条面的剪力； n ——承受剪力V 1的斜缀条数；
α——斜缀条与龙门吊立柱断面的夹角在纵断面上投影，α＝
825.182200
750
1
=-tg °。
θ——斜缀条与龙门吊立柱断面的夹角在横断面上投影，θ＝
683.10
300
5301
=+-tg °。
图4 斜缀条受力简图
斜缀条的截面按承受N 1的轴心受压构件计算。
)(8000001N V =
)(430060683.10cos 825.18cos 2800000
cos cos 211N V N ＝︒
︒==
θα
)(23.2112036
430060413MPa A N ===
σ＜f ＝310MPa 安全 5. 吊车梁挠度校核
1.33800
26500][15.2810509.5100.2482650010804810
5343==<=⨯⨯⨯⨯⨯⨯==v mm EI Pl v mm 安全
6. 主梁连接耳板及销轴受力校核 ⑴ 耳板受力分析
主梁销轴截面承受的最大弯矩为
)(10396.426500
177501075875094max mm N l aPb M -⨯=⨯⨯⨯==
当此弯矩作用于销轴连接截面时，耳板及销轴的受力最大，此时的上耳板的最大受力为
)(1099.92
220010396.4259
max N h M F ⨯=⨯⨯==上
此力作用于上耳板上时，耳板上的应力为
MPa MPa r R F 110][)(09.98)
31165(761099.9)(5=<=-⨯=-=σδσ上
安全 下耳板的最大受力则为
)(10998.12200
10396.4269
max N h M F F ⨯=⨯==上下＝
此力作用于下耳板上时，下耳板上的应力为
MPa MPa r R F 110][)(1.982
)31165(7610998.1)(6
22=<=⨯-⨯=-=σδσ下下
安全 ⑵ 销轴受力分析
上销轴受耳板间产生的剪力V ＝F 上，当销轴采用材质为15MnVB 的高强度圆钢时，上销轴的最大应力为
MPa MPa r F A F 195][)(85.1563014.3210865.82225
2=<=⨯⨯⨯⋅=τπτ＝＝上销上
上销上
上
安全 下销轴受耳板间产生的剪力V ＝F 下，故下销轴的最大应力为
MPa MPa r F A F 195][)(85.1563014.3410773.1222
62=<=⨯⨯⨯⋅=τπτ＝＝下销上下销上下
安全 二、龙门吊车立柱受力校核
1．龙门吊车立柱的受力分析
通过对该龙门吊车立柱进行受力分析，确定其力学模型如下图2所示：
图2 龙门吊车立柱力学模型图
由力学平衡原理，可求得以下参数：
︒=⨯-=955.1310000
2830
5800arctg
β
N R N 386404955.13cos 2750000
cos 2=︒
==
β
N N V 2.93185sin 386404sin =⨯==ββ
R b =Ncos β＝386404×cos 13.955°=375000N
2．龙门吊立柱截面特性计算
⑴ 龙门吊立柱截面特性
龙门吊立柱为两根φ330×16的钢管，查表得，单根φ330×16的截面积为
A 0＝15783.4mm 2，截面惯性矩Iy 0=19502×104mm 4，则
整个立柱截面的面积为： A ＝A 0＝15783.4mm 2
整个龙门吊立柱截面的惯性矩为： Iy=Iy 0=19502×104mm 4 其截面抗弯模量为：
368
10182.12/330109502.12
mm b I W y y ⨯=⨯==
15.1114
.157********.18
=⨯==
A I r mm 长细比为： 705.92955
.13cos 15.11110000
===
r l λ 查表得稳定系数为φ＝0.603 ⑵ 龙门吊立柱的稳定性验算
MPa A N 6.4015783
603.03864042=⨯==φσ＜f =215MPa 安全
参考文献
1 《工程起重机》长沙铁道学院本科教材；
2 《起重机设计手册》机械工业出版社,1984；
3 唐秀近时战《结构力学》大连理工大学出版社；
4 S.铁摩辛柯J.盖尔[美] 《材料力学》科学出版社；
5 建筑结构设计手册丛书编委会罗邦富魏明钟等《钢结构设计手册》(GBJ17－88版) 中国建筑工业出版社。