钢筋混凝土结构抗震设计规范

钢筋混凝土结构抗震设计规范

钢筋混凝土结构具有坚固、耐用、防火性好等优点,在全世界范围内都得到了认可，那么你想知道钢筋混凝土结构抗震设计规范是什么吗?以下是店铺为你整理推荐钢筋混凝土结构抗震设计规范，希望你喜欢。

钢筋混凝土结构抗震设计规范

1 结构设计地震力的确定

1.1 低地震力取值的可行性

到二十世纪八十年代，各国设计规范都承认这样一个事实，就是在地震作用下，结构在真正失效前，有一个较大的塑性变形能力(结构延性)，即结构在一个较小的地震下可能达到或者接近屈服状态;而在较大的地震下，结构的若干部位将陆续进入屈服后的非弹性变形状态，并且随着地震力的增大，结构中进入弹塑性变形的部位增多，先进入屈服的部位弹塑性变形也增大。结构通过这种变形耗散较多的地震传来的能量，将其转换成热能。

对于“设计地震力-延性”联合法则，我们可以从地震力和结构相互关系上进行理解：一方面设计地震力低的结构，通过更大的非弹性变形，耗散掉更多的地震能量;另一方面结构非弹性变形越大，刚度降低越严重，阻尼增大，周期比高设计地震力的结构增长越多，结构受到的总地震力也降低也越多。这就使得我们在设计过程中，在不降低构件竖向承载力、保证结构延性的前提下，可以取用一个小于设防烈度地震反应水准，作为设计中取用的地震作用。反过来讲，若采用的设计地震力越低，结构屈服部位在屈服后，水平和竖向承载力不降低的前提下需要达到的非弹性变形就越大，也就需要结构有更好的延性性能。

这样，我们就需要解决如下两个问题：

A、如何在设防烈度地震作用与设计地震力取值之间建立恰当的联系;

B、如何在设计地震力与所要求的结构延性建立对应关系。

对于问题A，以N.M.Newmark为代表的众多学者认为，将设防烈度地震加速度通过地震力降低系数R(中，美等国)或结构性能系数q(欧共体，新西兰等)折减为结构设计加速度，相当于赋予结构一个较小的屈服承载力，结构在竖向承载力不降低的情况下，通过屈服后的非弹性变形来经受更大的地震，实现“大震不倒”的目标。因而，采用低设计地震力的关键在于保证结构及构件在大震下达到所需的延性。对于地震力降低系数R或结构性能系数q，各国设计规范存在略为不同的处理手法，不过总体而言，R或q均为设防烈度地震作用与结构截面设计所用的地震作用的比值。

R或q越大，则要求结构达到的延性能力越大，R或q越小，则结构需要达到的延性能力越小。这样均能实现“大震不倒”。

对于问题B，国外一般有如下三种设计方案：

(1)较高地震力——较低延性方案;

(2)中等地震力——中等延性方案;

(3)较低地震力——较高延性方案。

高地震力方案主要保证结构的承载力，低地震力方案主要保证结构的延性。实际震害表明，这三种方案，从抗震效果和经济性来看，都能达到设防目标。

我国的抗震设计采用的是方案(3)即较低地震力——较高延性方案，即采用明显小于设防烈度的小震地面运动加速度来确定结构的设计地震作用，并将它与其他荷载内力进行组合，进行截面设计，通过钢筋混凝土结构在屈服后的地震反应过程中形成较为有利的耗能机构，使结构主要的耗能部位具有良好的屈服后变形能力，来实现“大震不倒”的目标。

当然，我们还要看到一点，虽然这三个方案都能保证“大震不倒”，但是在改善结构在中小地震下的性态方面，方案(3)仅仅提高结构的延性水平而结构的屈服水准并没有明显提高，是明显不如方案(1)和(2)的。也就是说，在保证“小震不坏，中震可修”方面，方案(1)和(2)是优于方案(3)的。

地震动以波的形式在地下及地表传播，由于震源特点、断层机制、

传播途径等因素的不确定性，具有很大随机性。要想得出地震动对于不同结构有什么不同的反应，就需要在地震动特性与结构反应架起一座桥梁。由于地震动反应谱的形状特征反应了不同类型结构动力最大反应的特点，所以各工程中一般采用地震影响系数α谱曲线作为计算地震作用的依据。

我国的α谱曲线综合考虑了烈度、震中距、场地类别、结构自振周期和阻尼比的影响。根据新修订的中国地震动参数区划图，给出了抗震设防烈度(中震)下的设计基本地震加速度。通过对震级、震中距、场地类别等因素对结构反应谱的影响，抗震规范把动力放大系数取为2.25。根据统计资料，多遇地震烈度比基本烈度降低约1.55度，相当于地震作用降低0.35倍，即地震力降低系数为1/0.35≈2.8。从而得到小震时结构的设计加速度，其值与重力加速度的比值即为小震时水平地震影响系数最大值。

与其他国家相比，我国的地震力降低系数R≈2.7～2.8，其取值与新西兰“有限延性框架”相当(R=3);介于欧洲共同体低延性DC“L”(R=2.5)和中延性DC“M”(R=3.75)之间;比美国的“一般框架”(R=3.5)还要略小些。

单纯从R的角度来看，似乎中国规范在大震下的延性需求和其他国家相比处在“中等延性结构”水平。但是中国设防烈度下水平地面运动的峰值加速度系数的取值，要比其他各个国家的低(见下表)。结构动力放大系数相差不大，都在2.25附近，而我国的α谱曲线平台段与其他国家相比很小，下降段较陡，造成反应谱的取值较其他国家的低，实质上中国R=2.8相当于欧共体的R=5.0左右，所以实质上，我国采用的是“较低地震力——较高延性”方案。在大震下所需要的延性需求与其他国家相比，应该属于高延性需求。

各国规范美国UBC 1997新西兰NZS3101欧洲EC8中国GB50011-2001

加速度系数0.075～0.400.21～0.420.12～0.360.05～0.40

1.2 地震作用计算

随着反应谱理论的不断成熟，各个国家对地震力在结构上的作用，

都接受了底部剪力法和振型分解反应谱法等方法。我国规范规定：底部剪力法适用于高度不超过40m，以剪切变形为主且质量刚度沿高度分布均匀的结构，以及近似单质点的结构。结构的总地震力由：FeK=α1.Geq

确定，然后再沿高度按倒三角形分布分配，并考虑了地震中可能顶部地震力增大的顶点附加集中力。

振型分解反应谱法适用于当前现有大多数建筑结构体系。通过振型组合考虑各周期不同的振型在地震反应中的参与程度。对不进行扭转计算的结构，先确定各振型在各质点的水平地震作用标准值，再按照公式S=surq(ΣSj^2)确定水平地震作用效应;对进行扭转耦联计算的结构，其楼层取两个正交水平位移和转角位移三个自由度，确定各振型在各楼层两水平方向和转角方向的地震作用标准值，按

S=surq[Sx^2+(0.85 Sy)^2] 或S=surq[Sy^2+(0.85 Sx)^2]

来确定水平地震作用效应。

规范同时还规定，对特别不规则的建筑，甲类建筑，规范表5.1.2-1所列高度范围的高层建筑，应用弹性时程分析法进行多遇地震下的补充计算，可取多条时程曲线计算结果的平均值与振型分解反应谱法计算结果的较大值。另外，一般弹性时程法分析的结果有利于判断薄弱层部位。

对于9度地区高层建筑考虑竖向地震力，采取与底部剪力法类似的方法，只是竖向地震力的取值约为水平地震力取值的0.57倍左右。

对于长周期结构，地震作用中的地面运动加速度和位移可能对结构具有更大的影响，而振型分解反应谱法无法对此作出估计，新规范同时还增加了楼层水平地震剪力最小值的要求，见抗震规范5.2.5条。

2 结构抗震变形验算

抗震设防三水准的要求是通过两阶段设计来保证的：

(1)多遇地震下的承载力验算，建筑主体结构不受损，非结构构件没有过重破坏保证建筑正常使用功能;

(2)罕遇地震作用下建筑主体结构遭遇破坏，但不倒塌。

结构抗震变形验算是两阶段设计很重要的内容。