满堂支架计算.(DOC)

东乌-包西铁路联络线工程格德尔盖公路中桥

现浇箱梁模板及满堂支架计算书

一、荷载计算1.1荷载分析

根据本桥现浇箱梁的结构特点，在施工过程中将涉及到以下荷载形式：

⑴ q1——箱梁自重荷载，新浇混凝土密度取2600kg/m3。

⑵q2——箱梁内模、底模、内模支撑及外模支撑荷载，按均布荷载计算，经计算取q2

＝1.0kPa（偏于安全）。

⑶q3——施工人员、施工材料和机具荷载，按均布荷载计算，当计算模板及其下肋条

时取2.5kPa；当计算肋条下的梁时取1.5kPa；当计算支架立柱及替他承载构

件时取1.0kPa。

⑷ q4——振捣混凝土产生的荷载，对底板取2.0kPa，对侧板取4.0kPa。

⑸ q5——新浇混凝土对侧模的压力。

⑹ q6——倾倒混凝土产生的水平荷载，取2.0kPa。

⑺ q7——支架自重，经计算支架在不同布置形式时其自重如下表所示：

满堂钢管支架自重

1.2荷载组合

模板、支架设计计算荷载组合

1.3荷载计算

1.3.1 箱梁自重——q 1计算

根据跨G208国道现浇箱梁结构特点，我们取5－5截面（桥墩断面两侧）、6－6截面（跨中横隔板梁）两个代表截面进行箱梁自重计算，并对两个代表截面下的支架体系进行检算，首先分别进行自重计算。

① 预应力箱梁桥墩断面q 1计算

根据横断面图，用CAD 算得该处梁体截面积A=12.7975m 2则： q 1 ＝

B W =B

A c ⨯γ＝kPa 365.445.77975

.1226=⨯ 取1.2的安全系数，则q 1＝44.365×1.2＝53.238kPa

注：B —— 箱梁底宽，取7.5m ，将箱梁全部重量平均到底宽范围内计算偏于安全。 ② 预应力箱梁跨中断面q 1计算

1200

4080

100

15

75025

200

145

113

60

1.5%

1.5%

25

200

连续梁支点断面图

1200

22

2040

15

75020

25

200

145

113

22

20

20

1.5%

1.5%

25

200

连续梁跨中断面图

根据横断面图，用CAD 算得梁体截面积A=5.342m 2则： q 1＝

B W =B A c ⨯γ＝18.52kPa 5

.75.34226=⨯ 取1.2的安全系数，则q 1＝18.52×1.2＝22.224kPa

注：B —— 箱梁底宽，取6.7m ，将箱梁全部重量平均到底宽范围内计算偏于安全。 1.3.2新浇混凝土对侧模的压力——q 5计算

因现浇箱梁采取水平分层以每层30cm 高度浇筑，在竖向上以V=1.2m/h 浇筑速度控制，砼入模温度T=28℃控制，因此新浇混凝土对侧模的最大压力

q 5=h r K P m ⨯⨯=

K 为外加剂修正稀数，取掺缓凝外加剂K=1.2 当V/t=1.2/28=0.043＞0.035 h=1.53+3.8V/t=1.69m

q 5=KPa h r K P m 7.5069.1252.1=⨯⨯=⨯⨯= 二、结构检算

2.1扣件式钢管支架立杆强度及稳定性验算

碗扣式钢管脚手架与支撑和扣件式钢管脚手架与支架一样，同属于杆式结构，以立杆承受竖向荷载作用为主，但碗扣式由于立杆和横杆间为轴心相接，且横杆的“├”型插头被立杆的上、下碗扣紧固，对立杆受压后的侧向变形具有较强的约束能力，因而碗扣式钢管架稳定承载能力显著高于扣件架（一般都高出20%以上，甚至超过35%）。

本工程现浇箱梁支架按φ48×3.5mm 钢管扣件架进行立杆内力计算，计算结果同样也使用于WDJ 多功能碗扣架（偏于安全）。

2.1.1桥墩断面处

在预应力箱梁桥墩纵向两侧各4米范围内，钢管扣件式支架体系采用60×60×120cm 的布置结构，如图：

①、立杆强度验算

根据立杆的设计允许荷载，当横杆步距为90cm ，立杆可承受的最大允许竖直荷载为［N ］=35kN （参见WBJ 碗扣型多功能支架使用说明）。

立杆实际承受的荷载为：N=1.2（N G1K +N G2K ）+0.85×1.4ΣN QK （组合风荷载时） N G1K —支架结构自重标准值产生的轴向力； N G2K —构配件自重标准值产生的轴向力 ΣN QK —施工荷载标准值；

于是，有：N G1K =0.6×0.6×q 1=0.6×0.6×53.238=19.17KN

N G2K =0.6×0.6×q 2=0.6×0.6×1.0=0.36KN

立杆

斜撑模板立杆

斜撑模板纵 向

横 向

单位：米

ΣN QK=0.6×0.6 (q3+q4+q7)=0.36×(1.0+2.0+2.94)=2.14KN

则：N=1.2（N G1K+N G2K）+0.85×1.4ΣN QK=1.2×（19.17+0.36）+0.85×1.4×2.14=25.98KN ＜［N］＝35kN，强度满足要求。

②、立杆稳定性验算

根据《建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范》有关模板支架立杆的稳定性计算公式：N/ΦA+M W/W≤f

N—钢管所受的垂直荷载，N=1.2（N G1K+N G2K）+0.85×1.4ΣN QK（组合风荷载时），同前计算所得；

f—钢材的抗压强度设计值，f＝205N/mm2参考《建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范》表5.1.6得。

A—φ48mm×3.5㎜钢管的截面积A＝489mm2。

Φ—轴心受压杆件的稳定系数，根据长细比λ查表即可求得Φ。

i—截面的回转半径，查《建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范》附录B得i＝15.8㎜。

长细比λ＝L/i。

L—水平步距，L＝1.2m。

于是，λ＝L/i＝76，参照《建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范》查附录C得Φ＝0.744。

M W—计算立杆段有风荷载设计值产生的弯距；

M W=0.85×1.4×W K×La×h2/10

W K=0.7u z×u s×w0

u z—风压高度变化系数，参考《建筑结构荷载规范》表7.2.1得u z=1.38

u s—风荷载脚手架体型系数，查《建筑结构荷载规范》表6.3.1第36项得：u s=1.2

w0—基本风压，查〈〈建筑结构荷载规范〉〉附表D.4 w0=0.8KN/m2

故：W K=0.7u z×u s×w0=0.7×1.38×1.2×0.8=0.927KN

La—立杆纵距0.9m；