落地式钢管卸料平台施工方案..

落地式钢管卸料平台专项施工方案

1、编制依据：

八达电子信息产业智慧谷6#厂房建施、结施图纸

《建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范》JGJ130---2001

《建筑施工高处作业安全技术规范》JGJ80-2011

《建筑地基与基础设计规范》GB50007-2011

《建筑结构荷载规范》GB50008-2012

《职业病健康安全管理体系规范》GB/T28001-2011

八达电子信息产业智慧谷6#厂房施工承包合同

2、工程概况：

八达电子信息产业智慧谷-6#厂房；建筑面积为8301.83平方米，建筑功能；为工业厂房，建筑层数；地上6层。一、二层层高为6.00m；三层层高为7.50m；四层层高为6.50m；五层层高为7.00m；六层层高为5.00m。建筑檐口高度39.50m，建筑总高度42.00m。

3、构造参数及搭设要求：

卸料平台采用多立杆式钢管分层搭设。卸料平台紧挨外脚手架，但与外脚手架断开，单独搭设。所有杆件均用Ф48×3.0mm，平台尺寸为3m×2.4m，立杆的纵距B=1.00米，立杆的横距H=1.20米，立杆采用双立杆。水平杆的步距h=1.50米，钢管横杆格栅间距为300mm。每层卸料平台和主体结构设两个拉接点。平台外侧面设1.2米高防护栏，并涂刷红白相间的油漆标识，满挂密目安全网。平台底面满铺5cm 厚的脚手板，铺设绑扎牢固，两端用8 号镀锌钢丝捆紧。平台作业面四周设18cm 高的踢脚板。每层卸料平台的两根外横杆与上、下层卸料平台

的外横杆均用斜拉杆加固连结。卸料平台架上堆积荷载不得超过1.0t，每次起吊重量不得超过0.8t。随吊随清运。

卸料平台的搭设：

4.1基础构造

立杆座立于地面，地面已夯实，且已浇筑200厚砼。

4.2、杆件布置

4.2.1落地式钢管卸料平台搭设高度为：19.45米，一次搭设完成，共三层。搭设位置于D轴交7-8轴。卸料平台尺寸为3.0m×2.4m，立杆的纵距B=1.00米，立杆的横距H=1.20米，立杆采用双立杆。水平杆的步距h=1.50米，卸料平台紧挨外脚手架，但与外脚手架断开，不得相联。

4.2.2 外脚手架立杆接头和横杆接头的要求：

①立杆必须采用对接方式。

②卸料平台立杆、大横杆交点处，所有杆件的交接部位必须用扣件连接。

③立杆的垂直偏差：立杆的垂直偏差不大于h×1/300，即不大于100mm。横杆的水平偏差：横杆的水平偏差不大于1/230×L，且不大于50mm，

4.3、架体建筑物的拉结

4.3.1、卸料平台架体与主体的拉结，每层设3个拉结点，拉结点必须均匀分布。

4.3.2、拉结点必须用φ48*3.0钢管，浇筑混凝土时同周边梁、板面预埋，预埋

深度不小于300mm，露出长度不小于200 mm，进行钢性连接。

4.4、剪刀撑的设置

4.4.1剪刀撑的设置采用纵向连续设置，与地面的夹角为45o。参见立面图。

4.4.2卸料平台剪刀撑每侧边均有连续设置，斜杆的两端用回转扣件与立杆

扣紧，在中间增加3个扣结点，最下面斜杆端头与立杆的接头距离为300mm。

4.4.3剪刀撑搭接长度为1000mm，用三个扣件连接。

4.5、操作层脚手板的铺设

4.5.1脚手板必须铺满、铺严、铺稳，不得有探头板。

4.5.2铺设方法：对头铺设的脚手板接头下面必须设置两根小横杆，板端距小

横杆100～150mm。

4.6、卸料平台操作层面防护

操作平台周边作不低于1.2m的防护栏杆两道，下设0.2m高挡脚板,并挂设密目安

全网,且挂安全警示牌和限载标志。

4.7、脚手架搭设顺序

摆放扫地杆逐根树立立杆并与扫地杆扣紧装扫地小横杆并与立杆和扫地杆扣紧装第一步大横杆并与各立杆扣紧安第二步横杆

安第三步横杆加设临时斜撑杆上端与第二步横杆扣紧(在装设连续墙杆

后拆除) 安第三、四步大横杆和小横杆安连墙杆接立杆加设剪刀撑铺设脚手板绑扎防护拦杆及挡脚板

5、卸料平台搭设、拆除安全措施

5.1、卸料平台搭设人员必须是经过按现行国家标准《特种作业人员安全技术考

核管理规则》（GB 5036）等考核合格的专业架子工。上岗人员应定期体检，合

格方可持证上岗。

5.2、搭设落地式卸料平台人员必须戴安全帽、系安全带、穿防滑鞋。

5.3、架体的构配件质量与搭设质量，应按规定验收合格后方准使用。

5.4、作业层上的施工荷载应符合要求，不得超载。不得将模板支架、缆风绳、泵送混凝土等固定在卸料平台架体上；严禁悬挂起重设备。

5.5、当有六级及六级以上大风和雾、雨雪天气时应停止卸料平台架体搭设与拆

除作业。

5.6、卸料平台使用中，应定期检查杆件的设置的连接，连墙件、等的构造是否

符合要求；底座是否有松动，立杆是否悬空；扣件是否松动；卸料平台架体的垂

直度偏差；安全防护措施是否符合要求；是否超载。

5.7、在卸料平台的使用期间严禁拆除主节点处的纵、横向水平杆、扫地杆及连

墙件。

5.8、架子拆除时应划分作业区，周围设围挡并竖立警戒标志，地面设专人指挥，严禁非作业人员入内。

5.9、拆除的高处作业人员必须戴安全帽，系安全带，扎裹腿，穿软底鞋。

5.10、拆除顺序应遵循由上而下、先搭后拆、后搭先拆的原则。即先拆栏杆架、剪刀撑、后拆横杆、立杆等，要按一步一清的原则依次进行，严禁上下同时进行拆除作业。

5.11、拆立杆时，应先抱住立杆再拆开最后两个扣，拆除大横杆、斜撑、剪刀撑时，应先拆中间扣，然后托住中间，再解端头扣。

5.12、连墙点应按拆除进度逐层拆除，拆抛撑前，应设置临时支撑，然后再拆抛撑。

5.13、拆除时要统一指挥，上下呼应，动作协调，当解开与另一人有关的结扣时应先通知对方，以防坠落。

5.14、拆下的材料，应用绳索拴住，利用滑轮徐徐下运，严禁抛掷，至地面的材料应按指定地点，随拆随运，分类、堆放，当天拆当天清，拆下的扣件要集中。

5.15、在拆除过程中，不得中途换人，如必须换人时，应将拆除情况交代清楚后方可离开。

5.16、卸料平台在使用其间严禁与带电体联接。

6、落地式卸料平台扣件钢管支撑架计算书

钢管落地卸料平台计算书一、架体参数

三、设计简图

平台水平支撑钢管布置图

卸料平台平面示意图

卸料平台侧立面示意图

四、板底支撑（纵向）钢管验算

钢管类型Ф48×3钢管截面抵抗矩W(cm3) 4.49

钢管截面惯性矩I(cm4)10.78钢管弹性模量E(N/mm2)206000钢管抗压强度设计值[f](N/mm2)205

1k1k

G2k= g2k×l b/4 =0.350×1.20/4=0.105kN/m;

Q1k= q1k×l b/4 =3.000×1.20/4=0.900kN/m;

Q2k= q2k×l b/4 =2.000×1.20/4=0.600kN/m;

1、强度计算

板底支撑钢管按均布荷载作用下的三等跨连续梁计算。

q1=1.2 ×(G1k+G2k)= 1.2×(0.033+0.105)=0.166kN/m;

q2=1.4×(Q1k+Q2k)= 1.4×(0.900+0.600)=2.100kN/m;

板底支撑钢管计算简图

M max=(0.100×q1+0.117×q2)×l2=(0.100×0.166+0.117×2.100)×1.002=0.262kN·m;

R max=(1.100×q1+1.200×q2)×l=(1.100×0.166+1.200×2.100)×1.00=2.702kN;

σ=M max/W=0.262×106/(4.49×103)=58.410N/mm2≤[f]=205.00N/mm2;

满足要求！

2、挠度计算

q'=G1k+G2k=0.033+0.105=0.138kN/m

q'=Q1k+Q2k=0.900+0.600=1.500kN/m

R'max=(1.100×q'1+1.200×q'2)×l=(1.100×0.138+1.200×1.500)×1.00=1.952kN;

ν=(0.677q'1l4+0.990q'2l4)/100EI=(0.677×0.138×(1.00×103)4+0.990×1.500×(1.00×103)4)/(100×206000. 00×10.78×104) =0.711mm≤min{1000.00/150,10}mm=6.667mm

满足要求！

五、横向支撑钢管验算

平台横向支撑钢管类型双钢管钢管类型Ф48×3

钢管截面抵抗矩W(cm3) 4.49钢管截面惯性矩I(cm4)10.78

钢管弹性模量E(N/mm2)206000钢管抗压强度设计值[f](N/mm2)205

管，因此集中荷载P取板底支撑钢管传递最大支座力的一半。

q'=g1k=0.033kN/m;

q=1.2g1k=0.040kN/m;

p=R max/2=1.351kN;

p'=R'max/2=0.976kN

横向钢管计算简图

横向钢管计算弯矩图M max=0.767kN·m;

横向钢管计算剪力图

R max=6.731kN;

横向钢管计算变形图

νmax=1.604mm;

σ=M max/W=0.767×106/(4.49×103)=170.855N/mm2≤[f]=205.00N/mm2;

满足要求！

νmax=1.604mm≤min{1200.00/150,10}=8.00mm;

满足要求！

六、立杆承重连接计算

横杆和立杆连接方式双扣件双扣件抗滑承载力(kN)12

扣件抗滑移承载力系数0.8

满足要求！

七、立杆的稳定性验算

钢管类型Ф48×3钢管截面回转半径i(cm) 1.59

钢管的净截面A(cm2) 4.24钢管抗压强度设计值[f](N/mm2)205

主立杆受力分配系数κ0.6双立杆计算方法按照分配系数分

配

立杆计算长度系数μ 1.5

N G1=(l a+2.00×l b+2.00×h)×g1k/h×H+g1k×l a×3.00/1.00=(1.00+2.00×1.20+2.00×1.50)×0.033/1.50×19.450 +0.033×1.00×3.00/1.00=2.838kN

N G2=g2k×l a×l b/1.00=0.350×1.00×1.20/1.00=0.420kN;

N G3=g3k×l b=0.14×1.2=0.168kN;

N G4=g4k×l b×H=0.01×1.2×1.5=0.018kN;

N Q1=q1k×l a×l b/1.00=3.000×1.00×1.20/1.00=3.600kN;

N Q2=q2k×l a×l b/1.00=2.000×1.00×1.20/1.00=2.400kN;

考虑风荷载时，立杆的轴向压力设计值：

N=1.2(N G1+N G2+N G3+N G4)+0.9×1.4(N Q1+N Q2)=1.2×(2.838+0.420+0.168+0.018)+

0.9×1.4×(3.600+2.400)=11.692kN;

支架立杆计算长度：

L0=kμh=1×1.50×1.50=2.250m

长细比λ=L0/i=2.250×103/(1.59×10)=141.509≤[λ]=250

满足要求！

轴心受压构件的稳定系数计算：

L0=kμh=1.155×1.500×1.5=2.599m

长细比λ= L0/i=2.599×103/（1.59×10）=163.443

由λ查表得到立杆的稳定系数φ=0.265

ωk=μzμsωo=0.74×0.80×0.25=0.148kN/m2

M w=0.9×1.4×ωk×l×h2/10=0.9×1.4×0.148×1.20×1.502/10=0.050kN·m；

σ=kN/φA+M w/W=0.60×11.692×103/(0.265×4.24×102)+0.050×106/(4.49×103)=73.650N/mm2≤[f]=205 .00N/mm2

满足要求！

八、连墙件验算

ωk=μzμsωo=0.74×0.80×0.25=0.148kN/m2

A W=1.50×1.00×2×3=9.0m2

N w=1.4×ωk×A w=1.4×0.148×9.0=1.865kN

N=N w+N0=1.865+3.00=4.865kN

长细比λ=L0/i=(1.25+0.12)×103/(1.59×10)=86.164，由λ查表得到立杆的稳定系数φ=0.681。

N f=0.85φA[f]= 0.85×0.681×4.240×10-4×205.00×103=50.314kN

N=4.865≤N f=50.314kN

满足要求！

2、连接计算

连墙件采用扣件方式与墙体连接。

双扣件承载力设计值Rc=12×0.80=9.600kN

N=4.865kN≤Rc=9.600kN

满足要求！

九、立杆支承面承载力验算

g g c

N k=(N G1+N G2)+(N Q1+N Q2)=(2.838+0.420)+ (3.600+2.400)=9.258kN;

p=N k/A=9.258/0.25=37.030kPa≤f g'=140.000kPa

满足要求！