直埋管道固定墩设置探究
城市供热管道直埋固定墩设计初探
城市供热管道直埋固定墩设计初探高亮房永岩吴继昌（沈阳市热力工程设计研究院，辽宁沈阳 110014）摘要：本文介绍了城市供热管道直埋固定墩的样式及计算方法，分析了直埋固定墩的受力情况，并对特殊环境下固定墩的设计及选择进行了一些探讨。
关键词：固定墩；受力；样式。
Preliminary Study for The Design of Fixed Buttressof The City Heat-Supply PipelineGao Liang Fang Yongyan Wu Jichang(Shenyang Thermol Design Institute,Shenyang110014,China) Abstract:The article introduces the pattern and the calculation method of the fixed buttress.Analysis is made for the condition of the stress of the pipeline fixed buttress and carried out the discussion to its design method. Key words:fixed buttress;stress;pattren.0 引言管道支墩是管道的支撑结构，根据管道的运行性能和布置来确定管道支墩的位置，管道有地面敷设和地下敷设，管道支墩也分地上和地下两种，设计原理基本相同。
通过近几年在我国大面积应用实践，在热力工程中，直埋已成为最普遍采用的敷设方式。
供热管道直埋技术具有热损耗低、能耗低、工程造价低、防腐绝缘性好、使用寿命长、占地少、施工快等方面的优点，产生了可观的的社会效益与经济效益，然而直埋敷设方式的推力较大(尤其是大直径管)，固定墩的体积较大，相应的也带来了占地大，一次性浇筑困难(固定墩原则上不允许留施工缝)等问题。
直埋热网管道固定支墩设计分析
直埋热网管道固定支墩设计分析摘要：热电厂热网管道及城市集中供热管道常采用直埋方式敷设，但对直埋管道固定支墩设计分析的相关理论及处理方法并不完善，本文在工程实践基础上，对固定支墩尺寸设计、样式、配筋计算进行了分析总结，为类似设计提供参考。
关键词：供热管道；固定支墩；土压力；设计引言目前，随着我国热电厂的建设和北方地区城市集中供热的发展，热力管道敷设越来越广泛。
管道敷设方式主要为架空、地沟和直埋。
架空方式不但占据地下空间，而且需要地上空间，影响美观，在地上空间有限的厂区及城市很受限制。
地沟敷设方式需要年年进行维修，供热成本较高，同时接缝多，热损失大，能源浪费严重，施工周期长，对城市交通影响大，工程造价高等问题。
经过近年来的应用证明，供热管道直埋敷设具有良好的社会效益和经济效益，优点如下：工程造价低；热损失小，节约能源；防腐、绝缘性能好、使用寿命长；占地少、施工快、有利于环境保护和减少施工扰民。
因此，直埋方式已成为供热管道最普遍采用的敷设方式。
同架空敷设、地沟敷设供热管道一样，直埋供热管道上设置固定支墩，其目的同样是限制管道轴向位移。
固定支墩一般为钢筋混凝土结构。
1 固定支墩形状及间距固定支墩形状通常采用长方体、倒“T”形体、箱式等，其中长方体、倒“T”形体固定支墩应用较多，箱式固定支墩和管道阀门小室、补偿小室、泄水排气小室等合用，以降低土建造价。
为了节约投资，固定支墩间距应尽可能的大，同时固定支墩间距必须满足下列条件：管道的热伸长量不得超过补偿器所允许的补偿量；管道因膨胀和其他作用而产生的推力，不得超过支墩所能承受的允许推力。
2 固定支墩设计2.1 固定支墩受力荷载固定支墩主要承受管道的热膨胀冷缩约束力、内压不平衡力和活动段位移产生的作用力，同时作用于固定支墩上的外力还有主动土压力、被动土压力、支墩与土的摩擦力。
垂直外力有管道自重及管道内介质的重量、支墩及支墩上的土重量。
土压力可按朗肯土压力理论计算。
浅谈供热管网直埋敷设固定敦的设计与施工
浅谈供热管网直埋敷设固定敦的设计与施工摘要：当前，城市供热管网中的直埋敷设方式已经成为供热管道敷设的一种主要敷设方式。
在许多城区的集中供热管网布局中，直埋敷设的供热区域也逐渐扩展。
在这种情况下，城市热力管网对直埋管道的受力设计也相应的不断增加了要求。
供热管网直埋敷设固定墩的设计是否合理，在一定程度上将直接影响到工程造价和安全运行。
本文从供热管网直埋敷设的概念和发展现状出发，深刻分析了固定墩的受力状态和施工设计。
关键词：供热管网直埋敷设固定墩施工设计一、供热管网直埋敷设的相关概念供热管网敷设方式分为直埋敷设、地沟敷设和架空敷设这三种敷设方式。
直埋敷设与其他两种敷设方式相比，其具有对周围环境的影响和供热损失较小，施工周期相对较短、占地少、使用寿命长等优点。
因此，直埋敷设在城市供热领域的应用比较广泛。
总的来说，直埋敷设保温管所用的材料一般分为以下两种，一种是氰聚塑直埋保温管，这种保温管的保温层耐温最高可以达到120 ℃，采用高温聚氨酯保温层可耐温150 ℃，这种直埋保温管制作工艺较简单，价格较低，且接头现场处理较为容易。
另一种是直埋式预制保温管，这种保温管的性能相对于氰聚塑直埋保温管来说更好，但其价格也相对较高。
这种直埋式预制保温管的接头处需进行热熔焊、塑料焊，并需进行热塑带缠绕加强，因此施工难度比较大。
二、直埋敷设的发展现状随着社会经济的不断发展，城市集中供热已经成为城市供热的总体趋势，集中供热在其使用效果上也体现出了巨大的社会效益和经济效益，同时也极大的方便了居民的生活。
我国的供热管道直埋技术最早是从20世纪80年代起步，随后在2000年中华人民共和国建设部发布了《高密度聚乙烯外护管聚氨酯泡沫塑料预制直埋保温管》（CJ/T114-2000）以及2001年的《高密度聚乙烯外护管聚氨酯泡沫塑料预制直埋保温管件》（CJ/T155-2001）的行业标准。
1998年，中华人民共和国行业标准《城镇直埋供热管道工技术规程》（CJJ/T81-98）的颁布和实施，从这以后，我国供热管道直埋技术逐渐走向制度化和规范化。
城市直埋式供热管道固定墩的结构设计浅析
城市直埋式供热管道固定墩的结构设计浅析摘要：在现代城市建设中，大口径、高温、高压的直埋式供热管道被广泛应用，管道固定段的轴向推力通常很大，给结构设计带来一定的困难。
本文从埋置深度、周围覆土性质等对固定墩的性能的影响方面，对固定墩的结构设计进行研究。
关键词：直埋式供热管道固定墩1固定墩主要受力固定墩作为管道的支撑结构埋于地下，除了自重外，受到各种外力作用。
1.1 水平力1.1.1 管道水平推力管道水平推力F(单位为kN)根据管道的敷设、管径、运行温度、安装温度、工作压力的变化及与土的摩擦力计算可得出。
此项数据在设计过程中由暖通专业计算并提供，用于结构计算。
1.1.2 主动土压力、被动土压力管道支墩前后侧面的土体对支墩产生主动土压力及被动土压力，计算公式如下：粘性土：Pa=γhtan2(45°－φ／2)－2ctan(45°－φ／2)Pp=γyhtan2(45°+φ／2)+2ctan(45°+φ／2)砂土等无粘性土：Pa=γhtan2(45°－φ／2)Pp=γhtan2(45°+φ／2)式中：Pa——主动土压力，kPaPp——被动土压力，kPaγ——土的重度，水土分算时，取浮重度；水土合算时，取天然重度，kN/m3h——固定墩埋深，m;φ——土的内摩擦角C ——土的粘聚力，kPa1.1.3 固定墩与土的摩擦力固定墩底面、侧面及顶面与土壤接触，都会产生摩擦力，但在计算中，上面及侧面的作用力可忽略不计，只计算底面产生的摩擦力。
Ff=G式中：Ff——摩擦力，kN。
——土与固定墩的摩擦系数：对粘土，0.25~0.45；对砂土，0.40~0.50；对碎石土，0.60。
G——固定墩自重及上面的覆土重，kN。
1.2 垂直力1.2.1 固定墩自重GG=γ0V式中：γ0——固定墩的重度，一般取25kN/m3V——固定墩的体积，m31.2.2 固定墩上部覆土的重量G1G1=γh0S式中：γ——固定墩上部土的重度，水土分算时，取浮重度；水土合算时，取天然重度，kN/m3;h0——固定墩上部覆土深度,m;S——固定墩底板面积,m2;2固定墩的结构验算2.1 抗滑移验算[1]抗滑移验算公式式中：Ks——抗滑移系数；K——固定支墩后背土压力折减系数，取0．4～0．7；EP——被动土压力作用力，kN；Ea——主动土压力作用力，kN。
有关直埋热力管道施工中的相关问题分析与探讨
有关直埋热力管道施工中的相关问题分析与探讨摘要：随着我国集中供热的不断发展，供热管道直埋敷设也得到了广泛的应用。
本文就此展开论述，首先分析了热力管道施工前的勘测问题，然后就施工准备阶段和施工中的环节进行了详细的探讨，可与同行共同探讨。
关键词：热力管道；施工；措施；前言热力管道工程是一项专业性强、技术性强、标准要求高的工程，施工单位人员一定要在施工前对工程的特点、技术要求，施工规范标准做到心中有数，并制定切实可行的施工方法才能保证不发生质量问题，确保施工顺利实施。
一、施工前“路由”的勘测问题分析1、在承接施工任务后，应根据施工图的位置，到将要施工的道路段，对周围各类情况有个直观的大概的了解，同时对施工现场进行勘测，它包括：一是管道的起止点、走向、折点、管线、阀门井、泄水井及固定墩，管道变径的位置等。
二是依据初步的勘测情况，制订相应的施工计划，绘制现场平面图，材料、设备布置图及施工起点。
三是依据有关部门提供的水准点位置，用测量仪器将水准点引至施工现场，做好相应的标识，作为管道沟槽开挖及施工标高的基点依据。
四是根据施工图的标识，会同相关部门对与施工管道平行或交叉的地下物做出相应的标识，以便于施工。
2、积极与政府各级管理部门联系，在以下几个方面得到他们的支持。
一是与交管部门配合，根据工程施工需要，适时的截断和疏导交通，并由交管部门通知相关部门。
二是根据交管部门的要求，制作或购买规定标识的护栏、绳索、警示灯，用于现场维护和夜间防护，并派专人在现场指挥。
三是积极与市政排水管理部门取得联系，根据工程情况，确定相应的排水点，为沟槽开挖时排水工作做准备。
四是与道桥部门取得联系，为破路面工作做好准备，并办理相应的手续。
五是如管线有穿越树林、草坪等处时，应提前与园林部门取得联系，安排挖移工作，并做相应补偿。
六是如管线走向上有房屋及临时占道需联系有关部门给予清理。
七是通知驻地派出所及街道做好宣传治安防工作。
八是根据现场周围情况，联系相应的电源点、供水点。
浅谈城市直埋供热管道固定墩推力计算方法
是直管段强度验算的重点。A1A1 面管道施加给固定墩的轴向
力 P1=Na1=[αE(t1-t0)-νσt]A×106=17483kN
（3）
1.4 A2A2 面管道施加给固定墩的受力 P2
L2 段处的固定墩处于完全锚固段，其受到的主动力包括
热膨胀力和泊松力，因此，段的热膨胀被完全压缩。此时，
直埋供热管道的轴向内力等于主动力减去内压不平衡力。L2 段处的固定墩处于锚固段，合成推力时，此侧推力乘以 0.9
的安全系数。
P2=0.9Na2-Fn
=[αE(t1-t0)-νσt]A×106-PnA0=15634kN 1.5 主动土压力 Pa 和被动土压力 Pp
（4）
在施工时，虽然要对固定墩的土壤夯实，但是，土壤也
不是理想的刚性体，所以在热力管道实际运行时，固定墩存
在实际微量位移。在热力管道的运行过程中，随着温度的升
（1）
为计算固定墩处于锚固段还是过渡段，需要计算过渡段
最大长度：
( ) Lmax =
α E (t1 − t0 ) −νσ t
Fmin
Aax=586m，可知 L1 ＞ L2 ＞ Lmax。因此，固定墩
处于锚固段，管道热伸长完全受阻，热膨胀力完全转化为管
道内力。此时，是管道中内力、轴向应力最大的直线管段，
图 1 直埋管道固定墩受力模型 1.2 固定墩受力分析
固定墩宽、厚、高分别为 b、d、h，固定墩墩顶覆土高 度为 h1，在供热管道运行过程中，随着管内水温的升高，固 定墩在管道热膨胀力作用下，产生微量轴向位移，管道运行 时，固定墩受力如图 2 所示。
直埋供热管道的轴向力有主动轴向力和被动轴向力，主 动轴向力包括热膨胀力和泊松力，被动轴向力有土壤摩擦力、 补偿器位移阻力、主动土压力和被动土压力。固定墩在管道 运行过程中受力俯视图如图 3 所示。
城市供热管网固定墩受力状态及其直埋敷设设计探讨
137中国设备工程Engineer ing hina C P l ant中国设备工程 2019.06 （下）冬天来临后，越来越多的城市都开始采用供暖的方式度过寒冷的冬天。
城市集中供暖不仅能够度过寒冷的冬季，还能够促进能源的节约高效消耗，推动和保障城市供暖热系统的稳定和安全。
随着城市化进程的不断发展，现在人们对供暖系统的需求也越来越大，为了更好地为人民服务，保障能源的节约高效利用，推动城市供热管网系统的安全稳定，本文对城市供热管网固定墩的受力状态及其直埋敷设设计进行了分析研究。
1 城市供热管网的直埋敷设城市的供热系统具有降低能源消耗、废弃排放、减少对空气的污染等优点。
城市集中供暖与原来的家庭烧煤用碳等增暖方式相比具有很多优点，集中供暖能够从锅炉的烟囱设计等方面入手尽最大可能将资源充分利用，提供能源的燃烧利用率，使能源能够高效利用，从而有效地减少环境污染、能源浪费的问题。
本次分析的是城市供热管网的直埋敷设。
地下敷设长输供热管线的方式，是当前阶段最为常见、应用范围最广泛的方式。
其中直埋的敷设方式，需要采取一系列措施保障长输供热管线的防腐性和防水性等。
直埋敷设是一种城市供热管网的固定设计，这种方式主要是利用固定墩实现，所以最重要的就是要对固定墩设置，然后将固定墩之间的距离计算出来。
另外，直埋式的供热管道所使用的抵偿功能，需要对两个固定点之间的管道热伸长量有效满足。
所以在对城市供热管网进行直埋敷设时需要进行核算，不断优化城市供热管网的直埋敷设。
城市供热管网固定墩受力状态及其直埋敷设设计探讨孙哲（天津市热电有限公司，天津 300161）摘要：我国冬季相对比较漫长，且北方普遍在冬季都处在一个非常寒冷的天气里，这时候解决问题的一个常见的方法就是供暖。
本文主要从城市供热管网固定墩的受力状态入手分析研究固定墩的优化支墩设计及其直埋敷设设计。
关键词：供热直埋管网；供热管道；固定墩中图分类号：TU995.3 文献标识码：A 文章编号：1671-0711（2019）06（下）-0137-02在采用直埋敷设时最好采用聚氨酯夹克、氰聚塑起到保温和防腐的作用的材料。
直埋热力管道板肋型固定支墩的优化设计
直埋热力管道板肋型固定支墩的优化设计石家庄市热力煤气规化设计院王希杰目前我国城市集中供热工程大多采用直埋供热管网，这是由市容美化要求所决定的。
城区内的直埋供热管网由于场地和外界条件的限制，管网的固定支墩有时承受管道的推力又是很大的，如何经济合理的设计好固定支墩，是当前的重要研究课题。
要搞好固定支墩的设计，首先要解决的问题是依靠什么来保持支墩的稳定，其次是支墩采用何种科学合理的结构型式。
我院自八十年代中期承担石家庄市集中供热工程以来，不断探索，最终搞出了板肋型固定支墩，并在市内普遍采用，经十几年管网运行实践证明，板肋型固定支墩具有投资最省、便于施工，受力性能良好的特点，从未发生任何事故，是最佳的固定支墩型式，应予大力推广。
现将我们的设计方法介绍于后，供同志们参考。
板肋型固定支墩是一种轻型板肋结构，它由挡板墙、肋墙、底板和脚梁四部分组成。
其受力稳定原理，主要是依靠支墩底板以上回填土重来抗衡固定支墩所承受的管道推力。
两道肋墙既是挡板墙的两侧支点，又是底板的纵肋。
底板两端的脚梁和中间的挡板墙三者构成了底板的横肋，因此支墩底板可以做得很薄，从而使支墩工程量大大减少。
挡板墙是直接承受管道推力的重要构件，它生根于底板之上，两端又固接在肋墙上，是一个三边固接一边悬臂的板，具有很大的承受外力的性能，因此其截面、配筋都很小。
脚梁是固定支墩的抗滑、抗倾覆构件，它是以两肋墙作支点的一跨两端带悬臂的梁，也是最经济合理的构件。
由于板肋型固定支墩的构件布局科学合理、相互支撑，因此造就其成为轻型板肋结构，它是工程量小、配筋少、投资省的最佳的固定支墩。
一、设计数据取值地基允许承载力[f]=130KPa基础边缘允许最大压应力≤1.2[f]底板以上基础及回填土平均容重r=19KN／m3基础稳定安全系数K=1.8基础适宜长宽比A／B=1.0～1.2管顶最小覆土厚度1m基底埋深h0=1.5～2.5m管中距底板顶面高度H1=0.4～0.5m。
集中供热管网工程中直埋固定墩计算与设计问题初探
集中供热管网工程中直埋固定墩计算与设计问题初探杨旭东（甘肃省建筑设计研究院，甘肃兰州730030）摘要：集中供热管网工程中管道敷设的方式普遍采用直埋敷设，为限值直埋供热管道的轴向位移而设置固定墩，本文就固定墩的受力情况、设计方法、样式及设计中需要注意的问题进行一些探讨。
关键字：固定墩；受力分析；设计方法；选型集中供热管网工程中管道敷设的方式有地沟辐射、架空敷设、直埋敷设。
相对地沟及架空敷设，直埋敷设具有占地少、施工周期短、维护量小、寿命长等诸多优点，适合城市建设的要求，在我国已得以广泛应用。
我国城市人口密集，随着区域供热的不断发展，实际工程中的热水直埋管道的管径已突破现实行中国家建筑标准设计图集05R410《热水管道直埋敷设》（以后简称“图集”）的适用范围，当管道直径大于DN50D时，固定墩没有选型。
相比小直径管，大直径管对固定墩的推力较大，固定墩的体积也更大，相应的也带来固定墩占地大、大体积混凝土如何浇筑、如何保证其耐久性等问题，本文就固定墩的受力情况、设计方法、样式及设计中需要注意的问题进行一些探讨。
1固定墩的受力情况分析固定墩为限值直埋供热管道的轴向位移而设置，主要承受管道轴向水平推力，直埋管道对固定墩的最大推力，应分别计算水压试验推力、运行状态推力，设计固定墩承受单根还是双管推力，从中选取最大值。
固定墩承受管道的水平推力同时，作用于固定支墩上的水平外力主要有固定墩周边土的主动土压力E a、被动土压力E P、静止状态下的静止土压力E0以及固定墩底面、侧面、顶面与周边土的摩擦力（f1，f2，f3）；垂直与固定墩的外力有固定墩上部的覆土重G1、固定墩自重G g及管道自重及管道内介质的重量。
1.1 固定墩上的土压力固定墩上土压力的大小及其分布规律受到固定墩可能的移动方向；固定墩周围回填土的类别及压实系数等因素的影响。
根据固定墩的位移情况和其后背土体所处的应力状态，土压力可分为主动土压力E a、被动土压力E P、静止状态下的静止土压力E0。
管网直埋敷设固定墩设计
第43卷第34期山西建筑Vd.43No.342 0 1 7 年 1 2 月SHANXI ARCHITECTURE Dec. 2017 •125 •文章编号：1009-6825 (2017) 34-0125-02管网直埋敷设固定墩设计于海(太原市热力公司，山西太原030024)摘要:对供热系统中管道敷设形式分析,并探讨了固定墩的计算方法，最后针对不同固定墩形式进行对比，得出要是管道推力相 对小，则适宜应用矩形固定墩形式，要是管道推力相对大，则适宜应用板凳形固定墩形式。
关键词：直埋敷设，固定墩，设计中图分类号:TU995.3 文献标识码:A1概述现阶段，国内城市集中供热系统在进行管道施工的过程中，一般是采取直埋的方式进行管道施工，直埋敷设拥有下列优势: 1)采用直埋敷设方式在系统运行过程中热损相对小，而且能耗较 低。
2)采用直埋敷设方式系统资金投人少，拥有良好的防腐效 果，确保供热管道的使用周期有所延长。
3)采用直埋敷设方式土 地占用面积小，工程施工周期短。
随着管道直埋敷设技术不断的发展成熟，目前我国热力系统 管道工程建设中，基本上是采用直埋敷设的方式。
在对土压力进行计算的过程中，可以采用朗肯理论，也可以 采用库仑理论。
经过试验证明，若是处于同等的条件之中，主动 土压力值（\)以及静止土压力值（％)均小于被动土压力值(),而主动土压力值要比静止土压力值小，三者之间的关系为：^ <£。
<^。
并且，被动土压力的出现需要位移值要较主动土压 力出现需要位移值大很多。
不过，在进行固定墩设计的过程中，标准固定最大的位移值应当小于25 mm。
所以，要想达到最终被 动土压力值很难实现。
因此，在对固定墩进行设计的过程中，应 当采取折减措施，对应的折减系数为0.4 ~0. 7,如此可以抵抗管 道推力作用相关的因素便有所减少。
固定墩结构和地基之间的 接触位置形成摩擦力，同样是抵抗推力非常关键的因素。
城市直埋式供热管道固定墩的结构设计浅析
城市直埋式供热管道固定墩的结构设计浅析1、城镇供热管道设计1.1直埋供热管道的应力无论多大的直径埋管道,管道内部压力产生的压力主要是管介质和管道轴向摩擦当土壤的轴向位移,和管土的侧向位移横向压缩反应。
压力产生的内部压力和土壤侧向压缩反应引起的二次应力计算方法根据现有“城”的直埋供热管道工程技术规范(CJJ / t81 - 98)计算,但现有的土压力引起的轴向摩擦“纪律”忽略管道本身重量的影响,这在小直接埋管道强度计算是没有问题,但是对于大直埋管道由于管道本身自重大,当发生管道轴向位移时,由自重产生的管道和土壤之间的摩擦不应被忽视。
1.2过渡段长度计算当补偿装置的两端直接管间距大于过渡段的长度限制(最大长度的摩擦)两次,可以形成两个(自然)锚点之间的无偿部分(自然锚固段);当补偿设备间距小于或等于两次过渡段的长度,由一个静止的点分为两个过渡段(补偿)。
没有补偿直埋敷设方式冷安装条件:根据弹性理论分析(1.35σeq[美国])或更低,只要温差不大于弹性安装温差,直管道直埋敷设方式不允许安装补偿器和无偿,管道在弹性状态下运行。
换句话说,当安装一个温差大于弹性温差,直部分中不允许存在锚定,必须安装补偿器,设置补偿器的最大间距是管存在过渡段的锚固长度的两倍。
过渡段长度可以根据现有的停滞时期在单轴应力和摩擦。
弹性温度(58.0 ~ 67.4℃)和管道工作压力(1.0 ~ 2.5 Mpa),公称直径(dn40 - 1000)。
采暖管道安装温度计算在10℃,供水温度的设计一般都大于80℃,温度低于80℃,因此,无论第二网络,直接埋管供水管道必须安装补偿装置、回水管可以考虑无偿。
根据弹塑性理论分析(σeq 3(σ)或更少),等效应力小于屈服极限的两倍,引入安全系数后,取而代之的是容许应力的3倍。
基于弹性稳定性分析的温度(121.0 ~ 149.3℃)也增加了许多,这样,即使水温高达140℃,采用直线冷段和安装没有补偿直埋敷设方式。
直埋热力管道固定墩优化设计
号审 骨 丑 壁旦 营 － 晷 － Ｓ ｄ ． ． ． ． ． ４ ｑ ｌ ￣ － 晷
Ｔ形固定墩 箱式固定墩
部覆土重 ， Ｎ； ６ ， ｄ ， ｈ均为 固定墩几 何尺寸 ， 对 于矩形为宽 、 厚、 高，
ｍ； ， ｈ ， Ｈ分别 为固定墩顶 面、 管道 中心和 固定墩底 面至地表 面 距离 ， ｍ 为地基承 载力设 计值 ， Ｐ ａ ； … 为 固定 墩底 面对 土壤 的 最大压应力 ， Ｐ ａ ； ￣ ｂ 为 回填土的 内摩擦角 ， 砂土取 ３ ０ 。 。
压力折减 系数 ， 可取 ０ ． ４～ ０ ． ７
因 主 固 定 支 架 回 普 通 套 筒 补 偿 器 或 波 纹 补 偿器
和顶 面与土壤 的摩擦力 ， Ｎ； Ｅ 。 为主动土压力 ， Ｎ， 当 固定墩前 后均
为粘性 土时 Ｅ 可 以略 去 ； Ｅ 为被 动土 压 力 ， Ｎ； Ｔ为 直 埋 管 道 对 固
土壤承载条件 ：
≤１ ． ２ ｆ （ ３ ）
其 中 ：
＝ 如ｇ ｂ ｈ （ ｈ １ ＋ Ｈ ） ｔ ｇ ｆ ４ ５ 。 ＋ 罟１ Ｅ 。 ＝ 如ｇ ｂ ｈ （ ｈ １ ＋ 日 ） ｔ ｇ ｆ ４ ５ 。 一 孚１
（ ４ ） （ ５ ）
其中， 为抗 滑移 系数 ； 为抗倾 覆系数 ； 为 固定墩被 动土
图 １ 普通轴向补偿器和 固定支墩示意图
一
分别 为 固定 墩底 面、 侧 面
２ 固定墩 形状
定墩 的最大推力 。应 分别 计算水 压试验 推力 ， 运 行状 态推 力 ， 设
从 中选取最 大值 ； 置 为主 动土 固定墩形状通常采用长方体 、 Ｔ形体 、 箱式等。其 中箱式 固定 计 固定墩承受单根还是 双管推 力 ，
供热直埋热力管道固定墩设计
供热直埋热力管道固定墩设计1 管道对固定墩和固定支架的作用1.1 管道对固定墩、固定支架的作用力应包括下列三个力：1 管道热胀冷缩受到土壤约束产生的作用力；2 内压产生的不平衡力；3 活动端位移产生的作用力。
1.2 管道作用于固定墩、固定支架两侧作用力的合成应遵循下列原则：1 合成力应是其两侧管道单侧作用力的矢量和；2 根据两侧管段摩擦力下降造成的轴向力变化的差异，应按最不利情况进行合成；3 两侧管段由热胀受约束引起的作用力和活动端作用力的合力相互抵消时，荷载较小方向力应乘以0.8的抵消系数；4 当两侧管段均为锚固段时，抵消系数应取0.9；5 两侧内压不平衡力的抵消系数应取1.0。
1.3 固定墩、固定支架承受的推力可按本规程附录D 所列公式计算或采用计算不同摩擦力工况下两侧推力（考虑抵消系数）最大差值的方法确定。
1.4 当允许固定墩微量位移时，固定墩承受的推力减小值应按下列公式确定 ：1 一端为锚固段，另一端为过渡段：A E F l T ⨯⨯⨯'∆='min 2 （6.1.4-1）式中：T '——固定墩承受的推力减小值（kN ）；l '∆——固定墩微量位移量（m ），可取5mm ～20mm ； min F ——单位长度最小摩擦力（N/m ）； E ——钢材的弹性模量（MPa ）； A ——工作管管壁的横截面积（m 2）。
2 当两端均为过渡段A E F l T ⨯⨯⨯'∆='min 22 （6.1.4-2）2 固定墩结构2.1 固定墩应进行抗滑移和抗倾覆的稳定性验算（图6.2.1）。
1 抗滑移验算可按下式计算：T E f f f E K K a p s ++++⨯=321≥3.1 （6.2.1-1）式中：K ——抗滑移系数；s K ——被动土压力折减系数，无位移取0.8～0.9；小位移取0.4～0.7；p E ——被动土压力（N ）；a E ——主动土压力（N ）；f 1、f 2、f 3 ——固定墩底面、侧面及顶面与土壤的摩擦力（N ）；T ——固定墩承受的推力（N ）。
管道井套管直埋施工技术探讨
管道井套管直埋施工技术探讨发布时间：2021-04-02T14:07:50.560Z 来源：《科学与技术》2021年1月1期作者：王慧彬王赫康翔越[导读] 本文以陕西中建八局-宝鸡大剧院项目为例，系统介绍了套管直接预埋王慧彬、王赫、康翔越中国建筑第八工程局有限公司西北公司陕西西安710000摘要：本文以陕西中建八局-宝鸡大剧院项目为例，系统介绍了套管直接预埋施工工艺，该工艺适用于结构层楼板面施工，对套管预埋质量做到了有效控制，文章阐述了相关技术应用关键点，为类似项目提供经验借鉴。
关键词：直接预埋投点法套管固定 1 前言对于多楼层建筑的结构层楼板内套管预埋，我们长期采用的方法是先留洞，后期再安装套管、吊模、浇筑，这种方式相较于结构墙、梁内的直接预埋有许多弊端，如工序繁琐、增加吊模处渗水隐患等，为了简化施工流程、消除相关隐患，采用套管直埋可有效达到目的。
而使用常规的预埋方法不能确保套管位置准确，随之而来的后期修缮工作难度较大，本文结合陕西中建八局-宝鸡大剧院项目施工经验，对预埋套管的定位、固定方式进行了阐述，供类似项目参考。
2项目概况宝鸡大剧院为大型乙等剧场，建筑总面积40906.13㎡，建筑结构高度23.95米，造型屋面最高点高度40.3m，地上4层地下1层，地上钢框架支撑结构，地下框架剪力墙结构。
结构设计使用年限50年，结构安全等级一级、耐火等级一级、抗震设防烈度8度。
宝鸡大剧院含有一个可容纳1205座的剧院观众厅，500座多功能厅，以演出大型歌剧、舞剧为主，同时满足国内外各类音乐剧、交响乐、地方戏曲等大型舞台类演出及大型会议的使用要求。
本文以本项目为例，分析了套管在结构层楼板内直接预埋施工过程中的技术关键点。
3 预制套管直埋施工技术 3.1 施工技术准备本工程前期应审查图纸和相关设计资料，依据施工图纸，审查预制套管是否合格。
施工前技术方案策划应完备，向施工管理人员及各施工队分别进行专业技术交底，明确施工流程、质量标准、施工方法、技术措施等内容，并且应在现场对施工队进行工艺技术实操演练的相关交底。
浅议蒸汽管道直埋敷设中的几个要点
浅议蒸汽管道直埋敷设中的几个要点根据目前高温蒸汽直埋管道在城市集中供热的应用情况，文中阐述分析了高温蒸汽直埋管道的结构形式、保温结构、排潮管的作用及疏水器的安装要点。
标签：高温蒸汽直埋管道保温结构外保护结构经过多年的发展，热水管道直埋敷设技术在我国已得到广泛的应用,其经济性、安全性已被实践证明直埋敷设技术已趋于成熟。
但近年来，因我国大气污染日趋严重，人们要求保护环境、净化空气的呼声日益高涨，而造成此种现象的主要原因是城市中小燃煤锅炉排放的粉尘及有害气体所致。
目前，我国正逐步取缔城市中的燃煤中小锅炉，大力提倡发展集中供热。
随着我国国民经济的发展，人民生活水平的不断提高，人们对环境及城市景观要求越来越高的情况下，已逐步在城市热网中取代传统的蒸汽管道架空敷设方式而采用高温蒸汽管道直埋敷设方式。
蒸汽管道直埋同热水管道直埋原理相同，与地沟敷设和架空敷设这两种方式相比具有多方面的社会与经济优势。
如：占地少、市容美观性增强；施工方便快捷、节约工期、减少建材用量和土建费用；社会环境效益好、工程造价低、保温效果好、热损耗低，节约能源、使用寿命长、维护费用低等特点。
但蒸汽管道直埋技术比热水管道直埋敷设技术难度较大，有待于进一步完善。
1 高温蒸汽直埋管道的结构形式高温蒸汽管道的直埋敷设技术，目前国家尚无出台相应规范。
近年来，经过我国广大工程技术人员在工程施工过程中不断摸索和实践，从直埋蒸汽管道的基础理论和基本构造研究，在实践中开发出来了不同结构、性能各异的直埋管道产品，如：塑套钢、钢套钢、钢塑复合；内固定、外固定、内外固定；内滑动、外滑动、导管滑动等；而目前比较成熟的技术可归纳为以下三种形式：1.1 内滑动外固定。
即工作钢管与保温结构脱开，工作钢管受热膨胀时，钢管运动，发生位移而保温结构层与外套管成一整体结构，不发生运动。
1.2 内滑动内固定。
即固定端处将工作钢管固定在外套管上，不用钢筋混凝土结构固定。
1.3 外滑动内固定。
直埋热力管道固定墩结构设计
直埋热力管道固定墩结构设计作者：崔雪娜来源：《装饰装修天地》2017年第02期摘要：城镇供热管道直埋敷设方法同传统的管沟敷设方法相比，具有占地少，施工周期短、维护量小、寿命长等诸多优点，适合城市建设的要求，在我国已得以广泛应用。
本文介绍了城市供热管道直埋固定墩的样式及计算方法，通过对两种常用固定墩样式进行计算比较，分析直埋固定墩的受力情况，并对不同情况下固定墩的设计及选择进行初步探讨。
关键词：固定墩；计算方法；样式；设计1 概述在热力工程中，直埋已成为最普遍采用的敷设方式，因为它具有施工速度快、使用寿命长、占地少、投资低等优点。
然而直埋敷设方式也相应存在一些问题，如直埋敷设方式的推力较大（尤其是大直径管），导致固定墩的体积较大，相应的也带来了占地大的问题，另外，直埋固定墩还存在一次性浇筑困难（固定墩原则上不允许留施工缝）等问题。
本文针对如何解决固定墩体积大等问题对固定墩的设计及样式的选择进行了初步探讨。
2 固定墩受力分析固定墩主要承受管道的水平推力，同时，作用于固定墩上的水平外力还有主动土压力、被动土压力、固定墩与土的摩擦力；垂直外力有管道自重及管道内介质的重量、固定墩及其上部覆土重量。
固定墩上土压力的大小及分布规律受到固定墩可能的移动方向、周围填土多少、填土面形式、固定墩的截面刚度和地基变形等一系列因素的影响。
土压力一般可分为三种：主动土压力Ea，即固定墩向离开土体方向偏移，达到极限平衡状态，作用在固定墩上的土压力，与管道推力方向相同；被动土压力Ep，即固定墩向土体方向偏移，达到极限平衡状态，作用在固定墩上的土压力；静止土压力Eo，当固定墩静止不动，土体处于弹性平衡状态，作用在固定墩上的土压力。
固定墩与地基土接触面产生的摩擦力也是抵抗管道推力的重要因素。
因此，当管道水平推力很大，固定墩周围有建筑物使支墩尺寸受限时，可利用回填土与固定墩的摩擦系数不同，采用换填的方法减小固定墩的大小使其不致影响周围的构建筑物。
直埋管道固定墩设置探究
直埋管道固定墩设置探究1 概述当管道因温度变化发生热胀冷缩是，若管线受到约束，管线内便产生热应力。
为保护管道与管接头、管道弯头、及其他一些附件正常安全工作，就必须在管道上设置固定墩以限制管段的位移在允许的范围之内。
管道固定墩计算结果通常非常惊人，管线固定墩的推力动辄几十吨，固定墩的尺寸也到了数米的程度。
如此巨大的固定墩消耗了相当多的混凝土，并且增加了巨大的施工难度。
如何的计算固定墩的实际所需推力，并减少固定墩的尺寸及安装空间，无疑是一个需要探讨的课题。
2 工程实例在直罗~富县原油插输工程中，输油管道规格为①163X 5（6.3）PSL2B级钢管，40mm 厚泡沫黄夹克保温，总长度92.88km,沿线多为山地、河谷等。
管道共设有80余个固定墩，分别设于管道出土段、穿跨越等处。
管道运行温度为60C,安装温度为20C, 温差为40C。
固定墩设计推力为5t,单个固定墩尺寸为1.4mX1.5mX1.2m，消耗混凝土约 2.5m3。
通常，固定墩的计算公式为：N=FEx AT式中F――管壁截面积（m2）;E――管材弹性模量（Pa）, —般取2.06 X011Pa；a ---- 材线膨胀系数（cm/cm「C）,钢管为1.2 10-5/°C；A T―― 装温度和运行温度差（C）。
此计算结果仅考虑限制管线变形产生的应力，论计算推力很大。
一般对固定支墩的推力为公式计算值乘一个折减系数。
折减系数取1/2〜1/3。
直罗~富县原油插输工程中，管道最高运行温度为60C，安装温度为20C，计算推力为30t。
实际需要的推力可能要远小于计算推力，是因为：（1）固定支墩不能绝对固定，稍有位移将使推力减小。
（2）埋地弯头或管道的出土段的弯头处都有土壤反力的作用，它与推力方向相反，因此使推力减小。
土壤对弯头的推力与弯头位移、土壤性质和夯实程度等有关，难以精确计算。
3 管道的伸长量管道埋于土壤中，伸长或者收缩受到土壤摩擦力的作用。
管道伸缩节与固定墩
议管道伸缩节与固定墩有位哲学家说过：细节差之毫厘，结果谬之千里，真理和谬论往往只有一步之遥。
我们战斗在一线的员工，更要加强细节观念，将细节决定成败的理念引入实际工作中。
我们的古人就提倡"天下大事，必作于细；天下难事，必成于易"的说法。
在管道设计与施工中，伸缩节与固定墩常被忽视，但这是管道能否安全运行的重要关键所在，今对其进行探讨。
我们设计的灌溉管道，平原多用硬聚氯乙烯管（UPVC），质地硬，为刚性管；山区多用聚乙烯管道，质地软，有柔韧性。
PVC管道分为UPVC、CPVC两种。
UPVC工作温度为0～60摄氏度（灌溉常用），CPVC工作温度为0～80摄氏度（热水管）。
一、管道伸缩节PE 材质硬度软，工作温度在--20～40摄氏度。
如为埋地管道，可以通过管道的蛇形布设消除温度引起的伸缩，但因管道与管件（闸阀等）使用寿命不同，应在闸阀等部位安装伸缩节。
硬聚氯乙烯PVC管道为刚性管，除柔性接口的外，都应按《规范》规定设置伸缩节。
二、管道固定设施（一）埋地硬PVC管硬聚氯乙烯塑料(U-PVC)的线膨胀系数较大,在埋地硬聚氯乙烯管道上要按《规范》布设止推墩、支墩、镇墩（固定墩）、防滑墩等，防止管道移位。
1、止推墩：阻止压力管道上由内压或温度作用等产生的轴向力引起的管道在水平向和垂直向移动的设施。
用于弯头、三通异径管、盲板等节点，防止管道移位。
2、支墩：用于消防栓、水表、阀门、止回阀等节点，起支撑作用，防止这些管道附件因自身的重量而引起下沉。
支墩分布在二个镇墩之间，是允许管道轴向位移的。
3、镇墩（固定墩）：使用水泥混凝土把整个管道包裹起来固定作用，多用于不能回填土的地方。
如隧道内。
镇墩用来固定压力管道之用，防止位移，一般建在管道转折的位置，或直线管道过长（如超过150米）时也设镇墩。
镇墩通常为钢筋混凝土结构。
4、防滑墩：用于坡度较大的区域，一般坡度大于1：6时应该做防滑墩，防止管道下滑。
防滑墩间距表：管道坡度管材根数≥1：6，每4根管材；≥1：5，每3根管材；≥1：4，每2根管材；≥1：3，每1根管材。
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直埋管道固定墩设置探究摘要：管道固定墩计算结果通常非常惊人，管线固定墩的推力动辄几十吨，固定墩的尺寸也到了数米的程度。
如此巨大的固定墩消耗了相当多的混凝土，并且增加了巨大的施工难度。
如何更准确的计算固定墩的实际所需推力，并减少固定墩的尺寸及安装空间，无疑是一个需要探讨的课题。
关键词：固定墩；推力；伸长量；少量位移1 概述当管道因温度变化发生热胀冷缩是，若管线受到约束，管线内便产生热应力。
为保护管道与管接头、管道弯头、及其他一些附件正常安全工作，就必须在管道上设置固定墩以限制管段的位移在允许的范围之内。
管道固定墩计算结果通常非常惊人，管线固定墩的推力动辄几十吨，固定墩的尺寸也到了数米的程度。
如此巨大的固定墩消耗了相当多的混凝土，并且增加了巨大的施工难度。
如何的计算固定墩的实际所需推力，并减少固定墩的尺寸及安装空间，无疑是一个需要探讨的课题。
2 工程实例在直罗~富县原油插输工程中，输油管道规格为Φ163×5.6（6.3）PSL2 B级钢管，40mm厚泡沫黄夹克保温，总长度92.88km，沿线多为山地、河谷等。
管道共设有80余个固定墩，分别设于管道出土段、穿跨越等处。
管道运行温度为60℃，安装温度为20℃，温差为40℃。
固定墩设计推力为5t，单个固定墩尺寸为1.4m×1.5m×1.2m，消耗混凝土约2.5m3。
通常，固定墩的计算公式为：N=FEαΔT式中F——管壁截面积（m2）；E——管材弹性模量（Pa），一般取2.06×1011Pa；α——管材线膨胀系数（cm/cm·℃），钢管为1.2×10-5/℃；ΔT——安装温度和运行温度差（℃）。
此计算结果仅考虑限制管线变形产生的应力，论计算推力很大。
一般对固定支墩的推力为公式计算值乘一个折减系数。
折减系数取1/2～1/3。
直罗~富县原油插输工程中，管道最高运行温度为60℃，安装温度为20℃，计算推力为30t。
实际需要的推力可能要远小于计算推力，是因为：（1）固定支墩不能绝对固定，稍有位移将使推力减小。
（2）埋地弯头或管道的出土段的弯头处都有土壤反力的作用，它与推力方向相反，因此使推力减小。
土壤对弯头的推力与弯头位移、土壤性质和夯实程度等有关，难以精确计算。
3 管道的伸长量管道埋于土壤中，伸长或者收缩受到土壤摩擦力的作用。
摩擦的阻力的大小与管线的长度成正比，当管线达到一定长度是，摩擦阻力将平衡温度应力引起的轴向力，管线不能伸缩。
土壤中管线不能伸缩的最小长度ls（m）为[1]ls=αEΔTπDaδ/f[2(Pv+Ps)D+q]式中Da——管线的平均直径，m；δ——管线壁厚，m；f——管线与土壤的摩擦系数，一般f=0.3~0.6；q——单位长管线（包括管内介质）的重量，N/m；Pv——管线顶部埋土压力，N/m；Ps——管线两侧所受的被动土压力，N/m。
式中q的取值一般占分母的3%~10%，实际计算可将q忽略。
通过简化可能到：ls=αEΔTδ/0.847ρt ghf式中ρt——土壤的密度，kg/m3；h——管线埋深，m。
管线出土端的长度超过ls以上的部分不能伸缩，而在ls范围内管线向出土段一端伸长（或收缩）量将因为土壤摩擦力的影响而减少一半，及出土端伸长量为：Δls=0.5αΔT ls直罗~富县原油插输工程中，管道管顶埋深为 1.2m，计算管道在土壤中不能伸缩的最小长度ls=51.47m；出土端伸长量为0.012m。
0.012m的变形量会产生多大影响呢？在埋地管道中的弯头相当一个自由端或半自由端，与弯头两端相连的部分为过渡段。
当弯头曲率半径由于位置的限制而取得较小时(如进出站或穿跨越处) ，其吸收变形的能力很小，两个过渡段的变形将集中在弯头上，这样可能使弯头的断面变扁、屈曲而破坏。
弯头允许有一定的变形。
弯头允许变形的限度以不产生永久变形和不产生屈曲为原则，求出弯头两端允许的位移量。
其位移的具体数值与弯头的几何尺寸(直径、壁厚) 有关，与弯头的角度、方向等有关，应对此进行理论分析和实际的测定。
考虑到一定的安全度以后，弯头两端允许多少位移就给予多少位移，亦即允许固定墩有多少位移。
固定墩有位移以后，两端由嵌固变成了某些放松，这样固定墩所需承受的推力大为降低。
如果弯头可以吸收全部由过渡段传来的位移量，则弯头不必加以保护。
因此可以通过增加弯头或弯管的曲率半径来增加过渡段变形量吸收能力，减小固定墩推力或者不设固定墩。
4 考虑位移的固定墩计算固定墩的计算是一般是按照锚固死计算的，但是实际中土壤再夯实也不会是刚性体。
大直径管道如果按照锚固死计算产生的推力高达几十吨甚至几百吨，固定墩尺寸不可避免的要很大。
但是当管线自由端稍微产生位移之后，推力迅速减小。
固定墩微量变形后推力的变化。
由嵌固段最大轴向力公式[2]：F max=（α EΔ−υσtan）A根据推导，如果该管段允许端部固定墩产生微量变形△L，则此时：F maxΔ=（α EΔ−υσtan-EΔL/L）Aσtan——环向应力（kg/cm2）；Δt——工作温度与安装温度的温差（℃）；υ——泊松系数（0.3）；E——管材的弹性模量（E=2.1×10-6m/m/℃）；L——实际安装长度（m）；A——管材截面积（cm）。
在工艺条件允许的条件下，加入管线位移进行计算，可有效减少固定墩推力的大小，进而减小固定墩的尺寸。
在直罗~原油插输工程中，经上述计算，管线自由端位移为0.012m。
假设工艺允许位移量为0.006m，计算出的推力则减小至原来的一半。
若工艺管线允许自由端位移0.012m的话，可不设置固定墩。
固定墩上土压力的大小及分布规律受到固定墩可能的移动方向、周围填土多少、填土面形式、固定墩的截面刚度和地基变形等一系列因素的影响。
土压力一般可分为三种：主动土压力Ea，即固定墩向离开土体方向偏移，达到极限平衡状态作用在固定墩上的土压力，与管道推力方向相同；被动土压力Ep，即固定墩向土体方向偏移，达到极限平衡状态作用在固定墩上的土压力；静止土压力Eo，当固定墩静止不动，土体处于弹性平衡状态，作用在固定墩上的土压力. 三者的关系Ea<Eo<Ep。
被动土压力的值很大，但是产生这样大的被动土压力值的前提是需要一定的位移量。
固定墩的推力与固定墩在土中的摩擦力及墩的后背土反力形成一种平衡。
这是一种有条件的平衡，即在满足管道允许产生最大位移范围内的平衡。
在具体设计中我们发现由管道产生的对固定墩的推力如完全用墩与土的摩擦力来平衡，那么混凝土的用量很大，造成浪费；若过大地利用墩后背土反力则在达到最大被动土压力来满足平衡时，固定墩位移量过大，管道运行不安全，所以只能在满足固定墩最大允许位移的条件下，由土反力平衡后，剩余的推力由固定墩与土的摩擦力来平衡，这时固定墩的混凝土用量才是经济的，管道运行也是安全的。
所以在做固定墩设计的时候，可以由工艺允许最大位移量下计算固定墩尺寸。
同时可通过增加固定墩周围土壤换填、土壤夯实程度、增加固定墩迎土面面积的方式，来增加固定墩被动土压力，减小固定墩尺寸。
5 考虑土壤推力的固定墩计算固定墩通常设置于管线出土端或者管线穿跨越时，用以保护弯头及管线连接设备。
管道伸长时，除了受到土壤的摩擦力及固定墩的推力外，弯头还受到土壤的推力，力的方向与管线的轴向应力相反。
所以固定墩用于保护弯头时，受到的管道总推力P总是小于锚死直管自由端时所需承受的推力Q，小的程度和弯头夹角及固定墩位移有较大关系。
两者的管线如下公式[3]：.应用上述方法计算固定墩发生微量位移时受到的管道推力较繁琐，为方便设计人员应用固定墩微量位移法设计固定支墩，文献[4]总结出总推力P与锚死直管自由端时的推力Q的比值i、位移μA及夹角θ的特性曲线图，如图1-1所示。
此图清晰表明：θ值越小则P值越小，而且当μA增加时，P值迅速降低。
但μA的增加是有限的，随着μA的增加，土壤逐步达到最大压缩极限，如果μA再增加，则土壤开始破裂，固定支墩受损，或者达到工艺管线承受极限，损坏弯头及设备。
因此，土壤许可的固定墩轴向位移是有限的。
可由图1-1用于设计固定墩保护弯头时的推力计算。
首先根据管道弯头情况及固定墩埋深情况确定容许的μA值，按照θ和μA值可由图表迅速查出i值，根据i =P/Q，计算出总推力P。
根据上述公式对直罗~富县输油管线进行复核：由下图可见，当μA=10mm时，i值约为0.5。
即弯头处土壤产生的推理能抵消掉约一半的管线应力。
6 复核结果综上所述，直罗~富县原油管道，如果按锚固死计算，固定墩推理为30t。
管道出土段伸长率为0.012m。
按照位移量μA=10mm计算，管线的实际应力为5t。
同时，弯头处土壤产生的推理能抵消掉约一半的管线应力，约2.5t。
即管道在运行伸长10mm的情况下，固定墩的推力为2.5t。
此计算结果还忽略了因为管道产生位移，土壤对固定墩迎土面增加了被动土压Ep 产生的影响。
实际值应该比2.5t更小。
据此推算，取推力为5t进行固定墩设计，结果仍然是偏大的。
图1-1 推力比值i，位移μA及弯头夹角θ的特征曲线图7 结论通过增加弯头半径来增加过渡段变形量吸收能力，可减小固定墩推力或者不设固定墩；通过允许少量位移的固定墩计算，来减少固定墩推力，减小固定墩尺寸；可通过增加固定墩周围土壤换填、土壤夯实程度、增加固定墩迎土面面积的方式，来增加固定墩被动土压力，减小固定墩尺寸。
［参考文献］[1] 油田油气集输设计技术技术手册[M]. 3. 北京:石油工业出版社， 2009 :779-781.[2] 马鸣. 直埋管道固定墩结构探讨[J]. 大连民族学院学报， 2009，7(5):79-80.[3] 冯永申. 直埋供热管道固定墩用于保护弯头时的[J]. 区域供热， 2000(6):4.[4] 冯永申. 直埋供热管道固定墩用于保护弯头时的[J]. 区域供热， 2000(6):5.。