盘扣式脚手架计算书80482
盘扣式脚手架计算书
盘扣式脚手架计算书
1常见材料及特性
板扣式脚手架所用的基本材料主要有：钢管、挂钩、螺栓、蝴蝶螺丝等。
钢管的截面形状可以呈现为圆形、矩形、尖锥形等多种形式，它们的强度都很高，一般以Q235B钢为主，机械性能以及热处理工艺和外观表现都很稳定。
挂钩的的作用是把螺栓连接在板扣紧固件上，具有中心对对称，标准尺寸等优点。
螺栓和蝴蝶螺丝是联接板扣元件的连接件，由于它们具备良好的抗腐蚀和机械强度，它们被广泛采用于不同地方的工程。
2计算步骤
1.首先，要确定板扣式脚手架的所需材料，根据实际情况选择是圆形、矩形、尖锥形等形状的钢管。
2.其次，根据工程要求，确定所需钢管的自重和规格，确定所需的挂钩、螺栓、蝴蝶螺丝等的数量。
3.再次，计算板扣式脚手架的标准长度、上部支座板宽度及板面下部支座板宽度，并按照标准长度进行配置和拼装。
4.最后，在安装过程中，要严格检查所有配件的螺母和连接件以及板扣件的安装情况，确保所有联接部件的安全可靠。
3计算的重要性
脚手架主要用于吊装、安装建筑物、架设搁置物位等，保证安全运行是关键。
正确的计算，可以帮助我们选择合适的材料，从而减少材料的浪费，并确保材料的耐久性和服务寿命，有助于后续安装工作的顺利进行，降低施工风险。
盘扣式脚手架详细计算书
盘扣式脚手架计算书计算依据：1、《建筑施工承插型盘扣式钢管支架安全技术规程》JGJ231-20102、《建筑地基基础设计规范》GB50007-20113、《建筑结构荷载规范》GB50009-20124、《钢结构设计规范》GB50017-2003、脚手架参数、荷载设计搭设示意图盘扣式脚手架剖面图//盘扣式脚手架平面图三、横向横杆验算承载力使用极限状态q=1.2 ×(G khg/l b+G kjb×l a/(n jg+1) )+1.4 Q×kzj × l a /( n jg +1)=1.2 ×(0.050/0.9+0.35 1.8×/(2+1))+1.4 2.0××1.8/(2+1)=1.999kN/m 正常使用极限状态q＇=(G khg/l b+G kjb×l a/(n jg+1) )+Q kzj × l a /( n jg +1)=(0.050/0.9+0.35 1.8×/(2+1))+2.0 1.8×/(2+1)=1.466kN/m计算简图如下1、抗弯验算M max= ql b2/8=1.999 0×.92/8=0.202kN m·σ=M max/W=0.202 ×106/3860=52.43N/mm2≤[f]=205N/mm2满足要求2、挠度验算V max=5q＇l b4/(384EI)=5 1×.466 ×9004/(384 ×206000×92800)=0.65mm≤[ ν＝]min[l b/150，10] = min[900/150，10] =6mm 满足要求。
3、支座反力计算承载力使用极限状态R1=R2= ql b/2=1.999 0×.9/2=0.899kN 正常使用极限状态R1＇=R2＇= q＇l b/2=1.466 0×.9/2=0.659kN四、间横杆验算q=1.2×(G kjg/l b+G kjb×l a/(n jg+1) )+1.4 Q×kzj×l a /( n jg +1)=1.2 ×(0.043/0.9+0.35 1.8×/(2+1))+1.4 2.0××1.8/(2+1)=1.989kN/m 正常使用极限状态q'=(G kjg/l b+G kjb ×l a/(n jg+1) )+Q kjj ×l a /( n jg +1)=(0.043/0.9+0.35 1.8×/(2+1))+2.0 1.8×/(2+1)=1.458kN/m计算简图如下1、抗弯验算M max= ql b2/8=1.989 0×.92/8=0.201kN m· σ=M max/W=0.201×106/2890=69.70N/mm2≤[f]=205N/mm2 满足要求。
盘扣式脚手架计算书
盘扣式脚手架计算书计算依据：1、《建筑施工承插型盘扣式钢管支架安全技术规程》JGJ231-20102、《建筑地基基础设计规范》GB50007-20113、《建筑结构荷载规范》GB50009-20124、《钢结构设计规范》GB50017-2003一、脚手架参数二、荷载设计搭设示意图盘扣式脚手架剖面图盘扣式脚手架立面图盘扣式脚手架平面图三、横向横杆验算承载力使用极限状态q=1.2×(G khg/l b+G kjb×l a/(n jg+1))+1.4×Q kzj×l a/(n jg+1)=1.2×(0.050/0.9+0.35×1.8/(2+1))+1.4×2.0×1.8/(2+1)=1.999kN/m正常使用极限状态q＇=(G khg/l b+G kjb×l a/(n jg+1))+Q kzj×l a/(n jg+1)=(0.050/0.9+0.35×1.8/(2+1))+2.0×1.8/(2+1) =1.466kN/m计算简图如下1、抗弯验算M max=ql b2/8=1.999×0.92/8=0.202kN·mσ=M max/W=0.202×106/3860=52.43N/mm2≤[f]=205N/mm2满足要求。
2、挠度验算V max=5q＇l b4/(384EI)=5×1.466×9004/(384×206000×92800)=0.65mm≤[ν]＝min[l b/150，10]=min[900/150，10]=6mm满足要求。
3、支座反力计算承载力使用极限状态R1=R2=ql b/2=1.999×0.9/2=0.899kN正常使用极限状态R1＇=R2＇=q＇l b/2=1.466×0.9/2=0.659kN四、间横杆验算承载力使用极限状态q=1.2×(G kjg/l b+G kjb×l a/(n jg+1))+1.4×Q kzj×l a/(n jg+1)=1.2×(0.043/0.9+0.35×1.8/(2+1))+1.4×2.0×1.8/(2+1)=1.989kN/m正常使用极限状态q'=(G kjg/l b+G kjb×l a/(n jg+1))+Q kjj×l a/(n jg+1)=(0.043/0.9+0.35×1.8/(2+1))+2.0×1.8/(2+1)=1. 458kN/m计算简图如下1、抗弯验算M max=ql b2/8=1.989×0.92/8=0.201kN·mσ=M max/W=0.201×106/2890=69.70N/mm2≤[f]=205N/mm2满足要求。
盘扣式脚手架计算书
盘扣式脚手架计算书计算依照：1 、《建筑施工承插型盘扣式钢管支架安全技术规程》JGJ231-20102 、《建筑地基基础设计规范》GB50007-20113、《建筑构造荷载规范》 GB50009-20124、《钢构造设计规范》 GB50017-2003一、脚手架参数脚手架架体高度 H(m) 脚手架沿纵向搭设长度L(m) 25立杆纵向间距 l a(m) 立杆横向间距 l b(m)立杆步距 h(m) 脚手架总步数 n 8顶部防备栏杆高 h1(m) 纵横向扫地杆距立杆底距离 h2(mm) 200内立杆离建筑物距离 a(mm) 150 脚手架立杆安置地点混凝土板二、荷载设计脚手板种类冲压钢脚手板2 脚手板自重标准值 G kjb (kN/m )密目式安全立网自重标准值脚手板铺设方式6步 1设G kmw(kN/m 2)挡脚板种类冲压钢脚手板挡板栏杆与挡脚板自重标准值G kdb(kN/m) 挡脚板铺设方式6步 1设装饰脚手架作业层数 n zj 1 装饰脚手架荷载标准值22 Q kzj (kN/m )基本风压ω风荷载标准值ωk(kN/m2)(连墙件、立杆 0 (kN/m2)，稳固性 ) 风荷载高度变化系，数μ z(连墙件、立杆稳固性 )风荷载体型系数μs搭设表示图盘扣式脚手架剖面图盘扣式脚手架立面图盘扣式脚手架平面图三、横向横杆验算横向横杆钢管种类A-SG-1500 横向横杆自重 G khg(kN)单跨间横杆根数 n jg 2 间横杆钢管种类B-SG-1500 间横杆自重 G kjg (kN) 纵向横杆钢管种类B-SG-1500纵向横杆自重 G kzg(kN)2205横向横杆抗弯强度设计值 (f)(N/mm )4928002206000横向横杆截面惯性矩 I(mm ) 横向横杆弹性模量 E(N/mm)33860横向横杆截面抵挡矩 W(mm)承载力使用极限状态q= × (G khg/l b +G kjb ×l a/(n jg +1) )+ ×Q kzj× l a /( n jg +1) =×+×(2+1))+××(2+1)=m正常使用极限状态q ＇=(G /l +G ×l /(njg +1) )+Qkzj× la/( njg+1) =+ × (2+1))+ × (2+1)=mkhg bkjba计算简图以下1、抗弯验算M max=ql b2/8=×8=·m6 2 2σ=M max/W=× 10 /3860=mm≤[f]=205N/mm知足要求。
碗扣式脚手架计算书
支架体系设计——碗扣式脚手架从满足施工要求、节约成本、操作方便、易为人工掌握和周围关系人接受出发，采用WDJ碗扣式支架。
经过计算与验算，决定采用的间距为60×90×120CM，即横桥向立杆间距为60CM，纵桥向90CM，横杆步距为120CM。
根据支架间距参数的数据，在碗扣式支架材料规格上采用有：立杆型号：LG—180、LG—300横杆型号：HG—60、HG—90斜杆型号：XG—300（1.8×2.4M框架斜撑）横向21排，纵向34排合计：每跨脚手架73×12.5/7.5=121.7T/跨方木横向长度13M，纵向间距0.75M41排，则方量为：0.15×0.15×13×41=12M3/跨工字钢的横向长度13M，纵向34排，则重量为：13×34=442M/跨一套脚手架按三跨加8M计(即98M)，则：支架设计计算书（碗扣式脚手架）一、荷载计算：计算过程中，以7.5M的箱室范围为研究对象。
1、主梁混凝土计算：箱梁截面积计算：（6.4＋1.1）×1.75-(6.4/2-0.45/2)×1.35×2+0.4×0.3×4+0.3×0.2×4=5.8125M2纵向每延米混凝土重：5.8125×1×2450=14.24T2、钢筋重量计算：纵桥向每延米钢筋重量（包括：钢筋、钢绞线、锚具等）：全断面钢筋重：1862146.99+11898.78+247110.12=2121155.89kg翼缘板钢筋重：60×179.8×3×2×0.888+5.845×2×1.578×1130×3×2=182547.9kg箱室钢筋重：2121155.89-182547.9=1938607.99kg=1938.608T每延米箱室钢筋重：1938.608/（18×30）=3.59T3、主梁底模重量计算：木模5cm厚，纵桥向每延米重量：7.5×0.05×0.8=0.3T用组合钢模板20cm×1.5m 每块10kg,纵向每延米:7.5/0.2×10=308kg=0.38T 0.38/1.5=0.253T4、侧模计算：面板2.5mm厚,加劲肋8mm厚,1m一块,竖向4个,横向8个,高度60mm, [(3.92×4+1×8)×0.008×0.06+3.92×1×0.0025]×7.8×103=165kg 两侧总量:165×2=330kg=0.33T5、箱梁内模重量计算：（2×2.175+0.5×2+0.85×2+0.36×2）×0.05×1×0.8×103×2=0.622T木模3.885×2×2×10kg /0.3=0.518T 组合钢模板6、底模下枕木重量计算：15×15cm2横桥向、纵桥向间距 0.75m7.5×0.152×(30/0.75+1) ×0.8×103=5.535T/跨纵向每延米:5.535/30=0.1845T/m7、施工荷载采用纵桥向每延米：1.5T8、以上荷载汇总如下：木模：14.24+3.59+0.3+0.33+0.622+0.1845+1.5=20.7665T钢模:14.24+3.59+0.253+0.33+0.518+0.1845+1.5=20.6155T9、取安全系数为1.25,则计算荷载为:木模:20.7665×1.25=25.9581T钢模:20.6155×1.25=25.7694T10、立杆允许荷载：步距为0.6m P max=40.0kn/根=4T/根步距为1.2m P max=30.0kn/根=3T/根步距为1.8m P max=25.0kn/根=2.5T/根步距为2.4m P max=20.0kn/根=2.07T/根我们采用步距1.20m，则每延米需用9根立杆支撑。
盘扣式脚手架计算书
盘扣式脚手架计算书盘扣式脚手架计算书1. 引言1.1 背景1.2 目的2. 定义与术语2.1 盘扣式脚手架2.2 计算书3. 盘扣式脚手架计算标准3.1 国家标准3.2 行业标准4. 盘扣式脚手架计算流程4.1 起始条件与输入数据4.2 计算方法4.2.1 结构分析方法4.2.2 荷载计算方法4.2.3 刚度计算方法4.2.4 安全系数计算方法4.2.5 脚手架稳定性计算方法4.3 计算示例与结果分析5. 盘扣式脚手架计算书编写要点5.1 整体框架5.2 细化章节5.3 数据来源与准确性5.4 格式规范6. 附件6.1 设计图纸6.2 材料清单6.3 计算表格7. 法律名词及注释7.1 盘扣式脚手架安全管理条例 7.2 建筑工程安全生产管理条例 7.3 建筑法规7.4 脚手架结构设计规范附件：1. 设计图纸- 图纸1: 结构图- 图纸2: 细部连接图2. 材料清单- 清单1: 钢管- 清单2: 节点连接器- 清单3: 扣件3. 计算表格- 表格1: 荷载计算表- 表格2: 安全系数计算表- 表格3: 结构刚度计算表法律名词及注释：1. 盘扣式脚手架安全管理条例: 国家针对盘扣式脚手架的安全管理制定的法规。
2. 建筑工程安全生产管理条例: 国家建筑工程项目的安全生产管理相关法规。
3. 建筑法规: 国家关于建筑工程设计、施工与验收的法律法规。
4. 脚手架结构设计规范: 行业针对脚手架结构设计所制定的规范。
型钢悬挑脚手架(盘扣式)计算书
型钢悬挑脚手架(盘扣式)计算书计算依据1、《建筑施工承插型盘扣式钢管脚手架安全技术标准》JGJ/T 231-20212、《建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范》JGJ130-20113、《建筑结构荷载规范》GB50009-20124、《钢结构设计标准》GB50017-20175、《混凝土结构设计规范》GB50010-2010架体验算一、脚手架参数风荷载标准值ωk(kN/m2)(连墙件、立杆稳定性) 基本风压ω0(kN/m2) 0.30.379，0.33 风荷载高度变化系数μz(连墙件、立杆稳定性)1.264，1.1风荷载体型系数μs 1搭设示意图盘扣式脚手架剖面图盘扣式脚手架立面图盘扣式脚手架平面图三、横向横杆验算纵横向水平杆钢管类型Φ48×2.5纵横向水平杆钢管每米自重m2(kN/m) 0.028横向横杆抗弯强度设计值(f)(N/mm2) 205 横向横杆截面惯性矩I(mm4) 92800 横向横杆弹性模量E(N/mm2) 206000 横向横杆截面抵抗矩W(mm3) 3860 脚手板类型定型钢脚手板单块脚手板宽度b(mm) 250 单块脚手板一侧爪钩数量j(只) 2 爪钩间距s(mm) 200 承载能力极限状态：q=b(1.3×G kjb+1.5×Q kzj)=0.25×(1.3×0.35+1.5×2)=0.864kN/ml a=1.5m, 脚手板通过爪钩传递给横杆的支座反力为：R=ql a/j=0.864×1.5/2=0.648kN横杆自重设计值：q1=1.3m2=1.3×0.028=0.036kN/m正常使用极限状态：q'=b(G kjb+Q kzj)=0.25×(0.35+2)=0.588kN/ml a=1.5m, 脚手板通过爪钩传递给横杆的支座反力为：R'=q'l a/j=0.588×1.5/2=0.441kN横杆自重标准值：q1'=m2=0.028kN/ml=l b=0.9m，计算简图如下1、抗弯验算弯矩图(kN·m)M max=0.489kN·mσ=γ0M max/W=1×0.489×106/3860=126.801N/mm2≤[f]/γR=205/1=205N/mm2 满足要求。
盘扣式脚手架计算书
引言：盘扣式脚手架是一种常用的施工辅助设备，它具有搭设简便、稳定牢固、适用性强等特点，广泛应用于建筑施工中。
本文是盘扣式脚手架计算书（二）的详细解析，旨在帮助读者更好地理解盘扣式脚手架的结构和计算方法。
概述：盘扣式脚手架计算书的主要目的是确定脚手架的稳定性和安全性。
计算书通常包括脚手架的静力学计算、结构材料计算、脚手架组件的选型与数量计算等内容。
本文将按照五个大点进行阐述。
正文：一、静力学计算1.脚手架的受力分析：通过分析脚手架的受力情况，确定各个结构组件的受力状态。
2.垂直荷载计算：根据设计要求和施工负荷，计算脚手架各个水平横梁的垂直荷载。
3.水平荷载计算：考虑施工过程中的风荷载等外力，计算脚手架水平横梁的水平荷载。
4.脚手架的稳定性计算：分析脚手架的倾覆和滑移可能性，并采取相应的措施确保其稳定性。
5.脚手架的变形计算：根据静力学原理，计算脚手架在荷载作用下的变形情况，以保证施工安全。
二、结构材料计算1.钢管的强度计算：根据标准规范，计算钢管的强度，确保脚手架的承载力。
2.扣件的强度计算：根据扣件的材料和尺寸，计算扣件的强度，以确保脚手架的连接牢固。
3.脚手架板材的强度计算：根据板材的材料和尺寸，计算脚手架板材的强度，以满足脚手架的使用要求。
4.脚手架横梁的强度计算：根据横梁的材料和尺寸，计算横梁的强度，以确保脚手架的稳定性和安全性。
5.脚手架立杆的强度计算：根据立杆的材料和尺寸，计算立杆的强度，以保证脚手架的稳定承载能力。
三、脚手架组件的选型与数量计算1.脚手架板材的选型与数量计算：根据施工要求和脚手架的使用情况，选定适当的板材类型和数量。
2.脚手架横梁的选型与数量计算：根据脚手架的跨度和荷载要求，选定合适的横梁类型和数量。
3.脚手架立杆的选型与数量计算：根据脚手架的高度和荷载要求，选定合适的立杆类型和数量。
4.扣件的选型与数量计算：根据脚手架的结构特点和设计要求，选定适当的扣件类型和数量。
盘扣式脚手架计算书
盘扣式脚手架计算书计算依据：1、《建筑施工承插型盘扣式钢管支架安全技术规程》 JGJ231-20102、《建筑地基基础设计规范》GB50007-20113、《建筑结构荷载规范》GB50009-20124、《钢结构设计标准》GB50017-20175、《建筑结构可靠性设计统一标准》GB50068-2018一、脚手架参数杆稳定性) 风荷载高度变化系1.428，1.428数μz(连墙件、立杆稳定性)风荷载体型系数μs 1搭设示意图盘扣式脚手架剖面图盘扣式脚手架立面图盘扣式脚手架平面图三、横向横杆验算纵横向水平杆钢管类型Ф48×3 纵横向水平杆钢管每米自重m2(kN/m) 0.033 横向横杆抗弯强度设计值(f)(N/mm2) 205 横向横杆截面惯性矩I(mm4) 107800 横向横杆弹性模量E(N/mm2) 206000 横向横杆截面抵抗矩W(mm3) 4490 脚手板类型定型钢脚手板单块脚手板宽度b(mm) 250单块脚手板一侧爪钩数量j(只) 2 爪钩间距s(mm) 200q=b(1.3 ×G kjb+1.5γL Q kzj)=0.25×(1.3 ×0.35+1.5×0.9×2)=0.789kN/ml a=1.2m, 脚手板通过爪钩传递给横杆的支座反力为：R=ql a/j=0.789×1.2/2=0.473kN横杆自重设计值：q1=1.3m2=1.3 ×0.033=0.043kN/m正常使用极限状态：q'=b(G kjb+Q kzj)=0.25×(0.35+2)=0.588kN/ml a=1.2m, 脚手板通过爪钩传递给横杆的支座反力为：R'=q'l a/j=0.588×1.2/2=0.352kN横杆自重标准值：q1'=m2=0.033kN/ml=l b=0.9m，计算简图如下1、抗弯验算弯矩图(kN·m)M max=0.359kN·mσ=γ0M max/W=1×0.359×106/4490=79.947N/mm2≤[f]=205N/mm2 满足要求。
盘扣式脚手架计算书
盘扣式脚手架计算书 Prepared on 22 November 2020盘扣式脚手架计算书计算依据：1、《建筑施工承插型盘扣式钢管支架安全技术规程》JGJ231-20102、《建筑地基基础设计规范》GB50007-20113、《建筑结构荷载规范》GB50009-20124、《钢结构设计规范》GB50017-2003一、脚手架参数二、荷载设计搭设示意图三、横向横杆验算承载力使用极限状态q=×(G khg/l b+G kjb×l a/(n jg+1))+×Q kzj×l a/(n jg+1)=×+×(2+1))+××(2+1)=m正常使用极限状态q＇=(G khg/l b+G kjb×l a/(n jg+1))+Q kzj×l a/(n jg+1)=+×(2+1))+×(2+1)=m计算简图如下1、抗弯验算M max=ql b2/8=×8=·mσ=M max/W=×106/3860=mm2≤[f]=205N/mm2满足要求。
2、挠度验算V max=5q＇l b4/(384EI)=5××9004/(384×206000×92800)=≤[ν]＝min[l b/150，10]=min[900/ 150，10]=6mm满足要求。
3、支座反力计算承载力使用极限状态R1=R2=ql b/2=×2=正常使用极限状态R1＇=R2＇=q＇l b/2=×2=四、间横杆验算承载力使用极限状态q=×(G kjg/l b+G kjb×l a/(n jg+1))+×Q kzj×l a/(n jg+1)=×+×(2+1))+××(2+1)=m正常使用极限状态q'=(G kjg/l b+G kjb×l a/(n jg+1))+Q kjj×l a/(n jg+1)=+×(2+1))+×(2+1)=m计算简图如下1、抗弯验算M max=ql b2/8=×8=·mσ=M max/W=×106/2890=mm2≤[f]=205N/mm2满足要求。
盘扣式脚手架计算书.doc
盘扣式脚手架计算书.doc 第一篇范本：一、项目介绍1.1 项目背景和目的1.2 项目范围和目标1.3 项目组织和人员二、需求分析2.1 需求2.2 功能需求2.3 非功能需求三、系统设计3.1 系统架构3.1.1 逻辑架构3.1.2 物理架构3.2 数据库设计3.2.1 数据库模型3.2.2 数据表设计 3.3 模块设计3.3.1 模块划分3.3.2 模块接口设计四、开发计划4.1 项目进度安排4.2 开发分配4.3 风险管理五、测试计划5.1 测试策略5.2 测试用例设计5.3 测试环境准备六、实施计划6.1 系统部署6.2 数据迁移6.3 培训计划七、运维计划7.1 系统监控7.2 故障处理7.3 数据备份和恢复八、文档管理8.1 文档目录8.28.3 版本控制九、参考资料9.1 技术文档9.2 相关论文附件：技术规格书、手册、测试报告法律名词及注释：- 版权：指对原创文学、艺术、学术、科技作品等所享有的法律保护权益，包括著作权、邻接权等。
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- 专利：指为发明者或创造者提供专有的权益保护，使其在一定时期内对发明或创造实施部分或全部的独占权。
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第二篇范本：一、项目概述1.1 项目背景1.2 项目目标1.3 项目范围二、需求分析2.1 需求2.2 功能需求2.3 非功能需求三、系统设计3.1 总体架构3.1.1 逻辑架构3.1.2 物理架构3.2.1 数据模型3.2.2 数据表设计 3.3 模块设计3.3.1 模块划分3.3.2 模块接口设计四、开发计划4.1 项目进度安排4.2 开发分解4.3 风险管理五、测试计划5.1 测试策略5.2 测试用例设计5.3 测试报告六、实施计划6.1 系统部署6.2 数据导入七、运维计划7.1 系统监控7.2 故障处理7.3 数据备份和恢复八、文档管理8.1 文档目录8.28.3 版本控制九、参考资料9.1 技术文档9.2 相关论文附件：手册、技术规范、测试报告法律名词及注释：- 民事责任：指在民事法律关系中违反法律规定而应承担的法律责任，包括损害赔偿责任和履行义务责任等。
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横向横杆截面惯性矩I(mm4)
92800
横向横杆弹性模量E(N/mm2)
206000
横向横杆截面抵抗矩W(mm3)
3860
承载力使用极限状态
q=1.2×(G khg/lb+Gkjb×la/(njg+1) )+1.4×Qkzj × l a /( njg +1) =1.2×(0.050/0.9+0.35×1.8/(2+1))+1. 4×2.0×1.8/(2+1)=1.999kN/m
σ=Mmax/W=0.202×10 6/3860=52.43N/mm2≤[f]=205N/mm2
满足要求。
2、挠度验算 Vmax=5q＇l 4/(384EI)=5×1.466×900 4/(384×206000×92800)
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=0.65mm≤[ν]＝min[lb/150，10] = min[900/150，10] =6mm 满足要求。 3、支座反力计算 承载力使用极限状态 R1=R2= qlb/2=1.999×0.9/2=0.899kN 正常使用极限状态 R1＇=R2＇= q＇lb/2=1.466×0.9/2=0.659 kN
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计算依据： 1、《建筑施工承插型盘扣式钢管支架安全技术规程》 JGJ231-2010 2、《建筑地基基础设计规范》GB50007-2011 3、《建筑结构荷载规范》GB50009-2012 4、《钢结构设计规范》GB50017-2003
一、脚手架参数
脚手架架体高度H(m)
B-SG-1500 205 206000
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1、抗弯验算 Mmax=ql 2/8=1.989×0.9 2/8=0.201kN·m
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盘扣式脚⼿架详细计算书盘扣式脚⼿架计算书计算依据：1、《建筑施⼯承插型盘扣式钢管⽀架安全技术规程》 JGJ231-20102、《建筑地基基础设计规范》GB50007-20113、《建筑结构荷载规范》GB50009-20124、《钢结构设计规范》GB50017-2003⼀、脚⼿架参数⼆、荷载设计风荷载体型系数µs 1.02搭设⽰意图盘扣式脚⼿架剖⾯图盘扣式脚⼿架⽴⾯图盘扣式脚⼿架平⾯图三、横向横杆验算横向横杆钢管类型A-SG-1500 横向横杆⾃重G khg(kN) 0.05单跨间横杆根数n jg 2 间横杆钢管类型B-SG-1500 间横杆⾃重G kjg(kN) 0.043 纵向横杆钢管类型B-SG-1500 纵向横杆⾃重G kzg(kN) 0.043 横向横杆抗弯强度设计值(f)(N/mm2) 205横向横杆截⾯惯性矩I(mm4) 92800 横向横杆弹性模量E(N/mm2) 206000横向横杆截⾯抵抗矩W(mm3) 3860承载⼒使⽤极限状态q=1.2×(G khg/l b+G kjb×l a/(n jg+1) )+1.4×Q kzj × l a /( n jg +1)=1.2×(0.050/0.9+0.35×1.8/(2+1))+1.4×2.0×1.8/(2+1)=1.999kN/m正常使⽤极限状态q＇=(G khg/l b+G kjb×l a/(n jg+1) )+Q kzj × l a /( n jg +1)=(0.050/0.9+0.35×1.8/(2+1))+2.0×1.8/(2+1)=1.466kN/m计算简图如下1、抗弯验算M max=ql b2/8=1.999×0.92/8=0.202kN·mσ=M max/W=0.202×106/3860=52.43N/mm2≤[f]=205N/mm2满⾜要求。
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盘扣式脚手架计算书计算依据：1、《建筑施工承插型盘扣式钢管支架安全技术规程》JGJ231-20102、《建筑地基基础设计规范》GB50007-20113、《建筑结构荷载规范》GB50009-20124、《钢结构设计规范》GB50017-2003、脚手架参数、荷载设计风荷载体型系数逅 1.02搭设示意图盘扣式脚手架剖面图//盘扣式脚手架平面图三、横向横杆验算横向横杆钢管类型A-SG-1500 横向横杆自重G khg(kN) 0.05单跨间横杆根数n jg 2 间横杆钢管类型B-SG-1500间横杆自重G kjg(kN) 0.043 纵向横杆钢管类型B-SG-1500纵向横杆自重G kzg(kN) 0.043 横向横杆抗弯强度设计值(f)(N/mm 2) 205横向横杆截面惯性矩I(mm4) 92800 横向横杆弹性模量E(N/mm2) 206000横向横杆截面抵抗矩W(mm 3) 3860承载力使用极限状态q=1.2 ^(G khg/I b+G kjb X a/(n jg + 1) )+1.4 Q K zj X a /( n jg +1)=1.2 X0.050/0.9+0.35 1.8/(2+1))+1.4 2.(X*8/(2+1)=1.999kN/m正常使用极限状态q 7=(G khg/l b+G kjb X a/(n jg+1) )+Q kzj X a /( n jg +1)=(0.050/0.9+0.35 1.8/2+1))+2.0 1.8/(2+1)=1.466kN/m计算简图如下111111 ] 1111111 ] 111111! H111111H111U11111 ]I U11J I U11J U111Lr1、抗弯验算M max= ql b2/8=1.999 /92/8=0.202kN m(T =Mn ax/W=0.202 X06/3860=52.43N/mm2< [f]=205N/mn?满足要求2、挠度验算V max=5q/ l b4/(384EI)=5 X466 X004/(384 206000 X2800)=0.65mm< [ v^min[l b/150, 10] = min[900/150, 10] =6mm 满足要求。
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盘扣式脚手架计算书计算依据：1、《建筑施工承插型盘扣式钢管支架安全技术规程》JGJ231-20102、《建筑地基基础设计规范》GB50007-20113、《建筑结构荷载规范》GB50009-20124、《钢结构设计规范》GB50017-2003、脚手架参数、荷载设计风荷载体型系数逅 1.02搭设示意图盘扣式脚手架剖面图//盘扣式脚手架平面图三、横向横杆验算横向横杆钢管类型A-SG-1500 横向横杆自重G khg(kN) 0.05单跨间横杆根数n jg 2 间横杆钢管类型B-SG-1500间横杆自重G kjg(kN) 0.043 纵向横杆钢管类型B-SG-1500纵向横杆自重G kzg(kN) 0.043 横向横杆抗弯强度设计值(f)(N/mm 2) 205横向横杆截面惯性矩I(mm4) 92800 横向横杆弹性模量E(N/mm2) 206000横向横杆截面抵抗矩W(mm 3) 3860承载力使用极限状态q=1.2 ^(G khg/I b+G kjb X a/(n jg + 1) )+1.4 Q K zj X a /( n jg +1)=1.2 X0.050/0.9+0.35 1.8/(2+1))+1.4 2.(X*8/(2+1)=1.999kN/m正常使用极限状态q 7=(G khg/l b+G kjb X a/(n jg+1) )+Q kzj X a /( n jg +1)=(0.050/0.9+0.35 1.8/2+1))+2.0 1.8/(2+1)=1.466kN/m计算简图如下111111 ] 1111111 ] 111111! H111111H111U11111 ]I U11J I U11J U111Lr1、抗弯验算M max= ql b2/8=1.999 /92/8=0.202kN m(T =Mn ax/W=0.202 X06/3860=52.43N/mm2< [f]=205N/mn?满足要求2、挠度验算V max=5q/ l b4/(384EI)=5 X466 X004/(384 206000 X2800)=0.65mm< [ v^min[l b/150, 10] = min[900/150, 10] =6mm 满足要求。
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盘扣式脚手架计算书计算依据：1、《建筑施工承插型盘扣式钢管支架安全技术规程》JGJ231-20102、《建筑地基基础设计规范》GB50007-20113、《建筑结构荷载规范》GB50009-20124、《钢结构设计规范》GB50017-2003一、脚手架参数二、荷载设计2)0(kN/m风荷载高度变化系1.687，1.09数μz(连墙件、立杆稳定性)风荷载体型系数μs 1.02搭设示意图盘扣式脚手架剖面图盘扣式脚手架立面图盘扣式脚手架平面图三、横向横杆验算横向横杆钢管类型A-SG-1500横向横杆自重G khg(kN)0.05单跨间横杆根数n jg2间横杆钢管类型B-SG-1500间横杆自重G kjg(kN)0.043纵向横杆钢管类型B-SG-1500纵向横杆自重G kzg(kN)0.043横向横杆抗弯强度设计值(f)(N/mm2)205横向横杆截面惯性矩I(mm4)92800横向横杆弹性模量E(N/mm2)206000横向横杆截面抵抗矩W(mm3)3860承载力使用极限状态q=1.2×(G khg/l b+G kjb×l a/(n jg+1) )+1.4×Q kzj×l a /( n jg +1) =1.2×(0.050/0.9+0.35×1.8/(2+1))+1.4×2.0×1.8/(2+1)=1.999kN/m正常使用极限状态q＇=(G khg/l b+G kjb×l a/(n jg+1) )+Q kzj×l a /( n jg +1) =(0.050/0.9+0.35×1.8/(2+1))+2.0×1.8/(2+1)=1.466kN/m计算简图如下1、抗弯验算M max=ql b2/8=1.999×0.92/8=0.202kN·mσ=M max/W=0.202×106/3860=52.43N/mm2≤[f]=205N/mm2满足要求。
2、挠度验算V max=5q＇l b4/(384EI)=5×1.466×9004/(384×206000×92800) =0.65mm≤[ν]＝min[l b/150，10] = min[900/150，10] =6mm满足要求。
3、支座反力计算承载力使用极限状态R1=R2= ql b/2=1.999×0.9/2=0.899kN正常使用极限状态R1＇=R2＇= q＇l b/2=1.466×0.9/2=0.659kN四、间横杆验算承载力使用极限状态q=1.2×(G kjg/l b+G kjb×l a/(n jg+1) )+1.4×Q kzj×l a /( n jg +1) =1.2×(0.043/0.9+0.35×1.8/(2+1))+1.4×2.0×1.8/(2+1)=1.989kN/m正常使用极限状态q'=(G kjg/l b+G kjb×l a/(n jg+1) )+Q kjj×l a /( n jg +1) =(0.043/0.9+0.35×1.8/(2+1))+2.0×1.8/(2+1)=1.458kN/m计算简图如下1、抗弯验算M max=ql b2/8=1.989×0.92/8=0.201kN·mσ=M max/W=0.201×106/2890=69.70N/mm2≤[f]=205N/mm2满足要求。
2、挠度验算V max=5q＇l b4/(384EI)=5×1.458×9004/(384×206000×60700) =1.00mm≤[ν]＝min[l b/150，10] = min[900/150，10] =6mm满足要求。
3、支座反力计算承载力使用极限状态R3=R4= ql b/2=1.989×0.9/2=0.895kN正常使用极限状态R3＇=R4＇= q＇l b/2=1.458×0.9/2=0.656kN五、纵向横杆验算纵向横杆钢管类型B-SG-1500纵向横杆自重G kzg(kN)0.043单跨间横杆根数n jg2纵向横杆抗弯强度设计值(f)(N/mm2)205纵向横杆截面惯性矩I(mm4)60700纵向横杆弹性模量E(N/mm2)206000纵向横杆截面抵抗矩W(mm3)2890承载力使用极限状态由上节可知F1= R3=0.895kN/mq=1.2×G kzg/l a=1.2×0.043/1.8=0.029kN/m正常使用极限状态F1＇= R3＇=0.656kN/mq=G kzg/l a=0.043/1.8=0.024kN/m计算简图如下1、抗弯验算σ=M max/W=0.549×106/2890=189.9N/mm2≤[f]=205N/mm2满足要求。
2、挠度验算V max=11.122mm>[v]=min[l a/150，10]=min[1800/150，10]=10不满足要求，减小立杆纵向间距3、支座反力验算R端部=0.921kN4、盘扣节点连接盘的抗剪承载力验算F R=2R端部+R1=2×0.921+0.899=2.7kN≤[Q b]=40kN满足要求。
六、荷载计算A-LG-1500（Φ立杆钢管类型立杆自重G k1(kN)0.09660X3.2X1500）外斜杆材料形式专用斜杆外斜杆自重G kwg(kN)0.074外斜杆布置5跨4设水平斜杆材料形式A-SXG-1500×1500水平斜杆自重G ksg(kN)0.068水平斜杆布置2跨1设单立杆静荷载计算1、结构自重标准值NG1k(1)、立杆的自重标准值NG1k1外立杆：NG1k1=H×G k1/1.5=13.4×0.096/1.5=0.858kN内立杆：NG1k1= 0.858kN(2)、纵向横杆的自重标准值NG1k2外立杆：NG1k2=G kzg×(n+1)=0.043×(8+1)=0.387kN内立杆：NG1k2= 0.387kN(3)、横向横杆的自重标准值NG1k3外立杆：NG1k3=G khg×(n+1)/2=0.050×(8+1)/2=0.225kN内立杆：NG1k3= 0.225kN(4)、外斜杆的自重标准值NG1k4外立杆：NG1k4=G kwg×n×4/5=0.074×8×4/5=0.474kN4/5表示专用外斜杆5跨4设(5)、水平斜杆的自重标准值NG1k5外立杆：NG1k5=(n+1)×G ksg×1/2/2=(8+1)×0.068×1/2/2=0.15kN 1/2表示水平斜杆2跨1设内立杆：NG1k5=0.15kN(6)、间横杆的自重标准值NG1k6外立杆：NG1k6=(n+1)×n jg×G kjg/2=(8+1)×2×0.043/2=0.387kN内立杆：NG1k6=0.387kN结构自重标准值NG1k总计外立杆：NG1k= NG1k1+ NG1k2+ NG1k3+ NG1k4+ NG1k5+ NG1k6=0.858+0.387+0.225+0.474+0.15+0.387=2.483kN内立杆：NG1k= NG1k1+ NG1k2+ NG1k3+ NG1k5+ NG1k6=0.858+0.387+0.225+0.15+0.387=2.010kN2、构配件自重标准值NG2k(1)、脚手板的自重标准值NG2k1外立杆：NG2k1=(n+1)×l a×l b×G kjb×1/6/2 =(8+1)×1.8×0.9×0.350×1/6/2=0.425kN1/6表示脚手板6步1设内立杆：NG2k1=0.425kN(2)、栏杆挡脚板挡脚板的自重标准值NG2k2外立杆：NG2k2=(n+1)×l a×G kdb×1/6 =(8+1)×1.8×0.17×1/6=0.459kN1/6表示挡脚板6步1设(3)、围护材料的自重标准值NG2k3外立杆：NG2k3=G kmw×l a×H =0.01×1.8×13.4=0.241kN构配件自重标准值NG2k总计外立杆：NG2k= NG2k1+ NG2k2+ NG2k3=0.425+0.459+0.241=1.125kN内立杆：NG2k= NG2k1 = 0.425kN单立杆施工活荷载计算外立杆：NQ1k= l a×l b×(n zj×Q kzj)/2 =1.8×0.9×(1×2)/2=1.62kN内立杆：NQ1k=1.62kN组合风荷载作用下单立杆轴向力：外立杆：N =1.2×(NG1k+NG2k)+0.900×1.4NQ1k =1.2×(2.483+1.125)+0.900×1.4×1.62=6.372kN内立杆：N =1.2×(NG1k+NG2k)+0.900×1.4NQ1k =1.2×(2.010+0.425)+0.900×1.4×1.62=4.963kN七、立杆稳定性验算1、立杆长细比验算l0=μ×h=1.45×1.5=2.175m长细比λ= l0/i =2.175×1000 /20.1=108.209≤210查表得，φ=0.418满足要求2、立杆稳定性验算M w=0.9×1.4ωk l a h2/10=0.9×1.4×0.445×1.80×1.502/10=0.227kN·mσ=N/(φA)+M w/W =6371.58/(0.418×571.00)+0.227×106/7700=56.187N/mm2≤[f]=300N/mm2满足要求！八、连墙件承载力验算N lw=1.4×ωk×L l×H l=1.4ωk2h2l a =1.4×0.69×2 ×1.5×2×1.8 = 10.40kN 长细比λ=l0/i=600/15.9=37.736，查《规范》JGJ231-2010表D得，φ=0.896连墙件约束脚手架平面外变形所产生的轴向力N0，取3kN。