660MW超超临界直接空冷机组整套启动中的问题及处理措施
660WM超超临界锅炉空预器堵塞的原因分析及应对措施
660WM超超临界锅炉空预器堵塞的原因分析及应对措施发布时间：2022-09-12T05:46:57.365Z 来源：《科学与技术》2022年5月9期作者：梁克勤王轶斌宁少华王伟男侯璐璐[导读] 针对华能左权电厂660WM超超临界锅炉空预器在运行中遇到的差压大问题，讨论其产生的原因及应对措施。
梁克勤王轶斌宁少华王伟男侯璐璐华能左权煤电有限责任公司山西左权 032600[摘要]针对华能左权电厂660WM超超临界锅炉空预器在运行中遇到的差压大问题，讨论其产生的原因及应对措施。
【关键词】空预器堵塞、硫酸氢铵、堵塞、SCR、氨逃逸量概述华能左权电厂原空预器为东方锅炉（集团）股份有限公司生产的容克式空预器。
单台锅炉配有两台48分仓，半模式、双密封、三分仓回转式空预器，立式布置，烟气与空气以逆流方式换热。
预热器型号为LAP13494/2400，转子直径为φ13494mm，热端蓄热元件高度自上而下分别为200和1150mm，波型为DU型，材质为碳钢；冷端1050mm元件为搪瓷蓄热元件，波型为NF6。
每台预热器金属重量约710吨，其中转动重量约430吨（约占总重61%）。
1空预器堵塞的原因1.1蓄热元件高度的影响我厂原空预器蓄热元件为3层，从上到下高度分别为200mm、1150mm、1050mm，总高度2400mm。
较高的蓄热元件高度可以提高换热效率，降低排烟温度，提高锅炉燃烧经济性，这是它的优点；反之，降低排烟温度将在一定意义上增加了冷端蓄热元件的酸腐蚀，在蓄热元件内产生硫酸氢铵黏性物质，与飞灰、未燃尽的煤粉一同附着在料芯表面堵塞蓄热元件，蓄热元件过高还会造成吹灰效果不理想，使得中间段蓄热元件堵塞物质一直存在，无法靠吹灰系统进行清理，造成空预器差压升高。
1.2脱硝系统影响我厂两台660WM机组进行的脱硝超低排放改造，对减少氮氧化物的排放取得了显著成效，但是逃逸的氨气会生成硫酸氢铵并沉积在空预器中，导致空预器差压高，堵塞空预器，系统阻力增大，影响锅炉安全、经济运行。
660 MW超临界直接空冷汽轮机整套启动中的问题及处理措施
电力建设Electric Power ConstructionV ol.32，No.2Feb ，2011第32卷第2期2011年2月ABSTRACT ：This paper analyzes the problems encountered inunit start-up of the 660MW supercritical direct air cooling turbines and proposes measures to address them;summarizes the operating characteristics of this type of units,which can be used as a reference for start-up and commissioning of similar types of units.KEYWORDS ：supercritical ；direct air cooling ；turbine ；unitstart-up ；commissioning ；660MW unit摘要：对660MW 超临界直接空冷汽轮机在整套启动中遇到的问题进行研究分析，并采取措施予以解决；对该类型机组的运行特点进行了总结，供同类型机组的启动调试参考。
关键词：超临界；直接空冷；汽轮机；整套启动；调试；660MW机组doi ：10.3969/j.issn.1000-7229.2011.02.0190引言国华定洲发电有限公司二期工程2×660MW 汽轮机发电机组，汽轮机为哈尔滨汽轮机厂生产的CLNZK660-24.2/566/566型超临界、一次中间再热、二缸二排汽、直接空冷凝汽式汽轮机，空冷岛为西北电力设计院设计、江苏双良集团供货。
本文针对此类型汽轮机在整套启动调试中遇到的问题进行分析，并提出处理方法。
1冷态启动参数优化1.1冷态启动存在的问题根据哈尔滨汽轮机厂推荐的机组启动曲线，汽机冷态启动的冲转参数为：主蒸汽8.92MPa/360℃，再热蒸汽1.0MPa/320℃。
660MW超超临界燃煤发电机组深度调峰运行管理措施
660MW超超临界燃煤发电机组深度调峰运行管理措施发布时间：2022-10-08T08:16:04.810Z 来源：《新型城镇化》2022年19期作者：高波[导读] 在“碳达峰、碳中和”的战略目标加持下，近年来，我国新能源的装机容量及发电电量不断攀升。
而新能源发电由于其随机性、间歇性及不稳定性等特点，大规模的并网导致新能源的消纳问题越来越凸显、部分地区甚至已经出现弃风弃光现象。
火电机组作为传统电力系统的电力、电量主力电源，在以新能源为主体的新型电力系统背景下，势必向着高峰时段承担兜底保供、低谷时段调节余缺的角色转变，这就对现有火电机组安全稳定运行能力提出更高的要求。
本文通过探索调节660MW超超临界燃煤发电机组锅炉、汽轮机及其辅机的运行方式，对影响机组低负荷运行期间安全稳定运行因素进行分析，找到机组低负荷稳定运行管理的关键点，并提出相关措施保障机组深度调峰期间安全，对大比例可再生能源发电持续发展作出贡献。
高波内蒙古大唐国际托克托发电有限责任公司内蒙古呼和浩特 010206摘要：在“碳达峰、碳中和”的战略目标加持下，近年来，我国新能源的装机容量及发电电量不断攀升。
而新能源发电由于其随机性、间歇性及不稳定性等特点，大规模的并网导致新能源的消纳问题越来越凸显、部分地区甚至已经出现弃风弃光现象。
火电机组作为传统电力系统的电力、电量主力电源，在以新能源为主体的新型电力系统背景下，势必向着高峰时段承担兜底保供、低谷时段调节余缺的角色转变，这就对现有火电机组安全稳定运行能力提出更高的要求。
本文通过探索调节660MW超超临界燃煤发电机组锅炉、汽轮机及其辅机的运行方式，对影响机组低负荷运行期间安全稳定运行因素进行分析，找到机组低负荷稳定运行管理的关键点，并提出相关措施保障机组深度调峰期间安全，对大比例可再生能源发电持续发展作出贡献。
关键词：超超临界机组；深度调峰；运行管理；措施一、深度调峰期间660MW超超临界机组运行管理中存在的问题随着新能源的快速发展、新型用能设备广泛接入，可再生能源在电网中所占的比例快速增长，燃煤发电机组利用小时逐步降低，逐渐由传统提供电力、电量的主体性电源向提供可靠电力、调峰调频能力的基础性电源和系统调节性电源并重转变，深度调峰频次、幅度逐步加大，深度调峰期间机组安全运行就显得格外重要，主要体现在以下几方面：（1）低负荷时，高、低压加热器疏水压差小，容易发生疏水不畅，严重时可能导致高、低压加热器切除运行；（2）随着负荷的降低，四抽压力以及给水流量也在不断的降低，调整不当可能导致给水流量大幅波动，严重时导致机组跳闸；（3）随着燃料量的减少，汽温也随之会出现降低，尤其是在锅炉“干态”往“湿态”转变的过程中，容易出现蒸汽温度过热度不足，调整不及时可能导致汽轮机进水；（4）炉膛温度降低、火焰充满度下降、燃烧稳定性下降，而且随着煤种、风量、磨煤机出力等方面的突然扰动，燃烧可能偏离正常状况，严重时造成锅炉灭火、汽轮机跳闸。
660MW超超临界机组启停调峰运行方式的优化分析
660MW超超临界机组启停调峰运行方式的优化分析随着经济发展和工业化进程的推进，全球能源需求不断增长，对电力系统的稳定性和可靠性提出了更高的要求。
特别是在发达国家和新兴经济体中，电力需求呈现出明显的季节性和日常波动性。
而660MW超超临界机组作为目前煤电行业的主力机组，其启停调峰运行方式的优化分析显得尤为重要。
本文将结合研究资料和实际案例，分析660MW超超临界机组的启停调峰运行方式的优化措施，以期提高燃煤机组的运行效率和经济性。
660MW超超临界机组是一种高效、低排放的燃煤电厂机组，其具有高效节能、低耗环保、稳定可靠等特点。
该型号机组通常采用直流加热器、低硫燃烧、高效脱硫、脱硝装置等先进技术，使得机组的发电效率较高，排放指标较低。
为了满足电网的需求，660MW超超临界机组通常可采用基础负荷、调峰负荷等多种运行方式。
基础负荷是指机组在满负荷状态下连续稳定运行，主要用于满足电网的基本负荷需求。
而调峰负荷是指机组在需求高峰时段启动运行，以满足电网负荷的瞬时剧烈波动。
660MW超超临界机组的启停调峰运行方式通常包括热态启动、冷态启动、快速启停等多种模式。
通过合理选择合适的启停调峰运行方式，可以提高机组的运行效率，降低运行成本，保障电网的安全和稳定。
在实际运行中，660MW超超临界机组的启停调峰运行存在以下问题：1.启动时间较长：由于660MW超超临界机组的设备复杂，启动时间通常较长，导致在需求高峰时段无法及时响应，影响电网的稳定性。
2.效率低下：机组频繁启停会导致设备磨损加剧，降低机组的发电效率，增加了运行成本。
3.安全风险：660MW超超临界机组启停过程中存在一定的安全隐患，如燃烧不稳定、锅炉爆炸等问题，影响机组的稳定运行。
以上问题表明，660MW超超临界机组的启停调峰运行方式存在一定的优化空间，需要深入分析并采取相应的措施。
为了解决上述问题，提高660MW超超临界机组的启停调峰运行效率和经济性，下面提出一些优化措施：1.优化启停流程：通过优化660MW超超临界机组的启停流程，采用科学、合理的操作步骤，尽量缩短启动时间，减少对电网的影响。
660MW超超临界机组启停调峰运行方式的优化分析
660MW超超临界机组启停调峰运行方式的优化分析1. 引言1.1 背景介绍660MW超超临界机组是目前热电厂中常见的一种类型，具有较高的效率和低排放的特点，是供热供电领域的主力设备之一。
随着能源结构调整和清洁能源比例的增加，电力系统对于机组启停调峰运行方式的要求也越来越高。
启停调峰运行是指根据电力系统的负荷变化需求，采取灵活的机组启停控制方式，以实现在较短时间内高效稳定地调节机组出力并保持系统运行稳定。
尤其在新能源占比增加和电力市场化程度不断提高的情况下，优化机组的启停调峰运行方式对于保障电力系统安全稳定运行具有重要意义。
本文将深入探讨660MW超超临界机组的启停调峰运行方式的优化分析，旨在提出有效的方法和策略，以提高机组的响应速度、降低启停过程对设备的影响、减少燃料消耗等方面取得更好的经济和环保效益。
该研究对于推动电力系统的高效运行和清洁能源的发展具有重要意义。
1.2 研究意义660MW超超临界机组是目前电力行业中应用较为广泛的一种发电设备，其启停调峰运行方式的优化对提高电站的运行效率和经济性具有重要意义。
优化机组的启停调峰运行方式可以有效降低电站的运行成本，提高发电效率，降低火电厂的排放量，减少对环境的污染。
优化调峰运行方式可以提高电站的灵活性和响应速度，适应电网负荷变化的需求，提高电网的稳定性和可靠性。
优化启停调峰运行方式还可以延长机组的寿命，减少设备损耗，提高设备的稳定性和可靠性，降低维护成本，提高电站的运行效率。
对660MW超超临界机组启停调峰运行方式进行优化分析，将有助于提高电力行业的发展水平，推动我国电力行业向着高效、清洁、可持续发展的方向发展。
1.3 研究目的研究目的是为了深入探讨660MW超超临界机组启停调峰运行方式的优化问题，通过对机组启停调峰运行方式进行分析和优化，提高机组的运行效率和性能，减少能源消耗和运行成本，同时提升机组对系统调度的响应能力，确保电力系统的稳定运行。
通过本研究的深入探讨，旨在为超超临界机组的启停调峰运行方式优化提供理论支持和实际操作指导，为电力行业的节能减排和可持续发展做出贡献。
660MW超超临界机组启停调峰运行方式的优化分析
660MW超超临界机组启停调峰运行方式的优化分析1. 引言1.1 背景介绍随着电力系统的日益复杂化和电力需求的快速增长，660MW超超临界机组在启停调峰运行中面临着诸多问题和挑战。
启停过程中存在能耗浪费、设备损耗加剧、运行稳定性差等情况，影响了机组的运行效率和经济性。
对660MW超超临界机组启停调峰运行方式进行优化分析，提出相应的优化策略和方案实施步骤，对于提高机组的运行效率和经济性具有重要意义。
本文将针对这一问题展开研究，旨在为相关领域的研究提供参考和借鉴。
1.2 研究目的研究目的是为了针对660MW超超临界机组启停调峰运行方式的现状进行优化分析，通过深入研究存在的问题和挑战，提出相应的优化策略建议。
通过对现有方案的不足进行探讨，寻找解决方案并制定实施步骤，以达到提高机组运行效率、降低成本、增强稳定性的目标。
本研究旨在从实际情况出发，结合技术创新和管理优化，提出具有可操作性的方案，对机组运行方式进行改进和完善，最终实现效果评估，验证优化措施的有效性，为660MW超超临界机组的启停调峰运行提供科学的理论支持和实践指导，为未来机组运行方式的创新和发展提供借鉴和参考。
2. 正文2.1 660MW超超临界机组启停调峰运行方式的现状分析目前，660MW超超临界机组的启停调峰运行方式存在一些问题。
由于机组运行参数的不稳定性，启停调峰过程中存在较大的波动，容易造成设备损坏和能效下降。
现有的调峰策略多以经验为主，缺乏科学性和系统性，导致效果不稳定。
由于峰谷差价的变化和市场需求的不确定性，机组启停调峰难以有序、高效地进行。
针对以上问题，首先需要对机组运行参数进行深入分析，确定影响启停调峰的主要因素，如汽包压力、汽温、主蒸汽压力等，并建立相应的模型进行预测。
可以考虑引入先进的控制算法，如模糊控制、神经网络控制等，提高机组启停调峰的稳定性和效率。
可以结合市场需求和峰谷差价变化，制定灵活的调峰策略，实现机组的高效运行。
660MW超超临界直接空冷机组整套启动中的问题及处理措施
660MW超超临界直接空冷机组整套启动中的问题及处理措施本文主要针对660MW超超临界直接空冷机组整套启动过程中存在的问题开展论述，结合问题存在的原因，提出相应的处理措施，保证整个机组试运行顺利推进。
标签：超超临界直接空冷机组整套启动存在问题处理措施内蒙古大唐国际托克托发电有限责任公司五期工程2×660MW汽轮机发电机组，该机组是由东汽生产的660MW超超临界一次中间再热，三缸两排汽，直接空冷凝汽式汽轮机。
本次研究主要针对该机组整套启动过程中存在的的问题进行了总结分析，并进一步分析了问题产生的原因，提出了相应的处理措施，现将具体研究内容介绍如下：一、盘车转子停止转动1.问题分析在对机组进行电气专业短路实验和空载实验完成之后，技术人员准备对整个机组的阀门进行严密性试验。
当时锅炉的运行参数为主汽压力11.9MPa，再热汽压力2.3119MPa。
当严密性试验完毕之后，汽机转速到0，人工手动啮合盘车，启动过程中的电流为0当时电流30.3A，启动约一分半后，盘车掉闸。
间隔20分钟后再次启动，启动失败，这时对盘车电机的电流进行检查，发现在33～35A 之间波动。
半个小时之后，挂闸困难，强行挂闸后，手动盘车不能正常运作，随后盘车电流突然激增到71A，汽轮机真空遭到破坏。
通过对整个机组进行全面检查之后，导致上述问题出现的原因，主要包括以下几个方面，一个是盘车机电出现了电气故障，另一个是汽轮机大轴内部存在残余的弯曲，机械设备在启动过程中，由于启动力矩太大，不能正常开启。
还有就是顶轴油压出现了突变，使得大轴顶起高度，达不到相应标准，启动力矩增加。
最后一个原因是盘车大齿与大轴齿轮啮合不到位，从而引起启动力矩增加。
2.处理措施针对上述故障可能发生的原因，技术人员立即采取措施进行检修。
首先将所在机组的所有疏水关闭，开始进行闷缸处理。
在故障现场调整机组各个瓦顶轴油压以及顶起的高度，检查之后发现一个发电机的7瓦顶起高度不符合要求。
某660MW超超临界汽轮发电机组辅助设备运行中存在问题的分析及对策
某660MW超超临界汽轮发电机组辅助设备运行中存在问题的分析及对策某发电公司2台660MW汽轮机，型号为：N660-25/600/600超超临界、一次中间再热、单轴、三缸四排汽、双背压、纯凝汽式汽轮机。
投运后，4台杂用水泵多次发生动静咬死或推力球轴承咬死，凝结水溶氧也一直不合格。
电研院对上述问题进行分析，并提出了处理对策。
一、杂用水泵动静咬死或推力球轴承咬死问题1.情况介绍该电厂设计的杂用水池由脱硫废水处理站、废水处理站、生活污水处理站、煤泥水处理装置、中水池五路杂用水来水，出水为4路，即干灰加湿用水、除渣系统补充水、煤场喷洒用水、输煤水力清扫用水，设计杂用水量为540t/h、扬程60m。
该厂配备了4台杂用水泵，3台运行、1台备用，杂用水泵额定出力为200 t/h、扬程70m，且每台泵均为变频调节。
电厂反映的情况是机组投运以来由于杂用水量较少，开1台杂用水泵运行，经常发生杂用水泵动静咬死或推力球轴承咬死，变频调节也无法投入。
2.原因分析经了解，杂用水池中无水来，2台机组正常运行时，其杂用水的最大流量为100 t/h，最少为0 t/h，变频调节范围一般为50%～70%，由于杂用水量变化很大，运行人员在杂用水量为0 t/h时不愿意停泵，随时需输水，在0 t/h乃至小流量的范围里，超出了变频调节的范围，导致变频调节无法投入。
由于杂用水泵经常运行在0 t/h乃至小流量的范围里，低于水泵运行必需的最小流量，造成杂用水泵汽化发热，导致水泵动静咬死，同时水泵在0 t/h乃至小流量的范围里，轴向推力发生明显变化，超出了制造厂设计的轴向推力，导致推力球轴承咬死。
上述情况清楚的表明：杂用水泵设计时，配套系统及选用的水泵与电厂实际杂用水量不配套，流量相差太大，导致杂用水泵不少时间断续运行在0 t/h乃至小流量的范围里，明显低于水泵正常工作流量必需的额定流量的25%～30%，造成杂用水泵汽化发热，导致水泵动静咬死或推力球轴承咬死，变频调节无法投入使用。
浅谈660MW超临界空冷机组无辅助汽源启动存在的问题及对策
浅谈660MW超临界空冷机组无辅助汽源启动存在的问题及对策摘要：在仅两台机组的燃煤电厂生产管理中，当启动锅炉故障，或无启动锅炉时，因一台机组大修，另一台机组故障检修，或双机公共系统检修时，可能面临全厂停机无辅助汽源启动情况。
笔者针对秦岭电厂两台660MW超临界空冷机组双机全停面临的实际，分析无辅助汽源启动面临的问题，提出应对策略，为运行操作提供借鉴。
关键词：660MW超临界空冷机组；无辅助汽源；启动一、背景描述秦岭电厂两台660MW超临界空冷机组于2012年建成，在项目设计时考虑到老厂两台200MW机组尚在运行，为节约投资未建设启动锅炉，机组启动备用汽源由两厂相互提供。
2014年7月秦岭老厂200MW机组全部关停。
为两台新建660MW机组双机停运后无启动辅助汽源埋下隐患。
2016年秦岭第一台660MW机组进行60天工期的超低排放改造，第二台机组单机运行约10天发现锅炉水冷壁泄漏，后因泄漏量增大决定停机消缺，消缺后为无辅助汽源启动。
二、无辅助汽源启动存在问题（一）机组启动操作复杂，非常规的无辅助蒸汽启动涉及系统较多，可能发生突发状况，必须制定对应措施。
（二）机组正常启动需辅助蒸汽约56 t/h，主要包括轴封用汽10 t/h、预热器吹灰10 t/h、磨煤机暖风器6 t/h、除氧器加热10 t/h、小机用汽20 t/h。
需逐项制定解决方案。
（三）机组无辅助汽源启动初期，存在再热器干烧现象。
（四）由于启动初期投油量大，油库需保证油量充足。
（五）无辅助汽源加热，双机全停期间存在尿素溶液结晶可能，必须保证停机期间尿素溶液温度不低于38℃。
（六）机组启动期间投运电气设备较多，必须做好启动电源的维护。
三、无辅助汽源启动应对措施（一）组织专业技术人员，分析无辅助汽源启动风险，编制应急预案，确定启动方案、启动操作票、危险点注意事项及控制要点。
（二）用汽系统解决方案1、轴封用汽：轴封供汽是启动关键，必须进行轴封汽源供汽改造，在主蒸汽母管疏水启动门后加装一路主蒸汽供轴封管路，同时保证冷再至轴封供汽。
上汽660mw超超临界汽轮机油动机动作异常造成跳闸的分析及处理
第 32 卷 第 10 期2019 年 10 月江西电力职业技术学院学报Journal of Jiangxi Vocational and Technical College of ElectricityVol.32 No.10Oct.2019上汽660MW超超临界汽轮机油动机动作异常造成跳闸的分析及处理黄聪（广东粤电大埔发电有限公司，广东梅州 514200）摘 要：针对某电厂660MW上汽超超临界汽轮发电机组1号、2号机组在启动过程中，因汽轮机汽门油动机动作异常造成机组跳闸的事件，通过深入分析事件的原因，提出油动机内部的插装式单向阀存在问题并制定改造的措施，对措施一一落实，最后达到了预期的效果，保证了机组的正常运行。
关键词：上汽超超临界机组；油动机；插装式单向阀；卡涩中图分类号：TM621 文献标识码：B 文章编号：1673-0097(2019)10-0007-020 引言某电厂1号、2号汽轮机采用上海汽轮机厂引进西门子技术生产的超超临界、一次中间再热、单轴、四缸四排汽、双背压凝汽式汽轮发电机组，汽轮机型号为N660/-25/600/600。
机组采用HMN型积木块组合。
该机组具有优异的热力性能、可靠性高、效率高、高稳定性、运行灵活、快速启动及调峰能力。
汽轮机共有9只油动机，分别是主汽门油动机2只、调门油动机2只，再热主汽门油动机2只，再热调门油动机2只，以及补汽阀油动机1只［1］。
1 油动机说明汽轮机EH油动机为单侧作用的油动机，即通过EH供油系统来的压力油开启，弹簧力关闭。
油动机工作时，从EH供油系统来的压力油经过过滤器后分为两路，一路到快关电磁阀，用于建立安全油；一路到电液伺服阀，用于开关汽门的动力用油。
电磁阀块安装在油缸缸体上，上面安装有快关电磁阀、逆止阀和插装式单向阀。
电磁阀块通过内部油路和油缸体油路相连。
快关电磁阀接受保护系统来的控制信号，电磁阀带电后建立安全油，汽门开启，失电后控制单向阀的压力油接通回油，使单向阀打开；汽门关闭，为了加快油动机的关闭时的速度，在单向阀后又增加了一个通流面积更大的单向阀（见图1）。
15、660MW直接空冷系统机组异常的分析处理
660MW直接空冷系统机组异常的分析处理冯润富王晓琴朱光辉（内蒙古上都发电有限责任公司内蒙古锡林郭勒027200）【摘要】介绍了上都电厂2*660MW机组直接空冷系统的组成，针对#5机运行期间出现的部分问异常进行分析，并提出解决措施，给同类型机组提供借鉴。
【关键词】直接空冷回水不畅分析处理1设备系统概述内蒙古上都发电有限公司三期工程为两台660MW超临界直接空冷燃煤发电机组，其#5、#6机组于2011年8月、12月相继投产。
汽轮机为东方汽轮机厂设计制造660MW主汽轮机为超临界、一次中间再热、单轴、三缸四排汽直接空冷汽轮机，型号为NZK660-24.2MPa/566℃/566℃；汽轮机排汽采用直接空气冷却技术，空冷岛主要设备由斯必克斯冷却技术(北京)有限公司和斯必克冷却技术(张家口)有限公司供货。
空冷凝汽器为单排管设计，其K/D结构为1/6，采用八列七排高位布置，由560热管束和56台变频轴流风机组成。
散热面积151.6万平方米。
每台汽轮机两个低压缸，在低压缸排汽出口由汽轮机供货商提供带凝结水箱的排汽装置，排汽管道尺寸与排汽装置出口尺寸为φ6038X25mm，每台机组共两根排汽管。
两台真空泵布置于空冷平台下面。
直接空冷凝汽器布置于汽机房A列外空冷平台上，空冷平台与汽机房毗邻布置。
空冷平台上总共安装有56组空冷凝汽器，分为8列冷却单元垂直A列布置，每列有7组空冷凝汽器，其中5组为顺流凝汽器，2组为逆流凝汽器。
每组空冷凝汽器由12个散热器管束组成，以接近60°角组成等腰三角形A型结构。
顺流散热器管束是冷凝蒸汽的主要部分，逆流散热器管束主要是为了将系统内空气和不凝结气体排出，防止运行中在管束内部的某些部位形成死区，避免冬季形成冻结的情况。
56台轴流变频调速冷却风机设置在空冷凝汽器下部，使空气流过散热器管束外表面将排汽凝结成水，流回到排汽装置水箱。
2 #5机组运行中出现的异常分析及对策2.1事件过程2011-10-15 13：16机组负荷504MW背压11.7KPa排汽装置水位A：1489mmB：1465mm（连续补水）且水位波动较大；空冷风机全速运行，#1真空泵运行电流323A此时空冷背压开始上升。
660MW超超临界机组启停调峰运行方式的优化分析
660MW超超临界机组启停调峰运行方式的优化分析660MW超超临界机组是一种新型的高效发电机组，其具备启停调峰运行方式，通过对其运行方式进行优化分析，可以进一步提高其运行效率和灵活性。
针对超超临界机组的启停过程，可以采取以下优化措施：1. 启动过程优化：在机组启动时，可以采用分段启动方式，即先启动辅机（如给水泵、循环水泵等），再启动主机。
这样可以避免主机在冷机状态下启动，减少机组启动时间和能耗。
3. 调峰运行优化：针对电网调峰需求，可以通过合理调整机组的出力来满足电网负荷变化。
对于超超临界机组，其调峰能力较强，可以通过调整锅炉给煤量和汽机负荷来实现调峰运行。
通过建立机组的调峰模型，并根据电网的负荷预测结果来进行优化调度，可以最大程度地满足电网调峰需求，减少电网中的短期功率波动。
需要对660MW超超临界机组的启停调峰运行方式进行优化分析。
通过对机组的运行数据进行统计和分析，可以得到机组的运行特性和性能参数。
基于这些参数，可以构建机组的动态模型和优化模型，进一步分析机组的启停调峰运行方式。
在机组的启停过程中，关键的优化指标包括：启动时间、停机时间、能耗和设备损坏等。
通过对这些指标进行综合分析和评估，可以得到不同的运行方式的优劣。
以启动过程为例，可以通过对启动过程中各个辅机的启动时间和主机的启动时间进行研究和优化，来减少机组的启动时间和能耗。
还需要对机组的保护控制系统进行优化，提高其对启动过程的控制精度和可靠性。
采用合理的启动策略和参数设置，可以最大程度地减少机组的启动时间和能耗。
对于停机过程和调峰运行方式的优化分析，也可以采取类似的方法。
通过对停机过程中各个辅机的停机时间和主机的停机时间进行研究和优化，来减少机组的停机时间和能耗。
针对调峰运行方式，可以对锅炉给煤量和汽机负荷等参数进行优化，以提高机组的调峰能力和效率。
660MW超临界空冷机组中影响机组真空原因及处理措施
业 中发 现 了 以下 状 况 和 问题 。 （ １ ） 状况 １ ： 当系统开始 进行预 抽真空 时 ， 系 统 中 的 两 台真 空 泵 同 时 运 行 ， 通 过 真 空 泵 线 路 中 的 电流 强
２逻 辑 设 计 要 点 分 析
电 力 专 栏
６ ６ ０ ＭＷ 超 临界空冷机组 中影 响机组真 空原 因及 处理措施
刘 明虎 ， 全 亚杰 。 王 学成
（ 宁夏 京 能宁 东发 电有 限责任 公 司 ， 银川 ７ ５ ０ ４ ０ ０）
摘 要： 通过 对 某一 台 ６ ６ ０ＭＷ 超 临界 空 冷机 组 进 行 检 修 和 问 题 分 析 ， 找 出其 出 现 预 抽 真 空 的 时 间 比 预 计 时 间 长
在“ 预抽真 空完成 ” 信号 出现之后 ， 启 动系统联 动 装置 ， 并 发出打开旁路 阀门的指令 。 此时， 汽轮机产 生 的蒸汽开始缓 慢进入Ａ Ｃ Ｃ系统 ． 之后 发 出关 闭旁路 阀 门的指令使旁 路 阀门处于关 闭状态 。另外 ， 当系统 在
温度很低 的时候运转时 ， 一 旦 系 统 监 测 到 系 统 的凝 结 水温 度过低 ， 系 统 就 会 自动 启 用 防 冻 保 护 程 序 ， 发 出 指 令 使 相 关 环 节 的风 机 运 转 速 度 逐 渐 减 缓 。
蒸 汽 分 配 管 箱将 这 些 蒸 汽 送 人 凝 汽器 。 这 些 蒸 汽 流入
冬 季运行该 系统 时 ， 由于气 温较低 ． 需 在使 Ａ Ｃ Ｃ
初始化 时使系统 的排气 隔离 阀 门全部处 于关闭状 态 。 在“ 预抽 真空完成” 信号 出现之 前 ， 始终使 系统 中的两
660MW超临界锅炉运行存在问题分析及处理
660MW超临界锅炉运行存在问题分析及处理发布时间：2021-05-20T14:56:27.650Z 来源：《中国电业》2021年第5期作者：杨维民[导读] 锅炉是电厂的三大主要设备之一，锅炉运行在电厂运行里占有重要的地位杨维民大唐蒲城(第二)发电有限责任公司陕西省渭南市 715500摘要：锅炉是电厂的三大主要设备之一，锅炉运行在电厂运行里占有重要的地位。
锅炉作为电厂常用设备，其安全稳定运行决定着企业的正常生产经营。
本文以660MW超临界锅炉为例，介绍其运行过程中存在的问题，并有针对性的进行了处理，以促进其顺利运行关键词：660MW 超临界锅炉；电厂；运行问题前言：随着科技的发展，我国的锅炉也得到了进一步的改善，其效益也得到了进一步的优化。
锅炉的优化对于我国发电厂具有重要意义，技术的进步使其保持领先。
未来，针对660MW 超临界锅炉所存在的问题，也应该进一步进行优化，使其始终保持先进地位。
1 660MW 超临界锅炉近几年来，我国在超临界循环流化床锅炉发电技术方面进行了进一步的研发创新，目前，已经有了一定的成果，在该领域得到了比较好的发展。
根据不同的需要，我国对其进行了不同的开发设计。
我国660MW 超临界锅炉经过进一步完善，该类锅炉具有较好的排放控制优势以及经济优势，但是，其在具体运行的过程中，仍然存在一些问题。
本文主要针对于这些问题出现的原因以及解决方法进行了分析，以进一步推动锅炉的创新发展。
2 660MW超临界锅炉主要问题及处理方式2.1 锅炉主要辅机跳闸锅炉运行中的这一问题主要表现在一次风机丧失、引风机丧失、送风机丧失、空气预热器丧失、锅炉给水泵丧失等。
在出现这一问题时，应该第一时间降低机组负荷，保证其处于机组带可承受范围。
同时，还应该进一步控制汽机温度下降以及金属温度下降范围，防止跳闸。
主要辅机的丧失将会导致锅炉带负荷能力的下降，因此，在具体进行控制的过程中，应该根据具体情况及时进行操作，例如手动进行机组负荷的降低，防止其因超出负荷能力导致跳闸。
660MW超超临界空预器堵塞分析及防范措施
660MW超超临界空预器堵塞分析及防范措施发布时间：2022-11-21T03:44:39.785Z 来源：《城镇建设》2022年第14期作者：王翱祝棋冰[导读] 本文分析了空预器堵塞的原因，王翾祝棋冰江苏靖江发电有限公司，江苏靖江 214513摘要：本文分析了空预器堵塞的原因，虽然通过对空预器在线水冲洗可以降低堵塞程度，但依然没有根本解决问题，只有通过优化运行工艺才是根本解决问题的途径，为其他电厂提供借鉴。
关键词：空预器 ?堵塞 ?硫酸氢铵氨逃逸在线水冲洗1 简述某电厂2×660MW超超临界机组采用两台半模式、三分仓双密封回转式空气预热器，空气预热器型号为：32.5-VI(T)-2400(2600)-QMR，转子直径Ф13552mm，传热元件总高度2400mm。
其中热端及中间层传热元件高度为450mm、1000mm，FNC板型，冷端传热元件高度为950mm，DU3E板型。
元件分装在48个仓格内，每个仓格为7.5°。
至2015年2月份正式投产以来，共计39个月。
表1为2015年2月28日 - 2018年5月19日期间锅炉空预器运行统计表。
据表1数据统计#1机组空预器在运时间明显多于#2机组空预器。
2 空预器堵塞因素造成空预器堵灰的因素较多，比如：（1）燃煤在燃烧后产生的硫氧化合物，与脱硝系统逃逸的氨反应生成硫酸氢铵，其容易在空预器冷端结露，造成低温腐蚀和堵灰；（2）省煤器脱硝灰斗除灰效率降低，使落入空预器的灰增多；（3）吹灰蒸汽过热度不够、疏水不充分或吹灰蒸汽管道阀门未关严，液态水与烟气中的灰粒混合附着在传热元件表面；（4）锅炉启动初期点火过程中，未燃尽的油或煤粉，附着在空预器上，容易粘灰等。
其中主要原因是脱硝系统氨逃逸进而产生的硫酸氢铵，其在146--207℃的温度范围内为液态，具有非常强的粘性，极易捕捉飞灰，粘附在传热元件表面上，长期运行中会逐渐层叠硬化板结，而常规的蒸汽吹灰难以有效清除，最终空预器传热元件烟风流道堵塞越来越严重。
660MW超超临界机组启停调峰运行方式的优化分析
660MW超超临界机组启停调峰运行方式的优化分析1. 引言1.1 背景介绍660MW超超临界机组作为目前火电厂中的主要装备之一，具有高效节能、环保等优点，已经成为我国电力系统中不可或缺的重要组成部分。
随着电力系统的快速发展和用电需求的不断增加，660MW超超临界机组的启停调峰运行方式也面临着新的挑战和机遇。
背景介绍中存在着许多问题，比如传统的启停调峰运行方式可能存在效率低、能耗高、运行成本大等问题，这些问题制约了660MW超超临界机组的运行效益和经济性。
有必要对660MW超超临界机组的启停调峰运行方式进行优化分析，以提高其运行效率和经济效益，实现可持续发展。
1.2 研究意义660MW超超临界机组启停调峰运行方式的优化分析具有重要的研究意义。
随着能源需求的增加和能源结构的调整，调峰能力成为电力系统运行中的关键问题。
优化660MW超超临界机组的启停调峰运行方式，可以提高电力系统的调峰能力，保障电网的安全稳定运行。
660MW超超临界机组作为高效、大容量的发电设备，在电力系统中起着重要作用。
通过优化其启停调峰运行方式，可以提高其运行效率，降低发电成本。
优化660MW超超临界机组的启停调峰运行方式还能减少对传统调峰设备的依赖，降低对环境的影响，推动电力系统的可持续发展。
研究660MW超超临界机组启停调峰运行方式的优化对于提升电力系统的运行效益、保障电网安全稳定运行具有重要的意义。
1.3 研究目的研究目的是为了通过对660MW超超临界机组启停调峰运行方式的优化分析，提高机组的运行效率和稳定性，减少能源浪费和成本支出。
具体来说，本研究旨在探讨如何合理调整机组的启停策略，优化运行参数，提高机组响应性和灵活性，以应对电力系统的需求变化和市场竞争。
通过研究，可以找到最适合的调峰运行方式，减少机组的启停频率和时间，降低设备损耗和维护成本，最大限度地提高机组的运行效益和经济效益。
研究还旨在为未来电力系统的发展提供经验借鉴和技术支持，促进清洁能源的利用和可持续发展。
660MW超超临界汽轮机主汽压力控制品质差导致机组非停事故分析
660MW超超临界汽轮机主汽压力控制品质差导致机组非停事故分析【引言】660MW超超临界汽轮机是目前电力行业中的主要设备之一，而其主汽压力控制品质的好坏对机组的安全运行起着重要作用。
本文将通过对660MW超超临界汽轮机主汽压力控制品质差导致机组非停事故的分析，探讨导致事故的原因，并提出相应的预防和改进措施。
【分析】主汽压力的控制是汽轮机运行过程中的一个关键参数。
而660MW超超临界汽轮机主汽压力控制品质差导致的非停事故多发于以下几个方面：1.控制系统设计不合理：汽轮机主汽压力的控制是通过控制系统来实现的，而控制系统的设计不合理可能导致压力调节不稳定。
例如，控制系统反应灵敏度过高，容易造成压力的剧烈波动；而反应过低则会造成主汽压力调整不及时。
2.仪表精度不高：合理的控制需要准确的仪器设备来监测和调节主汽压力。
而仪表精度不高则会影响主汽压力的控制品质，增加事故的风险。
3.监测手段不完善：完善的监测手段对于实时掌握主汽压力的变化非常重要。
而监测手段不完善会导致监测数据的不准确，进而影响主汽压力的控制品质。
4.运行操作不规范：操作人员在运行过程中的操作规范与否直接影响主汽压力的控制，操作不规范容易导致事故发生。
5.设备维护保养不到位：汽轮机设备的维护和保养对于其运行稳定性非常重要。
如果维护保养不到位，设备老化、故障增加，也容易导致主汽压力控制品质差。
以上几个因素是导致660MW超超临界汽轮机主汽压力控制品质差的主要原因。
对于这些原因，我们可以从以下几个方面进行预防和改进：1.优化控制系统设计：在控制系统设计阶段，可以通过合理调整反应灵敏度、增加调节手段等来优化控制系统，提高主汽压力的控制品质。
2.提高仪表精度：选用高精度、可靠性好的仪表设备，进行定期校准和维护，以提高主汽压力的测量精度。
3.完善监测手段：引进先进的监测技术和设备，建立完善的监测系统，以实时掌握主汽压力的变化，并及时调整控制策略。
4.加强操作培训：加强操作人员的培训，提高其操作规范性和故障处理能力，减少人为操作失误的发生。
超超临界660MW机组启动优化方案
超超临界660MW机组启动优化方案摘要：根据我厂660MW机组的特点以及公司关于机组优化启动的指导意见，以“安全第一、预防为主”为基础，以经济效益为中心,把经济运行放到重要位置, 合理利用资源，努力降低消耗，真正树立“成本意识”和“节约意识”。
降低机组启动能耗特此编制了我厂660MW机组的优化启动方案。
关键词：启动节能措施一、研究对象公司3、4号汽轮机为哈尔滨汽轮机厂制造的660MW超超临界、一次中间再热、三缸四排汽、单轴、反动凝汽式汽轮机。
机组采用复合变压运行方式，汽轮机具有八级非调整回热抽汽，汽轮机的额定转速为3000r/min。
我公司为上海锅炉厂有限公司制造的国产超超临界参数变压直流炉、一次再热、平衡通风、半露天布置、固态排渣、全钢构架、全悬吊结构Π型锅炉。
本锅炉为超临界参数变压运行螺旋管圈直流炉，采用单炉膛四角切圆燃烧方式、设计煤种为郑州煤和禹州煤的混煤，校核煤种为禹州地方矿煤。
锅炉采用内置式带炉水循环泵的串联启动系统。
锅炉炉前沿宽度方向垂直布置2只汽水分离器其进出口分别与水冷壁和顶棚管过热器相连接。
当机组启动，锅炉负荷低于最低直流负荷(30%BMCR)时，蒸发受热面出口的介质流经分离器进行汽水分离，蒸汽通过分离器上部蒸汽导管进入顶棚管过热器，而水则通过疏水管道引至一个连接球，连接球下方疏水管道分两路分别通至炉水循环泵和大气式扩容器，在通往大气式扩容器的管道上设有调节阀，可根据不同状况控制分离器水位及实现对工质、热量的回收。
在大气扩容器中，汽化的蒸汽通过排汽管道通向炉顶上方排入大气；水则进入集水箱并被外排或送往凝汽器。
制粉系统选用中速磨煤机冷一次风机正压直吹式系统，每炉配6台中速磨煤机，BMCR工况下5台运行，一台备用(燃用设计煤种)，并配备6台与之相适的给煤机。
锅炉点火助燃采用#0轻柴油,在AB、CD、EF二次风口布置12支油枪,单支油枪最大出力为2.2t/h,总进油量为26.4t/h,满足锅炉带20%MCR负荷的需要.同时为节约燃油,在A层喷燃器布置有少油点火装置。
660MW超超临界机组启停调峰运行方式的优化分析
660MW超超临界机组启停调峰运行方式的优化分析
随着区域能源需求不断增加，能源系统变得越来越复杂，如何优化超超临界机组的启停调峰运行方式成为当今能源系统安全可靠运行的一个重要课题。
本文针对660MW超超临界机组的启停调峰运行方式，进行优化分析。
首先，本文就660MW超超临界机组的启停调峰运行方式分析了存在的问题及原因。
这些问题包括机组启停频繁、输电线路负荷过轻以及易受外界影响偶发事件如电网频率暂缓等。
其次，文章着眼于改善上述问题，列出了优化启停调峰运行方式的实现方法，包括利用舱壁控制措施改善机组启停频繁现象，改善输电线路负荷过轻造成的相关问题，通过电压控制等方法减轻受外界影响带来的偶发事件。
经过上述方法的优化，660MW超超临界机组将得到更加安全可靠的运行，同时能有效地降低能源消耗、提高能源利用效率、保证正常正常用电，从而实现节能减排。
综上所述，本文对660MW超超临界机组启停调峰运行方式进行了分析和优化。
其可改善存在的问题，提高机组的可靠性和运行效率，以实现可持续的发展。
660MW超临界汽轮机组快速启动预暖分析与改进
660MW超临界汽轮机组快速启动预暖分析与改进发布时间：2022-08-16T02:59:10.809Z 来源：《中国电业与能源》2022年第7期作者：陈建华唐转江[导读] 本文结合某电厂660MW超临界汽轮机组启动过程中暖机时间太长、陈建华唐转江国家电投贵州金元黔西中水发电有限公司，贵州黔西 551514摘要：本文结合某电厂660MW超临界汽轮机组启动过程中暖机时间太长、燃耗消耗量太大等问题进行了分析，并根据现场实际情况，提出了对汽轮机进行快速启动预暖改进的技术措施，在实际运用中取得了良好的效果。
关键词：超临界汽轮机组；暖机时间太长；燃耗消耗量太大；分析与改进一、概述汽轮机作为火力发电厂三大主机设备之一，在火力发电厂运行中具有举足轻重的作用，关系到整台机组的安全、经济运行。
汽轮机按蒸汽参数可分为超超临界、超临界、亚临界、临界等类型，按热力系统可分为凝汽式、背压式、抽凝式、抽背式等类型，凝汽式广泛应用于火力发电机机组，运行中高压蒸汽介质冲转汽轮机至3000rad/min，带动发电机在励磁电流的作用下做功，将蒸汽的热能转化为机械转动的动能，同时进一步将机械动能转化为电能。
汽轮机主要有高压缸、中压缸、低压缸、汽门及调速系统等设备组成，启动过程中汽轮机暖机分为低速、中速、高速等过程，避免因汽轮机暖机膨胀不充分造成振动、声音等出现异常现象。
二、存在的问题某电厂660MW超临界机组，由于汽轮机设计、制造等原因，通过长期的运行观察，按照设备厂家提供的运行技术要求，发现该超临界汽轮机组冷态启动过程中，暖机时间长达6-7小时，存在以下问题：1.每次开机过程中，暖机时间太长，锅炉需要长时间投入柴油燃烧，造成燃油消耗量太大，高达120吨，开机经济成本过高。
2.由于暖机时间过长，推迟了机组的并网时间，造成发电量减少，机组得不到及时并网运行。
3.长时间低速暖机运行，需要等待时间太长，造成大量人力、物力的损耗。
三、改进措施针对该超临界汽轮机因设计、制造等原因，造成开机过程中暖机时间过长、燃油消耗量过大、开机经济成本过高等问题，作为专项课题进行技术攻关，积极同设计单位、汽轮机厂家进行沟通，通过大量调研、可行性研究，进行深入探讨、方案对比，最终确定汽轮机快速启动预暖改造如下：1.利用临机冷再加热蒸汽汽源，对5号汽轮机加装一套快速启动预暖系统，在锅炉点火升温前，提前对汽轮机高、中压缸进行预暖，使汽轮机高、中压缸温提前达到设计要求。
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660MW超超临界直接空冷机组整套启动中的问题及处理措施
本文主要针对660MW超超临界直接空冷机组整套启动过程中存在的问题开展论述，结合问题存在的原因，提出相应的处理措施，保证整个机组试运行顺利推进。
标签：超超临界直接空冷机组整套启动存在问题处理措施
内蒙古大唐国际托克托发电有限责任公司五期工程2×660MW汽轮机发电机组，该机组是由东汽生产的660MW超超临界一次中间再热，三缸两排汽，直接空冷凝汽式汽轮机。
本次研究主要针对该机组整套启动过程中存在的的问题进行了总结分析，并进一步分析了问题产生的原因，提出了相应的处理措施，现将具体研究内容介绍如下：
一、盘车转子停止转动
1.问题分析
在对机组进行电气专业短路实验和空载实验完成之后，技术人员准备对整个机组的阀门进行严密性试验。
当时锅炉的运行参数为主汽压力11.9MPa，再热汽压力2.3119MPa。
当严密性试验完毕之后，汽机转速到0，人工手动啮合盘车，启动过程中的电流为0当时电流30.3A，启动约一分半后，盘车掉闸。
间隔20分钟后再次启动，启动失败，这时对盘车电机的电流进行检查，发现在33～35A 之间波动。
半个小时之后，挂闸困难，强行挂闸后，手动盘车不能正常运作，随后盘车电流突然激增到71A，汽轮机真空遭到破坏。
通过对整个机组进行全面检查之后，导致上述问题出现的原因，主要包括以下几个方面，一个是盘车机电出现了电气故障，另一个是汽轮机大轴内部存在残余的弯曲，机械设备在启动过程中，由于启动力矩太大，不能正常开启。
还有就是顶轴油压出现了突变，使得大轴顶起高度，达不到相应标准，启动力矩增加。
最后一个原因是盘车大齿与大轴齿轮啮合不到位，从而引起启动力矩增加。
2.处理措施
针对上述故障可能发生的原因，技术人员立即采取措施进行检修。
首先将所在机组的所有疏水关闭，开始进行闷缸处理。
在故障现场调整机组各个瓦顶轴油压以及顶起的高度，检查之后发现一个发电机的7瓦顶起高度不符合要求。
针对这一现象，重新调整了3号～8号瓦顶轴油压，调整之后的油压分别为6.9MPa、5.5MPa、6.9MPa、8.5MPa、5.2MPa、7.8MPa。
3～8号瓦大轴顶起高度分别为3丝、3丝、4丝、5丝、5丝、6丝。
然后对盘车进行了解体，发现回油槽内部存在很多铜屑，由此可以断定，是因为油槽中存在铜屑，造成了齿轮啮合困难。
通过对机组进行闷缸处理两个小时之后，重新开启盘车，机组电流稳定，没有继续出现突然增大现象。
然后将盘车挂闸，能够顺利进行。
将盘车再次启动之后，机组的电流控制在25A，转子偏心162mm。
随后机组的电流下降到20A，接近冷
态盘车19.5A标准，转子偏心逐渐下降到正常范围。
二、中压主汽阀不能正常开启
1.问题分析
本次研究的汽轮机组中，中主门为翻板式主汽阀，而中压主汽阀开启过程中，主要通过与其相连接的四个衬套支撑来实现旋转功能。
中主门外和油控跳闸阀和旁路阀有效连接，这两个阀门对主汽阀启动和密封起到相应的辅助作用，在中主阀前后均设置有排气装置的疏水阀。
汽轮机在挂闸时会频繁出现中主阀开启困难的情况，需要采取措施才能将其打开，由此对整个机组的启动和运行产生了较大影响。
通过进一步分析主阀结构和系统设计情况，中主门开启困难的原因主要包含以下几个方面：首先，主阀和调阀之间存在降压点或者旁路门没有妥善启动，导致中主阀前后存在较大压差，开启力矩较大，从而不能正常启动；其次，没有及时将油控跳闸阀开启，这就增大了再热主阀的开启力；最后，阀门开启部位存在机械卡顿或者机械卡涩，开启时需要投入较大的力矩。
此外，油动机液压部分存在缺陷，导致机油压力不足，这也是中压主汽阀开启困难的主要因素。
2.处理措施
首先，金属在挂闸之前应该控制再热气压力，将压力控制在0.2MPa以下，然后将中主门旁通阀开启，防止中主阀前后压力差过大而不能正常开启；其次，汽轮机组在挂闸之前应该确认已经就地复位，确保在低压状态下油压达到0.5MPa以上，同时还要进一步检查确认AST油压能够维持在13.5MPa以上。
当出现开启困难后，应该及时联系相应的技术检修人员，对油控跳闸阀的开启情况进行确认，发现问题之后，及时调整，减小再热主阀的开启力；最后，利用汽轮机组进行检修大修的机会，对中主门进行解体检查，检查油控跳闸阀侧衬套内部各个组件是否存在摩擦磨损痕迹，衬套是否合理，通过适当增加相应的径向间隙和轴向间隙来解决开启困难问题。
三、高压启动油泵停运机组跳闸
1.问题分析
当机组第一次定速在每分钟3000转后，按照程序停运高压启动油泵时，隔膜阀上油压逐步下降到零，机组出现跳闸现象。
汽轮机组在启动之前，高压启动油泵直接供给隔膜阀的油压。
当机组的转速逐步提升之后，隔膜阀上的油压主要由主油泵出口的润滑油通过一节流孔减压后提供，在整个运行过程中，两个供油路径是由一个逆止门进行隔离和转换。
当机组处于低速运行状态时，主油泵会导致压力供给不足，逆止门被高压启动油泵产生的压力堵死，当机组提升转速之后，压力增大之后，主油泵出口油将逆止门顶开，高压启动油泵不会再出力。
当机组出现跳闸现象之后，重新启动机组，增加转速到每分钟3000转，对主油泵的出口压力进行检查，发现正常，而高压启动油泵中的电流和隔膜阀上的油压在机组启动前后，没有出现明显的变化，由此可以判断出主油泵并不能向隔膜阀提供油
压。
由于上述两个路径是由一个节流孔和逆止门运作，而节流孔出现完全堵塞的概率较低，因此我们认为出现上述故障问题，主要是因为主油泵到低压安全油的逆止门装反造成的。
2.处理措施
因为整个机组已经启动，而逆止门主要装于油箱内，因此要处理这个缺陷，需要耗费较长的时间。
故障确定之后立即停止机组，等到气缸温度下降到150℃，將润滑油系统停止，将主油箱中的油倒入到洁净的油箱后，打开主油箱进行检查，发现逆止门确实装反，将逆止门恢复原来状态后，重新启动机组，逐步增高运转速度，停运高压启动油泵，整个系统运转正常。
当主机润滑油系统出现缺陷之后，往往需要停运整个机组和润滑油系统才能得以检查，而主机润滑油系统在停运过程中，往往会受到来自多方面因素限制，因此，在整个机组试运行阶段，如果主机润滑油系统出现问题，往往需要耽误较长的时间进行调整和维修。
为此在相关设备正式投入使用和试运转之前，应该对相关设备和管道进行彻底的检查和清理，发现缺陷设备，及时更换，防范于未然。
四、机组振动
1.问题分析
为了显著提高汽轮机组的运行效率和经济效益，机组在安装时汽封间隙采取标准值的下限，因汽封间隙较小，且空冷机组背压变化较大，机组在运行过程中很容易出现动静碰撞。
启动运行过程中，电气并网实验要进行24小时左右，机组在这一段时间的运行，一直处于空负荷运转，背压压力始终保持在10KPa左右。
机组首次启动运行到20小时以后，运行技术人员在对旁路开度进行调整时，没有对背压压力做出适当调整，导致背压压力升高到21KPa，低压缸末级叶片排气温度升高到115℃，从而导致低压缸的两个轴承突然出现震动，差一点造成整个机组跳闸停止运行。
出现上述故障问题之后，运行操作人员迅速调整了空冷风机的运转速度，将背压压力控制在10KPa，同时将第二路的喷水阀打开，让低压缸末级叶片的排气温度下降到正常。
因为该问题发生的较早，并且针对故障及时做出了调整，避免了机组出现跳闸现象。
2.处理措施
当空冷机组处于低负荷运转或空运转过程中，由于低压缸排气温度较高，造成低压缸过热，很容易导致动静摩擦。
为了避免上述问题的出现，在机组设计和制作过程中，应该对低压缸轴承、低压缸轴封、低压缸喷水系统采用不同的设计方式。
低压缸轴承尽量不要与气缸相连，应该采取单独落地方式，保证整个轴承运行的稳定性。
同时低压缸轴封下半与轴承箱刚性连接，以保证轴封与转子能够同心运转。
而低压缸的轴封和低压缸要采用弹性膨胀节连接，这样既能够起到有效密封，又能减少低压缸和轴承箱之间的胀差。
系统设计过程中，应该将低压缸喷水系统设计成两路，第一路设计在排气装置内，当排气缸温度超过90℃以后，第一路的喷水系统自动投入运行。
第二路喷水系统设计在低压外缸上半部，面向低压排气出口，当背压压力达到报警限值时，自动投入使用，将排气缸温度降低到85℃。
结语
660MW超超临界直接空冷机组整套启动运行过程中，常常会因为多种原因，导致设备运行出现这样或那样的故障。
通过对该汽轮机组在整套启动调试中遇到问题的有效分析处理，确保了整個机组运行的安全性和稳定性，为机组能够正常完成规定时间内的商业运行奠定了坚实基础。
参考文献
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