第七章-内力组合
内力组合及内力调整
7 内力组合及内力调整7.1内力组合各种荷载情况下的框架内力求得后，根据最不利又是可能的原则进行内力组合。
当考虑结构塑性内力重分布的有利影响时，应在内力组合之前对竖向荷载作用下的内力进行增幅。
分别考虑恒荷载和活荷载由可变荷载效应控制的组合和由永久荷载效应控制的组合，并比较两种组合的内力，取最不利者。
由于构件控制截面的内力值应取自支座边缘处，为此，进行组合前，应先计算各控制截面处的（支座边缘处的）内力值。
1）、在恒载和活载作用下，跨间max M 可以近似取跨中的M 代替，在重力荷载代表值和水平地震作用下，跨内最大弯矩max M 采用解析法计算：先确定跨内最大弯矩max M 的位置，再计算该位置处的max M 。
当传到梁上的荷载为均布线荷载或可近似等效为均布线荷载时，按公式7-1计算。
计算方式见图7-1、7-2括号内数值，字母C 、D 仅代表公式推导，不代表本设计实际节点标号字母。
2max182M M M ql +≈-右左 且满足2max 116M ql = （7-1） 式中：q ——作用在梁上的恒荷载或活荷载的均布线荷载标准值；M 左、M 右——恒载和活载作用下梁左、右端弯矩标准值；l ——梁的计算跨度。
2）、在重力荷载代表值和地震作用组合时，左震时取梁的隔离体受力图，见图7-1所示, 调幅前后剪力值变化,见图7-2。
图7-1 框架梁内力组合图图7-2 调幅前后剪力值变化图中：GC M 、GD M ——重力荷载作用下梁端的弯矩； EC M 、CD M ——水平地震作用下梁端的弯矩C R 、D R ——竖向荷载与地震荷载共同作用下梁端支座反力。
左端梁支座反力：()C 1=2GD GC EC ED ql R M M M M l--++；由0M ddx=，可求得跨间max M 的位置为:1C /X R q = ； 将1X 代入任一截面x 处的弯矩表达式,可得跨间最大弯矩为： 弯矩最大点位置距左端的距离为1X ，1=/E X R q ；()101X ≤≤； 最大组合弯矩值：2max 1/2GE EF M qX M M =-+；当10X <或11X >时，表示最大弯矩发生在支座处，取1=0X 或1=X l ，最大弯矩组合设计值的计算式为：2max C 11/2GE EF M R X qX M M =--+； 右震作用时，上式中的GE M 、EF M 应该反号。
沉箱码头稳定验算和内力计算
码头稳定性验算（一）作用效应组合持久组合一：设计高水位（永久作用）+堆货门机（主导可变作用）+波谷压力（非主导可变作用）持久组合二：设计高水位（永久作用）+波谷压力（主导可变作用）+堆货门机（非主导可变作用）短暂组合：设计高水位（永久作用）+波峰压力（主导可变作用）不考虑地震作用去1（二）码头延基床顶面的抗滑稳定性验算根据《重力式码头设计与施工规范》（JTJ290-98）第3. 6.1规定应考虑波浪作用，堆货土压力为主导可变时：按（JTJ290-98）中公式（3.6.「4）计算。
/O（/E^W+YE^qH +WY P P R）—+ YE^V + +^Y U^BU）f 应考虑波浪作用，波浪力为主导可抵时：人伉岛+"匕+必符）＜*伉G + *瓦+兄“乙“ +%岛）/短暂组合情况，按《防波堤设计与品工规范》（JTJ298-98）公式5.2.7计算W.〈（血G—人几）/式中：/o 一一结构重要系数，一般港I I取1.0；Y E一一土压力分项系数；取1.35y pw——剩余水压力分项系数；取1.05Y PR --- 系缆力分项系数；1.400—一作用效应组合系数，持久组合取0.7；E V一一码头建筑物在计算面以上的填料、固定设备自重等永久作用所产生的总主动土压力的水平分力和竖向分力的标准值：P w一一作用在计算面以上的总剩余水压力标准值；P RH一一系缆力水平分力的标准值；Eg已聊一一码头面上的可变作用在计算面上产生的总主动土压力的水平分力和竖向分力的标准值：P RV一一系缆力垂直分力的标准值；y G——结构自重力的分项系数，取l.o；G一一计算面以上的结构自重力标准值；f一一沿计算面的摩擦系数设计值，查表可得0.6,胸墙0.55y d一一结构系数，不考虑波浪作用，取l.o（三）码头延基床顶面抗倾稳定性验算根据JTJ290-98第3.6.3规定应考虑波浪作用，堆货土压力为主导可变时，按JTJ290-98公式3.63-4计算：人伉M钳+%M钟+^y p M pB）＜丄仇+ +«M師+叽M爲应考虑波浪作用，且波浪力为主导可变作用时，按JTJ290-98公式3.63-3计算：人伉M钿+ “册阳+ 钟）＜丄（/M G +人M咖+吸JYa短暂组合情况，按《防波堤设计与施工规范》（JTJ298-98）公式5. 2.5计算几0 （几pM/诂 + 兄＜一几G M G抗倾稳定性见表（四）基床承载力验算1•基床顶面应力计算组合持久组合情况一：设计低水位（永久作用）+波谷压力（主导可变作用）+ （堆货+前沿堆货+门 机情况）（非主导可变作用）短暂组合情况：设计高水位（永久作用）+波峰期波峰压力（主导可变作用）2.持久组合一基床顶面应力计算：V K = 3547.22 + 97.21 + 390 + 241.7 + 117.45 + 27.7 = 4391.2S （kN/m ）M R = 22951 .71 +1526.85+ 102.5 + 271.96 + 4290 +934 = 30077 ・02(RN ・mlm)M° = 4070.85 +1751.3 +1027.9+1201 = 8051 ・ 1伙 N" / m)£ =耳一 5.02 = 1.53(g) —maxGnin 严91.28 6心3 "CM)如13.1 13.1 1719 23 •短暂组合情况基床顶面情况计算: V, =2311 -29.82 = 2281 伙 N/w?) M R =15136 .l(kN m/m)M° = 2052.3 + 217 = 2269 3(kNmhri) ..15136.7-2269 — Bg = ------------------- = 5.64(/??) > — ~ 2281 3 13 1£ =亍-5.64 = 0.91(加)^max _ 2281 门丄 6x 0.91 v _246.7 ‘ _ _ ““= ]3 ] (1 -]彳])=143.9 < 6 = 600kPCl满足承载能力要求（五）码头整体稳定性验算按照《港口工程地基规范》第5.1.3条规定，取设计低水位进行验算。
第七章-内力组合
第7章 框架结构的内力组合§7.1框架结构梁内力组合§7.1.1. 框架结构梁的内力组合在竖向荷载作用下，可以考虑梁端塑性变形内力重分布而对梁端负弯距进行调幅，调幅系数为现浇框架：0.8-0.9，本设计取0.85。
计算结果见表7-1 横梁弯矩调幅。
由于风荷载作用下的组合与考虑地震组合相比，一般较小，对于结构设计不起控制作用，故不考虑。
只考虑以下三种组合形式： 一.由可变荷载效应控制的组合：1.2 1.4QK QKS S S =+(71)-二.由永久荷载效应控制的组合：1.35 1.40.7QK QK S S S =+⨯⨯ (72)-三.竖向荷载与水平地震作用下的组合：1.2(0.5) 1.3QK QK EK S r S S =+⨯+ (73)-具体组合过程见表7.2，其中弯矩KN.m ，剪力KN ，弯矩的上部受拉为负，剪力的产生顺时针为正。
表7-1 横梁弯矩调幅§7.1.2 梁端弯矩控制值梁的支座截面考虑了柱支撑宽度的影响，按支座边缘截面的弯矩计算，即：`/2=-⨯（7-4），M M V b式中：M为梁内力组合表中支座轴线的弯矩值；V为相应的支座剪力；b为相应的柱的宽度；计算结果见表7－3表7－3 梁端弯矩控制值§7.1.3梁端截面组合的剪力设计值调整为防止梁在弯曲屈服前发生剪切破坏，即保证“强剪弱弯”截面设计须对有地震作用的组合剪力设计值按（7－5）进行调整。
()/lr vb b b n GB V M M l V η=-+ （7－5）式中：n l 为梁的净跨；GB V ：为梁的重力荷载代表值，按简支梁分析的梁端截面剪力设计值；,l r b b M M ：分别为梁左右净截面，逆时针或顺时针方向的弯矩设计值；vb η：为梁端剪力增大系数，对于二级框架取1.2 计算结果见表7－4§7.2框架结构柱的内力组合§7.2.1框架结构柱的内力组合柱上端控制值截面在梁底，下端在梁顶，应按轴线计算简图所得的柱端内力值换成控制截面的相应值，此计算为简化起见，采用轴线处内力值。
内力组合
框架梁内力组合考虑了三种内力组合，wk Gk 4S .12S .1 这种内力组合与考虑地震作用的组合相比一般较小，对结构设计不起控制作用，故不予考虑。
对于活荷载作用下的跨中弯矩M 还乘以弯矩调幅系数1.1，再进行内力组合。
各层梁的内力组合结果见表。
表中Gk S ，Qk S 两列中的梁端弯矩M 为经过调幅后的弯矩（调幅系数取0.9）。
框架柱内力组合框架柱在恒荷载、活荷载作用下的轴力应包括纵向框架梁、横向框架梁传来的剪力和框架传来的剪力和框架柱自重。
框架梁内力组合表梁 截面 内力 恒荷载 活荷载 风荷载 1.35恒+1.4x0.7活1.2恒 +1.4活 +1.4x0.6风 1.2恒+1.4x0.7活+1.4风E2B2 E2B2M -43.21 -4.45 -1.47 -62.69 -59.32 -58.27V 37.93 13.32 0.13 64.26 64.27 58.75跨中 M 92.46 31.59 0.23 155.78 155.37 142.23B2E2M -94.17 -15.27 -1.01 -142.09 -135.23 -129.38V 69.39 15.98 0.19 109.34 105.80 99.19 B2A2 B2A2M -74.03 -14.60 -0.46 -114.25 -109.66 -103.79V 51.78 12.34 0.25 82.00 79.62 74.58跨中 M 16.15 6.74 0.51 28.41 29.24 26.70A2B2M -23.99 -5.73 -1.47 -38.00 -38.04 -36.46V 35.10 9.38 0.08 56.58 55.32 51.42 E1B1 E1B1M -71.53 -5.41 -6.10 -101.87 -98.53 -99.68V 90.99 13.39 0.46 135.96 128.32 122.95跨中 M 137.18 30.88 1.17 215.46 208.83 196.52B1E1M -166.57 -15.61 -3.76 -240.17 -224.90 -220.45V 114.45 15.91 0.75 170.10 160.24 153.98 B1A1 B1A1M -139.07 -15.08 -2.34 -202.52 -189.96 -184.94V 96.88 11.03 1.02 141.60 132.55 128.49跨中 M 63.43 16.10 1.88 101.41 100.24 94.53A1B1M -46.24 -6.94 -4.63 -69.23 -69.09 -68.77V 65.93 8.32 0.39 97.16 91.09 87.82框架柱内力组合表柱截面 内力 恒荷载 活荷载 风荷载 1.35恒+1.4x0.7活 1.2恒+1.4活+1.4x0.6风 1.2恒+1.4x0.7活+1.4风E2E1上M 43.21 4.45 1.47 62.69 59.32 58.27 N 59.19 13.32 0.13 92.96 89.79 84.26 下 M 48.68 3.74 1.47 69.38 64.89 64.14 N 59.19 13.32 0.13 92.96 89.79 84.26 E1E0上M 22.86 1.67 4.63 32.50 33.66 35.55 N 190.57 26.71 0.59 283.45 266.57 255.69 下 M 11.43 0.84 9.26 16.25 22.67 27.50 N 190.57 26.71 0.59 283.45 266.57 255.69 B2B1上M 20.13 0.66 1.47 27.82 26.31 26.86 N 146.63 28.32 0.43 225.70 215.97 204.31 下 M 18.90 0.38 1.47 25.89 24.45 25.11 N 146.63 28.32 0.43 225.70 215.97 204.31 B1B0上M 8.60 0.15 4.63 11.76 14.42 16.95 N 384.78 55.26 2.20 573.61 540.95 518.97 下 M 4.30 0.08 9.26 5.88 13.05 18.20 N 384.78 55.26 2.20 573.61 540.95 518.97 A2A1上M 23.99 5.73 1.47 38.00 38.04 36.46 N 56.38 9.38 0.08 85.31 80.86 76.96 下 M 31.86 5.15 1.47 48.06 46.68 45.34 N 56.38 9.38 0.08 85.31 80.86 76.96 A1A0上M 14.35 1.77 4.63 21.11 23.59 25.44 N 162.86 17.70 0.47 237.21 220.61 213.44 下M 7.18 0.09 9.26 9.78 16.52 21.67 N162.86 17.70 0.47 237.21 220.61 213.44截面设计1框架梁配筋计算21c C 30,H R B335α=1.0,f =14.3N /m m ,混凝土钢筋级，22t y f =1.43N/mm ,f =300N/mm ,ξ=0.550由于计算过程较复杂，在框架梁截面设计时，一般近似将框架梁视为矩形.E2B2梁 bxh=250x650（1）跨中正截面m ax 155.78.M K N m =062221040,65040610155.78100.117N /m m ,1.014.3250610s s s c f m m h h m m Mf b h αααα'==-=-=⨯===⨯⨯⨯10.1250.550bξξ=-=<=2s 1010.12514.3250610A /909300c f y f b h f m mξα'⨯⨯⨯⨯===验算适用条件：9090.59%0.2%250610s oA b h ρ===>⨯⨯满足要求。
第七章静定结构的内力计算
C
B
q a
qa 2
qa
A
a
qa
2
1．求支反力 2．分段 3．截面法求各段杆端内力值 4．用直线或曲线连接各段 5．标出数据、正负、图名
M CB
qa2 2
(下拉)
M CA
qa2 2
(右拉)
qa 2
C2
B
qa 2
2
qa 2
8
A
M
内力图的作法——剪力图
C
B
qa 2
qa
FQAC qa
FQCA 0
3m 1m
5kN
A
C
D
B
5kN 4kN
5m
4kN
5kN
FQDA
M DA
FDA
截面法计算D截面杆端内力
5kN
A
C
D
FNDC
M DC
FDC
4kN
3m 1m
B
5kN 4kN
5m
4kN
截面法计算D截面杆端内力
3m 1m
5kN
A
C
D
B
5kN 4kN
5m
4kN
FNDB
M DB
FQDB
5kN
4kN
内力图的作法——弯矩图
超静定结构
对于具有多余约束的几何不变体系，却不 能由静力平衡方程求得其全部反力和内力，这 类结构称为超静定结构
杆件类型
杆件
内力：轴力、剪力、弯矩 梁式杆
类型：梁、刚架、拱
链杆
内力：轴力 类型：桁架
梁
概念：是一种受弯构件，其轴线为直线， 有单跨和 多跨之分
单跨静定梁
第七章-内力组合
-98.5282
-95.3882
-102.29
-64.4735
M
68.24
27.54
12.603
-18.2556
-14.5966
-23.351
37.679
-69.779
C4D4
M
-68.58
-22.51
6.719
-6.719
77.76
-77.76
-113.81
-115.093
-72.8894
-91.7026
-102.193
-119.125
5.286
-196.89
V
-67.62
-24.59
-1.671
-7.929
-67.131
V
-12.96
-0.88
-1.333
1.333
-16.87
16.87
-16.784
-18.376
-17.4182
-13.6858
-18.3404
-14.9812
-38.011
5.851
跨中
M
-32.24
-1.43
0
0
0
0
-40.69
-44.954
-38.688
-38.688
-69.261
-100.696
-98.9193
-93.808
-74.8405
M
69.53
24.59
5.039
-5.039
63.17
-63.17
117.862
118.4555
90.4906
76.3814
120.7685
内力组合表 (2)
附录2 内力组合表附录2.1 框架梁的内力组合表层次截面内力S GK S QKS EK S EK组合一组合二组合三组合四组合五组合六组合七组合八组合九组合十组合十一组合十二组合十三剪力调整左风右风左震右震一层AM -92.23-24.57(-24.74)43.80 -27.30 160.80 -171.40 -145.06 -49.35 -148.89 -86.43 -176.02 -111.79 -171.51 -30.91 -130.45 62.65 -261.25 78.34 -245.56144.04 V94.1024.4(24.4)-10.40 6.50 -38.30 40.90 147.08 98.36 122.02 130.56 151.85 142.21 156.41 79.54 103.20 66.10 153.62 48.03 135.55跨中M120.4835.52(35.64)2.65 -1.65 9.50 -10.10 194.30 148.29 142.27 192.67 187.25 199.68 196.07 124.19 118.17 133.73 114.62 112.99 93.88B左M-110.84-31.03(-30.77)-38.50 24.00 -141.80 151.20 -176.44 -186.91 -99.41 -220.61 -141.86 -212.38 -159.88 -164.74 -77.24 -251.86 33.82 -232.92 52.75 V99.6026.3(26.2)-10.40 6.50 -38.30 40.90 156.34 104.96 128.62 139.55 160.85 151.50 165.69 85.04 108.70 72.63 160.15 53.47 140.99B右M-20.91-5.78(-5.36)21.10 -13.20 77.50 -82.90 -33.18 4.45 -43.57 -5.79 -49.01 -16.17 -44.98 8.63 -39.39 54.33 -102.06 57.87 -98.52121.80 V23.905.8(4.7)-18.90 11.50 -69.40 74.30 36.80 2.22 44.78 12.17 50.48 22.07 47.61 -2.56 40.00 -49.91 108.88 -54.37 104.41跨中M 1.20-0.36(-1.08)-2.60 1.65 -9.45 10.15 0.94 -2.20 3.75 -2.29 3.07 -0.92 2.65 -2.44 3.51 -8.62 10.49 -8.72 10.39CM-0.17-0.255(-0.77)-26.30 16.50 -96.40 103.20 -0.56 -37.02 22.90 -33.66 20.26 -22.57 13.38 -36.99 22.93 -93.80 100.81 -93.83 100.78 V 3.700.1(1.1)-18.90 11.50 -69.40 74.30 4.58 -22.02 20.54 -19.25 19.06 -10.78 14.75 -22.76 19.80 -72.35 86.44 -73.07 85.71二层AM-89.17-24.31(-24.99)31.50 -19.70 137.20 -142.80 -141.03 -62.90 -134.58 -97.94 -162.45 -117.74 -160.74 -45.07 -116.75 42.28 -230.72 57.53 -215.48110.30 V93.8024.4(24.4)-7.60 4.70 -32.90 34.30 146.72 101.92 119.14 133.73 149.23 144.16 154.49 83.16 100.38 71.77 146.02 53.75 128.00跨中M123.6036(35.28)1.55 -1.00 7.10 -7.35 198.72 150.49 146.92 195.63 192.42 203.44 201.30 125.77 122.20 134.04 119.95 112.85 98.76B左M-109.57-30.77(-31.03)-28.40 17.70 -123.00 128.10 -174.56 -171.24 -106.70 -206.03 -147.95 -201.92 -163.20 -149.33 -84.79 -232.49 12.33 -213.73 31.09 V99.9026.3(26.2)-7.60 4.70 -32.90 34.30 156.70 109.24 126.46 143.44 158.94 154.26 164.59 89.26 106.48 78.91 153.16 59.70 133.95B右M-22.95-6.035(-5.19)15.20 -9.50 66.10 -68.90 -35.99 -6.26 -40.84 -15.99 -47.11 -24.13 -44.88 -1.67 -36.25 41.46 -90.17 45.29 -86.33101.40 V25.60 6(4.6) -13.40 8.30 -58.40 60.90 39.12 11.96 42.34 21.40 48.74 29.18 47.41 6.84 37.22 -5.95 95.75 -40.82 91.01跨中M 2.28-0.48(-0.96)-1.60 1.00 -7.05 7.35 2.06 0.50 4.14 0.12 3.39 1.26 3.45 0.04 3.68 -5.25 8.79 -5.52 8.52CM-1.190.34(0.68)-18.40 11.50 -80.20 83.60 -0.95 -27.19 14.67 -24.18 13.49 -16.73 8.39 -26.95 14.91 -78.96 80.75 -78.83 80.87 V 2.00 0.3 (1) -13.40 8.30 -58.40 60.90 2.82 -16.36 14.02 -14.11 13.24 -8.26 9.97 -16.76 13.62 -61.98 69.84 -62.41 69.42注：表中组合一到组合十三的荷载组合式子以及剪力的调整见计算书的4.6.2节（）中的数值为雪荷载作用下的内力；弯矩M的单位为kN·m，剪力V的单位为kN。
内力组合
层 数
内力 恒
活*1.1
风
雪
无震组合 1.2恒+1.4 活 +1.4*0.6 右风
1
-M V
梁 左 端
2
-M V
3
-M V
4
-M V
5
-M V
层 数
内力 恒
-182.51 126.82 -188.51 126.81 -188.12 126.95 -191.31 127.09 -155.18 106.52
-62.67 41.24 -64.86 41.18 -64.70 41.21 -63.73 41.23 -17.29 10.27
-41.55 10.31 -33.93 8.67 -24.93 6.23 -16.49 4.06 -7.90 1.85
活*1.1
风
雪
-56.97
-332.87
37.49
212.81
19.12 354.56 -5.74 29.06 269.15 -18.25 29.06 183.74 -15.99 32.57 98.33
124.07 2358.81
-8.10 181.48 1850.09 -69.04 173.78 1341.86 -62.50 163.15 837.21
柱 上 端
地震
-121.84 31.47
-121.48 31.06
-108.65 25.78 -81.13 20.29 -29.31 13.64
1.2恒+1.4*0.7 活 +1.4
1.35恒+1.4 *0.7活
左风
1.0(恒+0.5 活) +1.3右 震
1.2(恒+0.5 活) +1.3左 震
迈达斯课件第07章 结果
第七章“结果”中的常见问题 (3)7.1 施工阶段分析时，自动生成的“CS：恒荷载”等的含义？ (3)7.2 为什么“自动生成荷载组合”时，恒荷载组合了两次？ (3)7.3 为什么“用户自定义荷载”不能参与自动生成的荷载组合？ (4)7.4 为什么在自动生成的正常使用极限状态荷载组合中，汽车荷载的组合系数不是0.4或0.7？ (4)7.5 为什么在没有定义边界条件的节点上出现了反力？ (5)7.6 为什么相同的两个模型，在自重作用下的反力不同？ (5)7.7 为什么小半径曲线梁自重作用下内侧支反力偏大？ (5)7.8 为什么移动荷载分析得到的变形结果与手算结果不符？ (5)7.9 为什么考虑收缩徐变后得到的拱顶变形增大数十倍？ (6)7.10 为什么混凝土强度变化，对成桥阶段中荷载产生的位移没有影响？ (6)7.11 为什么进行钢混叠合梁分析时，桥面板与主梁变形不协调？ (6)7.12 为什么悬臂施工时，自重作用下悬臂端发生向上变形？ (7)7.13 为什么使用“刚性连接”连接的两点，竖向位移相差很大？ (9)7.14 为什么连续梁桥合龙后变形达上百米？ (9)7.15 为什么主缆在竖直向下荷载作用下会发生上拱变形？ (9)7.16 为什么索单元在自重荷载作用下转角变形不协调？ (10)7.17 为什么简支梁在竖向荷载下出现了轴力？ (11)7.18 为什么“移动荷载分析”时，车道所在纵梁单元的内力远大于其它纵梁单元的内力？ (11)7.19 如何在“移动荷载分析”时，查看结构同时发生的内力？ (11)7.20 空心板梁用单梁和梁格分析结果相差15%？ (12)7.21 为什么徐变产生的结构内力比经验值大上百倍？ (12)7.22 如何查看板单元任意剖断面的内力图？ (13)7.23 为什么相同荷载作用下，不同厚度板单元的内力结果不一样？ (14)7.24 为什么无法查看“板单元节点平均内力”？ (20)7.25 如何一次抓取多个施工阶段的内力图形？ (15)7.26 如何调整内力图形中数值的显示精度和角度？ (16)7.27 为什么在城-A车道荷载作用下，“梁单元组合应力”与“梁单元应力PSC”不等？167.28 为什么“梁单元组合应力”不等于各分项正应力之和？ (17)7.29 为什么连续梁在整体升温作用下，跨中梁顶出现压应力？ (17)7.30 为什么PSC截面应力与PSC设计结果的截面应力不一致？ (17)7.31 为什么“梁单元应力PSC”结果不为零，而“梁单元应力”结果为零？ (17)7.32 如何仅显示超过某个应力水平的杆件的应力图形？ (18)7.33 为什么“水化热分析”得到的地基温度小于初始温度？ (19)7.34 “梁单元细部分析”能否查看局部应力集中？ (20)7.35 为什么修改自重系数对“特征值分析”结果没有影响？ (20)7.36 为什么截面偏心会影响特征值计算结果？ (21)7.37 为什么“特征值分析”没有扭转模态结果？ (21)7.38 “屈曲分析”时，临界荷载系数出现负值的含义？ (21)7.39 “移动荷载分析”后自动生成的MVmax、MVmin、MVall工况的含义？ (22)7.40 为什么“移动荷载分析”结果没有考虑冲击作用？ (22)7.41 如何得到跨中发生最大变形时，移动荷载的布置情况？ (22)7.42 为什么选择影响线加载时，影响线的正区和负区还会同时作用有移动荷载？237.43 为什么移动荷载分析得到的结果与等效静力荷载分析得到结果不同？ (23)7.44 如何求解斜拉桥的最佳初始索力？ (24)7.45 为什么求斜拉桥成桥索力时，“未知荷载系数”会出现负值？ (25)7.46 为什么定义“悬臂法预拱度控制”时，提示“主梁结构组出错”？ (26)7.47 如何在预拱度计算中考虑活载效应？ (26)7.48 桥梁内力图中的应力、“梁单元应力”、“梁单元应力PSC”的含义？ (26)7.49 由“桥梁内力图”得到的截面应力的文本结果，各项应力结果的含义？ (26)7.50 为什么定义查看“结果>桥梁内力图”时，提示“设置桥梁主梁单元组时发生错误！”？ (28)7.51 为什么无法查看“桥梁内力图”？ (28)7.52 施工阶段分析完成后，自动生成的“POST：CS”的含义？ (28)7.53 为什么没有预应力的分析结果？ (28)7.54 如何查看“弹性连接”的内力？ (29)7.55 为什么混凝土弹性变形引起的预应力损失为正值？ (29)7.56 如何查看预应力损失分项结果？ (30)7.57 为什么定义了“施工阶段联合截面”后，无法查看“梁单元应力”图形？ . 30 7.58 为什么拱桥计算中出现奇异警告信息？ (30)7.59 如何在程序关闭后，查询“分析信息”的内容？............. 错误！未定义书签。
内力组合计算范文
内力组合计算范文
内力组合是指将多种不同属性的内力合并起来，形成更加强大的内力
体系。
内力组合可以增加内力的威力和效果，使修炼者在战斗中更具优势。
下面将详细介绍内力组合的计算方法。
首先，需要了解不同内力属性的种类和效果。
常见的内力属性包括攻
击性内力、防御性内力、治疗性内力等。
攻击性内力可以增加攻击力和伤害，使技能和招式更具杀伤力；防御性内力可以增加防御力和耐久度，提
升修炼者的生存能力；治疗性内力可以恢复生命值和内力值，帮助修炼者
更好地维持战斗状态。
然后，需要确定内力组合的比例和配比。
根据修炼者的个人特点和需求，可以根据不同属性的内力进行调整。
例如，攻击型修炼者可以将攻击
性内力的比例设定为50%，防御性内力为30%，治疗性内力为20%；而防
御型修炼者可以将防御性内力的比例提高，达到60%，攻击性内力为20%，治疗性内力为20%。
总结起来，计算内力组合的步骤包括确定内力属性种类和效果、确定
内力组合比例和配比、计算各种属性内力的数值、将各种属性内力的数值
乘以对应的比例，并相加得到最终的内力组合数值。
通过合理的内力组合
计算，修炼者可以根据自己的需求和特点打造出更加强大和适应的内力体系。
内力组合的依据和组合方式
内力组合的依据和组合方式内力是武术中非常重要的一项修炼，可以提升武者的战斗力和身体素质。
内力的组合方式有多种，不同的武术流派和个人修炼方法也会有所不同。
本文将从内力的依据和组合方式两个方面进行探讨。
一、内力的依据内力的依据主要包括以下几个方面：1. 呼吸调控：内力的产生和发挥与呼吸息息相关。
通过深呼吸和缓慢呼气，可以调整身体的气息流动，从而激发内力的产生和运用。
2. 精神意念：内力的修炼需要集中精神意念，通过思维的力量来调动和引导内力的流动。
集中精神可以提高内力的威力和灵活运用。
3. 身体锻炼：内力的产生离不开对身体的深度锻炼。
通过不断的体能训练和技巧练习，可以增强身体的弹性和耐力，为内力的发挥提供坚实的基础。
4. 情绪调节：内力的产生和运用与情绪的调节密切相关。
保持内心的平静和冷静，可以更好地掌控内力的流动和运用。
二、内力的组合方式内力的组合方式主要包括以下几种：1. 以气为主：内力的组合可以以气的流动为主要依据。
通过调节呼吸和集中精神，将体内的气息凝聚成一股强大的力量，用于攻击、防御或治疗。
2. 以力为主：内力的组合也可以以力的运用为主要手段。
通过锻炼身体，提高肌肉的力量和爆发力，将力量转化为内力，用于快速攻击或迅速躲避敌人的攻击。
3. 以意为主：内力的组合还可以以意念的引导为主要方式。
通过集中精神意念，将内力聚集于特定的身体部位或武器上，使其具有更强大的杀伤力和精准度。
4. 以情为主：内力的组合也可以以情绪的调节为主要依据。
通过保持内心的平静和冷静，将情绪转化为内力的动力，用于提高自身的战斗力和应对敌人的攻击。
内力的组合方式是多样的，可以根据个人的修炼经验和武术流派的特点进行选择。
无论是以气、力、意还是情为主，都需要依据内力的产生依据进行修炼和运用。
内力的组合方式的选择应该根据实际情况进行灵活调整，以达到最佳的效果。
通过不断的修炼和实践，武者可以不断提升自己的内力水平，成为真正的武术高手。
第七章 单层厂房建筑结构抗震
二、按多质点空间结构计算地震作用
1.计算简图 横向由排架和山墙构件组成。 纵向由排架和纵墙及柱间支撑组成。 将厂房的质量集中于屋盖处。 结构的质点数，只考虑横向振动时为N=n*h，考 虑平动与扭转同时作用时，N=（n+1)*h. 2.运动方程及地震作用计算 用振型分解法计算多自由度振动方程. 用振型分解反应谱法计算地震作用.
——高低跨跨数 ——高低跨屋盖的重力荷载代表值 ——高跨两侧低跨屋盖总的重力荷 载代表值。 三、罕遇地震作用下抗震变形验算 规范要求： 8度III ，IV 类场地 9度 高大单层钢筋砼柱厂房 上柱验算罕遇地震下的弹塑 性变形
2
——空间影响系数
nh .nl Gh .Gl c Gl
p p e
Gwl
Gw
—— 高低跨封墙重
系数1.0、0.5、0.25时按动能等效折算 质量的折减系数。 吊车桥架的影响：吊车桥梁的刚度将 使结构的刚度增大即周期减小，而吊车桥 架的重量又使结构的周期增大，为了简化 计算，在计算周期时，不考虑桥架的影响。 2、 计算公式 ⑴ 单跨和等高多跨厂房，按单质点体系。
G1 11 T 2 g T 2 KT G1 11 KT
u1 11G1 12G2 13G3 u2 21G1 22G2 23G3 u3 31G1 32G2 33G3
二、地震作用计算 1、 计算简图：质量分布的位置及大小
⑴ 无吊车 同周期计算简图
无吊车厂房计算简图 计算单元
计算单元
⑵
有吊车（将吊车考虑成一个质点） 吊车：单跨时为一台，多跨时，不超过两 台，软钩时，不计吊重，硬钩时取吊重的30%。
内力组合
j 1 i 1 1 3
Mq=8.8+ 0.5 × 20 = 18.8kN•m
例题计算心得：
当题目给出荷载作用标准值时，计算不同荷载组合下的内力 值时有两种方法： 方法1： 用力学方法计算内力（荷载作用效应）标准值，再 计算相关组合下的内力值。 方法2：先将荷载作用的标准值乘以分项系数（以及组合值
M2=11.88+ 19.6= 31.48kN•m
例题
例6：一简支梁，梁跨计算长度为8m，荷载的标准值：均 布永久荷载（包括梁自重）gk=1.1kN/m，跨中永久集中荷 载，PG=100kN；可变荷载qk=2.5kN/m，结构设计使用年 限为50年，试求简支梁跨中截面的荷载效应设计值M。
永久荷载引起的弯矩标准值：Mg=1/8gkl2+1/4PGl=1/8 × 1.1 × 82+1/4 × 100 ×8 =208.8kN•m 可变荷载引起的弯矩标准值：Mg=1/8qkl2=1/8 × 2.5 × 82=20kN•m
1 3
Mf=2.5+ 0.5 × 1.5+0 ×0.4 + 0.2 ×0.2 = 3.29kN•m 荷载效应的准永久组合
M q SG kj qi SQ ik
j 1 i 1 1 3
Mq=2.5+ 0.4 ×1.5+0 ×0.4 + 0.2 ×0.2 = 3.14kN•m
例题
例4.已知，一屋面板，在各种荷载作用下的跨中弯矩标 准值如下所示：永久荷载产生的弯矩 MG=2.0kNm，上 人屋面可变荷载产生的弯矩为MQ=1.1kNm ，重现期 为100年情况下雪荷载产生的弯矩标准值为 Ms=0.5kNm。设计使用年限为100年。
内力组合
8框架内力组合8.1 框架梁内力组合8.1.1 最不利内力现浇钢筋混凝土框架一般为刚性节点，框架梁的两个端部截面是负弯矩和剪力最大的部位。
在水平荷载作用下，框架梁端部还会产生弯矩。
跨中截面通常会产生最大正弯矩，有时也可能出现负弯矩。
因此，框架梁的控制截面是两端支座处的截面和跨中截面。
框架梁的控制截面最不利内力组合有以下几种： 梁端支座截面max M -、max M +和max V ； 梁跨中截面max M +、max M -（可能出现）。
8.1.2 框架梁内力汇总框架梁AB 、BC 在各种荷载作用下内力表如下：表8-1 框架梁AB 内力表8-2 框架梁BC内力8.1.3 换算到梁边支座截面内力框架梁的控制截面是跨内最大弯矩处和支座处。
为计算简便，通常取跨中截面为控制截面；支座截面一般由受弯和受剪承载力控制，梁支座截面最不利位置在柱边，配筋是采用梁端截面内力，而不是轴线处的内力。
柱边梁端截面剪力和弯矩按下式计算：()2+='VV bg-p（8-1）-M⋅'='M2bV（8-2）式中M'、－梁端柱边截面的剪力和弯矩；V'V、－内力计算得到的梁端柱轴线截面的剪力和弯矩；Mpg+－作用在梁上的竖向分布恒荷载和活荷载。
Array框架梁AB、BC在各种荷载作用下内力换算到梁边支座的内力见表8-3、4：表8-3 框架梁AB换算到柱边后的内力表8-4 框架梁BC换算到柱边后的内力8.1.4 横向框架梁内力组合（1）可变荷载效应控制时1.2恒+1.4活1.2恒+0.9⨯1.4（活+风）（2）永久荷载效应控制时1.35恒+0.7⨯1.4活横向框架梁内力组合结果见表8-5：表8-5 横向框架梁内力组合8.1.5 横向框架梁考虑地震作用内力组合进行抗震设计时，结构构件的地震作用内力效应和其它荷载内力效应组合的设计值，应按下式计算：表8-6 横向框架梁考虑地震作用内力组合8.2.2 框架柱内力汇总各层框架柱在各种荷载作用下的内力见表8-7：表8-7 框架柱在各种荷载作用下的内力框架柱一般内力组合一般组合采用三种形式：（1）可变荷载效应控制时1.2恒+1.4活1.2恒+0.9×1.4（活+风）（2）永久荷载效应控制时1.35恒+0.7×1.4活框架柱一般内力组合结果见表8-8：表8-8 框架柱一般内力组合8.2.4 框架柱考虑地震作用内力组合进行抗震设计时，结构构件的地震作用内力效应和其他荷载内力效应组合的设计值，应按下式计算：1.2重力荷载+1.3水平地震作用表8-9 框架柱考虑地震作用内力组合续表8-9。
第7章 超静定结构的内力分析
第七章超静定结构§7.1 超静定结构特性●由于多余约束的存在产生的影响1. 内力状态单由平衡条件不能惟一确定，必须同时考虑变形条件。
2. 具有较强的防护能力，抵抗突然破坏。
3. 内力分布范围广，分布较静定结构均匀，内力峰值也小。
4. 结构刚度和稳定性都有所提高。
●各杆刚度改变对内力的影响1. 荷载作用下内力分布与各杆刚度比值有关，与其绝对值无关。
2. 计算内力时，允许采用相对刚度。
3. 设计结构断面时，需要经过一个试算过程。
4. 可通过改变杆件刚度达到调整内力状态目的。
●温度和沉陷等变形因素的影响1. 在超静定结构中，支座移动、温度改变、材料收缩、制造误差等因素都可以引起内力，即在无荷载下产生自内力。
2. 由上述因素引起的自内力，一般与各杆刚度的绝对值成正比。
不应盲目增大结构截面尺寸，以期提高结构抵抗能力。
3. 预应力结构是主动利用自内力调节超静定结构内力的典型范例。
§7.2 力法原理●计算超静定结构的最基本方法超静定结构是具有多余联系（约束）的静定结构，其反力和内力（归根结底是内力）不能或不能全部根据静力平衡条件确定。
力法计算超静定结构的过程一般是在去掉多余联系的静定基本结构上进行，并选取多余力（也称赘余力）为基本未知量（其个数等于原结构的超静定次数）。
根据基本体系应与原结构变形相同的位移条件建立方程，求解多余力后，原结构就转化为在荷载和多余力共同作用下的静定基本结构的计算问题。
这里，基本体系起了从超静定到静定、从静定再到超静定的过渡作用，即把未知的超静定问题转换成已知的静定问题来解决。
●基本结构的选择（解题技巧）1. 通常选取静定结构；也可根据需要采用比原结构超静定次数低的、内力已知的超静定结构；甚至可取几何可变（但能维持平衡）的特殊基本结构。
2. 根据结构特点灵活选取，使力法方程中尽可能多的副系数δij = 0。
3. 应选易于绘制弯矩图或使弯矩图限于局部、并且便于图乘计算的基本结构。
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-30.65
-117.228
-117.357
-78.0476
-85.6804
-110.257
-117.126
-57.175
-136.865
B3C3
M
-16.64
-6.25
7.747
-7.747
85.99
-85.99
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-28.714
-9.1222
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0.671
-8.53
8.53
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-85.673
跨中
M
-88.32
-8.88
-0.378
0.378
-4.92
4.92
-118.416
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66.76
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C3D3
M
-65.55
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-253
V
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M
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M
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25.1
8.772
-8.772
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-97.36
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V
-68.22
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2.726
-2.726
-253
V
-67.34
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-2.726
2.726
-30.65
30.65
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-115.302
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-55.753
跨中
M
-59.47
-22.48
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1.042
-13
13
-102.836
-102.765
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-40.4898
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-39.546
M
30.49
1.57
1.8
-1.8
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-22.77
38.786
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39.108
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67.131
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V
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-1.333
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A2B2
M
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-17.004
M
15.39
6.7
4.69
-4.69
55.8
-55.8
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11.902
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V
-11.16
-4.43
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-3.474
41.33
-41.33
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M
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6.67
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-2.039
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-25.79
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V
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V
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37.679
跨中
M
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-5.42
0
0
0
0
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-13.752
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M
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-8.53
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1.333
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16.87
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5.851
跨中
M
-32.24
-1.43
0
0
0
0
-40.69
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-19.57
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B4C4
M
39
-6.7
4.69
-4.69
55.8
-55.8
-27.848
-27.4765
-11.902
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-21.0006
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-118.239
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A4B4
M
-68.59
-22.51
6.719
-6.719
77.76
-77.76
-113.822
-115.107
-72.9014
-91.7146
-102.205
-119.137
5.274
-196.902
7.2框架柱内力组合
采取以下组合方式
考虑地震作用时：①1.3×地+1.2×(恒+0.5×活)
不考虑地震作用时：②γ0(1.35×恒+0.7×1.4×活)
③γ0[1.2×恒+1.4×0.9（风+活)]
7.3框架梁内力组合如下
横梁内力组合表：
左风
右风
左风
右风
左震
右震
杆件
截面
内力类型
恒载
活载
左风
右风
左震
右震
-98.3759
-101.75
-67.952
M
68.11
25.1
8.772
-8.772
97.36
-97.36
116.872
117.0485
94.0128
69.4512
124.4107
102.3053
223.36
-29.776
V
-68.22
-25.26
2.726
-2.726
30.65
-30.65
-117.228
V
-67.36
-24.24
-3.847
3.847
-39.7
39.7
-114.768
-115.176
-86.2178
-75.4462
-116.222
-106.527
-146.99
-43.766
跨中
M