卸料平台计算书
卸料平台计算书
卸料平台架搭设方案及计算书一、卸料平台架搭设标准(一)、材料要求1、立杆、横向水平杆、连墙杆、防护栏杆：采用￠48*3.5钢管，其质量应符合现行国家标准《碳素结构钢》（GB/T700）中Q235-A级钢的规定。
新、旧钢管的尺寸、表面质量和外形应符合规范的规定。
2、扣件：采用可锻铸铁制作的扣件，其材质应符合现行国家标准《钢管架体`扣件》（GB15381）的规定；采用的扣件，在螺栓拧紧扭力矩达65N.m时，不得发生破坏。
3、脚手板、挡脚板：采用1830×920×18mm的胶合板，其材质应符合现行国家标准的规定。
(二)、卸料平台架的地基一般要求1、卸料平台架的地基须平整夯实。
2、卸料平台架的钢管立杆不能直接立于地面上，应加设底座和垫板（或垫木）。
垫板（木）厚度不小于50mm；不得在未处理的起伏不平和软硬不一的地面上直接搭设卸料平台架。
3、卸料平台架地基应有可靠的排水措施，防止积水浸泡地基发生沉降。
（三）、卸料平台架的扫地杆扫地杆是立杆下端绑扎的纵向和横向的水平杆，一般离下脚面不超过120mm。
扫地杆必须用扣件扣牢，它的功能是约束立杆底脚所发生的位移和用来避免或减少卸料平台架的不均匀沉降，在扫地杆下部垫塞木板。
（四）、卸料平台架与建筑物的拉结1、现浇混凝土的梁板上预埋竖向短钢管，然后用连接短钢管一端与预埋竖向短钢管用直角扣件连接，另一端用直角扣件与立杆连接。
2、拉结点的位置在与立杆和大横杆相交的接点处，离节点的间距不宜大于300mm。
3、设置位置：卸料平台架每层的两侧内立杆。
（五）、脚手板的铺设要求应做到严密、牢固、铺平、铺稳，脚手板之间及离建筑物不得超过50mm的间隙。
（六）、立杆的纵距、横距及横杆的步距立杆纵距为1.5m，横距为1.0m，横杆的步距为1.8m。
（七）、卸料平台架的防护2、卸料平台架的作业层都要在两侧立杆的内侧绑两道牢固的护身栏杆和挡脚板。
2、两道护身栏杆离卸料平台架作业层的高度分别为1.2m和0.6m，紧贴两侧立杆内侧安设两道水平钢管。
卸料平台计算书
型钢悬挑卸料平台安全计算书一、计算依据：1、《建筑施工高处作业安全技术规范》JGJ80-912、《混凝土结构设计规范》GB50010-20103、《建筑结构荷载规范》GB 50009-20124、《钢结构设计规范》GB 50017-20035、《建筑施工临时支撑结构技术规范》JGJ300-20131、计算参数2、施工简图侧立面图二、面板验算根据规范规定面板可按简支跨计算，取b=1m单位面板宽度为计算单元。
W=bh2/6=1000×502/6=416666.667mm3I=bh3/12= 1000×503/12=10416666.667mm41、强度验算由可变荷载控制的组合：q=1.2g1k b+1.4Q k b=1.2×0.35×1+1.4×5×1=7.42kN/m面板为简支梁，跨度为次梁间距（图3）面板简图M max= 0.751kN·m（图4）面板弯矩图σ=M max/W=0.751×106/416667=1.802N/mm2≤[f]=15 N/mm2满足要求2、挠度验算q k=g1k b+Q k b=0.35×1+5×1=5.35kN/m（图5）简图ν=0.382 mm≤[ν]=max(1000×0.9/150,10)=10mm满足要求（图6）挠度图三、次梁验算次梁按两端有悬挑的简支梁计算。
卸料平台的防护自重，对于最外侧次梁而言是线荷载，对于其他次梁为作用于次梁外悬挑处的集中力。
通过综合分析，将次梁悬挑长度做最大限制（小于500mm），认为仅对最外侧次梁的受力状态进行分析即可满足一般施工需求。
防护栏杆取1.5m高计算。
承载能力极限状态荷载统计：q=1.2(g3k+ g1k a+ 1.5g2k）+1.4Q k a=1.2×(0.112+0.35×0.9+1.5×0.2)+1.4×5×0.9=7.172 kN/m按有悬挑的简支梁计算，跨度主梁间距，悬挑为次梁悬挑长度（图7）计算简图正常使用极限状态荷载统计：q=g3k+ g1k a+ 1.5g2k +Q k a=0.112+0.35×0.9+1.5×0.2+5×0.9=5.227 kN/m（图8）变形计算简图1、强度验算（图9）次梁弯矩图(kN·m)M max= 3.873kN·m截面塑性发展系数取γ=1.0，这样做偏于安全，且符合卸料平台的受力特性。
卸料平台计算书
卸料平台计算书一、计算参照资料《结构施工工程师手册》《施工结构计算与设计手册》《建筑结构荷载规范(GB50009-2001) 》二、卸料平台的构造见《卸料平台设置方案》中平台的选用及附图8～14卸料平台钢材采用Q235B型钢，焊接焊缝等级为二级，现场手工焊材选用E4303，桁架钢梁上吊环在钢梁加工厂焊接。
三、计算假定平台静荷载、板面活荷载均为均布荷载；为安全起见，板面荷载按单向板分析。
两根钢丝绳计算时仅取一根计算。
另一根作为安全储备。
平台荷载的传递路线为：板面面荷载→纵向次梁线性均布线荷载→横向次梁集中荷载→主梁集中荷载；梁间节点为铰接，既所有梁为简支梁。
荷载取值：静荷载系数1.2，活荷载系数1.4，风荷载按50年一遇取基本风压值,组合系数取0.6。
横次梁按等跨650mm计算。
四、卸料平台的验算卸料平台受力验算是方案中非常重要的步骤，它是控制卸料平台使用过程中安全的重要保证措施。
验算时通常取受力最大的主梁工字钢进行验算。
7.5吨卸料平台验算：1、荷载取值吊物动荷载：卸料平台最大载重荷载取7.5吨。
平台自重静荷载：平台自重G材料特性取值：根据《施工结构计算与设计手册》查表得18a 24.1 kg/m 22a 33.0kg/mG＝4.5×4×0.005×7.85+4.5×5×24.1+4×4×33.0+2×5.3×33.0＝17.03KN风荷载根据建筑结构荷载规范(GB50009-2001)取值Wk=ßgzµsµzW根据本工程卸料平台设置在上海地区400m高空处，查表取值：ßgz=1.51µs=2.0µz=3.12W=0.55 kN/m2Wk=1.51×2.0×3.12×0.55=5.2 kN/m2平台荷载1.2×17.03+1.4×75+0.6×3.36×4×4.5＝181.6 KNRa Rb qPa＝Pd＝12.31 kN kNPb＝ Pc＝24.62 kN查《施工结构计算与设计手册》P517页外伸梁的内力及挠度系数：考虑安全性，我们将内力放大，上述各集中荷载及均布荷载单独分析后进行最大内力进行叠加：（1）按受力模型A计算：Ra＝ql/2(1-a/l)2+[24.62×（2.5+1）+12.31×(4 -0.5)]÷4＝3.79×4×（1-0.5÷4）2÷2+32.32＝36.77kNRb＝ql/2(1+a/l)2+ [24.62×（1.5+3）+12.31×4.5]÷4＝53.69 kNMmax＝ql2(1-a2/l2)2÷8+ Pab/l+pa＝3.79×42÷8×（1-0.52÷42）2+24.62×（1.5×2.5+3×1）÷4+12.31×0.5＝55.05 kN.m（2）按受力模型B计算：Ra＝ql/2(1-a/l)2+[24.62×1.5+12.31×(3-1.5)]÷3＝3.79×3×（1-1.5÷3）2÷2+16.5＝19.89kNRb＝ql/2(1+a/l)2+ [24.62×（1.5+3）+12.31×4.5]÷3＝68.19kNMmax＝ql2(1-a2/l2)2+ Pab/l+pa＝3.79×32÷8×（1-1.52÷32）2+24.62×（1.5×1.5）÷3+12.31×1.5＝39.33 kN.m查P614页热轧普通工字钢截面特性表：22a工字钢 IX ＝3400cm4 WX＝ 309cm3（3）正应力计算：简化计算，仅考虑单向弯曲正应力（取弯距大值）：Mmax/rxWx＝55.05×103÷1.05÷（309×10-6）＝172.68N/mm2 <215N/mm2结构设计满足要求由于采用标准型材，则腹板剪应力不必计算。
卸料平台计算书(仅计算外侧钢丝绳情况)
型钢悬挑卸料平台计算书计算依据：1、《建筑施工高处作业安全技术规范》JGJ80-20162、《钢结构设计规范》GB50017-2003一、构造参数施工活荷载动力系数 1.3三、设计简图型钢悬挑式_卸料平台平面布置图型钢悬挑式_卸料平台侧立面图节点一四、面板验算面板类型冲压钢脚手板面板厚度t(mm) 15 截面抵抗矩W(cm3) 37.5 抗弯强度设计值[f](N/mm2) 205计算简图取单位宽度1m进行验算q=1.2×G k1×1+1.4×(1.3×Q k1+P k/S)×1=1.2×0.39×1+1.4×(1.3×2+10/2)×1=11.108kN/m q静=1.2×G k1×1=1.2×0.39×1=0.468kN/mq活=1.4×(1.3×Q k1+P k/S)×1=1.4×(1.3×2+10/2)×1=10.64kN/m抗弯验算：M max=0.1×q静×s2+0.117×q活×s2=0.1×0.468×0.62+0.117×10.64×0.62=0.465kN·m σ=M max/ W=0.465×106/(37.5×103)=12.4N/mm2<[f]=205N/mm2面板强度满足要求！五、次梁验算承载能力极限状态：q1=(1.2×G k1+1.4×1.3×Q k1)×s+1.2×G k2=(1.2×0.39+1.4×1.3×2)×0.6+1.2×0.1453=2.639kN/m p1=1.4×P k=1.4×10=14kN正常使用极限状态：q2=(G k1+Q k1)×s+G k2=(0.39+2)×0.6+0.1453=1.579kN/mp2=P k=10kN1、抗弯强度计算简图M max=q1(L12/8-m2/2)+p1×L1/4=2.639(2.22/8-02/2)+14×2.2/4=9.297kN.mσ=M max/(γx W X)=9.297×106/(1.05×80.5×103)=109.987N/mm2<[f]=205N/mm2次梁强度满足要求！2、挠度验算计算简图νmax=q2L14/(384EI x)(5-24(m/L1)2)+p2L13/(48EI x)=1.579×22004/(384×206000×563.7×104)×(5-24(0/2.2)2)+10×22003/(48×206000×563.7×104)=0.417mm<[ν]=L1/250=2200/250=8. 8mm次梁挠度满足要求！3、支座反力计算承载能力极限状态：R1=q1×B/2=2.639×2.2/2=2.903kN正常使用极限状态：R2=q2×B/2=1.579×2.2/2=1.737kN六、主梁验算主梁类型工字钢主梁型钢型号18号工字钢截面面积A(cm2) 30.6 截面回转半径i x(cm) 7.36截面惯性矩I x(cm4) 1660 截面抵抗矩W x (cm3) 185抗弯强度设计值[f](N/mm2) 205 弹性模量E(N/mm2) 206000钢丝绳吊点和建筑物上支承点为支座的悬臂简支梁计算（不考虑内侧钢丝绳支点作用）：承载能力极限状态：q1=1.2×(G k3+G k4+G k5)=1.2×(0.241+0.150+0.010)=0.481kN/mp1=1.4×P k/2=1.4×10/2=7kNR1=2.903kN正常使用极限状态：q2=G k3+G k4+G k5=0.241+0.150+0.010=0.401kN/mp2=P k/2=5kNR2=1.737kN1、强度验算计算简图弯矩图(kN·m)剪力图(kN)R外=10.624kNM max=9.354kN·mN=R外/tanα=R外/(h1/s1)= 10.624/(2.900/3.400)=12.456kNσ=M max/(γx W X)+N/A=9.354×106/(1.05×185.000×103)+12.456×103/(30.60×102)=52.224 N/mm2<[f]=205.000 N/mm2主梁强度满足要求！2、挠度验算计算简图变形图(mm)νmax=1.758mm<[ν]=(a1+c)/250.00=(3400.00+100)/250.00=14.000mm 主梁挠度满足要求！3、支座反力计算剪力图(kN)R外=10.624kN七、钢丝绳验算钢丝绳型号6×19(a) 钢丝绳直径18钢丝绳的钢丝破断拉力F g(kN) 203.952 抗拉强度为(N/mm2) 1570(纤维芯) 不均匀系数α0.82 安全系数K 8花篮螺栓外侧钢丝绳与主梁夹角α=arctan(h1/s1)=40.462°sinα=sin40.462°=0.649T=R外/sinα=10.624/0.649=16.372kN[Fg]=aF g/K=0.820×203.952/8.000=20.905kN>T外=16.372kN钢丝绳强度满足要求！八、拉环验算拉环直径d(mm) 18 抗拉强度(N/mm2) 65节点二σ=T/(2A)=16.372×103/[2×3.14×(18/2)2]=32.184 N/mm2 < [f]= 65N/mm2拉环强度满足要求！九、焊缝验算钢丝绳下节点拉环焊缝厚度he(mm) 6 钢丝绳下节点拉环焊缝长度lw(mm) 150 角焊缝强度设计值f f w(N/mm2) 160节点三外侧钢筋拉环焊缝：σf=R外/(h e×l w)=10.624×103/(6.000×150.000)=11.805N/mm2≤βf f f w=1.22×160=195.2N/mm2 拉环焊缝正应力强度满足要求！τf= R外/tanα/(h e×l w)=10.624×103/0.853/(6×150)=13.84N/mm2≤160N/mm2拉环焊缝剪应力强度满足要求！[(σf/βf)2+τf2]0.5=[(11.805/1.22)2+13.842]0.5=16.887≤f f w=160N/mm2拉环焊缝强度满足要求！。
型钢悬挑卸料平台计算书
型钢悬挑卸料平台计算书计算依据：1、《建筑施工高处作业安全技术规范》JGJ80-20162、《钢结构设计标准》GB50017-20173、《建筑结构可靠性设计统一标准》GB50068-2018一、构造参数二、荷载参数主梁自重G k3(kN/m) 0.172 栏杆、挡脚板类型栏杆、冲压钢脚手板挡板栏杆、挡脚板自重G k4(kN/m) 0.15 安全网设置设置密目安全网安全网自重G k5(kN/m) 0.01 施工活荷载Q k1(kN/m2) 2堆放荷载Pk(kN) 5 堆放荷载作用面积S(m2) 2施工活荷载动力系数 1.3三、设计简图型钢悬挑式_卸料平台平面布置图型钢悬挑式_卸料平台侧立面图节点一四、面板验算面板类型冲压钢脚手板面板厚度t(mm) 10 截面抵抗矩W(cm3) 16.67 抗弯强度设计值[f](N/mm2) 205 面板受力简图如下：计算简图取单位宽度1m进行验算q=γ0[1.3×G k1×1+1×1.5×(1.3×Q k1+P k/S)×1]=1.1×[1.3×0.39×1+1×1.5×(1.3×2+5/2)×1]=8.973kN/mq静=1.1×1.3×G k1×1=1.1×1.3×0.39×1=0.558kN/mq活=1.1×1×1.5×(1.3×Q k1+P k/S)×1=1.1×1×1.5×(1.3×2+5/2)×1=8.415kN/m抗弯验算：M max=0.1×q静×s2+0.117×q活×s2=0.1×0.558×0.82+0.117×8.415×0.82=0.666kN·mσ=M max/ W=0.666×106/(16.67×103)=39.942N/mm2<[f]=205N/mm2面板强度满足要求！五、次梁验算次梁类型槽钢次梁型钢型号12.6号槽钢截面惯性矩I x(cm4) 391.47 截面抵抗矩W x (cm3) 62.14抗弯强度设计值[f](N/mm2) 205 弹性模量E(N/mm2) 206000 次梁内力按以两侧主梁为支承点的简支梁计算：承载能力极限状态：q1=γ0[(1.3×G k1+1×1.5×1.3×Q k1)×s+1.3×G k2]=1.1×[(1.3×0.39+1×1.5×1.3×2)×0.8+1.3×0.1237]=4.055kN/m p1=1.1×1×1.5×P k=1.1×1×1.5×5=8.25kN正常使用极限状态：q2=(G k1+Q k1)×s+G k2=(0.39+2)×0.8+0.1237=2.036kN/mp2=P k=5kN1、抗弯强度计算简图M max=q1(L12/8-m2/2)+p1×L1/4=4.055×(22/8-02/2)+8.25×2/4=6.153kN.mσ=M max/(γx W X)=6.153×106/(1.05×62.14×103)=94.296N/mm2<[f]=205N/mm2次梁强度满足要求！2、挠度验算计算简图νmax=q2L14/(384EI x)(5-24(m/L1)2)+p2L13/(48EI x)=2.036×20004/(384×206000×391.47×104 )×(5-24(0/2)2)+5×20003/(48×206000×391.47×104)=0.527mm<[ν]=L1/250=2000/250=8m m次梁挠度满足要求！3、支座反力计算承载能力极限状态：R1=q1×B/2=4.055×2/2=4.055kN正常使用极限状态：R2=q2×B/2=2.036×2/2=2.036kN六、主梁验算根据《建筑施工高处作业安全技术规范》（JGJ80-2016），主梁内力按照外侧钢丝绳吊点和建筑物上支承点为支座的悬臂简支梁计算（不考虑内侧钢丝绳支点作用）：承载能力极限状态：外悬挑段：q1=γ0γG×(G k3+G k4+G k5)=1.1×1.3×(0.172+0.150+0.010)=0.475kN/mp1=γ0γLγQ×P k/2=1.1×1×1.5×5/2=4.125kNR1=4.055kN内锚固段：q=γ0γG×G k3=1.1×1.3×0.172=0.246kN/m正常使用极限状态：外悬挑段：q2=G k3+G k4+G k5=0.172+0.150+0.010=0.332kN/mp2=P k/2=2.5kN2内锚固段：q'=G k3=0.172kN/m1、强度验算计算简图弯矩图(kN·m)剪力图(kN)M max=8.483kN·mN=R外/tanα=R外/(h1/s1)= 10.681/(3.000/3.400)=12.105kNσ=M max/(γx W X)+N/A=8.483×106/(1.05×108.300×103)+12.105×103/(21.95×102)=80.115 N/mm2<[f]=205.000 N/mm2主梁强度满足要求！2、挠度验算计算简图变形图(mm)νmax=2.738mm<[ν]=(a1+c)/250.00=(3400.00+200)/250.00=14.400mm主梁挠度满足要求！3、支座反力计算剪力图(kN)设计值：R外=10.681kN剪力图(kN)标准值：R'外=5.734kN如果外侧钢丝绳出现断裂，要求内侧钢丝绳能独立承担支撑作用，由于平台的受力情况发生了改变，故应重新建立计算模型计算：1、强度验算计算简图弯矩图(kN·m)剪力图(kN)R内=12.379kNM max=6.547kN·mN=R内/tanα=R内/(h2/s2)= 12.379/(2.800/3.000)=13.263kNσ=M max/(γx W X)+N/A=6.547×106/(1.05×108.300×103)+13.263×103/(21.95×102)=63.616 N/mm2<[f]=205.000 N/mm2主梁强度满足要求！2、挠度验算计算简图变形图(mm)νmax=1.686mm<[ν]=(a2+c)/250.000=(3000.00+200)/250.000=12.800mm主梁挠度满足要求！3、支座反力计算剪力图(kN)R内=12.379kN剪力图(kN)标准值：R'内=6.625kN七、钢丝绳验算钢丝绳型号6×37 钢丝绳直径21.5 钢丝绳的钢丝破断拉力F g(kN) 322 抗拉强度为(N/mm2) 1850 不均匀系数α0.82 安全系数K 10花篮螺栓外侧钢丝绳与主梁夹角α=arctan(h1/s1)=41.424°sinα=sin41.424°=0.662内侧钢丝绳与主梁夹角β=arctan(h2/s2)=43.025°sinβ=sin43.025°=0.682标准值：T'=Max[R'外/sinα,R'内/sinβ]=Max[5.734/0.662,6.625/0.682]=9.710kN 设计值：T=Max[R外/sinα,R内/sinβ]=Max[10.681/0.662,12.379/0.682]=18.142kN 由于脚手架所使用的钢丝绳应采用荷载标准值按容许应力法进行设计计算[Fg]=aF g/K=0.820×322.000/10.000=26.404kN>T'=9.710kN钢丝绳强度满足要求！八、拉环验算拉环直径d(mm) 20 抗拉强度(N/mm2) 65节点二σ=T/(2A)=18.142×103/[2×3.14×(20/2)2]=28.889 N/mm2 < [f]= 65N/mm2拉环强度满足要求！九、焊缝验算钢丝绳下节点拉环焊缝厚度he(mm) 6 钢丝绳下节点拉环焊缝长度lw(mm) 120 角焊缝强度设计值f f w(N/mm2) 160节点三σf=T/(h e×l w)=18.142×103/(6.000×120.000)=25.197N/mm2<f f w=160N/mm2 拉环焊缝强度满足要求！。
卸料平台计算书
常用型钢悬挑外装饰架及卸料平台搭设的一般规定（未尽事项详见《建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规程JGJ130-2001》）及建设部建筑工程管理司编制的《建筑施工安全检查标准实施指南》为规范本公司所属项目部常用型钢悬挑外装饰架及卸料平台的搭设，特作如下规定：一、型钢悬挑外装饰架1、悬挑高度不超过24m。
2、悬挑槽钢规格≥［18a，水平分布间距≦1800mm，伸出墙面≦1350mm，最外排立杆距悬挑槽钢最外端=50mm，伸入墙内≥1650mm；墙内远端设抗倾栓环ф≥ф16元钢，距墙边1550mm，每端锚入板内≥35d，墙内近端设稳定栓环ф≥ф12元钢，每端锚入板内35d。
槽钢应满足符合规范，无变形和裂痕，锈蚀深度不许超过0.5mm。
3、如果挑4~8层，必须每根悬挑槽钢墙外远端套钢丝绳，直径≥14mm，与建筑物斜向拉牢，钢丝绳每端三个U型卡扣，U型卡扣间距100mm，钢丝绳尾端距U型卡扣应有>200mm的长度。
钢丝绳应满足符合规范、光洁，无毛边和锈痕，更不许有断丝等现象。
（考虑砼楼板薄，倾复力大，楼板锚不住墙内远端抗倾栓环之故）。
如果挑3层以下，可不系此钢丝绳。
4、在使用过程中只允许两步架同时施工，且施工活荷载≦2KN/M2。
5、连墙杆按两步三跨设一道，连墙杆间距不得大于中~中5.4m×5.4m，脚手架步距和纵距≦1800mm，宜采用刚性连墙件与建筑物可靠连接，连墙件宜靠近脚手钢管主节点设置。
二、型钢卸料平台1．主拉钢丝绳直径≥15.5mm（规格：6×19，钢丝总断面积89.49mm2，容许应力[σ]=1373~1961MPa）钢丝绳每端三个U型卡扣，U型卡扣间距100mm，钢丝绳尾端距U型卡扣应有>200mm的长度。
钢丝绳应满足符合规范、光洁，无毛边和锈痕，更不许有断丝等现象。
2．连接主拉钢丝绳两端的上下锚环只能用HPB235（Q235）元钢，直径ф>16mm（如果要设上、下锚环的话），上锚环两端各锚入边梁≥35d。
卸料平台计算书
一.简图：二、铺板计算：采用δ＝4cm木板或钢脚手板。
计算从略。
三、横次梁计算L1：1.荷载：铺板自重 40×1＝40kg/mL1自重[12 12.4kg/m均布活荷 50×1＝50kg/mΣq1＝102.6kg/m设堆模板高1.2m，24层，宽1.2m则：活载q2＝35×24＝840kg/m2.内力：R恒＝102.6×1.25＝128.25kgR活＝840×0.6＝504kgΣR＝128.25+504＝632.25kgMmax＝632.5×1.25－0.5×102.6×1.25²－0.5×840×0.6²＝790.32－80.16－151.2＝559kg·m3.强度验算：[12.6 Wx＝61.7cm³б＝M/W＝559×10²/61.7＝906kg/cm²<〔б〕＝1700kg/cm²（可）4.稳定验算：φb＝570bt/L1h×235/f yb＝5.3cm t＝0.9cm h＝12.6cm L1＝250cm f y＝235φb＝570×5.3×0.9/250×12.6＝0.863>0.6 则φb /＝0.72则：б＝M X/φb/Wx＝559×100/0.72×61.7＝1258kg/cm²<〔б〕（可）四.主梁L2计算：1.荷载：非移动荷载qq=铺板 40×1.25＝50kg/m均布活载 50×1.25＝62.5kg/m[12自重 12.6×1.25＝15.75kg/m栏杆重 50kg/mL2 25kg/mΣq＝203kg/mg＝[12自重 12.6×1.25＝15.75kg栏杆重 50×1.25＝62.5kgΣg＝78.25kg可移动性堆载：总堆载额定为1500kg，具体计算杆件截面时取其最不利位置加载。
钢管落地卸料平台计算书0160708-192834806Word版
钢管落地卸料平台计算书计算依据：1、《建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范》JGJ130-20112、《建筑施工高处作业安全技术规范》JGJ80-913、《建筑地基基础设计规范》GB50007-20114、《建筑结构荷载规范》GB50009-20125、《钢结构设计规范》GB50017-2003一、架体参数平台水平支撑钢管布置图卸料平台平面示意图卸料平台侧立面示意图四、板底支撑（纵向）钢管验算1k1kG2k = g2k×lb/5 =0.350×1.50/5=0.105kN/m;Q1k = q1k×lb/5 =0.600×1.50/5=0.180kN/m;Q2k = q2k×lb/5 =0.200×1.50/5=0.060kN/m;1、强度计算板底支撑钢管按均布荷载作用下的二等跨连续梁计算。
q1=1.2 ×(G1k+G2k)= 1.2×(0.033+0.105)=0.166kN/m;q2=1.4×(Q1k+Q2k)= 1.4×(0.180+0.060)=0.336kN/m;板底支撑钢管计算简图Mmax =0.125×(q1+q2)×l2=0.125×(0.166+0.336)×1.502=0.141kN·m;Rmax =1.25×(q1+q2)×l=1.25×(0.166+0.336)×1.50=0.941kN;σ=Mmax/W=0.141×106/(4.49×103)=31.420N/mm2≤[f]=205.00N/mm2;满足要求！2、挠度计算q'=G1k +G2k=0.033+0.105=0.138kN/mq'=Q1k+Q2k=0.180+0.060=0.240kN/mR'max =1.25×(q'1+q'2)×l=1.25×(0.138+0.240)×1.50=0.709kN;ν=(0.521q'1l4+0.192q'2l4)/100EI=(0.521×0.138×(1.50×103)4+0.192×0.240×(1.50×103)4)/(100×206000.00×10.78×104) =0.269mm≤min{1500.00/150,10}mm=10.000mm 满足要求！五、横向支撑钢管验算横向支撑钢管按照均布荷载和集中荷载下两跨连续梁计算，集中荷载P取板底支撑钢管传递最大支座力。
钢管落地卸料平台计算书1.15KN
钢管落地卸料平台计算书计算依据：1、《建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范》JGJ130-20112、《建筑施工高处作业安全技术规范》JGJ80-913、《建筑地基基础设计规范》GB50007-20114、《建筑结构荷载规范》GB50009-20125、《钢结构设计规范》GB50017-2003一、架体参数平台水平支撑钢管布置图卸料平台平面示意图卸料平台侧立面示意图四、板底支撑（纵向）钢管验算1k1kG2k= g2k×l b/5 =0.350×1.50/5=0.105kN/m;Q1k= q1k×l b/5 =1.150×1.50/5=0.345kN/m;Q2k= q2k×l b/5 =0.000×1.50/5=0.000kN/m;1、强度计算板底支撑钢管按均布荷载作用下的三等跨连续梁计算。
q1=1.2 ×(G1k+G2k)= 1.2×(0.033+0.105)=0.166kN/m;q2=1.4×(Q1k+Q2k)= 1.4×(0.345+0.000)=0.483kN/m;板底支撑钢管计算简图M max=(0.100×q1+0.117×q2)×l2=(0.100×0.166+0.117×0.483)×1.302=0.123kN·m;R max=(1.100×q1+1.200×q2)×l=(1.100×0.166+1.200×0.483)×1.30=0.990kN;σ=M max/W=0.123×106/(4.49×103)=27.503N/mm2≤[f]=205.00N/mm2;满足要求！2、挠度计算q'=G1k+G2k=0.033+0.105=0.138kN/mq'=Q1k+Q2k=0.345+0.000=0.345kN/mR'max=(1.100×q'1+1.200×q'2)×l=(1.100×0.138+1.200×0.345)×1.30=0.736kN;ν=(0.677q'1l4+0.990q'2l4)/100EI=(0.677×0.138×(1.30×103)4+0.990×0.345×(1.30×103)4)/( 100×206000.00×10.78×104) =0.559mm≤min{1300.00/150,10}mm=8.667mm 满足要求！五、横向支撑钢管验算支撑钢管传递最大支座力。
卸料平台计算书
卸料平台计算书一．基本参数1．卸料平台由地面开始搭设，均采用φ48×3.0钢管搭设。
搭设高度为6m 。
2．卸料平台尺寸：（1） 卸料平台长4m 、宽3m ，设3排立杆，立杆纵距2m 、横距1.5m 。
（2） 水平杆的步距均为1.8m 。
卸料平台的内排立杆均离开外脚手架外排立杆0.2m 。
3．支承平台面板的水平杆间距＠30cm 。
4．地面粗糙度为B 类。
5．高度为22m 的风压高度变化系数u z ＝1.284。
6．卸料平台架体为敞开式，挡风系数φ＝0.0867．钢管截面特性：截面积A ＝4.89cm 2、惯性矩I ＝12.19cm 4、截面模量W ＝5.08cm 3、回转半径i ＝1.58cm 、自重q =0.0384 kN/m 。
二．荷载值根据《建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范》JGJ 130－2001（2002年版）：1． 平台结构自重，每米立杆承受的结构自重标准值：g k ＝0.1405 kN/m 。
2． 脚手板自重标准值为0.35kN/m 2，栏杆挡脚板自重标准值为0.14 kN/m 。
3． 平台活载标准值：2.5 kN/m 2 。
三．卸料平台计算1．纵向水平杆受弯构件的强度和连接扣件的抗滑承载力计算⑴ 抗弯强度计算恒载合计：q G =0.35×0.3+0.0384＝0.143kN/m活载：q Q ＝2.5×0.3＝0.75kN/m∑+=Q K G K M M M 4.12.1228.175.0814.18.1143.0812.1⨯⨯⨯+⨯⨯⨯=＝0.495kN.m 式中：M GK ——脚手板自重标准值产生的弯矩；M QK ——活荷载标准值产生的弯矩。
361008.510495.0⨯⨯==W M σ ＝97.4 N/mm 2＜f ＝205 N/mm 2 ，满足要求。
⑵ 挠度计算mm 96.21019.121006.21002000)75.0143.0(521.0100521.04544max =⨯⨯⨯⨯⨯+⨯==EI ql f 容许挠度[ f ] = l /150 = 2000/150 = 13.3 mm 或10 mm > f max ，满足要求。
卸料平台计算书
悬挑卸料平台计算书计算依据《建筑施工安全检查标准》(JGJ59-99)和《钢结构设计规范》(GB50017-2003)。
悬挂式卸料平台的计算参照连续梁的计算进行。
由于卸料平台的悬挑长度和所受荷载都很大，因此必须严格地进行设计和验算。
平台水平钢梁(主梁)的悬挑长度4.00m，悬挑水平钢梁间距(平台宽度)3.00m。
次梁采用[18a号槽钢U口水平，主梁采用[18a号槽钢U口水平，次梁间距1.00m。
容许承载力均布荷载2.00kN/m2，最大堆放材料荷载10.00kN。
一、次梁的计算次梁选择[18a号槽钢U口水平槽钢，间距1.00m，其截面特性为面积A=25.69cm2,惯性距Ix=1272.70cm4,转动惯量Wx=141.40cm3,回转半径ix=7.04cm截面尺寸 b=68.0mm,h=180.0mm,t=10.5mm1.荷载计算(1)面板自重标准值：标准值为0.35kN/m2；Q1 = 0.35×1.00=0.35kN/m(2)最大容许均布荷载为2.00kN/m2；Q2 = 2.00×1.00=2.00kN/m(3)槽钢自重荷载 Q3=0.20kN/m经计算得到，静荷载计算值 q = 1.2×(Q1+Q2+Q3) = 1.2×(0.35+2.00+0.20) = 3.06kN/m 经计算得到，活荷载计算值 P = 1.4×10.00=14.00kN2.内力计算内力按照集中荷载P与均布荷载q作用下的简支梁计算，计算简图如下最大弯矩M的计算公式为经计算得到，最大弯矩计算值 M = 3.06×3.002/8×[1-4×(0.10/3.00)2]+14.00×3.00/4=13.92kN.m3.抗弯强度计算其中x——截面塑性发展系数，取1.05；[f] ——钢材抗压强度设计值，[f] = 205.00N/mm2；经过计算得到强度=13.92×106/(1.05×141400.00)=93.78N/mm2；次梁槽钢的抗弯强度计算 < [f],满足要求!4.整体稳定性计算其中b——均匀弯曲的受弯构件整体稳定系数，按照下式计算：经过计算得到b=570×10.5×68.0×235/(3000.0×180.0×235.0)=0.75由于b大于0.6，按照《钢结构设计规范》(GB50017-2003)附录B其值用b'查表得到其值为0.691经过计算得到强度=13.92×106/(0.691×141399.99)=142.56N/mm2；次梁槽钢的稳定性计算 < [f],满足要求!二、主梁的计算卸料平台的内钢绳按照《建筑施工安全检查标准》作为安全储备不参与内力的计算。
卸料平台计算书
悬挑卸料平台计算书依据规范:《建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范》JGJ130-2011《建筑施工模板安全技术规范》JGJ 162-2008《建筑结构荷载规范》GB50009-2012《钢结构设计规范》GB50017-2003《混凝土结构设计规范》GB50010-2010《建筑地基基础设计规范》GB50007-2011《建筑施工安全检查标准》JGJ59-2011《建筑施工木脚手架安全技术规范》JGJ 164-2008计算参数:悬挂式卸料平台的计算参照连续梁的计算进行。
由于卸料平台的悬挑长度和所受荷载都很大，因此必须严格地进行设计和验算。
平台水平钢梁的悬挑长度7.3m，插入结构锚固长度1.7m，悬挑水平钢梁间距(平台宽度)3.00m。
水平钢梁插入结构端点部分按照铰接点计算。
次梁采用[12.6号槽钢U口水平，主梁采用[18a号槽钢U口水平。
次梁间距0.60m，外伸悬臂长度0.00m。
脚手板采用九层胶合板，脚手板自重荷载取0.30kN/㎡。
栏杆采用冲压钢板，栏杆自重荷载取0.16kN/m。
选择6×37+1钢丝绳，钢丝绳公称抗拉强度1700MPa，外侧钢丝绳距离主体结构7.3m，两道钢丝绳距离4m，外侧钢丝绳吊点距离平台3.3m。
甲1、甲2、甲3写字楼各栋楼16层和32层需搬运最大设备的信息：其他还有一些尺寸及重量小一些的设备，各号楼16层有25层，32层有20台。
一、次梁的计算次梁选择[12.6号槽钢U 口水平，间距0.60m ，其截面特性为面积A=15.69cm 2,惯性距Ix=391.50cm 4,转动惯量Wx=62.14cm 3,回转半径ix=4.95cm截面尺寸 b=53.0mm,h=126.0mm,t=9.0mm（一）当设备PHE-XZ1-16在平台上时:(1)面板自重标准值：标准值为0.30kN/m 2； Q 1 = 0.3×0.6=0.18kN/m(2) 设备平放，面积最大一侧放在平台上，如图：取中部受力最大次梁计算：233.930.6 4.69/2.1 2.063Q KN m =⨯=⨯(3)型钢自重荷载 Q 3=0.12kN/m 经计算得到:()1131.20.36/q Q Q KN m =+=2 1.4 4.69 6.57/q KN m=⨯= 无集中荷载2.内力计算内力按照集中荷载P 与均布荷载q 作用下的简支梁计算，内侧钢丝绳不计算，计算简图如下受力图弯矩图剪力图最大弯矩M 的计算公式：123, 2.063l m l m ==222112211122max4488q l q l l q l q l M =+-- 经计算得到，最大弯矩计算值 M = 7.068kN.m 支座反力：127.3F F KN ==（主梁对次梁反力） 3.抗弯强度计算其中 γx —— 截面塑性发展系数，取1.05；[f] —— 钢材抗压强度设计值，[f] = 205.00N/mm 2；经过计算得到强度 σ=7.068×106/(1.05×62140.00)=108.32N/mm 2； 次梁的抗弯强度计算 σ < [f],满足要求!4.整体稳定性计算[主次梁焊接成整体时此部分可以不计算]（二） 当甲写变压器在平台上时:1.荷载计算(1)面板自重标准值：标准值为0.30kN/m 2； Q 1 = 0.3×0.6=0.18kN/m(2) 设备平放，面积最大一侧放在平台上，如图：2400.6 3.33/3 2.4Q KN m =⨯=⨯ (3)型钢自重荷载 Q 3=0.12kN/m 经计算得到:()1131.20.36/q Q Q KN m =+=2 1.4 3.33 4.67/q KN m =⨯=无集中荷载 2.内力计算内力按照集中荷载P与均布荷载q作用下的简支梁计算，内侧钢丝绳不计算，计算简图如下受力图弯矩图剪力图最大弯矩M 的计算公式：123, 2.4l m l m ==222112211122max4488q l q l l q l q l M =+-- 经计算得到，最大弯矩计算值 M = 5.45kN.m 支座反力：12 6.144F F KN ==（主梁对次梁反力） 3.抗弯强度计算其中 γx —— 截面塑性发展系数，取1.05；[f] —— 钢材抗压强度设计值，[f] = 205.00N/mm 2； 经过计算得到强度 σ=5.45×106/(1.05×62140.00)=83.53N/mm 2； 次梁的抗弯强度计算 σ < [f],满足要求!4.整体稳定性计算[主次梁焊接成整体时此部分可以不计算]二、主梁的计算卸料平台的内钢绳按照《建筑施工安全检查标准》作为安全储备不参与内力的计算。
钢管落地卸料平台计算书
钢管落地卸料平台计算书设计参数：1、卸料平台高度：15m2、立管横距：1m3、立管纵距：1m4、水平杆步距：1.5m5、次楞钢管间距：300mm6、卸料平台设计承重：2kN/m27、卸料平台设计承受冲击荷载：3kN/m28、剪刀撑：沿架体全长全高连续设置9、卸料平台面积：6m×4m10、连墙件：与主体结构进行刚性连接，两部三跨。
11、承重扣件连接方式：双扣件或采用螺杆柱头一、参数信息1.基本参数立杆横向间距或排距l a(m):1.00，立杆步距h(m)：1.50；立杆纵向间距l b(m):1.00，平台支架计算高度H(m)：15.00；立杆上端伸出至支撑点的长度a(m):0.10，平台底钢管间距离(mm)：300.00；钢管类型:Φ48×3.25，扣件连接方式：双扣件，取扣件抗滑承载力系数:0.75；2.荷载参数脚手板自重(kN/m2):0.300；栏杆自重(kN/m):0.150；材料堆放最大荷载(kN/m2):2.000；施工均布荷载(kN/m2):3.000；3.地基参数地基土类型:素填土；地基承载力标准值(kPa):120.00；立杆基础底面面积(m2):0.25；地基承载力调整系数:1.00。
二、纵向支撑钢管计算纵向钢管按照均布荷载下连续梁计算，截面几何参数为截面抵抗矩 W = 4.79 cm3；截面惯性矩 I = 11.5cm4；纵向钢管计算简图1.荷载的计算(1)脚手板自重(kN/m)：q11 = 0.3×0.3 = 0.09 kN/m；(2)堆放材料的自重线荷载(kN/m)：q12 = 2×0.3 = 0.6 kN/m；(3)施工荷载标准值(kN/m)：p1 = 3×0.3 = 0.9 kN/m2.强度验算依照《建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范》(JGJ130-2001)5.2.4规定，纵向支撑钢管按三跨连续梁计算。
最大弯矩考虑为静荷载与活荷载的计算值最不利分配的弯矩和；最大弯矩计算公式如下:M = 0.1q1l2+0.117q2l2最大支座力计算公式如下:N = 1.1q1l + 1.2q2l均布恒载：q1 = 1.2 × q11= 1.2×0.09 = 0.108 kN/m；均布活载：q2 = 1.4×0.9+ 1.4 ×0.6=2.1 kN/m；最大弯距 M max = 0.1×0.108×12 + 0.117 ×2.1×12 = 0.256 kN·m ；最大支座力 N = 1.1×0.108×1 + 1.2×2.1×1 = 2.639 kN；最大应力σ = M max / W = 0.256×106 / (4790) = 53.549 N/mm2；纵向钢管的抗压强度设计值 [f]=205 N/mm2；纵向钢管的计算应力 53.549 N/mm2小于纵向钢管的抗压设计强度 205 N/mm2，满足要求！3.挠度验算最大挠度考虑为三跨连续梁均布荷载作用下的挠度；计算公式如下:ν = 0.667ql4/100EI均布恒载:q k = q ll=0.09 kN/m；ν = 0.677 ×0.09×10004/(100×2.06×105×115000)=0.026 mm；纵向钢管的最大挠度为 0.026 mm 小于纵向钢管的最大容许挠度 1000/150与10 mm，满足要求！三、横向支撑钢管计算支撑钢管按照集中荷载作用下的三跨连续梁计算；集中荷载P取板底纵向支撑钢管传递力，P =2.639 kN；支撑钢管计算简图支撑钢管计算弯矩图(kN·m)支撑钢管计算变形图(mm)支撑钢管计算剪力图(kN)最大弯矩 M max = 0.888 kN·m ；最大变形νmax = 2.407 mm ；最大支座力 Q max = 9.597 kN ；最大应力σ= 185.447 N/mm2；横向钢管的计算应力 185.447 N/mm2小于横向钢管的抗压强度设计值 205 N/mm2，满足要求！支撑钢管的最大挠度为 2.407 mm 小于支撑钢管的最大容许挠度 1000/150与10 mm，满足要求！四、扣件抗滑移的计算按照《建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范培训讲座》刘群主编，P96页，双扣件承载力设计值取16.00kN，按照扣件抗滑承载力系数0.75，该工程实际的旋转双扣件承载力取值为12.00kN 。
卸料平台计算书
卸料平台方案一、工程概况*******小高层住宅层高2.9M，共12层。
脚手架采用槽钢悬挑脚手架。
故主体卸料平台拟采用可换层使用的钢丝绳斜拉式槽钢卸料平台。
其尺寸详见卸料平台构造示意图。
卸料平台满铺木脚手板。
自重为0.35KN/M2，四周栏杆，挡脚板及密闭安全网自重标准值为0.14KN/M。
16槽钢卸料平台构造示意图二、卸料平台构件计算本卸料平台主要供木工吊装木方，模板及钢管扣件及瓦工垂直运输砖块及砂浆等使用。
其可操作使用的面积为1.5M ×2.7M=4.05 M2，考虑到平台的使用安全，其荷载不宜超过1T，现按最大装载量0.8T来验算。
1、 单根次梁荷载[16次梁自重：1.2×（19.7kg/m ×1.5m ）×9.8=347.5N 脚手板自重：1.2×350N/ M 2×4.05/3=567N 施工荷载取工人重量，一般为： 1.4×150 kg ×9.8=2058N 装卸荷载按限载量的一半考虑：1. 4×400 kg ×9.8=5488N合计 ：8460.5NM=PL/4=8460.5×1.5/4=3172.7N 〃MkN/mm218.2710117107.317233=⨯⨯==WM σ<f =205 kN/mm 2强度满足要求。
mmEIFL309.01006.21093448105.15.84604854933=⨯⨯⨯⨯⨯⨯==υ<[v ]=l /500=3mm挠度满足要求。
2、 单根主梁荷载：[16次梁自重：1.2×（19.7kg/m ×4）×9.8=926.89N 脚手板自重：1.2×350N/ M 2×4.05/2=850.5N 次梁自重：1.2×2（19.7kg/m ×1.5）×9.8=695N施工荷载：1.4×150kg ×9.8=2058N装卸荷载按总重的一半即1.4*9.8*800/2=5488 N 合 计： 10018.39N槽钢主梁以钢丝绳吊点作为支承点计算。
卸料平台计算书
卸料平台计算书1、卸料平台采用架管、管扣和5公分厚木架板搭设，挑出建筑物外缘长度2米，宽度3.6米，可同时放置两辆手推车，人、车及装载的材料限制荷载8KN。
卸料平台外侧三方搭设1.2米高的防护栏杆。
详见附图。
2、杆件验算1）荷载钢管、管扣、架板Q=300N/㎡人员、斗车、材料总量按8000N计算，责活荷载为G=8000/2×3.6=1052N/㎡考虑不均衡的情况，取G=1300N/㎡2）直接支承架的水平管的荷载为（300+1300）×0.9=1440N/M直接之承架的水平管的最大弯矩按三跨梁计算其M max=0.1×1440×1=144Nm=144000Nmm钢管抵抗矩W=5.08×1000mm3取安全系数K=1.5则σ=KM max/W=1.5×144000/5.08×1000=42.5N/mm2<f y=170N/mm2强度满足要求3）外架大横杆承受水平杆传来的集中荷载P=1440×0.5=770N外架大横杆按两跨梁考虑其M max=0.278×770×0.9=192Nm=192000Nmmσ=K M max/w=1.5×192000/5.08×1000=56N/mm2<fy=170N/mm2强度满足要求外架大横杆按两跨梁考虑时，平台中部外架立杆处的管扣最大荷载为1.5×770×3=3465N<管扣承载能力6500N抗滑抗扭满足要求4）支承水平管的斜管荷载为平台中部斜管荷载为V=1440N×2=2880N钢管按45度设置时，长度约1米，不必考虑失稳问题中部斜管内力为N=2880/0.707=4073Nσ=1.5×4073/4.893×102=12.48/ mm2<fy=170N/mm2强度满足要求平台外侧斜管荷载为V=770N，荷载很小，故安全。
钢管落地卸料平台计算书14.4
钢管落地卸料平台计算书计算依据：1、《建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范》JGJ130-20112、《建筑施工高处作业安全技术规范》JGJ80-913、《建筑地基基础设计规范》GB50007-20114、《建筑结构荷载规范》GB50009-20125、《钢结构设计规范》GB50017-2003一、架体参数二、荷载参数三、设计简图平台水平支撑钢管布置图卸料平台平面示意图卸料平台侧立面示意图四、板底支撑（纵向）钢管验算G1k=g1k=0.033kN/m;G2k= g2k×l b/4 =0.350×1.00/4=0.088kN/m;Q1k= q1k×l b/4 =1.500×1.00/4=0.375kN/m;Q2k= q2k×l b/4 =2.000×1.00/4=0.500kN/m;1、强度计算板底支撑钢管按均布荷载作用下的三等跨连续梁计算。
q1=1.2 ×(G1k+G2k)= 1.2×(0.033+0.088)=0.145kN/m;q 2=1.4×(Q 1k +Q 2k )= 1.4×(0.375+0.500)=1.225kN/m;板底支撑钢管计算简图M max =(0.100×q 1+0.117×q 2)×l 2=(0.100×0.145+0.117×1.225)×1.002=0.158kN·m; R max =(1.100×q 1+1.200×q 2)×l=(1.100×0.145+1.200×1.225)×1.00=1.629kN; σ=M max /W=0.158×106/(4.49×103)=35.141N/mm 2≤[f]=205.00N/mm 2; 满足要求！ 2、挠度计算q '=G 1k +G 2k =0.033+0.088=0.121kN/m q '=Q 1k +Q 2k =0.375+0.500=0.875kN/mR 'max =(1.100×q '1+1.200×q '2)×l=(1.100×0.121+1.200×0.875)×1.00=1.183kN;ν=(0.677q '1l 4+0.990q '2l 4)/100EI=(0.677×0.121×(1.00×103)4+0.990×0.875×(1.00×103)4)/(100×206000.00×10.78×104) =0.427mm≤min{1000.00/150,10}mm=6.667mm 满足要求！五、横向支撑钢管验算平台横向支撑钢管类型 单钢管 钢管类型Ф48×3 钢管截面抵抗矩 W(cm 3) 4.49 钢管截面惯性矩I(cm 4)10.78 钢管弹性模量E(N/mm 2)206000钢管抗压强度设计值 [f](N/mm 2)205横向支撑钢管按照均布荷载和集中荷载下两跨连续梁计算，集中荷载P 取板底支撑钢管传递最大支座力。
- 1、下载文档前请自行甄别文档内容的完整性，平台不提供额外的编辑、内容补充、找答案等附加服务。
- 2、"仅部分预览"的文档,不可在线预览部分如存在完整性等问题,可反馈申请退款(可完整预览的文档不适用该条件!)。
- 3、如文档侵犯您的权益，请联系客服反馈,我们会尽快为您处理(人工客服工作时间：9:00-18:30)。
悬挑卸料平台计算书
依据规范：
《建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范》JGJ130-2011
《建筑施工模板安全技术规范》JGJ 162-2008
《建筑结构荷载规范》GB50009-2012
《钢结构设计规范》GB50017-2003
《混凝土结构设计规范》GB50010-2010
《建筑地基基础设计规范》GB50007-2011
《建筑施工安全检查标准》JGJ59-2011
《建筑施工木脚手架安全技术规范》JGJ 164-2008
计算参数：
悬挂式卸料平台的计算参照连续梁的计算进行。
由于卸料平台的悬挑长度和所受荷载都很大，因此必须严格地进行设计和验算。
平台水平钢梁的悬挑长度 4.20m，插入结构锚固长度 1.80 m,悬挑水平钢梁间距度）2.00m。
水平钢梁插入结构端点部分按照铰接点计算。
次梁采用16号工字钢，主梁采用16号工字钢。
次梁间距1.30m,外伸悬臂长度0.00m。
容许承载力均布荷载2.00kN/m2，最大堆放材料荷载2.00kN。
脚手板采用冲压钢板，脚手板自重荷载取0.30kN/m2。
栏杆采用冲压钢板，栏杆自重荷载取0.16kN/m。
选择6X19+1钢丝绳，钢丝绳公称抗拉强度1400MPa
外侧钢丝绳距离主体结构3.70m，两道钢丝绳距离1.30m,外侧钢丝绳吊点距离平台
（平台宽2.95m。
一、次梁的计算
次梁选择16号工字钢，间距1.30m，其截面特性为
[f] 钢材抗压强度设计值，[f] = 205.00N/mm
2 4 3
面积 A=26.10cm,惯性距 lx=1130.00cm ,转动惯量 Wx=141.00cm,回转半径 ix=6.58cm 截面尺寸 b=88.0mm,h=160.0mm,t=9.9mm
1. 荷载计算
2
(1) 面板自重标准值：标准值为 0.30kN/m ; Q 1 = 0.30 x 1.30=0.39kN/m
2
(2) 最大容许均布荷载为2.00kN/m ; Q 2 = 2.00 x 1.30=2.60kN/m
⑶型钢自重荷载Q 3=0.20kN/m
经计算得到：
q = 1.2 x (Q 1+Q)+1.4 XQ 2 = 1.2 x (0.39+0.20)+1.4 x 2.60 = 4.35kN/m 经计算得到，集中荷载计算值 P = 1.4 x 2.00=2.80kN
2. 内力计算
内力按照集中荷载P 与均布荷载q 作用下的简支梁计算，内侧钢丝绳不计算，计算简图如下
最大弯矩M 的计算公式为
经计算得到，最大弯矩计算值 M = 4.35 x 2.00 2/8+2.80 x 2.00/4=3.58kN.m
3. 抗弯强度计算
8
4
其中丫x ――截面塑性发展系数，取1.05 ;
[f] 钢材抗压强度设计值，[f] = 205.00N/mm
经过计算得到强度(T =3.58 X 10 心.05 X 141000.00)=24.14N/mm ;
次梁的抗弯强度计算 c < ［f］, 满足要求！
4. 整体稳定性计算［主次梁焊接成整体时此部分可以不计算］
心］
其中©均匀弯曲的受弯构件整体稳定系数，查表《钢结构设计规范》(GB50017-2011) 附录得到: © b=2.00
由于© b大于0.6，按照《钢结构设计规范》(GB50017-2011)附录其值用© b查表得到其值为
0.918
6 2 经过计算得到强度c =3.58 X 10 /(0.918 X
141000.00)=27.63N/mm ;
次梁的稳定性计算 c < [f],满足要求！
二、主梁的计算
卸料平台的内钢绳按照《建筑施工安全检查标准》作为安全储备不参与内力的计算。
主梁选择16号工字钢，其截面特性为
面积A=26.10cn i,惯性距lx=1130.00cm4,转动惯量Wx=141.00crn,回转半径ix=6.58cm
截面尺寸b=88.0mm,h=160.0mm,t=9.9mm
1.荷载计算
(1)栏杆自重标准值：标准值为0.16kN/m
Q 1 = 0.16kN/m
⑵型钢自重荷载Q2=0.20kN/m
经计算得到，静荷载计算值：
q = 1.2 X (Q1+Q) = 1.2 X (0.16+0.20) = 0.43kN/m
5.75kN 0.72kN
0.43kN/m.
35kN
悬挑卸料平台主梁计算简图
经过连续梁的计算得到
6.08 5.73
经计算得到，各次梁集中荷载取次梁支座力，分别为 P 1=((1. 2X 0.30+1.4 X 2.00) X 0.65 X 2.00/2+1.2 X 0.20 X
2.00/2)=2.30kN
R=((1.2 X 0.30+1.4 X 2.00) X 1.30 X 2.00/2+1.2
X 0.20 X
2.00/2)=4.35kN P B =((1.2 X 0.30+1.4 X 2.00) X 1.30 X 2.00/2+1.2 X 0.20 X
2.00/2)+2.80/2=5.75kN F 4=((1.2 X 0.30+1.4 X 2.00) X 1.30 X 2.00/2+1.2 X 0.20 X
2.00/2)=4.35kN F 5=((1.2 X
0.30+1.4 X
2.00) X 0.15 X 2.00/2+1.2
X 0.20 X
2.00/2)=0.72kN
2.内力计算
卸料平台的主梁按照集中荷载P 和均布荷载q 作用下的连续梁计算
A 3 500
伽IW 伽IIMI 皿确Wj
——I
3700
180
2.30 2.51
1.38
0.82
4.93
3.05
5.49
(9.89.97
主梁支撑梁剪力图(kN)
2.27
2.30kN
4.35kN
最大弯矩 M max =4.95kN.m
3.抗弯强度计算
［f ］ ―― 钢材抗压强度设计值，［f ］ = 205.00N/mm ;
经过计算得到强度 (T =4.95 X 10 /1.05/141000.0+10.77 X 1000/2610.0=37.58N/mm 主梁的抗弯强度计算强度小于［f ］，满足要求！
4.整体稳定性计算［主次梁焊接成整体时此部分可以不计算］
©b —— 均匀弯曲的受弯构件整体稳定系数，查《钢结构设计规范》附录得到:
© b =0.95
由于© b 大于0.6，按照《钢结构设计规范》(GB50017-2011)附录其值用© b 查表得到其值为 0.759
4.794
主梁支撑梁变形图(mm)
外侧钢丝绳拉结位置支撑力为 8.59kN 其中丫 x ――截面塑性发展系数，取1.05
;
其中
经过计算得到强度(T =4.95 X 10 /(0.759 X 141000.00)=46.27N/mm ;
主梁的稳定性计算(7 < [f], 满足要求！
三、钢丝拉绳的内力计算：
水平钢梁的轴力R AH和拉钢绳的轴力F Ui按照下面计算
7 ■工耘沖対
其中F Ui COS 9 i为钢绳的拉力对水平杆产生的轴压力。
各支点的支撑力R ci=F Ui Sin 9 i
按照以上公式计算得到由左至右各钢绳拉力分别为
R ui=13.78kN
四、钢丝拉绳的强度计算：
钢丝拉绳(斜拉杆)的轴力R U我们均取最大值进行计算，为
F U=13.778kN
如果上面采用钢丝绳，钢丝绳的容许拉力按照下式计算：
其中[F g]――钢丝绳的容许拉力(kN);
F g ――钢丝绳的钢丝破断拉力总和(kN);
计算中可以近似计算F g=0.5d2, d为钢丝绳直径(mm);
a ——钢丝绳之间的荷载不均匀系数，对6X 19、6X 37、6X 61钢丝绳分别取0.85、
0.82 和0.8 ;
K ――钢丝绳使用安全系数。
选择拉钢丝绳的破断拉力要大于10.000 X 13.778/0.850=162.096kN 。
选择6X 19+1钢丝绳，钢丝绳公称抗拉强度1400MPa直径18.5mm
五、钢丝拉绳吊环的强度计算：
钢丝拉绳(斜拉杆)的轴力Rj我们均取最大值进行计算作为吊环的拉力N,为
N=R=13.778kN
钢板处吊环强度计算公式为
口严心
A
其中[f] 为拉环钢筋抗拉强度，按照《混凝土结构设计规范》2010中9.7.6规定[f]=
2
65N/mm；
所需要的吊环最小直径D=[13778X4/(3.1416 X65X2)] 1/2=14mm
六、锚固段与楼板连接的计算
水平钢梁与楼板压点如果采用钢筋拉环，拉环强度计算如下:
水平钢梁与楼板压点的拉环受力R=2.274kN
水平钢梁与楼板压点的拉环强度计算公式为
口呼心]
A
其中[f]为拉环钢筋抗拉强度，每个拉环按照两个截面计算，按照《混凝土结构设计规范》
2
9.7.6 规定[f] = 65N/mm ;
1/2
所需要的水平钢梁与楼板压点的拉环最小直径D=[2274X 4/(3.1416 X 65X 2)] =5mm
水平钢梁与楼板压点的拉环一定要压在楼板下层钢筋下面，并要保证两侧30cm以上搭接长度悬挑卸料平台计算满足要求!。