锚索张拉要求

当安装有锚索部位的混凝土强度达到30Mpa后即可对锚索实施张拉。

4．5．4锚索张拉施工流程：

安装测力计→安装工作锚具及夹片→使用YC-200D小型千斤顶将钢铰线逐根张拉绷直→安装限位板→安装YCW500型千斤顶→安装工具锚及夹片→张拉→锁定→注浆封孔做永久防锈→切除工作锚以上超长部分钢铰线→浇筑二期混凝土。

4．5．5 张拉

1）预张拉

为保证锚索在张拉过程中，各根钢铰线能够均匀受力，在正式张拉之前，首先使用YC-200D小型千斤顶对各根钢铰线对称预张拉使之充分绷直，各根钢铰线的预张拉力均为15KN。

2) 对锚索的各根钢铰线先预张拉使之充分绷直之后，再使用YCW-500

型千斤顶对锚索进行整束张拉，锚索张拉采用超载持荷稳定及超载安装锁定相结合的张拉施工方法。各锚索的设计永存预应力为3000KN，超张拉力为3600KN，超张拉系数为1.2，大于国家行业标准：《水工预应力锚固施工规范（SL46-94）》中规定的超载安装施工方法的超载安装系数1.05。

3）张拉时分阶段增加荷载，张拉过程中分为300KN、600KN、1200KN、2100KN、3000KN及3600KN等6个拉力阶段进行张拉，增载至每个张拉力级时，均需持荷稳压2min，张拉至超张拉力3600KN时，持荷稳压5min后卸荷锁定。

4）锚索张拉锁定后的拉力≥330t时，即可不做补偿张拉；锚索张拉锁定后的拉力＜330t时，必需进行补偿张拉。

5）锚索的张拉力以安装在油泵上的压力表指针所指示的中值压力为准，张拉过程中，在每级拉力下持荷稳定时，用钢板尺量测钢铰线的伸长值，以用于校核锚索的张拉力，实际量测的钢铰线伸长值须与理论计算的伸长值基本相符，当实际量测的伸长值大于理论计算值的10%或小于理论计算值的5%时，应暂停张拉，待查明原因并采取相应措施，予以调整后方可恢复张拉；用胡克定律做为计算钢铰线理论伸长值的计算式，钢铰线理论伸长值的计算式如下：

△L＝L×（σ

k -σ

）/E

或: △L＝L×(P

e

-P

)/n×A×E

式中：△L—钢铰线伸长值，单位：mm；

L—钢铰线自锚固端（钢管底部）至工具锚夹片中心之间的有效张拉长度，单位：mm；

σ

—钢铰线张拉应力，单位：MPa；

k

—钢铰线预张拉应力，单位：MPa；

σ

E—钢铰线的弹性模量，单位：Mpa；取E＝1.91×105Mpa

n—钢铰线根数，单位：根取n＝19

A—钢铰线的截面积，单位：（mm）2 取A＝140.5（mm）2

P

—钢铰线的张拉力，单位：N

e

P

—钢铰线的预张拉力, 单位：N

钢铰线的实际伸长值与理论计算伸长值基本一致。

4．6锚索防护

4．6．1钢铰线临时防护

自锚索编制至张拉历时长达6个月以上，最长达12个月之久，且中间需经过7、8、9三个月的汛期，采取往管孔内定期灌注PH值≥10的碳酸钠碱水溶液浸泡锚索、管孔以外的外露部分钢铰线涂刷油脂并缠裹彩条雨布等措施以做临时防锈处理。

4．6．2钢铰线永久防护

预应力锚索张拉完毕后，即往锚索孔内注浆做永久防护。具体施工技术措施如下：

1）注浆材料为525R水泥，水灰比（重量比）为0.4：1的浓水泥浆液。

2）注浆前应先行通过预留在锚索孔内的塑料注浆管对锚索孔进行冲洗，以将原注入锚索孔内的碱水溶液及钢管、钢铰线上的锈蚀物冲洗出孔外，直至孔口返水澄清且不滑腻为止。

3）主锚索及水平次锚索在注浆前先用干硬性水泥将工作锚具孔眼与所穿钢铰线之间的间隙堵死以实现压力注浆，待凝24h后即可注浆封孔。使用灌浆泵将0.4：1的水泥浆液通过输浆管路及预留在锚索孔内的塑料注浆管泵送至锚索孔底，注浆压力0.3MPa，待排气管管口排出的浆液比重达到1.9g/cm3时，间歇5-10min再次注浆，如此反复，以将锚索孔内的积水及空气充分排除即可停止注浆。待凝24h之后，即待锚索孔内的水泥浆液干缩之后，再将孔口不满部分填满，注浆工作即可结束。

4．6．3锚头永久防护

各锚索孔注浆结束24h之后即可使用手持切割机将工作锚具外的超长部分钢铰线切除，切除超长部分后的钢铰线在锚具外的外露长度不小于20mm。切除超长部分钢铰线后即可浇筑该部位的二期混凝土做永久防护。

5．施工情况

3个泄洪底孔坝段的主、次锚索超张拉力均已达到设计要求的3600KN，锚索锁定时的损失应力与其张拉段长度成反比，即张拉段长度越小损失应力越大，张拉段长度越大损失应力也就越小，由于各锚索张拉段长度不尽相同，锁定后的拉力也不相同，锚索锁定时的损失应力与夹片回缩产生应力损失相吻合，安装在主、次锚索上的应力计观测资料显示，锚索锁定后的拉力均在3300KN以上。

5．1 对10#坝段个别主锚索在张拉过程中出现的异常情况述明：

5．1．3 使用YC-200D小型千斤顶对10#坝段已张拉完的主锚索进行单根抽拉检查，仅b2#主锚索中的一根钢铰线在180KN拉力下将其拉动之外，其他各钢铰线在张拉力达到设计拉力（单根拉力为189KN）下均未能够拉动，表明达到了设计的超张拉力。

5．1．4 10月14日13：30时，对10#坝段的e3#主锚索实施张拉时，在拉力机油压表达到3.0MPa时（对应拉力为300KN），钢铰线的伸长值为16mm，表现为正常，而当拉力机油压表达到9.0MPa时（对应拉力为900KN），油压表压力就不再上升，此时钢铰线则还在持续伸长，伸长至75mm时不再伸长，拉力机油压表达到12.0MPa时（对应拉力为1200KN），钢铰线的伸长值为112mm，此时已达到在正常情况下张拉至超张拉力（3600KN）时的累计总伸长值，由于钢铰线的伸长值出现过大，于是便停止了张拉，经分析认为是锚固端发生了整体位移所致，并告知监理工程师，10月16日上午使用YC-200D小型千斤顶对其中心根钢铰线进行单根张拉，拉力机油压表由3.0MPa升至12.0MPa时（对应拉力为由15KN

升至60KN），钢铰线的伸长值为18mm，升至21MPa（对应拉力为105KN）时钢铰线累计伸长值为40mm，升至30MPa（对应拉力为150KN）时钢铰线累计伸长值为68mm，张拉情况均显示正常，而当拉力机油压表达到34.0MPa时（对应拉力为170KN），却发生了飞锚现象，即钢铰线突然弹出6m长，且钢铰线前端3m长范围散开，此时千斤顶油缸伸出129mm，人工拉出钢铰线后，经检查发现钢铰线是从挤压套内被强行拉出。由发生飞锚现象，即钢铰线突然弹出6m长且钢铰线前端3m长范围散开，经分析认为锚固端的混凝土在锚索张拉过程中，在张拉力的做用下被挤压破坏，对钢铰线已不再具有握裹力，同时对锚固端的P型锚具也不再具有限位作用，以致于在张拉时出现锚固端整体位移及钢铰线从挤压套内强行拉出后向外弹出6m。

5．1．5 对e3#主锚索锚固端的处理

首先通过预留在锚索孔内的注浆管进行注水检查，利用水表测计注入水量，至锚索孔口出水为止，查看并记录注入水量，待30min后再次注水，以检查其渗漏量及渗漏速率，10月19日下午通过注水测得在1h之内砼的渗漏量约为900L，渗漏速率为18L/min。