悬挑梁计算书
悬挑脚手架阳角悬挑梁计算书
悬挑脚手架阳角悬挑梁计算书一、基本参数1、脚手架参数2、型钢参数3、布置图悬挑脚手架阳角处型钢布置图二、立杆计算1、荷载计算挡风系数Glk k（2）构配件自重NG2k=0.54+0.72+0.27＝1.53kN 其中：脚手板重量：3×1.50×0.40×0.30＝0.54kN 栏杆、挡脚板重量:3×1.50×0.16＝0.72kN安全网重量:18.00×1.50×0.01＝0.27kN （3）活荷载包括：a.施工荷载NQk=1.50×0.40×(3.00+2.00)＝3.00kNb.风荷载标准值计算水平风荷载标准值ωk =μzμsω=0.65×1.040×0.30＝0.20kN/m2由风荷载设计值产生的立杆段弯矩:M W =0.9×1.4Mωk=0.9×1.4ωk L a h2/10=0.9×1.4×0.20×1.50×1.802/10＝0.12kN·mm＝120000N·mm2、立杆长细比验算立杆计算长度l=kμh=1.0×1.50×1.80＝2.70m长细比λ=l/i=2.70103/15.80＝171≤210立杆长细比λ=171.00＜210,满足要求。
3、轴心受压构件的稳定系数计算立杆计算长度l=kμh=1.155×1.50×1.80＝3.12m长细比λ=l/i=3.12×103/15.80＝197查《规范》表A得，υ=0.1864、立杆稳定性验算1)不组合风荷载时N 1=1.2(NGlk+ NG2k）＋1.4ΣNQk=1.2×(2.25+1.53)+1.4×3.00＝8.74kNN/(A)=8.74×1000/(0.186×489)＝96.09 N/mm2 2)组合风荷载时N 1=1.2（NGlk+ NG2k）＋0.9×1.4ΣNQk=1.2×(2.25+1.53)+0.9×1.4×3.00＝8.32kNN/(A)＋MW/W=8.32×1000/(0.186×489)+120000/5080＝115.10N/mm2 立杆稳定性为=115.10N/mm2＜f=205N/mm2,满足要求。
多排悬挑钢管脚手架主梁计算书三排架体带联梁计算书(工况一)
多排悬挑钢管脚手架主梁计算书（一）依据规范:《建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范》JGJ130-2011《建筑结构荷载规范》GB50009-2012《钢结构设计标准》GB50017-2017《混凝土结构设计规范》GB50010-2010计算参数:悬挑水平钢梁采用16号工字钢，建筑物外悬挑段长度1.65米，建筑物内锚固段长度3.50米。
悬挑水平钢梁采用拉杆与建筑物拉结，最外面支点距离建筑物1.10m。
而拉杆采用钢丝绳。
钢管惯性矩计算采用 I=π(D4-d4)/64，抵抗矩计算采用 W=π(D4-d4)/32D。
一、悬挑梁的受力计算悬挑脚手架的水平钢梁按照带悬臂的连续梁计算。
悬臂部分脚手架荷载N的作用，里端B为与楼板的锚固点，A为墙支点。
本工程中，支拉斜杆的支点距离墙体 = 1100mm。
水平钢梁自重荷载 q=1.20×26.10×0.0001×7.85×10=0.25kN/m由钢管脚手架自重及荷载计算，钢管立杆底部轴心力取5.1kN；根据联梁布置平面图，N1受力情况如下：得出N1=4.29kN；N2受力情况如下：得出N2=10.56kN。
悬挑脚手架计算简图经过连续梁的计算得到悬挑脚手架支撑梁剪力图(kN)4.3900.373悬挑脚手架支撑梁弯矩图(kN.m)0.1040.201悬挑脚手架支撑梁变形图(mm)各支座对支撑梁的支撑反力由左至右分别为R1=20.580kN,R2=0.208kN,R3=0.428kN最大弯矩 M max=4.390kN.m抗弯计算强度:f=M/1.05W+N/A=4.390×106/(1.05×141000.0)+5.031×1000/2610.0=31.581N/mm2水平支撑梁的抗弯计算强度小于215.0N/mm2,满足要求!二、悬挑梁的整体稳定性计算水平钢梁采用16号工字钢,计算公式如下其中φb——均匀弯曲的受弯构件整体稳定系数，查表《钢结构设计标准》(GB50017-2017)附录得到：φb=2.00由于φb大于0.6，按照《钢结构设计标准》(GB50017-2017)附录B其值φb'=1.07-0.282/φb=0.929 经过计算得到强度σ=4.39×106/(0.929×141000.00)=33.52N/mm2；水平钢梁的稳定性计算σ < [f],满足要求!三、拉杆的受力计算水平钢梁的轴力R AH和拉钢绳的轴力R Ui按照下面计算其中R Ui cosθi为钢绳的拉力对水平杆产生的轴压力。
高层住宅楼悬挑钢梁五计算书
悬挑钢梁五计算书 一、计算依据：1、《建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范》JGJ130-20112、《建筑施工门式钢管脚手架安全技术规范》JGJ128-20103、《建筑结构荷载规范》GB50009-20124、《钢结构设计规范》GB50017-20035、建筑施工悬挑式钢管脚手架安全技术规程DGJ32/J121-2011 5、结构力学求解器（sm soler ）v2.0.0 二、计算简图：12345( 1 )( 2 )( 3 )( 4 )EA =537866EA =537866EA =537866EA =323214EI =2321.62EI =2321.62EI =2321.62EI =800.31悬挑钢梁以43/F 轴处悬挑长度最大处为计算对象，计算简图如上图。
三、荷载计算：1、内纵向承力钢梁传递给主梁的集中力N1，N1=16.42KN ； 3、外纵向承力钢梁传递给主梁的集中力N2，N2=20.32KN ； 四、内力计算、主梁及斜撑杆计算复核： 1、材料计算参数：悬挑承力主梁工字钢16号：弹性模量E=206×103N/mm 2，剪变模量G=79×103N/mm 2，截面面积A=26.11cm 2，自重q=1.2×20.50kg/m×9.8N/kg=0.25kN/m ，截面惯性矩I x =1127cm 4，截面模量W=140.9cm 3，半截面面积矩s=80.8cm 3，腹板厚度t w =9.9mm ，则抗弯刚度EI=206×103N/mm 2×1127cm 4=2321.62, 抗拉刚度EA=206×103N/mm 2×26.11cm 2=537866, 抗剪刚度KGA=0.7×79×103N/mm 2×26.11cm 2=144388.3斜撑杆采用槽钢12.6号：弹性模量E=206×103N/mm 2，剪变模量G=79×103N/mm 2，截面面积A=15.69cm 2，截面惯性矩I x =388.5cm 4，截面回转半径ix=4.98cm ，则抗弯刚度EI=206×103N/mm2×388.5cm4=800.31,抗拉刚度EA=206×103N/mm2×15.69cm2=323214,抗剪刚度KGA=0.7×79×103N/mm2×15.69cm2=86765.7 2、命令流：结点,1,-3.2,0结点,2,0,0结点,3,2.62,0结点,4,2.72,0结点,5,0,-2.4单元,1,2,1,1,0,1,1,0单元,2,3,1,1,0,1,1,1单元,3,4,1,1,1,0,0,0单元,3,5,1,1,0,1,1,0结点支承,1,3,0,0,0结点支承,2,1,0,0结点支承,5,3,-90,0,0单元荷载,1,3,0.25,0,1,90单元荷载,2,3,1,0,1,90单元荷载,2,1,16.42,0.542,90单元荷载,2,1,20.32,1,90单元材料性质,1,1,537866,2321.62,0,0,144388.3单元材料性质,2,2,537866,2321.62,0,0,144388.3单元材料性质,3,3,537866,2321.62,0,0,144388.3单元材料性质,4,4,323214,800.31,0,0,86765.73、内力图：x 12345( 1 )( 2 )( 3 )( 4 )0.3211.53弯矩图最大弯矩M max=11.53kN.m，x 12345( 1 )( 2 )( 3 )( 4 )0.40-0.408.837.41-9.01-10.21剪力图主梁最大剪力值V max=10.21kN，x33.33059061725279.2303645.197645839407312345( 1 )( 2 )( 3 )( 4 )33.3333.33-45.20轴力及支座反力图主梁拉力N=33.33KN，斜撑杆压力N=45.20KN支座反力：杆端内力值 ( 乘子 = 1)-----------------------------------------------------------------------------------------------杆端 1 杆端 2---------------------------------------- ------------------------------------------ 单元码轴力剪力弯矩轴力剪力弯矩-----------------------------------------------------------------------------------------------1 33.3281903 0.40000000 0.00000000 33.3281903 -0.40000000 0.000000002 33.3281903 8.83036000 0.00000000 33.3281903 -30.5296400 0.000000003 0.00000000 0.00000000 0.00000000 0.00000000 0.00000000 0.000000004 -45.1976458 0.00000000 0.00000000 -45.1976458 0.00000000 0.00000000----------------------------------------------------------------------------------------------- 反力计算约束反力值 ( 乘子 = 1)----------------------------------------------------------------------------------------------- 结点约束反力 合力 支 座 ---------------------------------------- ------------------------------------------ 结 点 水平 竖直 力矩 大小 角度 力矩 ----------------------------------------------------------------------------------------------- 1 -33.3281903 0.40000000 0.00000000 33.3305906 179.312377 0.00000000 2 0.00000000 9.23036000 0.00000000 9.23036000 90.0000000 0.000000005 33.3281903 30.5296400 0.00000000 45.19764584、位移图：x 12345( 1 )( 2 )( 3 )( 4 )主梁位移最大值位于2单元1/2杆长处，水平方向0.00028m ，竖直方向-0.00362m 。
单跨简支梁一端悬挑计算书
一、设计要求某支承在370mm厚砖墙上的钢筋混凝土伸臂梁，安全等级为二级，处于一类环境，跨度l1=7.2ｍ，伸臂长度l2=1.83ｍ，截面尺寸b×h=250 mm×750mm。
承受永久荷载标准值g=30kN/m（含梁自重），活荷载标准值q1=40kN/m，q2=80kN/m，（如下图）。
混凝土强度等级为C25，纵向受力钢筋为HRB400，箍筋和构造钢筋为HPB300。
设计使用年限为50年，试设计该梁并绘制施工图。
要求：施工图包括模板图和配筋图包括立面图、断面图（剖面图）和大样图。
绘制钢筋明细表（详见示例），施工图应包括施工说明。
计算时要考虑弯起钢筋抗剪。
二、计算简图根据设计要求，设计简图如下：1、恒载标准值gk作用下,构件弯矩图如下：(单位:kN*m)2、活载标准值qk1作用下,构件弯矩图如下：(单位:kN*m)3、活载标准值q k2作用下,构件弯矩图如下：(单位:kN*m)1、恒载标准值g k作用下,构件剪力图如下：(单位:kN)2、活载标准值q k1作用下, 构件剪力图如下：(单位:kN)3、活载标准值q k2作用下, 构件剪力图如下：(单位:kN)五、最不利截面分析根据构件特点，最不利截面分别为A支座右截面（弯矩最小，剪力最大）、第一跨中截面（弯矩最大，剪力最小）、B支座左或右截面（弯矩最大、剪力做大），现将上诉截面各个工况下截面内力列出，详下表：第一跨最不利界面分析时，活荷载g2k对第一跨各截面有利，遂不考虑其作用。
六、截面配筋计算因构件第一跨不承受扭矩荷载，遂采用A支座右截面剪力设计值计算A 支座箍筋配筋面积A svA；采用第一跨跨中弯矩计算第一跨梁底纵向受力钢筋配筋面积A s1 、第一跨跨中梁顶纵向受力钢筋配筋面积A s1’。
因构件第二跨为悬挑梁，不承受扭矩荷载，B支座左右截面弯矩值相等，但左截面剪力设计值大于右截面剪力设计值，遂可采用B支座左截面内力计算第一跨构件梁顶纵向受力钢筋配筋面积A svB及B支座左右截面的箍筋配筋面积A svB、第二跨构件纵向受力钢筋配筋面积A s2、A s2’及箍筋配筋面积A sv2。
悬挑板计算书
悬挑板计算项目名称_____________日期_____________设计者_____________校对者_____________一、构件编号: LB-1二、示意图三、依据规范《建筑结构荷载规范》 GB50009-2012《混凝土结构设计规范》 GB50010-2010四、计算信息1.几何参数计算跨度: Lx = 1000 mm; Ly = 1000 mm板厚: h = 150 mm2.材料信息混凝土等级: C30 fc=mm2 ft=mm2 ftk=mm2Ec=×104N/mm2钢筋种类: HPB300 fy = 270 N/mm2Es = ×105 N/mm2最小配筋率: ρ= %纵向受拉钢筋合力点至近边距离: as = 20mm保护层厚度: c = 10mm3.荷载信息(均布荷载)=永久荷载分项系数: γG可变荷载分项系数: γ=Q准永久值系数: ψq =永久荷载标准值: ｑgk = m2可变荷载标准值: ｑqk = m24.计算方法:弹性板5.边界条件(上端/下端/左端/右端):固定/自由/自由/自由6.设计参数结构重要性系数: γo =泊松比:μ =五、计算参数:1.计算板的跨度: Lo = 1000 mm2.计算板的有效高度: ho = h-as=150-20=130 mm六、配筋计算(悬臂板计算):向支座钢筋1) 确定上端端支座弯距M o y = (γG*ｑgk+γQ*ｑqk)*Lo2/2= *+**12/2= kN*m2) 确定计算系数αs = γo*M o y/(α1*fc*b*ho*ho)= *×106/**1000*130*130)=3) 计算相对受压区高度ξ = 1-sqrt(1-2*αs) = 1-sqrt(1-2* =4) 计算受拉钢筋面积As = α1*fc*b*ho*ξ/fy = **1000*130*270= 166mm25) 验算最小配筋率ρ = As/(b*h) = 166/(1000*150) = %ρ<ρmin = % 不满足最小配筋要求所以取面积为As = ρmin*b*h = %*1000*150 = 375 mm2采取方案8@130, 实配面积386 mm2七、跨中挠度计算：Mk -------- 按荷载效应的标准组合计算的弯矩值Mq -------- 按荷载效应的准永久组合计算的弯矩值1.计算标准组合弯距值Mk:Mk = Mgk +Mqk= (ｑgk+ｑqk)*Lo2/2= +*12/2 = kN*m2.计算准永久组合弯距值Mq:Mq = Mgk +ψq*Mqk= (ｑgk+ψq*ｑqk)*Lo2/2= +**12/2= kN*m3.计算受弯构件的短期刚度 Bs1) 计算按荷载荷载效应的两种组合作用下，构件纵向受拉钢筋应力σsk = Mk/*ho*As) 混规= ×106/*130*386) = N/mmσsq = Mq/*ho*As) 混规= ×106/*130*386) = N/mm 2) 计算按有效受拉混凝土截面面积计算的纵向受拉钢筋配筋率矩形截面积: Ate = *b*h = *1000*150= 75000mm2ρte = As/Ate 混规 = 386/75000 = %3) 计算裂缝间纵向受拉钢筋应变不均匀系数ψψk = 混规 = =因为ψ不能小于最小值，所以取ψk =ψq = 混规 = =因为ψ不能小于最小值，所以取ψq =4) 计算钢筋弹性模量与混凝土模量的比值αEαE = Es/Ec = ×105/×104 =5) 计算受压翼缘面积与腹板有效面积的比值γf矩形截面，γf=06) 计算纵向受拉钢筋配筋率ρρ = As/(b*ho)= 386/(1000*130) = %7) 计算受弯构件的短期刚度 BsBsk = Es*As*ho 2/[ψk++6*αE*ρ/(1+ γf')](混规 = ×105*386*1302/[*++6**%/(1+*]= ×103 kN*m 2Bsq = Es*As*ho 2/[ψq++6*αE*ρ/(1+ γf')](混规 = ×105*386*1302/[*++6**%/(1+*]= ×103 kN*m 24.计算受弯构件的长期刚度B1) 确定考虑荷载长期效应组合对挠度影响增大影响系数θ当ρ'=0时，θ= 混规 2) 计算受弯构件的长期刚度 BBk = Mk/(Mq*(θ-1)+Mk)*Bs (混规 = *+*×103= ×103 kN*m 2Bq = Bsq/θ (混规 = ×103/= ×103 kN*m 2B = min(Bk,Bq)= min,=5.计算受弯构件挠度f max = (q gk +q qk )*(2*Lo)4/(8*B)= +*14/(8*×103)=6.验算挠度挠度限值fo=2Lo/200=2*1000/200=fmax=>fo=，不满足规范要求!八、裂缝宽度验算:1.上端支座跨中裂缝1) 计算荷载效应M o y = (ｑgk+ψq*ｑqk)*Lo2/2= +**1000*1000/2= kN*m=2) 光面钢筋,所以取值vi3) 因为C < 20，所以取C = 204) 计算按荷载效应的准永久组合作用下，构件纵向受拉钢筋应力σsq=Mq/*ho*As) 混规=×106/*130*386)=mm5) 计算按有效受拉混凝土截面面积计算的纵向受拉钢筋配筋率矩形截面积，Ate=*b*h=*1000*150=75000 mm2ρte=As/Ate 混规 =386/75000 =因为ρte= < ,所以让ρte=6) 计算裂缝间纵向受拉钢筋应变不均匀系数ψψ= 混规 = =因为ψ= < ,所以让ψ=7) 计算单位面积钢筋根数nn=1000/dist = 1000/130=78) 计算受拉区纵向钢筋的等效直径deqdeq = (∑ni*di2)/(∑ni*vi*di)=7*8*8/(7**8)=119) 计算最大裂缝宽度ωmax=αcr*ψ*σsq/Es**C+*Deq/ρte) (混规=**×105**20+*11/= ≤ , 满足规范要求。
悬挑脚手架计算书
悬挑脚手架计算书一、基本参数：立杆纵距la = 1.5 m立杆横距lb = 1.05 m脚手架形式双排架脚手架的步距h = 1.8 m脚手架搭设高度H = 27 m小横杆间距 a = 0.75 m连墙件布置形式二步三跨悬挑梁采用20a号热轧工字钢槽口侧向放置每根立杆下都有悬挑梁悬挑长度l=1.5 m悬挑梁锚固长度lm=1.5 m锚固端采用φ20的钢筋拉环连接二、小横杆的计算1、小横杆荷载计算脚手板的荷载标准值q1=0.35×0.75=0.26 kN/m活荷载标准值q2=3×0.75=2.25（kN/m）2、强度计算(1)、最大弯矩考虑为简支梁均布荷载作用下的弯矩计算公式如下：其中：l 小横杆计算跨度l=1.05 mq1 脚手板的荷载标准值q1 = 0.26 kN/mq2 活荷载标准值q2 = 2.25 kN/m经计算得到：M=(1.2×0.26+1.4×2.25)×1.05^2÷8=0.48 kN.m(2)、截面应力计算公式如下：其中W 钢管截面抵抗矩W = 5.08 cm3M 最大弯矩M = 0.48 kN.m经计算得到:σ=0.48×1000000÷(5.08×1000)＝94.49 N/mm2小横杆强度计算值不大于钢管抗弯强度设计值205N/mm2，故满足要求3、挠度计算最大挠度考虑为三跨连续梁均布荷载作用下的挠度,计算公式如下：其中: l 小横杆计算跨度l = 1.05 mI 截面惯性矩I = 12.19 cm4E 弹性摸量E = 206000 N/mm2q1 脚手板的荷载标准值q1 = 0.26 kN/mq2 活荷载标准值q2 = 2.25 kN/m经计算得到：最大挠度V=5×(0.26+2.25)×(1.05×1000)^4÷(384×206000×12.19×10000)=1.58 mm最大挠度计算值不大于l/150=7mm,并且小于10mm,故满足要求三、大横杆的计算:1、荷载值计算小横杆的自重标准值:P1=0.03763×1.05=0.04 kN脚手板的荷载标准值:P2=0.35×1.05×0.75=0.28 kN脚手板的荷载标准值:P=0.04+0.28=0.32 kN活荷载标准值:Q=3×1.05×0.75=2.36 kN2、强度计算(1)、最大弯矩计算公式如下:其中: l 立杆的纵距l = 1.5mP 静荷载标准值P = 0.32 kNQ 活荷载标准值Q = 2.36 kN经计算得到最大弯矩M=0.175×(1.2×0.32+1.4×2.36)×1.5=0.97 kN.m(2)、截面应力计算公式如下：其中W 钢管截面抵抗矩W = 5.08 cm3M 最大弯矩M = 0.97 kN.m经计算得到:σ=0.97×1000000÷(5.08×1000)＝190.94 N/mm2大横杆强度计算值不大于钢管抗弯强度设计值205 N/mm2，故满足要求3、挠度计算最大挠度考虑为小横杆自重均布荷载与荷载的计算值最不利分配的挠度和大横杆自重均布荷载引起的最大挠度：其中: l 立杆的纵距l = 1.5 mI 截面惯性矩I = 12.19 cm4E 弹性摸量E = 206000 N/mm2P 静荷载标准值P = 0.32 kNQ 活荷载标准值Q = 2.36 kN经计算最大挠度V=1.146×(0.32+2.36×(1.5×1000)^3÷(100×206000×12.19×10000)=4.13 mm最大挠度计算值不大于l/150=10mm,并且小于10mm,故满足要求四、扣件的抗滑承载力计算:横杆的自重标准值P1 = 0.03763×(1.05 +1.5) =0.1kN脚手板的荷载标准值P2 = 0.35×1.5×1.05÷2 =0.28kN活荷载标准值Q = 3×1.5×1.05÷2 =2.36kN荷载的计算值R = 1.2×(0.1+0.28)+1.4×2.36 =3.76kN纵向或横向水平杆与立杆连接时，扣件的抗滑承载力按照下式计算:其中: Rc 扣件抗滑承载力设计值Rc=12kNR 纵向或横向水平杆传给立杆的竖向作用力设计值R=3.76kN 扣件的抗滑承载力不大于单扣件抗滑承载力设计值8kN,满足要求!五、脚手架计算：1、荷载计算:立杆承受的结构自重标准值NG1=0.12×27=3.24 kN脚手板的自重标准值NG2=0.35×2×1.5×(1.05+0.35)=0.74 kN栏杆与挡脚板自重标准值NG3=0.14×1.5×2÷2=0.21 kN吊挂的安全设施荷载：NG4 = 0.005×1.5×27 = 0.2 kN静荷载标准值NG=3.24+0.74+0.21+0.2=4.39 kN活荷载标准值NQ=3×1×1.5×1.05÷2=2.36 kN风荷载标准值Wk=0.7×0.74×1.2×0.35=0.22 kN/m2不考虑风荷载时,立杆的轴向压力设计值N=1.2×4.39+1.4×2.36=8.57 kN考虑风荷载时,立杆的轴向压力设计值N=1.2×4.39+0.85×1.4×2.36=8.08 kN 风荷载标准值产生的立杆段弯矩：Mwk=0.22×1.5×1.8^2÷10=0.11 kN.m风荷载设计值产生的立杆段弯矩：Mw=0.85×1.4×0.11=0.13 kN.m构配件自重标准值产生的轴向力：NG2k=0.74+0.21+0.2=1.15 kN2、立杆的稳定性计算:(1)、立杆的长细比计算:其中l 立杆的计算长度l = 1.155×1.5×1.8=3.12 mI 立杆的回转半径I = 1.58 cm经过计算,立杆的长细比λ=3.12×100÷1.58=198(2)、立杆的稳定性计算不考虑风荷载时,立杆的稳定性计算公式其中：A 立杆净截面面积；取A=4.89 cm2N 不考虑风荷载时,立杆的轴向压力设计值；取N=8.57 kNφ轴心受压立杆的稳定系数,由长细比λ的结果查表得到φ=0.184 不考虑风荷载时立杆的稳定性σ=8.57×1000÷(0.184×(4.89×100))=95.25 N/mm2考虑风荷载时,立杆的稳定性计算公式其中：A 立杆净截面面积；取A=4.89 cm2W 立杆净截面模量(抵抗矩)；取W=5.08 cm3N 考虑风荷载时,立杆的轴向压力设计值；取N=8.08 kNMw 计算立杆段由风荷载设计值产生的弯矩；取Mw=0.13 kN.mφ轴心受压立杆的稳定系数,由长细比λ的结果查表得到φ=0.184 考虑风荷载时立杆的稳定性σ=8.08×1000÷(0.184×(4.89×100))+(0.13×1000000)÷(5.08×1000)=115.39 N/mm2不考虑风荷载时,立杆稳定性不大于205N/mm2,满足要求考虑风荷载时,立杆稳定性不大于205N/mm2,满足要求3、最大搭设高度的计算不组合风荷载最大搭设高度：组合风荷载最大搭设高度：其中：A 立杆净截面面积 A = 4.89 cm2W 钢管截面抵抗矩W = 5.08 cm3f 钢管立杆抗压强度设计值f= 205 N/mm2gk 每米立杆承受的结构自重标准值gk=0.12 kN/mNQK 活荷载标准值NQK=2.36 kNMwk 计算立杆段由风荷载标准值产生的弯矩Mwk=0.11 kN.mNG2K 构配件自重标准值产生的轴向力NG2K=1.15 kNφ轴心受压杆件稳定系数φ= 0.184经计算，不组合风荷载最大搭设高度Hs=((0.184×(4.89×100)×205÷1000)-(1.2×1.15+1.4×2.36)÷(1.2×0.12)=95.56 m组合风荷载最大搭设高度Hs=((0.184×(4.89×100)×205÷1000)-(1.2×1.15+0.85×1.4×(2.36+0.11×0.184×(4.89÷5.08÷100)))÷(1.2×0.12)=82.9 m最大搭设高度应该取上式中的较小值Hs=82.9m由于搭设高度Hs大于等于26m,所以按下式调整:经计算得到脚手架高度限值为[H]=76.55m调整后的高度不宜超过50m,故:脚手架最大高度应为50m六、连墙件的计算:(1)、风荷载产生的连墙件轴向力设计值按照下式计算：其中：wk 风荷载基本风压值，wk=0.22 kN/m2Aw 每个连墙件的覆盖面积内脚手架外侧的迎风面积；Aw=16.2 m2 经计算得到：风荷载产生的连墙件轴向力设计值Nlw=1.4×0.22×16.2=4.99 kN(2)、连墙件的轴向力计算值应按照下式计算：其中No 连墙件约束脚手架平面外变形所产生的轴向力；取No=5 kN Nlw 风荷载产生的连墙件轴向力设计值Nlw=4.99 kN 经计算得到：连墙件轴向力计算值Nl=4.99+5=9.99 kN(3)、连墙件轴向力设计值其中：φ轴心受压立杆的稳定系数,由长细比λ查表得到φ=0.938A 立杆净截面面积A = 4.89 cm2[f] 钢管的强度设计值[f] = 205 N/mm2经过计算得到Nf=0.938×(4.89×100)×205÷1000=94.03 kN长细比λ计算:其中: l 计算长度l = 0.35 mI 钢管回转半径I = 1.58 cm经过计算,立杆的长细比λ=0.35×100÷1.58=23计算结果:连墙件轴向力计算值不大于连墙件的轴向力设计值；满足要求连墙件轴向力计算值不大于扣件抗滑承载力12 kN,满足要求七、联梁计算:无联梁八、悬挑梁受力计算:1、悬挑梁所受集中荷载计算其中P 脚手架立杆传递的集中荷载P=8.57 kN经过计算: F = 8.57 kN2、挑梁最大弯矩其中: F 悬挑梁受的集中荷载F=8.57 kNlb 脚手架横距lb=1.05 mq 悬挑梁自重标准值q=0.142 kN/ml 悬挑长度l=1.5 mb 脚手架内排架距墙距离b=0.35 m经过计算: M=-8.57×(2×0.35+1.05)-0.142×1.5^2÷2=-15.16 kN.m3、支撑点的最大支座力其中: F 悬挑梁受的集中荷载F=8.57 kNlb 脚手架横距lb=1.05 mq 悬挑梁自重标准值q=0.142 kN/ml 悬挑长度l=1.5 mlm 锚固长度lm=1.5 mb 脚手架内排架距墙距离b=0.35 m经过计算: Rp=(8.57×(2+0.35÷1.5+(0.35+1.05)÷1.5)+(1+(1.5÷1.5)^2)×0.142×1.5÷2=27.35 kN4、固支点的最大支座力其中: F 悬挑梁受的集中荷载F=8.57 kNlb 脚手架横距lb=1.05 mq 悬挑梁自重标准值q=0.142 kN/ml 悬挑长度l=1.5 mlm 锚固长度lm=1.5 mb 脚手架内排架距墙距离b=0.35 m经过计算: RO=-8.57×(0.35÷1.5+1.05÷1.5)+(1-(1.5÷1.5)^2)×0.142×1.5÷2=-10 kN九、悬挑梁挠度计算:1、悬挑梁最大挠度计算:其中: F 悬挑梁受的集中荷载F=8.57 kNlb 脚手架横距lb=1.05 mq 悬挑梁自重标准值q=0.142 kN/ml 悬挑梁梁上支撑点距墙固支点距离l=1.5 mlm 锚固长度lm=1.5 mb 脚手架内排架距墙距离b=0.35 m经过计算: V=((1+0.35÷1.5)×8.57×0.35^2×1.5÷(3×206000×2370÷10)+(1+(0.35+1.05)÷1.5)×8.57×(0.35+1.05)^2×1.5÷(3×206000×2370÷10)+(4×(1.5÷1.5)^2+3×(1.5÷1.5)^3-1)×0.142×1.5^2÷8×1.5×1.5÷(3×206000×2370÷10))×1000=0 mm2、悬挑梁最大允许挠度计算:v=l/200=1.5×1000÷200=7.5 mm悬挑梁最大挠度V=0mm不大于最大允许挠度v=7.5mm,满足要求!十、悬挑梁强度计算1、悬挑梁型钢截面应力计算其中: A 截面面积 A = 35.578 cm2W 截面抵抗矩W = 237 cm3M 挑梁最大弯矩M = -15.16 kN.mN 悬挑梁所受轴向力N = 0 kN经过计算: σ= 1000000×15.16÷(1.05×1000×237)+1000×0÷(100×35.578) = 60.92N/mm2型钢截面应力不大于钢材强度设计值205 N/mm2,故满足要求十一、悬挑梁整体稳定性计算其中: W 截面抵抗矩W = 237 cm3M 挑梁最大弯矩M =-15.16 kN.mφb 型钢整体稳定系数型φb = 0.93经过计算: σ= 15.16×1000000÷(237×0.93×1000) = 68.78 N/mm2悬挑梁整体稳定性不大于钢材强度设计值205 N/mm2,故满足要求十二、锚固端钢筋拉环连接计算1、拉环强度计算其中; N 悬挑梁锚固端拉环受力N=-10 kNA 拉环钢筋的截面积A=314.16 mm2经过计算σ= -10×1000÷314.16 = σN/mm2锚拉环强度σ=31.83N/mm2,不大于钢筋的抗拉强度设计值50N/mm2,满足要求!。
悬挑支撑结构计算书_1.5t
悬挑支撑结构计算书计算依据：1、《建筑施工临时支撑结构技术规范》JGJ300-20132、《建筑结构荷载规范》GB 50009-20123、《钢结构设计规范》GB 50017-2003一、支撑结构设计支撑结构侧立面图三、悬挑部分竖向荷载验算悬挑部分竖向荷载设计值Pt=max[1.2(G+G 1)+1.4×Q 1k ,1.35(G+G 1)+1.4×0.9×Q 1k ]=max[1.2×(0.336+2.8)+1.4×0.098,1.35×(0.336+2.8)+1.4×0.9×0.098]=4.357kN/m 2 Pt≤p t,max =22kN/m 2 符合要求！四、落地部分立柱稳定性验算钢管截面类型(mm) Ф48×3 钢管计算截面类型(mm) Ф48×3 钢材等级Q235 立柱截面面积A(mm 2) 424 立柱截面回转半径i(mm) 15.9 立柱截面抵抗矩W(cm 3) 4.49 抗压强度设计值[f](N/mm 2) 205 支架自重标准值q(kN/m) 0.15 立柱弹性模量(N/mm 2) 206000 立柱截面惯性矩(cm 4) 10.78 竖向斜杆设置 无 剪刀撑设置 有 扫地杆高度h1(mm)200悬臂长度h2（mm ）200根据《建筑施工临时支撑结构技术规范》JGJ300-2013条文说明4.1.3条，构件的允许长细比计算时构件的长度取节点间钢管的长度l0=h=700mmλ=l0/i=700/15.9=44.025≤[λ]=180满足要求！2、立柱稳定性验算立柱计算长度：l0=βHβaμh=1.11×1.028×2.034×700=1624mmμ ----立柱计算长度系数，按规范附录B表B-3取值K----有剪刀撑框架式支撑结构的刚度比，K=EI/(hk)+l y/(6h)=206000×10.78×104/(700×35×106)+700/(6×700)=1.073βa----扫地杆高度与悬臂长度修正系数，按规范附录B表B-5取值α----扫地杆高度h1与步距h之比与悬臂长度h2与步距h之比的较大值，α=max(h1/h,h2/h)= max(200/700,200/700)=0.286αx----单元框架x向跨距与步距h之比，αx= l x/h=1000/700=1.429βH----高度修正系数λ=l0/i=1624/15.9=102.138，查表得，φ＝0.573由悬挑部分引起的附加轴力N t=ηt p t l a B t=0.45×4.357×1×0.7=1.372kN不考虑风荷载靠近悬挑端最不利架体自重标准值G2=q×H=0.15×5.2=0.78kNN=max[1.2(N t+G1×l a×l b+G2)+1.4×Q1k,1.35(N t+G1×l a×l b+G2)+1.4×0.9×Q1k]=max[1.2×(1.372+2.8×1×0.7+0.78)+1.4×0.098,1.35×(1.372+2.8×1×0.7+0.78)+1.4×0.9×0.098]=5.675kNf＝N/(φA)＝5675.328/(0.573×424)=23.36N/mm2≤[f]＝205N/mm2满足要求！考虑风荷载M w=γQωk l a h2/10=1.4×0.2×1×0.72/10=0.014kN·mN wK=n waωk l a H2/(2B)=3×0.2×1×5.22/(2×3)=2.704kNn wa----单元框架的纵向跨数；n wa= n1=3N w=N=5.675kNf＝(N w+N wK)/(φA)+M w/(W(1-1.1φ(N w+N wK)/N E′))=(5675.328+2704)/(0.573×424)+0.014×106/(4.49×103×(1-1.1×0.573×(5675.328+2704)/82549.524))=37.754N/mm2≤[f]＝205N/mm2满足要求！N E′----立柱的欧拉临界力(N)，N E′=π2EA/λ2=3.142×206000×424/102.1382=82549.524N五、支撑结构抗倾覆验算根据《建筑施工临时支撑结构技术规范》JGJ300-2013中第4.5.1条条文说明，由风荷载产生的倾覆力矩：M ov1=γ0γQψcωk LH2/2=1×1.4×0.9×0.2×21×5.22/2=71.548kN·m由悬挑部分产生的倾覆力矩：M ov2=γ0(γG(G+G1)+γQψc Q1k)LB t2/2=1×(1.35×(0.336+2.8)+1.4×0.9×0.098)×21×0.72/2=22.417kN•m 由支撑架构自重产生的抗倾覆力矩：M r=γG g k LHB/2=0.9×0.643×21×5.2×3/2=94.77kN·m式中：g k--支撑结构自重标准值与受风面积的比值，g k=G k/LH=qHBL/(l a l b)/LH=0.15×5.2×3×21/(1×0.7)/(21×5.2)=0.643kN/m2M r=94.77kN·m≥(M ov1+M ov2)=(71.548+22.417)=93.965kN·m满足要求！六、立柱地基基础验算ak200kPa满足要求！。
悬挑脚手架搁置钢梁计算书
悬挑脚手架搁置钢梁计算书工程名称：编制单位：1．计算参数设定（1）型钢参数钢梁材料工字钢钢梁型号16号工字钢钢梁长度L(mm) 4000 钢梁中间跨长度Lz（mm） 3200钢梁锚固长度Lm(mm) 400 锚固点设置方式压环钢筋压环钢筋直径d(mm) 20（2）荷载参数立杆各立杆传至梁上荷载设计值F(kN) 各立杆距梁左端外锚固点距离l(mm)1 15 3002 20 11003 20 17404 15 2700（3）示意图2.型钢承载力验算型钢材料工字钢型钢型号16号工字钢截面高度h（mm）160 截面宽度b（mm）88腹板厚度t w（mm） 6.0 翼缘平均厚度t（mm）9.9截面模量W x（mm3）140900 界面惯性矩I X（mm4）11270000半截面的面积矩S（mm3）80800 弹性模量E（N/mm2）206000抗弯强度设计值f（N/mm2）205.00 抗剪强度设计值f v（N/mm2）120.00钢材屈服强度f y（N/mm2）235 自重标准值g k（kN/m）0.21k（1）抗弯强度验算γx＝1.05；M max＝19.83kN.m＝19830000N·mmσ＝M max/γx W x＝19830000/(1.05×140900)＝134.04N/mm2悬挑型钢梁抗弯强度σ=134.04N/mm2＜205N/mm2,满足要求。
（2）抗剪强度验算V ＝49.61kNτ＝VS/I x t＝49610×80800/(11270000×6)＝59.28N/mm2悬挑型钢梁抗剪强度τ=59.28N/mm2＜120N/mm2,满足要求。
（3）整体稳定验算L z=3200mm=3.20m,t=9.90,b=88mm查表《钢结构设计规范》(GB50017-2003)得，b＝1.24b '=1.07-0.282/b=1.07-0.282/1.24=0.843M max/b'W x=19830000/(0.843×140900)=166.95N/mm2悬挑主梁整体稳定性166.95N/mm2＜205N/mm2,满足要求。
悬挑型钢及次梁计算书(转角位置)
悬挑型钢及次梁计算书（转角位置）1.次梁型钢梁计算次梁材料采用16号工字钢；H=160mm,b=88mm,t w=6.0mm,t=9.9mm,q=0.21kN/m,w=140900 mm3,I X=11270000mm4,S=80800mm3,E=206000N/mm2,f=215.00N/mm2,f v=120.00N/mm2,f y=235N/mm 2。
N=10360N①内力分析根据力学求解器计算，V max＝5.18kN；M max＝6.73kN·m②抗弯强度验算W＝M max /σ＝6.73×103/215＝31.3cm3查表得，16号工字钢[W]＝140.9cm3＞W＝31.3cm316号工字钢抗弯强度满足设计要求；③抗剪强度验算V max＝5.18kNτ＝V max/（I/S×t w）＝5180×80800/(11270000×6) ＝6.18N/mm216号工字钢抗剪强度τ＝6.18N/mm2＜f v＝125N/mm2,满足要求。
④挠度验算16号工字钢，I＝1127cm4，E＝210GPa根据力学求解器计算：挠度系数Kυ＝3.4υmax＝Kυ×103/EI＝3.4×102/(210×1127) ＝8.2×10-3m＝1.43mm[υ] ＝2600/250＝10.4mm挠度υmax＝1.43mm＜[υ]＝10.4mm,满足要求。
计算简图和内力图如下图：计算模型简图（单位：P＝kN,q＝kN/m）弯矩图（单位：kN.m）剪力图（单位：kN）位移图6.悬挑型钢梁计算悬挑材料选采用16号工字钢；H=160mm,b=88mm,t w=6.0mm,t=9.9mm,q=0.21kN/m,w=1409 00mm3,I X=11270000mm4,S=80800mm3,E=206000N/mm2,f=215.00N/mm2,f v=120.00N/mm2,f y=235N/ mm2。
悬挑板计算书
悬挑板计算项目名称_____________日期_____________设计者_____________校对者_____________一、构件编号: LB-1二、示意图三、依据规范《建筑结构荷载规范》 GB50009-2012《混凝土结构设计规范》 GB50010-2010四、计算信息1.几何参数计算跨度: Lx = 1000 mm; Ly = 1000 mm板厚: h = 150 mm2.材料信息混凝土等级: C30 fc=14.3N/mm2 ft=1.43N/mm2 ftk=2.01N/mm2Ec=3.00×104N/mm2钢筋种类: HPB300 fy = 270 N/mm2Es = 2.1×105 N/mm2最小配筋率: ρ= 0.250%纵向受拉钢筋合力点至近边距离: as = 20mm保护层厚度: c = 10mm3.荷载信息(均布荷载)永久荷载分项系数: γG = 1.200可变荷载分项系数: γQ = 1.400准永久值系数: ψq = 1.000永久荷载标准值: ｑgk = 9.000kN/m2可变荷载标准值: ｑqk = 0.500kN/m24.计算方法:弹性板5.边界条件(上端/下端/左端/右端):固定/自由/自由/自由6.设计参数结构重要性系数: γo = 1.00泊松比:μ = 0.200五、计算参数:1.计算板的跨度: Lo = 1000 mm2.计算板的有效高度: ho = h-as=150-20=130 mm六、配筋计算(悬臂板计算):1.Y向支座钢筋1) 确定上端端支座弯距M o y = (γG*ｑgk+γQ*ｑqk)*Lo2/2= (1.200*9.000+1.400*0.500)*12/2= 5.750 kN*m2) 确定计算系数αs = γo*M o y/(α1*fc*b*ho*ho)= 1.00*5.750×106/(1.00*14.3*1000*130*130)= 0.0243) 计算相对受压区高度ξ = 1-sqrt(1-2*αs) = 1-sqrt(1-2*0.024) = 0.0244) 计算受拉钢筋面积As = α1*fc*b*ho*ξ/fy = 1.000*14.3*1000*130*0.024/270 = 166mm25) 验算最小配筋率ρ = As/(b*h) = 166/(1000*150) = 0.111%ρ<ρmin = 0.250% 不满足最小配筋要求所以取面积为As = ρmin*b*h = 0.250%*1000*150 = 375 mm2采取方案8@130, 实配面积386 mm2七、跨中挠度计算：Mk -------- 按荷载效应的标准组合计算的弯矩值Mq -------- 按荷载效应的准永久组合计算的弯矩值1.计算标准组合弯距值M k:Mk = M gk+M qk = (ｑgk+ｑqk)*Lo2/2= (9.000+0.500)*12/2= 4.750 kN*m2.计算准永久组合弯距值M q:Mq = M gk+ψq*M qk = (ｑgk+ψq*ｑqk)*Lo2/2= (9.000+1.0*0.500)*12/2= 4.750 kN*m3.计算受弯构件的短期刚度 Bs1) 计算按荷载荷载效应的两种组合作用下，构件纵向受拉钢筋应力σsk = Mk/(0.87*ho*As) 混规(7.1.4-3)= 4.750×106/(0.87*130*386) = 108.804 N/mmσsq = Mq/(0.87*ho*As) 混规(7.1.4-3)= 4.750×106/(0.87*130*386) = 108.804 N/mm2) 计算按有效受拉混凝土截面面积计算的纵向受拉钢筋配筋率矩形截面积: Ate = 0.5*b*h = 0.5*1000*150= 75000mm2ρte = As/Ate 混规(7.1.2-4)= 386/75000 = 0.515%3) 计算裂缝间纵向受拉钢筋应变不均匀系数ψψk = 1.1-0.65*ftk/(ρte*σsk) 混规(7.1.2-2)= 1.1-0.65*2.01/(0.515%*108.804) = -1.233因为ψ不能小于最小值0.2，所以取ψk = 0.2ψq = 1.1-0.65*ftk/(ρte*σsq) 混规(7.1.2-2)= 1.1-0.65*2.01/(0.515%*108.804) = -1.233因为ψ不能小于最小值0.2，所以取ψq = 0.24) 计算钢筋弹性模量与混凝土模量的比值αEαE = Es/Ec = 2.1×105/3.00×104 = 7.0005) 计算受压翼缘面积与腹板有效面积的比值γ f矩形截面，γf=06) 计算纵向受拉钢筋配筋率ρρ = As/(b*ho)= 386/(1000*130) = 0.297%7) 计算受弯构件的短期刚度 BsBsk = Es*As*ho2/[1.15ψk+0.2+6*αE*ρ/(1+ 3.5γf')](混规(7.2.3-1)) = 2.1×105*386*1302/[1.15*-1.233+0.2+6*7.000*0.297%/(1+3.5*0.0)]= 2.470×103 kN*m2Bsq = Es*As*ho2/[1.15ψq+0.2+6*αE*ρ/(1+ 3.5γf')](混规(7.2.3-1)) = 2.1×105*386*1302/[1.15*-1.233+0.2+6*7.000*0.297%/(1+3.5*0.0)]= 2.470×103 kN*m24.计算受弯构件的长期刚度B1) 确定考虑荷载长期效应组合对挠度影响增大影响系数θ当ρ'=0时，θ=2.0 混规(7.2.5)2) 计算受弯构件的长期刚度 BBk = Mk/(Mq*(θ-1)+Mk)*Bs (混规(7.2.2-1))= 4.750/(4.750*(2.0-1)+4.750)*2.470×103= 1.235×103 kN*m2Bq = Bsq/θ (混规(7.2.2-2))= 2.470×103/2.0= 1.235×103 kN*m2B = min(Bk,Bq)= min(1234.807,1234.807)= 1234.8075.计算受弯构件挠度f max = (q gk+q qk)*(2*Lo)4/(8*B)= (9.000+0.500)*14/(8*1.235×103)= 15.387mm6.验算挠度挠度限值fo=2Lo/200=2*1000/200=10.000mmfmax=15.387mm>fo=10.000mm，不满足规范要求!八、裂缝宽度验算:1.上端支座跨中裂缝1) 计算荷载效应M o y = (ｑgk+ψq*ｑqk)*Lo2/2= (9.000+1.0*0.500)*1000*1000/2= 4.550 kN*m2) 光面钢筋,所以取值v i=0.73) 因为C < 20，所以取C = 204) 计算按荷载效应的准永久组合作用下，构件纵向受拉钢筋应力σsq=Mq/(0.87*ho*As) 混规(7.1.4-3)=4.550×106/(0.87*130*386)=104.223N/mm5) 计算按有效受拉混凝土截面面积计算的纵向受拉钢筋配筋率矩形截面积，Ate=0.5*b*h=0.5*1000*150=75000 mm2ρte=As/Ate 混规(7.1.2-4)=386/75000 = 0.0051因为ρte=0.0051 < 0.01,所以让ρte=0.016) 计算裂缝间纵向受拉钢筋应变不均匀系数ψψ=1.1-0.65*ftk/(ρte*σsq) 混规(7.1.2-2)=1.1-0.65*2.010/(0.0100*104.223)=-0.154因为ψ=-0.154 < 0.2,所以让ψ=0.27) 计算单位面积钢筋根数nn=1000/dist = 1000/130=78) 计算受拉区纵向钢筋的等效直径d eqd eq= (∑n i*d i2)/(∑n i*v i*d i)=7*8*8/(7*0.7*8)=119) 计算最大裂缝宽度ωmax=αcr*ψ*σsq/Es*(1.9*C+0.08*Deq/ρte) (混规(7.1.2-1) =1.9*0.200*104.223/2.1×105*(1.9*20+0.08*11/0.0100)=0.0244mm ≤ 0.30, 满足规范要求。
悬挑板设计计算书
悬挑板设计计算书1、计算模型悬挑板设计按照悬臂梁计算，以下按1m2、计算资料2.1构件信息悬挑长度：L=1m悬挑板厚：h=120mm保护层厚度:c=25mm混凝土强度:C30抗压强度:f c=14.3N/mm2,f ck=20.1N/mm2抗拉强度:f t= 1.43N/mm2,f tk= 2.01N/mm2混凝土容重：γs=25.0 kN/m3钢筋牌号：HRB400,顶筋：8@100抗拉强度:f y=360N/mm2板顶标高：H0=76m（板顶距室外地面的高度)2.2荷载信息①恒载:面层荷载:G1=4kN/m2悬挑板自重:G2=γs h=25×0.12=3kN/m2恒载合计:G=7kN/m2栏杆荷载:G3= 2.5kN/m②活载:检修荷载:P=1kN/m活荷载:Q=0.5kN/m2③基本风压：ω0=0.4kPa，地面粗糙类别：B④基本雪压：S0=0.4kPa，3、荷载计算3.1风荷载计算基本风压：ω0=0.4kPa,地面粗糙类别：B阵风系数：βgz= 1.514(荷载规范8.6.1)高度变化系数：μZ= 1.838(荷载规范8.2.1)体型系数：μsl=2(荷载规范8.3.3-2)①标准风压：ωK=βgzμslμZω0(荷载规范8.1.1)= 1.514×2× 1.838×0.4= 2.23kPa3.2雪荷载计算基本雪压：S0=0.4kPa分布系数:μ0=1①标准雪压：ω雪=μ0S0(荷载规范7.1.1)=1×0.4=0.4kPa3.3活荷载取值Q活=max(Q,ω雪)=0.5kN/m24、弯矩计算①恒荷载弯矩M恒=0.5GL2+G3L=0.5×7×12+ 2.5×1=6kN·m②活荷载弯矩M活=0.5Q活L2+PL=0.5×0.5×12+1×1= 1.25kN·m③风荷载弯矩M风=0.5ωK L2=0.5× 2.23×12= 1.12kN·m5、荷载组合5.1基本组合永久荷载分项系数:γG= 1.3(荷载规范3.2.4）可变荷载分项系数:γQ= 1.5(荷载规范3.2.4）可变荷载组合系数:ψC=1(荷载规范3.2.4）M G=γG M恒+γQψC M活= 1.3×6+ 1.5×1× 1.25=9.68kN·m5.2准永久组合永久荷载分项系数:γG=1(荷载规范3.2.10）可变荷载分项系数:γQ=0.5(荷载规范3.2.10）M准=γG M恒+γQ M活=1×6+0.5× 1.25=6kN·m5.3风荷载组合永久荷载分项系数:γG=1(荷载规范3.2.4）风荷载组合系数:γw= 1.4(荷载规范3.2.4）最不利时为钢筋混凝土浇筑完成，未加附加面层：M1=0.5G2L2=0.5×3×12= 1.5kN·mM风=γQ M风-γG M恒= 1.4× 1.12-1× 1.5=0.07kN·m板底按计算配筋5.4准永久荷载组合永久荷载分项系数:γG=1(荷载规范3.2.4）可变荷载分项系数:ψw=0.5(荷载规范3.2.4）S准=γG G+0.5Q活=1×7+0.5×0.5=7.25kN/m26、配筋设计6.1恒活作用下配筋设计①配筋量计算M=9.68kN·mh0=h-c=120-25=95mmA S1=M(混规7.1.4）0.9f y h0=96800000.9×360×95=315mm2最小配筋率:ρmin=max（0.20%，0.45f t/f y)=0.20%A S,min=ρmin bh=0.20%×1000×120=240mm2悬挑构件配筋量宜放大1.2倍：最终配筋量为：A S'= 1.2*max(A S1,A S,min)=378mm2选用顶筋：HRB400，8@100，A S=503mm2≥A S'=378mm2配筋满足②裂缝验算1米内钢筋根数为:n=10钢筋应力：σ=M准0.87h0A S=60000000.87×95×503=144.3N/mm2有效受拉混凝土配筋率：ρte,1=A S=503=0.84% 0.5bh0.5×1000×120ρte=max(ρte,1,1%)=max（0.84%，1%）= 1.00%粘结特性系数：带肋钢筋V i=1等效钢筋直径:d eq=∑n i d i2/(∑n i v i d i)=8钢筋不均匀应变系数：ψ'= 1.1 -0.65f tk(混规7.1.2）ρteσ= 1.1-0.65× 2.011.00%×144.3=0.195取ψ=0.2，（不大于0.2时，取0.2；不小于1.0时，取1.0）C s=20mm,E s=200000N/mm受弯构件：αcr= 1.9(混规7.1.2）最大裂缝宽度：ωmax=αcrψσ(1.9C s+0.08d eq/ρte)/E s(混规7.1.2）= 1.9×0.2×144.3×(1.9×20+0.08×8/0.01)/200000=0.03mm＜[ω]=0.3mm裂缝满足③挠度验算荷载长期作用下的刚度B S：混凝土弹性模量：E C=30000N/mm钢筋弹性模量：E S=200000N/mmαE=E S/E C= 6.67纵向受拉钢筋配筋率：ρ=AS/bh0=503/(1000×95)=0.53%矩形截面：γf'=0B s=E s A s h02(混规7.2.3）1.150ψ+0.2+6αEρ1.150ψ+0.2+1+3.5γf ’=200000×503×9521.15×0.2+0.2+6× 6.67×0.53%1+ 3.5×0= 1.41E+12θ=2近似准永久组合时刚度:B =B s /θ=1E+12/2=7.07E+11挠度为：f =S 准L 4+G 3L 38B 3B=7.25×14+2.5×138×7.07E+023×7.07E+02= 2.46mm ≤[f]=L/250=8mm 挠度满足6.2风荷载作用下的弯矩设置①配筋量计算选用钢筋：HRB400，8@200，A S =252mm 2M 风=0.07kN ·m h 0=h -c =120-25=95mmA S2=M(混规7.1.4）0.87f y h 0=700000.87×360×95=3mm2最小配筋率:ρmin =max （0.20%，0.45f t /f y )=0.200%A S,min =ρmin bh=0.200%×1000×120=240mm2实际配筋率：ρ’=A S /bh 0=252/(1000×95)=0.27%悬挑构件配筋量宜放大1.2倍：最终配筋量为：A S '= 1.2*max(A S2,A S,min )=288mm 2A S =252mm 2＜A S '配筋不满足。
悬挑构件承载力计算
悬挑构件承载力计算书针对15、16、17号楼挑廊部分存在落地式外脚手架直接支撑在悬挑构件上的情况，特编制本计算书，验算悬挑构件的承载力是否满足需要。
16号楼挑廊长度75.1米，为最不利情况，以此数据为计算依据。
悬挑梁最大悬挑长度3.9米，挑廊长度75.1米，根据外架布置间距需设置51排立杆，外架搭设高度（0.45+34.85+1.5=36.8M ）。
小计立杆102根，长度36.8米，大横杆42根，拦腰杆21根，长度75.1米，小横杆51*21=1071根，长度1.2米，合计9770.1米。
按3.0mm 壁厚计算钢管重量，每米钢管重量3.48KG 。
总计总量33999.948KG,约为34T ，换算为作用力为340KN 。
悬挑部分共计23根悬挑梁，则每根悬挑梁近似荷载为340/23=14.78KN 。
悬挑梁截面尺寸400×700，上部9根HRB500 25，下部4根HRB500 25。
1、悬挑梁负弯矩计算外架搭设离墙间距350mm ，外架宽度800mm 。
悬挑梁受力点悬挑长度（350+800|2=750） ，端部集中荷载14.78KN ，则负弯矩为： W=FL=14.78×0.75=11.09KN ·M2、正截面承载力计算梁截面受压区高度：X=h 0-b f m h cm /220- =640-400/13.16/10704000026402⨯-=26.47mmX 0h b ξ≤=0.544×640=348.16梁负弯钢筋截面积：ycm S f xb f A ==16.13×24×400/610=253.85mm ²A〉25×25×3.14|9=218.06 mm²S则悬挑部分满足外架荷载要求。
2.8米多排悬挑架主梁验算计算书
2.8米多排悬挑架主梁验算计算书计算依据：1、《建筑施工门式钢管脚手架安全技术标准》JGJ/T128-20192、《建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范》JGJ130-20113、《建筑结构荷载规范》GB50009-20124、《钢结构设计标准》GB50017-20175、《混凝土结构设计规范》GB50010-2010一、基本参数平面图立面图三、主梁验算q'=g k=0.205=0.205kN/m第1排：F'1=F1'/n z=8/1=8kN第2排：F'2=F2'/n z=8/1=8kN第3排：F'3=F3'/n z=8/1=8kN第4排：F'4=F4'/n z=8/1=8kN荷载设计值：q=1.2×g k=1.2×0.205=0.246kN/m 第1排：F1=F1/n z=10.9/1=10.9kN 第2排：F2=F2/n z=10.9/1=10.9kN 第3排：F3=F3/n z=10.9/1=10.9kN 第4排：F4=F4/n z=11.2/1=11.2kN1、强度验算弯矩图(kN·m)σmax=M max/W=2.814×106/141000=19.959N/mm2≤[f]=215N/mm2符合要求！2、抗剪验算剪力图(kN)τmax=Q max/(8I zδ)[bh02-(b-δ)h2]=14.121×1000×[88×1602-(88-6)×140.22]/(8×11300000×6)=16.688N/mm2τmax=16.688N/mm2≤[τ]=125N/mm2符合要求！3、挠度验算变形图(mm)νmax=0.046mm≤[ν]=2×l x/360=2×2800/360=15.556mm符合要求！4、支座反力计算设计值：R1=5.22kN,R2=20.076kN,R3=19.304kN四、上拉杆件验算上拉杆材料类型钢筋(钢拉杆) 上拉杆件直径(mm) 20 上拉杆截面积A(cm2) 3.142 上拉杆材料抗拉强度设计值f(N/mm2) 205 上拉杆弹性模量E(N/mm2) 206000 花篮螺栓在螺纹处的有效直径d e(mm) 17 花篮螺栓抗拉强度设计值[f t](N/mm2) 170上拉连接螺栓类型摩擦型高强螺栓上拉杆与建筑物连接螺栓个数n1： 11 高强螺栓的性能等级8.8级型钢主梁位置吊耳板连接螺栓个数n2：高强螺栓公称直径M20 摩擦面抗滑移系数u 0.51一个高强螺栓的预拉力P(kN) 125 高强螺栓传力摩擦面数目nf上拉杆件角度计算：α1=arctanL1/L2=arctan(2900/1100)=69.228°α2=arctanL1/L2=arctan(2900/2450)=49.808°上拉杆件支座力：设计值：R S1=n z R2=1×20.076=20.076kN设计值：R S2=n z R3=1×19.304=19.304kN主梁轴向力设计值：N SZ1=R S1/tanα1=20.076/tan69.228°=7.615kNN SZ2=R S2/tanα2=19.304/tan49.808°=16.308kN上拉杆件轴向力：设计值：N S1=R S1/sinα1=20.076/sin69.228°=21.472kN设计值：N S2=R S2/sinα2=19.304/sin49.808°=25.271kN上拉杆件的最大轴向拉力设计值：N S=max[N S1...N Si]=25.271kN轴心受拉稳定性计算：σ =N S/A=25.271×103/314.2=80.429N/mm2≤f=205N/mm2 符合要求！2、花篮螺栓验算σ=N s/(π×d e2/4)=25.271×103/(π×172/4)=111.335N/mm2≤[ft]=170N/mm2符合要求！3、吊耳板计算型钢主梁上吊耳板排数 1 吊耳板厚t(mm) 10吊耳板两侧边缘与吊孔边缘净距b(mm ) 50 顺受力方向,吊孔边距板边缘最小距离a(mm)65吊孔直径d0(mm) 25 吊耳板抗拉强度设计值f(N/mm2) 205 吊耳板抗剪强度设计值f v(N/mm2) 125吊耳板由于型钢主梁位置吊耳板排数为1，则单个吊耳板所受荷载为N d=25.271/1=25.271k N参考GB50017-2017，对连接耳板进行如下验算：（1）耳板构造要求B e= 2t+16= 2×10+16=36mm≤b=50mm满足要求！4B e/3= 4×36/3=48mm≤a=65mm满足要求！（2）耳板孔净截面处的抗拉强度验算计算宽度:b1= min(2t+16,b-d0/3)= min(2×10+16,50-25/3)=36mmσ= N d/(2tb1)= 25.271×103/(2×10×36)=35.098N/mm2≤f=205N/mm2耳板孔净截面处抗拉强度满足要求！（3）耳板端部截面抗拉（劈开）强度验算σ= N d/[2t(a-2d0/3)]= 25.271×103/[2×10×(65-2×25/3)]=26.142N/mm2≤f=205N/mm2 耳板端部截面抗拉强度满足要求！（4）耳板抗剪强度验算耳板端部抗剪截面宽度:Z= [(a+d0/2)2-(d0/2)2]0.5= [(65+25/2)2-(25/2)2]0.5=76.485mmτ= N d/(2tZ)= 25.271×103/(2×10×76.485)=16.52N/mm2≤fv=125N/mm2耳板抗剪强度满足要求！4、吊耳板与型钢主梁连接焊缝验算各上拉杆位置单个吊耳板焊缝所受荷载，垂直焊缝方向荷载F、平行焊缝方向荷载V分别为：上拉杆1位置吊耳板：由于型钢梁上吊耳板排数为1，则：单个吊耳板垂直焊缝方向荷载F1=R S1/1=20.076/1=20.076kN单个吊耳板平行焊缝方向荷载V1=R SZ1/1=7.615/1=7.615kN垂直于焊缝长度作用力（正应力）：σf=F1/(0.7h f l w1)=20.076×103/(0.7×8×120)=29.875N/mm2≤βf f f w=1.22×160=195.2N/mm2 平行于焊缝长度作用力（剪应力）：τf=V1/(0.7h f l w1)=7.615×103/(0.7×8×120)=11.332N/mm2≤f f w=160N/mm2[(σf/βf)2+τf2]0.5=[(29.875/1.22)2+11.3322]0.5=26.982N/mm2≤f f w=160N/mm2上拉杆1位置吊耳板焊缝强度满足要求！上拉杆2位置吊耳板：由于型钢梁上吊耳板排数为1，则：单个吊耳板垂直焊缝方向荷载F2=R S2/1=19.304/1=19.304kN单个吊耳板平行焊缝方向荷载V2=R SZ2/1=16.308/1=16.308kN垂直于焊缝长度作用力（正应力）：σf=F2/(0.7h f l w1)=19.304×103/(0.7×8×120)=28.726N/mm2≤βf f f w=1.22×160=195.2N/mm2 平行于焊缝长度作用力（剪应力）：τf=V2/(0.7h f l w1)=16.308×103/(0.7×8×120)=24.269N/mm2≤f f w=160N/mm2[(σf/βf)2+τf2]0.5=[(28.726/1.22)2+24.2692]0.5=33.814N/mm2≤f f w=160N/mm2上拉杆2位置吊耳板焊缝强度满足要求！5、钢拉杆与吊耳板连接焊缝验算τf=N d/(0.7h f×l w2)=25.271×103/(0.7×8×120)=37.605N/mm2≤f f w=160N/mm2钢拉杆与吊耳板连接焊缝验算符合要求！6、上拉与主梁连接吊耳板螺栓验算上拉与主梁连接吊耳板螺栓主要承受剪力：单个摩擦型高强螺栓抗剪承载力设计值：N v b=0.9kn f uP=0.9×1×1×0.5×125=56.25kN螺栓所受剪力：N v=N s/n2=25.271/1=25.271kN≤N v b=56.25kN上拉与主梁连接吊耳板螺栓抗剪符合要求！7、上拉连接板与建筑物连接锚固螺栓验算上拉杆1：与建筑物连接螺栓所受拉力N t1=N s1×sin(90-α1)=21.472×sin(90°-69.228°)=7.615kN与建筑物连接螺栓所受剪力N v1=N s1×cos(90-α1)=21.472×cos(90°-69.228°)=20.076kN单个螺栓所受的拉力值：N t=N t1/n1=7.615/1=7.615kN单个螺栓所受的剪力值：N v=N v1/n1=20.076/1=20.076kN单个高强螺栓抗剪承载力设计值N v b=0.9kn f uP=0.9×1×1×0.5×125=56.25kN每个高强螺栓受拉承载力设计值N t b=0.8P=0.8×125=100kNN V/N v b+N t/N t b=20.076/56.25+7.615/100=0.433≤1螺栓承载力满足要求。
悬挑梁的受力计算
附件三：钢梁B的抗弯强度验算：一、悬挑梁A的受力计算:悬挑脚手架按照带悬臂的单跨梁计算。
悬出端C受脚手架荷载N的作用，里端B为与楼板的锚固点，A为墙支点。
悬臂单跨梁计算简图支座反力计算公式支座弯矩计算公式C点最大挠度计算公式其中k = m/l,k l = m l/l,k2 = m2/l。
本算例中各参数为：m=1580mm，l=2920mm，m1=630mm，m2=1480mm；水平支撑梁的截面惯性矩I = 1130.00cm4，截面模量(抵抗矩) W = 141.00cm3。
受脚手架作用集中强度计算荷载N=10.51kN（不考虑风载）水平钢梁自重强度计算荷载q=1.2×26.10×0.0001×7.85×10=0.25kN/m k=m/l=1.58/2.92=0.54k1= m1/l=0.63/2.92=0.22k2= m2/l=0.51/2.92=0.51代入公式，经过计算得到支座反力RA=29.56kN支座反力RB=-7.41kN最大弯矩MA=-22.49kN.m抗弯计算强度f=22.49×106/(1.05×141000.0)= 151.908N/mm2水平支撑梁的抗弯计算强度小于215.0N/mm2,满足要求!二、钢梁B的内力计算：内力按照集中荷载P与均布荷载q作用下的简支梁计算：L=2840mm，a1=630mm，b1=2210mm，a2=300mm，b2=2540mmF1=29.56kN，F2=10.51kN最大弯矩的计算公式为：M=ql2/8+F1a1b1(1+a1/b1)/l+ F2a2b2(1+a2/b2)/l+ F2 l/4 水平钢梁自重荷载q=26.10×0.0001×7.85×10=0.21kN/m则代入公式：M=29.46.00KN.m抗弯强度计算：= M/r x w x ≤[f]= 29.46×106/1.05×141000 = 198.987N/mm2该钢梁的抗弯强度计算< [f]=215 N/mm2,满足要求!THANKS !!!致力为企业和个人提供合同协议，策划案计划书，学习课件等等打造全网一站式需求欢迎您的下载，资料仅供参考。
联梁型钢悬挑脚手架计算书
联梁型钢悬挑脚手架计算书我的工程工程；属于框架结构;地上0层;地下0层；建筑高度：0.00m；标准层层高：0.00m ；总建筑面积：0.00平方米；总工期：0天；施工单位：某某施工单位。
本工程由某某房开公司投资建设，某某设计院设计，某某堪察单位地质勘察，某某监理公司监理，某某施工单位组织施工；由章某某担任项目经理，李某某担任技术负责人。
型钢悬挑扣件式钢管脚手架的计算依据《建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范》(JGJ130-2001)、《建筑结构荷载规范》(GB 50009-2001)、《钢结构设计规范》(GB 50017-2003)等规范编制。
一、参数信息:1.脚手架参数双排脚手架搭设高度为 18 米，立杆采用单立杆；搭设尺寸为：立杆的纵距为 1.5米，立杆的横距为0.8米，立杆的步距为1.5 米；内排架距离墙长度为0.40米；大横杆在上，搭接在小横杆上的大横杆根数为 2 根；脚手架沿墙纵向长度为 150 米；采用的钢管类型为Φ48×3.25；横杆与立杆连接方式为单扣件；取扣件抗滑承载力系数 0.80；连墙件布置取一步二跨，竖向间距 1.5 米，水平间距3 米，采用扣件连接；连墙件连接方式为双扣件连接；2.活荷载参数施工均布荷载(kN/m2):3.000；脚手架用途:结构脚手架；同时施工层数:2 层；3.风荷载参数本工程地处吉林省吉林市，查荷载规范基本风压为0.500，风荷载高度变化系数μz 为1.540，风荷载体型系数μs为0.645；计算中考虑风荷载作用；4.静荷载参数每米立杆承受的结构自重荷载标准值(kN/m2):0.1394；脚手板自重标准值(kN/m2):0.300；栏杆挡脚板自重标准值(kN/m):0.150；安全设施与安全网自重标准值(kN/m2):0.005；脚手板铺设层数:2 层；脚手板类别:竹笆片脚手板；栏杆挡板类别:栏杆、竹笆片脚手板挡板；5.水平悬挑支撑梁悬挑水平钢梁采用16号槽钢，其中建筑物外悬挑段长度1.3米，建筑物内锚固段长度 2.6 米。
联梁悬挑架计算书建筑组织设计施工项目方案建筑方案
联梁悬挑架计算书 工程名称:济南银都大厦；结构类型:框架；建筑高度:12３.00m；标准层层高：0.００ｍ ;总建筑面积：0.０0ｍ２;总工期:0天；施工单位：； 钢管脚手架的计算参照《建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范》（ＪGJ130-2０01)。
计算的脚手架为双排脚手架，搭设高度为１０.0米，立杆采用单立管。
搭设尺寸为：立杆的纵距 1.20 米，立杆的横距 1.０5 米,立杆的步距 1.8０米。
采用的钢管类型为Φ48Χ３.50, 连墙件采用两步三跨 ,竖向间距 3.60 米，水平间距3.６0米。
施工均布荷载为３．0 ｋN/m2，同时施工 2 层,脚手板共铺设４层。
悬挑水平钢梁采用[１２.6号槽钢，其中建筑物外悬挑段长度１.3０米，建筑物内锚固段长度 2.00 米。
悬挑水平钢梁上面的联梁采用 2０a号槽钢，相邻悬挑钢梁之间的联梁上最多布置2根立杆。
悬挑水平钢梁采用钢丝绳与建筑物拉结，最里面面钢丝绳距离建筑物 1.20 m。
一、大横杆的计算: 大横杆按照三跨连续梁进行强度和挠度计算，大横杆在小横杆的上面。
按照大横杆上面的脚手板和活荷载作为均布荷载计算大横杆的最大弯矩和变形。
1.均布荷载值计算 大横杆的自重标准值：P１＝０.03８ ｋN/m ; 脚手板的荷载标准值：P2＝0.3００×1.0５0/(2+1)=0.10５ ｋN/m ； 活荷载标准值: Ｑ=3.000×１.05０／(2+1)=１.0５0 kN/m; 静荷载的计算值: q1=1．2×0.03８+1.2×0.105＝0．１72 kＮ/m;活荷载的计算值: ｑ2＝１．4×1.0５０=1.47０ kＮ／m; 大横杆计算荷载组合简图（跨中最大弯矩和跨中最大挠度) 大横杆计算荷载组合简图(支座最大弯矩）2.强度计算 最大弯矩考虑为三跨连续梁均布荷载作用下的弯矩 跨中最大弯距计算公式如下： 跨中最大弯距为M1mａx=0.08×0.172×1.２002+0．1０×1.470×１.2002 =０．２32ｋN．m; 支座最大弯距计算公式如下: 支座最大弯距为Ｍ２ｍax＝ -0.10×0.１72×1.200２-０.117×1．４70×1.2002 ＝-０．２72 kN.m； 我们选择支座弯矩和跨中弯矩的最大值进行强度验算： σ＝Max（0．232Χ10６,0.27２Χ1０6)/5080．0=5３.543 N/mm2; 大横杆的抗弯强度:σ＝ 53.54３ Ｎ/mｍ2小于 [ｆ]=20５.0 N/ｍm2。
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项目名称_____________ 日期_____________
设计者_____________ 校对者_____________
共有1 跨
梁材性：Q235
荷载来源计算
体系系数2.0
增大系数1.05
受荷宽度6m
基本风压0.75KN/M2
基本荷载2.0*1.05*0.75*6=9.45KN/M
9.45*1.4=13.23 KN/M
全梁有均布荷载13.23KN/M
风荷载方向与自重方向性相反，偏安全不考虑自重
第1 跨计算结果：
跨度为1.4 M
截面为150x150x7x10
截面Ix = 1.60066e+007 mm4
截面Wx = 213421 mm3
面积矩Sx = 119788 mm3
腹板总厚7 mm
塑性发展系数γx = 1.05
整体稳定系数φb = 1
由最大壁厚10 mm 得：
截面抗拉抗压抗弯强度设计值f = 215 MPa
截面抗剪强度设计值fv = 125 MPa
剪力范围为-1.05413e-006--18.9517 KN
弯矩范围为9.78385e-007--13.2662 KN.M
最大挠度为1.97141 mm (挠跨比为1/710)
由Vmax x Sx / (Ix x Tw) 得
计算得最大剪应力为20.2611 MPa 满足!
由Mx / (γx x Wx) 得
计算得强度应力为59.1997 MPa 满足!
由Mx / (φb x Wx) 得
计算得稳定应力为62.1597 MPa 满足!
受压翼缘外伸宽度与厚度之比为7.15 满足!(GB50017--2003 第32页4.3.8)
腹板高厚比为18.5714 无局部压应力可不配置加劲肋!(GB50017--2003 第26页4.3.2)。