筒仓仓壁配筋计算

配筋的计算方法

配筋的计算原理柱基础层：筏板基础〈=2000mm时，基础插筋长度=基础层层高-保护层+基础弯折a+基础纵筋外露长度HN/3+与上层纵筋搭接长度LLE（如焊接时，搭接长度为0）筏板基础〉2000mm时，基础插筋长度=基础层层高/2-保护层+基础弯折a+基础纵筋外露长度HN/3+与上层纵筋搭接的长度LLE（如焊接时，搭接长度为0）地下室：柱纵筋长度=地下室层高-本层净高HN/3+首层楼层净高HN/3+与首层纵筋搭接LLE （如焊接时，搭接长度为0）首层：柱纵筋长度=首层层高-首层净高HN/3+max(二层净高HN/6，500，柱截面边长尺寸（圆柱直径）)+与二层纵筋搭接的长度LLE（如焊接时，搭接长度为0）中间层：柱纵筋长度=二层层高-max(二层层高HN/6，500，柱截面尺寸（圆柱直径）)+max （三层层高HN/6，500，柱截面尺寸（圆柱直径））+与三层搭接LLE（如焊接时，搭接长度为0）顶层：角柱：外侧钢筋长度=顶层层高－max（本层楼层净高HN/6，500，柱截面长边尺寸（圆柱直径））－梁高+1.5LAE内侧钢筋长度=顶层层高－max(本层楼层净高ＨＮ/6，500，柱截面长边尺寸（圆柱直径）)-梁高+LAE其中锚固长度取值：当柱纵筋伸入梁内的直径长〈LAE时，则使用弯锚，柱纵筋伸至柱顶后弯折12d，锚固长度=梁高-保护层+12d；当柱纵筋伸入梁内的直径长〉=LAE时，则使用直锚：柱纵筋伸至柱顶后截断，锚固长度=梁高-保护层，当框架柱为矩形截面时，外侧钢筋根数为：3根角筋，b边钢筋总数的1/2，h边总数的1/2。

内侧钢筋根数为：1根角筋，b边钢筋总数的1/2，h边总数的1/2。

边柱：外侧钢筋长度=顶层层高－max（本层楼层净高HN/6，500，柱截面长边尺寸（圆柱直径））－梁高+1.5LAE内侧钢筋长度=顶层层高－max(本层楼层净高ＨＮ/6，500，柱截面长边尺寸（圆柱直径）)-梁高+LAE当框架柱为矩形截面时，外侧钢筋根数为：2根角筋，b边一侧钢筋总数内侧钢筋根数为：2根角筋，b边一侧钢筋总数，h边两侧钢筋总数。

筒仓计算书

第一部分、库壁计算表第二部分、库底板、内柱及基础的计算一、设计资料：库内径12m，库高38.5m，库壁厚250mm,库底板底面标高8.5m,基础埋深深度为3m,基础板厚度为1.2m。

=500 KN/m2；地基承载力标准值fk场地为Ⅱ类建筑场地，属于8度抗震区；=2.5×1.4× ×62=396 KN；库顶活荷载设计值：F1库底的竖向压力： Pv= 323.73 KN/m2，1.3Pv=420.85 KN/m2；库底的总竖向摩擦力压力： Pf= 515.90 kN/m ，1.3Pf=670.67 kN/m ；每库储料总重设计值：G 1=（399×π×25＋588×π×10）=49785 KN每库自重设计值：G 2=0.25×34×π×10×25×1.2＋25×0.9×π×52×1.2=8007＋2112=10127 KN库顶活荷载设计值：F 1=4×1.4×π×52=440 KN 二、地基承载力验算：基础自重设计值和基础上的土重标准值：G=25×(23.42-4×0.5×3.52)×1.0×1.2＋20×(23.42-4×.5×3.52)×5.1=15692＋53352=69044 KN地基承载力设计值：f=f k ＋)5.0(0-d d γη=300＋3×20×(5.50－0.5)=600 KN/m 21. 正常使用的情况下：（1）当四库都满料时，基底平均压应力：传到基础顶面的总竖向力设计值：F=(49785＋10127＋440＋264)×2=121232 KNP=AG F +=225.35.044.2369044121232⨯⨯-+=363.77 KN/m 2<f=600 KN/m 2满足（2）当1#、2#库满料，3#、4#库空仓时：传到基础顶面的总竖向力设计值：F=72881×2＋(14900＋396)×4=206946 KN作用于基础底面的力矩设计值：M=145762×6.25=911013 KN.m 基础底面的抵抗弯矩：W=a 3/6=283/6=3658.7 基础底面边缘的最大压力设计值：P max =A G F +＋WM =22856448206946+＋7.3658911013=335.96＋249.00=584.96 KN/m 2<1.2f=780 KN/m 2 满足基础底面边缘的最小压力设计值：P min =A G F +－WM =22856448206946+＋7.3658911013=335.96－249.00=86.96 KN/m 2>0 满足2. 地震作用下：（1）当四库都满料时：等效总重力荷载：G eq =(56062×90%＋14900÷1.2)×4=251490 KN总水平作用标准值：F Ek =eq G 1α=0.16×251490=40238 KN水平地震力作用于基础底面的力矩设计值：M=40238×25.8×1.3=1349596 KN.m基础底面的抵抗弯矩：W=a 3/6=283/6=3658.7基础底面边缘的最大压力设计值：P max =A G F +＋W M =22856448352708+＋7.36581349596=520.61＋368.87=889.48 KN/m 2<1.2S ζf=1014 KN/m 2满足（2）当1#、2#库满料，3#、4#库空仓时：等效总重力荷载：G eq =56062×90%×2＋14900÷1.2×4=150578 KN总水平作用标准值：F Ek =eq G 1α=0.16×150578=24092 KN水平地震力作用于基础底面的力矩设计值：M 1=24092×25.8×1.3=808062 KN.m储料和自重作用于基础底面的力矩设计值：M 2=145762×6.25=911013 KN.m 基础底面的抵抗弯矩：W=a 3/6=283/6=3658.7传到基础顶面的总竖向力设计值：F=72881×2＋(14900＋396)×4=206946基础底面边缘的最大压力设计值：P max =A G F +＋WM =22856448206946+＋7.3658911013808062+=335.96＋469.86=805.82 KN/m 2<1.2S ζf=1014 KN/m 2 满足三、内力计算：每库储料总重设计值：G 1=（420.85×π×36＋670.67×π×12）=72881 KN 每库自重设计值：G 2=0.25×40.3×π×12×25×1.2＋25×0.8×π×62×1.2＋25×0.64×10.3×1.2×4=11394.6＋2714.3＋791.0=14900 KN库顶活荷载设计值：F 1=2.5×1.4×π×62=396 KN （一）各库全满仓时：1. 库底板在辅助支柱各点（x/R=2.2/6=0.37）的挠度计算: （1）由库底板荷载P=420.85＋25×0.7×1.2=441.85 KN/m 2所产生的挠度：P1λ=14EI PR ξ 在x/R=0.37处，EI 1P1λ=0.0656×441.85×64=37565 （2）由辅助支柱所产生的环向力N 作用而引起的挠度：P N=4.414.3⨯N =-0.07N N1λ=12EI r R P N ξ 在x/R=0.37处，EI 1N1λ=－0.2417×0.0724N×62×2.2=－1.39N2. 基础板在辅助支柱各点的挠度计算:（1）由荷载σ=352708/282=449.88 KN/m 2（全部设计荷载减去基础及复土重量后的地基反力）所产生的挠度： EI 2σλ2=－0.0656×483.82×64=－38248 (2) 由荷载P N =0.0724N 所产生的挠度： EI 2N2λ=0.2422×0.0724N×62×2.2=1.39N（3）由荷载σ=449.88 KN/m 2所产生的固端弯矩σ0M 而引起的挠度：σ0M =0.125σR 2=0.125×449.88×62=2024 KN.mσλ02M =220EI R M σξ; EI 2σλ02M =-0.431×2024×62=31404(4) 由荷载P N =0.0724N 所产生的固端弯矩NM 0而引起的挠度：NM 0=－mpr=－0.4317×0.0724×2.2=－0.069NNM 02λ=220EI R M Nξ; EI 2N M 02λ=-0.431×0.069×62=－1.07N3. 求中间支柱内的纵向力：I 2:I 1= 1232bh :1231bh=h 23: h 13=1.23:0.73=5.04:1由公式：P 1λ－N 1λ=－σλ2＋N2λ＋σλ02M －NM 02λ得：139.137565EI N -=207.13140439.138248EI NN -++-解方程得：N=26763 KN每根辅助柱内的纵向力：N /=26763/4=6691 KN 4. 库底板的弯矩计算：1. 荷载P=441.85 KN/m 2, σ =171.00 KN/m 2 仓底板的挠度按第一种情况取底板的全挠度。

结构设计知识：混凝土结构设计中的配筋计算

结构设计知识：混凝土结构设计中的配筋计算混凝土结构设计中的配筋计算一、概述混凝土结构是指由混凝土和钢筋、钢材等组成的结构，其主要优点是美观、经济、耐久、安全、环保、利于施工等。

而混凝土结构设计中的配筋计算是指使用一定的公式和计算方法，对混凝土结构的钢筋进行设计，使其能承受预期荷载，并满足预定的极限状态和使用状态要求。

因此，混凝土结构设计中的配筋计算是非常关键的一步，其影响着混凝土结构的强度、稳定性和安全性。

二、混凝土结构的配筋原理1.钢筋的作用钢筋是混凝土结构中的主要承载构件，主要通过抗拉、抗剪、抗弯等力学特性，为混凝土结构提供足够的强度和稳定性。

此外，钢筋还能起到防止混凝土开裂、加强混凝土构件的弯曲刚度和提高整体抗震性等作用。

2.设计原则混凝土结构设计中的配筋计算是遵循几个基本原则的：（1）保证安全性：强制满足各项规范和标准，保证结构在强度和稳定性上合理、安全，应对各种荷载的复杂作用。

（2）保证经济性：在满足结构强度和稳定性的前提下，尽量减少钢筋的使用量和直径，并优化钢筋的布置、分配方式。

（3）保证可施工性：在满足结构强度和稳定性的前提下，尽量遵循工程实际情况，合理分配和布置钢筋，使得施工繁琐程度降低，节省工期和成本。

三、配筋计算的步骤根据设计原则，混凝土结构设计中的配筋计算主要包括以下几个步骤：1.确定设计截面尺寸和钢筋的布置方式。

根据设计荷载和构件要求，确定混凝土构件的尺寸和截面形状，根据这些参数确认构件的钢筋布置方式。

2.计算混凝土的受力状态，确定弯矩、剪力等受力状态。

根据静力学原理，计算混凝土构件的受力状态，确定其承受的弯矩、剪力等受力状态。

3.根据受力状态，计算钢筋的配筋量和直径。

根据受力状态、钢筋的角钢拉应力和混凝土截面的受压区的配筋要求，计算出所需的钢筋面积和钢筋直径。

4.检验设计的合理性和钢筋的满足安全性和经济性的要求。

根据强度和稳定性要求，检验所设计的配筋方案是否合理，根据荷载条件和钢筋直径、数量的情况，最终选择最佳的配筋方案，以满足结构的安全性和经济性要求。

混凝土筒仓仓壁及漏斗计算

筒仓内径d n =25m 筒仓高度h n =29.4m筒仓类型(h n /d n <1.5)浅仓筒库壁厚d=250mm 漏斗高度(至锥顶)h h =12.50m 漏斗角度α=45°漏斗密度γm ＝25kN/m³储料名称小麦储料密度γ=8kN/m³内摩擦角φ=25°摩擦系数μ=0.4钢筋牌号HRB400钢筋抗拉强度设计值f y =360N/mm²混凝土强度等级C 30水平钢筋排数n=2排钢筋相对粘结特性系数νi = 1.0混凝土轴心抗拉强度f tk = 2.01N/mm²筒壁水平钢筋保护层c=25mm钢筋弹性模量E S =2.00x105N/mm²侧压力系数0.406水力半径 6.25m 竖向压力修正系数 1.2基本组合永久荷载分项系数γG = 1.2基本组合(活荷控制):贮料分项系数γQ1= 1.3准永久组合:准永久系数Ψq1= 1.0构件受力特征系数αcr = 2.7最大裂缝控制宽度ωmax ≤0.2mm 筒库信息储料信息材料信息计算参数钢筋混凝土筒仓计算k=tan 2(45°-φ/2)=ρ=d n /4=C v =s 61218181829.4C h 1.612 2.000 2.000 2.000 2.000 2.0000.1440.2680.3730.3730.3730.534P h,k 19.48138.96258.44458.44458.44495.458N 316.570633.139949.709949.709949.709######A s,all 879.3601758.7202638.0802638.0802638.080######A s1439.680879.3601319.0401319.0401319.040######直径101212141422间距200175150125100100A s1392.699646.270753.9821231.5041539.380######A s,all 785.3981292.5411507.9642463.0093078.761######ρte 0.0030.0050.0060.0100.0120.030取0.0100.0100.0100.0100.0120.030P n =ξP v0.703N s 243.515487.030730.545730.545730.545######σs 310.053376.801484.458296.607237.286156.948Ψ0.6790.7530.8300.6600.6530.826ωmax0.8580.893 1.1220.4260.2900.184配筋不足配筋不足配筋不足配筋不足裂缝超限满足P f 22.20984.506181.107181.107181.107442.002P f,Δ22.20962.29896.6010.0000.000260.895实配钢筋受拉钢筋配筋率仓壁s 深处水平压力仓底竖向压力受拉钢筋不均匀系数裂缝宽度(mm)配筋是否满足总摩擦力(KN/m)区间摩擦力(KN/m)漏斗法向压力注:ξ=cos2α+ksin2α=准永久组合拉力(KN)漏斗径向力T r =ΣW/2πr 0sin α钢筋应力(N/mm²)漏斗环向力Tc=P v (Cos 2α+kSin 2α)r 0/Sin α受拉钢筋配筋率ρte =A s,all /A te (小于0.01时取0.01)裂缝间纵向受拉钢筋不均匀系数Ψ=1.1-0.65f tk /ρte σs (0.2<Ψ<1)最大裂缝宽度ωmax =αcr Ψσs (1.9C s +0.8d eq /ρte )/E s 单边配筋量(mm²/m)轴心受拉配筋计算A s =N/f y 准永久组合钢筋应力σs =N s /A s,all 有效受拉混凝土截面面积A te =d*1000水平压力(kPa)P v =γs(浅仓)基本组合筒壁拉力(KN/m)基本组合:筒壁拉力N=γQ1P h d n /2全截面配筋量(mm²/m)准永久组合:筒壁拉力N s =Ψq1P h d n /2计算深度(m)P h =C h P h,k =C h γρ(1-e -μks/ρ)/μ (深仓)水平压力修正系数P h =k γs(浅仓)(1-e-μks/ρ)P v =C v P v,k =C v γρ(1-e -μkhn/ρ)/μk (深仓)筒壁内力及配筋计算计算公式。

浅仓筒仓计算(受拉构件裂缝计算)

备注壁厚t0.2m仓壁的内力及配筋dn=9.8m有效半径区段123φ=30度内摩擦角距仓顶深度s(m)369hn=15m贮料计算高度环拉力标准值kN115.15230.30345.45环拉力设计值kN161.21322.42483.63k=tan2(45-φ/2)0.333侧压力系数总配筋537.41074.71612.1ρ=dn/4 2.45m净截面的水力半径单侧配筋268.7537.4806.1γ=23.5kN/m3贮料重力密度总配筋率0.00270.00540.0081单侧配筋率0.00130.00270.0040fy=300N/mm2单侧0.2%最小配筋400400400查表（单侧）D12-200D14-200D16-200 pv=352.5kN/m2底部压力标准值实际配筋（双侧）1130.001540.002010.00γ*hn=352.5kN/m2垂直力N=(kN/m)405.90480.90555.90 Gk20800kN有效容重受压钢筋As=-7916.4-7674.5-7432.6 qk=275.75kN/m2仓底折算单位荷载标准值受压钢筋<0,构造配筋D12@200fc=14.3N/mm2ftk= 2.01N/mm2仓壁环向裂缝计算σsk=101.9149.5171.9Ate=200002000020000ρte=0.0570.0770.101deq=121616ψ=0.8730.987 1.024实际ψ=0.8730.9871c=303030αcr= 2.7 2.7 2.7Es=200000200000200000ωmax=0.08890.14670.1618αcr--构件受力特征系数，按表8.1.2-1采用；ψ--裂缝间纵向受拉钢筋应变不均匀系数：当ψ<0.2时，取ψ=0.2；当ψ>1时，取ψ=1；对直接承受重复荷载的构件，取ψ=1；σsk--按荷载效应的标准组合计算的钢筋混凝土构件纵向受拉钢筋的应力或预应力混凝土构件纵向受拉钢筋的等效应力，按本规范第8.1.3条计算；E s--钢筋弹性模量，按本规范表4.2.4采用；c--最外层纵向受拉钢筋外边缘至受拉区底边的距离(mm):当c<20时，取c=20;当c>65时，取c=65;ρte--按有效受拉混凝土截面面积计算的纵向受拉钢筋配筋率；在最大裂缝宽度计算中，当ρte<0.01时，取ρte=0.01；A te--有效受拉混凝土截面面积：对轴心受拉构件，取构件截面面积；对受弯、偏心受压和偏心受拉构件，取A te=0.5bh+(b f-b)h f,此处，b f、h f为受拉翼缘 A s--受拉区纵向非预应力钢筋截面面积；d eq--受拉区纵向钢筋的等效直径(mm);注：1对承受吊车荷载但不需作疲劳验算的受弯构件，可将计算求得的最大裂缝宽度乘以系数0.85；451215460.60575.75644.84806.052149.52686.81074.71343.40.01070.01340.00540.0067400400D16-150D16-1502680.002680.00630.90705.90-7190.6-6948.7171.9214.820001200020.1340.13416161.043 1.0551130302.7 2.72000002000000.15440.1930计算；为受拉翼缘的宽度、高度；f。

粮仓特种结构课程设计计算书

特种结构课程设计计算书一、计算参数1.平面组合形式：2×3排列2.筒仓储料品种：稻谷3.筒仓内径：12米4.筒仓装粮高度：26米5.混凝土强度等级采用C30，钢筋采用HRB335。

6.粮食设计参数稻谷的重力密度为6kN/m3，内摩擦角为35°。

7.地震设防烈度6度；风载按当地情况查取。

二、筒仓的结构选型1.筒仓的仓壁、筒壁及角锥形漏斗宜采用等厚度截面，其厚度为：直径小于或等于15m的圆形筒仓仓壁厚度：t=d n/100+100=12000/100+100=220mm厚度可以取250mm2.圆形筒仓仓顶可采用钢筋混凝土梁板结构。

3.仓顶板厚度为150mm三、筒仓结构上的荷载仓壁上作用的荷载主要有仓顶板自重、女儿墙自重（G1k+G2k），女儿墙高度为1.3m。

G1k+G2k=25×3.14×6.22×0.15+1.3×25×0.2×3.14×12.2=701.633kN四、筒仓仓壁配筋计算1.仓壁配筋计算仓壁厚度为250mm，混凝土保护层厚度为30mm。

具体计算见附件一。

2.仓壁裂缝宽度验算具体计算见附件二。

五、锥形漏斗配筋计算1.锥形漏斗配筋计算锥形漏斗壁与水平方向的夹角为60º锥形漏斗出粮口直径d1=500mm锥斗的高度h n=（d n-d1）·tan50°/2=9.96m具体计算见附件三2.锥形漏斗径向裂缝宽度验算具体计算见附件四。

3.锥形漏斗环向裂缝宽度验算具体计算见附件五。

附表三锥形漏斗配筋计算表附表四锥形漏斗径向裂缝宽度验算附表五锥形漏斗环向裂缝宽度验算。

配筋的计算方法

配筋的计算⽅法配筋的计算原理柱基础层：筏板基础〈=2000mm时，基础插筋长度=基础层层⾼-保护层+基础弯折a+基础纵筋外露长度HN/3+与上层纵筋搭接长度LLE（如焊接时，搭接长度为0）筏板基础〉2000mm时，基础插筋长度=基础层层⾼/2-保护层+基础弯折a+基础纵筋外露长度HN/3+与上层纵筋搭接的长度LLE（如焊接时，搭接长度为0）地下室：柱纵筋长度=地下室层⾼-本层净⾼HN/3+⾸层楼层净⾼HN/3+与⾸层纵筋搭接LLE （如焊接时，搭接长度为0）⾸层：柱纵筋长度=⾸层层⾼-⾸层净⾼HN/3+max(⼆层净⾼HN/6，500，柱截⾯边长尺⼨（圆柱直径）)+与⼆层纵筋搭接的长度LLE（如焊接时，搭接长度为0）中间层：柱纵筋长度=⼆层层⾼-max(⼆层层⾼HN/6，500，柱截⾯尺⼨（圆柱直径）)+max （三层层⾼HN/6，500，柱截⾯尺⼨（圆柱直径））+与三层搭接LLE（如焊接时，搭接长度为0）顶层：⾓柱：外侧钢筋长度=顶层层⾼－max（本层楼层净⾼HN/6，500，柱截⾯长边尺⼨（圆柱直径））－梁⾼+1.5LAE内侧钢筋长度=顶层层⾼－max(本层楼层净⾼ＨＮ/6，500，柱截⾯长边尺⼨（圆柱直径）)-梁⾼+LAE其中锚固长度取值：当柱纵筋伸⼊梁内的直径长〈LAE时，则使⽤弯锚，柱纵筋伸⾄柱顶后弯折12d，锚固长度=梁⾼-保护层+12d；当柱纵筋伸⼊梁内的直径长〉=LAE时，则使⽤直锚：柱纵筋伸⾄柱顶后截断，锚固长度=梁⾼-保护层，当框架柱为矩形截⾯时，外侧钢筋根数为：3根⾓筋，b边钢筋总数的1/2，h边总数的1/2。

内侧钢筋根数为：1根⾓筋，b边钢筋总数的1/2，h边总数的1/2。

边柱：外侧钢筋长度=顶层层⾼－max（本层楼层净⾼HN/6，500，柱截⾯长边尺⼨（圆柱直径））－梁⾼+1.5LAE内侧钢筋长度=顶层层⾼－max(本层楼层净⾼ＨＮ/6，500，柱截⾯长边尺⼨（圆柱直径）)-梁⾼+LAE当框架柱为矩形截⾯时，外侧钢筋根数为：2根⾓筋，b边⼀侧钢筋总数内侧钢筋根数为：2根⾓筋，b边⼀侧钢筋总数，h边两侧钢筋总数。

磨损区域仓壁配筋计算载荷工况（a ）：结构自重+贮料动态侧压力+仓壁摩擦力+背面风荷载+背面水平地震作用，求得磨损区域仓壁最大竖向轴力为：11050.1N =-（kN/m ）；最大环向轴力为：11439.5(/)Y N kN m =。

载荷工况（b ）：结构自重+贮料动态侧压力+仓壁摩擦力+正面风荷载+正面水平地震作用求得磨损区域仓壁最大竖向轴力为：2877.3(kN/m)N =-；最大环向轴力为：21440.8(/)Y N kN m =。

从以上内力数据可以看出，21N N <，而1Y N 和2Y N 非常接近，说明正面风荷载和正面水平地震作用对磨损区域仓壁竖向受力是有利的，而对仓壁的环向受力没有影响。

即可以取仓壁的竖向轴力设计值为11050.1(/)N kN m =-，环向轴力设计值：1440.8(/)Y N kN m =。

设计数据：C30混凝土：21.43N/mm t f =，214.3N/mm c f =；HRB335钢筋：2300N/mm y y f f ==，；（1）仓壁竖向受力钢筋计算取1m 宽的仓壁为计算单元，仓壁厚度为380mm ，仓壁的竖向轴力设计值为11050.1(/)N kN m =-，仓壁竖向受力钢筋按轴心受压构件进行计算：s 0.9()c y N A A f f ϕ≤+，，取稳定系数 1.0ϕ=，则有 s 1050100()(14.31000380)0.90.90300c y N f A A f --⨯⨯≥=<，，说明不需要按计算配置受力钢筋，仅需按构造配筋。

轴心受压构件最小配筋率为：,min 0.6%s ρ=，则有s ,min 20.6%10003802280()s A A mm ρ=⨯=⨯⨯=，钢筋间距取为100mm ，按双排布置，则单根钢筋截面面积为：s 122280114()2020S A A mm ===，实际选配12mm d =（）的钢筋，即实配竖向受力钢筋为Φ12@100且按双排布置，则有：12113.1()S A mm =则实配竖向受力钢筋的受拉、受压承载力为：11113.120300678.600F F kN ==⨯⨯=，（）则1m 宽仓壁截面的竖向受压承载力为：1267860014.310003806112.6F F F kN =+=+⨯⨯=，，，（）（2）仓壁环向受力钢筋计算取1m 宽的仓壁为计算单元，仓壁厚度为380mm ，环向轴力设计值：1440.8(/)Y N kN m =，仓壁环向受力钢筋按轴心受拉构件进行计算：s y N f A ≤s 214408004802.7()300yN A mm f ≥== 钢筋间距取为100mm ，按双排布置，则单根钢筋截面面积为：s 124802.7240.1()2020S A A mm === 实际选配18mm d =（）的钢筋，即实配环向受力钢筋为Φ18@100且按双排布置，则有：12254.5()S A mm =则实配环向受力钢筋的受拉承载力为：254.5203001527F kN =⨯⨯=（）。

筒仓底板钢筋计算

计算长度搭接长度锚固长度计算结果 8.5008 0.4 0.2 9.1008 8.494775 0.4 0.2 9.094775 8.476674 0.4 0.2 9.076674 8.446419 0.4 0.2 9.046419 8.40388 0.4 0.2 9.00388 8.348868 0.4 0.2 8.948868 8.281135 0.4 0.2 8.881135 8.200366 0.4 0.2 8.800366 8.106171 0.4 0.2 8.706171 7.998075 0.4 0.2 8.598075 7.875506 0.4 0.2 8.475506 7.737778 0.4 0.2 8.337778 7.584062 0.4 0.2 8.184062 7.413366 0.4 0.2 8.013366 7.224486 0.4 0.2 7.824486 7.015953 0.4 0.2 7.615953 6.785956 0.4 0.2 7.385956 6.532228 0.4 0.2 7.132228 6.25188 0.4 0.2 6.85188 5.941145 0.4 0.2 6.541145 5.594962 0.4 0.2 6.194962 5.206266 0.4 0.2 5.806266 4.764662 0.4 0.2 5.364662 4.253704 0.4 0.2 4.853704 3.644338 0.4 0.2 4.244338 2.874648 0.4 0.2 3.474648 1.743904 0.4 0.2 2.343904 #NUM! 0.4 0.2 #NUM! #NUM! 0.4 0.2 #NUM! #NUM! #NUM! 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 #NUM! #NUM!

配筋计算公式

配筋计算公式配筋（计算规则）率是钢筋混凝土构件中纵向受力（拉或压）钢筋的面积与构件的有效面积之比（轴心受压构件为全截面的面积）。

柱子为轴心受压构件受拉钢筋配筋率、受压钢筋配筋率分别计算。

计算公式：ρA（s）/bh（0）。

此处括号内实为角标，下同。

式中：As为受拉或受压区纵向钢筋的截面面积；b 为矩形截面的宽度；h（0）为截面的有效高度。

配筋率是反映配筋数量的一个参数。

最小配筋率是指，当梁的配筋率ρ 很小，梁拉区开裂后，钢筋应力趋近于屈服强度，这时的配筋率称为最小配筋率ρ（min）。

最小配筋率是根据构件截面的极限抗弯承载力M（u）与使混凝土构件受拉区正好开裂的弯矩M（cr）相等的原则确定。

最小配筋率取0.2和0.45ft/fy二者中的较大值！最大配筋率ρ （max）ξbfc/fy结构设计的时候要满足最大配筋率的要求，当构件配筋超过最大配筋率时塑性变小，不利于抗震。

配筋率是影响构件受力特征的一个参数，控制配筋率可以控制结构构件的破坏形态，不发生超筋破坏和少筋破坏，配筋率又是反映经济效果的主要指标。

控制最小配筋率是防止构件发生少筋破坏，少筋破坏是脆性破坏，设计时应当避免。

钢筋的截面积与所设计的砼结构面的有效面积的比值，称之为配筋率。

在钢筋砼结构中，钢筋的总截面积与所设计的砼结构面的有效高度与宽度的积的比值，称之为配筋率，根据配筋率的大小，其结构分为超筋、适筋、少筋截面。

钢筋面积/构件截面面积（全面积or 全面积-受压翼缘面积）梁的配筋率是梁的受压和受拉钢筋的总截面积除以梁的有效截面?行Ы孛媸歉纸詈狭Φ愕巾派厦娴木嗬搿?合力点：是梁宽乘有效高度，有效高度指梁下部筋为一排筋时用高减35，下部筋为两排筋时减60 1、“柱外侧纵筋配筋率”为：柱外侧纵筋（包括两根角筋）的截面积，除以整个柱的截面积所得到的比率。

2、屋面框架梁（WKL）“上部纵筋配筋率”为：梁上部纵筋的总的截面积，除以梁的有效截面积所得到的比率。

筒仓计算表（新规范）

钢筋间距 200 130 110 110 100 90 90 120 110Байду номын сангаас100
Ag1 (mm /m) 2011 4833 6912 8925 9817 10908 10908 8181 5712 9817
2
ψ
0.200 0.509 0.665 0.740 0.785 0.814 0.834 0.200 0.200 0.200
子项名称：计算时间：
18 34 30.5 16 30 0.58 0.333 深仓仓壁厚度（mm）钢筋抗拉强度设计值fy 砼强度等级钢筋保护层厚度竖向压力修正系数 c Cv 350 300 30 25 1.4 1.0 4.5 2.01 2.0E+05
钢筋相对粘结特征系数 ν 截面水力半径 ρ 砼抗拉强度标准值 ftk 钢筋弹性模量 Es
chphknmnpknm直径钢筋间距wmax520800151137573380914651620020110200012123410065119848600774003354201304833050901843461480529200011682105136455622110691206650196448196043120001413112718355112511089250740018800524403512000161251451226289251009817078501991342920285200017746159718692125901090808140189796340232200019066171594743625901090808340201078110001000533480020825120818102000008610001000533480020820110571202000009410001000533480020825100981702000007738075kpa1349498kpa97215knm13126380knm筒仓直径dn仓壁厚度mm仓壁高度钢筋抗拉强度设计值fy贮料计算高度hn储料容重竖向压力修正系数cv摩擦系数tk钢筋弹性模量esagmmag1mm仓底或漏斗顶面的竖向压力

配筋计算公式

配筋计算公式钢筋混凝土是一种常用的结构材料，它具有很好的强度和韧性。

在建筑、道路、桥梁等建筑工程中，钢筋混凝土广泛应用。

而钢筋则是钢筋混凝土中承受拉力的主要部件，配筋计算就是为了确定钢筋数量和配筋方式。

下面就为大家介绍配筋计算公式及其具体操作方法。

一、配筋计算公式1. 正常配筋的计算公式钢筋混凝土构件中，钢筋的截面面积要满足设计荷载的要求，可以通过以下公式计算得出：As = αs * b * h / fy其中，As为所需钢筋面积，αs为钢筋的配筋率（根据负荷强度等级和构件计算非等级确定），b和h分别为构件的宽和高，fy为钢筋的抗拉强度。

2. 剪力配筋的计算公式剪力配筋是指在构件的截面中，加入足够的横向钢筋，以增强其抗剪性能。

剪力配筋的计算公式为：Asw = V * C / （0.87 * fy * d）其中，Asw为横向剪力钢筋的面积，V为构件所受剪力，C为剪力系数，d为构件的有效深度，fy为钢筋的抗拉强度。

二、配筋计算的操作方法1. 计算所需钢筋的面积首先，要确定构件的尺寸和荷载数据，然后根据设计荷载和材料性能要求，选择合适的配筋率。

根据所选取的配筋率和构件宽高，可计算得出所需钢筋的面积。

2. 确定钢筋的直径和数量钢筋的直径和数量应当合理搭配，以满足整体结构的需求。

通常情况下，可以根据钢筋的直径及间距计算出所需的钢筋数量。

3. 定义钢筋的位置和布置方式钢筋的位置和布置方式应当考虑到结构的受力特点，使其能够承受设计荷载，并且不会产生大的变形和裂缝。

通常情况下，采用对角、垂直或水平排布方式进行钢筋布置。

4. 完成构件的设计和计算在以上步骤完成之后，就可以进行构件的设计和计算。

在设计过程中，应当注意结构的稳定性、耐久性和安全性等方面，保证整个工程的质量和可靠性。

总之，配筋计算是钢筋混凝土工程设计的重要环节和技术难点。

掌握配筋计算公式和操作方法，可以有效地提高工程设计的精度和实用性，为工程施工和使用提供有力的保障。

混凝土筒仓仓壁计算

0 30 30 30 30 30 30 30
待完善，請多提建議，聯係請加QQ：38090514 謝謝！
水平压力筒仓水平净 ph=Ch*γ *ρ 侧压力系数仓壁分n段后截面的水力贮料压力修 k=tg2(45o-φ 摩擦折减系数- *(1-e-μ ks/ρ )/μ 半径ρ 每段至仓顶深正系数Ch =d0/4(m) 度S(m) /2) μ ks/ρ (kPa) 5.3 3 1.53399504 0.33333333 -0.341555556 32.14013871 10.3 3 1.94342432 0.33333333 -0.663777778 68.268128 15.3 3 2.2 0.33333333 -0.986 99.87707581 20.3 3 2.2 0.33333333 -1.308222222 116.2487326 25.3 3 2.2 0.33333333 -1.630444444 128.1106064 30.3 3 2.2 0.33333333 -1.952666667 136.7049749 35.3 3 2.2 0.33333333 -2.274888889 142.9319142 40.3 3 2.2 0.33333333 -2.597111111 147.4435631 裂缝宽度验算结果
仓壁环向拉力标准值 Nhs=ph*d0/2 (kN/m) 192.8408323 409.608768 599.2624548 697.4923958 768.6636387 820.2298491 857.591485 884.6613788
强度配筋值 (HRB335级钢)mm2/m 835.6436066 1774.971328 2596.803971 3022.467048 3330.875768 3554.329346 3716.229768 3833.532641

筒仓计算书阳光

φ17筒仓基础计算书一、计算数据及条件1、《粮食钢板筒仓设计规范》（GB50322-2001）2、筒仓规格：17×16，3、物料：大豆γ＝7.5KN/M34、抗震设防烈度：六度场地类别为Ⅱ类二、采用的结构形式：内外两圈梁柱框架结构三、荷载计算1、钢板仓自重：q=13 KN/M2、锥斗受上部仓内粮食活荷载平面标准值:pvk=130KN/ m2四、锥斗计算锥斗受上部仓内粮食活荷载平面标准值:pvk=130KN/ m2锥斗板受斗内粮食活荷载平面标准值pvk=γh=7.5×6/3=15KN/ m2锥斗板受粮食总活荷载平面标准值：pvk=130+15=145KN/ m2换算成锥斗板斜面荷载：145×cos35°=119KN/ m2锥斗板自重:25×0.45=11.25KN/ m2上段锥斗取１米板带，锥斗两端固支用3d3s计算M 支座=286.4 kN.m M跨中=143.2kN.mV=311.5kN根据经验系数，锥斗两端不能完全固支，可折减0.85M支座=286×0.85=243KN.m/m上段锥斗取１米板带，锥斗两端简支根据混凝土下册P6912-43,12-44 M跨中＝pln2/8, 可近似采用M跨中＝(145×1.3+11.25×1.2)×4×4 /10=323KN.m/m,V=(145×1.3+11.25×1.2)×cos35×4/2=331KN/ M上部支座配筋AsB＝Mb/(0.9fyh0)＝243000000/(0.9×360×400)＝1875mm2/m下部跨中配筋As＝M/(0.9fyh0)＝323000000/(0.9×360×425)＝2347mm2/m故上段锥斗板的上径向配：III20@140 As＝2243mm2/mIII22@150 As＝2533mm2/m故上段锥斗板的下径向配：III18@180 As＝1413mm2/m板环向分布筋：φ14@200As＝770mm2/m>0.15%×1000×450=675mm2/m五、基础设计：1.估算基础形式：采用筏板基础时基础埋深3.2m,整板基础上部传来荷载:（1）钢板仓自重：W1=13×2×3.14×8.5=694KN（2）物料重：W2=3.14×8.52×（16+6/3）×7.5=30626KN （3）回填土：W3=3.14×10×10×2.2×18=12434KN（4）底板自重：W4=3.14×10×10×1×25=7850KN1)计算地基承载力：W总＝（W1+W2+W3+W4）×1.35=69665KN基础地面压力P= W总/A=69665/(3.14×10×10)=222kpa基础承载力修正：f＝fk＋ηd×γ×(d-0.5)=160+2×20×(3.2-0.5)=268kpa>p能满足2）计算底板配筋W总＝（W1+W2+W3+W4）×1.35=69665KN地基反力：p＝W总/A=69665/(3.14×10×10)=222KN/m2a)基础整板计算（取1m板带）示意图如下：最大变形(+) 171.3mm x=10最大变形(-) -18.9mm x=5最大弯矩(+) 980.3kN.m x=6最大弯矩(-) -795.7kN.m x=10最大剪力(+) 888kN x=14最大剪力(-) -888kN x=6计算的最大弯矩980kN.mb）配筋构件为受弯构件，受弯矩980kN.m。

钢筋混凝土筒仓仓壁侧压力计算方法

钢筋混凝土筒仓仓壁侧压力计算方法作者：孙维才迟家琦来源：《卷宗》2014年第10期摘要：本文介绍了一些筒仓压力计算的一些经典公式，及我国现行规范中规定的筒仓压力计算公式的由来，阐述了规范中公式的确立原则。

关键词：Janssen理论；深仓；浅仓；大型圆筒仓1 引言在火力发电厂的设计中贮煤筒仓是运煤系统非常重要构筑物之一。

钢筋混凝土筒仓的分类有多种，从平面形状分有圆形筒仓、方形筒仓、多边形筒仓；其中以圆形筒仓受力最为合理，电厂中的筒仓也多选用圆形筒仓；按仓壁高度及作用于仓壁的侧压力计算方法划分为深仓和浅仓，当筒仓内贮料计算高度h0与圆形筒仓内径dn或与矩形筒仓的短边bn之比大于或等于1.5时为深仓，小于1.5时为浅仓。

贮料压力计算时筒仓结构设计的关键问题，直接影响到筒仓结构的安全性能。

一个多世纪以来，人类对筒仓贮料压力的研究作了很多工作，其中尤以德国学者杨森（Janssen）的影响最为显著。

国内外多个筒仓规范均是按杨森公式计算筒仓竖向压力，仅对侧压力系数取值有所分歧。

杨森竖向压力公式是以考虑仓壁摩擦力为前提的，某些文章在确定侧压力系数时认为仓壁是光滑的，采用了兰金（Rankine）的极限平衡主动土压力系数，这是个理论上的矛盾。

前述的国内多个规范考虑了筒仓卸料时贮料压力的增大，一般是将装料压力乘以大于1的超压系数，求的卸料压力。

由于国内外筒仓事故屡有发生，贮料压力计算问题成为急需设计者和研究者不断深化认识的课题。

本文将筒仓侧压力主要的一些计算方法进行简要介绍。

2 国外的一些重要理论2.1 Janssen理论1895年Janssen H A 根据贮料水平微单元体的静力平衡，推导出了贮料压力强度的计算公式，即著名的Janssen 公式。

在推导时，作了如下的基本假设：（1）贮料处于静止状态。

（2）在筒仓内同一水平面上的各点的竖向压力是相等的。

（3）贮料在任一点处的水平压力p 与垂直压力q成正比。

（4）不计仓底对贮料压力的影响，即假定为无限深仓。

筒仓计算表(新规范)

2119.13
6333
4 25
2483.32
7421
4 25
2838.09
8482
4 25
3294.07
9844
4 25
3734.49
11161
4 25
1.000
1顶面的竖向压力： Pv =
仓底或漏斗顶面以上的总竖向摩擦力：Pf =
0.00
0
4 25
400.00 (kPa)
28050 #DIV/0! #DIV/0! #DIV/0! #DIV/0!
1.3 P v =
520.00 (kPa)
1.3 P f = 1671.43 (kN/m)
砼强度等级钢筋保护层厚度
c 竖向压力修正系数 Cv 钢筋相对粘结特征系数 ν
截面水力半径 ρ
砼抗拉强度标准值 ftk
钢筋弹性模量 Es
700
435 35
30 1.4
1.0 11.25
2.2 1.8E+05
钢筋间距
200 150 140 150 130 110 90 80 70
Ag1 (mm2/m) 3142 5068 7012 13090 15104 17850 21817 24544 28050
Ph (kN/m) 16.57 33.63 54.58 77.57 94.18 110.37 126.14 146.40 165.98
Np (kN/m) Ag (mm2/m) 根数直径
372.76
1114
2 20
756.59
2261
2 22
1228.06
3670
2 25
1745.27

配筋计算公式1

配筋计算公式配筋（计算规则）率是钢筋混凝土构件中纵向受力（拉或压）钢筋的面积与构件的有效面积之比（轴心受压构件为全截面的面积）。

柱子为轴心受压构件!受拉钢筋配筋率、受压钢筋配筋率分别计算。

计算公式：ρ=A（s）/bh（0）。

此处括号内实为角标,，下同。

式中：A(s)为受拉或受压区纵向钢筋的截面面积；b为矩形截面的宽度；h（0）为截面的有效高度。

配筋率是反映配筋数量的一个参数。

最小配筋率是指，当梁的配筋率ρ很小，梁拉区开裂后，钢筋应力趋近于屈服强度，这时的配筋率称为最小配筋率ρ（min）。

最小配筋率是根据构件截面的极限抗弯承载力M （u）与使混凝土构件受拉区正好开裂的弯矩M（cr）相等的原则确定。

最小配筋率取0.2%和0.45f(t)/f(y)二者中的较大值！最大配筋率ρ （max）=ξ(b)f(c)/f(y),结构设计的时候要满足最大配筋率的要求，当构件配筋超过最大配筋率时塑性变小，不利于抗震。

配筋率是影响构件受力特征的一个参数，控制配筋率可以控制结构构件的破坏形态，不发生超筋破坏和少筋破坏，配筋率又是反映经济效果的主要指标。

控制最小配筋率是防止构件发生少筋破坏，少筋破坏是脆性破坏，设计时应当避免。

钢筋的截面积与所设计的砼结构面的有效面积的比值，称之为配筋率。

在钢筋砼结构中，钢筋的总截面积与所设计的砼结构面的有效高度与宽度的积的比值，称之为配筋率，根据配筋率的大小，其结构分为超筋、适筋、少筋截面。

钢筋面积/构件截面面积（全面积or全面积-受压翼缘面积）梁的配筋率是梁的受压和受拉钢筋的总截面积除以梁的有效截面,有效截面是钢筋合力点到砼上面的距离。

合力点：是梁宽乘有效高度，有效高度指梁下部筋为一排筋时用高减35，下部筋为两排筋时减601、“柱外侧纵筋配筋率”为：柱外侧纵筋（包括两根角筋）的截面积，除以整个柱的截面积所得到的比率。

2、屋面框架梁（WKL）“上部纵筋配筋率”为：梁上部纵筋的总的截面积，除以梁的有效截面积所得到的比率。

配筋计算公式1

配筋计算公式配筋（计算规则）率是钢筋混凝土构件中纵向受力（拉或压）钢筋的面积与构件的有效面积之比（轴心受压构件为全截面的面积）。

柱子为轴心受压构件!受拉钢筋配筋率、受压钢筋配筋率分别计算。

计算公式：ρ=A（s）/bh（0）。

此处括号内实为角标,，下同。

式中：A(s)为受拉或受压区纵向钢筋的截面面积；b为矩形截面的宽度；h（0）为截面的有效高度。

配筋率是反映配筋数量的一个参数。

最小配筋率是指，当梁的配筋率ρ很小，梁拉区开裂后，钢筋应力趋近于屈服强度，这时的配筋率称为最小配筋率ρ（min）。

最小配筋率是根据构件截面的极限抗弯承载力M （u）与使混凝土构件受拉区正好开裂的弯矩M（cr）相等的原则确定。

最小配筋率取0.2%和0.45f(t)/f(y)二者中的较大值！最大配筋率ρ （max）=ξ(b)f(c)/f(y),结构设计的时候要满足最大配筋率的要求，当构件配筋超过最大配筋率时塑性变小，不利于抗震。

配筋率是影响构件受力特征的一个参数，控制配筋率可以控制结构构件的破坏形态，不发生超筋破坏和少筋破坏，配筋率又是反映经济效果的主要指标。

控制最小配筋率是防止构件发生少筋破坏，少筋破坏是脆性破坏，设计时应当避免。

钢筋的截面积与所设计的砼结构面的有效面积的比值，称之为配筋率。

在钢筋砼结构中，钢筋的总截面积与所设计的砼结构面的有效高度与宽度的积的比值，称之为配筋率，根据配筋率的大小，其结构分为超筋、适筋、少筋截面。

钢筋面积/构件截面面积（全面积or全面积-受压翼缘面积）梁的配筋率是梁的受压和受拉钢筋的总截面积除以梁的有效截面,有效截面是钢筋合力点到砼上面的距离。

合力点：是梁宽乘有效高度，有效高度指梁下部筋为一排筋时用高减35，下部筋为两排筋时减601、“柱外侧纵筋配筋率”为：柱外侧纵筋（包括两根角筋）的截面积，除以整个柱的截面积所得到的比率。

2、屋面框架梁（WKL）“上部纵筋配筋率”为：梁上部纵筋的总的截面积，除以梁的有效截面积所得到的比率。