双排扣件落地式脚手架计算书
双排脚手架计算(完整版)
脚手架施工方案一、工程概况本工程建筑面积3988.4m2，建筑层数三层，局部四层，建筑结构类型框架，总高度为16.3m。
二、搭设形式和材质1、本工程采用双排落地式外脚手架（扣件式钢管脚手架），架体外围护密目安全网封闭。
2、钢管选用国家标准《直缝电焊钢管》（GB/T13793）3号普通钢管，其质量符合《碳素结构钢》（GB/T700）中Q235-A级钢的规定，尺寸为外径48mm，壁厚3.5mm。
新、旧架管在使用前应保养、除锈，刷防锈漆，统一涂色。
3、扣件采用铸铁扣件，其材质符合国家标准《钢管脚手架扣件》（GB15831）规定。
4、脚手板采用竹脚手板。
三、施工准备1、单位工程负责人应按施工组织设计中有关规定的要求，向架设作业和使用人员进行技术交底。
2、应按《建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范》JGJ130-2001，8.1构配件检查与验收中8.1.1—8.1.5条规定和施工组织设计的要求对钢管、扣件、脚手板等进行检查验收，不合格产品不得使用。
3、经检验合格的构配件应按品种、规格分类，堆放整齐、平稳，堆放场地不得有积水。
4、搭设前应对场地进行平整，清除场地杂物，硬化基础，并做排水措施。
5、当脚手架下有设备基础、管沟时，在脚手架使用过程中不应开挖，否则必须采取加固措施。
四、搭设（一）地基与基础1、脚手架地基与基础的施工根据脚手架搭设高度、搭设场地土质情况与现行国家标准《建筑地基基础工程施工质量验收规范》（GB50202-2002）的有关规定进行。
2、脚手架底座底面标高宜高于自然地坪50mm。
基础平整夯实，宜采用砼硬化，立杆垂直落在垫板上，垫板宜采用长度不少于2跨、厚度不小于50mm的木垫板，亦可采用槽钢。
3、脚手架基础经验验收合格后，应按施工组织设计的要求定位放线。
并将底座、垫板准确放在定位线上。
（二）搭设1、搭设作业顺序：先搭设立杆，立杆底部用横、纵向扫地杆固定（固定立杆底端前，应确保立杆垂直），沿着建筑物竖起3-4根立杆后，随即装设第一步纵向水平杆（与立杆扣接固定），和横向水平杆（小横杆，靠近立杆并与纵向水平杆扣接固定）、校正立杆垂直和平杆水平使其符合要求后，按40-60N.m力矩拧紧扣件螺栓，形成构架的起始段，按照上述要求依次向前延伸（水平杆采用对接、立杆采用对接），直至第一步架体交圈完成。
扣件式双排落地式钢管脚手架设计计算
敞开式双排扣件式钢管脚手架（落地式）设计计算1、钢管选用外径①48mm 3.5mm的高频焊接钢管。
其质量应符合现行国家标准《碳素结构钢》（GB/T7O0中的Q235-A级钢的规定。
有严重锈蚀、弯曲、压偏、损伤和裂纹者均不得使用。
钢管的长度应符合安全技术规范要求，横向水平杆不大于 2.200m,其它不大于6.500m。
每根钢管的最大质量不大于25kg。
按钢管在脚手架上所处的部位和所起的作用，可分为：立杆、大横杆、小横杆、栏杆、剪刀撑、斜撑、抛撑。
2、扣件扣件式钢管脚手架所用可锻铸铁制作的扣件，其材质应符合现行国家标准《钢管脚手架扣件》（GB15831的规定，注意脚手架所采用的扣件，在螺旋拧紧扭力矩达65N- M不得发生破坏。
扣件有三种类型：直角扣件、旋转扣件、对接扣件。
3、连墙件建筑施工用脚手架的安全度，特别是外脚手架的安全度，很大程度取决于脚手架与建筑结构连接的牢固程度。
本工程连墙杆采用刚性连接，连接杆采用①48 钢管。
4、其他A. 木板：木板分踢脚板与垫铺板。
在每步1.2m 高处做一道扶手，25-30mm高设一道踢脚板，在施工层及施工层上、下两层满铺木板，并采用20 号铁丝与大横杆绑扎牢固。
B. 安全密目网、平网：使用政府安全部门推荐使用的2000目合格安全网。
脚手架的外表面满挂安全网，以防材料掉下伤人和高空操作人员坠落。
5、设计计算⑴脚手架工程材料的有关力学参数钢管截面特性⑵荷载标准值取定作用于脚手架上的荷载主要是脚手架结构自重、脚手板和安全网等构配件自重、施工荷载、风荷载。
1.永久荷载(恒载)①每米立杆承受的结构自重：g1k=0.1248KN/M②木脚手板自重：g2k=0.18KN/M2③脚手架上吊挂的安全网等防护设施，重量很轻，可忽略不计。
2.可变荷载(活载)①施工荷载：按结构脚手架取用q1k=3KN/M2②水平风荷载3 k=0.7 卩z 卩S3。
=0.7 X 1.6 X 1.3 X 0.089 X 0.2=0.026 KN/M2卩z---风压高度变化系数，取1.6卩s—-脚手架风荷载体型系数，取1.3 X 0.0893.--基本风压(KN/M2，思茅地区取0.2 KN/M2⑶荷载效应组合⑷落地式钢管脚手架设计计算1横向水平杆承载力计算(按简支梁计算)跨长I = 1.05mMGK---脚手板自重产生的弯距，MQk---施工荷载标准值产生的弯距M=1.2MGk+1.4MQk=1.2 X 1/8 X 0.1 X 1.052+1.4 X 1/8 X 3X 1.052=0.60KN.M6 =M/w=0.6 X 106/5.08 X 103 =118< 6 ]=205N/mm2•••符合要求2纵向水平杆承载力计算(按三跨连续梁计算)跨长I = 1.5mM=1.2MGk+1.4 MQk=1.X 0.08 X 0.1 X 1.52+1.4 X 0.08 X 3X 1.52=0.78KN.M6 =M/w=0.78X 106/5.08 X 103 =154<[ 6 ]=205N/mm2•••符合要求由于荷载较小，纵、横向水平杆变形均不作验算。
扣件式落地双排脚手架计算说明
扣件式落地双排脚手架计算说明背景介绍扣件式脚手架是脚手架中一种常用的类型。
相比于传统的脚手架，其搭建和拆卸都较为简便，且更加安全牢固。
其中，扣件式落地双排脚手架作为一种常用的工业建筑支架，广泛应用于各种建筑和维修工程。
当涉及到扣件式落地双排脚手架的使用时，计算是必不可少的环节。
了解相关计算知识不仅可以确保搭建的安全性，同时也能有效提升施工效率。
本文将重点介绍扣件式落地双排脚手架计算的相关内容，帮助读者更好地理解并应用。
计算方法扣件式落地双排脚手架的计算方法大致可分为以下几个步骤：步骤1：确认扣件式落地双排脚手架搭建高度首先需要确定扣件式落地双排脚手架的搭建高度。
一般来说，它的搭建高度不能超过其高度的3倍。
因此，在搭建前需要清楚施工的实际情况，选择合适的搭建高度。
此外，在确认搭建高度后，还需仔细检查基础设施是否能够支撑脚手架的重量，必要时可加固支撑点。
步骤2：计算脚手架的荷载计算脚手架荷载时，需要考虑到施工过程中工人、材料以及工具等的重量，以及施工中可能出现的风、雨等自然因素带来的影响。
根据相关数据，扣件式落地双排脚手架每平方米的最大承载能力约为15公斤。
因此，计算时需先确定施工现场所需搭建的脚手架面积，再进行荷载计算。
步骤3：确定脚手架的结构在确定结构时，需要根据具体的施工需求进行选择。
一般来说，扣件式落地双排脚手架可以通过调整配件数量等方式来达到不同的高度与长度。
此外，在搭建时需遵守相关规定，确保脚手架安装牢固，并按照规定进行配重、固定和斜撑等操作。
步骤4：计算脚手架的承重力在计算脚手架承重力时，需要综合考虑脚手架结构以及施工场地的实际情况等因素。
具体而言，在计算承重力时，需了解脚手架的支撑系统，包括水平杆、立杆、斜杆等部件，分别计算其与地面的接触压力，最终计算出脚手架的承重力。
结论扣件式落地双排脚手架计算虽然看似繁琐，但其实质非常简单。
在计算过程中，需要深入了解脚手架结构和荷载特性等相关知识，并了解脚手架使用的注意事项。
扣件式落地双排脚手架计算书(搭设高度36M)
3.强度验算
最大应力计算值σ = 1×0.289×106/5.26×103=54.894 N/mm2； 小横杆实际弯曲应力计算值σ=54.894N/mm2 小于抗弯强度设计值[f]=205N/mm2，满足 要求！
4.挠度验算
最大挠度ν=0.552mm；
小横杆实际最大挠度计算值ν=0.552mm 小于最大允许挠度值min（800/150，10） =5.333mm，满足要求！
一、参数信息
1.脚手架搭设参数
脚手架从地面开始搭设
搭设高度(m)
36
顶步栏杆高(m)
1.5
内立杆距墙(m)
0.3
立杆步距(m)
落地扣件式-12016
扣件式脚手架计算书一、计算依据1、《建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范》JGJ130-20112、《建筑地基基础设计规范》GB50007-20113、《建筑结构荷载规范》GB50009-20124、《钢结构设计规范》GB50017-20035、《混凝土结构设计规范》GB50010-20106、《建筑施工手册》第五版二、脚手架总参数（图1）落地式脚手架立面图（图2）落地式脚手架剖面图三、横向水平杆验算横向水平杆内力及挠度按简支梁验算，支座反力按有悬挑的简支梁计算。
承载能力极限状态q=1.2×(g+g K1×l a/(n+1))+1.4×Q K×l a/(n+1)=1.2×(0.033+0.35×1.5/(2+1))+1.4×3×1.5/(2+1)=2.35 kN/m正常使用极限状态q K=g+g K1×l a/(n+1)+Q K×l a/(n+1)=0.033+0.35×1.5/(2+1)+3×1.5/(2+1)=1.708kN/m1、抗弯验算计算简图如下：（图3）承载能力极限状态受力简图（图4）弯矩图M max=0.225kN·mσ=M max/W=0.225×106/4490=50.086N/mm2≤[f]=205N/mm2满足要求2、挠度验算计算简图如下：（图5）正常使用极限状态受力简图（图6）挠度图νmax=0.613mm≤[ν]＝min[l b/150，10]=6mm满足要求3、支座反力计算承载能力极限状态V=1.439kN正常使用极限状态V K=1.046kN四、纵向水平杆验算根据规范要求，纵向水平杆按三跨连续梁计算，且选择最不利的活荷载布置。
由上节可知F=V,F K=V Kq=1.2×0.033=0.04kN/mq K=g=0.033kN/m1、抗弯验算F qk=0.5Q K L a/(n+1)l b(1+a1/l b)2=0.5×3×1.5/(2+1)×0.9×(1+0.15/0.9)2=0.919kN/mF q=1.4 0.5Q K L a/(n+1)l b(1+a1/l b)2=1.4×0.5×3×1.5/(2+1)×0.9×(1+0.15/0.9)2=1.286kN/m 简图如下：（图7）承载能力极限状态受力简图（图8）弯矩图M max=0.67kN·mσ=M max/W=0.67×106/4490=149.328N/mm2≤[f]=205N/mm2满足要求2、挠度验算（图9）正常使用极限状态受力简图（图10）挠度图νmax＝4.231mm≤[ν]＝min[l a/150，10]=10mm满足要求3、支座反力计算承载能力极限状态：Vmax=5.111kN·m五、扣件抗滑承载力验算扣件抗滑承载力验算：R=V max=5.111kN≤R c=8kN满足要求六、立杆稳定验算脚手板理论铺设层数y=min{H/[(x+1)h],y∈Z}=31、立杆承受的结构自重标准值N G1kN G1K=Hg k+y(l b+a1)ng/2+0.0146n/2=12×0.13+3×(0.9+0.15)×2×0.033/2+0.0146×2/2=1.679kN2、构配件自重标准值N G2k1Z=min(y,m)=2N G2K=Z(L b+a1)l a g k1/2+zg k2l a+l a Hg k3=2×(0.9+0.15)×1.5×0.35/2+2×0.17×1.5+1.5×12×0.01=1.2 41kN3、施工活荷载标准值∑N QK=(n jg Q kj+n zx Q kx)(l b+a1)l a/2=(1×3+0×2)×(0.9+0.15)×1.5/2=2.363kN4、风荷载统计立杆稳定组合风荷载时：取距架体底部高的风荷载高度变化系数μz=0.65连墙件验算风荷载产生的连墙件轴向力设计值计算时：取最高处连墙件位置处的风荷载高度变化系数μz=0.65风荷载标准值：ωk=μzμsω0=0.65×1.271×0.3=0.248kN/m2风荷载产生的弯矩标准值：M wk=ωk l a h2/10=0.248×1.5×1.82/10=0.12kN·m风荷载产生的弯矩设计值：M w=0.9⨯1.4M wk=0.9×1.4×0.12=0.152kN·m立杆荷载组合：不组合风荷载：N=1.2(N G1K+N G2K)+1.4∑N QK=1.2×(1.679+1.241)+1.4×2.363=6.812kN组合风荷载：N=1.2(N G1K+N G2K)+0.9⨯1.4∑N QK=1.2×(1.679+1.241)+0.9×1.4×2.363=6.482kN长细比验算：l0=kμh=1.155×1.5×1.8=3.119mλ=l0/i=3.119×1000/15.9=196.132≤[λ]=210满足要求根据λ值查规范JGJ130-2011附录A.O.6得到ϕ=0.188则立杆稳定的验算式为：不组合风荷载：N/ϕA=6.812×1000/(0.188×424)=85.583N/mm2≤f=205N/mm2满足要求组合风荷载：N/ϕA+M W/W=6.482×1000/(0.188×424)+0.152×106/4490=115.23N/mm2≤f=205N/mm2满足要求七、允许搭设高度验算不组合风荷载：[H]=[ϕAf-(1.2N G2K+1.4∑N QK)]/1.2g k=(0.188×424×205-(1.2×1.241×1000+1.4×2.363×1000))/(1.2×0.13×1000)=73.853m组合风荷载：[H]={ϕAf-[1.2N G2K+0.9⨯1.4（∑N QK+M wk/W)]}/1.2g k=(0.188×424×205-(1.2×1.241×1000+0.9×1.4×(2.363×1000+0.12×106/449 0)))/(1.2×0.13×1000)=75.756mH=12m≤[H]=73.853m满足要求八、连墙件承载力验算计算连墙件的计算长度：a0=a=0.3×1000=300mm,λ=a0/i=300/15.9=18.868≤[λ]=210根据λ值查规范JGJ130-2011附录A.O.6得到ϕ=0.949风荷载作用在一个连墙件处的面积A w=2×h×3×l a=2×1.8×3×1.5=16.2m2风荷载标准值：ωk=μzμsω0=0.65×1.271×0.3=0.248kN风荷载产生的连墙件轴向力设计值：N lw=1.4ωk A w=1.4×0.248×16.2=5.621kN连墙件的轴向力设计值：N l=N lw+N0=5.621+3=8.621kN其中N0由JGJ130-2011第5.2.12条进行取值。
双排钢管脚手架施工方案详细计算书
双排钢管脚手架施工方案详细计算书1某工程双排扣件式钢管落地脚手架施工方案广西建工集团第二建筑工程有限责任公司目录1 编制依据 (1)2 工程概况 (1)3 施工部署 (1)3.1 组织机构 (1)3.2 设计总体思路 (1)3.3 劳动力准备 (2)3.4 材料准备 (2)3.5 机具准备 (3)3.6 技术准备 (3)4 脚手架构造要求 (4)4.1 总的设计尺寸 (4)4.2 纵向水平杆 (4)4.3 横向水平杆 (5)4.4 脚手板 (5)4.5 立杆 (5)4.6 连墙件 (6)4.7 门洞 (6)4.8 剪刀撑 (6)4.9 扣件 (7)4.10 .................................................................................................................. 基础714.11 .......................................................................................................... 上人斜道75 脚手架的搭设和拆除施工工艺 (7)5.1 落地脚手架搭设施工工艺 (7)5.2 脚手架的拆除施工工艺 (8)6 目标和验收标准 (9)7 安全文明施工保证措施 (9)7.1 材质及其使用的安全技术措施 (9)7.2 脚手架搭设的安全技术措施 (10)7.3 脚手架上施工作业的安全技术措施 (10)7.4 脚手架拆除的安全技术措施 (11)7.5 文明施工要求 (12)7.6 应执行的强制性条文 (14)8 设计计算 (16)8.1 荷载传递路线 (16)8.2 横向水平杆强度计算 (16)8.3 纵向水平杆强度计算 (17)8.4 连接扣件抗滑承载力计算 (18)8.5 立杆稳定性计算 (19)8.6 连墙件验算 (23)8.7 立杆地基承载力计算 (24)9 附图2附图-1 外架平面布置图附图-2 外架剖面图和立面图附图-3 基础、门洞和连墙件做法31编制依据《建筑施工扣件式钢管脚手架》( JGJ130- , ) ;《建筑施工安全检查标准》( JGJ59-99) ;《建筑施工高处作业安全技术规范》( JGJ80-91) ;本工程施工图纸和投标文件;本工程施工组织设计。
落地式钢管脚手架计算pkpm1
落地式扣件钢管脚手架计算书钢管脚手架的计算参照《建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范》（JGJ130-2011）。
计算参数:双排脚手架，搭设高度28.1米，立杆采用单立管。
立杆的纵距1.20米，立杆的横距0.90米，内排架距离结构0.30米，立杆的步距1.50米。
钢管类型为48×3.0，连墙件采用2步2跨，竖向间距3.00米，水平间距2.40米。
施工活荷载为3.0kN/m2，同时考虑2层施工。
脚手板采用木板，荷载为0.35kN/m2，按照铺设2层计算。
栏杆采用木板，荷载为0.17kN/m，安全网荷载取0.0100kN/m2。
脚手板下小横杆在大横杆上面，且主结点间增加一根小横杆。
基本风压0.30kN/m2，高度变化系数1.4200，体型系数1.1300。
地基承载力标准值300kN/m2，基础底面扩展面积0.250m2，地基承载力调整系数0.40。
一、小横杆的计算:小横杆按照简支梁进行强度和挠度计算，小横杆在大横杆的上面。
按照小横杆上面的脚手板和活荷载作为均布荷载计算小横杆的最大弯矩和变形。
1.均布荷载值计算小横杆的自重标准值 P1=0.038kN/m脚手板的荷载标准值 P2=0.350×1.200/2=0.210kN/m活荷载标准值 Q=3.000×1.200/2=1.800kN/m荷载的计算值 q=1.2×0.038+1.2×0.210+1.4×1.800=2.818kN/m小横杆计算简图2.抗弯强度计算最大弯矩考虑为简支梁均布荷载作用下的弯矩计算公式如下:M=2.818×0.9002/8=0.285kN.m=0.285×106/4491.0=63.534N/mm2小横杆的计算强度小于205.0N/mm2,满足要求!3.挠度计算最大挠度考虑为简支梁均布荷载作用下的挠度计算公式如下:荷载标准值q=0.038+0.210+1.800=2.048kN/m简支梁均布荷载作用下的最大挠度V=5.0×2.048×900.04/(384×2.06×105×107780.0)=0.788mm小横杆的最大挠度小于900.0/150与10mm,满足要求!二、大横杆的计算:大横杆按照三跨连续梁进行强度和挠度计算，小横杆在大横杆的上面。
落地式双排脚手架计算书
落地式双排脚手架计算书计算依据：1、J GJ130—20012、施工手册3、J GJ80—91二、条件：双排脚手架采用密目网全封闭，搭设高度H=23米，立杆横距b（架宽）=1.2米，立杆纵距L=1.5米，大横杆步距h=0.9米，铺下脚手板2层，施工荷载Qk=2KN/㎡（装修架）连墙杆布置为两步三跨，计算脚手架整体稳定性，及扣件承载力，连墙杆计算；本工程采用外径48mm，壁厚3.5mm的焊钢管其力学特征如下：1、A —立杆截面面积为4.89cm2I —惯性矩为12.19cm4W —截面模量为5.08cm3i —回转半径i为1.58cm钢管—3.84kg/mf —钢材抗压强度为205N/ mm2三、计算立杆的整体稳定：1、按组合风荷载时验算公式N/ΦA +Mw/W≤f（1）N —组合风荷载的轴向力公式N=1.2（N G1k+N G2K）+0.85×1.4∑N QK（2）Mw —风荷载产生的弯矩公式Mw=0.85×1.4MwkW=截面模量5.08 cm3（3）计算N①N G1k（一步一纵距自重×全高）双排脚手架步距 1.8米，立杆纵距 1.5米，查表3得每米立杆承受的结构g k=0.1248KN/m，但在每步中间均增加一道护身栏杆，脚手架全高23米折合H/h=23/1.8=13步求N G1k=0.1248×13+0.0015×8+0.0384×1.5×8=2.0952KN（为外侧立杆的承重）②N G2k=机配件自重产生的轴向力脚手板自重0.35KN/㎡密目网自重0.003 KN/㎡扣件自重0.132KN/个挡脚板自重0.08KN/m栏杆+挡脚板自重0.14KN/m钢管自重0.0384KN/ma、手板长度为立杆纵距，宽度为b架宽满铺，铺设2层，计算式:b×1.5×0.35×2=1.2×1.5×0.35×2=1.26KNb、小横杆及扣件：由于铺脚手板所以还要在原有小横杆中间再加1根计算式：小横杆×小横杆自重+扣件数×单个重=0.6×0.0384×2+2×0.132=0.073KNc、挡脚板：2层作业层设置挡脚板，计算时用2层×立杆纵距L×挡脚板自重计算式：2×1.5×0.08=0.24KNd、密目网计算式：23×0.003×1.5=1.035KN求N G2K=1.26+0.73+0.24+1.035=2.61KN③N QK（施工荷载）N QK=2KN/㎡×1.5×1.2/2=1.8KN③各值代入公式求NN=1.2（N G1k+N G2K）+1.4∑N QK=1.2（2.0952+2.61）+1.4×1.8=8.2KN（4）求A=单根立根截面=4.89cm2=489mm2（5）求Φ①先计算入=kuh/ii=1.58㎝k=1.155u=计算长度系数为1.55h=1.8米=180cm代入公式：入=1.155×1.55×180/1.58=204查附表4，求Φ当入=204时，Φ=0.174（6）计算轴力N产生的应力N/ΦA已求N=8.2KN=8200N则N/ΦA=8200/0.174×489=96.3N/mm2（7）计算风荷载产生的应力Mw/WMw=0.85×1.4Wk·L·h2/10Wk=0.7us ×uz×W① us （体型系数），本工程为框架us=1.3Φ，Φ为密目网挡风系数Φ=0.4，则us=1.3Φ=1.3×0.4=0.52② uz （风压高度变化系数）按郊区（B类）20m高取值，查表2得uz=1.25W（基本风压）取0.35KN/㎡求Wk=0.7×0.52×1.25×0.35=0.15925L（脚手架立杆纵距）=1.5米h（步距）=1.8米求Mw=0.85×1.4×Wk·L·h/10=0.85×1.4×0.15925×1.5×1.82/10=0.92KN·m=92000N·㎜即Mw/W=92000/5080=18.11N㎜2立杆轴力与风荷载叠加N/ΦA+Mw/W=96.3+18.11=115N/㎜2＜f=205N/㎜2结论：立杆安全。
双排落地式外脚手架计算
根据重庆建筑市场的实际情况，本工程脚手架的钢管型号均为Φ48×2.8。
其技术参数如下表：双排落地式脚手架计算一、参数信息1.脚手架参数双排脚手架搭设高度为30.1 m，立杆采用单立管；搭设尺寸为：立杆的横距为1.05m，立杆的纵距为1.2m，大小横杆的步距为1.8 m；内排架距离墙长度为0.45m；大横杆在上，搭接在小横杆上的大横杆根数为3 根；采用的钢管类型为Φ48×2.8；横杆与立杆连接方式为单扣件；取扣件抗滑承载力系数为 1.00；连墙件采用两步三跨，竖向间距 3.6 m，水平间距3.6 m，采用扣件连接；连墙件连接方式为双扣件；2.活荷载参数施工均布活荷载标准值:3.000 kN/m2；脚手架用途:结构脚手架；同时施工层数:1 层；（荷载取值根据JGJ130-2001的表4.2.2）3.风荷载参数本工程地处重庆，基本风压0.4 kN/m 2；风荷载高度变化系数μz 为1.771，风荷载体型系数μs 为0.87； 脚手架计算中考虑风荷载作用；（基本风压根据《建筑结构荷载规范》附表D.4，重现期n=50年， 风荷载高度变化系数μz 《荷载规范》表7.2.1，地面粗糙度类别设计说明中应该指明。
风荷载体型系数μs 根据《脚手架规范》表4.2.4，全封闭脚手架为1.0φ，φ为挡风系数。
01.2()1.2(100)/100n wa w a n ww A A l hA l h A nA j j j ⨯+=⨯=⨯-⨯=- n =0.325)a a A l h l h d ++（ 一步一跨内钢管的总挡风面积l a ——立杆纵距h ——立杆步距当安全网规格为2300目/100cm 2，A 0=1.3mm 2，w j =0.841。
根据JGJ130-2011，挡风系数可直接去0.8（不得小于0.8）。
4.静荷载参数每米立杆承受的结构自重标准值(kN/m):0.1161；1 地面粗糙度类别为B 类，离地高度取60m 。
扣件式落地双排脚手架计算
扣件式落地双排脚手架---计算扣件式落地双排脚手架是一种常见的脚手架形式，主要用于高层建筑或桥梁施工等场合。
在计算扣件式落地双排脚手架的搭设方案时，需要考虑以下几个方面：架体的几何尺寸、杆件之间的相互作用、扣件承载力等。
下面将详细介绍计算过程。
一、架体几何尺寸扣件式落地双排脚手架的架体一般由立杆、横杆、斜杆和连墙件等组成。
其中，立杆是主要的受力构件，横杆和斜杆则起到连接和稳定的作用，连墙件则将脚手架与建筑物连接起来。
根据施工要求，架体的几何尺寸需要确定下来。
假设扣件式落地双排脚手架的高度为H，宽度为B，步高为h，需要根据施工图纸和实际情况确定这些几何尺寸。
其中，H和B需要根据建筑物的外形和高度来确定，h则需要根据搭设的速度和材料来选择合适的数值。
二、杆件相互作用扣件式落地双排脚手架的立杆是主要的受力构件，其承载了大部分的垂直荷载。
在搭设过程中，立杆需要与横杆、斜杆等其他杆件进行连接，形成稳定的结构。
因此，需要考虑杆件之间的相互作用。
假设扣件式落地双排脚手架的立杆间距为La，横杆间距为Lb，步距为Lc。
那么，在搭设过程中，需要注意以下几点：1.立杆的间距La需要满足施工要求，一般为1.5-2.0m之间。
同时，为了防止立杆受力过大，La不宜过大或过小。
2.横杆的间距Lb也需要满足施工要求，一般为1.0-1.5m之间。
如果Lb过小，会导致脚手架过密，不便施工；如果Lb过大，会导致脚手架不稳定。
3.步距Lc也需要合适选择，一般为1.8-2.0m之间。
如果Lc过大，会导致横杆过长，容易弯曲变形；如果Lc过小，会导致施工不便。
三、扣件承载力扣件是扣件式落地双排脚手架中重要的连接件，其承载了大部分的垂直荷载。
因此，扣件的承载力是计算扣件式落地双排脚手架的重要因素之一。
假设扣件的抗滑承载力为R1，抗拔承载力为R2，那么在搭设过程中需要注意以下几点：1.扣件的承载力需要根据实际情况进行试验测定。
一般来说，扣件的抗滑承载力R1需要大于等于8kN，抗拔承载力R2需要大于等于10kN。
落地式双排钢管脚手架计算
落地式双排钢管脚手架计算一、计算参数：1.脚手架参数双排脚手架搭设高度为35米，立杆采用单立管；搭设尺寸为：立杆的纵距为1.5米，立杆的横距为0.9米，大小横杆的步距为1.8 米；内排架距离墙长度为0.35米；大横杆在上，搭接在小横杆上的大横杆根数为2 根；采用的钢管类型为Φ48.3×3.6；横杆与立杆连接方式为单扣件；取扣件抗滑承载力系数为0.80；连墙件采用两步三跨，竖向间距3.6 米，水平间距4.5 米，采用扣件连接；连墙件连接方式为双扣件；2.活荷载参数施工均布活荷载标准值:2.000 kN/m2；脚手架用途:装修脚手架；同时施工层数:2 层；3.风荷载参数本工程地处黑龙江省尚志市，基本风压为0.65 kN/m2；风荷载高度变化系数μz 为1.00，风荷载体型系数μs 为0.65；脚手架计算中考虑风荷载作用4.静荷载参数每米立杆承受的结构自重标准值(kN/m2):0.1248；脚手板自重标准值(kN/m2):0.300；栏杆挡脚板自重标准值(kN/m):0.150；安全设施与安全网(kN/m2):0.005；脚手板铺设层数:7；脚手板类别:冲压钢脚手板；栏杆挡板类别:栏杆、木脚手板挡板；每米脚手架钢管自重标准值(kN/m2):0.038；5.地基参数地基土类型:素填土；地基承载力标准值(kpa):160.00；立杆基础底面面积(m2):0.25；地基承载力调整系数:1.00。
二、大横杆的计算:按照《扣件式钢管脚手架安全技术规范》(JGJ130-2011)第5.2.4条规定，大横杆按照三跨连续梁进行强度和挠度计算，大横杆在小横杆的下面。
将大横杆上面的脚手板自重和施工活荷载作为均布荷载计算大横杆的最大弯矩和变形。
1.均布荷载值计算大横杆的自重标准值:P1=0.038 kN/m ；脚手板的自重标准值:P2=0.3×0.9/(2+1)=0.09 kN/m ；活荷载标准值: Q=2×0.9/(2+1)=0.6 kN/m；静荷载的设计值: q1=1.2×0.038+1.2×0.09=0.154 kN/m；活荷载的设计值: q2=1.4×0.6=0.84 kN/m；图1 大横杆设计荷载组合简图(跨中最大弯矩和跨中最大挠度)图2 大横杆设计荷载组合简图(支座最大弯矩)2.强度验算跨中和支座最大弯距分别按图1、图2组合。
双排脚手架计算(完整版)
脚手架施工方案一、工程概况本工程建筑面积3988.4m2，建筑层数三层，局部四层，建筑结构类型框架，总高度为16.3m。
二、搭设形式和材质1、本工程采用双排落地式外脚手架（扣件式钢管脚手架），架体外围护密目安全网封闭。
2、钢管选用国家标准《直缝电焊钢管》（GB/T13793）3号普通钢管，其质量符合《碳素结构钢》（GB/T700）中Q235-A级钢的规定，尺寸为外径48mm，壁厚3.5mm。
新、旧架管在使用前应保养、除锈，刷防锈漆，统一涂色。
3、扣件采用铸铁扣件，其材质符合国家标准《钢管脚手架扣件》（GB15831）规定。
4、脚手板采用竹脚手板。
三、施工准备1、单位工程负责人应按施工组织设计中有关规定的要求，向架设作业和使用人员进行技术交底。
2、应按《建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范》JGJ130-2001，8.1构配件检查与验收中8.1.1—8.1.5条规定和施工组织设计的要求对钢管、扣件、脚手板等进行检查验收，不合格产品不得使用。
3、经检验合格的构配件应按品种、规格分类，堆放整齐、平稳，堆放场地不得有积水。
4、搭设前应对场地进行平整，清除场地杂物，硬化基础，并做排水措施。
5、当脚手架下有设备基础、管沟时，在脚手架使用过程中不应开挖，否则必须采取加固措施。
四、搭设（一）地基与基础1、脚手架地基与基础的施工根据脚手架搭设高度、搭设场地土质情况与现行国家标准《建筑地基基础工程施工质量验收规范》（GB50202-2002）的有关规定进行。
2、脚手架底座底面标高宜高于自然地坪50mm。
基础平整夯实，宜采用砼硬化，立杆垂直落在垫板上，垫板宜采用长度不少于2跨、厚度不小于50mm的木垫板，亦可采用槽钢。
3、脚手架基础经验验收合格后，应按施工组织设计的要求定位放线。
并将底座、垫板准确放在定位线上。
（二）搭设1、搭设作业顺序：先搭设立杆，立杆底部用横、纵向扫地杆固定（固定立杆底端前，应确保立杆垂直），沿着建筑物竖起3-4根立杆后，随即装设第一步纵向水平杆（与立杆扣接固定），和横向水平杆（小横杆，靠近立杆并与纵向水平杆扣接固定）、校正立杆垂直和平杆水平使其符合要求后，按40-60N.m力矩拧紧扣件螺栓，形成构架的起始段，按照上述要求依次向前延伸（水平杆采用对接、立杆采用对接），直至第一步架体交圈完成。
脚手架施工方案计算书(3篇)
第1篇一、项目背景随着我国建筑行业的快速发展，脚手架作为建筑施工中的重要临时设施，其安全性和稳定性直接关系到施工人员的人身安全和工程进度。
本计算书针对某建筑工程项目，对脚手架的施工方案进行详细计算，以确保施工过程中的安全与效率。
二、工程概况1. 工程名称：某住宅楼工程2. 建筑地点：XX市XX区3. 建筑结构：框架结构4. 建筑高度：18层（地上）5. 建筑层数：地下1层，地上17层6. 施工周期：预计18个月三、脚手架选型根据工程概况和施工要求，本工程采用双排落地式钢管脚手架。
四、脚手架搭设参数1. 立杆间距：1.5m2. 水平杆步距：1.2m3. 纵横向水平杆步距：0.9m4. 剪刀撑设置间距：4跨设置5. 连墙件设置间距：3跨设置6. 脚手板铺设间距：0.3m五、脚手架材料1. 钢管：Q235钢，φ48.3×3.6mm2. 扣件：国标扣件3. 脚手板：竹笆板或钢笆板4. 安全网：密目式安全网5. 防护栏杆：高度1.2m，间距不大于2m六、脚手架计算1. 立杆稳定性计算根据《建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范》（JGJ130-2011）的相关要求，立杆的稳定性计算公式如下：\[ K = \frac{F_{\text{允许}}}{F_{\text{实际}}} \]其中，\( F_{\text{允许}} \)为立杆允许承载力，\( F_{\text{实际}} \)为立杆实际受力。
立杆允许承载力计算如下：\[ F_{\text{允许}} = \frac{\pi d^2 S}{4} \]其中，\( d \)为钢管直径，\( S \)为钢管抗弯截面模量。
代入参数计算得：\[ F_{\text{允许}} = \frac{3.14 \times 0.0483^2 \times 0.018}{4} = 1.26 \text{ kN} \]立杆实际受力计算如下：\[ F_{\text{实际}} = \frac{G}{A} \]其中，\( G \)为立杆所受荷载，\( A \)为立杆横截面积。
25米高双排扣件式脚手架计算书
扣件式脚手架计算书计算依据：1、《建筑施工脚手架安全技术统一标准》GB51210-20162、《建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范》JGJ130-20113、《建筑结构荷载规范》GB50009-20124、《钢结构设计标准》GB50017-20175、《建筑地基基础设计规范》GB50007-20116、《建筑结构可靠性设计统一标准》GB50068-2018一、脚手架参数0.81，0.81 风荷载体型系数μs 1 风压高度变化系数μz(连墙件、单立杆稳定性)0.283，0.283风荷载标准值ωk(kN/m2)(连墙件、单立杆稳定性)立面图侧面图三、纵向水平杆验算纵、横向水平杆布置方式纵向水平杆在上横向水平杆上纵向水平杆根数n 2横杆抗弯强度设计值[f](N/mm2) 205 横杆截面惯性矩I(mm4) 107800 横杆弹性模量E(N/mm2) 206000 横杆截面抵抗矩W(mm3) 4490纵、横向水平杆布置承载能力极限状态q=1.3×(0.033+G kjb×l b/(n+1))+0.9×1.5×G k×l b/(n+1)=1.3×(0.033+0.1×0.9/(2+1))+0.9×1.5×2×0.9/(2+1)=0.892kN/m正常使用极限状态q'=(0.033+G kjb×l b/(n+1))=(0.033+0.1×0.9/(2+1))=0.063kN/m计算简图如下：1、抗弯验算M max=0.1ql a2=0.1×0.892×1.52=0.201kN·mσ=γ0M max/W=1×0.201×106/4490=44.714N/mm2≤[f]=205N/mm2满足要求！2、挠度验算νmax=0.677q'l a4/(100EI)=0.677×0.063×15004/(100×206000×107800)=0.098mm νmax＝0.098mm≤[ν]＝min[l a/150，10]＝min[1500/150，10]＝10mm满足要求！3、支座反力计算承载能力极限状态R max=1.1ql a=1.1×0.892×1.5=1.472kN正常使用极限状态R max'=1.1q'l a=1.1×0.063×1.5=0.104kN四、横向水平杆验算承载能力极限状态由上节可知F1=R max=1.472kNq=1.3×0.033=0.043kN/m正常使用极限状态由上节可知F1'=R max'=0.104kNq'=0.033kN/m1、抗弯验算计算简图如下：弯矩图(kN·m)σ=γ0M max/W=1×0.446×106/4490=99.223N/mm2≤[f]=205N/mm2满足要求！2、挠度验算计算简图如下：变形图(mm)νmax＝0.134mm≤[ν]＝min[l b/150，10]＝min[900/150，10]＝6mm 满足要求！3、支座反力计算承载能力极限状态R max=1.491kN五、扣件抗滑承载力验算纵向水平杆：R max=1×1.472/2=0.736kN≤R c=0.85×8=6.8kN横向水平杆：R max=1×1.491=1.491kN≤R c=0.85×8=6.8kN满足要求！六、荷载计算1、立杆承受的结构自重标准值N G1k单外立杆：N G1k=(gk+l a×n/2×0.033/h)×H=(0.129+1.5×2/2×0.033/1.8)×25=3.919kN 单内立杆：N G1k=3.919kN2、脚手板的自重标准值N G2k1单外立杆：N G2k1=(H/h+1)×la×l b×G kjb×1/2/2=(25/1.8+1)×1.5×0.9×0.1×1/2/2=0.503kN 1/2表示脚手板2步1设单内立杆：N G2k1=0.503kN3、栏杆与挡脚板自重标准值N G2k2单外立杆：N G2k2=(H/h+1)×la×G kdb×1/2=(25/1.8+1)×1.5×0.16×1/2=1.787kN1/2表示挡脚板2步1设4、围护材料的自重标准值N G2k3单外立杆：N G2k3=G kmw×la×H=0.01×1.5×25=0.375kN5、构配件自重标准值N G2k总计单外立杆：N G2k=N G2k1+N G2k2+N G2k3=0.503+1.787+0.375=2.664kN单内立杆：N G2k=N G2k1=0.503kN立杆施工活荷载计算外立杆：N Q1k=la×l b×(n jj×G kjj)/2=1.5×0.9×(1×2)/2=1.35kN内立杆：N Q1k=1.35kN组合风荷载作用下单立杆轴向力：单外立杆：N=1.3×(N G1k+ N G2k)+0.9×1.5×N Q1k=1.3×(3.919+2.664)+ 0.9×1.5×1.35=10.38kN单内立杆：N=1.3×(N G1k+ N G2k)+0.9×1.5×N Q1k=1.3×(3.919+0.503)+0.9×1.5×1.35=7.57kN七、立杆稳定性验算立杆计算长度l0=Kμh=1×1.5×1.8=2.7m长细比λ=l0/i=2.7×103/15.9=169.811≤210满足要求！轴心受压构件的稳定系数计算：立杆计算长度l0=Kμh=1.155×1.5×1.8=3.119m长细比λ=l0/i=3.119×103/15.9=196.132查《规范》表A得，φ=0.1882、立杆稳定性验算组合风荷载作用单立杆的轴心压力设计值N=1.3(N G1k+N G2k)+0.9×1.5N Q1k=1.3×(3.919+2.664)+0.9×1.5×1.35=10.38kNM wd=γLφwγQ M wk=γLφwγQ(0.05ζ1w k l a H12)=0.9×0.6×1.5×(0.05×0.6×0.283×1.5×3.62)=0.13 4kN·mσ=γ0[N/(φA)+M wd/W]=1×[10380.292/(0.188×424)+133686.936/4490]=159.997N/mm2≤[f]=205N/mm2 满足要求！八、连墙件承载力验算lw k a长细比λ=l0/i=600/15.9=37.736，查《规范》表A.0.6得，φ=0.896(N lw+N0)/(φAc)=(6.877+3)×103/(0.896×424)=25.999N/mm2≤0.85×[f]=0.85×205N/mm2= 174.25N/mm2满足要求！扣件抗滑承载力验算：N lw+N0=6.877+3=9.877kN≤0.85×12=10.2kN满足要求！九、立杆地基承载力验算f u g1.254×140 =175.56kPa满足要求！。
扣件钢管落地式双排外脚手架计算书
G212线北温泉危岩带抢险整治工程扣件式钢管落地双排外脚手架计算书计算：复核：审核：中铁十七局集团有限公司G212线北温泉危岩带抢险整治工程项目经理部二O一一年三月一日目录1、概述 (1)2、编制依据、选型、计算及构造要求 (1)2.1、扣件式钢管落地脚手架所涉及的依据及规范 (1)2.2、脚手架选型 (1)2.3、脚手架设计参数 (2)3、扣件式钢管落地双排外脚手架计算书 (2)3.1、参数信息 (2)3.1.1、基本参数信息 (2)3.1.2、活荷载参数 (2)3.1.3、风荷载参数 (3)3.1.4、静荷载参数 (3)3.1.5、地基参数 (3)3.2、大横杆的计算 (3)3.2.1、均布荷载值计算 (3)3.2.2、强度验算 (4)3.2.3、挠度验算 (4)3.3、小横杆的计算 (5)3.3.1、荷载值计算 (5)3.3.2、强度验算 (5)3.3.3、挠度验算 (6)3.4、扣件抗滑力的计算 (6)3.5、脚手架立杆荷载计算 (7)3.6、立杆的稳定性计算 (7)3.7、最大搭设高度的计算 (9)3.8、连墙件的稳定性计算 (9)3.9、立杆的地基承载力计算 (10)4、脚手架搭设施工注意事项 (11)扣件式钢管落地双排外脚手架计算书1、概述重庆市北温泉危岩带位于重庆市北碚区嘉陵江温塘峡谷右岸，平面形态呈条带状展布，南起鹞鹰岩，北止于四川仪表厂东侧，全长约1000m，距重庆市核心区约32km，距北碚区城区约7km。
北温泉危岩带共划分11处危岩段，根据危岩岩体结构面发育程度及组合特征、切割块体的变形破坏机制及所处位置等情况，划分危岩体35个(已治理4个)块体最大规模为3211.67m3，总体积16432.4m3，属特大型危岩。
危岩体相对高度15～90m，属高～中位危岩体。
本合同段脚手架工程设计为7段，脚手架架设距离长、高，是本合同段的重、难点工程。
2、编制依据、选型、计算及构造要求2.1、扣件式钢管落地脚手架所涉及的依据及规范《建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范》（JGJ 130－2001）《岩土锚杆(索)技术规程CECS22－2005》《建筑结构荷载规范》（GB50017－2003）《建筑边坡工程技术规范》（GB50330－2002）《建筑桩基技术规范》（JGJ94－94）《建筑地基基础设计规范》（GB50007－2002）《钢结构设计规范》(GB 50017-2003)《施工手册第四版》设计施工图、地勘资料及施工现场土质实际情况等2.2、脚手架选型2.2.1根据地质资料及施工现场实际情况显示，该支护从现有地平面搭设脚手架。
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双排扣件落地式脚手架计算书编制日前2022-04-27一、编制说明钢管扣件脚手架的计算参照《建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规程》（JGJ130－2001）。
计算的脚手架为双排扣件式脚手架，立杆采用单立杆，搭设高度为20m。
具体搭设尺寸为：立杆的纵距为1.2m，立杆的横距为1.05m，立杆的步距为1.8m。
连墙件采用三步三跨，竖向间距5.4m，水平间距3.6m。
横杆与立杆连接采用单扣件方式连接方式，小横杆在下（南方搭设法），大小横杆搭设方法见图。
采用的钢管类型为Φ48×3.5自重标准值按0.0384 kN/m考虑，脚手板自重标准值按0.35kN/m2考虑，栏杆挡脚手板自重标准值按0.11kN/m2考虑，安全设施与安全网自重标准值按0.005kN/m2考虑。
施工均布荷载为3.0kN/m2，同时2层施工，脚手架上共铺设脚手片4层。
二、大横杆的计算大横杆按照三跨连续梁进行强度和挠度计算，大横杆在小横杆的上面。
按照大横杆上面的脚手片和活荷载作为均布荷载计算大横杆的最大弯矩和变形。
设大横杆数量为：2 根。
㈠均布荷载的计算大横杆的自重标准值：0.0384 kN/m；脚手板的荷载标准值：0.35×1.05/3＝.1225 kN/m；活荷载标准值：3.0×1.05/3＝1.05 kN/m；静荷载的计算值：q1＝1.2×.0384+1.2×.1225＝.1931 kN/m；活荷载的计算值：q2＝1.4×1.05＝1.47 kN/m。
㈡强度计算最大弯矩考虑三跨连续梁均布荷载作用下的弯矩跨中最大弯矩计算公式如下：M1max＝0.08q1l2＋0.101q2l2跨中最大弯矩为M1max＝0.08×.1931×1.22＋0.101×1.47×1.22＝.236 kN.m 支座最大弯矩计算公式如下：M2max＝－0.10q1l2－0.117q2l2支座最大弯矩为M2max＝－0.10×.1931×1.22－0.117×1.47×1.22＝-.2755 kM.m选择支座弯矩和跨中弯矩的最大值进行强度验算：σ＝M max/W＝.2755×1000000/5080＝54.2323 N/mm2；因为σ＝54.2323 N/mm2≤205 N/mm2符合要求。
㈢挠度计算最大挠度考虑为三跨连续梁均布荷载作用下的挠度计算公式如下：V max＝0.677q1l4/100EI＋q2l4/100EI静荷载标准值：q1＝.0384＋.1225＝.1609 kN/m；活荷载标准值：q2＝Q＝1.05 kN/m；三跨连续梁均布荷载作用下的最大挠度V max＝0.677×.1609×（1.2×1000）4/（100×206000×121900）＋0.990×1.05×（1.2×1000）4/（100×206000×121900）＝.9483 mm因为V max＝.9483mm ≤l/150 并且≤10mm 符合要求。
三、小横杆的计算小横杆按照简支梁进行强度和扰度计算，大横杆在小横杆的上面。
用大横杆支座的最大反力计算值，在最不利荷载布置下计算小横杆的最大弯矩和变形。
㈠荷载计算值大横杆的自重标准值：P1＝.0384×1.2＝.0461 kN脚手板的荷载标准值：P2＝0.35×1.05×1.2/3＝.147 kN活荷载标准值：Q＝3.0×1.05×1.2/3＝1.26 kN荷载的计算值：P＝1.2×（.0461＋.147）＋1.4×1.26＝1.9957 kN㈡强度计算最大弯矩考虑为小横杆自重均布荷载和荷载的计算值最不利分配弯矩和。
均布荷载最大弯矩计算公式如下：M qmax＝ql2/8M qmax＝1.2×0.0384×1.052/8＝.0064 kN.m集中荷载最大弯矩计算公式如下：M pmax＝Pl/3M pmax＝1.9957×1.05/3＝.6985 kN.m最大弯矩M max＝M qmax＋M pmax＝.0064＋.6985＝.7049 kN.m选择最大弯矩值进行强度验算σ＝M max/W＝.7049×1000000/5080＝138.7598 N/mm2因为σ＝138.7598 N/mm2≤205 N/mm2符合要求。
㈢挠度计算最大挠度考虑为小横杆自重均布荷载与荷载的计算值最不利分配的挠度和。
小横杆自重均布荷载引起的最大挠度计算公式：V qmax＝5ql4/384EIV qmax＝5×0.0384×（1.05×1000）4/（384×206000×121900）＝.0242 mm 集中荷载标准值：P＝.0461＋.147＋1.26＝1.4531 kN集中荷载标准值最不利分配引起的最大挠度计算公式如下：V pmax＝23Pl3/684EIV pmax＝23×1.4531×1000×（1.05×1000）3/（684×206000×121900）＝2.3776 mm最大挠度和V max＝V qmax＋V pmax＝.0242＋2.3776＝2.4018 mm因为V max＝2.4018mm ≤l/150 并且≤10mm 符合要求。
四、扣件抗滑力的计算纵向或横向水平杆与立杆连接时，扣件的抗滑承载力按照下式计算（规范5.2.5）：R≤R c其中：R c—扣件抗滑承载力设计值；R —纵向或横向水平杆传给立杆的竖向作用力设计值。
当脚手架采用单扣件架设R c＝8 kN，采用双扣件架设R c＝16 kN。
横杆的自重标准值：P1＝＝0.0384×0.5×1.05＋0.0384×1.2＝.0662 kN脚手板的荷载标准值：P2＝0.35×1.05×1.2/2＝.2205 kN活荷载标准值：Q＝3.0×1.2×1.05/2＝1.89 kN荷载的计算值：R＝1.2×（.0662＋.2205）＋1.4×1.89＝2.99 kNR≤R c＝8 kN，扣件抗滑承载力的设计计算满足要求。
五、脚手架整体计算的荷载标准作用于脚手架的荷载包括静荷载、活荷载和风荷载。
㈠静荷载标准值包括内容：⑴每米立杆承受的结构自重标准值：.1161 kN/m。
N G1＝.1161×20＝2.322 kN⑵脚手板自重标准值：0.35 kN/m2N G2＝0.35×4×1.2×1.05/2＝.882 kN⑶栏杆和挡脚手板自重标准值：0.11 kN/mN G3＝0.11×4×1.2/2＝.264 kN⑷吊挂的安全网施工荷载标准值：0.005 kN/m2N G4＝0.005×1.2×20＝.12 kN经计算得到，静荷载标准值为：N G＝N G1＋N G2＋N G3＋N G4＝2.322＋.882＋.264＋.12＝3.588 kN㈡活荷载标准值活荷载为施工荷载标准值产生的轴向力总和，内、外立杆按一纵距内施工荷载总和的一半取值。
经计算得到，活荷载标准值为：N Q＝3.0×2×1.05×1.2/2＝3.78 kN㈢风荷载标准值风荷载标准值按以下公式计算（规范4.2.3）W k＝0.7μz·μs·W o其中：W o——基本风压：0.30 kN/m2μz——风荷载高度变化系数：1.2483μs——风荷载体型系数：1.3037经计算得到，风荷载标准值为：W k＝0.7×0.30×1.2483×1.3037＝.3418 kN/m2㈣立杆的计算值⑴不考虑风荷载时，立杆轴向力设计值计算公式（规范5.3.2）N＝1.2N G＋1.4N Q＝1.2×3.588＋1.4×3.78＝9.5976 kN⑵考虑风荷载时，立杆轴向力设计值计算公式（规范5.3.2）N＝1.2×N G＋0.85×1.4N Q＝1.2×3.588＋0.85×1.4×3.78＝8.8038 kN ⑶风荷载设计值产生的立杆段弯矩计算公式（规范5.3.4）M W＝0.85×1.4W k l a h2/10＝.1581 kN.m⑷风荷载标准值产生的立杆段弯矩计算公式M W＝W k l a h2/10＝.1329 kN.m六、立杆的稳定性计算㈠不组合风荷载时，立杆的稳定性计算公式（规范5.3.1）σ＝N/ψA≤［f］立杆的轴心压力设计值：N＝9.5976 kN计算长度（规范5.3.3）l0＝κμh 其中：κ＝1.155；μ＝1.7；h＝1.8 l0＝κμh＝1.155×1.7×1.8＝3.5343 m轴心受压立杆稳定性系数ψλ＝l0/i＝3.5343×1000/15.782＝223.945查表得：ψ＝.145立杆材料特性：A＝489.303 mm2W＝5080 mm3［f］＝205 N/mm2σ＝N/ψA＝9.5976×1000/（.145×489.303）＝135.2748 N/mm2因为σ＝135.2748 N/mm2≤205 N/mm2符合要求。
㈡组合风荷载时，立杆的稳定性计算公式（规范5.3.1）σ＝N/ψA＋M W/W≤［f］立杆的轴心压力设计值：N＝8.8038 kN计算长度（规范5.3.3）l0＝κμh 其中：κ＝1.155；μ＝1.7；h＝1.8 l0＝κμh＝1.155×1.7×1.8＝3.5343 m轴心受压立杆稳定性系数ψλ＝l0/i＝3.5343×1000/15.782＝223.945查表得：ψ＝.145立杆材料特性：A＝489.303 mm2W＝5080 mm3［f］＝205 N/mm2σ＝N/ψA＋M W/W＝8.8038×1000/（.145×489.303）+.1581×1000000/5080＝155.2085 N/mm2因为σ＝155.2085 N/mm2≤205 N/mm2符合要求。
七、最大搭设高度的计算⑴不考虑风荷载时，采用单立管的敞开式、全封闭式和半封闭式的脚手架可搭设高度按照下式计算（规范5.3.6）H s＝［ψAf－（1.2N G2k＋1.4N Qk）］/1.2g k构配件自重标准值产生的轴力：N G2k＝N G2＋N G3＋N G4＝.882+.264+.12＝1.266 kN活荷载标准值：N Qk＝3.78 kN每米立杆承受的结构自重标准值：g k＝.1161 kN/mH s＝［.145×489.303×205/1000－（1.2×1.266＋1.4×3.78）］/（1.2×.1161）＝55.5077 m脚手架搭设高度H s等于或大于26 m，按照下式调整且不超过50 m（规范5.3.7）［H］＝H s/（1＋0.001H s）［H］＝55.5077/（1－0.001×55.5077）＝52.5886 m脚手架搭设高度限值：［H］＝50 m⑵考虑风荷载时，采用单立管的敞开式、全封闭式和半封闭式的脚手架可搭设高度按照下式计算（规范5.3.6）H s＝［ψAf－［1.2N G2k＋0.85×1.4（N Qk＋ψAM wk/W）］］/1.2g k构配件自重标准值产生的轴力：N G2k＝N G2＋N G3＋N G4＝.882+.264+.12＝1.266 kN活荷载标准值：N Qk＝3.78 kN每米立杆承受的结构自重标准值：g k＝.1161 kN/m计算立杆段由风荷载标准值产生的弯矩：M wk＝.1329 kN.mH s＝［.145×489.303×205/1000－［1.2×1.266＋0.85×1.4×（3.78＋.145×489.303×.1329/5080）］］/（1.2×.1161）＝45.3513 m脚手架搭设高度H s等于或大于26 m，按照下式调整且不超过50 m（规范5.3.7）［H］＝H s/（1＋0.001H s）［H］＝45.3513/（1－0.001×45.3513）＝43.3838 m脚手架搭设高度限值：［H］＝43.3838 m八、连墙件的计算连墙件的轴力计算值应按照下式计算（规范5.4.1）按设计搭设高度N l＝N lw＋N O连墙件约束脚手架平面外变形所产生的轴向力N O＝5 kN风荷载产生的连墙件轴向力设计值（规范5.4.2）N lw＝1.4×W k×A w 风荷载基本风压值W k＝0.30 kN/m2每个连墙件覆盖面积内脚手架外侧的迎风面积A w＝19.44 m2N l＝1.4×0.30×19.44＋5.0＝13.1648 kN连墙件采用扣件脚手架钢管N l＝13.1648 kN≤R c＝16 kN采用双扣件满足需要。