AO工艺设计计算

合集下载

AO工艺设计计算参考

AO工艺设计计算参考AO工艺设计计算是指在AO（Atomic Operations）制造工艺中，通过对制造过程和制造设备参数等进行计算和优化，以实现高效、高质量的制造过程。

AO工艺设计的目标是提高制造过程的效率和准确性，降低制造成本和资源消耗，同时保证产品的质量和可靠性。

下面将从AO工艺设计中常见的计算内容和具体的计算方法进行详细介绍。

一、AO工艺设计中的常见计算内容1.制造过程能力分析和优化计算制造过程能力分析是指通过统计分析和计算，评估制造过程的稳定性和可靠性。

在AO工艺设计中，可以通过计算过程的CP（Process Capability）指数和Cpk（Process Capability Index）指数，来评估过程的能力和稳定性。

CP指标描述了过程的能力，Cpk指标描述了过程的稳定性。

通过对CP和Cpk进行计算，可以了解制造过程的能力水平，进而采取合适的措施进行优化。

2.制造设备参数优化计算制造设备参数优化计算是指通过对制造设备的参数进行计算和优化，实现制造过程的高效和高质量。

常见的制造设备参数包括速度、温度、力度等。

在AO工艺设计中，可以通过计算设备参数的响应曲线和性能曲线，来确定最佳的设备参数组合。

通过计算和优化制造设备参数，可以提高制造过程的效率和准确性，降低制造成本和资源消耗。

3.制造过程中的数据收集和分析计算制造过程中的数据收集和分析计算是指通过对制造过程中的数据进行收集和分析，来了解过程的状态和变化。

在AO工艺设计中，可以通过计算制造过程中的数据均值、方差等统计特性，来分析过程的变化和偏差。

通过数据分析计算，可以及时发现和纠正制造过程中的问题，保证制造过程的稳定性和可靠性。

二、AO工艺设计中的具体计算方法1.统计分析方法统计分析方法是AO工艺设计中常用的计算方法之一、通过对制造过程中的数据进行统计分析，可以了解过程的变化和偏差，进而采取合适的措施进行优化。

常用的统计分析方法包括正态性检验、方差分析、回归分析等。

AO工艺设计计算

A 2 / O 工艺生化池设计设计最大流量Q max=73500m 3/d=3062.5 m 3/h=0.850 m 3/s进出水水质要求表进出水水质指标及处理程度三、设计参数计算① . BOD 5污泥负荷N=0.14kgBOD 5/（kgMLSS ·d ）② . 回流污泥浓度X R =10 000mg/L③ . 污泥回流比R=50%④ .混合液悬浮固体浓度（污泥浓度） ⑤ . TN 去除率 ⑥ .内回流倍数四、 A 2/O 曝气池计算 ① .反应池容积 ② .反应水力总停留时间 ③ .各段水力停留时间和容积厌氧：缺氧：好氧＝ 1： 1：4 1114 2.33h ，池容 V 4252666 1114 2.33h ，池容 V 4252666414 9.34h ，池容 V 4 42526④ .校核氮磷负荷厌氧池停留时间 t 缺氧池停留时间 t 好氧池停留时间 t3 7087.7m 3； 37087.7m 3； 28350.6m 3。

好氧段TN负荷为：Q ?TN0 73500 30.90 0.024kgTN / kgMLSS d X ?V3 3333 28350.6厌氧段TP 负荷为：Q ?TP0 73500 5.40.017kgTN / kgMLSS d X ?V1 3333 7087.7① 剩余污泥量：X ,(kg/d)式中：取污泥增值系数Y=0.5，污泥自身氧化率K d 0.05，代入公式得：=5395kg/d则：湿污泥量：设污泥含水率P=99.2%则剩余污泥量为：⑤.反应池主要尺寸反应池总容积：V=42526m3设反应池2 组，单组池容积：V =V21263m32有效水深5m，则：S=V/5=4252.6 m2取超高为1.0m，则反应池总高H 5.0 1.0 6.0m生化池廊道设置：设厌氧池1 廊道，缺氧池1 廊道，好氧池4 廊道，共6 条廊道。

廊道宽10m。

则每条廊道长度为L S 4252.670.88m ，取71mbn 10 6尺寸校核L 717.1， b 102b 10 h 5 查《污水生物处理新技术》，长比宽在5~10间，宽比高在1~2 间可见长、宽、深皆符合要求五、反应池进、出水系统计算1) 进水管单组反应池进水管设计流量Q1Q max 0.850.425m3/ s12 2 管道流速v 1.0m / s管道过水断面面积 A Q1 /v 0.425/1.0 0.425m2取进水管管径 DN800mm2) 回流污泥管单组反应池回流污泥管设计流量设管道流速 v 1 0.85m/ s 管道过水断面积管径取出水管管径 DN800mm3) 出水管单组反应池出水管设计流量设管道流速 v 1 0.8m/s管道过水断面积管径取出水管管径 DN1200mm六、曝气系统设计计算1. 需氧量计算碳化需氧量：硝化需氧量：反硝化需氧量：去除 1kg BOD 5 的需氧量为：2. 标准需氧量采用鼓风曝气，微孔曝气器。

AO工艺设计计算公式

A/O工艺设计参数①水力停留时间：硝化不小于5～6h；反硝化不大于2h，A段:O段=1:3②污泥回流比：50～100%③混合液回流比：300～400%④反硝化段碳/氮比：BOD5/TN>4，理论BOD消耗量为1.72gBOD/gNOx--N⑤硝化段的TKN/MLSS负荷率（单位活性污泥浓度单位时间内所能硝化的凯氏氮）：<0.05KgTKN/KgMLSS·d⑥硝化段污泥负荷率：BOD/MLSS<0.18KgBOD5/KgMLSS·d⑦混合液浓度x=3000～4000mg/L（MLSS）⑧溶解氧：A段DO<0.2～0.5mg/LO段DO>2～4mg/L⑨pH值：A段pH =6.5～7.5O段pH =7.0～8.0⑩水温：硝化20～30℃反硝化20～30℃⑾ 碱度：硝化反应氧化1gNH4+-N需氧4.57g，消耗碱度7.1g（以CaCO3计）。

反硝化反应还原1gNO3--N将放出2.6g氧，生成3.75g碱度（以CaCO3计）⑿需氧量Ro——单位时间内曝气池活性污泥微生物代谢所需的氧量称为需氧量(KgO2/h)。

微生物分解有机物需消耗溶解氧，而微生物自身代谢也需消耗溶解氧，所以Ro应包括这三部分。

Ro=a’QSr+b’VX+4.6Nra’─平均转化1Kg的BOD的需氧量KgO2/KgBODb’─微生物（以VSS计）自身氧化（代谢）所需氧量KgO2/Kg VSS·d。

上式也可变换为：Ro/VX=a’·QSr/VX+b’ 或Ro/QSr=a’+b’·VX/QSrSr─所去除BOD的量（Kg）Ro/VX─氧的比耗速度，即每公斤活性污泥（VSS）平均每天的耗氧量KgO2/KgVSS·dRo/QSr─比需氧量，即去除1KgBOD的需氧量KgO2/KgBOD由此可用以上两方程运用图解法求得a’ b’Nr—被硝化的氨量kd/d 4.6—1kgNH3－N转化成NO3-所需的氧量（KgO2）几种类型污水的a’ b’值⒀供氧量─单位时间内供给曝气池的氧量，因为充氧与水温、气压、水深等因素有关，所以氧转移系数应作修正。

AO工艺设计计算公式

A/O工艺设计参数①水力停留时间：硝化不小于5～6h；反硝化不大于2h，A段:O段=1:3②污泥回流比：50～100%③混合液回流比：300～400%④反硝化段碳/氮比：BOD5/TN>4，理论BOD消耗量为1.72gBOD/gNOx--N⑤硝化段的TKN/MLSS负荷率（单位活性污泥浓度单位时间内所能硝化的凯氏氮）：<0.05KgTKN/KgMLSS·d⑥硝化段污泥负荷率：BOD/MLSS<0.18KgBOD5/KgMLSS·d⑦混合液浓度x=3000～4000mg/L（MLSS）⑧溶解氧：A段DO<0.2～0.5mg/LO段DO>2～4mg/L⑨pH值：A段pH=6.5～7.5O段pH=7.0～8.0⑩水温：硝化20～30℃反硝化20～30℃⑾碱度：硝化反应氧化1gNH4+-N需氧4.57g，消耗碱度7.1g（以CaCO3计）。

反硝化反应还原1gNO3--N将放出2.6g氧，生成3.75g碱度（以CaCO3计）⑿需氧量Ro——单位时间内曝气池活性污泥微生物代谢所需的氧量称为需氧量(KgO2/h)。

微生物分解有机物需消耗溶解氧，而微生物自身代谢也需消耗溶解氧，所以Ro应包括这三部分。

Ro=a’QSr+b’VX+4.6Nra’─平均转化1Kg的BOD的需氧量KgO2/KgBODb’─微生物（以VSS计）自身氧化（代谢）所需氧量KgO2/KgVSS·d。

上式也可变换为：Ro/VX=a’·QSr/VX+b’或Ro/QSr=a’+b’·VX/QSrSr─所去除BOD的量（Kg）Ro/VX─氧的比耗速度，即每公斤活性污泥（VSS）平均每天的耗氧量KgO2/KgVSS·dRo/QSr─比需氧量，即去除1KgBOD的需氧量KgO2/KgBOD 由此可用以上两方程运用图解法求得a’b’Nr—被硝化的氨量kd/d 4.6—1kgNH3－N转化成NO3-所需的氧量（KgO2）几种类型污水的a’b’值⒀供氧量─单位时间内供给曝气池的氧量，因为充氧与水温、气压、水深等因素有关，所以氧转移系数应作修正。

AO工艺设计计算(全)

二沉砂池计算1. 基本数据1.1 流量日平均流量Qav = m3 / d =0.46 日最小流量Qmin = m3 / d =0.46 日变化系数Kz =#NAME?日最大流量Qmax =Kz * Qav =#NAME? m3/d ==#NAME? m3 /s 2 进水井及堰2.1 进水井尺寸最大流量 Qmax=#NAME? m3 /s最小流量 Qmin=0.46 m3 /s进水井格数 n =格进水井堰板方向宽L =m进水井长 W =m进水井高 H =m进水最大上升流速V =Qmax/(n*w*L) =#NAME?m/s 进水最小上升流速V =Qmin/(n*w*L) =0.26m/s 2.2 矩形堰2.2.1 薄壁平顶堰（不淹没，无侧面收缩，流速忽略）使用公式：通过堰口的流量为Q = m * b* (2 *g)1/2* H3/2流量系数为m = 0.405+ 0.0027 /H公式取值：堰数n1 =单堰宽b =m单堰流量Qma =Qmax/n1 = m3 /s重力加速度g =9.81 m / s2使用试算方法得到以下结果：堰上水深H =#NAME?m流量系数为m =#NAME?堰负荷q =#NAME?l / (m * s) 按单堰过流平均流量校核堰数n2 =单堰宽b =m单堰流量Q' =Qav/(n1-1)= m3 /s重力加速度g =9.81 m / s2 使用试算方法得到以下结果：堰上水深H =#NAME?m流量系数为m =#NAME?堰负荷q =308.6l / (m * s) 2.3 渠道尺寸流量 q =#NAME?cu m / s水深 h=0.500m渠宽 w=0.900m流速 v =q/h/w#NAME?m/s2. 机械格栅选用回转式格栅,拟用宜昌市第二冷作机械厂的产品.每套由两台HF1000并联而成.格栅台数量n =格栅间隙b =格栅安装角度a =单套设备宽Wo =设备总高H2 =单套设备总宽W2 =渠道数n1 =每条渠道宽W =每条渠道深H =导流槽长度 L1= H *ctg(a) =m排渣高度(距渠底) H1=m栅前水深h1 =m栅前流速V1 =m/s过栅流速V =m/s单套格栅过流量Qs =m3/d过栅水头损失dh =m栅后水深h2 =m栅后流速V2 =m/s栅渣产率f =m3/103m3污水栅渣产量 Wf =Qav * f = 2.000m3按单渠过流平均流量校核栅前水深h1 =m栅前流速V1 =0.51m/s过栅流速V =#NAME?m/s单套格栅过流量Qs = Qav=40000.0m3/d过栅水头损失dh =#NAME?m栅后水深h2 =#NAME?m栅后流速V2 =#NAME?m/s 3 沉砂池 :D=3.5 m4. 沉砂池出水堰计算使用公式：通过堰口的流量为Q = m * b* (2 *g)1/2* H3/2流量系数为m = 0.405+ 0.0027 /H公式取值：堰数n1 =单堰宽b =m单堰流量Qma =Qmax/n1 = m3 /s 重力加速度g =9.81 m / s2 使用试算方法得到以下结果：堰上水深H =#NAME?m流量系数为m =#NAME?堰负荷q =#NAME?l / (m * s)三配水井计算使用公式：通过堰口的流量为Q = m * b* (2 *g)1/2* H3/2流量系数为m = 0.405+ 0.0027 /H公式取值：堰数n1 =单堰宽b =m单堰流量Qma =Qmax/n1 = m3 /s重力加速度g =9.81 m / s2 使用试算方法得到以下结果：堰上水深H =#NAME?m流量系数为m =#NAME?堰负荷q =#NAME?l / (m * s)m3 /sm3 /s#NAME? m3 / h。

AO工艺设计计算公式

AO工艺设计计算公式
A/O 工艺设计参数
①水力停留时间：硝化不小于5〜6h;反硝化不大于2h, A段:0段=1:3
②污泥回流比：50〜100%
③混合液回流比：300〜400%
④反硝化段碳/氮比：BOD/TN>4,理论BOD肖耗量为
1.72gBOD/gNOx--N
⑤硝化段的TKN/MLSS负荷率（单位活性污泥浓度单位时间内所能硝化的凯氏氮）：<0.05KgTKN/KgMLSS d
⑥硝化段污泥负荷率：BOD/MLSS<0.18KgBODgMLSS d
⑦混合液浓度x=3000〜4000mg/L （MLSS）
⑧溶解氧：A段DOv0.A 0.5mg/L
O 段DO>〜4mg/L
⑨pH值：A段pH =6.5 〜7.5
O 段pH =7.0 〜8.0
⑩水温：硝化20〜30 r
反硝化20〜30 r
（11）碱度：硝化反应氧化1gNH+-N需氧4.57g，消耗碱度7.1g （以CaCO 计）。

反硝化反应还原1gNO3--N 将放出 2.6g 氧, 生成3.75g碱度（以CaCO计）
（12）需氧量Ro单位时间内曝气池活性污泥微生物代谢所需的氧量称为需氧量（KgO2/h）。

微生物分解有机物需肖耗溶解氧，而微生物自身代谢也需肖耗溶解氧，所以Ro应包括这三部分。

Ro=a'QSr+b'VX+4.6Nr
a'—平均转化
1Kg 的BOM需氧量KgQ/KgBOD
上一页下一页。

AO工艺

A/O工艺（1）A池（缺氧池）容积，可按以下公式计算：V n=｛0.001Q(N k-N te)-0.12△X v｝/(K de×X)(△X v=y×Y t×Q(S0-S e)/1000)式中：V n-缺氧池容积Q-生物反映池的设计流量（m3 /d）Q=80X-混合液悬浮固体平均浓度（gMLSS/L）X=12 N k-进水总凯氏氮浓度（mg/L）N k=1000N te- 出水总氮浓度（mg/L）N te=30△X v-排出生物反应池出水微生物量(kgMLVSS/d) K de-脱氮速率，取0.03kgNO3-N/(kgMLSS×d)Y t-污泥总产率系数(kgMLSS/kgBOD5) Y t=0.5y-MLSS中MLVSS所占比例y=0.6S0-进水BOD5 S0=6000S e-出水BOD5 S e=300将上面数值代入公式可得V n=170 m3有效水深取4 m,则面积A=170/4=42.5 m2(2)碳氧化池容积,可按下式计算:V= Q(S0-S e)/(1000×N S×X)式中:V-碳氧化池容积Q-进水流量N S-污泥有机负荷(kgBOD5/kgMLSS d),取N S=0.1X-悬浮固体浓度(gMLSS/L)代入上式有:V=380 m3有效水深度取4 m,则面积A=380/4=95 m2(3)强化消化池面积V=Q(S0(NH3-N)-S e(NH3-N))/(1000×N S(NH3-N)×X)Q-进水流量（m3 /d）S0(NH3-N)-NH3-N进水浓度S e(NH3-N)- NH3-N出水浓度N S(NH3-N)-污泥氨氮负荷(kgNH3-N/kgMLSS d),(取0.05)X-悬浮固体浓度(gMLSS/L),(取12)代入上式有:V=130 m3有效水深度取4.0 m,则该池面积A=130/4=32.5 m2(4)碳氧化-消化反应的需气量按下列公式计算:O2= 0.001aQ(S0-S e)-c△X v＋b[0.001Q(N k-N ke)-0.12△X v]-0.626[0.001Q(N t-N ke-N oe)-0.12△X v]式中: Q-进水流量（m3 /d）O2-废水需氧量（m3 /d）N K-进水总凯氏氮浓度（mg/L）N ke-出水总凯氏氮浓度（mg/L）N oe-出水硝态氮浓度（mg/L）a-碳的氧当量,取1.47b- 氨氮的氧当量,取4.57c- 常数,细菌细胞的氧当量,取1.42代入上式有: O 2=813.97kg O 2/d查表可知:水中的溶解氧饱和度为:C S(20)=9.17（mg/L ）; C S(30)=7.63（mg/L ）.本项目采用微孔曝气头曝气,淹没水深为4m,计算温度定为30℃, 曝气头出口处的绝对压力(P b )为: P b =1.013×105＋9.8×103×4=1.405×105 P a 空气离开曝气池池面时,氧的百分比为:O t =21(1-E A )×60%/[79+21(1-E A )]=17.54% (氧转化效率E A 20%) 最不利温度条件下(取30℃) 曝气池混合液中平均饱和度: C sb(30)=C s(30)( P b /202600＋O t /42)=8.474 mg/L换算为20℃条件下,脱氧清水的充氧量:R 0= RC s(20)/{C βρα[sb(T)-]C 1.024T-20}取,0.1,0.2,9.0,8.0====ρβαC 代入得R 0=1309.7kgO 2/d曝气池的平均供气量为：G S =R 0×100/（0.3×E A ）=21828.3 m 3空气 /d=909.5 m 3空气/h =15.16 m 3空气/min若微孔曝气头单盘气量2 m 3 /h ，面积0.25 m 2/个，氧转移效率E A 为20%，则所需曝气头的个数为909.5/2=455个。

AO工艺设计计算公式

AO工艺设计计算公式A/O工艺设计参数在A/O工艺的设计中，需要考虑以下参数：1.水力停留时间：硝化不少于5-6小时，反硝化不超过2小时，A段：O段=1:3.2.污泥回流比：50-100%。

3.混合液回流比：300-400%。

4.反硝化段碳/氮比：BOD5/TN>4，理论BOD消耗量为1.72gBOD/gNOx--N。

5.硝化段的TKN/MLSS负荷率（单位活性污泥浓度单位时间内所能硝化的凯氏氮）：<0.05KgTKN/KgMLSS·d。

6.硝化段污泥负荷率：BOD5/MLSS<0.18KgBOD5/KgMLSS·d。

7.混合液浓度x=3000-4000mg/L（MLSS）。

8.溶解氧：A段DO2-4mg/L。

9.pH值：A段pH=6.5-7.5，O段pH=7.0-8.0.10.水温：硝化20-30℃，反硝化20-30℃。

11.碱度：硝化反应氧化1gNH4+-N需氧4.57g，消耗碱度7.1g（以CaCO3计）。

反硝化反应还原1gNO3--N将放出2.6g 氧，生成3.75g碱度（以CaCO3计）。

12.需氧量Ro：单位时间内曝气池活性污泥微生物代谢所需的氧量称为需氧量（KgO2/h）。

微生物分解有机物需消耗溶解氧，而微生物自身代谢也需消耗溶解氧，所以Ro应包括这三部分。

Ro=a’QSr+b’VX+4.6Nr。

其中，a’为平均转化1Kg的BOD的需氧量KgO2/KgBOD，b’为微生物（以VSS计）自身氧化（代谢）所需氧量KgO2/KgVSS·d。

13.Nr为被硝化的氨量，kd/d4.6为1kgNH3-N转化成NO3-所需的氧量（KgO2）。

对于不同类型的污水，其a’和b’值也有所不同。

最后，还需要考虑供氧量的问题。

由于充氧与水温、气压、水深等因素有关，因此氧转移系数应作修正。

ρ表示所在地区实际压力（Pa）与标准大气压下Cs值的比值。

公式为ρ=实际Cs值/（Pa）=所在地区实际压力（Pa）/（Pa）。

ao工艺的设计计算

ao工艺的设计计算AO工艺的设计计算是指在制造过程中，针对特定的工艺要求和产品设计要求，进行工艺参数的计算和设计。

下面我将从多个角度对AO工艺的设计计算进行全面回答。

首先，AO工艺是指通过自动光学系统对产品进行光学检测和自动校正的工艺。

在设计计算中，需要考虑以下几个方面：1. 光学系统参数计算，包括光源的选择、光源的亮度和颜色温度等参数的计算，以及光学元件的选择和布局。

这些参数的计算需要考虑产品的特性和要求，以及光学系统的灵敏度和精度要求。

2. 自动校正算法设计，AO工艺的核心是自动校正，需要设计合适的算法来实现自动校正功能。

这涉及到图像处理、特征提取和反馈控制等方面的计算。

算法的设计需要考虑到系统的实时性和稳定性。

3. 传感器选择和布局，在AO工艺中，传感器用于采集产品的图像信息，因此需要选择合适的传感器，并设计合理的传感器布局。

传感器的选择需要考虑分辨率、灵敏度和响应速度等因素，布局需要考虑到产品的几何形状和检测要求。

4. 控制系统设计，AO工艺需要一个稳定可靠的控制系统来实现自动校正和调整。

在设计计算中，需要考虑控制系统的控制算法、控制器的选择和参数调整等方面。

控制系统的设计需要综合考虑产品的特性、工艺要求和系统的响应速度。

此外，还需要考虑到工艺参数的计算和优化。

工艺参数包括光学系统的焦距、光源的亮度和颜色温度、传感器的曝光时间和增益等。

这些参数的计算需要结合产品的特性和要求，通过实验和仿真等手段进行优化。

总之，AO工艺的设计计算涉及到光学系统参数的计算、自动校正算法的设计、传感器选择和布局、控制系统设计以及工艺参数的计算和优化等方面。

通过综合考虑产品的特性和要求，可以设计出满足工艺要求的AO工艺。

AO工艺设计计算

AO工艺设计计算AO工艺设计计算，是指在制造领域中为了满足产品的工艺要求，通过计算方法来确定工艺参数或流程的过程。

AO工艺设计计算包括产品的结构尺寸、工艺流程、加工工艺参数等内容，对于保证产品的质量和成本控制具有重要意义。

在AO工艺设计计算中，首先需要明确产品的结构要求和功能要求，根据产品的结构要求确定产品的基本尺寸。

基本尺寸的确定需要考虑产品的使用要求和产品的装配要求等因素，通过分析产品的结构和功能要求，确定产品的关键尺寸。

在确定产品的关键尺寸时，需要考虑产品的使用功能需求和产品的可制造性，避免出现无法加工或加工困难的情况。

在确定产品的基本尺寸之后，需要进行工艺流程的设计。

工艺流程是指产品从开始制造到成品的全过程，包括原材料的加工、加工过程的控制、产品的组装等环节。

工艺流程的设计需要考虑加工工艺的先后顺序、加工设备的选择、加工参数的确定等因素。

通过分析产品的结构和工艺要求，确定产品的加工工艺流程，并编制相应的工艺流程图和工艺文件。

在确定工艺流程之后，需要进行加工工艺参数的计算。

加工工艺参数是指加工过程中的各项参数，如切削刀具的选用、切削速度的选择、进给速度的选择等。

加工工艺参数的计算需要考虑加工工艺的性能要求和加工设备的能力要求，通过分析产品的结构和工艺要求，确定加工工艺参数，并编制相应的工艺参数表和工艺参数文件。

在进行AO工艺设计计算时，还需要考虑产品的质量和成本控制。

质量控制是指通过控制加工工艺和加工参数，保证产品达到规定的质量要求。

成本控制是指通过合理的工艺设计和加工流程，降低产品的制造成本。

通过合理的工艺设计计算，可以有效地提高产品的质量和降低产品的制造成本。

总之，AO工艺设计计算是制造领域中重要的一环，通过计算方法可以确定产品的结构尺寸、工艺流程、加工工艺参数等内容。

通过合理的工艺设计计算，可以提高产品的质量和降低产品的制造成本，对于制造企业来说具有重要的意义。

ao工艺设计计算

1、缺氧池、好氧池(曝气池)的设计计算： (1)、设计水量的计算由于硝化和反硝化的污泥龄和水力停留时间都较长，设计水量应按照最高日流量计算。

Q=K Q式中：Q——设计水量，m3/d；Q——日平均水量，m3/d;K——变化系数；(2)、确定设计污泥龄0C需反硝化的硝态氮浓度为N O =N-0.05(S0 -S e)-N e式中：N——进水总氮浓度，mg/L;S---- 进水BOD值【1】，mg/L；S e——出水BOD值，mg/L；N e——出水总氮浓度，mg/L；反硝化速率计算K =N O de S 0计算出K“e值后查下表选取相应的V D/ V值，再查下表取得0°值。

反硝化设计参数表（T=10~12℃）式中：Y ——污泥产率系数，kgSS/kgBOD ；K ——修正系数，取K =0.9 ； x 0——进水SS 值mg/L;T ——设计水温，与污泥龄计算取相同数值。

然后按下式进行污泥负荷核算：L = -------- S -------- S e 「Y （S 0-S ）式中：L S ——污泥负荷，我国规范推荐取值范围为0.2〜0.4kgBOD/（kgMLSS • d ）。

XY =K [0.75 +0.6—0S0.102 e 「1.072(T -15)] 1 +0.174・1.072(T -15)C(4)、确定 MLSS(X)MLSS(X)取值通过查下表可得。

反应池MLSS 取值范围RX R - X式中：R ——污泥回流比，不大于150%；t ——浓缩时间，其取值参见下表。

E(5)、计算反应池容积V = 24Q呼(S 0 - S )1000X~一计算出反应池容积V 后，即可根据匕/V 的比值分别计算出缺氧反应池和好氧反应池的容积。

2、厌氧池的设计计算：X =0.7R1000 ~VIT厌氧反应池的容积计算V =0.75Q (1+R ) +0.15VAD式中：V A ——厌氧反应池容积，m 3。

A O工艺设计计算

A 2/O 工艺生化池设计一、设计最大流量Q max=73500m 3/d=3062.5 m 3/h=0.850 m 3/s二、进出水水质要求表1 进出水水质指标及处理程度三、设计参数计算①. BOD 5污泥负荷N=0.14kgBOD 5/(kgMLSS ·d)②. 回流污泥浓度X R =10 000mg/L③. 污泥回流比R=50%④. 混合液悬浮固体浓度（污泥浓度） ⑤. TN 去除率 ⑥. 内回流倍数四、A 2/O 曝气池计算①. 反应池容积 ②. 反应水力总停留时间 ③. 各段水力停留时间和容积厌氧：缺氧：好氧＝1：1：4厌氧池停留时间h t 33.21461=⨯= ，池容37.70874252661m V=⨯=；缺氧池停留时间h t 33.21461=⨯= ，池容37.70874252661m V=⨯=；好氧池停留时间h t 34.91464=⨯= ，池容36.283504252664m V=⨯=。

④. 校核氮磷负荷好氧段TN 负荷为：()d kgMLSS kgTN N ⋅=⨯⨯=••/024.06.8350233339.3073500V X T Q 30厌氧段TP 负荷为：()d kgMLSS kgTN P ⋅=⨯⨯=••/017.07.708733334.573500V X T Q 10① 剩余污泥量：X ∆,(kg/d) 式中：取污泥增值系数Y=0.5，污泥自身氧化率05.0=d K ，代入公式得： =5395kg/d 则：湿污泥量：设污泥含水率P=99.2% 则剩余污泥量为： ⑤. 反应池主要尺寸反应池总容积：V=425263m设反应池2组，单组池容积：V =3212632m V= 有效水深5m ，则：S=V/5=4252.62m取超高为1.0m ，则反应池总高m H 0.60.10.5=+= 生化池廊道设置：设厌氧池1廊道，缺氧池1廊道，好氧池4廊道，共6条廊道。

AO工艺设计计算公式

AO工艺设计计算公式1.焊接速度计算公式焊接速度是指焊接过程中焊接头在单位时间内移动的距离。

根据焊接速度的计算公式，可以优化焊接过程中的速度控制，以实现焊缝的质量和效率的最佳平衡。

焊接速度（mm/min）=焊接头长度（mm）/焊接时间（min）2.焊接电流计算公式焊接电流是焊接过程中产生热能的重要参数，它的选择会直接影响焊缝的质量和熔化深度。

根据焊接电流的计算公式，可以选择出适合的焊接电流，使焊缝达到最佳的力学性能。

焊接电流（A）=（0.5-1）×焊接材料的截面积（mm²）×焊接速度（mm/min）3.激光切割速度计算公式激光切割是一种高精度、高效率的切割方法，在工业制造中得到广泛应用。

根据激光切割速度的计算公式，可以选择合适的切割速度，以实现切割质量和效率的最佳平衡。

激光切割速度（mm/s）=焊接电源功率（W）/焊接材料的切割比（mm/W）4.高速铣削进给速度计算公式高速铣削是一种高效率、高精度的加工方法，在模具制造等领域广泛应用。

根据高速铣削进给速度的计算公式，可以选择适合的进给速度，以满足加工的表面粗糙度要求和加工时间的限制。

高速铣削进给速度（mm/min）=铣削切削深度（mm）×铣削切割宽度（mm）×铣削转速（r/min）5.数据传输速度计算公式数据传输速度是指在网络通信中数据传输的速率，它会直接影响网络传输的效率和稳定性。

根据数据传输速度的计算公式，可以选择适合的传输速度，以满足大数据传输和实时传输的需求。

数据传输速度（Mbps）=数据大小（MB）/传输时间（s）6.机床刚度计算公式机床刚度是机床在加工过程中承受切削力和振动的能力。

根据机床刚度的计算公式，可以选择适合的机床刚度，以实现加工精度和稳定性的最佳平衡。

机床刚度（N/mm）=切削力（N）/加工深度（mm）7.卡位力计算公式在装配和紧固等工艺过程中，卡位力是一种将工件固定在一定位置的力。

AO工艺设计计算公式

A/O工艺设计参数①水力停留时间：硝化不小于5～6h；反硝化不大于2h，A段:O段=1:3②污泥回流比：50～100%③混合液回流比：300～400%④反硝化段碳/氮比：BOD5/TN>4，理论BOD消耗量为 1.72gBOD/gNOx--N⑤硝化段的TKN/MLSS负荷率（单位活性污泥浓度单位时间内所能硝化的凯氏氮）：<0.05KgTKN/KgMLSS·ｄ⑥硝化段污泥负荷率：BOD/MLSS<0.18KgBOD5/KgMLSS·ｄ⑦混合液浓度x=3000～4000mg/L（MLSS）⑧溶解氧：A段DO<0.2～0.5mg/LO段DO>2～4mg/L⑨pH值：A段pH =6.5～7.5O段pH =7.0～8.0⑩水温：硝化20～30℃　反硝化20～30℃　⑾碱度：硝化反应氧化1gNH4+-N需氧4.57g，消耗碱度7.1g（以CaCO3计）。

反硝化反应还原1gNO3--N将放出2.6g氧，生成3.75g碱度（以CaCO3计）⑿需氧量Ro——单位时间内曝气池活性污泥微生物代谢所需的氧量称为需氧量(KgO2/h)。

微生物分解有机物需消耗溶解氧，而微生物自身代谢也需消耗溶解氧，所以Ro应包括这三部分。

Ro=a’QSr+b’VX+4.6Nra’─平均转化1Kg的BOD的需氧量KgO2/KgBODb’─微生物（以VSS 计）自身氧化（代谢）所需氧量KgO2/KgVSS·d。

上式也可变换为：Ro/VX=a’·QSr/VX+b’或Ro/QSr=a’+b’·VX/QSrSr─所去除BOD的量（Kg）Ro/VX─氧的比耗速度，即每公斤活性污泥（VSS）平均每天的耗氧量KgO2/KgVSS·ｄRo/QSr─比需氧量，即去除1KgBOD 的需氧量KgO2/KgBOD由此可用以上两方程运用图解法求得a’ b’Nr—被硝化的氨量kd/d 4.6—1kgNH3－N转化成NO3-所需的氧量（KgO2）几种类型污水的a’ b’值⒀供氧量─单位时间内供给曝气池的氧量，因为充氧与水温、气压、水深等因素有关，所以氧转移系数应作修正。

AO工艺设计计算公式

A/O工艺设计参数①水力停留时间：硝化不小于5～6h；反硝化不大于2h,A段:O段=1:3②污泥回流比：50～100%③混合液回流比：300～400%④反硝化段碳/氮比：BOD/TN>4,理论BOD消耗量为1.72gBOD/gNOx--N5⑤硝化段的TKN/MLSS负荷率单位活性污泥浓度单位时间内所能硝化的凯氏氮：<0.05KgTKN/KgMLSS·d/KgMLSS·d⑥硝化段污泥负荷率：BOD/MLSS<0.18KgBOD5⑦混合液浓度x=3000～4000mg/LMLSS⑧溶解氧：A段DO<0.2～0.5mg/LO段DO>2～4mg/L⑨pH值：A段pH =6.5～7.5 O段pH =7.0～8.0⑩水温：硝化20～30℃反硝化20～30℃⑾ 碱度：硝化反应氧化1gNH4+-N需氧4.57g,消耗碱度7.1g以CaCO3计;反硝化反应还原1gNO3--N将放出2.6g氧,生成3.75g碱度以CaCO3计⑿需氧量Ro——单位时间内曝气池活性污泥微生物代谢所需的氧量称为需氧量KgO2/h;微生物分解有机物需消耗溶解氧,而微生物自身代谢也需消耗溶解氧,所以Ro应包括这三部分;Ro=a’QSr+b’VX+4.6Nra’─平均转化1Kg的BOD的需氧量KgO2/KgBODb’─微生物以VSS计自身氧化代谢所需氧量KgO2/KgVSS·d;上式也可变换为：Ro/VX=a’·QSr/VX+b’ 或Ro/QSr=a’+b’·VX/QSrSr─所去除BOD的量KgRo/VX─氧的比耗速度,即每公斤活性污泥VSS平均每天的耗氧量KgO2/KgVSS·dRo/QSr─比需氧量,即去除1KgBOD的需氧量KgO2/KgBOD由此可用以上两方程运用图解法求得a’ b’Nr—被硝化的氨量kd/d4.6—1kgNH3－N转化成NO3-所需的氧量KgO2几种类型污水的a’ b’值⒀供氧量─单位时间内供给曝气池的氧量,因为充氧与水温、气压、水深等因素有关,所以氧转移系数应作修正;ⅰ.理论供氧量1.温度的影响KLaθ=KL20×1.024Q-20 θ─实际温度2.分压力对Cs的影响ρ压力修正系数ρ=所在地区实际压力Pa/101325Pa =实际Cs值/标准大气压下Cs值3.水深对Cs的影响Csm=Cs/2·Pb/0.1013+Qt/21Csm─曝气池中氧的平均饱和浓度mg/LPb─曝气设备装设深度Hm处绝对气压MpaPb=Po+9.81×10-3H Po─当地大气压力MpaQt=21·1-EA/79+21·1-EAE A─扩散器的转移效率Qt ─空气离开池子时含氧百分浓度综上所述,污水中氧的转移速率方程总修正为：dc/dt=αKLa20βρCsmθ-Cl×1.024θ-20{理论推出氧的转移速率dc/dt=αKLaβCs-Cl}在需氧确定之后,取一定安全系数得到实际需氧量RaRo=RaCsm20/αβρCsmθ-CL×1.024θ-20则所需供气量为：q=Ro/0.3EA×100m3/hC L─混合液溶解氧浓度,约为2～3mg/LRa─实际需氧量KgO/h2/hRo─标准状态需氧量KgO2在标准状态需氧量确定之后,根据不同设备厂家的曝气机样本和手册,计算出总能耗;总能耗确定之后,就可以确定曝气设备的数量和规格型号;ⅱ.实际曝气池中氧转移量的计算1.经验数据法当曝气池水深为2.5～3.5m时,供气量为：采用穿孔管曝气,去除1KgBOD5的供气量80～140m3/KgBOD5扩散板曝气,去除1KgBOD5供气量40～70m3空气/KgBOD52.空气利用率计算法每m3空气中含氧209.4升1大气压101.325Kpa,0℃ 1m3空气重1249克含氧300克1大气压101.325K pa,20℃ 1m3空气重1221克含氧280克按去除1Kg的BOD5需氧1Kg计算,需空气量分别为3.33和3.57m3,曝气时氧的利用率一般5～10%穿孔管取值低,扩散板取值高,假定试验在20℃进行：若氧利用率为5%,去除1Kg的BOD5需供空气72m3若氧利用率为10%,去除1Kg的BOD5需供空气36m3算出了总的空气供气量,就可根据设备厂家提供的机样选择曝气设备的规格型号和所需台数;6活性污泥法系统的工艺设计1处理效率E%E=La-Le/La ×100%=Lr/La ×100%浓度mg/LLa─进水BOD5Le─二沉池出水BOD浓度mg/L5Lr─去除的BOD浓度mg/L52曝气池容积VV=Qla/XLs=QLr/LvQ─曝气池污水设计流量m3/d/KgMLSS·d Ls─污泥负荷率KgBOD5/m3有效容积·d Lv─容积负荷KgBOD5X─混合液MLSS浓度mg/L3曝气时间名义水力停留时间tdt=V/Qd4实际水力停留时间t’dt’=V/1+RQ dR─污泥回流比%5污泥产量ΔXKg/dΔX=aQLr-bVXvXv=fx f=0.75a─污泥增长系数,取0.5～0.7b─污泥自身氧化率d-,一般取0.04～0.1Xv─混合液挥发性污泥浓度MLVSSKg/m36污泥龄ts污泥停留时间SRTts=1/aLs-b7剩余污泥排放量qm3/dq=VR/1+Rts m3/d或q=ΔX/fXRm3/d,f=MLVSS/MLSS一般为0.75 XR─回流污泥浓度Kg/ m38曝气池需氧量O2Kg/dRo=a’QSr+b’VXv+4.6Nra’─氧化每KgBOD5需氧千克数KgO2/KgBOD5一般a’取0.42～0.53b’─污泥自身氧化需氧率d-1即KgO2/KgMLVSS·d 一般取0.188～0.11Nr─被转化的氨氮量Kg/d4.6─为1Kg NH3-N转化成硝酸盐所需氧量KgO2。

AO工艺设计计算公式

A/O 工艺设计参数①水力停留时间：硝化不小于5〜6h;反硝化不大于2h, A段:0段=1:3②污泥回流比：50〜100%③混合液回流比：300〜400%④反硝化段碳/氮比：BOD/TN>4,理论BOD肖耗量为1.72gBOD/gNOx--N⑤硝化段的TKN/MLSS负荷率（单位活性污泥浓度单位时间内所能硝化的凯氏氮）：<0.05KgTKN/KgMLSS d⑥硝化段污泥负荷率：BOD/MLSS<0.18KgBODgMLSS d⑦混合液浓度x=3000〜4000mg/L （MLSS）⑧溶解氧：A段DOv0.A 0.5mg/LO 段DO>〜4mg/L⑨pH值：A段pH =6.5 〜7.5O 段pH =7.0 〜8.0⑩水温：硝化20〜30 r反硝化20〜30 r（11）碱度：硝化反应氧化1gNH+-N需氧4.57g，消耗碱度7.1g （以CaCO 计）。

反硝化反应还原1gNO3--N 将放出 2.6g 氧, 生成3.75g碱度（以CaCO计）（12）需氧量Ro单位时间内曝气池活性污泥微生物代谢所需的氧量称为需氧量（KgO2/h）。

微生物分解有机物需肖耗溶解氧，而微生物自身代谢也需肖耗溶解氧，所以Ro应包括这三部分。

Ro=a'QSr+b'VX+4.6Nra'—平均转化1Kg 的BOM需氧量KgQ/KgBODb'—微生物（以VSS 计）自身氧化（代谢）所需氧量KgQ/KgVSS- d。

上式也可变换为:Ro/VX=a • QSr/VX+b'或Sr —所去除BOD 勺量（Kg ）Ro/QSr —比需氧量，即去除IKgBODi .理论供氧量1. 温度的影响KLa( 9 )=KL （20） X 1.024Q-20 9 —实际温度 2. 分压力对Cs 的影响（p 压力修正系数）p =所在地区实际压力（Pa ） /101325 （Pa ）=实际Cs 值/标准大气压下Cs 值的需氧量KgO/KgBOD由此可用以上两方程运用图解法求得 Nr —被硝化的氨量kd/d 量（KgO ）几种类型污水的a ' b '值（13）供氧量一单位时间内供给曝气池的氧量，因为充氧与水温、气压、水深等因素有关，所以氧转移系数应作修正。

AO工艺设计计算公式

反硝化反应还原1gNO3--N将放出2.6g氧，生成3.75g碱度（以CaCO3计）⑿需氧量Ro——单位时间内曝气池活性污泥微生物代谢所需的氧量称为需氧量(KgO2/h)。

微生物分解有机物需消耗溶解氧，而微生物自身代谢也需消耗溶解氧，所以Ro应包括这三部分。

Ro=a’QSr+b’VX+4.6Nra’─平均转化1Kg的BOD的需氧量KgO2/KgBODb’─微生物（以VSS计）自身氧化（代谢）所需氧量KgO2/Kg VSS·d。

AO工艺设计计算公式

A/O工艺设计参数①水力停留时间:硝化不小于5～6h;反硝化不大于2h,A段:O段=1:3②污泥回流比:50～100%③混合液回流比:300～400%④反硝化段碳/氮比:BOD5/TN>4,理论BOD消耗量为1、72gBOD/gNOx--N⑤硝化段的TKN/MLSS负荷率(单位活性污泥浓度单位时间内所能硝化的凯氏氮):<0、05KgTKN/KgMLSS·d⑥硝化段污泥负荷率:BOD/MLSS<0、18KgBOD5/KgMLSS·d⑦混合液浓度x=3000～4000mg/L(MLSS)⑧溶解氧:A段DO<0、2～0、5mg/LO段DO>2～4mg/L⑨pH值:A段pH =6、5～7、5O段pH =7、0～8、0⑩水温:硝化20～30℃反硝化20～30℃⑾ 碱度:硝化反应氧化1gNH4+-N需氧4.57g,消耗碱度7.1g(以CaCO3计)。

反硝化反应还原1gNO3--N将放出2.6g氧,生成3.75g碱度(以CaCO3计)⑿需氧量Ro——单位时间内曝气池活性污泥微生物代谢所需的氧量称为需氧量(KgO2/h)。

微生物分解有机物需消耗溶解氧,而微生物自身代谢也需消耗溶解氧,所以Ro应包括这三部分。

Ro=a’QSr+b’VX+4、6Nra’─平均转化1Kg的BOD的需氧量KgO2/KgBODb’─微生物(以VSS计)自身氧化(代谢)所需氧量KgO2/Kg VSS·d。

上式也可变换为:Ro/VX=a’·QSr/VX+b’ 或Ro/QSr=a’+b’·VX/QSrSr─所去除BOD的量(Kg)Ro/VX─氧的比耗速度,即每公斤活性污泥(VSS)平均每天的耗氧量KgO2/KgVSS·dRo/QSr─比需氧量,即去除1KgBOD的需氧量KgO2/KgBOD由此可用以上两方程运用图解法求得a’ b’Nr—被硝化的氨量kd/d 4、6—1kgNH3－N转化成NO3-所需的氧量(KgO2)几种类型污水的a’ b’值⒀供氧量─单位时间内供给曝气池的氧量,因为充氧与水温、气压、水深等因素有关,所以氧转移系数应作修正。

AO工艺设计计算公式

A/O工艺设计参数ﻫ①水力停留时间:硝化不小于5～6h;反硝化不大于2h，Ａ段：Ｏ段＝１:3ﻫ②污泥回流比：50～1０0％ﻫ③混合液回流比：300～４00%④反硝化段碳／氮比：BOD5/TN＞4,理论BOD消耗量为1、７2gＢOD/gＮOx-—Ｎﻫ⑤硝化段得TKＮ/MLＳS负荷率（单位活性污泥浓度单位时间内所能硝化得凯氏氮）：<0、0５KgTＫN/KｇMLSＳ·d⑥硝化段污泥负荷率：BＯＤ/MLＳS〈０、18ＫgＢOD5/KｇMLSS·d⑦混合液浓度x=3000～4000ｍg/L(MLSＳ）⑧溶解氧:Ａ段ＤO〈0、2～0、5mg/LＯ段DO>2～4mｇ/Ｌ⑨pH值：A段pＨ =6、5～7、5O段pＨ =7、0～8、0⑩水温：硝化20～30℃反硝化2０～30℃⑾ 碱度:硝化反应氧化1gＮH4+－N需氧4.57g,消耗碱度７.1ｇ（以CaCO3计)。

反硝化反应还原１gNＯ3—-N将放出２.６g氧，生成３.75g碱度（以ＣaＣO3计)⑿需氧量Ro--单位时间内曝气池活性污泥微生物代谢所需得氧量称为需氧量（KgO2/ｈ）。

微生物分解有机物需消耗溶解氧，而微生物自身代谢也需消耗溶解氧,所以Ro应包括这三部分。

Ro=a’ＱSｒ+b'ＶＸ+４、6Nra’─平均转化1Ｋg得BOD得需氧量ＫgO２/ＫｇBODｂ'─微生物(以VSS计)自身氧化（代谢）所需氧量KgO２／KｇＶSS·d.上式也可变换为：Ro／ＶX=ａ’·QSｒ／VX+ｂ’ 或 Rｏ/QＳr=a’＋b'·VＸ/QSｒSr─所去除BＯD得量（Ｋg)Ro/ＶＸ─氧得比耗速度，即每公斤活性污泥(VSS）平均每天得耗氧量KｇO2/KｇVSS·ｄＲo/QSr─比需氧量,即去除1KgBOD得需氧量KｇＯ2/KgBOＤﻫ由此可用以上两方程运用图解法求得ａ’b’ﻫNr-被硝化得氨量kd／d 4、6—1kgＮH3－N转化成NO3-所需得氧量(KgO2）几种类型污水得a’ b’值⒀供氧量─单位时间内供给曝气池得氧量,因为充氧与水温、气压、水深等因素有关，所以氧转移系数应作修正。