高效节能热风炉设计与计算
5热风炉 设计 ,风口直径计算,阀类 热风围管直径
热风炉型式的选定热风炉结构型式和座数的确定风口直径的计算与选定送风系统阀类的选定热风围管支管风口6.3.2 热风炉设计及附属设备选择6.3.2.1热风炉热风炉是将鼓风机送的冷风加热成热风的设备。
热风炉的结构主体部分由炉墙、燃烧室、蓄热室、拱顶耐火砖砌体以及炉基、炉壳等组成。
热风炉系统的主要附属设备包括助燃风机、阀门、管道及空气预热器等。
本设计采用了蓄热式热风炉。
6.3.2.2蓄热式热风炉工作原理煤气和空气在燃烧室燃烧，燃烧的烟气通过蓄热室将热量传给格子砖蓄热，加热到一定时间后停止燃烧，由鼓风机送入冷风，格子砖将冷风加热，将风温加热到需要的温度，送入高炉。
本设计配置三座热风炉（“一送二烧”），轮流交替地燃烧和送风，高炉连续不断地得到高温助燃空气。
6.3.2.3 蓄热式热风炉形式的选定目前，蓄热式热风炉有三种基本结构形式，即内燃式热风炉（传统式和改进式），外然式热风炉，顶燃式热风炉。
三种热风炉示意图如下:本设计选择改进式内燃式热风炉，采用悬链线型炉顶，“眼睛”形燃烧室，矩形陶瓷燃烧器，自立式隔墙及采用多种先进合理的内衬砌筑结构形式。
内燃式热风炉具有占地少，投资省，风温高，寿命长等许多优点。
风口直径的计算与选定根据国外先进高炉经验，风口前风速V=200—250m/s ，本设计选为V=250m/s 。
200m/s 风口直径d=（V*N **60*60*24KPV 4π风）5.0 其中，K 焦比，t/tP 生铁日产量，tV 风每吨干焦炭耗风量，m 3/tN 风口数目，V 风口风速，m/s故风口直径d=（V*N **60*60*24KPV 4π风）5.0=（250*32*14.3*60*60*242700*43.8571*330.0*4）5.0= 0.119m 即风口直径为119mm 。
0.133m送风系统阀类的选定 ???4.5送风管路 及一、高炉送风管路由热风总管、热风围管、与各风口相连的送风支管（包括直吹管）及风口组成。
(完整word版)450立方米热风炉设计计算
450m3高炉自身空煤气双预热热风炉设计计算热风炉的加热能力（1m3高炉有效容积所具有的加热面积）一般为80～100m2/m3或更高。
前苏联5000m3的高炉蓄热面积为104 m2/m3，设计风温1440℃，为目前最高设计风温水平。
蓄热体面积120×450=54000 m2，设计三座热风炉,每座蓄热面积为18000m2，蓄热体单位体积传热面积48 m2/m3，每座热风炉蓄热体体积为375 m3。
蓄热室设计中，烟气流速起主导作用.小于100 m3炉容，烟气流速1。
1~1.3Nm/s。
炉容255～620 m3,烟气流速1.2～1。
5Nm/s。
炉容大于1000 m3,烟气流速1.5～2.0Nm/s。
根据资料核算，参考以上烟气流速差异，设计时可采用：蓄热体高度L/蓄热体直径D的方法进行计算。
炉容大于1000 m3，L/D=3。
5～4;炉容255～620 m3，L/D=3~3.5。
热风炉结构计算实例450m3高炉热风炉设计计算.为实现热风炉外送热风温度～1150℃，确定热风加热能力为120 m2/m3,如果设置三个热风炉,则每个热风炉的蓄热面积为18000 m2。
热风炉结构的确定：假设蓄热室高/径=3。
5，则3。
14×r2×7r×48=18000，r=2。
57m，蓄热室直径5。
14m,蓄热体高度18m。
燃烧器计算实例假设高炉利用系数为K=3.5t铁/m3·昼夜，年工作日按355天计算.450m3高炉年产铁量估算为3。
5×355×450=559125t.焦比1：0。
5，则冶炼强度i=1.75t焦/m3·昼夜。
高炉入炉风量V0=Vu·i·v/1440(V高炉入炉风量，Nm3/min；Vu高炉有效容积，m3；i冶炼强度，t焦/m3·昼夜；v每吨干焦的耗风量，Nm3/ t焦)V=450×1.75×2450/1440=1340 Nm3/min（实际1400）。
450立方米热风炉设计计算
450m3高炉自身空煤气双预热热风炉设计计算热风炉的加热能力（1m3高炉有效容积所具有的加热面积）一般为80～100m2/m3或更高。
前苏联5000m3的高炉蓄热面积为104 m2/m3，设计风温1440℃，为目前最高设计风温水平。
蓄热体面积120×450=54000 m2，设计三座热风炉，每座蓄热面积为18000m2，蓄热体单位体积传热面积48 m2/m3，每座热风炉蓄热体体积为375 m3。
蓄热室设计中，烟气流速起主导作用。
小于100 m3炉容，烟气流速1.1～1.3Nm/s。
炉容255～620 m3，烟气流速1.2～1.5Nm/s。
炉容大于1000 m3，烟气流速1.5～2.0Nm/s。
根据资料核算，参考以上烟气流速差异，设计时可采用：蓄热体高度L/蓄热体直径D的方法进行计算。
炉容大于1000 m3，L/D=3.5～4；炉容255～620 m3，L/D=3～3.5。
热风炉结构计算实例450m3高炉热风炉设计计算。
为实现热风炉外送热风温度～1150℃，确定热风加热能力为120 m2/m3，如果设置三个热风炉，则每个热风炉的蓄热面积为18000 m2。
热风炉结构的确定：假设蓄热室高/径=3.5，则 3.14×r2×7r×48=18000，r=2.57m，蓄热室直径5.14m，蓄热体高度18m。
燃烧器计算实例假设高炉利用系数为K=3.5t铁/m3·昼夜，年工作日按355天计算。
450m3高炉年产铁量估算为3.5×355×450=559125t。
焦比1：0.5，则冶炼强度i=1.75t焦/m3·昼夜。
高炉入炉风量V0=Vu·i·v/1440（V高炉入炉风量，Nm3/min；Vu高炉有效容积，m3；i冶炼强度，t焦/m3·昼夜；v每吨干焦的耗风量，Nm3/ t焦）V=450×1.75×2450/1440=1340 Nm3/min(实际1400)。
暖风炉选型计算
暖风炉选型计算
矿井井口供暖热风炉配置
一、公式：Q炉=cm△t。
因m=v·γ，所以Q炉=c vγ(t2－t1) Q炉=0.24×4500×60×1.396（3+20）=2080598.4大卡/h
其中： 1、C为空气的比热，取0.24kcal/kg。
2、V为矿井的总进风量，取270000 m3/h，（如单位为
m3/min要乘以60变为m3/h）.
3、γ为环境温度下的大气密度（可查空气密度表），取1.396 kg/m3。
4、t2为理想温度即热平衡后的较高温度，一般取零上
2-3℃。
5、t1为井上大气温度，黑龙江一般取－30℃，吉林取
－28℃，辽宁－25℃。
山西地区取－20℃。
根据上表选择型号为RML-240暖风炉。
二、注意的几个问题
1、选用的热风炉尽量采用大风量较低温度供热，出口风温只要高于60℃即可。
2、送风机的全压越大越好。
3、热风炉的功率一般要大于公式计算结果5—10%为宜。
三、实际上也可根据以下经验算法配置，首先算出井巷的横截面积，再乘以40—60米长度，（假定为取暖空间），计算出所需热能。
当然，在热量的输送过程中会有温度从高到低的梯度变化，但即使到40—60米处其温度也不会降至3℃以下。
因为地表以下垂直深度20米处的温度肯定大于2—3℃，根本不需供暖。
这种计算结果，所选的热风炉就将缩小，对于投资和节能都有利。
此法应在合理长度末端,设隔断活动风门(风门上留导风筒通过口).此法配置的热风炉比加热总进风量法至少小5倍.。
热风炉设计计算方法分析与程序化
ｌ ５
文章编号 ：０ ４８ ７ （０ １ ０ －５０ １０ —７４ ２ １ ）４１ －３
热 风 炉 设 计 计 算 方 法 分 析 与程 序 化
侯士杰 ， 晓辉 ， 加兴 ， 程 许 彭 鹏
（ 州伯 勒计 算机技 术 有 限公 司 ， 杭 杭州 ３０ １ ） １０４
（ ｎ ｚｏ ｏ ｏ ｕｅ ｅｈ ｉ ｌ ｏ Ｌｄ Ｈ ｎ ｚｏ １０ ４， ｈｎ ） ＨａｇｈｕＢ ｌ Ｃ ｍｐ ｔ Ｔ ｃ ｎｃ ． ｔ ， ａ ｇｈｕ３ ０ ０ Ｃ ｉａ ｅ ｒ ａＣ
Ａｂ ｔ ａ ｔ Ａｎ ｌ ｚ ｓ ｔ ｅ ｃ ｌ ｕ ａｉｎ ｍｅｈ ｄ ｏ ｏ —ｂ ａ ｔｓｏ ｅ ａ ｄ ｉ ｔ ｄ ｃ ｓ ｔｅ ｈ ｔ—ｂ ａ ｔｓｏ ｅ ｄ ｓ ｎ ｓ ｆ ｒ ｓ ｒ ｃ ： ａｙ ｅ ｈ ａｃ ｌｔ ｔｏ ｆｈ ｔ ｏ ｌｓ ｔｖ ｎ ｎ ｒ ｕ ｅ ｈ ｏ ｏ ｌ ｓ ｔ ｖ ｅ ｉ ｏｔ ｅ ｇ ｗａ Ｔ ｅ ｖ ｌ ｉ ｆｔ ｅ ｓ ｆ ａ ｅ ｉ ｅ ｉ ｅ ｙ ｃ ｌｕ ａ ｉｎ ｅ ａ ｌｓ ｈ ａ ｉ ｔ ｏ ｈ ｏ ｔ ｒ ｓｖ ｒ ｄ ｂ ａｃ ｌｔ ｘ ｍｐ ｅ ． ｄｙ ｗ ｉ ｆ ｏ Ｋｅ ｒ ｓ ｈ ｔ—ｂ ａ ｔｓ ｏ ｅ ａ ｇ ｒｔ ｍ ｎ ｌ ｓ ｓ ｆｗａ ｅ ｒ ａ ｉ ｔｏ ｙ ｗｏ ｄ ： ｏ ｌ ｓ ｔ ｖ ； ｌｏ ｉ ｈ ａ ａｙ ｉ ｏ ｔ ｒ ｅ ｌ ａ ｉ ｎ ｓ； ｚ
（ ） 料参 数计 算 ： 据 已知 的项 目参 数 （ 定 １燃 根 额 供 热量 、 出 口空气 温 度 、 空 气压 力 ） 算 理 论 燃 进 热 计 烧 成分 、 燃烧 所需 要 的理论 空 气量 ； （） ２ 热平 衡计 算 ： 算排 烟 热损 失 ｑ（ 定 排 烟 计 假
热风炉的热工计算
热风炉的热工计算1焚烧计算煤气成分确实定：表 1已知煤气（干）成分（%）种共成分18.425 1.40.255100（1）干煤气成分换算成湿煤气成分若已知煤气含水的体积百分数，用下式换算：V湿＝ V F×(100－H2O)／100×100％（1）若已知干煤气含水的重量 (g/m 3 ) 则用下式换算：V湿＝ V F×100／（100＋0.124gH2O）×100％（2）以上两式中V湿——湿煤气中各组分的体积含量，％V F——干煤气中各组分的体积含量，％H 2O ——湿煤气中含水体积，％gH2 O ——干煤气中含水的重量，g/m 3（忽视机械水含量）查“空气及煤气的饱和水蒸汽含量( 气压 101325Pa)表”知30℃时煤气的饱和含水含量为35.10 g/m 3，代入式（ 2）即得湿煤气成分，如表2。
表 2 煤气成分整理表（％）种合干成分18.425 1.40.255100湿成分17.6323.96 1.340.1952.71 4.17100（2）煤气低发热量的计算。
煤气中含可燃成分的热效应见表3表 3 0.01m 3气体燃猜中可燃成分的热效应可燃成分效／ KJ 126.36107.85358.81594.4643.55931.811227.74233.66煤气低发热量 Q DW的计算:Q＝ 126.36CO +107.85H2+358.81 CH4 +594.4 C2H4 +⋯⋯ +233.66 H2S KJ ／m3DW＝ 126.36 × 23.96 +107.85× 1.34+358.81 × 0.19＝3240.2785 KJ ／m3（3）焦炉煤气的加入量计算：表 4焦炉煤气成分％种共成分 3.575825 3.53100理 燃 温度估量：取炉 温度比 温度高200℃ ，燃 温度比拱 温度 高80℃ 。
T 理 ＝ T 理 +200℃+80℃＝ 1480℃所要求的最低 ： 据 公式：T理＝0.158 Q 低 +770Q低＝（T理-770 ）／ 0.158 ＝4494 KJ ／m 3加入焦炉煤肚量：（Q 焦 大 17000～18500 KJ ／ m 3 ）Q 焦 ＝126.36 CO +107.85 H 2 +358.81 CH 4 +594.4 C 2H 4=126.36*7+107.85*58+358.81*25+594.4*3.5 =18190.47 KJ/m3V=（ Q 低 － Q DW ） /（ Q 焦低 － Q DW ） =（ 4494－ 3240.2785 ）/(18190.47 － 3240.2785) ≈ 8.4 ％故煤气干成分加入量 1 －8.4 ％＝ 91.6 ％混淆煤气成分：V CO2 ＝18.4 ％× 91.6 ％＋ 3.5 ％× 8.4 ％＝ 17.1484 ％V CO ＝25％× 91.6 ％＋ 7％× 8.4 ％＝ 23.488 ％V H2 ＝1.4 ％× 91.6 ％＋ 58％× 8.4 ％＝ 6.1544 ％V CH4＝ 0.2 ％× 91.6 ％＋ 25％× 8.4 ％＝ 2.2832 ％V N2＝55％× 91.6 ％＋ 3％× 8.4 ％＝ 50.632 ％V CnHm ＝3.5 ％× 8.4 ％＝ 0.294 ％算成混淆湿煤气成分：V 湿 CO2＝V FCO2×100／(100 ＋0.124 gH 2 O ) × 100％＝ 16.43 ％ V 湿 CO ＝V FCO ×100／ (100 ＋ 0.124 gH 2O ) ×100％＝ 22.51 ％ V 湿 H2＝V FH2×100／ (100 ＋ 0.124 gH 2O ) ×100％＝ 5.9 ％V 湿 CH4＝V FCH4×100／(100 ＋0.124 gH 2 O ×％＝2.19％)100V 湿 N2＝V FN2×100／ (100 ＋ 0.124 gH 2O ) × ％＝ 48.52 ％100 V 湿 CnHm ＝V FCnHm × 100／(100 ＋0.124 gH 2O ) × ％＝ 0.28 ％100表 5 混淆煤气成分整理表（ %）种类 CO 2 CO H 2 CH 4 N 2 CnHm H 2O 合计干成分 17.1484 23.488 6.1544 2.2832 50.632 0.294100湿成分16.4322.55.92.1948.520.284.18100煤气低 量的 算：Q DW ＝ 126.36 CO ＋107.85 H 2 ＋358.81 CH 4 ＋594.4 C 2 H 4 ＋⋯⋯＋ 233.66 H 2S＝ 126.36 × 22.5 ＋107.85 × 5.9 ＋358.81 ×2.19 ＋594.4 × 0.28＝ 4431.6409 KJ ／ m 3（ 化 算起 ，式中将C m H n 所有 化当作 C 2 H 4 —确立成分 算。
热风炉烘干制热量设计计算
=966686×1.2
＝1160023kcal/h
8.2.2.2保温时热耗量计算
Q′h总＝(Q′h1+Q′h2+…+Q′h5)K
Q′h总：保温时总的热损耗量(Kcal/h)
K：考虑到其他考虑到的热损耗量储备系数 K取1.2
⑴保温时室体散热量
Q′h1＝2Qh1=2×9310=18620
⑵地面散热量
Q′h2＝2Qh2=2×15925=31850
⑶工件吸热量
Q′h3＝G5C1 [(t1-t2)/2]
G5：工件重量(kg)
Q′h3＝40000×0.115×{[60-(-10)]/2}
＝161000(Kcal/h)
W′h总=489475Kcal/h
Wp=1822819 Kcal/h
式中Wh－烤漆时升温所需的最大制热量
W'h－烤漆时保温所需的最大制热量
Wp－冬季喷漆时升温所需的最大制热量
燃油加热装置考虑到运行成本和投资费用，以及场地条件等诸多因素。
t0：以最大挥发率计算的溶剂蒸发时间。
(经验值，烘干大型金属工件时，推荐t0＝0.3h)
X：溶剂蒸汽的爆炸下限计算值(g/m3)
保证溶剂蒸气浓度低于爆炸下限值25％的安全系数。
X＝极限值(%)×蒸汽密度(空气＝1)×1.2×1000
＝1％×3.36×1.2×1000＝40.32g/m3
Qh8＝G6C3(t1-t2)/t
G6：被加热的空气重量(kg)
C3：空气比热(kcal/kg?℃)
Qh8＝1698×0.24×[60-(-10)] /0.5
热风炉计算书
每小时供103×104m 3热风（700℃）直燃式热风炉热工计算书一、供热量计算h Q KJ/1029700700468.127370*********⨯=⨯⨯⎪⎭⎫ ⎝⎛+÷⨯=有效 直燃式热风炉热效率按90%计算Kcal/h107895KJ/h 1033000%90KJ/h 1029700%90Q 444⨯=⨯=÷⨯=÷=有效供热Q 燃烧二段式煤气发生炉净化煤气最大煤气耗量为：/h Nm 54446Kcal/h1450Kcal/h 107895V m 34=⨯= 二、助燃风供风量计算33/Nm Nm 31.1Lo =/h Nm 713245444631.1V 3K =⨯=助燃风机选型计算最大风量/h m 784561.1713241.1V Q 3K =⨯=⨯=风机选型 9-26，16D ，1台风机参数：P=5696PaQ=81496m 3/hN=220kw风机出口管径φ1120×6，两侧分管为φ820×5。
各烧嘴前供风支管管径为：m d K 36.042036001074592=÷⨯÷÷÷=π即供风量支管为DN350（φ377×5）。
三、调温风风量计算烟气量为h Nm Vy /1148815444611.23=⨯=调温风风量计算()hNm V V K K /158094468.1700114881202987.11500604.11148813=⨯⨯+=⨯+⨯⨯掺20℃冷风量为：h m /1696762732011580943=⎪⎭⎫ ⎝⎛+⨯ 选择供风风量为：h m /1866431.11696763=⨯选择风机型号为4-72，20BP=2765PaQ=198250m 3/hn=710转/分N=220KW掺冷风总管：φ2020×8四、烧嘴前煤气支管m dm 31.042036001054446=÷⨯÷÷÷=π取dm 为φ325×6（DN300）。
课程设计---热风炉设计计算
设计题目：热风炉设计计算一、热风炉的燃烧计算燃烧计算采用《热能工程设计手册》（汤蕙芬，范季贤主编，机械工业出版社，1999.3）P.60上所提供的计算方法来计算。
选用燃煤的应用及成分为：C y:52.69 H y:0.80 O y:2.36 N y:0.32 S y:0.47A y:35.36 M y:8.001.煤燃烧的理论空气量计算：标态下1Kg固体燃料完全燃烧所必须的理论空气量V0(Nm3/Kg):V0=0.0889(C y+0.375S y)+0.265(H y-0.126O y) (1-1)将C y=52.69，S y =0.47 H y=0.8和 O y=2.36代入上式（不需带%），可得：V0=0.0889（52.69+0.375×0.47）+0.265（0.8-0.126×2.36）=4.83Nm3空气/Kg煤当空气量用质量表示时，理论空气量m0(Kg空气/Kg煤)为：m0=1.293V0 (1-2)将V0=4.83 Nm3/Kg代入，可得：m0=1.293×4.83=6.25Kg空气/Kg煤2. 煤燃烧的实际空气量和过剩空气量计算：煤燃烧的实际空气量计算：V k=αV0=1.3×4.83=6.28Nm3空气/Kg煤 (1-3)m k=1.293×6.28=8.12 Kg空气/Kg煤煤燃烧的过剩空气量计算：ΔV k=6.28-4.83=1.45 Nm3空气/Kg (1-4)Δm k=8.12-6.25=1.87 Kg空气/Kg煤3. 标准状态下完全燃烧，无过剩空气时煤燃烧的烟气量计算：（1）.二氧化物V RO2(Nm3/Kg):二氧化物包括CO2和SO2:V RO2=1.866C y/100+0.7S y/100 (1-5)将C y=52.69和 S y=0.47代入上式，可得：V RO2=1.866×52.69/100+0.7×0.47/100=0.99Nm3/Kg煤CO2的分子量为44，空气的平均分子量为29，根据理想气体状态方程，CO2气体在标准状态下的密度为：44×1.293/29=1.962Kg/Nm3SO2的分子量为64，则SO2气体在标准状态下的密度为：64×1.293/29=2.854Kg/Nm3在本工况条件下，二氧化物是以CO2为主，二氧化物气体在标准状态下的密度可以CO2气体密度来计算，即γRO2=1.962Kg/Nm3。
热风炉计算——精选推荐
quotquotquotquot第十一篇热风炉计算第一章热风炉的结构形式第一节热风炉结构形式的演变高炉炼铁在quot年开始加热鼓风炼铁。
当时用的是铸铁管换热式热风炉。
到quot年改用固体燃料加热的蓄热式热风炉quotamp年采用了气体燃料加热的蓄热式热风炉形成了现在内燃式热风炉的雏形。
随着高炉冶炼技术的不断发展高炉风温不断提高当风温达到’’’以上时内燃式热风炉就频繁的发生拱顶裂缝、火井燃烧室倾斜、倒塌、掉砖甚至短路致使热风炉使用寿命大大缩短。
分析其主要原因是由于燃烧室和蓄热室同包在一个钢壳内用隔墙分开在燃烧和送风过程中产生温差波动尤其是下部温差很大加上金属燃烧器的脉动燃烧在燃烧室发生共振而引起的。
因而出现了取消隔墙的设计思想’年德国人首先提出了外燃式热风炉的专利quot年美国人建造了世界上第一座外燃式热风炉。
然而外燃式热风炉广泛应用生产还是近’年的事。
amp’amp年联邦德国先后建造了地得式、柯柏式、马琴式外燃热风炉年日本综合柯柏式和马琴式的优点建造了新日铁式外燃热风炉。
由于外燃式热风炉的应用使先进高炉的风温达到了’’’’的水平。
ampquot年我国安阳水冶铁厂和济南铁厂首先建造了外燃式热风炉称“水冶型”外燃式热风炉类似地得式。
年本钢号高炉炉容’’’建了“水冶型”外燃热风炉amp年鞍钢建成“鞍外型”外燃式热风炉类似马琴式应用于amp号高炉炉??-??第一章热风炉的结构形式容quotquotamp’’年鞍钢又设计建造了“鞍外型”外燃式热风炉类似新日铁式应用于’号高炉炉容quotamp年宝钢号高炉引进了日本新日铁式外燃热风炉。
在研制和建造外燃式热风炉的同时对内燃式热风炉的弊病进行改造荷兰霍戈文公司首先建成改造型内燃热风炉它基本上克服了传统内燃式热风炉的通病实现了高温、高效、长寿。
我国有代表性的效果较好的改造型内燃热风炉如amp 年投产的鞍钢amp号高炉炉容amp’热风炉和ampamp年投产的武钢号高炉炉容quotquot热风炉。
热风炉设计说明书
目录第一章热风炉热工计算 (1)1.1热风炉燃烧计算 (1)1.2热风炉热平衡计算 (6)1.3热风炉设计参数确定 (9)第二章热风炉结构设计 (10)2.1设计原则 (10)2.2 工程设计内容及技术特点 (11)2.2.1设计内容 (11)2.2.2 技术特点 (11)2.3结构性能参数确定 (12)2.4蓄热室格子砖选择 (13)2.5热风炉管道系统及烟囱 (15)2.5.1顶燃式热风炉煤气主管包括： (15)2.5.2顶燃式热风炉空气主管包括： (16)2.5.3顶燃式热风炉烟气主管包括： (16)2.5.4顶燃式热风炉冷风主管道包括： (17)2.5.5顶燃式热风炉热风主管道包括： (17)2.6 热风炉附属设备和设施 (18)2.7热风炉基础设计 (21)2.7.1 热风炉炉壳 (21)2.7.2 热风炉区框架及平台（包括吊车梁） (21)第三章热风炉用耐火材料的选择 (22)3.1耐火材料的定义与性能 (22)3.2热风炉耐火材料的选择 (22)参考文献 (25)第一章热风炉热工计算1.1热风炉燃烧计算燃烧计算采用发生炉煤气做热风炉燃料，并为完全燃烧。
已知煤气化验成分见表1.1。
表1.1 煤气成分表热风炉前煤气预热后温度为300℃，空气预热温度为300℃，干法除尘。
发生炉利用系数为 2.3t/m3d，风量为3800m3/min，t热风=1100℃，t冷风=120℃，η热=90%。
热风炉工作制度为两烧一送制，一个工作周期T=2.25h，送风期T f=0.75h，燃烧期Tr=1.4h，换炉时间ΔT=0.1h，出炉烟气温度tg2=350℃，环境温度te=25℃。
煤气低发热量计算查表煤气中可燃成分的热效应已知。
0.01m3气体燃料中可燃成分热效应如下：CO:126.36KJ , H2:107.85KJ, CH4:358.81KJ, C2H4:594.4KJ。
则煤气低发热量：Q DW=126.36×30.3＋107.85×12.7+258.81×1.7+594.4×0.4=6046.14 KJ空气需要量和燃烧生成物量计算(1)空气利用系数b空=La/Lo计算中取烧发生炉煤气b空=1.1。
课程设计---热风炉设计计算
设计题目：热风炉设计计算一、热风炉的燃烧计算燃烧计算采用《热能工程设计手册》（汤蕙芬，范季贤主编，机械工业出版社，1999.3）P.60上所提供的计算方法来计算。
选用燃煤的应用及成分为：C y:52.69 H y:0.80 O y:2.36 N y:0.32 S y:0.47A y:35.36 M y:8.001.煤燃烧的理论空气量计算：标态下1Kg固体燃料完全燃烧所必须的理论空气量V0(Nm3/Kg):V0=0.0889(C y+0.375S y)+0.265(H y-0.126O y) (1-1)将C y=52.69，S y =0.47 H y=0.8和 O y=2.36代入上式（不需带%），可得：V0=0.0889（52.69+0.375×0.47）+0.265（0.8-0.126×2.36）=4.83Nm3空气/Kg煤当空气量用质量表示时，理论空气量m0(Kg空气/Kg煤)为：m0=1.293V0 (1-2)将V0=4.83 Nm3/Kg代入，可得：m0=1.293×4.83=6.25Kg空气/Kg煤2. 煤燃烧的实际空气量和过剩空气量计算：煤燃烧的实际空气量计算：V k=αV0=1.3×4.83=6.28Nm3空气/Kg煤 (1-3)m k=1.293×6.28=8.12 Kg空气/Kg煤煤燃烧的过剩空气量计算：ΔV k=6.28-4.83=1.45 Nm3空气/Kg (1-4)Δm k=8.12-6.25=1.87 Kg空气/Kg煤3. 标准状态下完全燃烧，无过剩空气时煤燃烧的烟气量计算：（1）.二氧化物V RO2(Nm3/Kg):二氧化物包括CO2和SO2:V RO2=1.866C y/100+0.7S y/100 (1-5)将C y=52.69和 S y=0.47代入上式，可得：V RO2=1.866×52.69/100+0.7×0.47/100=0.99Nm3/Kg煤CO2的分子量为44，空气的平均分子量为29，根据理想气体状态方程，CO2气体在标准状态下的密度为：44×1.293/29=1.962Kg/Nm3SO2的分子量为64，则SO2气体在标准状态下的密度为：64×1.293/29=2.854Kg/Nm3在本工况条件下，二氧化物是以CO2为主，二氧化物气体在标准状态下的密度可以CO2气体密度来计算，即γRO2=1.962Kg/Nm3。
热风炉的热工计算-热风炉课程设计
热风炉课程设计1 热风炉的热工计算1.1 燃烧计算煤气成分的确定如表1-1。
表1-1 已知煤气的干成分％（1） 干煤气成分换算成湿煤气成分若已知煤气的含水的体积百分数，用下式计算： V 湿=V F ×(100-H 2O)/100×100％ （1-1） 若已知干煤气含水的重量，则用下式计算：V 湿=V F ×100/(100+0.124g H2O ) ×100％ （1-2） 以上两个公式中：V 湿—湿煤气中各组分的体积百分含量，％ F V —干煤气中各组分的体积含量，％2H O —湿煤气中含水体积, ％2H O g —干煤气中含水的重量，3g m （忽略机械水的含量）查“空气及煤气的饱和水蒸气含量（气压101325a P ）表”知30℃是煤气的饱和水含量为35.103g m ，代入上面的（1-2）式计算得表1-2。
表1-2煤气成分换算表（2）煤气低发热量的计算：设其中含可燃物成分的热效应如表1-3。
表1-3 可然成分热效应KJ煤气低发热量DW Q 的计算：3DW 24242Q 126.36CO 107.85H 351.81CH 594.4C H 233.66H SKJ m =+++++126.3622.03107.85 1.44358.810.48=⨯+⨯+⨯3=3111.244KJ m（3）焦炉煤气的加入量计算如表1-4。
表1-4焦炉煤气成分表理论燃烧温度的计算：取炉顶温度比热风温度高200℃，燃烧温度比拱顶温度约高80℃ 则T =T +200+80=1480理风℃ ,2001280C CTT ︒︒=-=理理所要求的最低发热量：3T =0.158Q +770Q (T 770)4494KJ m =-=理低低理加入焦炉煤气量：33Q 1700018500KJ m ,Q =17500KJ m ≈低低焦到取00DW QW V (Q Q )(Q Q )9=--≈低焦低则煤气干成分加入量为：1-9﹪=91﹪ 则在混合成分中：2242n m 0000000000CO 0000000000CO 0000000000H 0000000000CH 0000000000N 000000C H V 209193=18.47V 23919 6.521.52V 1.591958 6.59V 0.591925 2.75V 55919450.41V 9 3.50.31=⨯+⨯=⨯+⨯==⨯+⨯==⨯+⨯==⨯+⨯==⨯=换算成混合湿煤气成分：2222224242220000FCO H O CO 0000FCO H O CO 0000FH H O 0000FCH H O CH FN H O N V V 100(100+0.124g )100=17.70V V 100(100+0.124g )100=20.62V V 100)100=6.32V V 100(100+0.124g )100=2.64V V 100(100+0.124g )1=⨯⨯=⨯⨯=⨯⨯=⨯⨯=⨯⨯2湿湿湿H 湿湿n m 2n m 00000000FC H H O C H 00=48.31V V 100(100+0.124g )100=0.29=⨯⨯湿混合煤气成分如表1-5。
热风炉烟气量计算
热风炉烟气量计算
摘要：
一、热风炉烟气量的计算方法
二、影响热风炉烟气量的因素
三、热风炉烟气量计算实例
四、提高热风炉烟气利用效率的措施
正文：
一、热风炉烟气量的计算方法
热风炉烟气量是指在一定时间内，热风炉产生的烟气体积。
烟气量的计算公式为：烟气量（m/h）=热风炉燃烧功率（kW）×烟气系数（m/kWh）×小时数（h）。
二、影响热风炉烟气量的因素
1.燃料种类：不同燃料燃烧产生的烟气量有所不同。
例如，煤炭燃烧产生的烟气量较多，而天然气燃烧产生的烟气量较少。
2.燃烧过程：燃烧过程的控制对烟气量有一定影响。
良好的燃烧过程可以使烟气量减少。
3.热风炉结构：热风炉的结构会影响烟气量的产生。
例如，采用回转窑结构的热风炉烟气量相对较少。
4.烟气处理设备：安装烟气处理设备，如脱硫、脱硝设备，会增加烟气量。
三、热风炉烟气量计算实例
以一座燃烧煤炭的热风炉为例，已知热风炉燃烧功率为1000kW，烟气系数为1.2 m/kWh，工作时间为8小时。
烟气量= 1000kW × 1.2 m/kWh × 8h = 9600 m
四、提高热风炉烟气利用效率的措施
1.优化燃烧过程，提高燃烧效率，减少烟气产生。
2.安装烟气处理设备，减少污染物排放，提高烟气利用效率。
3.采用先进的烟气回收技术，如余热回收装置，提高烟气利用率。
4.加强烟气监测与控制系统，实时监测烟气参数，调整燃烧过程，降低烟气量。
总之，掌握热风炉烟气量的计算方法及影响因素，有助于优化热风炉设计和提高烟气利用效率。
热风炉燃烧量计算公式
热风炉燃烧量计算公式热风炉是一种用于加热空气的设备，通常用于工业生产中的热处理、干燥和加热等过程。
热风炉的燃烧量是指单位时间内燃料燃烧所释放的热量，通常用于衡量热风炉的加热效率和性能。
在工业生产中，准确计算热风炉的燃烧量对于控制生产成本、提高生产效率和保护环境都具有重要意义。
热风炉的燃烧量计算公式是根据燃料的热值和燃烧效率来确定的。
一般来说，热风炉的燃料可以是煤、燃油、天然气、生物质颗粒等。
不同种类的燃料具有不同的热值，因此需要根据具体的燃料类型来确定燃烧量计算公式。
以煤为例，煤的热值通常以热量单位来表示，常用的单位有千焦（kJ/kg）、千卡（kcal/kg）、焦耳（J/kg）等。
煤的热值可以通过实验测定或者查阅相关资料来获取。
假设煤的热值为Q（单位为kJ/kg），热风炉的燃烧效率为η（取值范围一般在0.7-0.9之间），热风炉的燃烧量计算公式可以表示为：燃烧量 = 燃料消耗量×燃料热值×燃烧效率。
其中，燃料消耗量是指单位时间内燃料的消耗量，通常以重量单位来表示，如千克/小时（kg/h）或者吨/小时（t/h）。
通过测量燃料的消耗量和燃烧时间可以得到具体数值。
以煤为例，如果燃料消耗量为M（单位为kg/h），燃料热值为Q（单位为kJ/kg），燃烧效率为η，那么燃烧量可以表示为：燃烧量 = M × Q ×η。
通过上述公式，可以计算出热风炉在单位时间内的燃烧量。
在实际应用中，还需要考虑到热风炉的工作时间、负荷变化等因素，以便更准确地确定燃烧量。
除了煤，对于其他燃料，如燃油、天然气等，燃烧量的计算公式也类似，只是需要根据具体的燃料热值和燃烧效率来确定。
在实际应用中，需要根据热风炉的具体情况和燃料类型来选择合适的计算公式。
热风炉的燃烧量计算对于工业生产具有重要意义。
准确计算燃烧量可以帮助企业合理安排生产计划，控制生产成本，提高生产效率。
此外，合理利用燃料还可以减少对环境的影响，降低能源消耗，符合可持续发展的要求。
960万大卡热风炉技术方案
960万大卡烟气热风炉发电项目技术方案书960万大卡热风炉一、设计条件1.燃料：Ⅱ类烟煤2.低位热值： 4226kcal/kg3.然煤量： 3200kg/h4.平均进风温度： 10℃5.出风温度： 1000±50℃二、热力计算见后附件三、可行性分析根据热力计算，热风炉每天运行24小时，每年运行360天，则：每年燃煤量为：3027.4×24×360÷1000=26157吨/年燃料费用： 26157×380=993.966万元/年鼓风机功率22kW，上煤机功率3.0kW，出渣机功率2.2kW，减速机1.5 kW，则：每年用电量为：28.7×24×360=247968度每年用电费用：247968×0.8=19.84万元/年雇用工人两人，每人按800元/月计算，则：工人工资： 800×12×2=1.92万元/年每年费用总计：993.966+19.84+1.92=1015.726万元/年每年发电量为：3×1000×24×360=2592万度/年每年收益为： 2592×0.8-1013.166=1060.434万元/年四、热风炉特点公司依据科研人员的雄厚的技术基础及强大的人才资源的优势，把热能的利用和工业用锅炉方面的特长应用于干燥技术和干燥辅机的开发和应用，取得了丰硕的成果，特别在干燥辅机热风炉的应用方面，对燃煤、燃气、燃油的热风炉和烟气炉的利用有着自己可靠的技术和丰富的经验。
所推广产品性能优良、使用可靠，现在已为国内几百家用户提供了设备及技术服务。
燃煤烟气炉炉膛容积热负荷的选取、燃烧用空气和燃烧产生的烟气量的计算、炉膛温度和炉壁表面温度的控制、以及对燃煤燃烧机性能的选取，都对烟气炉的使用性能产生极大的影响。
在实际应用中具有以下几方面的特点：1热效率高根据炉膛温度高低的计算值和燃煤烟气炉中挥发份火焰长度、火焰半径的大小，以及燃烧用空气和产生的烟气量的多少，选取了适当的容积热负荷计算值，从而得出合适的炉膛容积，并通过对鼓风量的控制，保证了炉膛内的充分完全燃烧。
高效节能热风炉设计与计算
I ndustrial Furnace V ol . 26 No . 3 May 2004文章编号:1001 - 6988 (2004) 0320041205高效节能热风炉设计与计算胡秀和(黑龙江省庆钢股份有限公司设计院,绥化152400)摘要:热风炉是为粮食烘干提供洁净空气的热源设备。
为了解决烘干过程粮食污染问题,开发设计出RF L 系列燃煤热风炉。
该炉具有机械化程度高,故障率低,操作方便,高效节能,无污染等优点。
广泛应用于世行贷款的国储库改造等粮食干燥机招标项目中。
关键词: 燃煤热风炉; 参数选择; 设计原则; 工作原理; 应用效果中图分类号: T S21013 文献标识码:BDesign and C alculation of H igh E ff iciency & E nergy S aving H ot2Air FurnaceH U X iu2he( Design Instiute Qing’an Iron & Steel Co. , L t d. , S u ihua 152400 , China)Abstract : H ot- air furnace is the heat- s ource equipment for supplying clean- air to dry grain. RF L series coal- burning hot- air furnace is developed and designed ,in order to deal with the grain pollution. The furnace has the ad2 vantages of high mechanization ,low failure ,convenient operation ,and high efficiency & energy- saving , n o-pollution etc . It is widely used in the bidding projects such as of the W orld Bank loan ,reconstrction of national storage ware2 house etc .K ey w ords :coal- burning hot- a ir furnace ; selection of parameters ; design principles ; w orking principles ; ef2 fectiveness of application0 前言随着粮食干燥技术与规模的不断发展,对粮食干燥过程使用燃煤热风炉的技术性、科学性、适用性提出了更高要求。
热风炉计算书
态。
对具体系统而言，纯理想气体的标准态是该气体处于标准压力 p(100kPa)下的
状态；[1]混合理想气体的标准态是指任一气体组分的分压力为 p 的状态；纯液体（或纯固
体）物质的标准态是标准压力 p 下的纯液体（或纯固体）。溶液中溶质的标准态，是在指
定温度 T 和标准压力 p，质量摩尔浓度1 mol/kg 的状态。因压力对液体和固体的体积影响
燃烧室材料 （2）
耐火层
（2）
热风炉 数据表
客户：宜都兴发化工有限公司
60 万吨／年磷铵项目
装置：粉状磷酸一铵装置
第1页
共1页
述 烟气
热空气 2820000（？） 150 0 146266（按此 参数计算）
燃烧风机 位号 风量 风压
结构特征
HS09101、HS09201 （2） 满足热风炉工作 （2）
为参考温度。需要注意的是，在1982年以前，IUPAC 曾经采用101.325kPa 作为标准状态
的压力。从手册或专著查阅热力学数据时，应注意其规定的标准状态，以免造成数据误
用。
由以上得知系统实际所需热量为：6808392kcal/h
3、若提高空气换热器排风温度至 300℃，即：
“ 常态进风温度 t1=293K（20℃），换热器排风温度 t2=300℃ ” 则需常态质量流量为：6808392kcal/h÷0.24kcal/kg℃÷（300℃-20℃） =101315.36kg/h 4、空气换热器进口气温为 20℃，出口气温为 300℃；体积不断变化，但是前后空气 质量流量不变（参见“质量守恒定律”） 按照质量流速 8kg/s 计算（不超过 8kg/s,否则震动），换热器管板截面积为： A 截=101315.36kg/h÷3600s÷8kg/s=3.52m^2 错误！重新计算
热风采暖系统设计计算
热风采暖系统设计计算一、引言热风采暖系统是一种通过燃烧燃料产生热风，然后将热风输送到室内进行供暖的系统。
在设计热风采暖系统时，需要进行一系列的计算，以确保系统的高效运行和舒适的室内温度。
本文将介绍热风采暖系统设计中的一些重要计算方法。
二、室内热负荷计算室内热负荷计算是热风采暖系统设计的基础。
它主要包括室内传热负荷、室内供热负荷和室内通风负荷三个部分。
室内传热负荷是指建筑物各部分与室内空气之间的传热量，可以通过计算建筑物的外墙、屋顶、地板等部分的传热系数和温度差来得到。
室内供热负荷是指建筑物内部设备和人员产生的热量，可以通过计算建筑物的人员数量和设备功率来得到。
室内通风负荷是指由于室内外温差引起的空气流通所需的能量，可以通过计算室内外温度差、室内空气量和通风换气次数来得到。
三、热风产生装置的选择热风采暖系统的核心是热风产生装置，常见的有燃油燃烧器和燃气燃烧器。
在选择热风产生装置时，需要考虑到建筑物的热负荷、供暖面积和燃料类型等因素。
根据室内热负荷计算的结果，可以确定所需的热风产生装置的功率和热效率，并进一步选择合适的型号和规格。
四、热风输送管道设计热风输送管道设计是热风采暖系统中的关键环节。
在设计热风输送管道时，需要考虑到管道的长度、直径和材料等因素。
根据热风产生装置的功率和输出温度，可以计算出热风输送管道所需的截面积和流速。
同时，还需要考虑到管道的压力损失和热损失，并选择合适的材料和绝热措施，以保证热风的有效输送和减少能量损失。
五、热风采暖系统的热回收热风采暖系统中的热回收可以提高系统的能量利用效率。
常见的热回收方式包括烟气余热回收和排烟余热回收。
烟气余热回收是通过安装烟气余热回收器，将烟气中的热量转移到供暖用水或其他介质中，以实现能量回收。
排烟余热回收是通过安装排烟余热回收器，将排烟中的热量回收利用，以提高系统的整体热效率。
在进行热回收设计时，需要根据热风产生装置的烟气温度和流量等参数进行计算，并选择合适的回收设备。
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I ndustrial Furnace V ol . 26 No . 3 May 2004文章编号:1001 - 6988 (2004) 0320041205高效节能热风炉设计与计算胡秀和(黑龙江省庆钢股份有限公司设计院,绥化152400)摘要:热风炉是为粮食烘干提供洁净空气的热源设备。
为了解决烘干过程粮食污染问题,开发设计出RF L 系列燃煤热风炉。
该炉具有机械化程度高,故障率低,操作方便,高效节能,无污染等优点。
广泛应用于世行贷款的国储库改造等粮食干燥机招标项目中。
关键词: 燃煤热风炉; 参数选择; 设计原则; 工作原理; 应用效果中图分类号: T S21013 文献标识码:BDesign and C alculation of H igh E ff iciency & E nergy S aving H ot2Air FurnaceH U X iu2he( Design Instiute Qing’an Iron & Steel Co. , L t d. , S u ihua 152400 , China)Abstract : H ot- air furnace is the heat- s ource equipment for supplying clean- air to dry grain. RF L series coal- burning hot- air furnace is developed and designed ,in order to deal with the grain pollution. The furnace has the ad2 vantages of high mechanization ,low failure ,convenient operation ,and high efficiency & energy- saving , n o-pollution etc . It is widely used in the bidding projects such as of the W orld Bank loan ,reconstrction of national storage ware2 house etc .K ey w ords :coal- burning hot- a ir furnace ; selection of parameters ; design principles ; w orking principles ; ef2 fectiveness of application0 前言随着粮食干燥技术与规模的不断发展,对粮食干燥过程使用燃煤热风炉的技术性、科学性、适用性提出了更高要求。
从提高炉膛燃烧温度,降低不完全燃烧损失入手,科学地确定炉体结构尺寸,提出了高效节能、低污染FR L 系列热风炉设计原则。
该炉采用了机械链条炉排燃煤机,炉内采用新型节能拱燃烧技术,各拱采用掺304 不锈钢纤维的耐热混凝土浇注,耐高温,抗氧化,显著提高了炉体的使用寿收稿日期:2004 - 04 - 15作者简介:胡秀和(1966 —) ,男,工程师,从事燃煤热风炉和粮食烘干机的开发和设计工作. 命。
换热器采用螺旋管和热浸铝新技术,既强化了传热过程又提高了换热器的耐高温性能,延长了使用寿命。
RF L 系列热风炉的各项技术指标及性能居国内领先地位,可满足粮食干燥的需要。
1 热风炉燃烧理论计算111 煤种及其成分热风炉适应煤种较多,可燃烧无烟煤、烟煤、优质煤、劣质煤等。
但是,热风炉的设计计算及实际选用一般都以工业锅炉设计代表性煤种( Ⅱ类烟煤) 为依据,其成分见表1 。
41热工计算 :高效节能热风炉设计与计算V rC yH yO yN yS yA yW y38 . 5 46 . 55 3 . 06 6 . 11 0 . 86 1 . 94 32 . 48 9 . 00Q yyV 0+ V N dw V QV y + V 2=H Nd wN 表 1 山东良庄 Ⅱ类烟煤的成分组成dw / ( k J ·kg- 1)112 理论空气量理论空气量是根据燃料完全燃烧(氧化) 所需要 的必要氧气量 ,再根据氧在空气中所占百分数而求出的所需空气量。
经计算整理 ,理论空气量(V 0 ) 表 达式如下 :V 0= 0 . 088 9 ( C y+ 0 . 375S y) +0 . 265 ( H y - 0 . 126 0y) = 4 . 18 (m 3/ kg ) (代入上述代表性煤种的成分组成)113 理论烟气量风炉的鼓风机和引烟风机。
2 热风炉主要参数选择计算211 炉排面积决定炉排面积大小的主要指标是炉排热负荷(也称炉排热强度) , 单位是 k J / ( m 2 ·h ) 。
热风炉的炉排热负荷一般按工业锅炉的炉排热负荷取偏小值 ,即炉排面积较锅炉偏大。
热风炉的炉排面积用 下式表示 :y2)1 kg 燃料完全燃烧时 ,理论上所产生的烟气量叫理论烟气量。
理论烟气量 (V O ) 的表达式如下 :F p = BQ dw /q p (m 式中 : B —每小时耗煤量 ,kg/ hy y = V ROO O O2 2 0 . 018 66 ( C y+ 0 . 375S y) + 0 . 111 H y+ 0 . 012 4W y + 0 . 016 1V 0 + 0 . 008N y +Q d w —煤的应用基低位发热值 ,k J / kg q p —炉排热负荷 ,k J / (m 2·h ) 212 炉膛容积决定炉膛容积大小的主要指标是炉膛热负荷 0 . 79V 0 = 5 . 22 (m 3/ kg )(也称炉膛热强度) , 单位是 k J / ( m 3 ·h ) 。
热风炉的 式中 :V RO 2V RO 2V 0 —RO 2 气体量 , m 3/ kg= 0 . 018 66 ( C y + 0 . 375S y)3炉膛热负荷一般按工业锅炉的炉膛热负荷取偏小 值 ,即炉膛容积较锅炉偏大。
热风炉的炉膛容积用 下式表示 ;炉排和炉膛热负荷见表 2 。
H 0—理论水蒸汽量 , m / kg2V T = BQ y/ q (m 3) V 0yyTH 0 = 0 . 111 H 2+ 0 . 012 4W + 0 . 016 1V 式中 : B —每小时耗煤量 ,kg/ h—理论氮气量 , m 3/ kg 2 y—煤的应用基低位发热值 ,k J / kg 0 = 0 . 008N y + 0 . 79V 0 2114 空气系数q —炉膛热负荷 ,k J / (m 3·h ) T表 2 炉排热负荷和炉膛热负荷(链条炉排) 为使燃料在炉内能完全燃烧 ,考虑炉内的燃烧不均性和不稳定性 ,送入炉内的实际空气量必须大炉排热负荷/ k J ·(m 2·h )- 1炉膛热负荷/ k J ·(m 3·h ) - 1 于理论空气量 , 两者之比称为空气系数(α) 。
热风 炉设计时其空气系数一般取α= 1 . 5～2 . 0 。
115 实际烟气量实际烟气量(V y ) 是理论烟气量与过剩空气量之 和 ,即V y = V 0 + 1 . 016 1 (α- 1) V 0=5 . 22 + 1 . 061 (2 - 1) ×4 . 81 =10 . 11 (m 3/ kg ) (α= 2 时)根据上述计算的空气量、烟气量可选择确定热42(2 094～2 721) ×103(1 047～1 256) ×103213 热风炉的能力反映热风炉能力大小的主要指标是热风炉的换 热量或供热量。
环境温度在 0 ℃以下时 ,换热量大 于供热量 ;环境温度在 0 ℃以上时换热量小于供热 量。
为了与烘干机配套方便 ,公司以供热量表示热 风炉的能力。
因为供热量是热风炉纯输出的即烘干 机所需要的热量。
有些热风炉厂家以换热量表示热《工 业 炉》 第 26 卷 第 3 期 2004 年 5 月dw dw dm dm 风炉的能力 ,容易使烘干机配套产生误解 ,使热风炉 选用偏小 ,不能满足烘干工艺要求。
热风炉的常用规格、能力见表 3 。
表 3 热风炉能力相当于锅炉不同单位的供热量( 换热量)管加烟气再循环技术后其传热系数可提高 30 %～50 % ,从而减少了换热面积。
换热面积由下式求得 :F = H h / KΔT (m 2) 式中 :ΔT —两种流体的温差(ΔT = T 2 - T 1) , ℃ K —综合传热系数 ,kg/ (m ·℃·h )K = 1/ (1/ α1 + δ/ λ+ 1/ α2)/ t/ MW / ×104k J ·h - 11 0 . 7 250 21 . 4 5003 2 . 1 750 式中 :α1 —烟气侧对流传热系数 ,k J / α2 —空气侧对流传热系数 ,k J / δ—换热器管壁厚 ,m(m 2·℃·h ) (m 2·℃·h )4 2 . 8 1 0005 3 . 5 1 2506 4 . 2 1 5007 4 . 9 1 75085 . 62 000热风炉的换热量 ( H h ) 表示如下 :H h = G z C g ( T 2 - T 1) ( k J / h )式中 : G z —空气质量流量 ,kg/ hC g —干空气比热 ,k J / ( k g ·℃) T 2 —热风温度 , ℃ T 1 —环境温度 , ℃ 热风炉的供热量( H g ) 表示如下 : H g = G z C g T 2 ( k J / h ) 式中 : G z —空气质量流量 ,kg/ hC g —干空气比热 ,k J / ( k g ·℃) T 2 —热风温度 , ℃热风炉的换热量( H h ) 与供热量 ( H g ) 的关系表 示为 :H h = H g - G z C g T 1例如 :热风炉设计环境温度为 - 20 ℃, 换热后 的热风温度为 150 ℃,则热风炉换热量的温升为 170 ℃,而供热量的温度为 150 ℃,比值 170/ 150 = 1 . 13 , 即此时换热量与供热量的比例系数为 1 . 13 。
同理 , 可求得任意温度下换热量与供热量的比例系数。
214 热风炉的换热面积热风炉的换热面积取决于热风炉的能力及换热器的综合传热系数。
影响综合传热系数的因素较多(烟气、空气的合理流速 ,换热器的结构及材质等) 。