电站锅炉过热器、再热器管屏
电站锅炉过热器和再热器的失效模式及机理
电站锅炉过热器和再热器的失效模式及机理本文介绍了锅炉过热器和再热器几种常见的失效模式,包括过热、高温腐蚀、应力腐蚀、氧化皮脱落、疲劳开裂、氧腐蚀等,同时简述了其形貌和机理,希望对于锅炉过热器和再热器的预防失效和失效后处理提供参考。
标签:电站锅炉;过热器;再热器失效模式1 引言随着我国经济的快速发展,电力需求日益增加,高压、超临界和超超临界的大型电站锅炉大幅增多。
但随着锅炉运行时间增加,受热面爆管问题日渐增多。
电站锅炉中过热器和再热器系统是电站锅炉中一个非常复杂的部分,管内是一些温度非常高的水蒸气,而管外是高温烟气,一般情况下,冷却条件都比较差。
对于亚临界、超临界锅炉中的过热系统中用的材质众多,结构复杂,很容易有多种损伤失效,其发生爆管的几率比较大[1-5]。
为预防过热器和再热器爆管,确保机组稳定运行,相关人员应该掌握过热器和再热器经常发生的失效模式。
根据相关文献,本文对过热器和再热器常见的失效模式进行了概述,展示了工作中遇到的各种失效图片,并对其损伤机理进行了阐述。
2 过热器和再热器失效模式通常情况下,过热器与再热器的工作环境基本一致,并且损伤形式方面也很类似,一般有以下几种:过热、高温腐蚀、应力腐蚀、氧化皮脱落、疲劳开裂和氧腐蚀等。
2.1 过热2.1.1 短时过热在实际运行期间,因为存在冷却不完善等一些问题,很容易导致系统短时间内温度迅速升高,甚至达到所用材质的临界温度导致的损伤。
短时过热爆口具有韧性爆口形态,爆口处减薄明显,边缘锋利,表面无明显的氧化皮,附近一般無纵向裂纹(见图1)。
距爆口处远的金相组织正常,但是那些距离爆口处比较近则会由于温度的高低不同,使金相组织存在一定的差异。
如过热温度比较高,达到材料的Ac1~Ac3温度区间,则靠近爆口处会出现马氏体、贝氏体等过热相急冷生成的组织;而过热温度比较低时,靠近爆口处一般没有淬火组织。
短时过热通常是由于过热器等在正常运行过程中,受到了异物阻塞,这样就会造成管内蒸汽流量出现大幅减少的情况,最终可能会引起爆管。
某电厂锅炉屏式再热器泄漏原因分析及解决方案
某电厂锅炉屏式再热器泄漏原因分析及解决方案发布时间:2021-07-09T13:25:20.923Z 来源:《中国电业》2021年8期作者:任毅[导读] 锅炉是火电厂的基本设备之一,锅炉的安全稳定运行直接影响着电厂能否长周期运行,任毅浙江大唐乌沙山发电有限责任公司,浙江宁波 315722摘要:锅炉是火电厂的基本设备之一,锅炉的安全稳定运行直接影响着电厂能否长周期运行,据统计,锅炉“四管”泄漏是造成电厂非停的最常见形式,一般占机组非停的50%以上,最高可达到70%,严重影响着机组的经济性。
屏式再热器管是火力发电厂锅炉“四管”的重要设备之一,布置于炉膛出口烟道处,同时吸收辐射热和对流热进行热交换,由于内部工质压力相对其他受热面较低,通常屏式再热器受热面管壁设计较其他受热面薄,更容易发生泄漏。
在正常运行中,如果锅炉屏式再热器发生泄漏,就只有采取强迫停运而进行抢修。
其泄漏严重影响了火力发电厂的正常生产,直接的经济损失为几十万至上百万元。
关键词:锅炉;屏式再热器;泄漏;变径管;裂纹源;防范措施引言锅炉过热器、再热器的作用是将饱和蒸汽加热成为具有一定温度和压力的过饱和蒸汽,以增加蒸汽的焓值,两者的吸热总量占工质总吸热量的50%以上。
由于过热器、再热器在锅炉温度最高区域工作,运行工况极为恶劣,管材使用温度接近极限温度,所以管子(尤其是再热器)的超温问题比较突出。
相比于过热器,再热器中的工质压力低、密度小、换热系数小,管子吸热能力差,同时再热器中工质流速小,对热偏差较敏感。
另外,在当前火电机组频繁参与低负荷深度调峰的运行条件下,频繁低流量运行使锅炉再热器的工况变得更差,对热偏差的敏感性更高。
因此,有效解决热偏差问题对再热器的安全稳定运行尤为重要。
1事件经过2016年12月20日12时28分,机组负荷481MW,主汽温度539℃,主汽压力16.10MPa;再热汽温度536℃,再热器压力2.87MPa,引风机、送风机、一次风机双列运行,A、B、C、E、F磨煤机运行,机组其余运行参数正常。
过热器与再热器
❖ 一般锅炉过热器总体呈对流汽温特性,若给水温度降低过 多,有可能引起过热蒸汽超温。运行经验标明,给水温度 降低10℃ ,过热 蒸汽温度增加4~5℃ ,燃煤耗量增加 0.65%。通常采用降低负荷运行方法保证过热器的安全。
❖ 大容量锅炉的烟道宽度相对较小,满足烟气流速度 的管排数后,就不能满足蒸汽流速的要求。因其管 内流通截面太小,蒸汽质量流速太大,超过工质压 降限制,所以通常以多管并联套弯的型式来满足蒸 汽流速的要求。通常,蛇形管有如图所示的单管圈 和多管圈结构。
蛇形管结构 (a)单管圈;(b)双管圈;(c)三管圈
❖ 过热器的作用是将饱和蒸汽加热成具有一定温度的过热蒸汽。 在锅炉负荷或其他工况变动时应保证过热蒸汽温度正常,并 处在允许的波动范围之内。
❖ 随着蒸汽压力的提高,要求相应提高蒸汽温度,否则在汽轮 机尾部的蒸汽湿度会过高,影响汽轮机的安全。但过热汽温 又受金属材料的限制,日前,受金属材料的限制,绝大部分 锅炉的过热汽温仍保持在540~555℃的范围内,为避免汽轮 机尾部叶片蒸汽湿度太大,采用中间再热系统。
❖ 尾部烟井中低温过热器和低温 再热器一般采用错列布置,以 增强传热,但有的大型电站锅 炉将它们以顺列方式布置,以 便于吹灰和支吊。
s1/d=2.0~3.5
s1/d=3.0~3.5
管子的顺列和错列布置方式 (a)顺列 (b)错列
❖ 过热器和再热器并联蛇形管的排数主要由烟气速度 决定。其横向管间相对节距s1/d,顺列布置时选取 s1/d=2.0~3.5,错列布置时取s1/d=3.0~3.5。
4.包覆壁过热器
❖ 大型锅炉为了简化炉墙结构采用悬吊结构的敷管炉墙,在水 平烟道和尾部竖井烟道内壁象布置水冷壁那样布置过热器, 称为包覆壁过热器。
电厂锅炉过热器 再热器管壁超温原因分析及预防措施
电厂锅炉过热器再热器管壁超温原因分析及预防措施电厂锅炉过热器再热器管壁超温原因分析及预防措施在电厂中,锅炉过热器和再热器是非常重要的设备,它们承担着将焚烧过程中产生的高温高压蒸汽进行过热和再热的任务。
然而,在运行过程中,经常会出现过热器和再热器管壁超温的问题,这会导致设备的性能下降、安全性降低。
因此,本文将对过热器和再热器管壁超温的原因进行分析,并提出相应的预防措施。
一、过热器和再热器管壁超温原因分析1. 燃烧状况异常燃烧状况异常是导致过热器和再热器管壁超温的主要原因之一。
燃烧不完全、气流分布不均匀、火焰在炉膛内波动剧烈等问题都会导致辐射和对流传热不均匀,使得部分管壁温度升高,超过其设计温度。
2. 水质问题水质问题也是导致管壁超温的重要因素之一。
当水中含有过多的溶解气体、不溶性物质或其他杂质时,会导致管壁附着物形成,形成热阻,导致管壁温度升高。
3. 管道堵塞管道堵塞同样会导致管壁温度升高。
当锅炉管道内的水垢、沉积物或其它杂质积聚过多时,不仅会降低热传导能力,还会阻碍管道内流体的流动,导致局部管壁温度升高。
4. 运行参数异常运行参数异常也会导致管壁超温的问题。
例如,过高的蒸汽流量、过低的供水温度、过高的供水压力等都会使管壁温度超过设计温度。
二、过热器和再热器管壁超温的预防措施1. 优化燃烧状况通过调整锅炉的燃烧参数和火焰分布,减少炉膛内火焰的波动,提高燃烧效率,降低管壁温度。
此外,定期清洗燃烧器、炉膛和锅炉的燃烧区域,避免积聚物的形成,以减少管壁温度升高的可能性。
2. 加强水质管理加强水质管理,控制水中的溶解气体、不溶性物质和杂质的含量。
定期进行水处理,清除管道内的水垢和附着物。
同时,排放并替换含有过多杂质的水,以保持良好的水质,降低管壁温度。
3. 定期清洗管道定期清洗管道,减少管道内的沉积物、水垢和杂质的积聚。
可以采用化学清洗、水冲洗等方法,对管道进行彻底的清洗和冲洗,保持管道的畅通,减少管壁温度升高。
电厂蒸汽锅炉原理过热器和再热器
调节出口汽温,也起保护作用。
电厂蒸汽锅炉原理过热器和再热器
再热器系统与调温
再热器与过热器布置的原则基本一致,再热器一般均为 对流式,分为低温段与高温段,
原则上再热器蒸汽不能采用喷水调温方式(经济性考 虑),
只设置事故喷水减温,在汽温过高时采用。
二、热偏差的危害
虽然管组出口蒸汽平均温度满足设计要求,但个别 受热面管子(偏差管)吸热偏多,引起该受热面管 金属超温,造成高温蠕变损坏
对不同类型的过热器,管壁金属温度与管内工质温 度的关系约为: ❖ 辐射式过热器:twb=tg+100℃ ❖ 对流式过热器:twb=tg+40℃
电厂蒸汽锅炉原理过热器和再热器
电厂蒸汽锅炉原理过热器和再热器
3.锅炉参数提高,容量增大,锅炉各受热面数量和 位置发生变化,过热受热面向炉膛移动(辐射式过 热器),工作条件更差;
4.设计或运行不当,很容易引起受热面金属超温, 长期超温会造成爆管,工质泄露,停机,是锅炉故 障最多的部件之一。
电厂蒸汽锅炉原理过热器和再热器
三、汽温调节
第一节概述第二节过热器和再热器的结构型式第三节过热器与再热器的热偏差第四节汽温调节第七章过热器和再热器一过热器和再热器的种类过热器与再热器的结构形式基本相同过热器与再热器的种类半辐射式对流辐射稀疏管屏布置在炉膛的上部对流式以对流传热方式为主密集蛇型管束布置在对流烟道辐射式以辐射传热方式为主布置在炉膛的壁面上二对流式过热器和再热器结构特点1
平行管进出口间的压差分布由联箱内的压力分布特性 (和管子本身的阻力特性)所决定。 在各平行管的管子结构基本相同的情况下,管子的阻力 不均匀可以不计。 不同联箱布置方式产生不同压力分布特性 不合理的联箱联结方式,会导致流量不均。
过热器、再热器管超温原因分析及对策
1) 长期超温爆管 长期超温爆管是指金属材料在运行中由于某些原因使管壁温度超过了 额定温度,虽然超温的幅度不大(一般为 20-50℃),但超温时间较长。长时超温爆管 过程中,钢材长期在高温和应力的作用下, 由于产生了碳化物球化、碳化物沿晶界聚集 长大等组织变化,在晶界上先产生微裂纹, 当这些微裂纹扩展甚至连续起来承受不了 管内介质的压力,就发生了爆破。过热器管 子爆破事故约有 70%是由于长期而引起的。
3 金属材料在高温下长期运行后的主要变化
(一)金属的蠕变、断裂与应力松驰 1) 金属的蠕变:金属在高温状态下,在应力作用下发生的缓慢而连续的塑性变形的现象, 称为蠕变现象。 蠕变的速度和以下因素有关: (1)金属所承受的温度:温度越高,蠕变速度越快,金属发生断裂或破坏的时间越短。 (2)金属所承受的应力:应力越大,蠕变速度越快。 (3)温度波动的影响:温度波动越大,蠕变速度越快。 2) 金属的应力松驰 金属在高温和应力状态下,如维持总变形不变,随着时间的延长,应力逐渐降低的现象称为 应力松弛。 (二)金属在长期运行中的组织性质变化 1) 珠光体球化 珠光体球化是指在高温长期应力作用下,钢中片层状珠光体组织随时间的延长逐渐变为球 状,球化后的碳化物通过聚集长大,使小球变为大球的过程。 影响珠光体球化的因素 (1)温度:温度越高,球化过程进行的愈快。 (2)时间:运行时间愈长,球化愈严重。 (3)应力:运行过程中钢材所承受的应力将促使球化过程加速。 2) 石墨化 石墨化是指钢中渗碳体分解成为游离碳并以石墨形式析出,在钢中形成了石墨“夹杂”的现 象。石墨化现象仅存在于碳钢和无铬钼钢中(如 15Mo3) 钢材石墨化的过程也同样受温度、时间、应力等因素的影响。 3) 合金元素的再分配 金属材料中合金元素随时间由一种组织组成物向另一种组织组成物转移的现象称为合金元 素的再分配。发生这种现象以后将使钢的热强性能降低。 影响钢中合金元素的再分配的主要因素是温度、运行时间、应力状态等。 (三)金属在高温下的氧化与腐蚀 1) 金属的氧化 (1)高温下的氧化。金属的氧化发展速度与温度、时间、气体介质成分、压力、流速、钢材 化学成分、形成的氧化膜的强度等因素有关。 2) 硫的腐蚀 (1)高压锅炉水冷管壁的硫腐蚀。这种腐蚀现象主要发生在锅炉燃烧区域水冷壁管的外表面。 (2)过热器管的高温硫腐蚀。这种高温硫腐蚀是由熔融态的灰粘结在过热器壁上所引起的。
电站锅炉过热器和再热器的保护
电站锅炉安全阀和省煤器一. 过热器的保护锅炉在运行中,必须对过热器、再热器提供必要的监视和保护手段,尤其在锅炉启动、停炉阶段,由于此时所处的工作条件差,更需要对过热器和再热器进行保护1.压力保护在屏式过热器进口管段上装有4只安全阀,过热器出口管段上装有2只动力泄放阀(PCV),1只安全阀,末级过热器出口集箱上装有一只放气阀。
出口管道PCV阀和安全阀的整定压力低压进口管道安全阀的整定压力,因此,当锅炉超压时引起出口管道PCV阀和安全阀启跳时,能确保整个过热器系统中总有足够的蒸汽流过;而出口管道PCV阀的整定压力是低于过热器出口安全阀的,使安全阀避免经常动作而得到保护。
2.温度监测过热器系统的温度测点是在锅炉启停、运行时对过热蒸汽温度和管子金属壁温进行监视和保护的重要手段。
过热器系统温度的监视是通过设置在系统管道上不同位置的热电偶来实现的,管子金属壁温的监视是通过装设在过热器各级受热面出口段的壁温测点来实现的。
另外,减温水有足够地容量,能满足锅炉在各种工况正常运行。
二. 再热器的保护1.压力保护再热器进出口管道上分别设置安全阀。
出口管道上的安全阀整定压力低于再热器进口管道上的安全阀的整定值,因此在安全阀动作时,再热器中有足够的蒸汽流过,确保再热器得到有效的保护2.温度监测保护再热器系统温度的监视是通过设置在系统管道上不同位置的热电偶来实现的,管子金属壁温的监视是通过装设在再热器各级受热面出口段的壁温测点来实现的。
另外,在锅炉启动初期,还通过炉膛出口烟温探针的监控来实现对再热器的保护。
3.旁路保护采用高、低压串联旁路,可保证再热器在任何工况下都有蒸汽通过,可有效地保护再热器。
另外,过热器、再热器系统设有必要的监控和保护手段。
1)汽机旁路采用高、低压串联旁路,可保证。
2)屏式过热器进口管段上装有4只安全阀,过热器出口管段上装有2只动力泄放阀(PCV),1只安全阀,末级过热器出口集箱上装有一只放气阀。
再热器进口管段上设有6只安全阀,出口管段上设有2只安全阀。
锅炉受热面壁温测点布置说明
锅炉过热器、再热器壁温测量装置安装说明前言:为保证锅炉过热器、再热器壁温测量装置正确安装,保证壁温测量正确无误,为锅炉运行提供正确依据,确保锅炉安全运行,根据锅炉厂图纸和有关资料特编写本说明。
一、壁温测点的编号原则管屏的编号:面对锅炉前墙,从左侧墙至右侧墙横向第1排为#1屏,其余以此类推。
(与集箱布置位置无关)同屏管子的编号:每屏的外圈管均定为#1管,其余以此类推。
二、锅炉过热器、再热器壁温布置(进入控制室的热电偶总共294个测点,其中出口286点,进口8点)1、一级过热器:(进口悬吊管共89排,每排7根;下管屏22排,分前、后墙,每排14根)进入控制室的热电偶共52点1.1 位于第20排上第#1—#14管(前墙、后墙共26点,其中#14管已包含在下面的第20排中)。
一般情况下#20排温度偏高。
1.2 位于横向第1,3,5,8,15,18,20,22排的第#14管(前墙、后墙共16点)。
同屏#14管温度最高。
1.3 位于横向第11、12排的第#5、#6管(共8点)。
该管易堵垃圾。
1.4 进口炉外测点:第23、67排第#1管(共2点)注:出口管的测点编号由下往上为#1管(外圈管),其余依此类推;进口管的测点编号由上往下为#1管(外圈管),其余依此类推。
2、二级过热器:(上管组共178排,每排7根; 下管组共89排,每排14根)进入控制室的热偶共41点。
2.1位于第15和75排上第#1,#3,#5,#7,#9,#11,#14管(共12点,其中#1管已包含在下面的第15和第75排#1管中),一般情况下#15、#75排温度偏高。
2.2位于横向第1,5,10,15,20,25,30,35,40,45,50,55,60,65,70,75,80,85,89排的第#1管(共19点),同屏#1管温度最高。
2.3位于横向第22、23、67、69排的第#6、#7管(共8点)。
该管易堵塞垃圾。
2.4 进口炉外测点:第45、134排第#1管(共2点)注:出口管的测点编号由下往上为#1管(外圈管),其余依此类推;进口管的测点编号由上往下为#1管(外圈管),其余依此类推。
锅炉受热面壁温测点布置说明
锅炉过热器、再热器壁温测量装置安装说明前言:为保证锅炉过热器、再热器壁温测量装置正确安装,保证壁温测量正确无误,为锅炉运行提供正确依据,确保锅炉安全运行,根据锅炉厂图纸和有关资料特编写本说明。
一、壁温测点的编号原则管屏的编号:面对锅炉前墙,从左侧墙至右侧墙横向第1排为#1屏,其余以此类推。
(与集箱布置位置无关)同屏管子的编号:每屏的外圈管均定为#1管,其余以此类推。
二、锅炉过热器、再热器壁温布置(进入控制室的热电偶总共294个测点,其中出口286点,进口8点)1、一级过热器:(进口悬吊管共89排,每排7根;下管屏22排,分前、后墙,每排14根)进入控制室的热电偶共52点1.1 位于第20排上第#1—#14管(前墙、后墙共26点,其中#14管已包含在下面的第20排中)。
一般情况下#20排温度偏高。
1.2 位于横向第1,3,5,8,15,18,20,22排的第#14管(前墙、后墙共16点)。
同屏#14管温度最高。
1.3 位于横向第11、12排的第#5、#6管(共8点)。
该管易堵垃圾。
1.4 进口炉外测点:第23、67排第#1管(共2点)注:出口管的测点编号由下往上为#1管(外圈管),其余依此类推;进口管的测点编号由上往下为#1管(外圈管),其余依此类推。
2、二级过热器:(上管组共178排,每排7根; 下管组共89排,每排14根)进入控制室的热偶共41点。
2.1位于第15和75排上第#1,#3,#5,#7,#9,#11,#14管(共12点,其中#1管已包含在下面的第15和第75排#1管中),一般情况下#15、#75排温度偏高。
2.2位于横向第1,5,10,15,20,25,30,35,40,45,50,55,60,65,70,75,80,85,89排的第#1管(共19点),同屏#1管温度最高。
2.3位于横向第22、23、67、69排的第#6、#7管(共8点)。
该管易堵塞垃圾。
2.4 进口炉外测点:第45、134排第#1管(共2点)注:出口管的测点编号由下往上为#1管(外圈管),其余依此类推;进口管的测点编号由上往下为#1管(外圈管),其余依此类推。
锅炉过热器和再热器
85000 10.3 845 883
464 523 500 552 580 12×84
77000
88000
12.2
10.6
629
471
835
620
5.4
4.72
439
346
478
441
457
415
512
438
552
552
6×168 6×168
446000 8.5 399 468
331 416 400 434 450 6×168
必须采用更多辐射式、半辐射式过热器、再热器
过热器、再热器的工作特点
❖壁温最高 受所用钢材(碳钢、合金钢)限制,汽温一般为540 -555 ℃;日本568-570 ℃; 钢材? ❖工质压降不能太大
过热器内工质压降不超过其工作压力的10% 再热器不超过0.2Mpa
技术要求 过 热 器 蒸 汽 侧 的 压 降 一 般 应 不 大 于 1.60 MPa (按B-MCR工况计算)。 再 热 器 蒸 汽 侧 的 压 降 应 不 大 于 0.19MPa ( 按 BMCR工况计算)
2、辐射式受热面
前墙、侧墙的上部:缩短或遮盖水冷壁 顶棚;
低温级受热面 较高的质量流速
3、半辐射式受热面
前屏(分隔屏过热器) 后屏过热器 后屏再热器
1)吸收了相当部分的热量,降低了炉膛出口烟气温度, 解决了大容量锅炉炉壁面积相对较小,布置辐射受热面 太少的困难 2)屏间节距大,较稀疏 汽冷定位夹紧管防止运行中的摆动横向节距 3)切割气流消旋 4) 增加辐射,更平稳的汽温特性
609.6/57
SA-213TP347H
140000 10.2 1060 1193 27.1 25.75 571 585 589 603 700
电站锅炉过热器和再热器的布置和特点
电站锅炉过热器和再热器的布置和特点一. 过热器与再热器结构型式1.对流过热器对流过热器布置在锅炉的对流烟道中,主要依靠对流传热从烟气中吸收热量。
在中小型锅炉中,一般采用纯对流式过热器,在大型锅炉中,采用复杂的过热器系统,然而对流过热器仍是其中主要的部分。
对流过热器有垂直布置和水平布置的两种型式。
垂直式过热器通常布置在炉膛出口的水平烟道中,其优点是结构简单,吊挂方便,结灰渣较少,得到了广泛的应用。
其主要缺点是停炉后管内积水难以排除,长期停炉将引起管子腐蚀。
在升炉时,由于内积存部分水,在工质流量不大时,可能形成气塞而将管子烧坏,因此在升炉时应控制过热器的热负荷,在空气没有完全排除以前,热负荷不应过大。
布置在尾部竖井中的对流过热器以及塔式和箱式锅炉的过热器采用水平布置的方式。
水平式过热器的优点是易于疏水排气,但支吊比较困难,在高烟温区通常采用管子吊挂的方式,以节省高合金钢的耗量。
对流过热器是由大量平行连接的蛇形管束所组成,其进出口与集箱相连,蛇形管采用外径为32-42mm的无缝钢管制成,壁厚3-7mm,由强度计算确定,过热器所用材料决定于其工作温度。
吊挂和定距零件由于没有工质冷却,工作温度高,通常采用高Cr,Ni材料。
过热器的布置按蒸汽与烟气的流动方向可成顺流、逆流、双逆流或混流布置,如图2.7-1所示。
逆流布置的温压最大,但工作条件最差,顺流布置的温压最小,耗用金属最多。
一般在低烟温区采用逆流,在高烟温区采用混流布置。
图7-18 过热器中蒸汽与烟气流动方向图(a)顺流(b)逆流(c)双逆流(d)混流过热器并联蛇形管的数目由蒸汽及烟气的流速确定。
蒸汽流速系根据管子必须的冷却条件和流动阻力不致过大的原则来选取。
通常过热器系统的总流动阻力应不超过过热蒸汽出口压力的10%。
过热器中烟气流速根据管子不受磨损和不易积灰以及通过技术经济比较来选择,在燃煤炉中,一般为10~14m/s,在油炉和气炉中,则可提高到20m/s。
过热器、再热器超温问题及防治
锅炉立体图
过热器、再热器
1.1.1 过、再热器汽温控制的重要性
过热和再热蒸汽是电站锅炉的最终产品, 而合格蒸汽标志—蒸汽温度的稳定是衡量 锅炉运行质量的一个重要指标!
3、过热器、再热器超温问题及防 治 烟温偏差的方法
内容说明
一 、影响过热器、再热器汽温变化的原因
控制汽温的重要性,汽温允许偏差,影响汽温变 化的因素等。
二、过热器、再热器汽温调节方法
蒸汽侧则等。(简单介绍)
三、过热器、再热器热偏差的原因及其后果
汽温的允许偏差
—汽温偏高影响 超出极限值 10—20℃→寿命↓一半
例子:12Cr1MoV钢管在585℃工作温度下有10万小 时的持久强度,温度上升到595℃,持久强度仅为3 万小时。如严重超温时,更会发生短期过热爆管。 估算:采用拉尔逊-米勒公式可计算获得锅炉受热 面管子寿命与其工作温度之间的关系:
汽温偏低主要影响机组运行的经济性,根据国 内外运行经验,过热汽温每降低10℃,对于超 高压锅炉到亚临界压力锅炉,汽耗将增加1.3~ 1.5%,大约会使循环效率降低0.3~0.5%,增 加煤耗约0.18%,相当于多耗煤1g/kW· h左右; 再热汽温低10℃,增加煤耗约0.225%。 对亚临界压力机组,当过热器/再热器温度由 535/535℃提高到566/566℃,热耗下降约1%左 右,若采用两次再热,热耗可下降1.5~2%。
过热器—将饱和蒸汽加热到额定过热温度的锅炉受热面 部件; 再热器—将汽轮机高压缸(或中压缸)排汽重新加热到 额定再热温度的锅炉受热面部件。 汽温变化原因:锅炉的受热面设计时,规定了锅炉的燃 料特性、给水温度、过剩空气系数和各种热损失等额定 参数,但实际运行时由于各种扰动,不能获得设计预定 的工况,导致锅炉的蒸汽参数发生变化。
火电厂锅炉高温过热器 再热器管壁氧化皮生成与剥落机理研究
火电厂锅炉高温过热器再热器管壁氧化皮生成与剥落机理研究火电厂锅炉高温过热器再热器管壁氧化皮生成与剥落机理研究1.引言火电厂锅炉是现代工业发电的重要设备之一,在其运行过程中,高温过热器与再热器是关键部件,起着提高锅炉热效率和保证供电安全的重要作用。
然而,由于高温氧化条件的存在,管壁会生成氧化皮,进而影响设备的稳定运行。
因此,研究管壁氧化皮的生成机理与剥落机理具有重要的理论和实践意义。
2.高温过热器与再热器管壁氧化皮生成机理2.1 高温氧化反应高温过热器与再热器管壁在高温下与燃烧气体中的氧发生氧化反应,生成金属表面的氧化皮。
这一过程主要受到温度、氧化性环境等因素的影响。
高温条件下,金属表面的氧在与燃烧气体中的氢还原反应较弱的情况下,会与金属表面形成氧化物膜,促使氧化皮的形成。
2.2 腐蚀介质高温过热器与再热器管壁受到的腐蚀介质主要是燃烧气体中的水蒸气、SO2、氧等。
其中,水蒸气是管壁腐蚀的主要因素之一,其会与管壁金属形成氢氧化铁等腐蚀产物,进而加速氧化皮的生成。
3.高温过热器与再热器管壁氧化皮剥落机理3.1 热应力高温氧化皮与金属基体之间存在着不同的热膨胀系数,当管壁温度变化较大时,氧化皮与金属基体之间会产生热应力,导致氧化皮的剥落。
特别是在急冷急热循环的情况下,热应力的作用更加明显。
3.2 振动疲劳火电厂锅炉运行过程中,管道会受到水蒸气的冲刷和振动的影响,导致管壁产生疲劳破坏。
研究发现,氧化皮与金属基体之间的结合较弱,振动作用下容易发生剥落。
4.研究方法为了研究高温过热器与再热器管壁氧化皮的生成与剥落机理,需要采用一系列实验方法和理论模型。
4.1 金相显微镜观察通过金相显微镜观察氧化皮在金属表面的分布情况,分析氧化皮的形态和组织结构特征。
4.2 热应力分析利用热应力分析方法,测量管壁在不同温度下产生的热应力大小,探究热应力对氧化皮剥落的影响。
4.3 振动实验通过对管道进行振动实验,模拟锅炉运行过程中的振动情况,观察氧化皮在振动作用下的剥落情况,验证振动疲劳对氧化皮剥落的影响。
大容量电站锅炉过热器、再热器超温原因及分析
() 4 由于过热器、 再热器系统结构设计不合理 或运行不当造成汽温偏差或超温。
当前大容量电站锅炉所发生的汽温问题主要
是第二类两侧汽温偏差 和第 三类局部 区域管子超
温问题。 这两类问题的成因有其共同性 , 本文就针
对其造成第三类管子超温问题 中的一些主要 因素
维普资讯
《 宁夏电力)06 20 年第 2 期
大容量电站锅炉过热器、 再热器 超温原 因及分析
孙 云
( 宁夏电力科技教育工程院,银川市 7 00 ) 502
摘
要 : 过 热器、 再热器的汽温偏差和超温给电站锅炉的安全稳定运行 带采了严重威胁 ,
由设计不合理或运行不当造成的汽温偏差或25如前级过热器或再热器管组与后级管组那么前级管组出口沿烟道宽度的汽温偏差会转移到后级管组造成热偏差的叠加由集箱中静压变化太大引起的流量偏差不少锅炉的过热器和再热器管组的进出口集箱直径设计的太小或引入引出方式布置不当24240宁夏电力2006燃煤二氧化硫的产生和防治硫副产品石膏是可利用的再生资源
The o e t m pe a ur a s na y i o o l r s e he t r a d r he t r o v re r t e c u e a l ss f r b i up r a e n e a e f e l r e c pa iy po r s a i n a g a c t we t to
短时间的大幅度升高或降低。
1 锅炉出口过热蒸汽或再热蒸汽两侧汽温偏差 . 2
超过 允许 值
炉膛 出口及水平烟道 中两侧烟速及烟温的偏
差较大 。
收稿 日期 : 2 0 — 13 0 5 1— O
锅炉过热器、再热器系统及蒸汽管道吹管措施
锅炉过热器、再热器系统及蒸汽管道吹管措施一、锅炉过热器系统1.1 运行原理锅炉过热器是锅炉主体中加热面积最大、出口蒸汽温度最高的部分。
它的主要作用是将从锅炉主体中出来的锅炉水汽包中产生的湿度去除掉,使其成为饱和蒸汽,从而提高蒸汽的干度和温度。
过热器的工作原理是通过将锅炉主体中出来的饱和蒸汽进行加热,使其达到超过饱和状态,从而成为过热蒸汽,最终进入蒸汽管道输送至用电设备。
1.2 过热器设备结构过热器通常由多组管束和支承结构组成。
管束内部是多根螺旋或直管装置,通常采用无缝钢管或不锈钢管制作。
支承结构通常由根据压力等级制造的板式物品和悬挂支撑结构组成。
此外,还需要加入上、下管盘、隔板、罩壳等结构。
1.3 过热器运行中的问题及解决方法•过热器泄漏过热器泄漏主要是由于管束或支承结构等故障所引起,这种情况下应采取相应的修理措施,如更换管束或支承构件。
•过热器铭牌或标记损坏过热器运行中,如果铭牌或标记损坏,会造成过热器的风险增大,需要立即更换或修理。
•过热器内产生氧化物过热器内部产生氧化物将严重影响蒸汽质量和经济性,需要采用化学清洗、物理捣毁和高压水冲洗等措施进行清理。
二、再热器系统2.1 运行原理再热器系统与过热器系统类似,同样是加热主汽流中的蒸汽,提高其温度。
再热器与过热器的主要区别在于,它在蒸汽流经过热器后,在温度降低前再次进入加热器加热。
这种再加热的目的是进一步提高主汽流中蒸汽的温度,进而提高锅炉输出蒸汽的温度。
2.2 再热器的设计和结构再热器与过热器不同的是,再热器通常由两个或三个管束组成,设计更加复杂,结构也更加严格。
其中,再热器中的每个管束内部均包含多个钢管或不锈钢管制成的螺旋或直管形式,管束之间则采用隔板结构对其进行支撑。
2.3 再热器系统的问题及解决方法•初级侧回路泄漏如果再热器的初级侧回路泄漏,将严重影响再热器的工作效率,需要采取相应的修理措施,如更换管束或支承构件。
•额定功率下蒸汽温度过高如果再热器蒸汽温度过高,将导致其效率降低,严重的甚至会危及锅炉的正常运行。
锅炉过热器和再热器课件
锅炉过热器和再热器课件过热器1.设备概述本炉过热器由顶棚过热器、包覆过热器、低温过热器、前屏辐射式过热器和末级过热器五个部分组成,现场布置情况如下:1.1顶棚过热器:布置在炉膛及水平烟道的顶部。
因其吸热量很小,故其主要作用是构成轻型平炉顶顶棚过热器由232根管及进出口联箱组成,管子中63.5x5.7,平均节距115mm,管长18697mm,顶棚管自顶棚过热器入口联箱引出,从炉膛前墙顶部呈水平方向并延伸至再热器之后的顶棚过热器出口联箱(即包覆管过热器入口联箱)。
顶棚管及其敷设炉墙的重量由进出口联箱及设置在管段中间的吊杆来承受,经吊杆及与之相连接的吊杆将其传至锅炉横梁上。
1.2包覆管过热器:是布置在锅炉转向室顶部和竖井烟道四周的贴墙管,因其吸热量很小,其作用主要在于简化烟道部分炉墙,将包覆管过热器悬吊在炉顶梁上,在包覆管上敷设炉墙,可以简化炉墙结构,并减轻炉墙重量。
包覆管过热器由出入口联箱以及转向室顶部包覆管、前后墙包覆管(均为232根,节距为115mm)以及两侧墙包覆管组成,管子规格为①64.5x4.5,节距为115mm。
包覆管过热器进口联箱横卧在转向室顶部的入口部位,标高55627mm o顶棚过热器出来的一部分蒸汽经与入口联箱相连的单排对流管束引入前包覆管。
对流管束构成了水平烟道和尾部烟道的结合面。
对流管束管径为,管节距为230mm o一部分蒸汽顺着顶棚管的流动方向进入转向室顶部包覆管,蒸汽在右后墙改变方向进入后墙包覆管,将蒸汽引入包覆管出口环行联箱;另一部分由入口联箱引出的侧包墙连通管将蒸汽引入两侧包墙管后进入包覆管出口环行联箱,即低温省煤器入口联箱;所有包覆管过热器均通过联箱及其所连接的吊杆悬吊在炉顶梁上。
1.3低温过热器:由蛇行管及其进出口联箱组成。
蛇行管沿竖井高度分为三段:入口段和中间段管组采用逆流水平布置,中间留有1150mm的检修空间;出口管段的管组采用立式顺流布置;全部管子均为平行顺列布置。
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电站锅炉过热器、再热器管屏安全性在线监测诊断系统产品说明书上海望特能源科技有限公司上海市徐汇区钦州南路81号517室电话:(86-21)64513775 公司网站: 电子邮件:wt@传真:(86-21)54590303 邮政编码:200235目录一、系统简介 (2)二、核心计算方法原理 (4)三、系统作用 (5)四、系统组成 (5)五、系统功能 (7)六、性能指标 (8)七、运行效益 (9)八、产品业绩表 (10)九、附件 (11)1.华东电业管理局望亭发电厂产品应用证明;(附件1) (12)2.中国国电集团公司谏壁发电厂应用证明;(附件2) (13)3.600MW锅炉再热器超温问题的研究及应用奖证书;(附件3) (14)4.华东电业管理局过热器超温爆管原因及改进二等奖证书;(附件4) (14)5.上海锅炉厂有限公司关于600MW锅炉再热器设计改进证明;(附件5) (15)6.专利证书;(附件6) (16)7.中华人民共和国有突出贡献专家证书;(附件7) (16)8.中华人民共和国国务院政府特殊津贴证书;(附件8) (17)十、附图 (11)(系统界面示意图,附件1-8)……………………………………………………… 18-21近年来,大型电厂中发生事故最多的是锅炉,锅炉事故中最多的是“四管爆漏”,由于过热器再热器长期工作在恶劣的环境中,因此超温和爆管所占的比例最大。
据有关资料统计,燃煤火力发电机组事故占发电事故的一半以上,而锅炉受热面的爆漏事故占锅炉事故的百分之六十以上。
电厂对锅炉爆漏事故要么小范围更换管子(仍存在超温隐患),要么就投入巨资进行改造。
我国知名锅炉专家王孟浩教授从电厂的实际需要出发,运用自己独创的一套锅炉过热器再热器热偏差及管子壁温的计算方法为电厂研发出一套更好的解决方案―――《电站锅炉过热器、再热器管屏安全性在线监测诊断系统》。
这套系统可以指导司炉进行燃烧调整,避免炉内管子壁温超温;可以对炉内管子剩余寿命进行量化评估,避免运行中爆管事故等,进一步的延长锅炉的使用寿命,提高锅炉运行的稳定性、安全性。
该系统利用锅炉原有的炉外测点数据和锅炉设计数据即可快速、经济、便捷的为电厂提供最直接的指导意见,而电厂并不需要停炉,不需要在锅炉上施工,不影响生产,为电厂取得最大的经济效益提供了保障。
一、系统简介:超温和爆管的原因之一是运行中沿烟道宽度的烟温偏差太大,特别是在蒸汽流量偏差以及各种辐射和对流吸热偏差方面的设计计算与实际情况相差较大。
而一旦发生爆管,已有一大片区域的管子受到长期超温的损伤,留下继续爆管的隐患。
对电厂安全经济运行来说,应该做到“状态检修”和“寿命监测”高科技管理。
就是说在管子还没有发生爆管以前就能够监测到超温的状态而进行检修消除隐患(状态检修),并能实时监测管子的残余寿命(寿命监测)。
参照300MW锅炉简图。
状态检修和寿命监测的技术基础是管子炉内壁温的准确性。
大容量电站锅炉过、再热器的受热条件和流动工况非常复杂。
锅炉上装设的两侧烟温测点插入深度太短,又受到冷面辐射的影响,其指示值不能正确代表偏差屏位置的烟温偏差。
锅炉上装设的部分管屏外圈管出口的炉外温度测点也不能用来准确推算温度最高的偏差管的各点炉内壁温值。
本系统是基于王孟浩教授的锅炉过热器再热器热偏差及管子壁温计算方法并结合电厂高科技管理需要而开发的,是一套根据每台锅炉的具体结构、热力数据、运行方式和实际运行工况所专门编制的过热器再热器安全经济运行的专家在线管理系统。
以在线炉内壁温计算模块和在线寿命损耗计算模块为核心,采用计算机在线动态实时显示技术,从电厂的网络系统(如DCS系统、MIS系统)读取所需数据,经过计算模块的计算,结果以动态300MW锅炉简图显示方式显示炉内每根管子沿长度各点的汽温、壁温、寿命损耗及沿烟道宽度的烟温偏差,同时生成历史数据库可供查询、打印等;并可以在电厂网络系统的各工作站调用,打印实时和历史数据。
如确认超温,则送出报警提示信号,并显示超温的部位。
产品经过三代改进,具有功能广、精度高、可靠性高的性能。
本系统利用锅炉上原有的炉外壁温测点在线计算每根管子沿长度各点的炉内壁温,同时可以算出沿烟道宽度的热力偏差和同片偏差。
计算管子和集箱寿命损耗的基础是炉内壁温在线计算的准确性,以及集箱内部由温度变化引起的动态内外壁温差。
具体每一点汽温和壁温的高低受到蒸汽流动工况和辐射、对流传热条件的影响。
本计算软件考虑了实际运行的蒸汽流量偏差和各种辐射和对流传热偏差等因素,经过多年的电厂实践,证实具有很高的计算精度。
产品型号对照表锅炉产品 在线监测诊断系统型号1000MW 超超临界锅炉 GP-1000MW 型900MW 超临界锅炉 GP-900MW 型600MW 超临界锅炉 GP-600MW-Ⅰ 型600MW 亚临界锅炉 GP-600MW-Ⅱ 型300MW 亚临界及以下锅炉 GP-300MW 型135MW 及以下锅炉 GP-135MW 型二、 核心计算方法原理:计算管子寿命损耗的基础是准确计算管子的炉内壁温。
具体每一点汽温和壁温的高低受到各种蒸汽流动条件和辐射对流传热条件的影响。
本计算软件考虑了实际运行工况的各屏间和同屏各管间的蒸汽流量偏差、屏前、屏后、屏间及屏下的辐射和对流传热偏差;以及管子阻力系数偏差等8个偏差因素。
其数学模型如下:管组中任一个管段 i 的焓增计算式为:)(6.3210i d i p i f i h r i q q p q Di dl E K K i ξξ++Σ=∆〔kJ/kg 〕式中:Di ,Kr ,Kh ――――蒸汽流量〔kg/h 〕,宽度和高度吸热偏差系数;li ,E 0,d ―――计算管段长度,面积折算系数和管子外径〔m 〕;qf ,pi ――――屏前、屏后、屏中、屏下烟室的辐射热负荷〔W/m2〕及其偏差系数; qp ,qd ,ξ1i ,ξ2i ―――屏间烟气辐射和对流热负荷〔W/m2〕及其偏差系数; 计算点的汽温计算式为:t=tj+R i /Σ∆ 〔℃〕 式中:tj ,R ―――― 计算管进口温度(℃)和蒸汽比热 (kJ/kg/℃)计算点的壁温计算式为:)1)1(1(2αβλδβ+++=m b Jq t t 〔℃〕 式中;J ,β,2α―――――热均流系数、管径比和管内蒸汽对管壁的放热系数〔W/(m 2K)〕; δ,λ――――管壁厚度〔m 〕和金属导热系数,〔W/(mK)〕;三、 系统作用:采用本"电站锅炉过热器、再热器管屏安全性在线监测诊断系统"可以随时监视和指导锅炉的运行情况,避免发生超温,并指导锅炉的检修工作,延长高温部件的寿命,及时给用户提供掌握设备在役情况和使用寿命的可量化的精确数据,为电厂适时安排机组检修提供精确可靠的第一手资料。
¾ 对亚临界和超高压锅炉:在运行中要有良好的燃烧工况和运行控制,将热偏差控制在最小的范围中。
如果燃烧工况不良或操作控制不当时,会发生炉膛出口烟温升高而且沿炉膛宽度的烟温偏差太大,使过热器再热器局部管屏超温甚至爆管,并影响到集箱和管子的使用寿命。
¾ 对超临界、超超临界锅炉:超临界锅炉和超超临界锅炉压力和温度高,管子和集箱的应力大,而且没有锅筒,要求有高自控性能的运行水平。
如果自控系统与锅炉的动态特性配合不好,或者在突发性扰动和煤水比控制不当时,会发生出口汽温飞升或过热器中间点温度波动大,使炉内管子成片受损并使集箱受到过大的内外壁动态温差应力,影响到这些受压件的使用寿命。
四、 系统组成:本系统运行在Windows 2000/98平台下,分为前台、后台两大部分。
前台为动态显示界面,采用流行的Browser-Server 结构(浏览器——Web 服务器结构),由Web 服务器通过ASP(Active Server Page)脚本在服务器端向数据库服务器请求数据,所需数据回送到Web 服务器后编码成动态网页页面,再向请求页面的客户机通过Web 浏览器显示在用户屏幕上。
该方式简化了软件的分发方式,客户端软件直接安装在Web 服务器上,同时便于程序的维护工作。
本系统WEB 服务器端采用Windows2000 自带的Microsoft Internet lnformation Server 5.0,客户端要求Internet Explorer 5.0以上。
后台包括在线数据采集模块,实时壁温计算模块,实时汽温计算模块,实时寿命计算模块,实时烟温偏差计算模块,均采用Visual Basic 6.0中文版开发,运行在Windows2000 Server环境下。
寿命管理系统的数据库建立在SOL Server 2000数据库管理系统下。
服务器端五大模块通过系统定时每分钟调用一次,供前台界面的每分钟一次的动态显示。
五大模块输入输出参数均通过数据库系统实施管理,计算结果入库保存,供前台界面使用。
系统网络链接示意图和供货范围系统软件结构五、系统功能:1.预防爆管:预防过热器再热器超温爆管;2.壁温监测及报警:所有过热器再热器高温管子炉内壁温、汽温在线显示和记录,超温部位报警;3.烟温偏差显示:针对偏差屏的烟温偏差显示,在线给出定量的偏差值;4.指导运行:指导锅运行及燃烧调整,减小偏差;5.状态检修:管组各监测点提供检验、寿命评估或更换的意见指导检修工作,实现“状态检修”;6.寿命监测:实时显示过热器再热器炉内所有管子、集箱和锅筒(集箱和锅筒不单独提供)的在线寿命损耗和剩余寿命,提供记录和查询,延长锅炉使用寿命;7.寿命排序表:提供按各管组规格材料分类及集箱、锅筒的寿命排序报表;8.历史查询:重要数据的历史查询,便于故障分析;9.与其它系统的数据交换:可接入电厂的DAS系统、DCS系统或MIS系统,提供本系统相关的全部实时动态信息画面;10.提高运行安全性经济性六、性能指标:1.系统运算精度:偏差管出口汽温为2~3℃;炉内壁温为3~5℃;2.系统报警准确性:99.9%3.供电电源:电压: 220V±15%V AC 单相电源频率: 50Hz电流: 5A4.环境汽温:环境温度:-20℃~+50℃环境湿度:5%~95%5.硬件环境:按合同签订时期的主流机型配置。
6.本系统的软件利用各管屏上原有的炉外温度测点进行在线计算,不用在锅炉上施工和增加测点,也无需停炉。
在这方面我们已经有了几代产品的经验,完全可以保证在线计算的精度。
七、运行效益:以安装了该系统的望亭电厂为例来进行说明:望亭电厂14号炉300MW机组应用本系统后,严格执行操作,所监测的三组受热面未发生过因超温爆管而造成的停炉事故。
以一年少一次启停,每次停炉抢修3天,负荷率60%计算,可减少启停损失15万元,多发电量1296万KWH。
(应用证明见附件1)经济性效益表:1.安全性效益:a)预防超温爆管,防止机组计划外停运,有利电网负荷调度;b)超温部位报警和原因分析,避免传统监测方法所造成的误诊和可能造成的人员意外;2.经济性效益:a)实现状态检修,防止机组计划外停运,实现经济效益;b)指导燃烧调整,延长受热管寿命,提高机组可利用率;c)减少再热器事故喷水,实现经济效益;d)减小烟温偏差;八、产品业绩表:产品业绩表(近年业绩)本产品核心计算模块已应用于下列电厂1 江苏谏壁电厂7号炉(300MW);2 江苏望亭电厂14号炉(300MW);3 江苏望亭电厂11号炉(300MW);4 十里泉电厂6号炉(300MW);注:谏壁电厂7号炉监测结果高温过热器第11片屏的1号管出口管段超温,2年后果然爆管。