矩形板式基础计算书(无桩)

合集下载

80塔吊矩形板式基础计算书

矩形板式基础计算书计算依据：1、《塔式起重机混凝土基础工程技术规程》JGJ/T187-20092、《混凝土结构设计规范》GB50010-20103、《建筑地基基础设计规范》GB50007-2011一、塔机属性二、塔机荷载塔机竖向荷载简图1、塔机自身荷载标准值2、风荷载标准值ωk(kN/m2)3、塔机传递至基础荷载标准值4、塔机传递至基础荷载设计值三、基础验算矩形板式基础布置图基础及其上土的自重荷载标准值：G k=blhγc=4.5×4.5×1.25×25=632.81kN基础及其上土的自重荷载设计值：G=1.2G k=1.2×632.81=759.38kN荷载效应标准组合时，平行基础边长方向受力：M k''=G1R G1+G2R Qmax-G3R G3-G4R G4+0.9×(M2+0.5F vk H/1.2)=42×22+3.8×11.5-19.8×6.3-128×11.8+0.9×(690+0.5×19.02×43/1.2)=260.26kN·mF vk''=F vk/1.2=19.02/1.2=15.85kN荷载效应基本组合时，平行基础边长方向受力：M''=1.2×(G1R G1+G2R Qmax-G3R G3-G4R G4)+1.4×0.9×(M2+0.5F vk H/1.2) =1.2×42×22+3.8×11.5-19.8×6.3-128×11.8)+1.4×0.9×(690+0.5×19.02×43/1.2) =497.85kN·mF v''=F v/1.2=26.63/1.2=22.19kN基础长宽比：l/b=4.5/4.5=1≤1.1，基础计算形式为方形基础。

5710矩形板式基础计算书

3#5710矩形板式基础计算书计算依据：1、《塔式起重机混凝土基础工程技术规程》JGJ/T187-20092、《混凝土结构设计规范》GB50010-20103、《建筑地基基础设计规范》GB50007-2011一、塔机属性塔机竖向荷载简图1、塔机自身荷载标准值k矩形板式基础布置图G k=blhγc=5.5×5.5×1.25×25=945.31kN基础及其上土的自重荷载设计值：G=1.2G k=1.2×945.31=1134.38kN荷载效应标准组合时，平行基础边长方向受力：M k''=G1R G1-G3R G3-G4R G4+0.5F vk'H/1.2=32.8×20.8-17.6×5.6-135×10.6+0.5×85.97×43/1.2=692.98kN·mF vk''=F vk'/1.2=85.97/1.2=71.64kN荷载效应基本组合时，平行基础边长方向受力：M''=1.2×(G1R G1-G3R G3-G4R G4)+1.4×0.5F vk'H/1.2=1.2×(32.8×20.8-17.6×5.6-135×10.6)+1.4×0.5×85.97×43/1.2=1139.63kN·mF v''=F v'/1.2=120.36/1.2=100.3kN基础长宽比：l/b=5.5/5.5=1≤1.1，基础计算形式为方形基础。

W x=lb2/6=5.5×5.52/6=27.73m3W y=bl2/6=5.5×5.52/6=27.73m3相应于荷载效应标准组合时，同时作用于基础X、Y方向的倾覆力矩：M kx=M k b/(b2+l2)0.5=1001.04×5.5/(5.52+5.52)0.5=707.84kN·mM ky=M k l/(b2+l2)0.5=1001.04×5.5/(5.52+5.52)0.5=707.84kN·m1、偏心距验算(1)、偏心位置相应于荷载效应标准组合时，基础边缘的最小压力值：P kmin=(F k+G k)/A-M kx/W x-M ky/W y=(454.2+945.31)/30.25-707.84/27.73-707.84/27.73=-4.79<0偏心荷载合力作用点在核心区外。

矩形格构式基础计算书

矩形格构式基础计算书计算依据：1、《塔式起重机混凝土基础工程技术规程》JGJ/T187-20092、《混凝土结构设计规范》GB50010-20103、《建筑桩基技术规范》JGJ94-20084、《建筑地基基础设计规范》GB50007-20115、《钢结构设计规范》GB50017-20036、《建筑结构荷载规范》GB50009-2012一、塔机属性塔机竖向荷载简图1、塔机自身荷载标准值k三、桩顶作用效应计算基础布置图承台及其上土的自重荷载标准值：G k=bl(hγc+h'γ')=4×4×(1.35×25+0×19)=540kN承台及其上土的自重荷载设计值：G=1.2G k=1.2×540=648kN桩对角线距离：L=(a b2+a l2)0.5=(2.42+2.42)0.5=3.394m1、荷载效应标准组合轴心竖向力作用下：Q k=(F k+G k+G p2)/n=(521.1+540+20)/4=270.275kN荷载效应标准组合偏心竖向力作用下：Q kmax=(F k+G k+G p2)/n+(M k+F Vk(H0-h r+h/2))/L=(521.1+540+20)/4+(673.718+18.542×(1.35+9-3.8-1.35/2))/3.394=500.866kN Q kmin=(F k+G k+G p2)/n-(M k+F Vk(H0-h r+h/2))/L=(521.1+540+20)/4-(673.718+18.542×(1.35+9-3.8-1.35/2))/3.394=39.684kN 2、荷载效应基本组合荷载效应基本组合偏心竖向力作用下：Q max=(F+G+1.35×G p2)/n+(M+F v(H0-h r+h/2))/L=(637.32+648+1.35×20)/4+(993.619+25.959×(1.35+9-3.8-1.35/2))/3.394=665.761kN Q min=(F+G+1.35×G p2)/n-(M+F v(H0-h r+h/2))/L=(637.32+648+1.35×20)/4-(993.619+25.959×(1.35+9-3.8-1.35/2))/3.394=-9.601kN 四、格构柱计算整个格构柱截面对X、Y轴惯性矩：I=4[I0+A0(a/2-Z0)2]=4×[514.65+27.37×(47.00/2-3.82)2]=44460.467cm4整个构件长细比：λx=λy=H0/(I/(4A0))0.5=900/(44460.467/(4×27.37))0.5=44.66分肢长细比：λ1=l01/i y0=45.00/2.78=16.187分肢毛截面积之和：A=4A0=4×27.37×102=10948mm2格构式钢柱绕两主轴的换算长细比：λ0 =(λx2+λ12)0.5=(44.662+16.1872)0.5=47.503maxλ0max=47.503≤[λ]=150满足要求！2、格构式钢柱分肢的长细比验算λ1=16.187≤min(0.5λ0max，40)=min(0.5×50，40)=25满足要求！3、格构式钢柱受压稳定性验算λ0max(f y/235)0.5=50×(235/235)0.5=50查表《钢结构设计规范》GB50017附录C：b类截面轴心受压构件的稳定系数：υ=0.856Q max/(υA)=665.761×103/(0.856×10948)=71.041N/mm2≤f=215N/mm2满足要求！4、缀件验算缀件所受剪力：V=Af(f y/235)0.5/85=10948×215×10-3×(235/235)0.5/85=27.692kN 格构柱相邻缀板轴线距离：l1=l01+27=45.00+27=72cm作用在一侧缀板上的弯矩：M0=Vl1/4=27.692×0.72/4=4.985kN·m分肢型钢形心轴之间距离：b1=a-2Z0=0.47-2×0.0382=0.394m作用在一侧缀板上的剪力：V0=Vl1/(2·b1)=27.692×0.72/(2×0.394)=25.328kN σ= M0/(bh2/6)=4.985×106/(10×2702/6)=41.025N/mm2≤f=215N/mm2满足要求！τ=3V0/(2bh)=3×25.328×103/(2×10×270)=14.071N/mm2≤τ=125N/mm2满足要求！角焊缝面积：A f=0.7h f l f=0.8×10×550=3850mm2角焊缝截面抵抗矩：W f=0.7h f l f2/6=0.7×10×5502/6=352917mm3垂直于角焊缝长度方向应力：σf=M0/W f=4.985×106/352917=14N/mm2平行于角焊缝长度方向剪应力：τf=V0/A f=25.328×103/3850=7N/mm2((σf /1.22)2+τf2)0.5=((14/1.22)2+72)0.5=13N/mm2≤f tw=160N/mm2满足要求！根据缀板的构造要求缀板高度：270mm≥2/3 b1=2/3×0.394×1000=262mm满足要求！缀板厚度：10mm≥max[1/40b1，6]= max[1/40×0.394×1000，6]=10mm满足要求！缀板间距：l1=720mm≤2b1=2×0.394×1000=787mm满足要求！线刚度：∑缀板/分肢=4×10×2703/(12×(470-2×38.2))/(514.65×104/720)=23.32≥6满足要求！五、桩承载力验算1、桩基竖向抗压承载力计算桩身周长：u=πd=3.14×0.8=2.513m桩端面积：A p=πd2/4=3.14×0.82/4=0.503m2R a=ψuΣq sia·l i+q pa·A p=0.8×2.513×(1.7×33.8+12.3×10.85+1.8×62.83+2.4×114.35)+2.51×0.503=1164.303kN Q k=270.275kN≤R a=1164.303kNQ kmax=500.866kN≤1.2R a=1.2×1164.303=1397.164kN满足要求！2、桩基竖向抗拔承载力计算Q kmin=39.684kN≥0不需要进行桩基竖向抗拔承载力计算！3、桩身承载力计算纵向普通钢筋截面面积：A s=nπd2/4=14×3.142×222/4=5322mm2(1)、轴心受压桩桩身承载力荷载效应基本组合下的桩顶轴向压力设计值：Q=Q max=665.761kNψc f c A p+0.9f y'A s'=(0.75×11.9×0.503×106 + 0.9×(360×5321.858))×10-3=6213.557kN Q=665.761kN≤ψc f c A p+0.9f y'A s'=6213.557kN满足要求！(2)、轴心受拔桩桩身承载力Q kmin=39.684kN≥0不需要进行轴心受拔桩桩身承载力计算！4、桩身构造配筋计算A s/A p×100%=(5321.858/(0.503×106))×100%=1.058%≥0.45%满足要求！5、裂缝控制计算Q kmin=39.684kN≥0不需要进行裂缝控制计算！六、承台计算承台有效高度：h0=1350-50-22/2=1289mmM=(Q max+Q min)L/2=(665.761+(-9.601))×3.394/2=1113.54kN·mX方向：M x=Ma b/L=1113.54×2.4/3.394=787.392kN·mY方向：M y=Ma l/L=1113.54×2.4/3.394=787.392kN·m2、受剪切计算V=F/n+M/L=637.32/4 + 993.619/3.394=452.078kN受剪切承载力截面高度影响系数：βhs=(800/1289)1/4=0.888塔吊边缘至角桩内边缘的水平距离：a1b=(a b-B-d)/2=(2.4-1.6-0.8)/2=0ma1l=(a l-B-d)/2=(2.4-1.6-0.8)/2=0m 剪跨比：λb'=a1b/h0=0/1289=0，取λb=0.25；λl'= a1l/h0=0/1289=0，取λl=0.25；承台剪切系数：αb=1.75/(λb+1)=1.75/(0.25+1)=1.4αl=1.75/(λl+1)=1.75/(0.25+1)=1.4βhsαb f t bh0=0.888×1.4×1.57×103×4×1.289=10058.885kNβhsαl f t lh0=0.888×1.4×1.57×103×4×1.289=10058.885kNV=452.078kN≤min(βhsαb f t bh0，βhsαl f t lh0)=10058.885kN满足要求！3、受冲切计算塔吊对承台底的冲切范围：B+2h0=1.6+2×1.289=4.178ma b=2.4m≤B+2h0=4.178m，a l=2.4m≤B+2h0=4.178m角桩位于冲切椎体以内，可不进行角桩冲切的承载力验算！4、承台配筋计算(1)、承台底面长向配筋面积αS1= M y/(α1f c bh02)=787.392×106/(1.03×16.7×4000×12892)=0.007δ1=1-(1-2αS1)0.5=1-(1-2×0.007)0.5=0.007γS1=1-δ1/2=1-0.007/2=0.997A S1=M y/(γS1h0f y1)=787.392×106/(0.997×1289×360)=1703mm2最小配筋率：ρ=0.15%承台底需要配筋：A1=max(A S1, ρbh0)=max(1703,0.0015×4000×1289)=7734mm2 承台底长向实际配筋：A S1'=9884mm2≥A1=7734mm2满足要求！(2)、承台底面短向配筋面积αS2= M x/(α2f c bh02)=787.392×106/(1.03×16.7×4000×12892)=0.007δ2=1-(1-2αS2)0.5=1-(1-2×0.007)0.5=0.007γS2=1-δ2/2=1-0.007/2=0.997A S2=M x/(γS2h0f y1)=787.392×106/(0.997×1289×360)=1703mm2最小配筋率：ρ=0.15%承台底需要配筋：A2=max(1703, ρlh0)=max(1703,0.0015×4000×1289)=7734mm2 承台底短向实际配筋：A S2'=9884mm2≥A2=7734mm2满足要求！(3)、承台顶面长向配筋面积承台顶长向实际配筋：A S3'=9884mm2≥0.5A S1'=0.5×9884=4942mm2满足要求！(4)、承台顶面短向配筋面积承台顶长向实际配筋：A S4'=9884mm2≥0.5A S2'=0.5×9884=4942mm2满足要求！(5)、承台竖向连接筋配筋面积承台竖向连接筋为双向Φ10@500。

矩形格构式基础计算书(品茗2014版计算书)

矩形格构式基础计算书计算依据：1、《塔式起重机混凝土基础工程技术规程》JGJ/T187-20092、《混凝土结构设计规范》GB50010-20103、《建筑桩基技术规范》JGJ94-20084、《建筑地基基础设计规范》GB50007-20115、《钢结构设计规范》GB50017-2003一、塔机属性二、塔机荷载塔机竖向荷载简图1、塔机自身荷载标准值2、风荷载标准值ωk(kN/m2)3、塔机传递至基础荷载标准值4、塔机传递至基础荷载设计值三、桩顶作用效应计算基础布置图承台及其上土的自重荷载标准值：G k=bl(hγc+h'γ')=4.8×4.8×(1.2×25+0×19)=691.2kN承台及其上土的自重荷载设计值：G=1.2G k=1.2×691.2=829.44kN桩对角线距离：L=(a b2+a l2)0.5=(3.62+3.62)0.5=5.091m1、荷载效应标准组合轴心竖向力作用下：Q k=(F k+G k+G p2)/n=(461.4+691.2+20)/4=293.15kN 荷载效应标准组合偏心竖向力作用下：Q kmax=(F k+G k+G p2)/n+(M k+F Vk h)/L=(461.4+691.2+20)/4+(637.738+17.049×1.2)/5.091=422.432kNQ kmin=(F k+G k+G p2)/n-(M k+F Vk h)/L=(461.4+691.2+20)/4-(637.738+17.049×1.2)/5.091=163.868kN2、荷载效应基本组合荷载效应基本组合偏心竖向力作用下：Q max=(F+G+1.35×G p2)/n+(M+F v h)/L=(565.68+829.44+1.35×20)/4+(955.465+23.869×1.2)/5.091=548.827kNQ min=(F+G+1.35×G p2)/n-(M+F v h)/L=(565.68+829.44+1.35×20)/4-(955.465+23.869×1.2)/5.091=162.233kN四、格构柱计算1、格构式钢柱换算长细比验算整个格构柱截面对X、Y轴惯性矩：I=4[I0+A0(a/2-Z0)2]=4×[236.53+26.26×(46.00/2-2.99)2]=43004.147cm4整个构件长细比：λx=λy=H0/(I/(4A0))0.5=1130/(43004.147/(4×26.26))0.5=55.847 分肢长细比：λ1=l01/i y0=31.00/1.94=15.979分肢毛截面积之和：A=4A0=4×26.26×102=10504mm2格构式钢柱绕两主轴的换算长细比：λ0 max=(λx2+λ12)0.5=(55.8472+15.9792)0.5=58.088 λ0max=58.088≤[λ]=150满足要求！2、格构式钢柱分肢的长细比验算λ1=15.979≤min(0.5λ0max，40)=min(0.5×58.088，40)=29.044满足要求！3、格构式钢柱受压稳定性验算λ0max(f y/235)0.5=58.088×(215/235)0.5=55.561查表《钢结构设计规范》GB50017附录C：b类截面轴心受压构件的稳定系数：υ=0.828 Q max/(υA)=548.827×103/(0.828×10504)=63.103N/mm2≤f=215N/mm2满足要求！4、缀件验算缀件所受剪力：V=Af(f y/235)0.5/85=10504×215×10-3×(215/235)0.5/85=25.413kN格构柱相邻缀板轴线距离：l1=l01+30=31.00+30=61cm作用在一侧缀板上的弯矩：M0=Vl1/4=25.413×0.61/4=3.876kN·m分肢型钢形心轴之间距离：b1=a-2Z0=0.46-2×0.0299=0.4m作用在一侧缀板上的剪力：V0=Vl1/(2·b1)=25.413×0.61/(2×0.4)=19.368kNσ= M0/(bh2/6)=3.876×106/(20×3002/6)=12.918N/mm2≤f=215N/mm2满足要求！τ=3V0/(2bh)=3×19.368×103/(2×20×300)=4.842N/mm2≤τ=125N/mm2满足要求！角焊缝面积：A f=0.7h f l f=0.8×10×464=3248mm2角焊缝截面抵抗矩：W f=0.7h f l f2/6=0.7×10×4642/6=251179mm3垂直于角焊缝长度方向应力：σf=M0/W f=3.876×106/251179=15N/mm2平行于角焊缝长度方向剪应力：τf=V0/A f=19.368×103/3248=6N/mm2((σf /1.22)2+τf2)0.5=((15/1.22)2+62)0.5=14N/mm2≤f tw=160N/mm2满足要求！根据缀板的构造要求缀板高度：300mm≥2/3 b1=2/3×0.4×1000=267mm满足要求！缀板厚度：20mm≥max[1/40b1，6]= max[1/40×0.4×1000，6]=10mm满足要求！缀板间距：l1=610mm≤2b1=2×0.4×1000=800mm满足要求！线刚度：∑缀板/分肢=4×20×3003/(12×(460-2×29.9))/(236.53×104/610)=115.995≥6满足要求！五、桩承载力验算考虑基坑开挖后，格构柱段外露，不存在侧阻力，此时为最不利状态1、桩基竖向抗压承载力计算桩身周长：u=πd=3.14×0.8=2.513m桩端面积：A p=πd2/4=3.14×0.82/4=0.503m2R a=uΣq sia·l i+q pa·A p=2.513×(5.8×5+7.4×24+3.1×18)+200×0.503=760.014kNQ k=293.15kN≤R a=760.014kNQ kmax=422.432kN≤1.2R a=1.2×760.014=912.017kN满足要求！2、桩基竖向抗拔承载力计算Q kmin=163.868kN≥0不需要进行桩基竖向抗拔承载力计算！3、桩身承载力计算纵向普通钢筋截面面积：A s=nπd2/4=12×3.142×162/4=2413mm2(1)、轴心受压桩桩身承载力荷载效应基本组合下的桩顶轴向压力设计值：Q=Q max=548.827kNψc f c A p+0.9f y'A s'=(0.75×12×0.503×106 + 0.9×(300×2412.743))×10-3=5210.017kN Q=548.827kN≤ψc f c A p+0.9f y'A s'=5210.017kN满足要求！(2)、轴心受拔桩桩身承载力Q kmin=163.868kN≥0不需要进行轴心受拔桩桩身承载力计算！4、桩身构造配筋计算A s/A p×100%=(2412.743/(0.503×106))×100%=0.48%≥0.45%满足要求！六、承台计算1、荷载计算承台有效高度：h0=1200-50-25/2=1138mmM=(Q max+Q min)L/2=(548.827+(162.233))×5.091/2=1810.063kN·mX方向：M x=Ma b/L=1810.063×3.6/5.091=1279.908kN·mY方向：M y=Ma l/L=1810.063×3.6/5.091=1279.908kN·m2、受剪切计算V=F/n+M/L=565.68/4 + 955.465/5.091=329.091kN受剪切承载力截面高度影响系数：βhs=(800/1138)1/4=0.916塔吊边缘至角桩内边缘的水平距离：a1b=(a b-B-d)/2=(3.6-1.6-0.8)/2=0.6ma1l=(a l-B-d)/2=(3.6-1.6-0.8)/2=0.6m剪跨比：λb'=a1b/h0=600/1138=0.527，取λb=0.527；λl'= a1l/h0=600/1138=0.527，取λl=0.527；承台剪切系数：αb=1.75/(λb+1)=1.75/(0.527+1)=1.146αl=1.75/(λl+1)=1.75/(0.527+1)=1.146βhsαb f t bh0=0.916×1.146×1.27×103×4.8×1.138=7278.715kNβhsαl f t lh0=0.916×1.146×1.27×103×4.8×1.138=7278.715kNV=329.091kN≤min(βhsαb f t bh0，βhsαl f t lh0)=7278.715kN满足要求！3、受冲切计算塔吊对承台底的冲切范围：B+2h0=1.6+2×1.138=3.876ma b=3.6m≤B+2h0=3.876m，a l=3.6m≤B+2h0=3.876m角桩位于冲切椎体以内，可不进行角桩冲切的承载力验算！4、承台配筋计算(1)、承台底面长向配筋面积αS1= M y/(α1f c bh02)=1279.908×106/(1.05×11.9×4800×11382)=0.016δ1=1-(1-2αS1)0.5=1-(1-2×0.016)0.5=0.017γS1=1-δ1/2=1-0.017/2=0.992A S1=M y/(γS1h0f y1)=1279.908×106/(0.992×1138×360)=3151mm2最小配筋率：ρ=max(0.2,45f t/f y1)=max(0.2,45×1.27/360)=max(0.2,0.159)=0.2% 梁底需要配筋：A1=max(A S1, ρbh0)=max(3151,0.002×4800×1138)=10925mm2承台底长向实际配筋：A S1'=12272mm2≥A1=10925mm2满足要求！(2)、承台底面短向配筋面积αS2= M x/(α2f c bh02)=1279.908×106/(1.05×11.9×4800×11382)=0.016δ2=1-(1-2αS2)0.5=1-(1-2×0.016)0.5=0.017γS2=1-δ2/2=1-0.017/2=0.992A S2=M x/(γS2h0f y1)=1279.908×106/(0.992×1138×360)=3151mm2最小配筋率：ρ=max(0.2,45f t/f y1)=max(0.2,45×1.27/360)=max(0.2,0.159)=0.2% 梁底需要配筋：A2=max(9674, ρlh0)=max(9674,0.002×4800×1138)=10925mm2 承台底短向实际配筋：A S2'=12272mm2≥A2=10925mm2满足要求！(3)、承台顶面长向配筋面积承台顶长向实际配筋：A S3'=6362mm2≥0.5A S1'=0.5×12272=6136mm2满足要求！(4)、承台顶面短向配筋面积承台顶长向实际配筋：A S4'=6362mm2≥0.5A S2'=0.5×12272=6136mm2满足要求！(5)、承台竖向连接筋配筋面积承台竖向连接筋为双向Φ10@500。

6015矩形板式桩基础计算书

6015矩形板式桩基础计算书矩形板式桩基础计算书⼀、塔机属性⼆、塔机荷载1、塔机传递⾄基础荷载标准值2、塔机传递⾄基础荷载设计值三、桩顶作⽤效应计算矩形桩式基础布置图承台及其上⼟的⾃重荷载标准值：G k=bl(hγc+h'γ')=4.6×4.6×(1×25+0×19)=529kN承台及其上⼟的⾃重荷载设计值：G=1.35G k=1.35×529=714.15kN 桩对⾓线距离：L=(a b2+a l2)0.5=(3.22+3.22)0.5=4.53m 1、荷载效应标准组合轴⼼竖向⼒作⽤下：Q k=(F k+G k)/n=(681+529)/4=302.5kN荷载效应标准组合偏⼼竖向⼒作⽤下：Q kmax=(F k+G k)/n+(M k+F Vk h)/L=(681+529)/4+(4647+156.2×1)/4.53=1363.87kNQ kmin=(F k+G k)/n-(M k+F Vk h)/L=(681+529)/4-(4647+156.2×1)/4.53=-758.87kN2、荷载效应基本组合荷载效应基本组合偏⼼竖向⼒作⽤下：Q max=(F+G)/n+(M+F v h)/L=(919.35+714.15)/4+(6273.45+210.87×1)/4.53=1841.22kNQ min=(F+G)/n-(M+F v h)/L=(919.35+714.15)/4-(6273.45+210.87×1)/4.53=-1024.47kN 四、桩承载⼒验算1、桩基竖向抗压承载⼒计算桩⾝周长：u=πd=3.14×0.7=2.2m桩端⾯积：A p=πd2/4=3.14×0.72/4=0.38m2R a=uΣq sia·l i+q pa·A p=2.2×(7.79×35+2×50+5.73×54+1.48×55)+500×0.38=1871.38kN Q k=302.5kN≤R a=1871.38kNQ kmax=1363.87kN≤1.2R a=1.2×1871.38=2245.66kN满⾜要求！2、桩基竖向抗拔承载⼒计算Q kmin=-758.87kN<0按荷载效应标准组合计算的桩基拔⼒：Q k'=758.87kN桩⾝的重⼒标准值：G p=l t A pγz=17×0.38×25=163.56kNR a'=uΣλi q sia l i+G p=2.2×(0.7×7.79×35+0.7×2×50+0.7×5.73×54+0.7×1.48×55)+163.56 =1338.83kN Q k'=758.87kN≤R a'=1338.83kN满⾜要求！3、桩⾝承载⼒计算纵向普通钢筋截⾯⾯积：A s=nπd2/4=12×3.14×182/4=3054mm2(1)、轴⼼受压桩桩⾝承载⼒荷载效应基本组合下的桩顶轴向压⼒设计值：Q=Q max=1841.22kN桩⾝结构竖向承载⼒设计值：R=2050kN满⾜要求！(2)、轴⼼受拔桩桩⾝承载⼒荷载效应基本组合下的桩顶轴向拉⼒设计值：Q'=-Q min=1024.47kNf y A S=360×3053.63×10-3=1099.31kNQ'=1024.47kN≤f y A S=1099.31kN满⾜要求！4、桩⾝构造配筋计算A s/A p×100%=(3053.63/(0.38×106))×100%=0.79%≥0.65%满⾜要求！五、承台计算1、荷载计算承台有效⾼度：h0=1000-50-20/2=940mmM=(Q max+Q min)L/2=(1841.22+(-1024.47))×4.53/2=1848.09kN·mX⽅向：M x=Ma b/L=1848.09×3.2/4.53=1306.8kN·mY⽅向：M y=Ma l/L=1848.09×3.2/4.53=1306.8kN·m2、受剪切计算V=F/n+M/L=919.35/4 + 6273.45/4.53=1616.09kN受剪切承载⼒截⾯⾼度影响系数：βhs=(800/940)1/4=0.96塔吊边缘⾄⾓桩内边缘的⽔平距离：a1b=(a b-B-d)/2=(3.2-2-0.7)/2=0.25ma1l=(a l-B-d)/2=(3.2-2-0.7)/2=0.25m 剪跨⽐：λb'=a1b/h0=250/940=0.27，取λb=0.27；λl'= a1l/h0=250/940=0.27，取λl=0.27；承台剪切系数：αb=1.75/(λb+1)=1.75/(0.27+1)=1.38αl=1.75/(λl+1)=1.75/(0.27+1)=1.38βhsαb f t bh0=0.96×1.38×1.57×103×4.6×0.94=9013.53kNβhsαl f t lh0=0.96×1.38×1.57×103×4.6×0.94=9013.53kNV=1616.09kN≤min(βhsαb f t bh0，βhsαl f t lh0)=9013.53kN满⾜要求！3、受冲切计算塔吊对承台底的冲切范围：B+2h0=2+2×0.94=3.88ma b=3.2m≤B+2h0=3.88m，a l=3.2m≤B+2h0=3.88m⾓桩位于冲切椎体以内，可不进⾏⾓桩冲切的承载⼒验算！4、承台配筋计算(1)、承台底⾯长向配筋⾯积αS1= M y/(α1f c bh02)=1306.8×106/(1.03×16.7×4600×9402)=0.019δ1=1-(1-2αS1)0.5=1-(1-2×0.019)0.5=0.019γS1=1-δ1/2=1-0.019/2=0.991A S1=M y/(γS1h0f y1)=1306.8×106/(0.991×940×360)=3899mm2最⼩配筋率：ρ=max(0.2,45f t/f y1)=max(0.2,45×1.57/360)=max(0.2,0.2)=0.2% 梁底需要配筋：A1=max(A S1,ρbh0)=max(3899,0.002×4600×940)=8648mm2 承台底长向实际配筋：A S1'=9347mm2≥A1=8648mm2满⾜要求！(2)、承台底⾯短向配筋⾯积αS2= M x/(α2f c bh02)=1306.8×106/(1.03×16.7×4600×9402)=0.019δ2=1-(1-2αS2)0.5=1-(1-2×0.019)0.5=0.019γS2=1-δ2/2=1-0.019/2=0.991A S2=M x/(γS2h0f y1)=1306.8×106/(0.991×940×360)=3899mm2最⼩配筋率：ρ=max(0.2,45f t/f y1)=max(0.2,45×1.57/360)=max(0.2,0.2)=0.2% 梁底需要配筋：A2=max(9674,ρlh0)=max(9674,0.002×4600×940)=8648mm2 承台底短向实际配筋：A S2'=9347mm2≥A2=8648mm2满⾜要求！(3)、承台顶⾯长向配筋⾯积承台顶长向实际配筋：A S3'=6108mm2≥0.5A S1'=0.5×9347=4674mm2满⾜要求！(4)、承台顶⾯短向配筋⾯积承台顶长向实际配筋：A S4'=6108mm2≥0.5A S2'=0.5×9347=4674mm2满⾜要求！(5)、承台竖向连接筋配筋⾯积承台竖向连接筋为双向Φ10@500。

矩形板式塔吊基础计算书

矩形板式基础计算书计算依据：1、《塔式起重机混凝土基础工程技术规程》JGJ/T187-20092、《混凝土结构设计规范》GB50010-20103、《建筑地基基础设计规范》GB50007-2011一、塔机属性塔机竖向荷载简图1、塔机自身荷载标准值k基础布置图Gk =blhγc=5.5×5.5×1.4×25=1058.75kN基础及其上土的自重荷载设计值：G=1.2Gk=1.2×1058.75=1270.5kN 荷载效应标准组合时，平行基础边长方向受力：Mk ''=G1RG1+G2RQmax-G3RG3-G4RG4+0.9×(M2+0.5FvkH/1.2)=57.9×28+4.2×12.97-29.11×6.3-152.3×12.5+0.9×(800+0.5×18.927×43/1.2)=613.729kN·mFvk ''=Fvk/1.2=18.927/1.2=15.772kN荷载效应基本组合时，平行基础边长方向受力：M''=1.2×(G1RG1+G2RQmax-G3RG3-G4RG4)+1.4×0.9×(M2+0.5FvkH/1.2)=1.2×(57.9×28+4.2×12.97-29.11×6.3-152.3×12.5)+1.4×0.9×(800+0.5×18.927×43/1.2)=941.514kN·mFv ''=Fv/1.2=26.498/1.2=22.081kN基础长宽比：l/b=5.5/5.5=1≤1.1，基础计算形式为方形基础。

Wx=lb2/6=5.5×5.52/6=27.729m3Wy=bl2/6=5.5×5.52/6=27.729m3相应于荷载效应标准组合时，同时作用于基础X、Y方向的倾覆力矩：Mkx =Mkb/(b2+l2)0.5=834.167×5.5/(5.52+5.52)0.5=589.845kN·mMky =Mkl/(b2+l2)0.5=834.167×5.5/(5.52+5.52)0.5=589.845kN·m1、偏心距验算相应于荷载效应标准组合时，基础边缘的最小压力值：Pkmin =(Fk+Gk)/A-Mkx/Wx-Mky/Wy=(521.1+1058.75)/30.25-589.845/27.729-589.845/27.729=9.683kPa≥0 偏心荷载合力作用点在核心区内。

矩形板式桩基础计算书3#

矩形板式桩基础计算书计算依据：1、《塔式起重机混凝土基础工程技术规程》JGJ/T187-20092、《混凝土结构设计规范》GB50010-20103、《建筑桩基技术规范》JGJ94-20084、《建筑地基基础设计规范》GB50007-2011一、塔机属性二、塔机荷载1、塔机传递至基础荷载标准值2、塔机传递至基础荷载设计值三、桩顶作用效应计算基础布置图承台及其上土的自重荷载标准值：G k=bl(hγc+h'γ')=5.2×5.2×(1.2×25+0×19)=811.2kN承台及其上土的自重荷载设计值：G=1.35G k=1.35×811.2=1095.12kN 桩对角线距离：L=(a b2+a l2)0.5=(3.62+3.62)0.5=5.091m1、荷载效应标准组合轴心竖向力作用下：Q k=(F k+G k)/n=(624.5+811.2)/4=358.925kN荷载效应标准组合偏心竖向力作用下：Q kmax=(F k+G k)/n+(M k+F Vk h)/L=(624.5+811.2)/4+(2695.1+97×1.2)/5.091=911.156kNQ kmin=(F k+G k)/n-(M k+F Vk h)/L=(624.5+811.2)/4-(2695.1+97×1.2)/5.091=-193.306kN2、荷载效应基本组合荷载效应基本组合偏心竖向力作用下：Q max=(F+G)/n+(M+F v h)/L=(843.075+1095.12)/4+(3638.385+130.95×1.2)/5.091=1230.06kN Q min=(F+G)/n-(M+F v h)/L=(843.075+1095.12)/4-(3638.385+130.95×1.2)/5.091=-260.963kN 四、桩承载力验算1、桩基竖向抗压承载力计算桩身周长：u=πd=3.14×0.8=2.513m桩端面积：A p=πd2/4=3.14×0.82/4=0.503m2承载力计算深度：min(b/2,5)=min(5.2/2,5)=2.6mf ak=(2.6×330)/2.6=858/2.6=330kPa承台底净面积：A c=(bl-nA p)/n=(5.2×5.2-4×0.503)/4=5.383m2复合桩基竖向承载力特征值：R a=ψuΣq sia·l i+q pa·A p+εc f ak A c=0.8×2.513×(5.9×300)+8000×0.503+0.1×330×5.383=7760. 427kNQ k=358.925kN≤R a=7760.427kNQ kmax=911.156kN≤1.2R a=1.2×7760.427=9312.512kN满足要求！2、桩基竖向抗拔承载力计算Q kmin=-193.306kN<0按荷载效应标准组合计算的桩基拔力：Q k'=193.306kN桩身的重力标准值：G p=((d1-d+h z)γz+(l t-(d1-d+h z))(γz-10))A p=(((-3.2)-0+10)×25+(5.9-( (-3.2)-0+10))×(25-10))×0.503=78.719kNR a'=ψuΣλi q sia l i+G p=0.8×2.513×(0.8×9.1×300)+78.719=4469.912kNQ k'=193.306kN≤R a'=4469.912kN满足要求！3、桩身承载力计算纵向普通钢筋截面面积：A s=nπd2/4=18×3.142×162/4=3619mm2(1)、轴心受压桩桩身承载力荷载效应基本组合下的桩顶轴向压力设计值：Q=Q max=1230.06kNψc f c A p+0.9f y'A s'=(0.75×16.7×0.503×106 + 0.9×(360×3619.115))×10-3=7472.668kN Q=1230.06kN≤ψc f c A p+0.9f y'A s'=7472.668kN满足要求！(2)、轴心受拔桩桩身承载力荷载效应基本组合下的桩顶轴向拉力设计值：Q'=-Q min=260.963kNf y A s=(360×3619.115)×10-3=1302.881kNQ'=260.963kN≤f y A s=1302.881kN满足要求！4、桩身构造配筋计算A s/A p×100%=(3619.115/(0.503×106))×100%=0.72%≥0.65%满足要求！5、裂缝控制计算裂缝控制按三级裂缝控制等级计算。

1元计算书_58_矩形板式基础计算书

矩形板式基础计算书工程信息：工程名称：某工程；方案编制人：张三；编制日期：2021/4/1。

施工单位：某施工单位；结构类型：框架；计算依据：依据《塔式起重机混凝土基础工程技术规程》(JGJ/T187-2009)、《塔式起重机设计规范》（GB/T13752-2017）、《混凝土结构设计规范》（GB50010-2010）、《建筑地基基础设计规范》（GB50007-2011）、《建筑结构荷载规范》（GB50009-2012）编制。

一、参数信息1)塔吊基本参数塔吊型号:QTZ63，塔吊最大起吊高度H0=40m，塔身宽度B=1.6m；2)塔机自重参数塔身自重G0=251kN，起重臂自重G1=37.4kN，小车和吊钩自重G2=3.8kN，平衡臂自重G3=19.8kN，平衡块自重G4=89.4kN，最大起重荷载Q max=60kN，最小起重荷载Q max=10kN；3)塔机尺寸参数起重臂重心到塔身中心的距离R G1=22m，小车和吊钩重心到塔身中心的距离R G2=11.5m，平衡臂重心到塔身中心的距离R G3=6.3m，平衡块重心到塔身中心的距离R G4=11.8m，最大起重荷载到塔身中心的距离R Qmax=11.5m，最小起重荷载到塔身中心的距离R Qmin=50m；4)塔吊承台参数承台长度b=4.8m，承台宽度l=4.8m，承台高度h=1.25m，承台混凝土强度等级：C35，承台混凝土自重=25kN/m3，承台上部覆土厚度d=1.5m，承台上部覆土重度=17kN/m3；5)塔吊基础参数地基承载力特征值f a=150kN/m2，基础宽度地基承载力修正系数ηb=0.3，基础埋深地基承载力修正系数ηd=1.6，基础埋深地基承载力修正系数γ=25kN/m3，基础底面以上的土的加权平均重度γm=25kN/m3，承台埋置深度D=1.5m，修正后的地基承载力特征值f a=203.5kN/m2；6)风荷载参数塔身桁架杆件类型为：型钢或方钢管，地面粗糙度类型为：B类城市郊区，塔机计算高度h=43m，塔身前后片桁架平均充实率α0=0.35，塔身风向系数α=1.2，基本风压W0=0.45kN/m2(工程所在地：北京，取50年一遇)，风荷载高度变化系数μz=1.32，风荷载体型系数μs=1.95，风荷载风振系数βz=1.65；7)承台配筋参数承台底面长向配筋：使用HPB235钢筋，直径为20mm，间距为160mm；承台底面短向配筋：使用HPB235钢筋，直径为20mm，间距为160mm；二、荷载计算1、自重荷载及起重荷载1)塔机自重标准值F k1=251+37.4+3.8+19.8+89.4=401.4kN；2)基础自重标准值G k=4.8×4.8×(1.25×25+1.5×17)=1307.52kN；3)起重荷载标准值F qk=60kN；2、风荷载计算计算公式如下：1)工作状态下塔机塔身截面对角线方向所受风荷载标准值a. 塔机所受风均布线荷载标准值工作状态下ω0=0.2kN/m2μz=1.32μs=1.95βz=1.59α0=0.35α=1.2计算结果：ωk=0.65kN/m2q sk=0.44kN/mb. 塔机所受风荷载水平合力标准值F vk=q sk×H=18.92kNc. 基础顶面风荷载产生的力矩标准值M sk=0.5F vk×H=406.78kN·m2)非工作状态下塔机塔身截面对角线方向所受风荷载标准值a. 塔机所受风均布线荷载标准值非工作状态下ω0=0.45kN/m2(北京，取50年一遇)μz=1.32μs=1.95βz=1.65α0=0.35α=1.2计算结果：ωk=1.53kN/m2q＇sk=1.03kN/mb. 塔机所受风荷载水平合力标准值F＇vk=q＇sk×H=44.29kNc. 基础顶面风荷载产生的力矩标准值M＇sk=0.5F＇vk×H=952.24kN·m3、塔机的倾覆力矩塔机自身产生的倾覆力矩，向前(起重臂方向)为正，向后为负。

塔式起重机矩形板式基础计算方案书

矩形板式基础计算方案书工程名称：施工单位：编制人：日期：目录一、编制依据 (5)二、塔机属性 (5)三、塔机荷载 (6)四、基础验算 (8)五、基础配筋验算 (12)一、编制依据1、工程施工图纸及现场概况2、塔机使用说明书3、《塔式起重机混凝土基础工程技术规范JGJ/T 187-2009》4、《建筑施工塔式起重机安装、使用、拆卸安全技术规程》JGJ196-20105、《塔式起重机设计规范》GB13752-926、《混凝土结构设计规范GB50010-2002》7、《建筑结构荷载规范》（GB50009-2001）2006年版8、《建筑地基基础设计规范》（GB50007-2002）9、《建筑安全检查标准》（JGJ59-99）二、塔机属性三、塔机荷载（一）塔机自身荷载标准值（二）风荷载标准值（三）塔机传递至基础荷载标准值（四）塔机传递至基础荷载设计值四、基础验算基础及其上土的自重荷载标准值：G k =6.5×6.5×1.25×25=1320.31kN 基础及其上土的自重荷载设计值：G=1.2×1320.31=1584.37kN 荷载效应标准组合时，平行基础边长方向受力： M k '' =G 1R G1+G 2 R G2-G 3R G3-G 4R G4+0.9×(M 2+0.5F vk H/1.2)=37.4×22＋3.8×11.5－19.8×6.3－89.4×11.8＋0.9×(690+0.5×12.52×43/1.2)=509.73kN·mF vk ''=F vk '/1.2=12.52/1.2=10.43kN荷载效应基本组合时，平行基础边长方向受力：M''= 1.2×(G 1R G1+G 2 R G2-G 3R G3-G 4R G4)+1.4×0.9×(M 2+0.5F vk H/1.2)=1.2×(37.4×22＋3.8×11.5－19.8×6.3－89.4×11.8)＋1.4×0.9×(690＋0.5×12.52×43/1.2)=776.25kN·m F v ''=F v '/1.2=17.53/1.2=14.61kN基础长宽比：l/b=6.5/6.5=1 <1.1，基础计算形式为方形基础。

6014塔吊矩形板式基础计算书

假设Pxmin=0,偏心安全，得 P1x=((b+B)/2)Pxmax/b=((5.000+1.600)/2)×57.934/5.000=38.237kN/m2 Y轴方向净反力：
Pymin=γ(Fk/A-(Mk''+Fvk''h)/Wy)=1.35×(401.400/25.000(507.297+40.193×1.300)/20.833)=-14.583kN/m2
基础有效高度：h0=h-δ=1300-(40+22/2)=1249mm X轴方向净反力：
Pxmin=γ(Fk/A-(Mk''+Fvk''h)/Wx)=1.35×(401.400/25.000(507.297+40.193×1.300)/20.833)=-14.583kN/m2
Pxmax=γ(Fk/A+(Mk''+Fvk''h)/Wx)=1.35×(401.400/25.000+ (507.297+40.193×1.300)/20.833)=57.934kN/m2
三、基础验算
基础布置
基础长l(m)
5
基础高度h(m)
1.3
基础参数
基础混凝土强度等级
C35
基础上部覆土厚度h’(m)
2.8
基础混凝土保护层厚度δ(mm) 40
地基参数
修正后的地基承载力特征值 200
fa(kPa)
地基变形
基础倾斜方向一端沉降量 20
S1(mm)
基础倾斜方向的基底宽度 b'(mm)
5000
(1)、底面长向配筋面积 αS1=|MⅡ|/(α1fcbh02)=347.418×106/(1×16.7×5000×12492)=0.003 ζ1=1-(1-2αS1)0.5=1-(1-2×0.003)0.5=0.003

矩形板计算书示例

LB-1矩形板计算项目名称_____________日期_____________设计者_____________校对者_____________一、构件编号: LB-1二、示意图三、依据规范《建筑结构荷载规范》 GB50009-2001《混凝土结构设计规范》 GB50010-2002四、计算信息1.几何参数计算跨度: Lx = 6000 mm; Ly = 4200 mm板厚: h = 100 mm2.材料信息混凝土等级: C20 fc=9.6N/mm2 ft=1.10N/mm2 ftk=1.54N/mm2Ec=2.55×104N/mm2钢筋种类: HRB335 fy = 300 N/mm2Es = 2.0×105 N/mm2最小配筋率: ρ= 0.200%纵向受拉钢筋合力点至近边距离: as = 20mm保护层厚度: c = 10mm3.荷载信息(均布荷载)永久荷载分项系数: γG = 1.200可变荷载分项系数: γQ = 1.400准永久值系数: ψq = 1.000永久荷载标准值: ｑgk = 7.000kN/m2可变荷载标准值: ｑqk = 4.000kN/m24.计算方法:弹性板5.边界条件(上端/下端/左端/右端):固定/固定/固定/固定6.设计参数结构重要性系数: γo = 1.00泊松比:μ = 0.200五、计算参数:1.计算板的跨度: Lo = 4200 mm2.计算板的有效高度: ho = h-as=100-20=80 mm六、配筋计算(lx/ly=6000/4200=1.429<2.000 所以按双向板计算):1.X向底板钢筋1) 确定X向板底弯矩Mx = 表中系数(γG*ｑgk+γQ*ｑqk)*Lo2= (0.0113+0.0321*0.200)*(1.200*7.000+1.400*4.000)*4.22 = 4.376 kN*m2) 确定计算系数αs = γo*Mx/(α1*fc*b*ho*ho)= 1.00*4.376×106/(1.00*9.6*1000*80*80)= 0.0713) 计算相对受压区高度ξ = 1-sqrt(1-2*αs) = 1-sqrt(1-2*0.071) = 0.0744) 计算受拉钢筋面积As = α1*fc*b*ho*ξ/fy = 1.000*9.6*1000*80*0.074/300= 189mm25) 验算最小配筋率ρ = As/(b*h) = 189/(1000*100) = 0.189%ρ<ρmin = 0.200% 不满足最小配筋要求所以取面积为As = ρmin*b*h = 0.200%*1000*100 = 200 mm2采取方案d8@200, 实配面积251 mm22.Y向底板钢筋1) 确定Y向板底弯矩My = 表中系数(γG*ｑgk+γQ*ｑqk)*Lo2= (0.0321+0.0113*0.200)*(1.200*7.000+1.400*4.000)*4.22 = 8.486 kN*m2) 确定计算系数αs = γo*My/(α1*fc*b*ho*ho)= 1.00*8.486×106/(1.00*9.6*1000*80*80)= 0.1383) 计算相对受压区高度ξ = 1-sqrt(1-2*αs) = 1-sqrt(1-2*0.138) = 0.1494) 计算受拉钢筋面积As = α1*fc*b*ho*ξ/fy = 1.000*9.6*1000*80*0.149/300= 382mm25) 验算最小配筋率ρ = As/(b*h) = 382/(1000*100) = 0.382%ρ≥ρmin = 0.200% 满足最小配筋要求采取方案d8@130, 实配面积386 mm23.X向支座左边钢筋1) 确定左边支座弯矩M o x = 表中系数(γG*ｑgk+γQ*ｑqk)*Lo2= 0.0569*(1.200*7.000+1.400*4.000)*4.22= 14.052 kN*m2) 确定计算系数αs = γo*M o x/(α1*fc*b*ho*ho)= 1.00*14.052×106/(1.00*9.6*1000*80*80)= 0.2293) 计算相对受压区高度ξ = 1-sqrt(1-2*αs) = 1-sqrt(1-2*0.229) = 0.2634) 计算受拉钢筋面积As = α1*fc*b*ho*ξ/fy = 1.000*9.6*1000*80*0.263/300 = 674mm25) 验算最小配筋率ρ = As/(b*h) = 674/(1000*100) = 0.674%ρ≥ρmin = 0.200% 满足最小配筋要求采取方案d12@160, 实配面积706 mm24.X向支座右边钢筋1) 确定右边支座弯矩M o x = 表中系数(γG*ｑgk+γQ*ｑqk)*Lo2= 0.0569*(1.200*7.000+1.400*4.000)*4.22= 14.052 kN*m2) 确定计算系数αs = γo*M o x/(α1*fc*b*ho*ho)= 1.00*14.052×106/(1.00*9.6*1000*80*80)= 0.2293) 计算相对受压区高度ξ = 1-sqrt(1-2*αs) = 1-sqrt(1-2*0.229) = 0.2634) 计算受拉钢筋面积As = α1*fc*b*ho*ξ/fy = 1.000*9.6*1000*80*0.263/300 = 674mm25) 验算最小配筋率ρ = As/(b*h) = 674/(1000*100) = 0.674%ρ≥ρmin = 0.200% 满足最小配筋要求采取方案d12@160, 实配面积706 mm25.Y向上边支座钢筋1) 确定上边支座弯矩M o y = 表中系数(γG*ｑgk+γQ*ｑqk)*Lo2= 0.0735*(1.200*7.000+1.400*4.000)*4.22= 18.152 kN*m2) 确定计算系数αs = γo*M o y/(α1*fc*b*ho*ho)= 1.00*18.152×106/(1.00*9.6*1000*80*80)= 0.2953) 计算相对受压区高度ξ = 1-sqrt(1-2*αs) = 1-sqrt(1-2*0.295) = 0.3604) 计算受拉钢筋面积As = α1*fc*b*ho*ξ/fy = 1.000*9.6*1000*80*0.360/300 = 923mm25) 验算最小配筋率ρ = As/(b*h) = 923/(1000*100) = 0.923%ρ≥ρmin = 0.200% 满足最小配筋要求采取方案d12@120, 实配面积942 mm26.Y向下边支座钢筋1) 确定下边支座弯矩M o y = 表中系数(γG*ｑgk+γQ*ｑqk)*Lo2= 0.0735*(1.200*7.000+1.400*4.000)*4.22= 18.152 kN*m2) 确定计算系数αs = γo*M o y/(α1*fc*b*ho*ho)= 1.00*18.152×106/(1.00*9.6*1000*80*80)= 0.2953) 计算相对受压区高度ξ = 1-sqrt(1-2*αs) = 1-sqrt(1-2*0.295) = 0.3604) 计算受拉钢筋面积As = α1*fc*b*ho*ξ/fy = 1.000*9.6*1000*80*0.360/300= 923mm25) 验算最小配筋率ρ = As/(b*h) = 923/(1000*100) = 0.923%ρ≥ρmin = 0.200% 满足最小配筋要求采取方案d12@120, 实配面积942 mm2七、跨中挠度计算：Mk -------- 按荷载效应的标准组合计算的弯矩值Mq -------- 按荷载效应的准永久组合计算的弯矩值1.计算荷载效应Mk = Mgk + Mqk= (0.0321+0.0113*0.200)*(7.000+4.000)*4.22 = 6.667 kN*mMq = Mgk+ψq*Mqk= (0.0321+0.0113*0.200)*(7.000+1.000*4.000)*4.22 = 6.667 kN*m 2.计算受弯构件的短期刚度 Bs1) 计算按荷载荷载效应的标准组合作用下，构件纵向受拉钢筋应力σsk = Mk/(0.87*ho*As) (混凝土规范式 8.1.3－3)= 6.667×106/(0.87*80*386) = 248.169 N/mm2) 计算按有效受拉混凝土截面面积计算的纵向受拉钢筋配筋率矩形截面积: Ate = 0.5*b*h = 0.5*1000*100= 50000mm2ρte = As/Ate (混凝土规范式 8.1.2－4)= 386/50000 = 0.772%3) 计算裂缝间纵向受拉钢筋应变不均匀系数ψψ = 1.1-0.65*ftk/(ρte*σsk) (混凝土规范式 8.1.2－2)= 1.1-0.65*1.54/(0.772%*248.169) = 0.5784) 计算钢筋弹性模量与混凝土模量的比值αEαE = Es/Ec = 2.0×105/2.55×104 = 7.8435) 计算受压翼缘面积与腹板有效面积的比值γf矩形截面，γf=06) 计算纵向受拉钢筋配筋率ρρ = As/(b*ho)= 386/(1000*80) = 0.483%7) 计算受弯构件的短期刚度 BsBs = Es*As*ho2/[1.15ψ+0.2+6*αE*ρ/(1+ 3.5γf')](混凝土规范式8.2.3--1) = 2.0×105*386*802/[1.15*0.578+0.2+6*7.843*0.483%/(1+3.5*0.0)]= 4.528×102 kN*m23.计算受弯构件的长期刚度B1) 确定考虑荷载长期效应组合对挠度影响增大影响系数θ当ρ'=0时，θ=2.0 (混凝土规范第 8.2.5 条)2) 计算受弯构件的长期刚度 BB = Mk/(Mq*(θ-1)+Mk)*Bs (混凝土规范式 8.2.2)= 6.667/(6.667*(2.0-1)+6.667)*4.528×102= 2.264×102 kN*m24.计算受弯构件挠度f max = f*(q gk+q qk)*Lo4/B= 0.00211*(7.000+4.000)*4.24/2.264×102= 31.902mm5.验算挠度挠度限值fo=Lo/200=4200/200=21.000mmfmax=31.902mm>fo=21.000mm，不满足规范要求!八、裂缝宽度验算:1.跨中X方向裂缝1) 计算荷载效应Mx = 表中系数(ｑgk+ｑqk)*Lo2= (0.0113+0.0321*0.200)*(7.000+4.000)*4.22= 3.438 kN*m2) 光面钢筋,所以取值v i=0.73) 因为C < 20，所以取C = 204) 计算按荷载荷载效应的标准组合作用下，构件纵向受拉钢筋应力σsk=Mk/(0.87*ho*As) (混凝土规范式 8.1.3－3)=3.438×106/(0.87*80*251)=196.821N/mm5) 计算按有效受拉混凝土截面面积计算的纵向受拉钢筋配筋率矩形截面积，Ate=0.5*b*h=0.5*1000*100=50000 mm2ρte=As/Ate (混凝土规范式 8.1.2－4)=251/50000 = 0.0050因为ρte=0.0050 < 0.01,所以让ρte=0.016) 计算裂缝间纵向受拉钢筋应变不均匀系数ψψ=1.1-0.65*ftk/(ρte*σsk) (混凝土规范式 8.1.2－2)=1.1-0.65*1.540/(0.0100*196.821)=0.5917) 计算单位面积钢筋根数nn=1000/dist = 1000/200=58) 计算受拉区纵向钢筋的等效直径d eqd eq= (∑n i*d i2)/(∑n i*v i*d i)=5*8*8/(5*0.7*8)=119) 计算最大裂缝宽度ωmax=αcr*ψ*σsk/Es*(1.9*C+0.08*Deq/ρte) (混凝土规范式 8.1.2－1) =2.1*0.591*196.821/2.0×105*(1.9*20+0.08*11/0.0100)=0.1582mm ≤ 0.30, 满足规范要求2.跨中Y方向裂缝1) 计算荷载效应My = 表中系数(ｑgk+ｑqk)*Lo2= (0.0321+0.0113*0.200)*(7.000+4.000)*4.22= 6.667 kN*m2) 光面钢筋,所以取值v i=0.73) 因为C < 20，所以取C = 204) 计算按荷载荷载效应的标准组合作用下，构件纵向受拉钢筋应力σsk=Mk/(0.87*ho*As) (混凝土规范式 8.1.3－3)=6.667×106/(0.87*80*386)=248.169N/mm5) 计算按有效受拉混凝土截面面积计算的纵向受拉钢筋配筋率矩形截面积，Ate=0.5*b*h=0.5*1000*100=50000 mm2ρte=As/Ate (混凝土规范式 8.1.2－4)=386/50000 = 0.0077因为ρte=0.0077 < 0.01,所以让ρte=0.016) 计算裂缝间纵向受拉钢筋应变不均匀系数ψψ=1.1-0.65*ftk/(ρte*σsk) (混凝土规范式 8.1.2－2)=1.1-0.65*1.540/(0.0100*248.169)=0.6977) 计算单位面积钢筋根数nn=1000/dist = 1000/130=78) 计算受拉区纵向钢筋的等效直径d eqd eq= (∑n i*d i2)/(∑n i*v i*d i)=7*8*8/(7*0.7*8)=119) 计算最大裂缝宽度ωmax=αcr*ψ*σsk/Es*(1.9*C+0.08*Deq/ρte) (混凝土规范式 8.1.2－1) =2.1*0.697*248.169/2.0×105*(1.9*20+0.08*11/0.0100)=0.2350mm ≤ 0.30, 满足规范要求3.支座上方向裂缝1) 计算荷载效应M o y = 表中系数((ｑgk+ｑqk)*Lo2)= 0.0735*(7.000+4.000)*4.22= 14.262 kN*m2) 光面钢筋,所以取值v i=0.73) 因为C < 20，所以取C = 204) 计算按荷载荷载效应的标准组合作用下，构件纵向受拉钢筋应力σsk=Mk/(0.87*ho*As) (混凝土规范式 8.1.3－3)=14.262×106/(0.87*80*942)=217.530N/mm5) 计算按有效受拉混凝土截面面积计算的纵向受拉钢筋配筋率矩形截面积，Ate=0.5*b*h=0.5*1000*100=50000 mm2ρte=As/Ate (混凝土规范式 8.1.2－4)=942/50000 = 0.01886) 计算裂缝间纵向受拉钢筋应变不均匀系数ψψ=1.1-0.65*ftk/(ρte*σsk) (混凝土规范式 8.1.2－2)=1.1-0.65*1.540/(0.0188*217.530)=0.8567) 计算单位面积钢筋根数nn=1000/dist = 1000/120=88) 计算受拉区纵向钢筋的等效直径d eqd eq= (∑n i*d i2)/(∑n i*v i*d i)=8*12*12/(8*0.7*12)=179) 计算最大裂缝宽度ωmax=αcr*ψ*σsk/Es*(1.9*C+0.08*Deq/ρte) (混凝土规范式 8.1.2－1) =2.1*0.856*217.530/2.0×105*(1.9*20+0.08*17/0.0188)=0.2166mm ≤ 0.30, 满足规范要求4.支座下方向裂缝1) 计算荷载效应M o y = 表中系数(ｑgk+ｑqk)*Lo2= 0.0735*(7.000+4.000)*4.22= 14.262 kN*m2) 光面钢筋,所以取值v i=0.73) 因为C < 20，所以取C = 204) 计算按荷载荷载效应的标准组合作用下，构件纵向受拉钢筋应力σsk=Mk/(0.87*ho*As) (混凝土规范式 8.1.3－3)=14.262×106/(0.87*80*942)=217.530N/mm5) 计算按有效受拉混凝土截面面积计算的纵向受拉钢筋配筋率矩形截面积，Ate=0.5*b*h=0.5*1000*100=50000 mm2ρte=As/Ate (混凝土规范式 8.1.2－4)=942/50000 = 0.01886) 计算裂缝间纵向受拉钢筋应变不均匀系数ψψ=1.1-0.65*ftk/(ρte*σsk) (混凝土规范式 8.1.2－2)=1.1-0.65*1.540/(0.0188*217.530)=0.8567) 计算单位面积钢筋根数nn=1000/dist = 1000/120=88) 计算受拉区纵向钢筋的等效直径d eqd eq= (∑n i*d i2)/(∑n i*v i*d i)=8*12*12/(8*0.7*12)=179) 计算最大裂缝宽度ωmax=αcr*ψ*σsk/Es*(1.9*C+0.08*Deq/ρte) (混凝土规范式 8.1.2－1) =2.1*0.856*217.530/2.0×105*(1.9*20+0.08*17/0.0188)=0.2166mm ≤ 0.30, 满足规范要求5.支座左方向裂缝1) 计算荷载效应M o x = 表中系数(ｑgk+ｑqk)*Lo2= 0.0569*(7.000+4.000)*4.22= 11.041 kN*m2) 光面钢筋,所以取值v i=0.73) 因为C < 20，所以取C = 204) 计算按荷载荷载效应的标准组合作用下，构件纵向受拉钢筋应力σsk=Mk/(0.87*ho*As) (混凝土规范式 8.1.3－3)=11.041×106/(0.87*80*706)=224.693N/mm5) 计算按有效受拉混凝土截面面积计算的纵向受拉钢筋配筋率矩形截面积，Ate=0.5*b*h=0.5*1000*100=50000 mm2ρte=As/Ate (混凝土规范式 8.1.2－4)=706/50000 = 0.01416) 计算裂缝间纵向受拉钢筋应变不均匀系数ψψ=1.1-0.65*ftk/(ρte*σsk) (混凝土规范式 8.1.2－2)=1.1-0.65*1.540/(0.0141*224.693)=0.7847) 计算单位面积钢筋根数nn=1000/dist = 1000/160=68) 计算受拉区纵向钢筋的等效直径d eqd eq= (∑n i*d i2)/(∑n i*v i*d i)=6*12*12/(6*0.7*12)=179) 计算最大裂缝宽度ωmax=αcr*ψ*σsk/Es*(1.9*C+0.08*Deq/ρte) (混凝土规范式 8.1.2－1) =2.1*0.784*224.693/2.0×105*(1.9*20+0.08*17/0.0141)=0.2501mm ≤ 0.30, 满足规范要求6.支座右方向裂缝1) 计算荷载效应M o x = 表中系数(ｑgk+ｑqk)*Lo2= 0.0569*(7.000+4.000)*4.22= 11.041 kN*m2) 光面钢筋,所以取值v i=0.73) 因为C < 20，所以取C = 204) 计算按荷载荷载效应的标准组合作用下，构件纵向受拉钢筋应力σsk=Mk/(0.87*ho*As) (混凝土规范式 8.1.3－3)=11.041×106/(0.87*80*706)=224.693N/mm5) 计算按有效受拉混凝土截面面积计算的纵向受拉钢筋配筋率矩形截面积，Ate=0.5*b*h=0.5*1000*100=50000 mm2ρte=As/Ate (混凝土规范式 8.1.2－4)=706/50000 = 0.01416) 计算裂缝间纵向受拉钢筋应变不均匀系数ψψ=1.1-0.65*ftk/(ρte*σsk) (混凝土规范式 8.1.2－2)=1.1-0.65*1.540/(0.0141*224.693)=0.7847) 计算单位面积钢筋根数nn=1000/dist = 1000/160=68) 计算受拉区纵向钢筋的等效直径d eqd eq= (∑n i*d i2)/(∑n i*v i*d i)=6*12*12/(6*0.7*12)=179) 计算最大裂缝宽度ωmax=αcr*ψ*σsk/Es*(1.9*C+0.08*Deq/ρte) (混凝土规范式 8.1.2－1) =2.1*0.784*224.693/2.0×105*(1.9*20+0.08*17/0.0141)=0.2501mm ≤ 0.30, 满足规范要求。

矩形板式桩基础计算书

矩形板式桩基础计算书计算依据：1、《塔式起重机混凝土基础工程技术规程》JGJ/T187-20092、《混凝土结构设计规》GB50010-20103、《建筑桩基技术规》JGJ94-20084、《建筑地基基础设计规》GB50007-2011一、塔机属性二、塔机荷载1、塔机传递至基础荷载标准值2、塔机传递至基础荷载设计值三、桩顶作用效应计算承台混凝土保护层厚度δ(mm) 50 配置暗梁否承台底标高d1(m) -9.7基础布置图承台及其上土的自重荷载标准值：G k=bl(hγc+h'γ')=7.7×8.75×(1.5×25+0×19)=2526.562kN承台及其上土的自重荷载设计值：G=1.35G k=1.35×2526.562=3410.859kN 桩对角线距离：L=(a b2+a l2)0.5=(4.752+5.52)0.5=7.267m1、荷载效应标准组合轴心竖向力作用下：Q k=(F k'+G k)/n=(449+2526.562)/4=743.891kN荷载效应标准组合偏心竖向力作用下：Q kmax=(F k'+G k)/n+(M k'+F Vk'h)/L=(449+2526.562)/4+(1668+71×1.5)/7.267=988.069kN Q kmin=(F k'+G k)/n-(M k'+F Vk'h)/L=(449+2526.562)/4-(1668+71×1.5)/7.267=499.712kN2、荷载效应基本组合荷载效应基本组合偏心竖向力作用下：Q max=(F'+G)/n+(M'+F v'h)/L=(606.15+3410.859)/4+(2251.8+95.85×1.5)/7.267=1333.893kN Q min=(F'+G)/n-(M'+F v'h)/L=(606.15+3410.859)/4-(2251.8+95.85×1.5)/7.267=674.611kN 四、桩承载力验算1、桩基竖向抗压承载力计算桩身周长：u=πd=3.14×0.8=2.513m桩端面积：A p=πd2/4=3.14×0.82/4=0.503m2承载力计算深度：min(b/2,5)=min(7.7/2,5)=3.85mf ak=(3.85×50)/3.85=192.5/3.85=50kPa承台底净面积：A c=(bl-n-3A p)/n=(7.7×8.75-4-3×0.503)/4=15.466m2 复合桩基竖向承载力特征值：R a=ψuΣq sia·l i+q pa·A p+ηc f ak A c=0.8×2.513×(12.8×8+10.15×20+3.24×26+32.31×80)+900×0.503+0.1×50×15.466=6510.499kNQ k=743.891kN≤R a=6510.499kNQ kmax=988.069kN≤1.2R a=1.2×6510.499=7812.599kN满足要求！2、桩基竖向抗拔承载力计算Q kmin=499.712kN≥0不需要进行桩基竖向抗拔承载力计算！3、桩身承载力计算纵向普通钢筋截面面积：A s=nπd2/4=12×3.142×252/4=5890mm2(1)、轴心受压桩桩身承载力荷载效应基本组合下的桩顶轴向压力设计值：Q=Q max=1333.893kNψc f c A p+0.9f y'A s'=(0.75×16.7×0.503×106 + 0.9×(360×5890.486))×10-3=8208.593kNQ=1333.893kN≤ψc f c A p+0.9f y'A s'=8208.593kN满足要求！(2)、轴心受拔桩桩身承载力Q kmin=499.712kN≥0不需要进行轴心受拔桩桩身承载力计算！4、桩身构造配筋计算A s/A p×100%=(5890.486/(0.503×106))×100%=1.171%≥0.65%满足要求！5、裂缝控制计算Q kmin=499.712kN≥0不需要进行裂缝控制计算！五、承台计算1、荷载计算承台计算不计承台及上土自重:F max=F/n+M/L=606.15/4+2251.8/7.267=461.395kNF min=F/n-M/L=606.15/4-2251.8/7.267=-158.32kN承台底部所受最大弯矩:M x= F max (a b-B)/2=461.395×(4.75-1.6)/2=726.696kN.mM y= F max (a l-B)/2=461.395×(5.5-1.6)/2=899.719kN.m承台顶部所受最大弯矩:M'x= F min (a b-B)/2=-158.32×(4.75-1.6)/2=-249.353kN.mM'y= F min (a l-B)/2=-158.32×(5.5-1.6)/2=-308.723kN.m计算底部配筋时：承台有效高度：h0=1500-50-25/2=1438mm 计算顶部配筋时：承台有效高度：h0=1500-50-22/2=1439mm 2、受剪切计算V=F/n+M/L=606.15/4 + 2251.8/7.267=461.395kN受剪切承载力截面高度影响系数：βhs=(800/1438)1/4=0.864塔吊边缘至角桩边缘的水平距离：a1b=(a b-B-d)/2=(4.75-1.6-0.8)/2=1.175ma1l=(a l-B-d)/2=(5.5-1.6-0.8)/2=1.55m 剪跨比：λb'=a1b/h0=1175/1438=0.817，取λb=0.817；λl'= a1l/h0=1550/1438=1.078，取λl=1.078；承台剪切系数：αb=1.75/(λb+1)=1.75/(0.817+1)=0.963αl=1.75/(λl+1)=1.75/(1.078+1)=0.842βhsαb f t bh0=0.864×0.963×1.57×103×7.7×1.438=14459.043kNβhsαl f t lh0=0.864×0.842×1.57×103×8.75×1.438=14368.641kNV=461.395kN≤min(βhsαb f t bh0，βhsαl f t lh0)=14368.641kN满足要求！3、受冲切计算塔吊对承台底的冲切围：B+2h0=1.6+2×1.438=4.476ma b=4.75m>B+2h0=4.476m，a l=5.5m>B+2h0=4.476m角桩边缘至承台外边缘距离：c b=(b-a b+d)/2=(7.7-4.75+0.8)/2=1.875mc l=(l-a l+d)/2=(8.75-5.5+0.8)/2=2.025m角桩冲跨比：：λb''=a1b/h0=1175/1438=0.817，取λb=0.817；λl''= a1l/h0=1550/1438=1.078，取λl=1；角桩冲切系数：β1b=0.56/(λb+0.2)=0.56/(0.817+0.2)=0.551β1l=0.56/(λl+0.2)=0.56/(1+0.2)=0.467[β1b(c b+a lb/2)+β1l(c l+a ll/2)]βhp·f t·h0=[0.551×(1.875+1.175/2)+0.467×(2.025+1.55/2)]×0.942×1570×1.438=5660.319kNN l=V=461.395kN≤[β1b(c b+a lb/2)+β1l(c l+a ll/2)]βhp·f t·h0=5660.319kN 满足要求！4、承台配筋计算(1)、承台底面长向配筋面积αS1= M y/(α1f c bh02)=899.719×106/(1×16.7×7700×14382)=0.003ζ1=1-(1-2αS1)0.5=1-(1-2×0.003)0.5=0.003γS1=1-ζ1/2=1-0.003/2=0.998A S1=M y/(γS1h0f y1)=899.719×106/(0.998×1438×360)=1741mm2最小配筋率：ρ=0.15%承台底需要配筋：A1=max(A S1, ρbh0)=max(1741,0.0015×7700×1438)=16609mm2承台底长向实际配筋：A S1'=25690mm2≥A1=16609mm2满足要求！(2)、承台底面短向配筋面积αS2= M x/(α2f c lh02)=726.696×106/(1×16.7×8750×14382)=0.002ζ2=1-(1-2αS2)0.5=1-(1-2×0.002)0.5=0.002γS2=1-ζ2/2=1-0.002/2=0.999A S2=M x/(γS2h0f y1)=726.696×106/(0.999×1438×360)=1406mm2最小配筋率：ρ=0.15%承台底需要配筋：A2=max(A S2, ρlh0)=max(1406,0.0015×8750×1438)=18874mm2承台底短向实际配筋：A S2'=29126mm2≥A2=18874mm2满足要求！(3)、承台顶面长向配筋面积αS1= M'y/(α1f c bh02)=308.723×106/(1×16.7×7700×14392)=0.001ζ1=1-(1-2αS1)0.5=1-(1-2×0.001)0.5=0.001γS1=1-ζ1/2=1-0.001/2=0.999A S3=M'y/(γS1h0f y1)=308.723×106/(0.999×1439×360)=597mm2最小配筋率：ρ=0.15%承台顶需要配筋：A3=max(A S3, ρbh0,0.5A S1')=max(597,0.0015×7700×1439,0.5×25690)=16621mm2承台顶长向实际配筋：A S3'=19894mm2≥A3=16621mm2满足要求！(4)、承台顶面短向配筋面积αS2= M'x/(α2f c lh02)=249.353×106/(1×16.7×8750×14392)=0.001ζ2=1-(1-2αS2)0.5=1-(1-2×0.001)0.5=0.001γS2=1-ζ2/2=1-0.001/2=1A S4=M'x/(γS2h0f y1)=249.353×106/(1×1439×360)=482mm2最小配筋率：ρ=0.15%承台顶需要配筋：A4=max(A S4, ρlh0,0.5A S2' )=max(482,0.0015×8750×1439,0.5 ×29126)=18887mm2承台顶面短向配筋：A S4'=22555mm2≥A4=18887mm2 满足要求！(5)、承台竖向连接筋配筋面积承台竖向连接筋为双向HRB400 12500。

矩形格构式基础计算书

矩形格构式基础计算书计算依据：1、《塔式起重机混凝土基础工程技术规程》JGJ/T187-20092、《混凝土结构设计规范》GB50010-20103、《建筑桩基技术规范》JGJ94-20084、《建筑地基基础设计规范》GB50007-20115、《钢结构设计规范》GB50017-2003一、塔机属性1、塔机传递至基础荷载标准值基础布置图承台及其上土的自重荷载标准值：G k=bl(hγc+h'γ')=4×4×(1.35×25+0×19)=540kN承台及其上土的自重荷载设计值：G=1.2G k=1.2×540=648kN桩对角线距离：L=(a b2+a l2)0.5=(2.42+2.42)0.5=3.394m1、荷载效应标准组合轴心竖向力作用下：Q k=(F k+G k+G p2)/n=(530+540+20)/4=272.5kN荷载效应标准组合偏心竖向力作用下：Q kmax=(F k+G k+G p2)/n+(M k+F Vk(H0-h r+h/2))/L=(530+540+20)/4+(1980+81×(1.35+5-2.5-1.35/2))/3.394=931.634kN Q kmin=(F k+G k+G p2)/n-(M k+F Vk(H0-h r+h/2))/L=(530+540+20)/4-(1980+81×(1.35+5-2.5-1.35/2))/3.394=-386.634kN 2、荷载效应基本组合荷载效应基本组合偏心竖向力作用下：Q max=(F+G+1.35×G p2)/n+(M+F v(H0-h r+h/2))/L=(715.5+648+1.35×20)/4+(2673+109.35×(1.35+5-2.5-1.35/2))/3.394=1237.456kN Q min=(F+G+1.35×G p2)/n-(M+F v(H0-h r+h/2))/L=(715.5+648+1.35×20)/4-(2673+109.35×(1.35+5-2.5-1.35/2))/3.394=-542.206kN 四、格构柱计算整个格构柱截面对X、Y轴惯性矩：I=4[I0+A0(a/2-Z0)2]=4×[514.65+27.37×(45.00/2-3.82)2]=40260.814cm4整个构件长细比：λx=λy=H0/(I/(4A0))0.5=500/(40260.814/(4×27.37))0.5=26.073分肢长细比：λ1=l01/i y0=25.00/2.78=8.993分肢毛截面积之和：A=4A0=4×27.37×102=10948mm2格构式钢柱绕两主轴的换算长细比：λ0 =(λx2+λ12)0.5=(26.0732+8.9932)0.5=27.581maxλ0max=27.581≤[λ]=150满足要求！2、格构式钢柱分肢的长细比验算λ1=8.993≤min(0.5λ0max，40)=min(0.5×50，40)=25满足要求！3、格构式钢柱受压稳定性验算λ0max(f y/235)0.5=50×(235/235)0.5=50查表《钢结构设计规范》GB50017附录C：b类截面轴心受压构件的稳定系数：υ=0.856Q max/(υA)=1237.456×103/(0.856×10948)=132.045N/mm2≤f=215N/mm2满足要求！4、缀件验算缀件所受剪力：V=Af(f y/235)0.5/85=10948×215×10-3×(235/235)0.5/85=27.692kN 格构柱相邻缀板轴线距离：l1=l01+25=25.00+25=50cm作用在一侧缀板上的弯矩：M0=Vl1/4=27.692×0.5/4=3.461kN·m分肢型钢形心轴之间距离：b1=a-2Z0=0.45-2×0.0382=0.374m作用在一侧缀板上的剪力：V0=Vl1/(2·b1)=27.692×0.5/(2×0.374)=18.531kNσ= M0/(bh2/6)=3.461×106/(10×2502/6)=33.23N/mm2≤f=215N/mm2满足要求！τ=3V0/(2bh)=3×18.531×103/(2×10×250)=11.118N/mm2≤τ=125N/mm2满足要求！角焊缝面积：A f=0.7h f l f=0.8×10×480=3360mm2角焊缝截面抵抗矩：W f=0.7h f l f2/6=0.7×10×4802/6=268800mm3垂直于角焊缝长度方向应力：σf=M0/W f=3.461×106/268800=13N/mm2平行于角焊缝长度方向剪应力：τf=V0/A f=18.531×103/3360=6N/mm2((σf /1.22)2+τf2)0.5=((13/1.22)2+62)0.5=12N/mm2≤f tw=160N/mm2满足要求！根据缀板的构造要求缀板高度：250mm≥2/3 b1=2/3×0.374×1000=249mm满足要求！缀板厚度：10mm≥max[1/40b1，6]= max[1/40×0.374×1000，6]=9mm满足要求！缀板间距：l1=500mm≤2b1=2×0.374×1000=747mm满足要求！线刚度：∑缀板/分肢=4×10×2503/(12×(450-2×38.2))/(514.65×104/500)=13.544≥6满足要求！五、桩承载力验算1、桩基竖向抗压承载力计算桩身周长：u=πd=3.14×0.8=2.513m桩端面积：A p=πd2/4=3.14×0.82/4=0.503m2R a=ψuΣq sia·l i+q pa·A p=0.8×2.513×(4.435×12+3.6×10+12.9×26+2.24×24)+0×0.503=961.84kNQ k=272.5kN≤R a=961.84kNQ kmax=931.634kN≤1.2R a=1.2×961.84=1154.208kN满足要求！2、桩基竖向抗拔承载力计算Q kmin=-386.634kN<0按荷载效应标准组合计算的桩基拔力：Q k'=386.634kN桩身位于地下水位以下时，位于地下水位以下的桩自重按桩的浮重度计算，桩身的重力标准值：G p=l t(γz-10)A p=23.175×(25-10)×0.503=174.855kNR a'=ψuΣλi q sia l i+G p=0.8×2.513×(0.7×4.435×12+0.7×3.6×10+0.7×12.9×26+0.7×2.24×24) +174.855=848.143kNQ k'=386.634kN≤R a'=848.143kN满足要求！3、桩身承载力计算纵向普通钢筋截面面积：A s=nπd2/4=12×3.142×162/4=2413mm2(1)、轴心受压桩桩身承载力荷载效应基本组合下的桩顶轴向压力设计值：Q=Q max=1237.456kNψc f c A p+0.9f y'A s'=(0.75×19.1×0.503×106 + 0.9×(360×2412.743))×10-3=7987.204kN Q=1237.456kN≤ψc f c A p+0.9f y'A s'=7987.204kN满足要求！(2)、轴心受拔桩桩身承载力荷载效应基本组合下的桩顶轴向拉力设计值：Q'=-Q min=542.206kNf y A S=360×2412.743×10-3=868.588kNQ'=542.206kN≤f y A S=868.588kN满足要求！4、桩身构造配筋计算A s/A p×100%=(2412.743/(0.503×106))×100%=0.48%≥0.45%满足要求！5、裂缝控制计算裂缝控制按三级裂缝控制等级计算。

矩形格构式基础计算

矩形格构式基础计算矩形格构式基础计算书一、塔机属性二、塔机荷载塔机竖向荷载简图1、塔机自身荷载标准值2、风荷载标准值ω(kN/m2)k3、塔机传递至基础荷载标准值4、塔机传递至基础荷载设计值三、桩顶作用效应计算矩形桩式基础布置图承台及其上土的自重荷载标准值：Gk =bl(hγc+h'γ')=4×4×(1×25+0×19)=400kN承台及其上土的自重荷载设计值：G=1.2Gk=1.2×400=480kN桩对角线距离：L=(ab 2+al2)0.5=(2.52+2.52)0.5=3.54m1、荷载效应标准组合轴心竖向力作用下：Qk =(Fk+Gk)/n=(596.08+400)/4=249.02kN荷载效应标准组合偏心竖向力作用下：Qkmax =(Fk+Gk)/n+(Mk+FVkh)/L=(596.08+400)/4+(511.97+19.02×2.25)/3.54=405.93kN Qkmin =(Fk+Gk)/n-(Mk+FVkh)/L=(596.08+400)/4-(511.97+19.02×2.25)/3.54=92.11kN 2、荷载效应基本组合荷载效应基本组合偏心竖向力作用下：Qmax =(F+G)/n+(M+Fvh)/L=(727.3+480)/4+(828.37+26.63×2.25)/3.54=553.07kNQmin =(F+G)/n-(M+Fvh)/L=(727.3+480)/4-(828.37+26.63×2.25)/3.54=50.58kN 四、格构柱计算1、格构式钢柱换算长细比验算整个格构柱截面对X、Y轴惯性矩：I=4[I0+A(a/2-Z)2]=4×[208.90+22.80×(50.00/2-2.91)2]=45338.29cm4 整个构件长细比：λx =λy=H/(I/(4A))0.5=675/(45338.29/(4×22.80))0.5=30.27分肢长细比：λ1=l01/iy0=25.00/1.95=12.82分肢毛截面积之和：A=4A=4×22.80×102=9120mm2格构式钢柱绕两主轴的换算长细比：λ0 max =(λx2+λ12)0.5=(30.272+12.822)0.5=32.88满足要求！2、格构式钢柱分肢的长细比验算λ1=12.82≤min(0.5λ0max，40)=min(0.5×32.88，40)=16.44满足要求！3、格构式钢柱受压稳定性验算λ0max (fy/235)0.5=32.88×(215/235)0.5=31.45查表《钢结构设计规范》GB50017附录C：b类截面轴心受压构件的稳定系数：φ=0.932 Qmax/(φA)=553.07×103/(0.932×9120)=65.07N/mm2≤f=215N/m m2满足要求！4、缀件验算缀件所受剪力：V=Af(fy/235)0.5/85=9120×215×10-3×(235/235)0.5/85=23.07kN格构柱相邻缀板轴线距离：l1=l01+15=25.00+15=40cm作用在一侧缀板上的弯矩：M0=Vl1/4=23.07×0.4/4=2.31kN·m分肢型钢形心轴之间距离：b1=a-2Z=0.5-2×0.0291=0.44m作用在一侧缀板上的剪力：V0=Vl1/(2·b1)=23.07×0.4/(2×0.44)=10.44kN 角焊缝面积：Af =0.8hflf=0.8×10×200=1600mm2角焊缝截面抵抗矩：Wf =0.7hflf2/6=0.7×10×2002/6=46667mm3垂直于角焊缝长度方向应力：σf =M/Wf=2.31×106/46667=49N/mm2垂直于角焊缝长度方向剪应力：τf =V/Af=10.44×103/1600=7N/mm2((σf /1.22)2+τf2)0.5=((49/1.22)2+72)0.5=41N/mm2≤f tw=160N/mm2满足要求！五、桩承载力验算桩身周长：u=πd=3.14×0.8=2.51m桩端面积：Ap=πd2/4=3.14×0.82/4=0.5m2Ra =uΣqsiai+qpa·Ap=2.51×(1.05×12+11×4+2.8×25+3.7×36+2.1×28+8.1×30)+ 0×0.5=1411.45kNQk =249.02kN≤Ra=1411.45kNQkmax =405.93kN≤1.2Ra=1.2×1411.45=1693.75kN满足要求！2、桩基竖向抗拔承载力计算Qkmin=92.11kN≥0不需要进行桩基竖向抗拔承载力计算！3、桩身承载力计算纵向普通钢筋截面面积：As=nπd2/4=12×3.14×162/4=2413mm2 (1)、轴心受压桩桩身承载力荷载效应基本组合下的桩顶轴向压力设计值：Q=Qmax=553.07kNc fcAp+0.9fy'As'=(0.75×14×0.5×106 + 0.9×(360×2412.74))×10-3=6259.56kNQ=553.07kN≤ψc fcAp+0.9fy'As'=6259.56kN满足要求！(2)、轴心受拔桩桩身承载力Qkmin=92.11kN≥0不需要进行轴心受拔桩桩身承载力计算！4、桩身构造配筋计算As /A×100%=(2412.74/(0.5×106))×100%=0.48%≥0.45%满足要求！六、承台计算1、荷载计算塔身截面对角线上立杆的荷载设计值：=F/n+M/(20.5B)=727.3/4+828.37/(20.5×1.6)=547.92kN F maxF=F/n-M/(20.5B)=727.3/4-828.37/(20.5×1.6)=-184.27kN min剪力图(kN)弯矩图(kN·m)Vmax =415.55kN，Mmax=33.21kN·m，Mmin=-265.95kN·m2、受剪切计算截面有效高度：h0=h-δc-D/2=1000-50-18/2=941mm 受剪切承载力截面高度影响系数：βhs=(800/941)1/4=0.96塔吊边至桩边的水平距离：a1b =(ab-B-d)/2=(2.5-1.6-0.8)/2=0.05m a1l =(al-B-d)/2=(2.5-1.6-0.8)/2=0.05m 计算截面剪跨比：λb '=a1b/h=0.05/0.94=0.05，取λb=0.25；λl '= a1l/h=0.05/0.94=0.05，取λl=0.25；承台剪切系数：αb =1.75/(λb+1)=1.75/(0.25+1)=1.4αl =1.75/(λl+1)=1.75/(0.25+1)=1.4Vmax =415.55kN≤βhsαbftl'h=0.96×1.4×1270×0.8×0.94=1285.25kNVmax =415.55kN≤βhsαlftl'h=0.96×1.4×1270×0.8×0.94=1285.25kN满足要求！3、受冲切计算钢格构柱顶部基础承台底有角钢托板，所以无需对混凝土承台进行抗冲切验算 4、承台配筋计算(1)、承台梁底部配筋αS1= Mmin/(α1fcl'h2)=265.95×106/(1.05×11.9×800×9412)=0.03ζ1=1-(1-2αS1)0.5=1-(1-2×0.03)0.5=0.031γS1=1-ζ1/2=1-0.031/2=0.985AS1=Mmin/(γS1hfy1)=265.95×106/(0.985×941×360)=798mm2最小配筋率：ρ=max(0.2,45ft /fy1)=max(0.2,45×1.27/360)=max(0.2,0.16)=0.2%梁底需要配筋：A1=max(AS1, ρlh)=max(798,0.002×800×941)=1506mm2梁底部实际配筋：AS1'=2281mm2≥AS1=1506mm2满足要求！(2)、承台梁上部配筋αS2= Mmax/(α2fcl'h2)=33.21×106/(1.05×11.9×800×9412)=0.004ζ2=1-(1-2αS2)0.5=1-(1-2×0.004)0.5=0.004γS2=1-ζ2/2=1-0.004/2=0.998AS1=Mmax/(γS2hfy2)=33.21×106/(0.998×941×360)=99mm2最小配筋率：ρ=max(0.2,45ft /fy2)=max(0.2,45×1.27/360)=max(0.2,0.16)=0.2%梁上部需要配筋：A2=max(AS2, ρl'h)=max(99,0.002×800×941)=1506mm2梁上部实际配筋：AS2'=2281mm2≥AS2=1506mm2满足要求！(3)、梁腰筋配筋梁腰筋按照构造配筋4Φ14(4)、承台梁箍筋计算箍筋抗剪计算截面剪跨比：λ'=(L-20.5B)/(2h)=(4-20.5×1.6)/(2×0.94)=0.92 取λ=1.5混凝土受剪承载力：1.75ft l'h/(λ+1)=1.75×1.27×0.8×0.94/(1.5+1)=0.67kNVmax =415.55kN>1.75ftl'h/(λ+1)=0.67kNnAsv1/s=4×(3.14×82/4)/200=1.01(V-0.7ft l'h)/(1.25fyvh)=(415.55×103-0.7×1.27×800×941)/(1.25×360×941)=-0.6mm2/mmnAsv1/s≥(V-0.7ftlh)/(1.25fyvh)满足要求！配箍率验算ρsv =nAsv1/( l's)=4×(3.14×82/4)/(800×200) =0.13%≥psv，min =0.24ft/fyv=0.24×1.27/360=0.08%满足要求！(5)、板底面长向配筋面积梁底需要配筋：AS1=ρbh=0.0015×4000×941=5646mm2承台底长向实际配筋：AS1'=5910mm2≥AS1=5646mm2满足要求！(6)、板底面短向配筋面积梁底需要配筋：AS2=ρlh=0.0015×4000×941=5646mm2承台底短向实际配筋：AS2'=5910mm2≥AS2=5646mm2满足要求！(7)、板顶面长向配筋面积承台顶长向实际配筋：AS3'=4223mm2≥0.5AS1'=0.5×5910=2955mm2满足要求！(8)、板顶面短向配筋面积承台顶长向实际配筋：AS4'=4223mm2≥0.5AS2'=0.5×5910=2955mm2满足要求！(9)、承台竖向连接筋配筋面积承台竖向连接筋为双向Φ10@500。

矩形板式桩基础计算书2#7.2

矩形板式桩基础计算书一、塔机属性二、塔机荷载塔机竖向荷载简图1、塔机自身荷载标准值2、风荷载标准值ωk(kN/m2)3、塔机传递至基础荷载标准值4、塔机传递至基础荷载设计值三、桩顶作用效应计算矩形桩式基础布置图承台及其上土的自重荷载标准值：G k=bl(hγc+h'γ')=5×5×(1.25×25+0×19)=781.25kN承台及其上土的自重荷载设计值：G=1.2G k=1.2×781.25=937.5kN 桩对角线距离：L=(a b2+a l2)0.5=(42+42)0.5=5.66m1、荷载效应标准组合轴心竖向力作用下：Q k=(F k+G k)/n=(458.39+781.25)/4=309.91kN 荷载效应标准组合偏心竖向力作用下：Q kmax=(F k+G k)/n+(M k+F Vk h)/L=(458.39+781.25)/4+(815.55+71.28×1.25)/5.66=469.83kNQ kmin=(F k+G k)/n-(M k+F Vk h)/L=(458.39+781.25)/4-(815.55+71.28×1.25)/5.66=149.99kN2、荷载效应基本组合荷载效应基本组合偏心竖向力作用下：Q max=(F+G)/n+(M+F v h)/L=(550.07+937.5)/4+(1285.17+99.79×1.25)/5.66=621.13kNQ min=(F+G)/n-(M+F v h)/L=(550.07+937.5)/4-(1285.17+99.79×1.25)/5.66=122.65kN四、桩承载力验算桩参数桩混凝土强度等级C60 桩基成桩工艺系数ψC0.85桩混凝土自重γz(kN/m3) 25 桩混凝土保护层厚度б(mm)35桩入土深度l t(m) 22.5桩配筋自定义桩身承载力设计值否桩混凝土类型预应力混凝土桩身预应力钢筋配筋40Si2Mn 11Φ10.70地基属性是否考虑承台效应否土名称土层厚度l i(m)侧阻力特征值q sia(kPa) 端阻力特征值q pa(kPa)抗拔系数承载力特征值f ak(kPa)杂填土 1.1 0 0 0.7 - 粉质粘土 1.3 10 0 0.7 - 粘土 5 22 0 0.7 - 粉质粘土 1.3 17 0 0.7 - 粉质粘土 3.8 15 0 0.7 - 粘土 6 33 1400 0.7 - 粉质粘土 2.5 26 1150 0.7 - 粘土 3.7 35 1600 0.7 -1、桩基竖向抗压承载力计算桩身周长：u=πd=3.14×0.5=1.57m桩端面积：A p=πd2/4=3.14×0.52/4=0.2m2R a=uΣq sia·l i+q pa·A p=1.57×(0.9×10+5×22+1.3×17+3.8×15+6×33+2.5×26+3×35)+1600×0.2=1203.39kN Q k=309.91kN≤R a=1203.39kNQ kmax=469.83kN≤1.2R a=1.2×1203.39=1444.06kN满足要求！2、桩基竖向抗拔承载力计算Q kmin=149.99kN≥0不需要进行桩基竖向抗拔承载力计算！3、桩身承载力计算纵向预应力钢筋截面面积：A ps=nπd2/4=11×3.14×10.72/4=989mm2(1)、轴心受压桩桩身承载力荷载效应基本组合下的桩顶轴向压力设计值：Q=Q max=621.13kNψc f c A p+0.9f y'A s'=(0.85×28×0.2×106 + 0.9×(400×989.12))×10-3=4985.32kNQ=621.13kN≤ψc f c A p+0.9f y'A s'=4985.32kN满足要求！(2)、轴心受拔桩桩身承载力Q kmin=149.99kN≥0不需要进行轴心受拔桩桩身承载力计算！五、承台计算1、荷载计算承台有效高度：h0=1250-50-22/2=1189mmM=(Q max+Q min)L/2=(621.13+(122.65))×5.66/2=2103.74kN·mX方向：M x=Ma b/L=2103.74×4/5.66=1487.57kN·mY方向：M y=Ma l/L=2103.74×4/5.66=1487.57kN·m2、受剪切计算V=F/n+M/L=550.07/4 + 1285.17/5.66=364.7kN受剪切承载力截面高度影响系数：βhs=(800/1189)1/4=0.91塔吊边缘至角桩内边缘的水平距离：a1b=(a b-B-d)/2=(4-1.6-0.5)/2=0.95ma1l=(a l-B-d)/2=(4-1.6-0.5)/2=0.95m 剪跨比：λb'=a1b/h0=950/1189=0.8，取λb=0.8；λl'= a1l/h0=950/1189=0.8，取λl=0.8；承台剪切系数：αb=1.75/(λb+1)=1.75/(0.8+1)=0.97αl=1.75/(λl+1)=1.75/(0.8+1)=0.97βhsαb f t bh0=0.91×0.97×1.57×103×5×1.19=8223.14kNβhsαl f t lh0=0.91×0.97×1.57×103×5×1.19=8223.14kNV=364.7kN≤min(βhsαb f t bh0，βhsαl f t lh0)=8223.14kN满足要求！3、受冲切计算塔吊对承台底的冲切范围：B+2h0=1.6+2×1.19=3.98ma b=4m>B+2h0=3.98m，a l=4m>B+2h0=3.98m角桩内边缘至承台外边缘距离：c b=(b-a b+d)/2=(5-4+0.5)/2=0.75mc l=(l-a l+d)/2=(5-4+0.5)/2=0.75m角桩冲跨比：：λb''=a1b/h0=950/1189=0.8，取λb=0.8；λl''= a1l/h0=950/1189=0.8，取λl=0.8；角桩冲切系数：β1b=0.56/(λb+0.2)=0.56/(0.8+0.2)=0.56β1l=0.56/(λl+0.2)=0.56/(0.8+0.2)=0.56[β1b(c b+a lb/2)+β1l(c l+a ll/2)]βhp·f t·h0=[0.56×(0.75+0.95/2)+0.56×(0.75+0.95/2)]×0.96×1570×1. 19=2467.6kNN l=V=364.7kN≤[β1b(c b+a lb/2)+β1l(c l+a ll/2)]βhp·f t·h0=2467.6kN满足要求！4、承台配筋计算(1)、承台底面长向配筋面积αS1= M y/(α1f c bh02)=1487.57×106/(1.03×16.7×5000×11892)=0.012δ1=1-(1-2αS1)0.5=1-(1-2×0.012)0.5=0.012γS1=1-δ1/2=1-0.012/2=0.994A S1=M y/(γS1h0f y1)=1487.57×106/(0.994×1189×300)=4197mm2最小配筋率：ρ=max(0.2,45f t/f y1)=max(0.2,45×1.57/300)=max(0.2,0.24)=0.24% 梁底需要配筋：A1=max(A S1, ρbh0)=max(4197,0.002×5000×1189)=14001mm2 承台底长向实际配筋：A S1'=16219mm2≥A1=14001mm2满足要求！(2)、承台底面短向配筋面积αS2= M x/(α2f c bh02)=1487.57×106/(1.03×16.7×5000×11892)=0.012δ2=1-(1-2αS2)0.5=1-(1-2×0.012)0.5=0.012γS2=1-δ2/2=1-0.012/2=0.994A S2=M x/(γS2h0f y1)=1487.57×106/(0.994×1189×300)=4197mm2最小配筋率：ρ=max(0.2,45f t/f y1)=max(0.2,45×1.57/300)=max(0.2,0.24)=0.24% 梁底需要配筋：A2=max(9674, ρlh0)=max(9674,0.002×5000×1189)=14001mm2 承台底短向实际配筋：A S2'=16219mm2≥A2=14001mm2满足要求！(3)、承台顶面长向配筋面积承台顶长向实际配筋：A S3'=9041mm2≥0.5A S1'=0.5×16219=8110mm2满足要求！(4)、承台顶面短向配筋面积承台顶长向实际配筋：A S4'=9041mm2≥0.5A S2'=0.5×16219=8110mm2满足要求！(5)、承台竖向连接筋配筋面积承台竖向连接筋为双向Φ10@500。

矩形格构式基础计算书()

矩形格构式基础计算书计算依据：一、《塔式起重机混凝土基础工程技术规程》JGJ/T187-2020二、《混凝土结构设计标准》GB50010-20203、《建筑桩基技术标准》JGJ94-20204、《建筑地基基础设计标准》GB50007-2020五、《钢结构设计标准》GB50017-2003一、塔机属性一、塔机传递至基础荷载标准值二、塔机传递至基础荷载设计值承台及其上土的自重荷载标准值：G k=bl(hγc+h'γ')=×××25+0×19)=承台及其上土的自重荷载设计值：G==×= 桩对角线距离：L=(a b2+a l2)=(32+32)=一、荷载效应标准组合轴心竖向力作用下：Q k=(F k+G k)/n=(544+/4= 荷载效应标准组合偏心竖向力作用下：Q kmax=(F k+G k)/n+(M k+F Vk h)/L=(544+/4++×/=Q kmin=(F k+G k)/n-(M k+F Vk h)/L=(544+/4-+×/=二、荷载效应大体组合荷载效应大体组合偏心竖向力作用下：Q max=(F+G)/n+(M+F v h)/L=+/4++×/=Q min=(F+G)/n-(M+F v h)/L=+/4-+×/=四、格构柱计算整个格构柱截面对X、Y轴惯性矩：I=4[I0+A0(a/2-Z0)2]=4×[+×2]=整个构件长细比：λx=λy=H0/(I/(4A0))=1663/(4×)= 分肢长细比：λ1=l01/i y0==分肢毛截面积之和：A=4A0=4××102=14976mm2格构式钢柱绕两主轴的换算长细比：λ0 max=(λx2+λ12)=+=λ0max=≤[λ]=150知足要求！二、格构式钢柱分肢的长细比验算λ1=≤minλ0max，40)=min×，40)=40知足要求！3、格构式钢柱受压稳固性验算λ0max(f y/235)=×(215/235)=查表《钢结构设计标准》GB50017附录C：b类截面轴心受压构件的稳固系数：φ=Q max/(φA)=×103/×14976)=mm2≤f=215N/mm2知足要求！4、缀件验算缀件所受剪力：V=Af(f y/235)85=14976×215×10-3×(235/235)85=格构柱相邻缀板轴线距离：l1=l01+30=+30=60cm作用在一侧缀板上的弯矩：M0=Vl1/4=×4=·m分肢型钢形心轴之间距离：b1=a-2Z0=×=作用在一侧缀板上的剪力：V0=Vl1/(2·b1)=×(2×=角焊缝面积：A f==×10×200=1600mm2角焊缝截面抗击矩：W f=6=×10×2002/6=46667mm3垂直于角焊缝长度方向应力：σf=M0/W f=×106/46667=122N/mm2垂直于角焊缝长度方向剪应力：τf=V0/A f=×103/1600=19N/mm2((σf /2+τf2)=((122/2+192)=102N/mm2≤f tw=160N/mm2知足要求！依照缀板的构造要求缀板高度：300mm≥2/3 b1=2/3××1000=248mm知足要求！缀板厚度：20mm≥max[1/40b1,6]= max[1/40××1000,6]=9mm 知足要求！缀板间距：l1=600mm≤2b1=2××1000=744mm知足要求！五、桩承载力验算一、桩基竖向抗压承载力计算桩身周长：u=πd=×=桩端面积：A p=πd2/4=×4=R a=uΣq sia·l i+q pa·A p=××8+×19+2×50+1×0+×13+×19)+750×=Q k=≤R a=Q kmax=≤=×=知足要求！二、桩基竖向抗拔承载力计算Q kmin=<0按荷载效应标准组合计算的桩基拔力：Q k'=桩身的重力标准值：G p=l w A pγz=+3+××25=R a'=uΣλi q sia l i+G p=×××8+××19+×2×50+×1×0+××13+××19)+ =Q k'=≤R a'=知足要求！3、桩身承载力计算纵向一般钢筋截面面积：A s=nπd2/4=12××162/4=2413mm2(1)、轴心受压桩桩身承载力荷载效应大体组合下的桩顶轴向压力设计值：Q=Q max=ψc f c A p+'A s'=×14××106 + ×(300×)×10-3=Q=≤ψc f c A p+'A s'=知足要求！(2)、轴心受拔桩桩身承载力荷载效应大体组合下的桩顶轴向拉力设计值：Q'=-Q min=f y A S=300××10-3=Q'=≤f y A S=知足要求！4、桩身构造配筋计算A s/A p×100%=×106))×100%=%≥%知足要求！六、承台计算承台配筋承台底部长向配筋HRB400 Φ22@150承台底部短向配筋HRB400 Φ22@150承台顶部长向配筋HRB400 Φ18@200承台顶部短向配筋HRB400 Φ18@200暗梁配筋承台梁上部配筋HRB400 6Φ22承台梁腰筋配筋HRB400 4Φ14承台梁底部配筋HRB400 6Φ22承台梁箍筋配筋HPB300 Φ12@200承台梁箍筋肢数n 4 暗梁计算宽度l'(m)塔身截面对角线上立杆的荷载设计值：F max=F/n+M/=4+×=F min=F/n-M/=×=剪力图(kN)弯矩图(kN·m)V max=，M max=·m，M min=·m二、受剪切计算截面有效高度：h0=h-δc-D/2=1350-50-22/2=1289mm受剪切承载力截面高度阻碍系数：βhs=(800/1289)1/4=塔吊边至桩边的水平距离：a1b=(a b-B-d)/2=a1l=(a l-B-d)/2= 计算截面剪跨比：λb'=a1b/h0==，取λb=；λl'= a1l/h0==，取λl=；承台剪切系数：αb=(λb+1)=+1)=αl=(λl+1)=+1)=V max=≤βhsαb f t l'h0=××1430××=V max=≤βhsαl f t l'h0=××1430××=知足要求！3、受冲切计算钢格构柱顶部基础承台底有角钢托板，因此无需对混凝土承台进行抗冲切验算4、承台配筋计算(1)、承台梁底部配筋αS1= M min/(α1f c l'h02)=×106/××800×12892)=ζ1=1-(1-2αS1)=1-(1-2×=γS1=1-ζ1/2=2=A S1=M min/(γS1h0f y1)=×106/×1289×360)=2099mm2最小配筋率：ρ=max,45f t/f y1)=max,45×360)=max,=%梁底需要配筋：A1=max(A S1, ρlh0)=max(2099,×800×1289)=2099mm2 梁底部实际配筋：A S1'=2281mm2≥A S1=2099mm2知足要求！(2)、承台梁上部配筋αS2= M max/(α2f c l'h02)=×106/××800×12892)=ζ2=1-(1-2αS2)=1-(1-2×=γS2=1-ζ2/2=2=A S1=M max/(γS2h0f y2)=×106/×1289×360)=1283mm2最小配筋率：ρ=max,45f t/f y2)=max,45×360)=max,=%梁上部需要配筋：A2=max(A S2, ρl'h0)=max(1283,×800×1289)=2063mm2 梁上部实际配筋：A S2'=2281mm2≥A S2=2063mm2知足要求！(3)、梁腰筋配筋梁腰筋依照构造配筋4Φ14(4)、承台梁箍筋计算箍筋抗剪计算截面剪跨比：λ'=/(2h0)= 取λ=混凝土受剪承载力：l'h0/(λ+1)=×××+1)=V max=> l'h0/(λ+1)=nA sv1/s=4××122/4)/200=l'h0)/=×××800×1289)/×270×1289)=mmnA sv1/s≥/知足要求！配箍率验算ρsv=nA sv1/( l's)=4××122/4)/(800×200)=%≥p sv，min=f yv=×270=%知足要求！(5)、板底面长向配筋面积梁底需要配筋：A S1=ρbh0=×4500×1289=8701mm2承台底长向实际配筋：A S1'=11785mm2≥A S1=8701mm2知足要求！(6)、板底面短向配筋面积梁底需要配筋：A S2=ρlh0=×4500×1289=8701mm2承台底短向实际配筋：A S2'=11785mm2≥A S2=8701mm2知足要求！(7)、板顶面长向配筋面积承台顶长向实际配筋：A S3'=5981mm2≥'=×11785=5893mm2 知足要求！(8)、板顶面短向配筋面积承台顶长向实际配筋：A S4'=5981mm2≥'=×11785=5893mm2 知足要求！(9)、承台竖向连接筋配筋面积承台竖向连接筋为双向Φ10@500。