风荷载下舒适度验算
风荷载舒适度计算
峰值因子 g 2.5基本风压 (KN/m2) ω00.75重现期为10年的风压 (KN/m2) W R0.45空气密度(kg/m3) ρ 1.25迎风面宽度（m） B36.6结构顶部风速 νh49.356
顺风向深度(m) D57.6结构横向风第1阶振型频率 f L10.197结构单位高度质量（t/m) m616.36折算频率 f*L10.146
结构顶部风压高度变化系数 μH 2.03深宽比 D/B 1.574结构横风向第一阶振型阻尼比 δ10.015建筑高度(m) H199结构横风向第一阶振型气动阻尼比 δa10.0035 场地类别 C 结构横风向第一阶自振周期 T L1 5.08地面粗糙度类别序号N R3
折算周期 T*L10.699谱峰频率系数f p0.077结构横向风第1阶振型系数 φL1（z）1谱峰系数S p0.034横风向风振加速度 a l,z0.152带宽系数βk0.322
偏态系数γ 1.599横风向风力谱的角修正系数 C sm1横风向广义风力功率谱S FL0.0038方形
b 5
B 56。
风荷载作用下的结构舒适度验算
风荷载作用下的结构舒适度验算第一章绪论一、背景介绍随着社会经济的发展，环境恶化、气候变暖等气候变化现象正在加剧，对居住环境室内的温度波动越来越受到重视，环境舒适度的确定已成为各国研究越来越重要的课题之一。
根据现有的研究成果，温度变化的影响，一般从两个角度考虑：一是温度外界对室内物体造成的温度影响，即外部环境温度；二是室内物体造成的热交换，即内部环境温度。
传统建筑设计中，基本借鉴了古建筑结构的原理，强调结构安全性和耐久性，细节设计能够合理考虑环境舒适度是较少被考虑的一方面。
考虑环境舒适度的建筑结构需满足热的传递状态以及结构变形的热弹性要求。
因此，结构综合设计的内容，不仅限于结构安全，还包括结构热弹性以及舒适性状态，以满足建筑热物理性能要求。
本文对结构舒适度在风荷载作用下的验算进行了研究，其目的是确定结构在风荷载作用下的舒适度，以及提出有效的结构设计措施。
二、研究综述近年来，人们开始对建筑结构的环境舒适度这一课题越来越感兴趣，结构舒适度的研究也开始进行，以解决该问题。
(1)何树浩等（2005）[1]研究了外表层加工对建筑结构舒适度的影响，结果表明，外表层的加工程度会影响结构舒适度。
(2)郑湃，卢其胜（2009）[2]研究了结构舒适度在钢结构热力性能验算中的应用，研究表明，结构的热力性能满足一定的要求，可以改善结构舒适度。
(3)李永强，桂建新（2011）[3]研究了结构加热条件下的舒适度，研究结果表明，加热的结构温度在正常的舒适度范围内可以得到改善。
(4)刘淑丽，何久（2016）[4]利用计算流体力学（CFD）模拟分析了墙体及窗户结构对室内环境舒适度的影响，结果表明，墙体及窗户结构在改进环境舒适度方面有重要作用。
(5)张晓雵等（2019）[5]研究了结构舒适度在结构设计中的应用，研究表明，结构舒适度能够改善建筑结构的热结构特性，提高建筑结构的热物理性能。
舒适度要求
各规范对舒适度的要求《高层民用建筑钢结构设计规程》3．5．5 房屋高度不小于150m的高层民用建筑钢结构应满足风振舒适度要求。
在现行国家标准《建筑结构荷载规范》GB 50009规定的10年一遇的风荷载标准值作用下，结构顶点的顺风向和横风向振动最大加速度计算值不应大于表3．5．5的限值。
结构顶点的顺风向和横风向振动最大加速度，可按现行国家标准《建筑结构荷载规范》GB 50009的有关规定计算，也可通过风洞试验结果判断确定。
计算时钢结构阻尼比宜取0．01～0．015。
表3．5．5结构顶点的顺风向和横风向风振加速度限值3．5．7 楼盖结构应具有适宜的舒适度。
楼盖结构的竖向振动频率不宜小于3Hz，竖向振动加速度峰值不应大于表3．5．7的限值。
楼盖结构竖向振动加速度可按现行行业标准《高层建筑混凝土结构技术规程》JGJ 3的有关规定计算。
表3．5．7 楼盖竖向振动加速度限值注：楼盖结构竖向频率为2Hz～4Hz时，峰值加速度限值可按线性插值选取。
《高层民用建筑混凝土结构设计规程》3．7．6 房屋高度不小于150m的高层混凝土建筑结构应满足风振舒适度要求。
在现行国家标准《建筑结构荷载规范》GB 50009规定的10年一遇的风荷载标准值作用下，结构顶点的顺风向和横风向振动最大加速度计算值不应超过表3．7．6的限值。
结构顶点的顺风向和横风向振动最大加速度可按现行行业标准《高层民用建筑钢结构技术规程》JGJ 99的有关规定计算，也可通过风洞试验结果判断确定，计算时结构阻尼比宜取0．01～0．02。
表3．7．6结构顶点的风振加速度限值3．7．7 楼盖结构应具有适宜的舒适度。
楼盖结构的竖向振动频率不宜小于3Hz，竖向振动加速度峰值不应超过表3．7．7的限值。
楼盖结构竖向振动加速度可按本规程附录A计算。
表3．7．7 楼盖竖向振动加速度限值《混凝土结构设计规范》3.4.6 对混凝土楼盖结构应根据使用功能的要求进行竖向自振频率验收，并宜符合下列要求：1 住宅和公寓不宜低于5HZ；2办公楼和旅馆不宜低于4HZ；3、大跨度公共建筑不宜低于3HZ；。
人防设计结构计算书
结构设计计算书一、结构计算依据：1.设计相关规范：2.核工业西南勘察设计研究院有限公司2013年8月提供的《香颂城商住. 小区一期岩土工程勘察报告》（详细勘察）进行设计。
3.民用设计院提供的平时使用条件（模型及荷载）二、工程概况本工程为眉山市森林家园房产开发有限公司香颂城防空地下室,位于地下负一层和地下负二层。
共2个防护单元。
结构设计使用年限为50年。
本设计只对人防工程部分进行设计；非防护区部分不在本设计范围，按原设计（民用设计院设计）实施。
人防工程概况三、结构计算计算程序---中国建筑科学研究院PKPM（2012年6月版）材料：钢筋---HPB300（一级钢）、HRB335（二级钢）、HRB400（三级钢）混凝土--- 顶板： C30梁： C30柱： C30墙： C30底板： C301、顶板验算见附图（取平时和战时计算的最大值）2、顶板梁、柱验算见附图（取平时和战时计算的最大值）3、底板验算经验算原设计满足人防设计要求。
4、外墙验算经验算外墙人防荷载不起控制作用，外墙按裂缝控制，故外墙配筋按原设计满足人防设计要求。
5、临空墙验算******************************************************************************************** 计算项目: 临空墙-1******************************************************************************************** [计算条件]墙高 = 3900.00(mm) 墙宽 = 3200.00(mm) 墙厚 = 300.00(mm) 竖向均布荷载(KN/M): 100.00 墙面均布荷载(KN/M2): 110.00 墙面三角形荷载(KN/M2): 0.00 砼强度等级: C30 配筋计算 as(mm): 30 钢筋级别 : HRB400(RRB400) 支撑条件:**** 上边 下边 左边 右边 简支 固定 固定 固定-32.200.00-47.83-47.8326.5717.89750750750251750750750750750750750750100.0110.039003200[ 内力计算 ]:轴压比 N/(A*fc)= 0.019382 跨中弯矩(kN-m/m):水平：26.57 竖向：17.89垂直板边弯矩(kN-m/m):上下左右 0.00, -32.20, -47.83, -47.83 [ 配筋结果 ]:竖直方向配筋(mm^2/m):上截面非荷载侧：750.08 荷载侧：251.00中截面非荷载侧：750.08 荷载侧：750.12下截面非荷载侧：750.12 荷载侧：750.08水平方向配筋(mm^2/m):左中右非荷载侧 750.12, 750.08, 750.12荷载侧 750.08, 750.12, 750.08[计算条件]墙高 = 3900.00(mm) 墙宽 = 4100.00(mm) 墙厚 = 300.00(mm)竖向均布荷载(KN/M): 100.00墙面均布荷载(KN/M2): 160.00墙面三角形荷载(KN/M2): 0.00砼强度等级: C30配筋计算 as(mm): 30钢筋级别 : HRB400(RRB400)支撑条件:**** 上边下边左边右边简支固定固定固定7277775-84.610.00-76.56-76.5645.0449.7775050750517505075050507500750100.0160.039004100[ 内力计算 ]:轴压比 N/(A*fc)= 0.019382 跨中弯矩(kN-m/m):水平 ：45.04 竖向 ：49.77 垂直板边弯矩(kN-m/m):上 下 左 右 0.00, -84.61, -76.56, -76.56 [ 配筋结果 ]:竖直方向配筋(mm^2/m):上截面 非荷载侧 ：750.08 荷载侧 ：251.00 中截面 非荷载侧 ：750.08 荷载侧 ：750.12 下截面 非荷载侧 ：750.12 荷载侧 ：750.08 水平方向配筋(mm^2/m):左 中 右 非荷载侧 750.12, 750.08, 750.12 荷载侧 750.08, 750.12, 750.08******************************************************************************************** 计算项目: 临空墙-2******************************************************************************************** [计算条件]墙高 = 3900.00(mm) 墙宽 = 5800.00(mm) 墙厚 = 300.00(mm) 竖向均布荷载(KN/M): 100.00墙面均布荷载(KN/M2): 110.00 墙面三角形荷载(KN/M2): 0.00 砼强度等级: C30 配筋计算 as(mm): 30 钢筋级别 : HRB400(RRB400) 支撑条件:**** 上边 下边 左边 右边 简支 固定 固定 固定58.98927507507750-106.160.00-48.00-48.0026.67750437505175075050750750100.0110.039005800[ 内力计算 ]:轴压比 N/(A*fc)= 0.019382 跨中弯矩(kN-m/m):水平 ：26.67 竖向 ：58.98 垂直板边弯矩(kN-m/m):上 下 左 右 0.00, -106.16, -48.00, -48.00[ 配筋结果 ]:竖直方向配筋(mm^2/m):上截面 非荷载侧 ：750.08 荷载侧 ：251.00 中截面 非荷载侧 ：750.08 荷载侧 ：750.12 下截面 非荷载侧 ：750.12 荷载侧 ：943.08水平方向配筋(mm^2/m):左 中 右 非荷载侧 750.12, 750.08, 750.12 荷载侧 750.08, 750.12, 750.08******************************************************************************************** 计算项目: 临空墙-3********************************************************************************************[计算条件]墙高 = 3900.00(mm) 墙宽 = 7000.00(mm) 墙厚 = 300.00(mm) 竖向均布荷载(KN/M): 100.00 墙面均布荷载(KN/M2): 160.00 墙面三角形荷载(KN/M2): 0.00 砼强度等级: C30 配筋计算 as(mm): 30 钢筋级别 : HRB400(RRB400) 支撑条件:**** 上边 下边 左边 右边 简支 固定 固定 固定103.89127507507750-187.010.00-58.05-58.0532.259227129225175075050922750100.0160.039007000[ 内力计算 ]:轴压比 N/(A*fc)= 0.019382 跨中弯矩(kN-m/m):水平：32.25 竖向：103.89垂直板边弯矩(kN-m/m):上下左右0.00, -187.01, -58.05, -58.05[ 配筋结果 ]:竖直方向配筋(mm^2/m):上截面非荷载侧：922.08 荷载侧：251.00中截面非荷载侧：922.08 荷载侧：750.12下截面非荷载侧：922.08 荷载侧：1712.07水平方向配筋(mm^2/m):左中右非荷载侧 750.12, 750.08, 750.12荷载侧 750.08, 750.12, 750.087、人防门框墙验算选用图集07FJ048、建筑结构的总信息/////////////////////////////////////////////////////////////////////////// | 公司名称: | | | | 建筑结构的总信息 | | SATWE 中文版 | | 2012年7月20日16时15分|| 文件名: WMASS.OUT | | | |工程名称 : 设计人 : | |工程代号 : 校核人 : 日期:2013/12/ 2 | ///////////////////////////////////////////////////////////////////////////总信息 ..............................................结构材料信息: 钢砼结构混凝土容重 (kN/m3): Gc = 26.00钢材容重 (kN/m3): Gs = 78.00水平力的夹角(Degree) ARF = 0.00地下室层数: MBASE= 2竖向荷载计算信息: 按模拟施工1加荷计算风荷载计算信息: 计算X,Y两个方向的风荷载地震力计算信息: 计算X,Y两个方向的地震力“规定水平力”计算方法: 楼层剪力差方法(规范方法) 结构类别: 框架结构裙房层数: MANNEX= 0转换层所在层号： MCHANGE= 0嵌固端所在层号： MQIANGU= 1墙元细分最大控制长度(m) DMAX= 1.00弹性板与梁变形是否协调是墙元网格: 侧向出口结点是否对全楼强制采用刚性楼板假定否地下室是否强制采用刚性楼板假定: 否墙梁跨中节点作为刚性楼板的从节点是计算墙倾覆力矩时只考虑腹板和有效翼缘否采用的楼层刚度算法层间剪力比层间位移算法结构所在地区全国风荷载信息 ..........................................修正后的基本风压 (kN/m2): WO = 0.30风荷载作用下舒适度验算风压(kN/m2): WOC= 0.30地面粗糙程度: B 类结构X向基本周期（秒）: Tx = 0.00结构Y向基本周期（秒）: Ty = 0.00是否考虑顺风向风振: 是风荷载作用下结构的阻尼比(%): WDAMP= 5.00风荷载作用下舒适度验算阻尼比(%): WDAMPC= 2.00是否计算横风向风振: 否是否计算扭转风振: 否承载力设计时风荷载效应放大系数: WENL= 1.00体形变化分段数: MPART= 1各段最高层号: NSTi = 2各段体形系数: USi = 1.30地震信息 ............................................振型组合方法(CQC耦联;SRSS非耦联) CQC 计算振型数: NMODE= 3地震烈度: NAF = 7.00场地类别: KD =II 设计地震分组: 三组特征周期 TG = 0.45地震影响系数最大值 Rmax1 = 0.08用于12层以下规则砼框架结构薄弱层验算的地震影响系数最大值 Rmax2 = 0.50框架的抗震等级: NF = 3剪力墙的抗震等级: NW = 3钢框架的抗震等级: NS = 3抗震构造措施的抗震等级: NGZDJ =不改变重力荷载代表值的活载组合值系数: RMC = 0.50周期折减系数: TC = 0.85结构的阻尼比 (%): DAMP = 5.00中震(或大震)设计: MID =不考虑是否考虑偶然偏心: 否是否考虑双向地震扭转效应: 否按主振型确定地震内力符号: 否斜交抗侧力构件方向的附加地震数 = 0活荷载信息 ..........................................考虑活荷不利布置的层数从第 1 到2层柱、墙活荷载是否折减不折算传到基础的活荷载是否折减折算考虑结构使用年限的活荷载调整系数 1.00------------柱，墙，基础活荷载折减系数-------------计算截面以上的层数---------------折减系数1 1.002---3 0.854---5 0.706---8 0.659---20 0.60> 20 0.55调整信息 ........................................梁刚度放大系数是否按2010规范取值：是托墙梁刚度增大系数： BK_TQL = 1.00梁端弯矩调幅系数： BT = 0.85梁活荷载内力增大系数： BM = 1.00连梁刚度折减系数： BLZ = 0.60梁扭矩折减系数： TB = 0.40全楼地震力放大系数： RSF = 1.000.2Vo 调整分段数： VSEG = 00.2Vo 调整上限： KQ_L = 2.00框支柱调整上限： KZZ_L = 5.00顶塔楼内力放大起算层号： NTL = 0顶塔楼内力放大： RTL = 1.00框支剪力墙结构底部加强区剪力墙抗震等级自动提高一级:是实配钢筋超配系数 CPCOEF91 = 1.15是否按抗震规范5.2.5调整楼层地震力IAUTO525 = 1弱轴方向的动位移比例因子 XI1 = 0.00强轴方向的动位移比例因子 XI2 = 0.00是否调整与框支柱相连的梁内力 IREGU_KZZB = 0薄弱层判断方式：按高规和抗规从严判断强制指定的薄弱层个数 NWEAK = 0薄弱层地震内力放大系数 WEAKCOEF = 1.25强制指定的加强层个数 NSTREN = 0配筋信息 ........................................梁箍筋强度 (N/mm2): JB = 270柱箍筋强度 (N/mm2): JC = 270墙水平分布筋强度 (N/mm2): FYH = 270墙竖向分布筋强度 (N/mm2): FYW = 270边缘构件箍筋强度 (N/mm2): JWB = 210梁箍筋最大间距 (mm): SB = 100.00柱箍筋最大间距 (mm): SC = 100.00墙水平分布筋最大间距 (mm): SWH = 200.00墙竖向分布筋配筋率 (%): RWV = 0.25结构底部单独指定墙竖向分布筋配筋率的层数: NSW = 0结构底部NSW层的墙竖向分布配筋率: RWV1 = 0.60梁抗剪配筋采用交叉斜筋时箍筋与对角斜筋的配筋强度比: RGX = 1.00设计信息 ........................................结构重要性系数: RWO = 1.00柱计算长度计算原则: 有侧移梁端在梁柱重叠部分简化: 不作为刚域柱端在梁柱重叠部分简化: 不作为刚域是否考虑 P-Delt 效应：否柱配筋计算原则: 按单偏压计算按高规或高钢规进行构件设计: 否钢构件截面净毛面积比: RN = 0.50梁保护层厚度 (mm): BCB = 25.00柱保护层厚度 (mm): ACA = 25.00剪力墙构造边缘构件的设计执行高规7.2.16-4: 是框架梁端配筋考虑受压钢筋: 是结构中的框架部分轴压比限值按纯框架结构的规定采用:否当边缘构件轴压比小于抗规6.4.5条规定的限值时一律设置构造边缘构件: 是是否按混凝土规范B.0.4考虑柱二阶效应: 否荷载组合信息 ........................................恒载分项系数: CDEAD= 1.20活载分项系数: CLIVE= 1.40风荷载分项系数: CWIND= 1.40水平地震力分项系数: CEA_H= 1.30竖向地震力分项系数: CEA_V= 0.50温度荷载分项系数: CTEMP = 1.40吊车荷载分项系数: CCRAN = 1.40特殊风荷载分项系数: CSPW = 1.40活荷载的组合值系数: CD_L = 0.70风荷载的组合值系数: CD_W = 0.60重力荷载代表值效应的活荷组合值系数: CEA_L = 0.50重力荷载代表值效应的吊车荷载组合值系数:CEA_C = 0.50吊车荷载组合值系数: CD_C = 0.70温度作用的组合值系数:仅考虑恒载、活载参与组合: CD_TDL = 0.60考虑风荷载参与组合: CD_TW = 0.00考虑地震作用参与组合: CD_TE = 0.00 砼构件温度效应折减系数: CC_T = 0.30地下信息 ..........................................土的水平抗力系数的比例系数(MN/m4): MI = 3.00扣除地面以下几层的回填土约束: MMSOIL = 0回填土容重 (kN/m3): Gsol = 18.00回填土侧压力系数: Rsol = 0.50外墙分布筋保护厚度 (mm): WCW = 35.00室外地平标高 (m): Hout = -0.35地下水位标高 (m): Hwat = -20.00室外地面附加荷载 (kN/m2): Qgrd = 0.001层人防设计等级: Mars = 6级(常规) 人防地下室层数: Mair = 2地下室顶板竖向等效荷载 (kN/m2) QE1 =见PM定义地下室外围墙的人防水平人防等效(kN/m2) QE2 =见PM定义剪力墙底部加强区的层和塔信息.......................层号塔号1 12 1用户指定薄弱层的层和塔信息.........................层号塔号用户指定加强层的层和塔信息.........................层号塔号约束边缘构件与过渡层的层和塔信息...................层号塔号类别1 1 约束边缘构件层2 1 约束边缘构件层********************************************************** 各层的质量、质心坐标信息 **********************************************************层号塔号质心 X 质心 Y 质心 Z 恒载质量活载质量附加质量质量比(m) (m) (t) (t)2 1 61.966 98.877 7.400 42641.3 5029.80.0 2.60(>1.5)1 1 64.608 94.407 3.500 15332.8 3027.9 0.0 1.00活载产生的总质量 (t): 8057.707恒载产生的总质量 (t): 57974.102附加总质量 (t): 0.000结构的总质量 (t): 66031.812恒载产生的总质量包括结构自重和外加恒载结构的总质量包括恒载产生的质量和活载产生的质量和附加质量活载产生的总质量和结构的总质量是活载折减后的结果 (1t = 1000kg)********************************************************** 各层构件数量、构件材料和层高 **********************************************************层号(标准层号) 塔号梁元数柱元数墙元数层高累计高度(混凝土/主筋) (混凝土/主筋) (混凝土/主筋) (m) (m)1( 1) 1 3592(30/ 360) 280(30/ 360) 594(30/ 360) 3.500 3.5002( 2) 1 3505(30/ 360) 281(30/ 360) 610(30/ 360) 3.900 7.400********************************************************** 风荷载信息 **********************************************************层号塔号风荷载X 剪力X 倾覆弯矩X 风荷载Y 剪力Y 倾覆弯矩Y2 1 0.00 0.0 0.0 0.00 0.0 0.01 1 0.00 0.0 0.0 0.00 0.0 0.0===========================================================================各楼层等效尺寸(单位:m,m**2)===========================================================================层号塔号面积形心X 形心Y 等效宽B 等效高H 最大宽BMAX最小宽BMIN1 1 15178.61 63.45 90.39 90.39 171.11 171.26 90.102 1 15178.61 63.45 90.39 90.39 171.11 171.26 90.10===========================================================================各楼层的单位面积质量分布(单位:kg/m**2)===========================================================================层号塔号单位面积质量 g[i] 质量比 max(g[i]/g[i-1],g[i]/g[i+1])1 1 1209.65 1.002 1 3140.67 2.60===========================================================================计算信息===========================================================================计算日期 : 2013.12. 2 开始时间 : 18:30:25可用内存 : 1953.00MB 第一步: 数据预处理第二步: 计算每层刚度中心、自由度、质量等信息第三步: 地震作用分析第四步: 风及竖向荷载分析第五步: 计算杆件内力结束日期 : 2013.12. 2时间 : 18:33:40总用时 : 0: 3:15=========================================================================== 各层刚心、偏心率、相邻层侧移刚度比等计算信息Floor No : 层号Tower No : 塔号Xstif，Ystif : 刚心的 X，Y 坐标值Alf : 层刚性主轴的方向Xmass，Ymass : 质心的 X，Y 坐标值Gmass : 总质量Eex，Eey : X，Y 方向的偏心率Ratx，Raty : X，Y 方向本层塔侧移刚度与下一层相应塔侧移刚度的比值(剪切刚度) Ratx1，Raty1 : X，Y 方向本层塔侧移刚度与上一层相应塔侧移刚度70%的比值或上三层平均侧移刚度80%的比值中之较小者RJX1，RJY1，RJZ1: 结构总体坐标系中塔的侧移刚度和扭转刚度(剪切刚度)RJX3，RJY3，RJZ3: 结构总体坐标系中塔的侧移刚度和扭转刚度(地震剪力与地震层间位移的比)===========================================================================Floor No. 1 Tower No. 1Xstif= 72.2977(m) Ystif= 123.6352(m) Alf = 15.0637(Degree) Xmass= 64.6079(m) Ymass= 94.4074(m) Gmass(活荷折减)= 21388.6523( 18360.7402)(t)Eex = 0.1610 Eey = 0.6085Ratx = 1.0000 Raty = 1.0000Ratx1= 2.6933 Raty1= 2.3458薄弱层地震剪力放大系数= 1.00RJX1 = 5.0771E+08(kN/m) RJY1 = 4.8663E+08(kN/m) RJZ1 = 0.0000E+00(kN/m)RJX3 = 1.5707E+08(kN/m) RJY3 = 2.6456E+08(kN/m) RJZ3 = 0.0000E+00(kN/m)---------------------------------------------------------------------------Floor No. 2 Tower No. 1Xstif= 74.9213(m) Ystif= 115.9582(m) Alf = 14.7865(Degree) Xmass= 61.9659(m) Ymass= 98.8770(m) Gmass(活荷折减)= 52700.8672( 47671.0703)(t)Eex = 0.2666 Eey = 0.3493Ratx = 0.9076 Raty = 0.8945Ratx1= 1.0000 Raty1= 1.0000薄弱层地震剪力放大系数= 1.00RJX1 = 4.6079E+08(kN/m) RJY1 = 4.3530E+08(kN/m) RJZ1 = 0.0000E+00(kN/m)RJX3 = 8.3311E+07(kN/m) RJY3 = 1.6111E+08(kN/m) RJZ3 = 0.0000E+00(kN/m)---------------------------------------------------------------------------X方向最小刚度比: 1.0000(第 2层第 1塔)Y方向最小刚度比: 1.0000(第 2层第 1塔)============================================================================结构整体抗倾覆验算结果============================================================================抗倾覆力矩Mr 倾覆力矩Mov 比值Mr/Mov 零应力区(%)X风荷载 34773364.0 0.0 347733632.00 0.00Y风荷载 59527580.0 0.0 595275776.00 0.00X 地震 33155036.0 231216.8 143.39 0.00Y 地震 56757208.0 336237.0 168.80 0.00============================================================================结构整体稳定验算结果============================================================================ 层号 X向刚度 Y向刚度层高上部重量 X刚重比 Y刚重比1 0.157E+09 0.265E+09 3.50 921305. 596.70 1005.042 0.833E+08 0.161E+09 3.90 652530. 497.93 962.94该结构刚重比Di*Hi/Gi大于10,能够通过高规(5.4.4)的整体稳定验算该结构刚重比Di*Hi/Gi大于20,可以不考虑重力二阶效应*********************************************************************** 楼层抗剪承载力、及承载力比值 ***********************************************************************Ratio_Bu: 表示本层与上一层的承载力之比---------------------------------------------------------------------- 层号塔号 X向承载力 Y向承载力 Ratio_Bu:X,Y----------------------------------------------------------------------2 1 0.2493E+06 0.2262E+06 1.00 1.001 1 0.2551E+06 0.2471E+06 1.02 1.09X方向最小楼层抗剪承载力之比: 1.00 层号: 2 塔号: 1Y方向最小楼层抗剪承载力之比: 1.00 层号: 2 塔号: 19、楼梯计算梯段号：TB1,2,3(正向荷载作用)加下划线为输入数值正向等效荷载(KN/m2) 50梯板几何尺寸水平步级数n1 10垂直步级数n2 11踏步宽b1 270梯段净高H=n2*a1 1800梯段净跨L1=n1*b1 2700踢步高a1 163.6 上折平台跨L2 0下折平台跨L3 0楼梯斜板长L' 3245梯段全跨L0=（L1+L2+L3）2700斜板厚h=(L'+L2+L3)/30取整180梯板荷载计算斜板重(标准值)g1=25*h*L'/1000 14.60 步级重(标准值) g2=25*0.5*a1*n1/1000 5.52 20水泥沙浆面层(标准值)g3=20*20*(a1+b1)*n1/b1/1000 6.42 10纸筋灰底层(标准值)g4=17*10*(L'+L2+L3)/1000 0.55梯级面层(一般为水磨石)容重Rm 0.65梯级面层(一般为水磨石)自重g5=Rm*(a1+b1)*n1/1000 2.82楼梯栏板自重glb 1.40人防等效静载q1 50.00 总荷载(设计值) 1.2G+1.0Q 63.30梯板内力计算跨中弯矩M=0.1*(G+Q)*L0*L0/1000000 46.14 梯板配筋计算梯砼等级C?(20,25,30,35,40) 30 砼抗压强度fc 21.45 梯钢筋等级HRB335fy(HRB335) 405 梯钢筋等级HRB400fy(HRB400) 432 板配筋HRB300As(HRB335) 800 板配筋HRB400As(HRB400) 750 选取的板筋直径 D 12 计算间距1000/(0.785D2) 150.8 最后选定斜板筋间距@ 150 平台配筋计算平台板厚t 150 平台跨度Lt 1600 平台荷载(设计值) Gt+Qt 63.65 平台跨中弯矩Mt=1/10*(Gt+Qt)*Lt*Lt/1000000 16.29 平台配筋HRB335As(HRB335) 345 选用的板筋直径(HRB335)d(HRB335) 10 计算间距1000/As1/(0.785D2) 228 最后选用平台板筋间距@ 150 楼梯平台梁配筋计算梯梁梁宽b b300 梯梁梁高h b500 梯梁梁跨Lb 3100 梯梁自重(设计值)g5=1.2*25*b b*h b 4.50 梯板传来荷载(设计值) g6=(G+Q)*L0/2/1000 85.45 平台传来荷载(设计值) g7=(Gt+Qt)*Lt/2/1000 50.92 总均布荷载(设计值)q=Gb+Qb 140.87 栏板传来集中力(设计值) P=1.2*glb*L' 5.45 梯梁支座弯矩Mb1=1/12*(Gb+Qb)*Lb*Lb/1000001 112.82 梯梁跨中弯矩Mb2=1/12*(Gb+Qb)*Lb*Lb+1/4*P*Lb 117.04 梁面纵筋(HRB400)As(HRB400) 601 梁底纵筋(HRB400)As(HRB400) 624 最后选定梁面纵筋(HRB400)条数n m 3最后选定梁面纵筋(HRB400)直径Dm 18 最后选定梁面纵筋(HRB400)面积763 最后选定梁底纵筋(HRB400)条数nb 3最后选定梁底纵筋(HRB400)直径Db 18 最后选定梁底纵筋(HRB400)面积763 梯梁端部剪力V=.5q*Lb+.5*P 221.08 梯梁截面强度验算[V]=0.7ft*b*h0 204.95 砼抗拉强度ft 2.145 是否构造配置梁箍筋计算配箍单肢抗剪箍筋HPB235(2-@100) Asv 4.50 单肢抗剪箍筋HRB335(2-@100)Asv 3.50 单肢抗剪箍筋HRB400(2-@100) Asv 3.28 最后选定梁单肢箍筋HPB23550.30- 21 -。
手册_STRAT V7.0 楼板舒适度分析(2015.10版)
3
STRAT V7.0 楼板舒适度分析
不宜低于 3Hz），因此可认为该楼板可能不满足舒适度要求。要么修改结构（比如增大楼板厚度） 以提高固有频率，或者进一步执行动力学时程分析判断其加速度响应是否满足规范要求。 ________________________________________________________________________________
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STRAT V7.0 楼板舒适度分析
图 12 矩形脉冲函数曲线波形图
这个函数曲线不是连续的，无法用一个解析函数直接表达，因此无法通过一个函数完成地震波 的输入。可以多次使用“函数波...”命令，对函数进行多次输入，下面针对这个函数曲线介绍其一 个周期的具体操作方法。 打开解析函数生成地震波菜单，水平方向 X、Y 的表达式都为 0。第 1 周期第 1s 的竖直方向表 达式为： Z=0， 起始 T1=0， 终止 T2=1， 如图 13-a 所示。 第 2s 的竖直方向表达式为： Z=1， 起始 T1=0， 终止 T2=1，如图 13-b 所示。第 3s 的竖直方向表达式为：Z=0，起始 T1=0，终止 T2=1，如图 13-a 所示。第 4s 的竖直方向表达式为：Z=-1，起始 T1=0，终止 T2=1，如图 13-c 所示。 以上操作完成一个周期的函数波输入，重复上述操作，完成整个波函数 3 个周期的输入。
--------------------------Z 向振型质量参与系数: 0.2227
________________________________________________________________________________
3.2 时程计算
当结构竖向地震反应谱计算周期（频率）不满足规范要求时，需要进行时程分析。 在 Strat 结构计算中选择弹性时程命令，在弹出的弹性时程计算菜单中选择地震波函数，地震波 函数应有 Z 向分量。此时可勾选掉“X 分量”和“Y 分量”，只保留“Z 分量”，如图 7 所示。设 置完成后直接进行计算。 对于楼板细分后形成的节点，地震波函数在节点上施加的是加速度，每个节点上都有 Z 向加速 度分量。
风荷载标准值计算方法
资料范本本资料为word版本，可以直接编辑和打印，感谢您的下载风荷载标准值计算方法地点：__________________时间：__________________说明：本资料适用于约定双方经过谈判，协商而共同承认，共同遵守的责任与义务，仅供参考，文档可直接下载或修改，不需要的部分可直接删除，使用时请详细阅读内容按老版本规范风荷载标准值计算方法：风荷载标准值的计算方法幕墙属于外围护构件，按建筑结构荷载规范(GB50009-2001 2006年版)计算：wk=βgzμzμs1w0 ……7.1.1-2[GB50009-2001 2006年版]上式中：wk：作用在幕墙上的风荷载标准值(MPa)；Z：计算点标高：15.6m；βgz：瞬时风压的阵风系数；根据不同场地类型,按以下公式计算(高度不足5m按5m计算)：βgz=K(1+2μf)其中K为地面粗糙度调整系数，μf为脉动系数A类场地：βgz=0.92×(1+2μf) 其中：μf=0.387×(Z/10)-0.12B类场地：βgz=0.89×(1+2μf) 其中：μf=0.5(Z/10)-0.16C类场地：βgz=0.85×(1+2μf) 其中：μf=0.734(Z/10)-0.22D类场地：βgz=0.80×(1+2μf) 其中：μf=1.2248(Z/10)-0.3对于B类地形，15.6m高度处瞬时风压的阵风系数：βgz=0.89×(1+2×(0.5(Z/10)-0.16))=1.7189μz：风压高度变化系数；根据不同场地类型,按以下公式计算：A类场地：μz=1.379×(Z/10)0.24当Z>300m时，取Z=300m，当Z<5m时，取Z=5m；B类场地：μz=(Z/10)0.32当Z>350m时，取Z=350m，当Z<10m时，取Z=10m；C类场地：μz=0.616×(Z/10)0.44当Z>400m时，取Z=400m，当Z<15m时，取Z=15m；D类场地：μz=0.318×(Z/10)0.60当Z>450m时，取Z=450m，当Z<30m时，取Z=30m；对于B类地形，15.6m高度处风压高度变化系数：μz=1.000×(Z/10)0.32=1.1529μs1：局部风压体型系数；按《建筑结构荷载规范》GB50009-2001(2006年版)第7.3.3条：验算围护构件及其连接的强度时，可按下列规定采用局部风压体型系数μs1：一、外表面1. 正压区按表7.3.1采用；2. 负压区-对墙面，取-1.0-对墙角边，取-1.8二、内表面对封闭式建筑物，按表面风压的正负情况取-0.2或0.2。
高层建筑结构设计思考题答案-(2)
第二章2.1钢筋混凝土房屋建筑和钢结构房屋建筑各有哪些抗侧力结构体系？钢筋混凝土房屋建筑和钢结构房屋建筑各有哪些抗侧力结构体系？每种结构体系举1~2例。
答：钢筋混凝土房屋建筑的抗侧力结构体系有：框架结构(如主体18层、局部22层的北京长城饭店)；框架剪力墙结构（如26层的上海宾馆）；剪力墙结构（包括全部落地剪力墙和部分框支剪力墙）；筒体结构[如芝加哥Dewitt-Chestnut公寓大厦（框筒），芝加哥John Hancock大厦（桁架筒），北京中国国际贸易大厦（筒中筒）]；框架核心筒结构（如广州中信大厦）；板柱-剪力墙结构。
钢结构房屋建筑的抗侧力体系有：框架结构（如北京的长富宫）；框架-支撑（抗震墙板）结构（如京广中心主楼）；筒体结构[芝加哥西尔斯大厦（束筒）]；巨型结构（如香港中银大厦）。
2.2框架结构、剪力墙结构和框架----剪力墙结构在侧向力作用下的水平位移曲线各有什么特点？答：(1)框架结构在侧向力作用下，其侧移由两部分组成：梁和柱的弯曲变形产生的侧移，侧移曲线呈剪切型，自下而上层间位移减小；柱的轴向变形产生的侧移，侧移曲线为弯曲型，自下而上层间位移增大。
第一部分是主要的，所以框架在侧向力作用下的水平位移曲线以剪切型为主。
(2)剪力墙结构在侧向力作用下，其水平位移曲线呈弯曲型，即层间位移由下至上逐渐增大。
(3)框架-剪力墙在侧向力作用下，其水平位移曲线呈弯剪型, 层间位移上下趋于均匀。
2.3框架结构和框筒结构的结构构件平面布置有什么区别?答：(1)框架结构是平面结构，主要由与水平力方向平行的框架抵抗层剪力及倾覆力矩，必须在两个正交的主轴方向设置框架，以抵抗各个方向的侧向力。
抗震设计的框架结构不宜采用单跨框架。
框筒结是由密柱深梁组成的空间结构，沿四周布置的框架都参与抵抗水平力，框筒结构的四榀框架位于建筑物的周边，形成抗侧、抗扭刚度及承载力都很大的外筒。
2.5中心支撑钢框架和偏心支撑钢框架的支撑斜杆是如何布置的？偏心支撑钢框架有哪些类型？为什么偏心支撑钢框架的抗震性能比中心支撑框架好？答：中心支撑框架的支撑斜杆的轴线交汇于框架梁柱轴线的交点。
风作用下高层建筑结构舒适度的评价标准和计算方法
１ 引言
随着社会、经济的发展，人们对工作、居住 的环境要求日益提高。 这样， 高层、 超高层建筑在风 振作用下的舒适度问题越来越受人们的重视。 结构设 计时考虑风荷载，已不只以强度、变形控制为目
孙仁范，男，深圳市和致达建筑工程结构技术有限公司 地址：深圳市福田区中审大厦８楼 邮编：５１８０３４
的，因为还要控制风作用下结构振动的程度，以使 居住或工作于其中的人员不致有不舒服的感觉。本 文介绍和评价各国的风振舒适度标准并论述风作用下 结构加速度的计算方法。
抗规规定二者阻尼比均取005当采用rayleigh阻尼时应适当选取两个周期点来确定比例系数参考文献1高层建筑混凝土结构技术规程中国建筑工业出版社jgj320022建筑抗震设计规范中国建筑工业出版社gb5001120013武腾清著腾家禄等翻译结构物动力设计中国建筑工业出版社19811anilkchopra著谢礼立吕大刚等译结构动力学高等教育出版社5perform3duserguide20068的因为还要控制风作用下结构振动的程度以使居住或工作于其中的人员不致有不舒服的感觉
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实验得到的 ｂ 值不统一，如藤本的斜率是 －１．０，神 田的斜率是 －０．５７，盐谷的斜率是 －０．３５［３］。而随机 振动知觉域实验的结果，有的认为知觉域随频率的 变化与正弦波相同。也有的认为知觉域不随频率变 化。而且，不管是正弦波实验还是随机振动实验， 各次实验的结果都存在一定差距。其原因主要有， 人们对振动的反应有很大的个人差别，实验方法、 实验装置、振动感觉问询方法亦不尽相同。因此，
２００８ 年 ３ 月 第 ５ 卷 第 １ 期
深圳土木与建筑
ＶＯＬ．５ ＮＯ．１ ＭＡＲ ２００８
风作用下高层建筑结构舒适度的评价标准和计算方法
风荷载计算方法
风荷载计算方法1. 引言风荷载是指风力对建筑物或结构物的作用力，是工程设计中必须考虑的重要因素之一。
风荷载计算是为了确保建筑物或结构物在风力作用下的安全性和稳定性。
本文将介绍风荷载计算的方法和步骤，包括风荷载标准、风压系数的确定、风荷载计算公式的推导和建筑物的抗风设计。
2. 风荷载标准风荷载计算应根据当地的风荷载标准进行。
常见的风荷载标准有国家标准《建筑抗风设计规范》（GB 50009）和《大型钢制烟囱抗风设计规范》（DL/T 5364）等。
风荷载标准中包含了地区的平均风速、风向频率、极值风速等统计数据，以及建筑物的抗风等级和风荷载系数等参数。
在进行风荷载计算时，需要根据标准提供的数据进行相应的转换和计算。
3. 风压系数的确定风压系数是风荷载计算中的重要参数，用于计算风荷载对建筑物或结构物的作用力。
常用的风压系数有局部风压系数、结构动力系数和建筑物整体风压系数等。
局部风压系数是指建筑物表面某一特定位置的风压系数，例如墙面、屋顶等。
结构动力系数是指结构物的振动特性对风荷载的响应程度，可以通过振动试验或计算方法进行确定。
建筑物整体风压系数是指建筑物各个部位风压系数的加权平均值，用于计算整体的风荷载。
风压系数的确定需要考虑建筑物的尺寸、形状、高度、表面粗糙度和周围环境等因素。
根据不同情况，可以参考风荷载标准或进行风洞试验等手段来确定风压系数。
4. 风荷载计算公式的推导风荷载计算公式是根据风荷载标准和风压系数确定的，用于计算风荷载的大小和作用方向。
常见的风荷载计算公式有平均风压公式、动压公式和暴风雨风荷载公式等。
平均风压公式是根据建筑物表面的局部风压系数和标准的平均风速来计算风荷载的。
动压公式是在考虑结构动力和相应的风压系数的基础上进行计算的。
暴风雨风荷载公式是考虑风速和时间变化的情况下进行计算的。
风荷载计算公式的推导需要根据具体的风荷载标准和建筑物的参数进行，可以通过理论分析和实验结果进行验证和修正。
风荷载作用的振动舒适度要求研究
风荷载作用的振动舒适度要求研究发布时间：2022-03-10T07:24:14.373Z 来源：《科技新时代》2022年1期作者：林云峥[导读] 相对于中低层建筑来说，高层乃至超高层建筑不仅要关注竖向荷载，更需要注意水平荷载的作用（如风荷载、地震作用等）对建筑物及对人体感官的影响。
广东正恒建筑设计有限公司祈福分公司；广东广州 511400摘要：相对于中低层建筑来说，高层乃至超高层建筑不仅要关注竖向荷载，更需要注意水平荷载的作用（如风荷载、地震作用等）对建筑物及对人体感官的影响。
高层建筑物在风荷载作用下将产生振动，过大的振动加速度将使在高楼内居住的人们感觉不适，甚至难以忍受。
但在《高层建筑混凝土结构技术规程》JGJ 3-2010条文3.7.6中却只要求150m以上的高层混凝土建筑结构满足风振舒适度要求。
下面通过3个算例，推导出一般情况下房屋高度小于150m的顶点顺风向及横风向振动加速度是否可符合规范要求，从而论证一般的房屋高度小于150m的高层混凝土建筑结构不需要计算顶点风振加速度是否合理。
关键词：房屋高度小于150m ；顶点顺风向振动；最大加速度；顶点横风向振动一、计算工程四、结语经过以上简单的计算对比发现，如果只考虑顺风向振动最大加速度，一般的房屋高度小于150m的高层混凝土建筑结构基本不需要计算。
但对于高层建筑来说，随着高宽比的增大，横风向振动最大加速度通常会大于顺风向振动最大加速度，甚至大很多。
所以一般的房屋高度小于150m的高层混凝土建筑结构不需要计算顶点风振加速度并不合理，应遵守《混凝土结构通用规范》GB 55008-2021中，第4.2.3条。
影响高层建筑风振效应的因素有很多，而且很复杂，现规范相应公式的计算限制条件也很多，准确性有限，实际工程中设计师应更多地注重概念设计。
参考文献：《超高层建筑结构设计与工程实践》周建龙《人体对高层建筑风振的舒适度研究》帅源等。
【2017年整理】福建抗震设防烈度和风压资料
1抗震设防烈度为8度，设计基本地震加速度值为0.20g：
第二组：金门*。
2抗震设防烈度为7度，设计基本地震加速度值为0.15g：
第一组：漳州（芗城、龙文），东山，诏安，龙海；
第二组：厦门（思明、海沧、湖里、集美、同安、翔安），晋江，石狮，长泰，漳浦；
第三组：泉州（丰泽、鲤城、洛江、泉港）。
3抗震设防烈度为7度，设计基本地震加速度值为0.10g：
第二组：福州（鼓楼、台江、仓山、晋安），华安，南靖，平和，云宵；
第三组：莆田（城厢、涵江、荔城、秀屿），长乐，福清，平潭，惠安，南安，安溪，福州（马尾）。
4抗震设防烈度为6度，设计基本地震加速度值为0.05g：
第一组：三明（梅列、三元），屏南，霞浦，福鼎，福安，柘荣，寿宁，周宁，松溪，宁德，古田，罗源，沙县，尤溪，闽清，闽侯，南平，大田，漳平，龙岩，泰宁，宁化，长汀，武平，建守，将乐，明溪，清流，连城，上杭，永安，建瓯；
第二组：政和，永定；
第三组：连江，永泰，德化，永春，仙游，马祖。
3 基本规定
3.0.1对于一般建筑（包括构筑物）和围护结构，其基本风压应按50年一遇的风压值采用。
3.0.2对风荷载比较敏感的高层建筑，在结构承载力设计时基本风压应按100年—遇的风压值采用，在水平位移计算时基本风压可按50年一遇的风压值采用。
3.0.3对风荷载比较敏感的高耸结构、超限大跨空间结构，基本风压应按100年—遇的风压值采用。
3.0.4对于房屋高度超过150m的高层建筑，风荷载作用下的舒适度验算时基本风压可按10年一遇的风压值采用。
高层建筑舒适度的几种规范计算方法
高层建筑舒适度的几种规范计算方法作者：李智伟鲁文英来源：《城市建设理论研究》2013年第16期摘要：本文介绍了建筑结构加速度对人体舒适性的影响，并通过列举我国几种规范计算方法及简单的推导过程，进行了计算公式的对比，而且说明了规范计算方法的适用性问题。
关键字：高层建筑，舒适度，顶点加速度，横风向，顺风向中图分类号：TU241.8 文献标识码：A 文章编号：1引言在快节奏的经济建设中，我国高层、超高层建筑越来越多。
而风荷载作用下结构的静、动力响应往往是高层建筑结构设计的重要内容。
在风作用下，高层建筑会发生振动，当振动大到一定程度时，人们就会感觉不舒适。
这种就舒适感而言的振动效应分析,被称为舒适度分析。
根据国内外实验研究表明，影响人体感觉不舒的主要因素是所考虑点的最大加速度值。
加速度对人体舒适性的影响如下表1。
因此对风较敏感的高层建筑在风荷载作用下不仅要满足强度和承载力的要求，还必须满足强风作用下的正常使用，特别是由于风振引起的人体舒适度的要求。
表1.加速度对人体舒适性的影响目前我国的现行的规范或规程中，《高层民用建筑钢结构技术规程》[1] ](以下简称“高钢规”) 、《高层建筑混凝土技术规程》[2] (以下简称“高混规”) 、《高层建筑钢结构设计规程（上海）》[3] (以下简称“上海高钢规”) 均对高层建筑结构在10年重现期风荷载作用下的顺风向和横风向顶点最大加速度提出了限制要求，详表2。
表2.结构顶点风振加速度限制alin2规范计算方法虽然关于顺风向加速度、横风向加速度的研究工作较多，但各国计算方法并不统一相互之间存在较大的差异。
我国规范中，《高钢规》、《建筑结构荷载规范（2012）》[4](以下简称“荷载规范（2012）”)、《上海高钢规》均对建筑结构定点加速度的计算给出了不同的计算方法。
2.1顺风向加速度计算方法对于一般高度大于30米且高宽比大于1.5的高柔房屋结构，由于频谱比较稀疏，第一振型起到绝对作用，此时可以仅考虑结构第一振型。
风荷载计算方法与步骤
欢迎共阅1 风荷载当空气的流动受到建筑物的阻碍时，会在建筑物表面形成压力或吸力，这些压力或吸力即为建筑物所受的风荷载。
1.1 单位面积上的风荷载标准值建筑结构所受风荷载的大小与建筑地点的地貌、离地面或海平面高度、风的性质、风速、风向以及高层建筑结构自振特性、体型、平面尺寸、表面状况等因素有关。
垂直作用于建筑物表面单位面积上的风荷载标准值（KN/m2）按下式计算：1.1.1基本风压按当地空旷平坦地面上50年一遇按公式 其中的单位为，kN/m 2。
也可以用公式1.1.2 风压高度变化系数风压高度变化系数在同一高度，不同地面粗糙程度也是不一样的。
规范以粗糙度类别场地确定之后上式前两项为常数，于是计算时变成下式：1.1.3风荷载体形系数1）单体风压体形系数（1）圆形平面；（2）正多边形及截角三角平面，n为多边形边数；（3）高宽比的矩形、方形、十字形平面；（4）V形、Y形、L形、弧形、槽形、双十字形、井字形、高宽比的十字形、高宽比，长宽比的矩形、鼓形平面（5）未述事项详见相应规范。
23檐口、雨棚、遮阳板、阳台等水平构件计算局部上浮风荷载时，不宜小于1.1.4米且高宽比的房屋，以及自振周期虑脉动风压对结构发生顺向风振的影响。
且可忽略扭转的结构在高度处的风振系数○1g为○2R为脉动风荷载的共振分量因子，计算方法如下：为结构阻尼比，对钢筋混凝土及砌体结构可取；为地面粗糙修正系数，取值如下：为结构第一阶自振频率（Hz）；高层建筑的基本自振周期可以由结构动力学计算确定，对于较规则的高层建筑也可采用），B为房屋宽度（m）。
○3对于体型和质量沿高度均匀分布的高层建筑，、为系数，按下表取值：为结构第一阶振型系数，可由结构动力学确定，对于迎风面宽度较大的高层建筑，当剪力墙和框架均其主要作用时，振型系数查下表，其中H为结构总高度，结构总高度小于等于梯度风高度。
为脉动风荷载水平、竖直方向相关系数，分别按下式计算:B。
地震及风荷下高层隔震结构舒适度分析
该工程位于北京市西城 区 ， 抗震设 防烈度 为 ８ ， 度 二类场地 。主楼部分地上 十六层 ， 高度 为 ６ ．ｍ； ８７ 大底 盘裙房为地 上三 层 ， 地下 一 层 ， 局部 地下 两 层 。为 了 达 到隔震 目的， 地 下一 层顶 设 置隔震 层 ， 在 隔震层 采
（） 震波１ ａ地
（ 地震波３ ｃ ）
２ 地震作用计算结果与对 比分析
小， 由于地震 波 自身的特性 以及结 构刚 度和荷 载 的不
均匀分 布 ， 楼层 间 的加 速度 峰 值 并 不 呈 现 特 定 的规 律， 相对 薄弱的楼层加 速度响应 会相 对大 些。分 析抗 震 结构 的楼层 加速度峰值 可 以看 出， 部几层 的加 速 顶 度响应 被放 大 ， 已达 到地表 加 速 度 的 ２—３倍 。 因
—
时 问
非隔震结构
１ ０
０
目
－
１ ０
－
２ ０ Ｏ
５Hale Waihona Puke ｌ Ｏ１ ５２ Ｏ
０
１０ ０
２０ ０
３ ０ ４０ ５ ０ Ｏ ０ Ｏ
时 间
层间加速度 （） ｂ 罕遇地震 图２ 楼层加速度峰值
（ 隔震结构 ｂ ）
图３ １ 层加速度 时程 曲线
度响应 大约可 以减少一 个数量 级。相对 于多遇地 震 ，
结 构底 部 加速 度 响应 变化 剧烈 ， 而随 着高度 的增 加 ，
由于隔震层及上部 结构各 层的滤 波作用 ， 构受 地震 结 波的影 响逐渐减小 ， 加速度 也 由剧烈 的变化 变得缓 和
髓
１ ０
望 ０
—
许多， 这也使 得舒适度得 到很好 的提 高。
PKPM楼板舒适度验算操作流程
2、勾选
4、根据《混规》3.4.6及《高 规》3.7.7判别自振频率是否满 足，不满足需进行时程分析。
3、点击应用 查看振型模态
动力时程分析
1、点击
4、点击计算
2、点选动力时程 分析，参数按默认
3、点选振型叠加 法，参数按默认
动力时程分析
1、点击文本查看可查看文本 计算结果，点击word计算书 可输出舒适度计算书
PKPM舒适度验算操作流程
进入复杂楼板分析模块
1、打开模型，切换 至复杂楼板分析模块
填写舒适度信息
1 3、填写参数
2
根据《荷规》3.2.7采用
勾选自动
勾选
根据建筑功能确定
可填10 按默认
按照《混规》3.4.6及 《高规》3.7.7填写
舒适度计算
1、点击网格划分 2、进行计算
自振频率查看
1、点击
风荷载验算
住龙镇3号桥挂篮抗风荷载计算
为了确保人身的安全，在风力大于六级时，不得进行挂篮得施工作业，考虑到本桥施工高度达到110米，高空作业，根据《建筑结构荷载规范》要求，对本桥施工主要承重结构挂篮采用规范附录中50年一遇风压进行抗风荷载得计算。
式中风荷载标准值（KN/m²），取2.3
高度z处的风振系数，取1.5
风荷载体型系数，取0.5
风压高度变化系数，取2.3
龙泉市基本风压（KN/m²），取0.3KN/m²
由于挂篮浇筑时荷载较重，偏于安全计算，按挂篮行走工况进行计算。
1、纵向风荷载加载模型及计算
由电算模型可知，挂篮整体稳定系数为6.67，安全系数足够。
2、横向风荷载加载及计算
由电算模型可知，挂篮整体稳定系数为31.5，安全系数足够。
3、横向风荷载加载下挂篮行走抗滑计算
桥梁纵向有3%的坡度，挂篮在行走时前支点受力简图为：
由计算可知，前支点反力P=354.2KN,
由力学知识计算，P1=P*
P2=P*
0.15*354.0=53.1KN
行走时轨道反压梁后锚位置，必须先在反扣轮后加压梁压住轨道后
方可拆除挡道的轨道压梁。
这样保证有足够的安全系数。
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①顺风向顶点最大加速度：
wsmrton0A
为确保高 层建筑内 使用者之 舒适，需 考虑风振 建筑物加 速度。根 据《高层 建筑混凝 土结构技 术规程》 （JGJ32002） 4.6.6节表 4.6.6 ， 按10年一 遇的风荷 载取值计 算的顺风 向与横风 向结构顶 点最大加 速度
建筑物横
风向的第
Tt 一自震周
期
分别为建
筑物平面
的宽度和
B、L- 长度
n,m 41.84103 m/s
br
tr
0.02272
br
2.05x Βιβλιοθήκη 04n , m B
Tt L
.3 . 3
2.03 3.494 0.83 0.02
3.93
35.55
m
43.85
m
max
tr
0.117539 m/s2
21948
kN/m2 m2 t
w 0.106559 m/s2
max 0.15
m/s2
满足规范要求
②横风向顶点最大加速度：
tr
br
T
2 t
b
BL t , cr
建筑物顶
n ,m
点平均风 速 (m/s)
z
风压高度 变化系数
建筑物所
B
受的平均 重力
r
重限期调 整系数
建筑物横
t,c r 风向的临 界阻尼比
满足规范要求
max
0.15
m/s2
n,m 40 s z0
限值为 0.15m/s2
max；加速度
按《高层 民用建筑 钢结构技 术规程》 （JGJ9998）5.5.1 条计算。
脉动增大 系数
1.72
rs
脉动影响 系数 风荷载体 型系数
0.91 1.4
s
重限期调
r 整系数 0 基本风压
建筑物总
m 迎风面积
tot
建筑物总 质量
0.83 0.385
3340