地下室顶板加固计算即车辆轮胎压力换算

XX（ XX）地下室顶板加固施工方案编制人：校对人：审核人：审批人：目录第1章工程概况............................. 错误!未指定书签。

第2章等效荷载换算......................... 错误!未指定书签。

2.1车辆运载及堆载情况.................... 错误!未指定书签。

2.2 等效均布荷载计算..................... 错误!未指定书签。

第3章支撑体系验算......................... 错误!未指定书签。

第4章支撑体系平面布置图................... 错误!未指定书签。

第1章工程概况第2章等效荷载换算2.1车辆运载及堆载情况因场内施工期间运输车辆较重的主要为钢筋运输车和砼运输车，因此本方案以这两种车型进行验算。

场内行车时必须严格将车辆荷载控制在方案计算范围内。

即钢筋运载不得大于60吨、砼运输不大于12m³。

钢筋运输车按平板半挂车计算，汽车自重20吨（轮胎12个，前4后8，轮胎规格为12R（真空）），钢筋载重按60吨，合计80吨。

混凝土罐车及泵车按装12立方米车考虑，混凝土罐车自重约25吨，12立方米混凝土按24吨计，合计49吨。

2.2 等效均布荷载计算本方案荷载计算依据《建筑结构荷载规范》(GB 50009-2012)、《建筑施工临时支撑结构技术规范》(JGJ300-2013)等规范编制。

本工程回顶方案计算方法参照模板支架计算，地下室顶板为双向板，最大尺寸为2600×3200，地下室顶板上通过最大荷载为钢筋运输车（钢筋车80T），当两个轮胎的中点落在板的跨中时，弯矩最大。

2.2.1 最不利荷载计算轮胎中轴点落在板跨中时，弯矩最大，本案例计算板跨为4米。

根据《建筑结构荷载规范》附录C，等效均布活荷载按下式计算：Q=8Mmax/bL2①1、b值的计算如下：轮胎12R，即每个轮胎宽度为304mm，扁平比按最低70%计算，则每个轮胎的触地面积为0.3*0.2。

通常情况下，荷载作用宽度大于长度，则选用公式如下：b=2/3bcy+0.73L ②b cy =bty+2*垫层厚度+板厚③b ty 为荷载作用面平行于板跨的宽度，取bty=2*300=600mm；则bcy=0.6+2*0+0.2=0.8mb=2/3*0.8+0.73*4=3.45m两个局部荷载相邻时有效分部宽度进行折减（轮距1.86m）：22'e b b +==3.45/2+1.86/2=2.65m2、荷载的计算如下：则钢筋运输车后轮（单个组合）传递的荷载为： 9/31*80/2（双排）=23.516/2=11.62t 3、最大弯矩计算如下：Mmax=11.62*9.8*4（板跨）/2=227.75KN.m 4、等效荷载为：Q=8Mmax/bL 2=8*227.75/(3.45*42)=34KN/m2 5、乘可变荷载组合系数，动力系数： Q=1.1*1.3*34=48.62KN/m2当车道或顶板设计荷载超过49KN/m2时，下部可不进行加固。

第3章 支撑体系验算计算依据：1、《建筑施工模板安全技术规范》JGJ162-20082、《建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范》JGJ 130－20113、《混凝土结构设计规范》GB 50010-20104、《建筑结构荷载规范》GB 50009-20125、《钢结构设计规范》GB 50017-2003一、工程属性二、荷载设计三、模板体系设计荷载系数参数表：设计简图如下：模板设计平面图模板设计剖面图(模板支架纵向)模板设计剖面图(模板支架横向)四、面板验算楼板面板应搁置在梁侧模板上，本例以三等跨连续梁，取1m单位宽度计算。

W＝bh2/6=1000×15×15/6＝37500mm3，I＝bh3/12=1000×15×15×15/12＝281250mm4 承载能力极限状态q1＝γ0×[1.35×(G1k +(G2k+G3k)×h)+1.4×φc×Q1k]×b=1×[1.35×(0.1+(50+1.1)×0.2)+1.4×0.9×2.5]×1=17.082kN/m q1静=γ0×[γG(G1k +(G2k+G3k)h)]b = 1×[1.35×(0.1+(50+1.1)×0.2)]×1=13.932kN/mq1活=γ0×(γQ×φc×Q1k)×b=1×(1.4×0.9×2.5)×1=3.15kN/mq2＝1×1.35×G1k×b＝1×1.35×0.1×1=0.135kN/mp＝1×1.4×0.9×Q1k＝1×1.4×0.9×2.5＝3.15kN正常使用极限状态q＝(γG(G1k +(G2k+G3k)×h))×b =(1×(0.1+(50+1.1)×0.2))×1＝10.32kN/m计算简图如下：1、强度验算M1＝0.1q1静L2+0.117q1活L2＝0.1×13.932×0.22+0.117×3.15×0.22＝0.07kN·mM2＝max[0.08q2L2+0.213pL，0.1q2L2+0.175pL]＝max[0.08×0.135×0.22+0.213×3.15×0.2，0.1×0.135×0.22+0.175×3.15×0.2]＝0.135kN·m M max＝max[M1，M2]＝max[0.07，0.135]＝0.135kN·mσ＝M max/W＝0.135×106/37500＝3.59N/mm2≤[f]＝15N/mm2满足要求！2、挠度验算νmax＝0.677ql4/(100EI)=0.677×10.32×2004/(100×10000×281250)=0.04mmν＝0.04mm≤[ν]＝L/250＝200/250＝0.8mm满足要求！五、小梁验算q1＝γ0×[1.35×(G1k +(G2k+G3k)×h)+1.4×φc×Q1k]×b=1×[1.35×(0.3+(50+1.1)×0.2)+1.4×0.9×2.5]×0.2＝3.47kN/m 因此，q1静＝γ0×1.35×(G1k+(G2k+G3k)×h)×b=1×1.35×(0.3+(50+1.1)×0.2)×0.2＝2.84kN/mq1活＝γ0×1.4×φc×Q1k×b=1×1.4×0.9×2.5×0.2＝0.63kN/mq2＝1×1.35 ×G1k×b=1×1.35×0.3×0.2＝0.081kN/mp＝1×1.4×0.9×Q1k＝1×1.4×0.9×2.5＝3.15kN计算简图如下：1、强度验算M1＝0.125q1静L2+0.125q1活L2＝0.125×2.84×0.82+0.125×0.63×0.82＝0.278kN·mM2＝max[0.07q2L2+0.203pL，0.125q2L2+0.188pL]＝max[0.07×0.081×0.82+0.203×3.15×0.8，0.125×0.081×0.82+0.188×3.15×0.8]＝0.515kN·m M3＝max[q1L12/2，q2L12/2+pL1]=max[3.47×0.22/2，0.081×0.22/2+3.15×0.2]＝0.632kN·mM max＝max[M1，M2，M3]＝max[0.278，0.515，0.632]＝0.632kN·mσ=M max/W=0.632×106/7360=85.818N/mm2≤[f]=205N/mm2满足要求！2、抗剪验算V1＝0.625q1静L+0.625q1活L＝0.625×2.84×0.8+0.625×0.63×0.8＝1.735kNV2＝0.625q2L+0.688p＝0.625×0.081×0.8+0.688×3.15＝2.208kNV3＝max[q1L1，q2L1+p]＝max[3.47×0.2，0.081×0.2+3.15]＝3.166kNV max＝max[V1，V2，V3]＝max[1.735，2.208，3.166]＝3.166kNτmax=V max/(8I zδ)[bh02-(b-δ)h2]=3.166×1000×[40×602-(40-5)×552]/(8×220700×5)＝13.674N/mm2≤[τ]=125N/mm2满足要求！3、挠度验算q＝(γG(G1k +(G2k+G3k)×h))×b=(1×(0.3+(50+1.1)×0.2))×0.2＝2.104kN/m挠度,跨中νmax＝0.521qL4/(100EI)=0.521×2.104×8004/(100×206000×22.07×104)＝0.099mm≤[ν]＝L/250＝800/250＝3.2mm；悬臂端νmax＝ql14/(8EI)=2.104×2004/(8×206000×22.07×104)＝0.009mm≤[ν]＝2×l1/250＝2×200/250＝1.6mm满足要求！六、主梁验算1、小梁最大支座反力计算q1＝γ0×[1.35×(G1k +(G2k+G3k)×h)+1.4×φc×Q1k]×b=1×[1.35×(0.5+(50+1.1)×0.2)+1.4×0.9×1.5]×0.2＝3.272kN/mq1静＝γ0×1.35×(G1k +(G2k+G3k)×h)×b＝1×1.35×(0.5+(50+1.1)×0.2)×0.2＝2.894kN/m q1活＝γ0×1.4×φc×Q1k×b ＝1×1.4×0.9×1.5×0.2＝0.378kN/mq2＝(γG(G1k +(G2k+G3k)×h))×b=(1×(0.5+(50+1.1)×0.2))×0.2＝2.144kN/m承载能力极限状态按二等跨连续梁，R max＝1.25q1L＝1.25×3.272×0.8＝3.272kN按悬臂梁，R1＝3.272×0.2＝0.654kNR＝max[R max，R1]＝3.272kN;正常使用极限状态按二等跨连续梁，R'max＝1.25q2L＝1.25×2.144×0.8＝2.144kN按悬臂梁，R'1＝q2l1=2.144×0.2＝0.429kNR'＝max[R'max，R'1]＝2.144kN;计算简图如下：主梁计算简图一2、抗弯验算主梁弯矩图一(kN·m)σ=M max/W=0.851×106/4490=189.475N/mm2≤[f]=205N/mm2满足要求！3、抗剪验算主梁剪力图一(kN)τmax=2V max/A=2×5.153×1000/424＝24.309N/mm2≤[τ]=125N/mm2满足要求！4、挠度验算主梁变形图一(mm)跨中νmax=0.671mm≤[ν]=800/250=3.2mm悬挑段νmax＝0.038mm≤[ν]=2×200/250=1.6mm满足要求！5、支座反力计算承载能力极限状态图一支座反力依次为R1=11.207kN，R2=13.333kN，R3=13.333kN，R4=11.207kN 七、可调托座验算按上节计算可知，可调托座受力N＝13.333kN≤[N]＝30kN满足要求！八、立柱验算1、长细比验算顶部立柱段：l01=kμ1(h d+2a)=1×1.386×(1500+2×200)=2633mm非顶部立柱段：l0=kμ2h =1×1.755×1500=2632mmλ=max[l01，l0]/i=2633.4/15.9=165.623≤[λ]=210满足要求！2、立柱稳定性验算根据《建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范》JGJ130-2011，荷载设计值q1有所不同：小梁验算q1＝1×[1.35×(0.5+(50+1.1)×0.2)+1.4×0.9×1]×0.2 = 3.146kN/m同上四～六步计算过程，可得：R1＝10.775kN，R2＝12.82kN，R3＝12.82kN，R4＝10.775kN顶部立柱段：l01=kμ1(h d+2a)=1.155×1.386×(1500+2×200)=3041.577mmλ1=l01/i=3041.577/15.9=191.294查表得，φ＝0.197不考虑风荷载:N1 =Max[R1，R2，R3，R4]=Max[10.775，12.82，12.82，10.775]=12.82kNf＝N1/(ΦA)＝12820/(0.197×424)＝153.481N/mm2≤[f]＝205N/mm2满足要求！非顶部立柱段：l0=kμ2h =1.155×1.755×1500=3040.537mmλ=l0/i=3040.537/15.9=191.229查表得，φ1=0.197不考虑风荷载:N=Max[R1,R2,R3,R4]+1×γG×q×H=Max[10.775,12.82,12.82,10.775]+1×1.35×0.15×4=13.63kN f=N/(φ1A)＝13.63×103/(0.197×424)=163.179N/mm2≤[σ]=205N/mm2满足要求！九、高宽比验算H/B=4/3=1.333≤3满足要求，不需要进行抗倾覆验算！第4章支撑体系平面布置图。