马蹄沟桥连续梁合拢临时固结5.3(精)

TA11 太中银铁路工程

马蹄沟大理河特大桥悬浇连续梁合拢段施工方案报审表

工程名称：太中银铁路工程施工标段：SJS-Ⅱ施工单位：中铁十七局集团有限公司太中银铁路工程指挥部编号：

太中银铁路工程

内部审核意见表

工程名称：太中银铁路工程施工标段：SJS-Ⅱ单位工程名称：马蹄沟大理河特大桥悬浇连续梁合拢段施工方案

施工单位：中铁十七局集团有限公司太中银铁路工程指挥部第一项目经理部

马蹄沟大理河特大桥悬浇连续梁合拢段施工

马蹄沟大理河特大桥32m+48m+32m连续梁采用挂篮悬浇方法进行施工,合拢顺序为先边跨后中跨。

边跨合拢段混凝土浇筑后,张拉边跨预应力束,解除主墩顶临时固结,使悬臂T构变为简支结构;中跨合拢后,使两个简支结构形成一个连续梁,完成两次体系转换。1、合拢段需解决的问题

合拢段施工主要需解决3个问题:1)吊架的安装问题;2)合拢段的临时锁定问题;3)合拢段混凝土浇筑问题。

合拢段因混凝土浇筑后,气温的变化会引起梁体的伸缩变形,同时梁体左右日照温度不同还会引起梁的扭曲变形,需对合拢段进行临时锁定保持合拢段无相对变形。合拢段临时锁定要抵抗温度应力、T构两端不平衡弯矩等多种外力,保证悬臂T构施工安全和合拢段不出现裂纹。

2、合拢段施工顺序

边跨现浇段及中间节6号块施工完成后,安装边跨合拢段临时刚接构造，张拉合拢钢束T8、B11，在支架上现浇边跨合拢7号段混凝土,养生。当混凝土强度达到设计强度的100%时，张拉并锚固B7～B10纵向预应力钢束及横向、竖向预应力筋；补张拉并锚固T8、B11。张拉0#块另一半横向钢束;拆除74#墩顶临时固结措施，启动主墩永久支座，并将75#墩纵向活动支座临时锁定。

拆除边跨现浇段支架,安装中跨跨中临时刚构造，解除75#墩纵向活动支座的锁定，张拉临时预应力钢束T9和底板合拢钢束。用悬吊支架现浇中

跨合拢段7/段，养生；当混凝土强度达到设计强度的100%时，张拉（或补张拉）并锚固B1~B5纵向预应力钢束及横向、竖向预应力筋。拆除悬吊支架，拆除临时合拢钢束T9。

3、合拢段施工方法

3.1 合拢段吊架及模板利用挂篮底模、外侧模、内模作为合拢段模板,不仅可以减少搭设支架的投入,还可使浇筑后的混凝土变形与两端已浇段保持同步,但要利用挂篮作为吊架,需解决一个挂篮后退和一个挂篮前移的问题。由于74号主墩的施工速度较75号主墩要快,故施工中决定74号墩中跨挂篮向后退,75号墩中跨挂篮向前移作为中跨合拢段吊架。边跨合拢段吊架仅存在前移问题,与中跨挂篮前移作吊架方法相同。

3.2 临时锁定

3.2.1 合拢段锁定计算假设

1)以合拢段长度不变,锁定骨架支撑力能够抵消梁体温度变形引起的支座或模板体系产生的摩擦阻力即可。2)边跨合拢时边跨模板与混凝土的摩擦系数取0.15,中跨合拢时活动支座摩擦力取0.05。

3.2.2 边跨合拢段锁定

1)应力分析。根据计算,温度应力引起的力较大,而此时只有边跨模板对梁体有约束力,如果约束力小于梁体温度应力,梁体肯定会产生位移。只要保证合拢段临时锁定力大于模板及支座的约束力即可保证合拢段相对无变形。

2)刚性支撑设置。边跨现浇段及6号块端部腹板位的顶板、底板上预埋4块

40cm*40cm， 2cm厚的钢板,钢板后方加焊钢板肋进行加强,梁体内埋

设加强钢筋与混凝土连接增加抗拔力。支撑型钢用I20a焊接而成,在混凝土浇筑前几天凌晨最低温度时,将支撑型钢焊于两侧梁内预埋的钢板上,起到支顶作用并起部分抗拉作用,焊接时注意同一根工子钢骨架一端焊完后再焊接另一端。

边跨合拢段采用刚性骨架措施锁定后,在温度变化作用下,由于中墩临时支撑尚未拆除,梁体变化引起的微小滑动,通过边跨合拢段临时固结骨架,其力主要由边跨现浇段混凝土与模板的摩擦力抵消,边跨现浇段施工完成后,边支座处支顶方木要拆除,使支座能够活动。

模板与混凝土之间的摩擦系数取μ=0.15,则:

合拢段刚性支撑所受轴力:

N=μG=0.15×229.2×9.8=337kN。

其中,G为边跨现浇段梁段的重力。

假设采用I20a焊成支撑骨架,每个合拢段4个,则每个刚性支撑所受应力:

σ=N/A=337/4/0.00355=23733kPa=23.7M Pa。

能够满足要求。

3)临时张拉束。总共有337kN的力,边跨张拉按照此力控制,张拉力来抵消温度降低时两端梁体对合拢段新浇混凝土的张应力。

4个骨架所承受的平均力为:337/4=84.3kN,单个骨架在钢板上焊缝长度80cm,为保证焊缝牢固,每个骨架与预埋钢板的焊缝均采用四周满焊,焊缝厚度6mm。

3.2.3 中跨合拢段锁定

1)刚性支撑骨架。在两6′号内预埋相同的钢板箱。中跨合拢时温度应力与边跨合拢时相同,只是抵消温度变形的力主要由75号墩顶活动支座(74号

墩顶为固定支座)与梁体摩擦力承担,取摩擦系数0.05,承重为全桥除去中跨合拢段梁体重量的1/2。此时摩擦力(等于合拢段刚性支撑所受轴力)为:

N=μG=0.05×1667.55×9.8=817.1kN。

假设采用I20a焊成支撑骨架,每个合拢段4个,则每个刚性支撑所受应力:

σ=N/A=817.1/4/0.00355=57542kPa=57.5MPa<200MPa。

能够满足要求。

2)临时张拉束。按照临时张拉平直纵向预应力束以减少梁体挠度变形、张拉较短长度的预应力束以起到对合拢段更好的约束作用的钢绞线,选择临时张拉2T9,2B5纵向预应力束,以抵消温度降低时两端梁体对合拢段新浇混凝土的张应力。由于边跨梁体最大摩擦力817.1kN,故每束钢绞线张拉到817.1/4=204kN即可,为确保不开裂,施工时对四束钢绞线临时各张拉到21t。待混凝土强度达到100%后,张拉完其他预应束后,将2T9预应力放张。

3.3 合拢段配重

合拢段两端配重的目的:1)减少混凝土浇筑时的挠度变形,保证混凝土质量;2)保持T 构两端的不平衡弯矩小于主墩顶临时固结所能提供的不平衡弯矩。

3.3.1 边跨合拢时

边跨合拢时考虑两种工况,计算分别如下,其中不论哪种工况不进行配重产生的不

平衡弯矩,主墩顶的临时固结都可以满足。根据标高测量结果,如果合拢段两端标

高偏差在15mm以内,则不用配重找平;如果标高差在15mm以上,则在T构两侧压配重将边跨6号块端部与现浇段8号块端部标高找平（在纵坡上按照设计高程比较）。

为减少混凝土浇筑过程中因T构两侧重量变化产生的挠度变形对新浇

混凝土的影响,建议加快浇筑速度,使变形在混凝土初凝前完成,或在T构两侧加相同配重,随混凝土浇筑同步取消边跨侧配重。在一个T构两侧各放置一个水箱进行配重,随边跨合拢段混凝土浇筑重量同步减去边跨侧水箱内水的重量,保持T构两侧力矩平衡。

3.3.2 中跨合拢时

如果中跨合拢段两侧标高差在15mm以内,中跨将不采用压重;如果偏差大于15mm,则在中跨合拢段一侧用水箱压重,使中跨合拢段两端标高一致（在纵坡上按照设计高程比较）,待混凝土强度达到50MPa后,方可取消配重。

3.4 合拢段混凝土的浇筑

选择在一天凌晨3点左右气温最低时浇筑合拢段混凝土,浇筑时间在4h内完成,混凝土浇筑前一天用水将全梁表面、箱内洒水保湿进行降温。收听天气预报,3d内

有大风降温时,不进行合拢段混凝土浇筑。两端的混凝土连接面要充分凿毛、湿润,并冲洗干净。采用新出的合拢段微膨胀混凝土,现场技术负责人确认,吊车吊送入模,入模混凝土坍落度不大于18cm。混凝土浇筑时工区负责人在场进行旁站指挥。混凝土浇筑后专人进行喷水雾养生,初凝后覆盖塑料薄膜及土工布保湿养护,

专人进行混凝土测温记录。

3.5 合拢段张拉

合拢段混凝土强度达到设计要求后,放松吊架外侧模及内侧模。然后按顺序进行其他预应力束张拉,张拉完成后方可脱底模。合拢段混凝土灌注前,要将所有的预应

力钢绞线全部穿入波纹管内,为防止混凝土浇筑时波纹管道堵塞,除接口处用绞带

缠绕密封外,还要注意逐根检查有没有受电火花影响打开的孔洞。同时混凝土浇筑时混凝土口要尽量避开波纹管位置,并在合拢

段每根纵向波纹管顶埋设三通排气孔,以防合拢段发生堵管,影响压浆质量。预应

力束的张拉顺序要按照设计要求进行。

高速铁路桥135m跨连续梁合龙施工

高速铁路桥135m跨连续梁合龙施工来源：时间：2011-4-7 9:37:00 点击：1 今日评论：0条 1. 概述沪杭铁路客运专线采用连续梁桥方式跨越黄浦江上游的横潦泾，连续梁桥共5墩4跨，墩号119#—123#号，里程DK35+287—DK35+709，跨径布置为（75+135+135+75）m，全长421.5m。上部结构为单箱单室预应力钢筋混凝土连续梁，梁顶面宽度12m，底板宽7m。0#块高10m，现浇支架在悬浇时起支撑及稳定作用，主墩每侧设11个悬浇节段，贝雷桁架挂篮悬浇。119#（北岸）、123#（南岸）墩设边跨现浇直线段，长度7.25m。全桥共有4个合龙段，边跨、中跨各2个，长度均为2m，梁高5.83m。单个边跨合龙段配纵向预应力22束，中跨合龙段设置了中隔墙，配纵向预应力48束。 2. 合龙特点和原则合龙是连续梁体系转换的重要环节，施工中需面对两个主要问题：①新浇合龙混凝土的硬化收缩及温降收缩，会影响合龙砼与两悬臂梁端的连接； ②温升膨胀会使新浇混凝土过早承压，对其后期性能有影响。保证新浇合龙混凝土质量是关键，设计时尽可能缩短合龙段长度以减

少混凝土收缩量，施工中为防止新浇混凝土过早承压及温降开裂，普遍做法是调查当地近期温度规律，推算合龙温差范围，计算合龙结构受力，在合龙段内埋设劲性骨架并张拉临时预应力束，使合龙跨进行临时约束锁定。合龙施工应结合大桥特点，满足受力、线形和误差要求。在悬浇过程中3个主墩“T” 构各自独立，梁体处于负弯矩受力状态，随着边跨、中跨顺序合龙，梁体也依次处于不同结构的受力状态，直至成桥完成体系转换。本桥合龙有如下特点：本桥属大跨度的高速铁路连续梁桥，梁体刚度较大，主墩采用现浇支架承托固结，要求2个边跨分次合龙，2个中跨对称同时合龙，梁重锁定力量大，锁定和解除工序复杂。合龙方案制定遵循如下原则：按设计及监控方案要求，先边跨合龙，后中跨合龙；按支座安装时的预偏量设置要求，在14±4℃合龙；合龙时梁体的受力结构应为明确的静定体系；满足设计及规范要求。 3. 边跨合龙通过边跨合龙，将2个边孔变成“Π”形的简支结构，合龙时主墩固定，边跨直线段活动。当北侧边跨合龙时，120#墩支座固定，锁定北边跨合龙段，解除119#墩的支座和支架锁定，变为活动墩。南边跨合龙方案类似。 3.1直线段现浇支架滑动机构设置直线段的现浇支架下部为自墩顶向上设置的钢管支架，其上布置贝雷桁架作为承载梁，为使得在边跨合龙时直线段能够纵桥向水平微量滑

连续梁桥合龙施工注意事项

连续梁合拢段施工注意事项以最常见的3孔1联连续梁为例：通常设计合拢顺序有先边跨、后中跨；先中跨、后边跨两种形式，具体要看设计情况。一、先边跨后中跨的连续梁主要施工顺序是：边跨现浇段及最后一个悬浇段施工完成安装临时锁定支撑及钢筋、预应力管道；浇筑边跨合拢段及张拉拆除主墩临时固结及边跨临时锁定支撑（第一次体系转换,双悬臂结构转换为单悬臂简支梁结构）中跨合拢临时锁定；浇筑中跨合拢砼中跨砼合拢后，砼达到50%强度时，解除一个中墩（另一个主墩本身为固定支座）多余水平约束，即永久支座锁定（变为单向铰接，第二次体系转换）中跨合拢段张拉拆除中跨合拢临时锁定支撑、纵向管道压浆、剩余竖向、纵向张拉及压浆成桥清理。具体详细顺序如下： 1、边跨现浇段、最后一个悬浇段已完； 2、安装边跨合拢段吊架（或利用挂篮）（进行中线、高程检查，如发现偏差可采取纠正措施） 3、在合拢口两端设置平衡配重。（分三种情况： a:如果一个T构两端力矩平衡，则可按照合拢口重量的一半，在合拢口两侧压重。灌注砼过程，逐步卸载灌注端的重量，另一端中跨尚未合拢，暂时不卸重。 b：如果因挂篮拆除、或者T构两端挂篮前移距离不一致等造成的不平衡力矩，需要在力矩小的一端进行平衡配重，具体配重量需要根据堆载的位置力臂长度计算得来。） c：合拢口边跨现浇段与最后一个悬浇段测量高程超限，高程相对偏差大于15mm时，需要采取压重纠正措施。可采取施加压重对标高偏高的一端进行压重纠正。（但是纠正偏差方案须经设计和监理同意。纠偏措施的压重必须在合拢段预应力张拉完毕才能解除。

4、安装边跨合拢段钢筋及预应力管道（临时预应力索根据实际情况可先穿进去，当然也可后穿）； 5、安装边跨合拢口临时锁定（刚性支撑+临时预应力索）型钢支撑抵抗已成型梁段因升温膨胀产生的压应力，临时预应力索抵抗已成型梁段因降温产生的拉应力，做到“又拉又撑” 刚性支撑根据设计分“体内”和“体外”两种支撑形式，一般应在一日之晨温度最低时锁定。体内支撑是在合拢段砼中事先预埋型钢，所以应在砼浇筑前，在中部留出约10cm的缺口，以便在梁体预应力孔道压浆前，从预留缺口切断刚性支撑。然后用同级砼封闭。刚性支撑锁定后，应尽快张拉临时预应力索（一般为15%锚下控制张拉力），形成支-拉锁定结构。 6、合拢口临时锁定后，应立即将合拢口一侧（即边跨现浇段梁端）的支座约束解除。即解除活动支座连接杆约束。使得梁的一侧能够在临时锁定装置连接下沿活动支座自由伸缩。（这一点很重要） 7、连续观测当地气温，根据温差情况选择合拢口砼灌注时间。（一般在连续3天观测后，选择在凌晨温度最低时刻（温度开始缓慢回升），开始浇筑边跨合拢段砼，边灌注边卸载边跨方向配重，中跨方向配重不动） 8、在边跨合拢段砼强度达到设计100%，张拉边跨合拢段第一批预应力束；其中利用作为临时锁定的4束，应在临时张拉力的基础上补充张拉至100%控制应力。其余是一次性张拉到位。（在边跨合拢段未张拉前，严禁松动边跨现浇段支架和合拢吊架） 9、拆除两个主墩的临时固结。注意拆除时要两个墩顶4个临时支座（或墩旁临时支墩）要同步拆除（火烧硫磺砂浆，人工凿除截断支墩），实现第一次体系转换。形成单悬臂简支梁。拆除临时固结时，主墩上活动支座的水平约束连接杆不得解除，防止支座滑移。 10张拉边跨合拢段第二批预应力束。 11、解除边跨合拢口临时锁定刚性支撑（合拢口临时锁定劲性骨架需在纵向预应力筋张拉后灌浆前拆除)；同时可拆除边跨现浇支架、模板、多余不用的挂篮；合拢段预应力孔道内压浆。 12、安装中跨合拢段吊架及模板；钢筋绑扎，预应力管道安装；（也可将中跨合拢段钢绞线先穿进去） 13、安装中跨合拢刚性支撑，中跨合拢锁定（刚性支撑临和时预应力索）

悬臂施工连续梁桥

悬臂浇筑施工连续梁桥一、悬浇梁体分段 1、墩顶梁段A（0号段）（1）长度一般为5m～10m；（但也不一定，这主要根据具体情况而定，比如XXXX桥主桥，为了刚开始能放两个挂篮对称施工，0号块有13m）（2）施工托架 ①在混凝土浇筑以前，应对托架进行试压； 2、由0号段两侧对称分段悬臂浇筑部分B （1）长度一般为2.5m～5m，也有个别跨度大的桥梁的分段为2.5m、3.5m、4.5m；（2）一般一个梁段的施工周期为6～10天；（3）根据计算经验，梁段的多少直接影响结构配束计算，在不影响工期的前提下，适当增加梁段数，十分有利于纵向预应力钢束配置，以避免因梁段不足采用大吨位预应力钢束引起张拉端局部应力过大。同时也使全桥截面受力状态均衡，边缘应力储备适当。 3、边孔在支架上浇筑部分C （1）长度一般为2～3个悬臂浇筑分段长； 4、合拢段D （1）长度一般为2m～3m，看到2m用得最多；（2）合拢方法；（3）不宜过小；二、挂篮使用经验 1、XX桥（1）挂篮在施工过程中的布置一般为对称的，挂篮单方向的长度一般比所划分悬浇的梁段长度长0.5m～1m；举个例子，悬浇梁段的划分长度为4.5m，则挂篮单方向的长度可取为6m，两支点间的距离可取为5m。（2）挂篮重量与最重梁段的比例为0.45。

2、XXX大桥（主跨120m连续梁桥）（1）用的是菱形挂篮。（2）计算经验：挂篮的前后吊点假设为前面已浇梁段的两个端面点即可，对整个结构影响不大的 3、XXXX主桥（1）挂篮的前后吊点假设为前面已浇梁段的两个端面点（2）挂篮重量取为800kN，以临时荷载考虑三、施工挂篮 1、按照构造形式可分为桁架式，斜拉式，型钢式，混合式； 2、平行桁架式挂篮（1）结构特点：它的上部结构一般为一等高桁架，其受力特点是：底模平台及侧模支架所承荷载均由前后吊杆垂直传至桁架节点和箱梁底板上，故又称吊篮式结构，桁架在梁顶用压重或锚固或二者兼之来解决倾覆稳定问题，桁架本身为受弯结构。（2）评价：早期使用较多，由于其自身载荷大，现在一般已不大采用。 3、平弦无平衡重挂篮（1）结构特点：平弦无平衡重挂篮是在平行桁架式挂篮的基础上，取消压重，在主桁架上部增设前后上横梁，根据需要，其可沿主桁纵向滑移，并在主桁横移时吊住底模平台及侧模支架。由于挂篮底部荷载作用在主桁架上的力臂减小，大大减小了倾覆力矩，故不需平衡压重，其主桁后端则通过梁体竖向预应力筋锚固于主梁顶板上。（2）评价：由于其并未从根本上克服平行桁架式挂篮结构庞大，自身静荷较大的缺点，应用不是很广泛。 4、弓弦桁架式挂篮（1）结构特点：弓弦桁架（又称曲弦桁架）式挂篮的主桁外形似弓形，故可认为是从平行桁架式挂篮演变而来，除具有桁高随弯矩大小变化，受力合理的特点外，还可在安装时在结构内部预施应力以消除非弹性变形，故也可取消平衡重，所以一般重量较轻。（2）评价：受力较合理，对不想一次性投入过多的施工单位有一定的

连续梁墩梁临时固结计算

XXXX大桥主桥连续梁墩梁临时固结结构计算 1、墩梁临时固结结构概况由于墩梁是铰接支座，为抵抗悬臂浇筑施工中的不平衡倾覆力矩，需要对悬臂浇筑梁进行临时刚性固结。根据本桥桥墩横向截面刚度较大，具有满足抵抗悬臂倾覆的能力。因此，临时固结结构采用内固结结构型式。临时固结结构设置为：在墩顶设置四个C50混凝土条形支座，宽度0.55m、长度1.7m、高度0.5m。在永久支座两侧对称各预埋94根φ32mm三级螺纹钢筋，其中每个临时支座内各埋设34根φ32mm三级螺纹钢筋，临时支座示意图如下。 2、计算依据（1）XXXX大桥施工图设计（2）《混凝土结构设计规范》（GB50010－2010）（3）《公路桥涵设计通用规范》（JTG/T F50-2011）（4）《公路桥梁抗风设计规范》（JTG/T D60-01-2004） 3、计算参数（1）抗倾覆安全系数K=1.5；（2）直径φ32mm三级螺纹钢筋抗拉强度标准值300MPa。 4、临时固结荷载施工方案按最不利工况考虑倾覆荷载，具体组合如下：（1）挂篮最后一节悬臂段浇筑至快结束时，一侧挂篮及混凝土坠落，由此产生的偏载弯矩；（2）施工荷载计算

主要是竖向支反力和不平衡弯矩的计算。 1）竖向支反力 ①梁体混凝土自重：26636KN； ②施工人员、材料及施工机具荷载：按2.5KN/m2计算，布置在最后悬浇节段上； ③混凝土冲击荷载：按2.0KN/m2计算，布置在最后悬浇节段上； ④挂篮、模板及机具重量按照设计允许值：60t；则竖向荷载组合为： N=1.2×[1）+4）]+ 1.4×[2）+3）]= 1.2×（26636+60×10）+1.4×（ 2.5×4×1 3.65+2.0×4×13.65）=33027KN 2）最大不平衡弯矩计算 ①一侧混凝土自重超重3%，钢筋混凝土容重取26 KN/m2； ②施工荷载不均衡按照顺桥向2.5KN/m计算，布置在倾覆侧现浇节段上； ③考虑挂篮、施工机具重量偏差，一侧挂篮机具动力系数为1.2，另一侧为0.8； ④风压强度取W=500Pa，百年一遇风速V10=28.6m/s； ⑤混凝土浇筑不同步引桥的偏差，控制在10t以下； ⑥挂篮行走不同步，挂篮及机具重量取60t； ⑦最后一个悬浇节段重量，取设计重量963KN。（5）荷载参数梁段重量及相关荷载参数表

高铁连续箱梁桥合拢

中文摘要根据沪昆高铁杭长客运专线金华江特大桥跨白沙溪40+4×72+40m连续箱梁合拢段施工为例，详细介绍了连续箱梁合拢段施工工艺，对合拢段施工的总体方案、合拢段施工方案、合拢时间确定、钢筋绑扎、预埋件的安装和混凝土施工、合拢段预应力施工、临时支撑墩的拆除等施工关键技术问题进行了深入分析，并且对合拢段施工过程中的质量控制、安全控制做出了全面总结。关健词：合拢段；悬臂式连续箱梁；临时固结

Abstract According to GaoTieHang shanghai-kunming long special passenger line JinHuaJiang big bridge across the white sand 40 + 4 x 72 + 40 m continuous box construction stage fold as an example, the paper introduces the construction technology for the continuous box-girder fold, fold the construction period of the overall scheme of the construction scheme, gather together period, gather together time determined, the reinforcement assembling, the embedded parts installation and concrete construction, gather together section prestressed construction, temporary support the dismantling of pier construction such as the key technical problems are analysed, and the fold period of the construction process of quality control, safety control made a comprehensive summary. Key Words：Fold period；Cantilever type continuous girders；Temporary rigid fixity

连续刚构桥毕业设计计算书

本科毕业设计巴中市西环线老山一号桥（75+136+75）m连续刚构桥桥设计年级：************ 学号：***** 姓名：**** 专业：土木工程指导老师：***** 2016年6月

毕业设计任务书班级 * 学生姓名 *** 学号 * 发题日期：2016 年 3 月 1 日完成日期：2016年 6 月 1 日题目巴中市西环线老山一号桥（75+136+75）m连续刚构桥设计 (一) 设计资料 1、主要技术指标 (1) 孔跨布置：(75+136+75)m (2) 荷载标准：公路—Ⅰ级； (3) 桥面宽度：2×净-13.25米 (4) 桥面纵坡：0% (平坡)； (5) 桥面横坡：2%。 (6) 桥轴平面线型：直线。 2、材料规格 (1) 梁体混凝土：C60级混凝土； (2) 主墩墩身：C40级混凝土 (2) 桥面铺装及栏杆混凝土：C30级混凝土； (3) 预应力钢筋及锚具：连续梁主梁纵横向预应力钢筋可采用s 15.24高强度低松弛钢绞线；竖向预应力钢筋用精扎螺纹钢筋。 (4) 普通钢筋：普通钢筋用HRB335钢筋； 3、施工顺序及要点 (1) 墩台基础施工：施工桩基及现浇承台，滑模或爬模浇筑墩身混凝土； (2) 0#段施工：安装施工托架，施加不小于120%实际荷载预压。然后在托架上浇筑墩顶现浇梁段。待混凝土龄期达到10天，且强度到90%后，对称张拉钢筋，进行临时固结； (3)挂篮安装：安装挂篮以及进行悬臂浇筑施工所必需的施工机具。 (4)预应力钢束张拉：利用挂篮，立模后绑扎钢筋，浇筑混凝土；待混凝土龄期达到7天，且强度达到90%后，对称张拉纵向预应力钢束和上一节段横向钢束和横竖向预应力粗钢筋，并压浆； (5) 节段施工：采用挂蓝向桥墩两侧分节段地进行对称平衡悬臂施工，施工完一个节段，张拉一个节段； (6) 边跨合龙：形成单悬臂结构体系； (7) 中跨合龙：安装中跨合拢段吊架，准备中跨合拢。拆除主墩墩顶粗钢筋临时

30+45+30m预应力连续梁计算书

30+45+30米连续梁计算书一、预应力钢筋砼上部结构纵向计算书（一）工程概况：本计算书是针对标段中的30+45+30米的预应力混凝土连续梁桥进行。桥宽为9.5m，采用单箱单室，单侧翼板长2.5米；梁高为1.6~2.3米，梁底按二次抛物线型变化。箱梁腹板采用斜腹板，腹板的厚度随着剪力的增大而从跨中向支点逐渐加大，箱梁边腹板厚度为50~70cm。箱梁顶板厚22cm。为了满足支座布置及承受支点反力的需要，底板的厚度随着负弯矩的增大而逐渐从跨中向支点逐渐加大，厚度为22～35cm。其中跨跨中断面形式见图1.1，支承横梁边的截面形式见图1.2。结构支承形式见图1.3。主梁设纵向预应力。钢束采用?j15.24低松弛预应力钢绞线,标准强度为1860MPa，弹性模量为1.9X105 MPa，公称面积为140mm2。预应力钢束采用真空吸浆工艺，管道采用与其配套的镀锌金属波纹管。纵向钢束采用大吨位锚。钢束为19?s15.24的钢绞线，均为两端张拉，张拉控制应力为1339MPa。图1.1 中跨跨中截面形式

图1.2 横梁边截面形式图1.3 结构支承示意图（二）设计荷载结构重要性系数：1.0 设计荷载：桥宽9.5米，车道数为2，城-A汽车荷载。人群荷载：没有人行道，所以未考虑人群荷载。设计风载：按平均风压1000pa计，地震荷载：按基本地震烈度7度设防，温度变化：结构按整体温升200C，整体温降200C计，桥面板升温140C，降温70C。基础沉降：桩基础按下沉5mm计算组合。其他荷载：（三）主要计算参数材料：C50砼；预应力钢束：高强度低松弛钢绞线，抗拉标准强度fpk=1860MPa，抗拉设计强度fpd=1260MPa，抗压设计强度fpd=390Mpa。

连续梁合拢段施工注意事项

朱家尖羊峙大桥悬臂现浇连续梁合拢段施工方案监理工程师审查意见四川中成煤炭建设（集团）有限责任公司羊峙大桥工程项目部：你部于2013年6月29日上报的《羊峙大桥合拢段施工方案》已收悉，经审查，该方案基本可行，可以按方案操作。一、该方案存在的问题：、、、、、、、二、监理办对该方案实施工程中的建议： 1、连续梁主要施工顺序（先边跨后中跨）：边跨现浇段及最后一个悬浇段施工完成→安装临时锁定支撑及钢筋、预应力管道；浇筑边跨合拢段及张拉→拆除边跨临时锁定支撑（第一次体系转换）→中跨合拢临时锁定，浇筑中跨合拢砼→中跨合拢段张拉→拆除中跨合拢临时锁定支撑、纵向管道压浆、剩余竖向、纵向张拉及压浆→成桥清理。 2、具体详细顺序如下： 1）边跨现浇段、最后一个悬浇段已完； 2）合拢施工前应进行中线、高程检查，如发现偏差可采取纠正措施；3）合拢施工前应连续观测当地气温和梁长受温度影响的偏移值进行观测，根据观测值进行合龙施工计算，确定准确合龙温度、砼灌注时间合龙程序。（一般在连续3天观测后，选择在凌晨温度最低时刻、温度开始缓慢回升、开始浇筑边跨合拢段砼）； 4）安装边跨合拢段吊架（或利用挂篮）； 5）安装边跨合拢段钢筋及预应力管道；

6）安装边跨时，合拢口两侧悬臂端予以临时刚性连接（刚性支撑+临时预应力索），型钢支撑抵抗已成型梁段因升温膨胀产生的压应力，临时预应力索抵抗已成型梁段因降温产生的拉应力，做到“又拉又撑”；刚性支撑锁定后，应尽快张拉临时预应力索（锚下控制张拉力，按设计规定），形成支-拉锁定结构，施加预压重、再浇筑混凝土，灌注砼过程，逐步卸载灌注端的重量。 7）合拢口临时锁定后，应立即将合拢口一侧（即边跨现浇段梁端）的支座约束解除。使得梁的一侧能够在临时锁定装置连接下沿活动支座自由伸缩。（这一点很重要） 8）在边跨合拢段砼强度达到设计100%，张拉边跨合拢段第一批预应力束；其中利用作为临时锁定的4束，应在临时张拉力的基础上补充张拉至100%控制应力。其余是一次性张拉到位。 9）解除边跨合拢口临时锁定刚性支撑（合拢口临时锁定劲性骨架需在纵向预应力筋张拉后灌浆前拆除)；同时可拆除边跨现浇支架、模板、多余不用的挂篮；合拢段预应力孔道内压浆。 12）中跨合拢： 13、安装中跨合拢段吊架及模板；钢筋绑扎，预应力管道安装；在合拢口两端设置平衡配重，分三种情况： a:如果一个T构两端力矩平衡，则可按照合拢口重量的一半，在合拢口两侧压重。灌注砼过程，逐步卸载灌注端的重量。 b：如果因挂篮拆除、或者T构两端挂篮前移距离不一致等造成的不平衡力矩，需要在力矩小的一端进行平衡配重，具体配重量需要根据

桥墩临时固结六种形式

悬浇连续梁墩梁临时固结形式常见的有六种。分别介绍如下：第一种：墩顶预埋钢筋和硫磺砂浆临时固结垫块组成的墩梁固结。其优点是结构简单，施工较为方便，梁体施工过程中比较稳固安全。缺点为电解电阻等容易出现故障，往往不能完全熔化临时支座。第二种：墩顶预埋钢筋与砂筒组成的墩梁固结。优点是墩梁固结较为稳定，拆除方便。缺点是砂筒在承受梁体重量和施工荷载时有较小沉降，选成砂筒受力不均，砂筒制作比较复杂，浪费材料。第三种：钢管混凝土柱与混凝土柱内预埋钢筋组成的墩梁固结，墩身中心线两侧各设两根直径为1.2m的钢管，每根钢管下口与承台预埋钢筋焊接，管内浇注砼，钢管上口预埋钢筋与粱体连接。优点是可适于较长的0＃块，可简化0＃块支架搭设。可承受不平衡荷载，拆除方便。缺点是钢管砼柱上口与梁体接触面呈倾斜状，两者之间在荷载作用时有微小滑移。第四种：竖向预应力钢筋与钢管组合成墩梁固结。采用直径80cm的钢管设置在承台边缘20cm处。墩身两侧各4根，钢管倾斜，钢管内各设2束竖向临时锚固预应力钢筋，墩身两侧相应2根钢管在纵向支撑处用2股穿过墩身预应力钢绞线对拉。优点是钢管作为0＃块支撑，简化了支架，拆除方便。缺点是钢管倾斜，同一排钢管顶面很难控制在一条直线上，导致钢管受力不均，稳定性稍差。第五种：墩梁间四周采用混凝土支墩连接。混凝土支墩内设置钢筋，另外在混凝土支墩与桥墩顶面及连续梁底面间各设置一块5mm厚层板，将支墩混凝土与桥墩混凝土脱离，以便支墩拆除时墩顶混凝土面平整。因此，混凝土支墩起到支撑的作用，而钢筋或精轧螺纹钢筋主要起到拉接的作用。通过墩顶四周的支墩将连续梁与桥墩连接成一个整体，即固结为一个整体，使得连续梁在悬浇过程中稳定。待连续梁合拢后，即可拆

141 公路—I级桥面宽度26.8m单索面预应力混凝土斜拉桥(计算书、CAD图)

- 1 - 第1章绪论 1.1 概述斜拉桥是一种桥面体系受压、支承体系受拉的结构，其桥面体系由加劲梁构成，其支承体系由钢索组成。上世纪70年代后，混凝土斜拉桥的发展可分成三个阶段：第一阶段：稀索，主梁基本上为弹性支承连续梁；第二阶段：中密索，主梁既是弹性支承连续梁，又承受较大的轴向力；第三阶段：密索，主梁主要承受强大的轴向力，又是一个受弯构件。近年来，结构分析的进步、高强材料的施工方法以及防腐技术的发展对大跨斜拉桥的发展起到了关键性的作用。斜拉桥除了跨径不断增加外，主梁梁高不断减小，索距减少到10m 以下，截面从梁式桥截面发展到板式梁截面。混凝土斜拉桥已是跨径200m ～500m 范围内最具竞争力的桥梁结构。 1.1.1 结构体系斜拉桥的基本承载构件由梁（桥面）、塔和索三部分组成，且三者以不同的方式影响总体结构的性能。实际设计时三者是密不可分的。塔、梁及索的不同变化和相互组合，可以构成具有各自结构性能且力学特点和美学效果的突出的斜拉桥。正因为如此，斜拉桥基本体系可按力学性能分为漂浮体系、支承体系、塔梁固结体系和刚构体系：漂浮体系为塔墩固结、塔梁分离，主梁除两端有支承外，其余全部用拉索悬吊，是具有多点弹性支承的连续梁。支承体系即墩梁固结、塔梁分离，在塔墩上设置竖向支承，为具有多点弹性支撑的三跨连续梁。塔梁固结体系即塔梁固结并支承在墩上，梁的内力和挠度同主梁与塔柱的弯曲刚度比值有关。其支座至少有一个为纵向固定。刚构体系为梁塔墩互为固结，形成跨度内具有多点弹性支承的刚构。这种体系的优点是既免除了大型支座又满足悬臂施工的稳定要求，结构整体刚度较好，主梁挠度小；缺点是主梁固结处负弯矩较大，较适合于单塔斜拉桥。在塔墩很高的双塔斜拉桥中，若采用薄壁柔性墩来适应温度和活载等对结构产生的水平变形，形成连续刚构，能保持刚构体系的优点，并使行车平顺。采用这种体系的有美国的Dames Point 桥和我国的广东崖门大桥等。

高速铁路(60+108+60)m预应力混凝土连续梁桥设计

西南交通大学本科毕业设计（论文）高速铁路(60+108+60)m 预应力混凝土连续梁桥设计年级: 学号: 姓名: 专业: 指导老师:

2013年 6 月

院系专业年级姓名题目指导教师评语指导教师 (签章) 评阅人评语评阅人 (签章)成绩答辩委员会主任 (签章)

年月

毕业设计（论文）任务书班级学生姓名学号发题日期：2013年3月 4 日完成日期：2013年6月19日题目高速铁路(60+108+60)m预应力混凝土连续梁桥设计 1.目的、意义培养土木工程专业本科毕业生综合应用大学所学的各门基础课和专业课知识，并结合相关设计规范，掌握桥梁设计的基本原理和方法，独立完成一座桥梁的设计工作的能力，熟悉有关设计规范的应用和相关桥梁专业计算软件的使用所做的设计工作应该满足相关规范的要求。设计计算无误，数据表格化；文整说明简明扼要，条理清晰。通过设计，提高学生分析问题、解决问题的能力，达到桥梁工程设计人员的初步水平，为将来走上工作岗位打下良好的基础。 2.设计基础资料 (1) 设计标准：高速铁路，双线，设计速度350km/h，按ZK荷载设计；无碴轨道。 (2) 桥面布置：桥面宽度12m。线间距5m。建筑限界按净高为7.25m，双线净宽。 (3) 桥面线形：平面为直线，纵坡为平坡，中跨桥面跨中高程为500m。桥面横坡：2%。 (4) 设计基准温度20°C，体系温度变化：±20°C。 (5) 基础变位：相邻墩台基础不均沉降1cm。 (6) 基本风压：500Pa。其它基础资料见提供的附图（电子版）。 3.设计规范 (1) 《铁路技术管理规程》（铁道部令第29号）

30+45+30m预应力连续梁计算书(桥梁博士)

目录一、预应力钢筋砼上部结构纵向计算书 (1) （一）工程概况： (1) （二）设计荷载 (2) （三）主要计算参数 (2) （四）计算模型 (3) （五）主要计算结果 (4) 1、施工阶段简明内力分布图和位移图 (4) 2、支承反力 (5) 3、承载能力极限状态内力图 (6) 4、正常使用极限状态应力图 (7) （六）主要控制截面验算 (8) 1、截面受弯承载能力计算 (8) 2、斜截面抗剪承载能力计算 (16) 3、活载位移计算 (17) （七）结论 (17)

连续梁临时固结汇报材料检算部分

连续梁临时固结汇报材料悬臂法施工的连续梁，由于混凝土浇筑超方量，中跨和边跨锯齿块形式、数量，混凝土收缩徐变，位于斜坡和曲线上的梁体，重心偏离，挂蓝脱落（可不考虑），接触网支柱基础，小型机具堆放、人员和挂蓝移动以及风荷载等因素，都会导致两浇筑节段不对称，进而产生不平衡弯矩和反力。实际施工中，为了结构安全和线性控制要求，需要采用外加结构体系来平衡掉这个不平衡弯矩和反力。主要采用的形式有：墩旁设置支架（钢管柱，钢管混凝土等），该形式适用于墩高小于12m形式；墩旁设置临时支座，并预埋抗拉钢筋（普通钢筋，精扎螺纹钢筋，钢绞线或者其组合形式等），该形式对墩高没有限制。盘营一标悬臂施工连续梁工点处，墩高基本在12m以上，主要采用临时支座+预埋抗拉钢筋形式，以节约钢材。预埋抗拉钢筋有普精扎螺纹钢筋，钢绞线和精扎螺纹钢筋与普通钢筋组合形式。下面以二工区绕阳河特大桥跨京沈高速公路80+128+80m连续梁墩梁固结为例进行介绍。根据设计图纸“墩梁临时固结措施应能承受中支点处最大不平衡弯矩M设计=93178KN〃m（此不平衡荷载考虑了中墩两侧梁体结构的不均匀性、施工不平衡荷载和风荷载影响，未考虑安全系数与单侧挂篮脱落地情况）和相应的竖向反力N=77193KN”的要求，经过计算以后，若采用精扎螺纹钢筋，单侧需要60多根，数量较多，墩顶无法埋置，我标段采用

预埋钢绞线，经过计算以后，单侧共计90根7Φ5，1860Mpa 钢绞线，设置10束，每束9根(计算步骤见附件)。示意图如下

计算如下为保证梁体悬浇过程的安全性，在施工设计时必须考虑1-20#节段施工时单端挂篮脱落而增加的不平衡弯矩M1的影响，根据本桥挂篮设计图单端挂篮总重量为650KN（实际560KN）。 1-20#悬浇节段长度尺寸各节段悬浇挂篮脱落不平衡弯矩M1计算表

40+70+40连续梁墩梁临时固结设计计算书

40+70+40连续梁墩梁临时固结设计计算书由于连续梁施工采用支架法施工，故采用墩梁固结法确保安全。临时砼块采用C40混凝土，预埋Φ32精轧螺纹钢筋，配筋则按最小配筋率ρmin bh0计算。上部荷载按半跨计算，均由临时固结块承受。一、设计荷载 1、工况I 假定：（1）由于采用对称支架施工，施工过程中不平衡荷载按半跨自重的5%取；（2）临时固结块不承受受拉过程中产生的水平荷载；（3）连续梁张拉后上挠和自重下挠由于分节段，认为不累积，可以调节，预抬值可以参见监控单位，每一节段支架沉落预留不叠加；（4）在计算临时固结时，不考虑连续梁因为预应力张拉引起的内应力、抵抗弯矩，变形忽略。自重计算如下表：块段名称混凝土方量（m3）钢筋砼容重(kg/m3) 自重（KN） 0# 35.25 2．6 916.50 1# 52.88 2．6 1374.88 2# 41.2 2.6 1071.20 3# 39.83 2.6 1035.58 4# 38.54 2.6 1002.04 5# 49.53 2.6 1287.78 6# 47.60 2.6 1237.60 7# 45.91 2.6 1193.66 8# 50.01 2.6 1300.26 9# 48.83 2.6 1269.58 按最不利工况计算：由于固结为简支双悬臂，所受荷载为对称均恒荷载：

取1#－9#块自重，施工荷载作用于结构上，经计算得： G1 =10772.58KN，不平衡荷载按自重的5%计算，G’=538.629KN 2、工况Ⅱ 考虑竖向风荷载，查全国规范，内蒙古地区在10m以下100年一遇风基本风压值为0.6KN/m2，此值见相关参考书。不再考虑u Z（风压高度变化系数）u S（风荷载体型系数）。由于施工期为大风不常见期，计算风压取0.6KN/m2。横向迎风面积按70×3.3＝231㎡计算，竖向迎风面积按34×13.75=467.5㎡计算。则横桥向风荷载为F h=0.6×231＝138.6KN，竖向风荷载为F S=0.6×467.5＝280.5KN。 3、工况Ⅲ 施工过程中存在机具、人员布置不均的情况，在此按f=50KN的力作用在梁的一端，不再考虑其它因素。二、Φ32精轧螺纹钢计算为确保安全，按最不利情况考虑，即工况Ⅰ、工况Ⅱ、工况Ⅲ相互叠加作用在箱梁上。假设预埋Φ32精轧螺纹钢距0#块中心为L1=0.85m,箱梁为变截面，不平衡力作用在距0#块中心1/3处计算。 F S f 施工时受力图如下： G’ L2=34m L1=0.85m

马蹄沟桥连续梁合拢临时固结5.3(精)

TA11 太中银铁路工程马蹄沟大理河特大桥悬浇连续梁合拢段施工方案报审表工程名称：太中银铁路工程施工标段：SJS-Ⅱ施工单位：中铁十七局集团有限公司太中银铁路工程指挥部编号：太中银铁路工程内部审核意见表工程名称：太中银铁路工程施工标段：SJS-Ⅱ单位工程名称：马蹄沟大理河特大桥悬浇连续梁合拢段施工方案施工单位：中铁十七局集团有限公司太中银铁路工程指挥部第一项目经理部

马蹄沟大理河特大桥悬浇连续梁合拢段施工马蹄沟大理河特大桥32m+48m+32m连续梁采用挂篮悬浇方法进行施工,合拢顺序为先边跨后中跨。边跨合拢段混凝土浇筑后,张拉边跨预应力束,解除主墩顶临时固结,使悬臂T构变为简支结构;中跨合拢后,使两个简支结构形成一个连续梁,完成两次体系转换。1、合拢段需解决的问题合拢段施工主要需解决3个问题:1)吊架的安装问题;2)合拢段的临时锁定问题;3)合拢段混凝土浇筑问题。

合拢段因混凝土浇筑后,气温的变化会引起梁体的伸缩变形,同时梁体左右日照温度不同还会引起梁的扭曲变形,需对合拢段进行临时锁定保持合拢段无相对变形。合拢段临时锁定要抵抗温度应力、T构两端不平衡弯矩等多种外力,保证悬臂T构施工安全和合拢段不出现裂纹。 2、合拢段施工顺序边跨现浇段及中间节6号块施工完成后,安装边跨合拢段临时刚接构造，张拉合拢钢束T8、B11，在支架上现浇边跨合拢7号段混凝土,养生。当混凝土强度达到设计强度的100%时，张拉并锚固B7～B10纵向预应力钢束及横向、竖向预应力筋；补张拉并锚固T8、B11。张拉0#块另一半横向钢束;拆除74#墩顶临时固结措施，启动主墩永久支座，并将75#墩纵向活动支座临时锁定。拆除边跨现浇段支架,安装中跨跨中临时刚构造，解除75#墩纵向活动支座的锁定，张拉临时预应力钢束T9和底板合拢钢束。用悬吊支架现浇中跨合拢段7/段，养生；当混凝土强度达到设计强度的100%时，张拉（或补张拉）并锚固B1~B5纵向预应力钢束及横向、竖向预应力筋。拆除悬吊支架，拆除临时合拢钢束T9。 3、合拢段施工方法 3.1 合拢段吊架及模板利用挂篮底模、外侧模、内模作为合拢段模板,不仅可以减少搭设支架的投入,还可使浇筑后的混凝土变形与两端已浇段保持同步,但要利用挂篮作为吊架,需解决一个挂篮后退和一个挂篮前移的问题。由于74号主墩的施工速度较75号主墩要快,故施工中决定74号墩中跨挂篮向后退,75号墩中跨挂篮向前移作为中跨合拢段吊架。边跨合拢段吊架仅存在前移问题,与中跨挂篮前移作吊架方法相同。 3.2 临时锁定 3.2.1 合拢段锁定计算假设 1)以合拢段长度不变,锁定骨架支撑力能够抵消梁体温度变形引起的支座或模板体系产生的摩擦阻力即可。2)边跨合拢时边跨模板与混凝土的摩擦系数取0.15,中跨合拢时活动支座摩擦力取0.05。 3.2.2 边跨合拢段锁定 1)应力分析。根据计算,温度应力引起的力较大,而此时只有边跨模板对梁体有约束力,如果约束力小于梁体温度应力,梁体肯定会产生位移。只要保证合拢段临时锁定力大于模板及支座的约束力即可保证合拢段相对无变形。 2)刚性支撑设置。边跨现浇段及6号块端部腹板位的顶板、底板上预埋4块 40cm*40cm， 2cm厚的钢板,钢板后方加焊钢板肋进行加强,梁体内埋

48+80+48m连续梁临时固结抗

48+80+48m连续梁临时固结抗倾覆计算

跨津山铁路特大桥(48＋80＋48)m连续梁 0#块临时固结检算书计算：复核：审核：中铁电化局天津集装箱项目经理部二〇一四年一月

目录 1 计算依据 (1) 2 临时固结概述 (1) 3 根据设计文件计算 (2) 3.1工况分析 (2) 3.2荷载计算 (3) 3.3设计计算 (5) 4考虑施工中特殊荷载 (6) 4.1工况分析 (6) 4.2荷载计算 (6) 4.3设计计算 (7)

1 计算依据 (1)中铁咨询设计院提供的图纸《有砟轨道预应力混凝土连续梁（双线）》图号津集施桥(参）-01； (2)新建铁路天津新港北铁路集装箱中心站工程施工图《跨津山铁路特大桥》津集施桥-01-Ⅲ (3)《混凝土结构设计规范》 (4)《路桥施工手册》。 2 临时固结概述悬臂法施工时，主墩临时固结是上部构造施工安全和质量的关键工序，施工临时固结时，应确保其施工质量。连续梁在采用分段悬臂浇筑过程中，永久支座不能承受施工中产生的不平衡力矩，施工中需采取临时锚固措施，以提供竖向支撑、抵抗施工中产生的各种不平衡力矩，保证“T”构平衡。对于铰接的预应力混凝土连续梁悬臂浇筑T构，相关施工技术规范和设计文件均要求在悬臂浇筑前“应先将墩顶梁段与桥墩临时固定”。设计文件明确悬臂T构的最大不平衡弯矩和竖向反力。在《有砟轨道预应力混凝土连续梁（双线）》图号津集施桥(参）-01设计说明书施工方法及注意事项中，对墩梁临时固结措施的要求是：“临时固结措施，应能承受中支点处最大不平衡弯矩23673KN－m和相应竖向反力31466KN。此不平衡弯矩未考虑一侧挂篮突然坠落的情况，施工中应加强挂篮锚固，杜绝发生此类事故。临时锚固措施一般可采取墩顶临时固结、在墩旁设置临时墩等方式，施工单位应结合具体荷载进行计算和检算，并相应设计临时锚固措施，其材料及构造由施工单位自行设计确定。” 墩梁临时固结抗倾覆设计采用计算方法为以设计文件给定的M和N确

汨罗江特大桥主桥0、1号块支架方案计算书xg -

汨罗江特大桥主桥（50+80+50）m 预应力砼连续梁0、1号块现浇支架方案计算书一、设计依据 1、岳望高速第II施工合同段两阶段施工设计图； 2、《公路桥涵施工技术规范》(JTJ/TF50-2011)； 3、《公路工程质量检验评定标准》（土建工程）（JTG F80/1-2004）； 4、《路桥施工计算手册》（人民交通出版社）； 5、现场踏勘调查资料； 6、我单位类似工程的施工经验及设备情况； 7、招标文件明确的技术规范、投标文件，相关部门或行业有关施工安全、职业健康、劳动保护、环境保护与文明施工方面的具体规定和技术标准； 8、混凝土质量控制标准(GB50164—92)； 9、施工现场临时用电安全技术规范(JGJ 46—2005)； 10、建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范(JGJ130—2001)； 11、建筑施工高处作业安全技术规范(JGJ80—91) 二、支架总体设计在悬臂浇注施工过程中，为保证“T”形结构的稳定性，设计图纸考虑为在桥墩顶面与梁底间设置4个临时固结，临时固结采用C40混凝土浇筑成0.5×8.75m的混凝土块（与梁底同宽），每个临时支墩内部配置φ32钢筋118根，钢筋埋入桥墩120cm，埋入梁体100cm。在临时固结与桥墩中设置一道水泥硫磺砂浆夹层，待全桥施工完后将临时固结解除。按设计图纸浇筑临时固结混凝土块后，桥墩顶部将形成了一个封闭的空间，成桥后无法拆除梁底的模板和支撑体系，运营期间也无法对支座进行检查。因此，拟上报设计变更将临时固结变更为两个分开的混凝土块，混凝土块尺寸为0.5*2.5m、间距3.75m，以实现施工期间的模板拆除，以及运营期间的支座检查维修。同时为了确保施工过程的“T”构稳定性，在0号支架的悬臂部分，单端各设置两条Φ600*10mm的钢管桩临时支墩和3条Φ32的精轧螺纹钢作为临时锚固体系。支架搭设布置方案为： 1、0、1号块悬臂现浇部分，单端在纵桥向与临时支墩平行布置一排Φ529 mm，δ=8 mm的钢管，每排4根；在临时支墩与桥墩之间布置一排529 mm，δ=8 mm的钢管，每排4根； 2、钢管顶布置双拼56a工字钢纵向分配梁与钢管连接牢固，横桥向共4道； 3、纵向分配梁上布置3组单层双排贝雷梁，贝雷梁上铺设工25a纵梁作为调坡钢管架的平台； 4、调坡钢管架平台上采用碗扣钢管布设调坡架，调坡钢管架上部铺设2[10方钢作为横向连接，纵向采用间距10 cm 的10×10 cm方木铺设；

地下室外墙的计算书(理正工具箱,连续梁)

地下车库外墙WQ1计算书 ============================================ 一.配筋计算 1 计算简图： 2 计算条件：荷载条件: 均布恒载标准值: 0.00kN/m 活载准永久值系数: 0.50 均布活载标准值: 0.00kN/m 支座弯矩调幅系数: 100.0% 梁容重 : 25.00kN/m3计算时考虑梁自重: 不考虑恒载分项系数: 1.35 活载分项系数 : 1.40 配筋条件: 抗震等级 : 非抗震纵筋级别 : HRB400 混凝土等级 : C30 箍筋级别 : HRB400 配筋调整系数: 1.0 上部保护层厚度 : 40mm 面积归并率 : 0.0% 下部保护层厚度 : 25mm 最大裂缝限值: 0.000mm 挠度控制系数C : 200 截面配筋方式: 双筋 3 计算结果：单位说明: 弯矩:kN.m 剪力:kN 纵筋面积:mm2箍筋面积:mm2/m 裂缝:mm 挠度:mm ----------------------------------------------------------------------- 梁号 1: 跨长 = 4100 B×H = 1000 × 300 左中右弯矩(-) : 0.000 0.000 -97.487 弯矩(+) : 0.000 47.163 0.000 剪力: 48.639 -14.322 -134.016 上部as: 50 50 50 下部as: 35 35 35

上部纵筋: 600 600 1184 下部纵筋: 600 608 600 箍筋Asv: 953 953 953 ----------------------------------------------------------------------- 4 所有简图：

悬浇连续梁合拢段施工(精)

悬浇连续梁合拢段施工摘要:根据京津城际轨道交通工程跨北京市三环路60m+100m+60m连续梁合拢段的施工方案,介绍了连续梁合拢段施工顺序、影响因素、需解决的问题、施工方法,为以后同类连续梁的合拢施工提供了参考。关键词:连续梁,合拢,锁定,工艺京津城际轨道交通工程跨北京市三环路60m+100m+60m连续梁采用挂篮悬浇方法进行施工,合拢顺序为先边跨后中跨。边跨合拢段混凝土浇筑后,张拉边跨预应力束,解除主墩顶临时固结,使悬臂T构变为简支结构;中跨合拢后,使两个简支结构形成一个连续梁,完成两次体系转换。 1 合拢段需解决的问题合拢段施工主要需解决3个问题:1)吊架的安装问题;2)合拢段的临时锁定问题;3)合拢段混凝土浇筑问题。合拢段因混凝土浇筑后,气温的变化会引起梁体的伸缩变形,同时梁体左右日照温度不同还会引起梁的扭曲变形,需对合拢段进行临时锁定保持合拢段无相对变形。合拢段临时锁定要抵抗温度应力、T构两端不平衡弯矩等多种外力,保证悬臂T构施工安全和合拢段不出现裂纹。 2 合拢段施工顺序边跨现浇段及中间节13号块施工完成后,安装边跨合拢段吊架,进行边跨合拢段锁定,浇筑边跨合拢段混凝土,张拉边跨T17,B13~B16及边跨横竖向预应力筋,拆除边跨合拢段吊架。边跨张拉完成T17,B13~B16后,拆除主墩顶临时固结使主墩永久支座受力,张拉边跨B11~B12,拆除边跨现浇段支架,安装中跨吊架及模板,进行中跨合拢段锁定,绑扎钢筋并浇筑中跨合拢段混凝土,张拉T18,B1~B10,拆除中跨合拢段吊架,拆除T18。 3 合拢段施工方法 3.1 合拢段吊架及模板

利用挂篮底模、外侧模、内模作为合拢段模板,不仅可以减少搭设支架的投入,还可使浇筑后的混凝土变形与两端已浇段保持同步,但要利用挂篮作为吊架,需解决一个挂篮后退和一个挂篮前移的问题。由于67号主墩的施工速度较66号主墩要快,故施工中决定67号墩中跨挂篮向后退,66号墩中跨挂篮向前移作为中跨合拢段吊架。边跨合拢段吊架仅存在前移问题,与中跨挂篮前移作吊架方法相同。 3.2 临时锁定 3.2.1 合拢段锁定计算假设 1)以合拢段长度不变,锁定骨架支撑力能够抵消梁体温度变形引起的支座或模板体系产生的摩擦阻力即可。2)边跨合拢时边跨模板与混凝土的摩擦系数取0.15,中跨合拢时活动支座摩擦力取0.05。 3.2.2 边跨合拢段锁定 1)应力分析。根据计算,温度应力引起的力较大,而此时只有边跨模板对梁体有约束力,如果约束力小于梁体温度应力,梁体肯定会产生位移。只要保证合拢段临时锁定力大于模板及支座的约束力即可保证合拢段相对无变形。 2)刚性支撑设置。边跨现浇段及13号块端部腹板两侧顶板、底板上各预埋4块40cm高,50cm宽,2cm厚的钢板,钢板后方加焊钢板肋进行加强,梁体内埋设加强钢筋与混凝土连接增加抗拔力。支撑型钢用双工20b焊接而成,在混凝土浇筑前几天凌晨最低温度时,将支撑型钢焊于两侧梁内预埋的钢板上,起到支顶作用并起部分抗拉作用,焊接时注意同一根工钢骨架一端焊完后再焊接另一端。边跨合拢段采用刚性骨架措施锁定后,在温度变化作用下,由于中墩临时支撑尚未拆除,梁体变化引起的微小滑动,通过边跨合拢段临时固结骨架,其力主要由边跨现浇段混凝土与模板的摩擦力抵消,边跨现浇段施工完成后,边支座处支顶方木要拆除,使支座能够活动。木模板与混凝土之间的摩擦系数取μ=0.15,则: 合拢段刚性支撑所受轴力: N=μG=0.15×448×9.8=658kN。其中,G为边跨现浇段梁段的重力。假设采用2工20b焊成支撑骨架,每个合拢段4个,则每个刚性支撑所受应力: σ=N/A=658/4/2/0.00355=23169kPa=23.2MPa。能够满足要求。 3)临时张拉束。由于总共仅有658kN的力,故边跨不再进行临时预应力束张拉,仅用劲性骨架焊接来抵消温度降低时两端梁体对合拢段新浇混凝土的张应力。 4个骨架所承受的平均力为:658/4=165kN,单个骨架在钢板上焊缝长度90cm,为保证焊缝牢固,每个骨架与预埋钢板的焊缝均采用四周满焊,焊缝厚度6mm。 3.2.3 中跨合拢段锁定 1)刚性支撑骨架。在两13′号内预埋相同的钢板箱。中跨合拢时温度应力与边跨合拢时相同,只是抵消温度变形的力主要由66号墩顶活动支座(67号墩顶为固定支座)与梁体摩擦力承担,取摩擦系数0.05,承重为全桥除去中跨合拢段梁体重量的1/2。此时摩擦力(等于合拢段刚性支撑所受轴力)为: