最新塔吊基础承载力验算

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塔吊基础承载力验算

塔吊天然基础计算书一、参数信息塔吊型号:JL5613，塔吊起升高度H=80.00m，塔吊倾覆力矩M=1930kN.m，混凝土强度等级:C35，塔身宽度B=1.5m，起重：6T自重F1=800kN，基础承台厚度h=1.6m，最大起重荷载F2=60kN，基础承台宽度Bc=5.00m，钢筋级别:三级钢。

二、塔吊基础承载力计算依据《建筑地基基础设计规范》(GB50007-2002)第5.2条承载力计算。

计算简图:当不考虑附着时的基础设计值计算公式：当考虑附着时的基础设计值计算公式：当考虑偏心矩较大时的基础设计值计算公式：式中F──塔吊作用于基础的竖向力，它包括塔吊自重和最大起重荷载,F=860.00kN；G──基础自重G=25.0×5×5×1.6=1000.00kN；Bc──基础底面的宽度，取Bc=5.000m；W──基础底面的抵抗矩，W=Bc×Bc×Bc/6=20.833m3；M──倾覆力矩，包括风荷载产生的力矩和最大起重力矩，M=1930.00kN.m；e──偏心矩，e＝M / (F + G)＝1.0376 m,故e>承台宽度/6=0.833 m；a──合力作用点至基础底面最大压力边缘距离(m)，按下式计算：a= Bc / 2 - M / (F + G)=1.4624m。

经过计算得到:有附着的压力设计值P=(860.000+1000.00)/5.0002=74.4kPa；偏心矩较大时压力设计值Pkmax=2×(860.000+1000.00)/(3×5.000×1.462 4)=169.584kPa。

三、地基承载力验算依据设计强风化泥质粉砂岩地基承载力特征值fak=500kPa.地基承载力特征值计算依据《建筑地基基础设计规范》GB 50007-2002第5.2.3条。

计算公式如下:fa--修正后的地基承载力特征值(kN/m2)；fak--强风化泥质粉砂岩地基承载力特征值fa大于有附着时压力设计值Pmax=74.4kPa，满足要求！地基承载力特征值1.2×fa大于偏心矩较大时的压力设计值Pkmax=169.584 kPa，满足要求！四、基础受冲切承载力验算依据《建筑地基基础设计规范》GB 50007-2002第8.2.7条。

塔吊基础及附着验算

TC5610-6塔机基础及其附着验算1.塔机基础验算1.1支腿固定式基础载荷如下 1.2塔机抗倾覆验算6级以上风停止作业,6级风以下的工作状态的水平荷载18.3KN,非工作状态的水平荷载73.9KN,用于塔机独立高度的基本风压荷载。

塔机基础尺寸长×宽×高为5米×5米×1米。

混凝土重度为3/24m KN 。

验算公式：/3M Ph be a Pv Pg+•=≤+ 工况：67.13522.1241552.51113.181335=≤=⨯⨯⨯+⨯+=e非工况：67.13553.1241551.46419.731552=≤=⨯⨯⨯+⨯+=e则工况满足要求,非工况满足要求。

1.3塔机基础地耐力验算验算公式：[]2()3B B Pv Pg P P al+=≤工况：28.122.1252/=-=-=e a l非工况：97.053.1252/=-=-=e a l现场实际地耐力为200KPa,则工况满足要求,同样非工况满足要求。

2.塔机附着验算2.1附着立面、平面控制桥墩承台123456789101112131415161718附着立面控制节点1节点2附着平面控制2.2附着受力计算〔此部分为本公司用专业计算软件PKPM进行的受力计算2.2.1支座力计算塔机按照说明书与建筑物附着时,最上面一道附着装置的负荷最大,因此以此道附着杆的负荷作为设计或校核附着杆截面的依据。

附着式塔机的塔身可以简化为一个带悬臂的刚性支撑连续梁,其内力及支座反力计算如下:风荷载取值：Q = 0.27kN；塔吊的最大倾覆力矩：M = 1552.00kN；= 95.4182kN ；计算结果: Nw2.2.2 附着杆内力计算计算简图计算单元的平衡方程:其中:第一种工况的计算:塔机满载工作,风向垂直于起重臂,考虑塔身在最上层截面的回转惯性力产生的扭矩合风荷载扭矩。

将上面的方程组求解,其中θ从 0 - 360 循环, 分别取正负两种情况,求得各附着最大的。

附：塔吊基础地基承载力及抗倾覆计算

附：塔吊基础地基承载力及抗倾覆计算。

1、基础外型：基础边长（b）为5000×5000，基础厚度h值1350mm 。

2、荷载：a：砼体积及自重F G（KN）。

F G=1.2×γ×v=1.2×25×（5×5×1.35）=1012.5KNb：F v作用于基础顶面的竖向力设计值F v（KN）。

按TC5013说明书：F v=1.2×113.2=135.8t=1358KNc：F h作用于基础顶面的水平力设计值F h（KN），根据TC5013说明书：P2=7.74t，F h=1.2×P2=9.3t=93KNd：M作用于基础顶面的力矩设计值（KN·m）根据TC5013说明书：M1=216.5t·m，所以设计值M=1.2×216.5=259.8t·m=2598KN·m3、基础地基承载力验算：整体式基础承受基础底面压力应符合：P≤fP——基础底面处的平均压力设计值f——基础承载力设计值，由于塔吊基础底位于-7.8m处，根据工程地质勘察报告f=150kpaP=（F v+F G）/A=（1012.5+1358）/（5×5）=94.82 KN/m2=94.82 kpa ∴P<f，满足要求。

4、抗倾覆验算基础底面积：《塔式起重机使用手册》第285页抗倾覆安全系数≥1.4最不利条件为：F h同M力矩方向一致，O为支点（见下图）。

ΣM稳=（F v+F G）·b/2=2370.5×2.5=5926KN·mΣM倾= M+F h·h= 2598＋93×1.35=2724KN·mK= ΣM稳/ ΣM倾=5926/2724=2.18>1.4∴抗倾覆验算满足要求。

塔吊基础受力验算

塔吊受力验算式本工程为两台塔吊，其中9号墩塔吊自身高度大于8号墩塔吊，考虑验算以9号墩塔吊受力情况为例。

塔吊型号：QTZ80（TC5610-6），最大起重荷载F2=60KN，自重（包括压重）F1=461.4KN，塔吊起重高度H=40m,塔吊倾覆力矩＝1503KN.m，塔吊预埋M39-6g地脚螺栓16根，单根螺栓抗拉屈服强度为245.1KN，螺栓间距为1.46m。

承台混凝土强度C30，钢筋级别为HRB400，承台长度为L=33.2m，承台宽度为B=8.2m，承台厚度为H=3.5m。

承台自重Gd＝1.2*（24KN/m3*952.84m3+549.923KN）=28101.7KN。

9号墩混凝土强度C40，钢筋级别为HRB400，墩高H =18.9m，9号墩单墩重量F3=753.9KN。

桩基直径d=2m,桩长L=46m，桩数n=12,桩基按嵌岩桩设计，桩底嵌入中风化基岩2.5D（饱和单轴抗压强度不小于14MPa）（一）桩基承台顶面的竖向力与弯矩计算；作用于桩基承台顶面的竖向压力Fd=1.2*（F1+F2+2 F3）=1.2*(461.4+60+753.9*2)=2435.12KN塔吊倾覆力矩Md=1.4*1503KN=2104.2KN塔吊基础抗倾覆力矩为Mr=245.1*16*1.46/2＝2862.8KNMr＞Md,所以塔吊基础的抗倾覆力矩满足要求。

（二）桩基受力计算1、桩顶竖向力计算Ni＝F+Gn ±MxYi∑2yi±MyXi∑2xi其中Mx＝1.4*（1503KN.m+64.8KN*3.5m）＝2421.72则单桩顶竖向力设计值为：最大压力N＝（2435.12KN+28101.7KN）/12-2421.72KN.m*2.5m/（12*2.52）＝2464.016KN2、桩身抗压计算桩身混凝土抗压承载力桩顶轴向力设计值应满足r0N≤ƒC ACƒC A=14.3*103KN/m2*3.14m2=44902KN＞2625.5KN经计算桩身强度满足要求3、桩基竖向承载力计算桩基础按嵌岩桩设计，桩底嵌入中风化基岩2.5D（饱和单轴抗压强度不小于14MPa）嵌岩桩单桩竖向极限承载力标准值为；Quk=ξrƒrk Ap+uξ∑q sik l iƒrk——岩石饱和单轴抗压强度标准值，取14Mpaξr——桩嵌岩段侧阻和端阻综全系数，取1.265u——桩周长，取6.28ml i——桩周第i层土的极限侧阻力Ap——桩端横截面积，取3.14m2Quk＝ 1.265*14*103KN/m2*3.14*6.28m*（135KN/m2*4.5m +140KN/m2*41.5m）＝95911.3KN单桩竖向承载力特征值Ra=QukKQuk——单桩竖向极限承载力标准值K——安全系数，取2则Ra=95911.3KN/2＝47955.65KN桩基竖向承载力计算应符合下列要求偏心竖向力作用下，应满足下要求N k≤RN kmax≤1.2R经计算得47955.65＞2625.5KN，因此桩基竖向承载力满足要求。

塔吊基础承载力验算

天然基础计算书××工程；工程建设地址：××湖畔；属于剪力墙结构；地上31层；地下2层；建筑高度：0m；标准层层高：3m ；总建筑面积：150000平方米；总工期：450天。

本工程由武汉誉天红光置业有限公司投资建设，××设计事务所设计，某某勘探单位地质勘探，某某监理公司监理，××公司组织施工；由××担任项目领导，××担任技术负责人。

本计算书要紧依据施工图纸及以下标准及参考文献《塔式起重机设计标准》（GB/T13752-1992）、《地基基础设计标准》（GB50007-2002）、《建筑结构荷载标准》（GB50009-2001）、《建筑平安检查标准》（JGJ59-99）、《混凝土结构设计标准》（GB50010-2002）等编制。

一、参数信息塔吊型号：QTZ63，塔吊起升高度H：，塔身宽度B：，基础埋深d：，自重G：，基础承台厚度hc：，最大起重荷载Q：60kN，基础承台宽度Bc：，混凝土强度品级：C30，钢筋级别：HRB335，基础底面配筋直径：20mm二、塔吊对交叉梁中心作使劲的计算1、塔吊竖向力计算塔吊自重：G=；塔吊最大起重荷载：Q=60kN；作用于塔吊的竖向力：F k＝G＋Q＝＋60＝；2、塔吊弯矩计算风荷载对塔吊基础产生的弯矩计算：M kmax＝·m；三、塔吊抗倾覆稳固验算基础抗倾覆稳固性按下式计算：e＝M k/（F k+G k）≤Bc/3式中e──偏心距，即地面反力的合力至基础中心的距离；M k──作用在基础上的弯矩；F k──作用在基础上的垂直载荷；G k──混凝土基础重力，G k＝25×××=；Bc──为基础的底面宽度；计算得：e=+= < 3=；基础抗倾覆稳固性知足要求！四、地基承载力验算依据《建筑地基基础设计标准》(GB50007-2002)第条承载力计算。

(整理)塔吊基础承载力验算.

二、塔吊基础承载力计算依据《建筑地基基础设计规范》(GB50007-2002)第5.2条承载力计算。

经过计算得到:有附着的压力设计值P=(860.000+1000.00)/5.0002=74.4kPa；偏心矩较大时压力设计值Pkmax=2×(860.000+1000.00)/(3×5.000×1.462 4)=169.584kPa。

三、地基承载力验算依据设计强风化泥质粉砂岩地基承载力特征值fak=500kPa.地基承载力特征值计算依据《建筑地基基础设计规范》GB 50007-2002第5.2.3条。

塔吊基础承载力计算书

塔吊基础承载力计算书编写依据塔吊说明书要求及现场实际情况，塔基承台设计为5200m×5200m×，根据地质报告可知，承台位置处于回填土上，地耐力为4T/m2，不能满足塔吊说明书要求的地耐力≥24T/m2。

为了保证塔基承台的稳定性，打算设置四根人工挖孔桩。

地质报告中风化泥岩桩端承载力为P＝220Kpa。

按桩径r＝米，桩深h＝9米，桩端置于中风化泥上（嵌入风化泥岩1米）进行桩基承载力的验算。

一、塔吊基础承载力验算1、单桩桩端承载力为：F1=S×P=π×r2×P＝π××220＝=2、四根桩端承载力为：4×F1＝4×＝3、塔吊重量51T（说明书中参数）基础承台重量：×××＝塔吊＋基础承台总重量＝51＋=4、基础承台承受的荷载F2＝××=5、桩基与承台共同受力＝4F1+F1=+=>塔吊基础总重量＝所以塔吊基础承载力满足承载要求。

二、钢筋验算桩身混凝土取C30，桩配筋23根ф16，箍筋间距φ8@200。

验算要求轴向力设计值N≤(fcAcor+fy’AS’+2xfyAsso) 必须成立。

Fc=mm2（砼轴心抗压强度设计值）Acor＝π×r2/4（构件核心截面积）＝π×11002/4＝950332mm2fy’=300N/MM2（Ⅱ级钢筋抗压强度设计值）AS’=23×π×r2/4＝23×π×162/4＝4624mm2（全部纵向钢筋截面积）x＝（箍筋对砼约束的折减系数，50以下取）fy=210N/mm2 （Ⅰ级钢筋抗拉强度设计值）dCor＝1100mm （箍筋内表面间距离，即核心截面直径）Ass1＝π×r2/4＝π×82/4＝16×＝（一根箍筋的截面面积）S螺旋箍筋间距200mmA’sso=πdCorAssx/s=π×1100×200=（螺旋间接环式或焊接，环式间接钢筋换算截面面积）因此判断式N≤(fcAcor+fy’AS’+2xfyAsso)=×950332＋300×4624+2××210×=.6N<经验算钢筋混凝土抗拉满足要求。

塔吊基础验算

7.2塔机基础的验算QTZ80F塔机1）地基采用天然地基，根据建筑地基基础工程施工质量验收规范GB50202-2002附录A的要求，土方开挖后均进行了人工钎探，未发现空穴、古墓、防空掩体及地下埋设物，且土质均匀、一致。

2）根据施工现场的地质勘测报告，地基承载力fk=260kpa。

按照塔机设计说明书提供的承载力标准值为125kp时基础断面尺寸为5.60m×5.60m×1.35m选用。

钢筋配置按照说明书的要求进行配置。

3）基础核算：①非工作状态下基础所受垂直力G=49.643T, 基础所受水平力W=9.863T, 基础所受倾复力距M=210.052T•m。

基础边L=5.60m, 基础高度h=1.35m ,基础自重V=5.60×5.60×1.35×2.5=105.84T，偏心距:e。

塔机未附墙时对基础产生的荷载为最大,可作为计算的依据。

地耐力（fk）：fk=130kpa；抗倾覆验算：偏心距e=（M+W×h）/（G+V）＝（210.052+9.863×1.35）/（49.643+105.84）＝223.37/155.483=1.44m1/3L ＝1/3×5.60＝1.87me＜1/3L满足抗倾覆要求。

地基承载力验算：根据建筑地基基础设计规范（GB50007-2002）偏心荷载作用下基础对地基的压力：Ｐ＝（V+G）/Ａ＜fkPmax=2（V+G）/3L（L/2－e）＜1.2fk当e>b/6时（b/6=0.9m， e=1.44m>0.9m）上式成立Ｐ＝（V+G）/Ａ=（49.643+105.84）/5.62＝４.95T/m2＝48.51kpa因Ｐ＜fk 符合要求Pmax=2（105.84+49.643）/3×5.60（5.60/2－1.44）＜1.2 fkPmax =310.97/22.85=13.61T/m2＝133.38kpa1.2 fk＝312kpa因Pmax＜1.2 fk 符合要求②工作状态下基础所受垂直力G=71.747T, 基础所受水平力W=5.114T, 基础所受倾复力距M=149.389T•m。

160t塔吊基础设计验算

160t •m 塔吊基础设计验算1、基础荷载形式：按最大荷载计算：P1＝1200KN ，P2＝65KN ，M ＝3530KN ·m ，M K ＝320KN 2、塔吊基础设计立面图3、受力验算（1）塔吊自重：G ＝P1＝1200KN P1/4＝300KN 单根I56a 受力：P 2P 2MM K塔吊基础单位：cmP ＝P1/8＝1200/8＝150KN 由ΣMB ＝0P A 水平×4＋P ×0.65＋P ×（0.65＋1.7）＝0 于是：P A 水平＝－112.5KN （受拉） P B 水平＝－P A 水平＝112.5KN （受压）单个预埋件剪力Τ＝P ＝150KN （2）水平力P2作用考虑全部水平力由上层预埋件承受： P A 水平＝P2/4＝16.25KN （3）M ＝3530KN ·m假设M 只由4根I56a 承受，则单根I56a承受弯距M/4。

由ΣMB ＝0P A 水平×4＋M/4＝0，于是P A 水平＝－220.63（受拉）（4）T A ×1.7＝M/6＝588.3KN ·m 于是T A ＝346.1KN （5）荷载组合取最不利荷载：A 、P A 水平＝（1）＋（2）＋（3）＝112.5＋16.25＋220.63＝349.38KNB 、T A ＝[（1）2＋（4）2]（1/2）＝377.2KN （6）单个预埋件按最不利受力情况设计P 水平＝349.38KNP PABAM/6T＝377.2KN（7）预埋件验算As=V/(a r a v f y)+N/(0.8a b f y)N=349.38KN V＝377.2KN t＝20mm f y＝310N/mm2f c＝12.5N/ mm2钢筋采用4层：a r＝0.85假设锚筋d＝32mma b＝0.6＋0.25t/d＝0.6＋0.25×20/32＝0.76a v＝（4－0.08d）×（f y/f c）1/2＝（4－0.08×32）×（12.5/310）1/2＝0.289<0.7 t/d＝20/32＝0.625>0.6As=377.2×103/(0.85×0.29×310)+349.4×103/(0.8×0.76×310)=6789mm2Sφ32＝804.2mm210根锚筋总截面积S＝8042mm2>6789mm2（8）各连接杆件受力验算○1竖向立杆2[25a按塔吊基础4个承力点均由立柱承受。

塔吊基础验算

QTz-5013塔吊基础地基验算一、地基验算1．荷载计算1）取QTz-5013塔吊基础最不利荷载为设计值：2）塔基荷载设计值：V 2=350×1.2=420KN3）作用地基荷载设计值:P=V 1+V 2=950KNM=M 1+H 1×h=1600 KN ·M二、塔基、地基设4根PC-A500（60），桩长38米，验算其承载力（塔吊基础采用C20砼）1.桩设计值计算Q=--- + ------- +------- Q=--- +1600×2.83/(2.832×2) =520KN (对角线方向)Q=--- +1600×2/(22×4) P N M X ·Ymax ∑Y i 2 M X ·Xmax ∑X i 2950 4950 4 V 1H 1M 1=438KN (平行建筑物方向)2.管桩承载力计算根据地质报告资料显示:进入○6号卵石夹层或粘土层（按磨擦端承桩设计），桩设计承载力：Q UK = Q SK + Q qK =（3.14×0.5×(21.40×5.5+2.80×20+13.8×11) +3.14×0.52/4×700）×0.90=584KN取桩承载力581KN 。

3．强度验算Q 1=--- =237. 5KN<Rk=584KN Q=520KN<1.2×Rk=701KN (对角线方向)Q=438KN<1.2×Rk=701KN (平行建筑物方向)950 4故布桩满足强度要求。

桩进入塔基50mm 。

三、塔基配筋M=520×（2.83-0.5）=1212KN ·M考虑底板筋分配部分弯矩及地基土的承载力的有力影响，取M=800KN · M ，暗梁1000×1200mm 采用C20砼则：AS=----- ×（1165-√11652-2×800×106/11×1000 ）=2278 mm 2 11×1000 310选用5φ25(Ⅱ级),配φ8@150(四肢箍)。

塔吊地基承载力验算

TC5610塔式起重机地基承载力验算(18#楼2-D~2-E轴交3-16轴处)某某工程18#楼塔吊拟采用长沙中联重工科技发展股份有限公司生产的TC5610塔式起重机，塔吊采用附着式安装，起升高度约100米（本塔吊附着式最大起升高度为220米）。

使用期限约为十九个月，本工程受场地限制，塔吊基础设置在地下室底板2-D~2-E轴交3-16轴处（具体详见附图），以下计算均采用标准值（地基采用特征值）。

由于本工程地下室基础为桩承载，而塔吊基础持力层为残积砂质粘性土层，为防止不均匀沉降引起地下室底板裂缝，在塔吊基础周边与地下室交接处均设后浇带，浇筑时间同地下室底板后浇带做法如下图：一、地基承载力验算依据：1、根据地质报告基础持力层土层为残积砂质粘性土，地基承载力特征值取值为230KPa。

2、根据塔吊使用说明中要求,塔吊基础选用5.0 m×5.0 m×1.00 m固定支腿钢筋混凝土基础。

3、根据厂家提供使用说明书(第1.1-5页)，塔吊附着式安装的参数如下：Fv ：基础所受垂直力； Fh ：基础所受水平力； M ：基础所受倾覆力矩； e ：偏心距，单位m 。

4、塔吊基础属于设备基础，吊臂在工作状态或风荷载的作用下使塔吊基础的受力不断发生变化。

根据《塔式起重机设计规范》—GB/T13752-92中第13页第4.6.3条中，固定式混凝土基础的抗倾翻稳定性验算要求，荷载的偏心距e 取不超过b/3。

二、地基承载力验算：（一）、工作状态下：1、基础所受垂直力Fv 为：511.2 KN2、基础自重：G ＝5.0×5.0×1.00×25=625.0 KN 3、塔吊总重：F ＝Fv ＋G = 511.2 + 625.0 ＝ 1136.2 KN 4、力矩M /＝M+Fh ×1.00＝1335.0＋18.3×1.00＝1353.3 KN.m a 、当轴心荷载作用时：P=F/A= 1136.2/（5.0×5.0）=45.45 kPa ＜f=230kPa ,——满足要求PminPmaxb 、当偏心荷载作用时：e ＝M //F ＝1353.3/1136.2＝1.19 ＜ b/3＝5.0/3＝1.66 ——塔吊稳定性满足要求Pmax ＝F/A ×(1＋6e/b)＝45.45×(1＋6×1.19/5.0)＝110.35 kPa ＜ 1.2f ＝276 kPa ——符合要求 Pmin ＝F/A ×(1－6e/b)＝45.45×(1－6×1.19/5.0)=-19.45＜0 由于计算出的Pmin ＜0，此时基底接触压力将重新分布，按下式重新计算Pmax:——符合要求（二）、非工作状态下：1、基础所受垂直力Fv 为：464.1 KN2、基础自重：G=5.0×5.0×1.00×25=625.0 KN3、塔吊总重：F =Fv ＋G= 464.1 + 625.0 ＝ 1089.1 KN4、力矩M /＝M+Fh ×1.00＝1552＋73.9×1.00＝1625.9 KN.m a 、当轴心荷载作用时：P=F/A= 1089.1/（5.0×5.0）=43.56 kPa ＜f=230kPa ,——满足要求 b 、当偏心荷载作用时：e ＝M //F ＝1625.9/1089.1＝1.49 ＜ b/3＝5.0/3＝1.66 ——塔吊稳定性不能满足要求Pmax ＝F/A ×(1＋6e/b)＝43.56×(1＋6×1.49/5.0)＝121.45 kPa ＜1.2f ＝276 kPa ——符合要求Pmin ＝F/A ×(1－6e/b)＝43.56×(1－6×1.49/5.0)=-34.36＜02F 3b(b/2－e)Pmax = =2×1136.2 3×5.0×(5.0 / 2－1.19)=115.64 kPa ＜f=230kPa由于计算出的Pmin ＜0，此时基底接触压力将重新分布，按下式重新计算Pmax:——符合要求c 、塔吊基础抗倾覆验算：M 抗＝F ×b/2＝1089.1×5.0/2＝2722.75 KN.mK ＝M 抗÷M /＝2722.75÷1625.9＝1.67＞1.6 ——满足要求三、塔吊基础配筋验算：本基础为方便施工，拟将设计地下室底板配筋代换原设计塔吊基础配筋。

(塔吊地基基础结构验算)

塔吊地基基础结构验算一、塔吊设计参数1、QTZ60（60T-M级）荷载表以上为塔机公况，受暴风突袭时，基础受到的荷载值（此时弯矩为最大）。

风载荷按GB/T13752取值；二、塔吊基础定位1#塔吊塔机基础中心线定位在11#楼东侧，具体位置为：○19轴以东4.4米、○D轴以北1.5米处，大臂朝南。

2#塔吊塔机基础中心线定位在6#楼西侧，具体位置为：○1轴以西6.9米、○E轴以北5米处，大臂朝北。

本工程二台塔吊基底标高为-3.8米，自然地面标高为-0.7米。

三、地基承载力验算本工程塔吊基础持力层设在○2－2灰色砂质粉土夹粉砂土上；根据厂方提供的塔吊基础施工图，基础尺寸为5×5×1.5，底面配筋为φ18@200双向、顶面配筋为φ18@200，基础砼为C30。

1、轴心荷载作用时地基承载力验算；P k=K（F k+G k）/A：其中P k为地基承载力 F k为塔机垂直荷载=434KN G k为混凝土基础荷载=5×5×1.5×24=900KN A为底面积=5×5=25m2 K为安全系数取1.2P k=K（F k+G k）/A=1.2×（434+900）/25=64.03KPa≤200 KPa，（轴心荷载作用时地基承载力验算满足要求）。

2、偏心荷载作用时地基承载力验算；由于该基础偏心距e=0.8M≤b/6k=5/6=0.83M偏心荷载作用时地基承载力验算采用P k=K[（F k+G k）/A+M k/W] 公式。

M为倾翻力矩+风载力矩+水平力矩：倾翻力矩=1796KN.M 风载力矩(根据GB/T13752要求，风荷载取值 q=0.2KN/M) ，风载力矩= qL2/2= 0.2×40.5×40.5/2=164KN.M 水平力矩=73.5×1.5=110.25KN.M 合计M=2070.25KN.M W为抵抗矩=5×52/6=20.83 M3 P k=K[（F k+G k）/A+M k/W]=1.2[（434+900）/25+2070.25/20.83]=183.3= KPa≤200KPa，(偏心荷载作用时地基承载力验算满足要求)。

塔吊地基承载力计算

矩形板式基础计算书计算依据：1、塔式起重机混凝土基础工程技术规程JGJ/T187-20092、混凝土结构设计规范GB50010-20103、建筑地基基础设计规范GB50007-2011一、塔机属性二、塔机荷载1、塔机自身荷载标准值2、风荷载标准值ωk kN/m23、塔机传递至基础荷载标准值4、塔机传递至基础荷载设计值三、基础验算基础及其上土的自重荷载标准值：Gk =blhγc=6×6×1.35×25=1215kN基础及其上土的自重荷载设计值：G=1.2Gk=1.2×1215=1458kN 荷载效应标准组合时,平行基础边长方向受力：Mk ''=G1RG1+G2RQmax-G3RG3-G4RG4+0.9×M2+0.5FvkH/1.2=60.7×29+3.5×3-34.6×6-183×12+0.9×1134+0.5×21.42×45/1.2 =749.26kN·mFvk ''=Fvk/1.2=21.42/1.2=17.85kN荷载效应基本组合时,平行基础边长方向受力：M''=1.2×G1RG1+G2RQmax-G3RG3-G4RG4+1.4×0.9×M2+0.5FvkH/1.2=1.2×60.7×29+3.5×3-34.6×6-183×12+1.4×0.9×1134+0.5×21.42×45/1.2=1175.53kN·mFv ''=Fv/1.2=29.99/1.2=24.99kN基础长宽比：l/b=6/6=1≤1.1,基础计算形式为方形基础;Wx=lb2/6=6×62/6=36m3Wy=bl2/6=6×62/6=36m3相应于荷载效应标准组合时,同时作用于基础X、Y方向的倾覆力矩：Mkx =Mkb/b2+l20.5=821.56×6/62+620.5=580.93kN·mMky =Mkl/b2+l20.5=821.56×6/62+620.5=580.93kN·m1、偏心距验算相应于荷载效应标准组合时,基础边缘的最小压力值：Pkmin =Fk+Gk/A-Mkx/Wx-Mky/Wy=741.8+1215/36-580.93/36-580.93/36=22.08kPa≥0偏心荷载合力作用点在核心区内;2、基础底面压力计算Pkmin=22.08kPaPkmax =Fk+Gk/A+Mkx/Wx+Mky/Wy=741.8+1215/36+580.93/36+580.93/36=86.63kPa 3、基础轴心荷载作用应力Pk =Fk+Gk/lb=741.8+1215/6×6=54.36kN/m24、基础底面压力验算1、修正后地基承载力特征值fa =fak+ηbγb-3+ηdγmd-0.5=150.00+2.00×19.00×6.00-3+3.00×19.00×20.00-0.5=1375.50kPa 2、轴心作用时地基承载力验算Pk =54.36kPa≤fa=1375.5kPa满足要求3、偏心作用时地基承载力验算Pkmax =86.63kPa≤1.2fa=1.2×1375.5=1650.6kPa满足要求5、基础抗剪验算基础有效高度：h=h-δ=1350-50+22/2=1289mmX轴方向净反力：Pxmin =γFk/A-Mk''+Fvk''h/Wx=1.35×741.800/36.000-749.263+17.850×1.350/36.000=-1.184kN/m2Pxmax =γFk/A+Mk''+Fvk''h/Wx=1.35×741.800/36.000+749.263+17.850×1.350/36.000=56.819kN/m2假设Pxmin=0,偏心安全,得P1x =b+B/2Pxmax/b=6.000+1.700/2×56.819/6.000=36.459kN/m2Y轴方向净反力：Pymin =γFk/A-Mk''+Fvk''h/Wy=1.35×741.800/36.000-749.263+17.850×1.350/36.000=-1.184kN/m2Pymax =γFk/A+Mk''+Fvk''h/Wy=1.35×741.800/36.000+749.263+17.850×1.350/36.000=56.819kN/m2假设Pymin=0,偏心安全,得P1y =l+B/2Pymax/l=6.000+1.700/2×56.819/6.000=36.459kN/m2基底平均压力设计值：px =Pxmax+P1x/2=56.82+36.46/2=46.64kN/m2py =Pymax+P1y/2=56.82+36.46/2=46.64kPa基础所受剪力：Vx =|px|b-Bl/2=46.64×6-1.7×6/2=601.64kNVy =|py|l-Bb/2=46.64×6-1.7×6/2=601.64kNX轴方向抗剪：h/l=1289/6000=0.21≤40.25βc fclh=0.25×1×16.7×6000×1289=32289.45kN≥Vx=601.64kN满足要求Y轴方向抗剪：h/b=1289/6000=0.21≤40.25βc fcbh=0.25×1×16.7×6000×1289=32289.45kN≥Vy=601.64kN满足要求四、基础配筋验算1、基础弯距计算基础X向弯矩：MⅠ=b-B2pxl/8=6-1.72×46.64×6/8=646.76kN·m基础Y向弯矩：MⅡ=l-B2pyb/8=6-1.72×46.64×6/8=646.76kN·m2、基础配筋计算1、底面长向配筋面积αS1=|MⅡ|/α1fcbh2=646.76×106/1×16.7×6000×12892=0.004ζ1=1-1-2αS10.5=1-1-2×0.0040.5=0.004γS1=1-ζ1/2=1-0.004/2=0.998AS1=|MⅡ|/γS1hfy1=646.76×106/0.998×1289×360=1396mm2基础底需要配筋：A1=max1396,ρbh=max1396,0.0015×6000×1289=11601mm2基础底长向实际配筋：As1'=13790mm2≥A1=11601mm2满足要求2、底面短向配筋面积αS2=|MⅠ|/α1fclh2=646.76×106/1×16.7×6000×12892=0.004ζ2=1-1-2αS20.5=1-1-2×0.0040.5=0.004γS2=1-ζ2/2=1-0.004/2=0.998AS2=|MⅠ|/γS2hfy2=646.76×106/0.998×1289×360=1396mm2基础底需要配筋：A2=max1396,ρlh=max1396,0.0015×6000×1289=11601mm2基础底短向实际配筋：AS2'=13790mm2≥A2=11601mm2满足要求3、顶面长向配筋面积基础顶长向实际配筋：AS3'=13790mm2≥0.5AS1'=0.5×13790=6895mm2满足要求4、顶面短向配筋面积基础顶短向实际配筋：AS4'=13790mm2≥0.5AS2'=0.5×13790=6895mm2满足要求5、基础竖向连接筋配筋面积基础竖向连接筋为双向Φ10500;五、配筋示意图。

附：塔吊基础地基承载力及抗倾覆计算

附：塔吊基础地基承载力及抗倾覆计算。

1、基础外型：基础边长（b）为5000×5000，基础厚度h值1350mm 。

2、荷载：a：砼体积及自重F G（KN）。

F G=1.2×γ×v=1.2×25×（5×5×1.35）=1012.5KNb：F v作用于基础顶面的竖向力设计值F v（KN）。

4、抗倾覆验算基础底面积：《塔式起重机使用手册》第285页抗倾覆安全系数≥1.4最不利条件为：F h同M力矩方向一致，O为支点（见下图）。

ΣM稳=（F v+F G）·b/2=2370.5×2.5=5926KN·mΣM倾= M+F h·h= 2598＋93×1.35=2724KN·mK= ΣM稳/ ΣM倾=5926/2724=2.18>1.4∴抗倾覆验算满足要求。

塔吊地基承载力验算

地基承载力验算一、地基承载力验算依据：1、根据地质报告基础持力层土层为黄土，地基承载力特征值取值为160KPa 。

2、根据塔吊使用说明中要求,塔吊基础选用5.6 m ×5.6 m ×1.35 m 固定支腿钢筋混凝土基础。

3、根据厂家提供使用说明书，塔吊附着式安装的参数如下：Fv：基础所受垂直力； Fh ：基础所受水平力； M ：基础所受倾覆力矩； e ：偏心距，单位m 。

4、塔吊基础属于设备基础，吊臂在工作状态或风荷载的作用下使塔吊基础的受力不断发生变化。

根据《塔式起重机设计规范》—GB/T13752-92中第13页第4.6.3条中，固定式混凝土基础的抗倾翻稳定性验算要求，荷载的偏心距e 取不超过b/3。

二、地基承载力验算：（一）、工作状态下：1、基础所受垂直力Fv 为：640 KN2、基础自重：G ＝5.6×5.6×1.35×25=1058.4 KNPminPmax3、塔吊总重：F ＝Fv ＋G =640+1058.4＝1698.4 KN4、力矩M /＝M+Fh ×1.35＝2210＋53×1.35＝2281.55 KN.m a 、当轴心荷载作用时：P=F/A= 1698.4/（5.6×5.6）＝54.16 kPa ＜f=160kPa——满足要求 b 、当偏心荷载作用时：e ＝M //F ＝2281.55/1698.4＝1.34＜b/3＝5.6/3＝1.66(1.87) ——塔吊稳定性满足要求Pmax ＝F/A ×(1＋6e/b)＝1698.4/（5.6×5.6）×(1＋6×1.34/5.6)＝131.92 kPa ＜1.2f ＝192 kPa ——符合要求Pmin ＝F/A ×(1－6e/b)＝1698.4/（5.6×5.6）×(1－6×1.34/5.6)=-23.29＜0由于计算出的Pmin ＜0，此时基底接触压力将重新分布，按下式重新计算Pmax:——符合要求（二）、非工作状态下：1、基础所受垂直力Fv 为：580 KN2、基础自重：G=5.6×5.6×1.35×25=1058.4 KN3、塔吊总重：F =Fv ＋G= 580+1058.4＝1638.4 KN4、力矩M /＝M+Fh ×1.35＝3209＋120×1.35＝3371 KN.m a 、当轴心荷载作用时：P=F/A= 1638.4/（5.6×5.6）=52.24 kPa ＜f=160kPa ,2F 3b(b/2－e)Pmax = =2×1698.4 3×5.6×(5.6 / 2－1.34)=138.49 kPa ＜f=160kPa——满足要求 b 、当偏心荷载作用时：e ＝M //F ＝3371/1638.4＝2.06＜b/3＝5.6/3＝1.66(1.87) ——塔吊稳定性不能满足要求非工作状态下，塔吊稳定性不满足要求，故需增加基础面积，现将基础尺寸增至6.6m ×6.6m ×1.35m 。

塔吊基础计算(格构柱)

塔吊基础计算（格构柱)八、基础验算基础承受的垂直力:P=449KN 基础承受的水平力：H=71KN 基础承受的倾翻力矩: M=1668KN.m(一）、塔吊桩竖向承载力计算：1、单桩桩顶竖向力计算:单桩竖向力设计值按下式计算：Q ik=（P + G ）/n ±M/a2式中:Q ik—相应于荷载效应标准组合偏心竖向力作用下第i根桩的竖向力；P-塔吊桩基础承受的垂直力，P=449KN；G—桩承台自重，G=(4。

8×4。

8×0。

4+4。

8×4。

8×1.3）×25=979.2KN;P+G=449+979。

2=1428.2KNn—桩根数，n=4；M—桩基础承受的倾翻力矩,M=1668+71×1.3=1760。

3KN。

m；a—桩中心距,a=3.2m。

Q ik=1428.2/4±1760.3/3.2×2单桩最大压力：Q压=357.05+389.03=746。

08KN单桩最大拔力: Q拔=357。

05-389。

03=-31。

98KN2、桩承载力计算：(1)、单桩竖向承载力特征值按下式计算：R a = q pa A P+u P∑q sia L i式中: R a—单桩竖向承载力特征值；q pa、q sia—桩端阻力，桩侧阻力特征值；A P—桩底端横截面面积；u P—桩身周边长度;L i—第i层岩土层的厚度。

5号塔吊桩：对应的是8—8剖的Z52。

桩顶标高为-6。

8m，绝对标高为-1.9m，取有效桩长52m，桩端进入6—1粘土层2。

19m。

52R a = 0.8×3。

14×(4×12。

51+16×3.8+14×14.4+18×19.1+30×2。

19）=1813.51>746。

08KN 满足要求3、承台基础的验算(1）承台弯矩计算Mx1=My1=2×（746。