现浇箱梁边跨支架计算书
现浇箱梁支架计算书
怀集至阳江港高速公路怀集至郁南段一期工程X2合同段A匝道第三联现浇支架计算书编制：审核：审批：中铁二十局集团有限公司怀阳高速公路X2标项目经理部二〇一八年二月目录一、工程概况 0二、箱梁设计情况 0三、支架布设方案 (2)四、计算依据 (3)五、荷载计算取值 (4)1、恒载 (4)2、活载 (4)六、各构件受力计算 (4)1、荷载分块 (4)2、荷载计算 (5)3、支架验算 (7)（1）竹胶板验算 (7)（2）方木验算 (8)（3） I14工字钢验算 (9)（4）贝雷梁验算： (9)（5） I36工字钢验算： (12)（6）Φ529mm钢管桩计算 (14)（7） C30混凝土独立基础计算 (14)A匝道桥第三联支架计算一、工程概况本桥为跨越道路而设，路线纵断较高，最大桥高约38米。
桥跨设计为(25+30+30)+5×25+(25+37+25)，上部结构采用预应力混凝土预制小箱梁和预应力混凝土现浇箱梁。
桥墩采用柱式墩、墙式墩，桥台采用柱式台；桥墩、桥台基础均采用桩基础。
桥跨起点桩号为AK0+602.418，终点桩号AK0+905.018，中心桩号AK0+753.718，桥跨全长为302.6m（包括耳墙）。
本桥平面位于圆曲线、缓和曲线、缓和曲线和圆曲线上，纵断面纵坡为3.95%和0.5%。
二、箱梁设计情况本桥第三联（25+37+25m）于AK0+862.28上跨B2匝道桥，交叉角度149°，8号墩至11号台，桥位布置见图1。
全桥箱梁高度均为200cm，跨中顶板厚度25cm，底板厚度22cm，梁端顶板厚度45cm，底板厚度42cm；翼缘板宽度250cm，翼缘板板端厚度18cm，翼缘板根部厚度45cm。
腹板高度113cm，厚度由梁端80cm向跨中45cm渐变。
箱梁细部尺寸见表1，箱梁横断面见图2。
混凝土强度为C50，工程量为569.75m³。
图1 桥位布置图图2 箱梁横断面图三、支架布设方案支架顺桥向第1跨设置2个边墩、1个中墩，编号①、②、③；第2跨设置2个边墩、2个中墩，编号①、②、③、④；第3跨设置2个边墩、1个中墩，编号①、②、③。
铁路支架法现浇箱梁支架设计及计算书
支架法现浇箱梁支架设计及计算书1.编制依据（1）《施工图》（2）《现浇梁施工方案》（3）《现浇梁模板支架安全专项施工方案》（4）现行规范、标准：《冷弯薄壁型钢结构技术规范》（GB50018）《木结构设计标准》（GB50005-2017）《建筑施工模板安全技术规范》（JGJ162-2008）《建筑结构荷载》（GB50009-2012）《铁路桥涵地基与基础设计规范》（TB10093-2017）《铁路桥涵工程施工安全技术规程》（TB10303-2009）《铁路混凝土梁支架法现浇施工技术规程》（TB10110-2011）《钢结构设计标准》（GB50017-2017）《建筑结构静力计算手册》（第二版）《建筑施工承插型盘扣式钢管支架安全技术规程》（JGJ231-2010）（5）Midas civil 2015软件。
2.支架设计概况2.1 设计概况现浇箱梁7×32m道岔连续梁（2-6#轴），采用双层贝雷梁+盘扣式满堂支架施工，贝雷梁采用321型贝雷片，上层贝雷上弦杆加强，下层贝雷下弦杆加强，主横梁采用三拼45b工字钢；现浇箱梁（17-20#轴），采用钢管贝雷梁+盘扣式满堂支架施工，贝雷梁采用321型贝雷片，贝雷片采用下弦杆加强，钢管立柱间距3m；支撑花架统一采用∠50×5角钢，钢管支墩处采用14#槽钢对腹杆两侧进行加强。
西咽喉（69-93#轴）部分采用双层贝雷梁+盘扣式满堂支架施工，贝雷梁采用321型贝雷片，上层贝雷上弦杆加强，下层贝雷下弦杆加强，主横梁采用三拼45b工字钢；（73-75#轴）采用钢管支墩+双层贝雷梁+盘扣式满堂支架施工，贝雷梁采用321型贝雷片，上层贝雷上弦杆加强，下层贝雷下弦杆加强，主横梁采用三拼45b工字钢，钢管中心间距2.5m。
现浇梁底模和内模统一采用15mm厚竹胶板腹板及翼缘板模板采用木模或组合钢模板；方木采用10cm×10cm规格，腹板处方木间距15cm，箱室处方木间距28cm，翼缘板及腹板侧模处方木间距不大于30cm；分配梁采用10#工字钢；下横梁采用三拼I45b工字钢；钢管桩采用φ630×10mm钢管，钢管平联采用14槽钢，统一布置在钢管顶向下1m处，布置高度1.5m；条形基础采用C25混凝土，预埋固定钢管的构造筋。
现浇箱梁模板及支架计算书
滨江路北段A标人民西路跨线桥现浇箱梁模板及支架设计计算书一、工程概况跨越人民西路采用一联（25.1＋39.8＋25.1）现浇预应力砼变高连续箱梁，其余采用一联3×25m与一联4×25m现浇预应力砼等高连续箱梁，其具体孔跨型式为4×25m+3×25m+（25.1＋39.8＋25.1）+2×（3×25m）+4×25m，桥梁总长516.08。
桥梁顶宽18.5m，其横断面为0.5m（防撞护栏）＋8.5m（机动车道）＋0.5m（防撞护栏）＋8.5m （机动车道）＋0.5m（防撞护栏）。
桥梁构造：4×25 m（3×25 m）箱梁顶宽18.5 m，底宽12 m，单箱三室结构，横坡通过现浇梁体实现，底板水平放置，箱梁中心线处高1.685没m，翼缘两端处高1.5m，边腹板为斜腹板。
箱梁两侧翼板对称悬挑275cm，悬臂端部厚20cm，悬臂根部厚60.5cm，箱梁跨中部分腹板厚40cm，桥墩及桥台处腹板厚度为60cm；跨中部分底板厚度为22cm，桥墩及桥台处底板厚度为40cm；顶板厚度25cm。
端横梁厚度120cm,中横梁厚度200cm。
25.1+39.8+25.1m：箱梁顶宽18.5m，底宽变化，由梁端（桥跨中心）处的12m变化到墩顶的11.158m，保持边腹板斜率不变；单箱三室结构，横坡通过现浇梁体实现，底板水平放置，梁端及桥跨中心线处：箱梁中心线处高1.685m，翼缘两端处高1.5m，墩顶处：箱梁中心线处高2.485m，翼缘两端高2.3m。
边腹板为斜腹板。
箱梁两侧翼板对称悬挑275cm，悬臂端部厚20cm，悬臂根部厚60.5cm箱梁跨中部分腹板厚50cm，桥墩及桥台处腹板厚度为40cm；顶板厚度25cm；端横梁厚度120cm，中横梁厚度250cm。
4×25 m（3×25 m）箱梁采用碗口满堂支架现浇,上面摆方木顶面再铺方竹胶板,内模采用钢管支撑,内模采用竹胶板。
100米现浇箱梁支架计算书
100米现浇箱梁支架计算书100米现浇箱梁支架计算一、负荷计算(一)支点截面：1.底腹板荷载（1）负载P1=12？2.6? 2.7? 1.05=88.452t/m（2）施工荷载（3）底模荷载p2=0.25?0.8=0.2t/mp3=0.03？0.8=0.024t/m合计：p=p1+p2+p3=88.676t/m2.法兰盘处的荷载(1)翼缘板荷载p1=（0.76+1.060.44？0.76？0.8？3.2）？2.7? 1.05=7.51t/m22（2）模板荷载P2=0.03？4=0.12t/m（3）施工荷载P3=0.25？4=1t/m合计：p=p1+p2+p3=8.63t/m（二）隔板截面1侧腹板和楔块荷载(1)荷载p1=(2.225?2.6?2)?2.7?1.05=11.57? 2.7? 1.05=32.8t/m（2）施工荷载P2=0.25？（2.225×12）=1.113t/m（3）底模荷载P3=0.03×12？（2.225？2）=0.134t/m合计：p=p1+p2+p3=34.064t/m2.底板荷载（1）底板荷载P1=（1.9×10.5×2）？2.7? 1.05=5.39t/mp=0.03?1.9?2=0.114t/m（2）底部模板荷载2（3）屋顶荷载p3=(1.9?0.7?2)?2.7?1.05=7.54t/mP=0.03（4）屋顶底部模板荷载4？1.9? 2=0.114t/mp=0.25(5)施工荷载5合计：1.9 2=0.95t/mp=p1+p2+p3=14.108t/m3.中间腹板和楔块荷载(1)荷载p1=(3.75?2.6)?2.7?1.05=9.75?2.7?1.05=27.641t/m(2)施工荷载p2=0.25?3.75=0.938t/m（3）底部模板荷载P3=0.03？3.75=0.113t/m合计：p=p1+p2+p3=28.692t/m4.法兰盘处的荷载1）、翼缘板荷载p1=（0.76+1.060.44？0.76？0.8？3.2）？2.7? 1.05=7.51t/m22模板荷载p2=0.03?4=0.12t/m2) . 施工荷载P3=0.25？4=1t/m合计：p=p1+p2+p3=8.63t/m（三）中跨段边腹板处(腹板宽度0.5米)1）侧腹板荷载p1=0.5?(2.6?0.18)?2.7?1.05=3.94t/m2）施工荷载P2=0.253）底模荷载P3=0.03？0.5=0.125t/m？0.5=0.015t/m合计：p=p1+p2+p3=4.08t/m底板处P1=（0.28？5.2751）屋顶荷载0.30.30.90.220.220.32)2.71.05=(1.48+0.09+0.2+0.13)2.71.05=5.39t /m2）顶板底模P2=0.033）底板荷载P3=？5.275=0.16t/m0.255.275+0.30.32.71.05=3.99t/m4）底板顶部和底部模板P4=0.035）施工荷载P5=0.25？5.275=0.16t/m？5.275=1.32t/m合计：p=p1+p2+p3+p4+p5=11.02t/m翼缘板处荷载1）法兰盘载荷0.5+0.80.18?0.5?0.8??3.2)?2.7?1.05=4.56t/m222）模板荷载p2=0.03?4=0.12t/m P1=（3）施工荷载P3=0.254=1t/m总计：P=P1+P2+P3=5.68t/m二、支架计算（横向）100m箱梁现浇支架采用钢管桩支架，纵横设置500工字梁，其上设置12个洞口×15cm方木和竹胶合板作为底板。
支架法现浇箱梁计算书
现浇箱梁支架验算书1、现浇箱梁荷载分配分析1.1 单箱二室现浇箱梁断面与面积叠加图如下：单箱二室现浇箱梁断面图单箱二室箱梁面积叠加图1.1.1、单箱二室现浇箱梁荷载计算(1)、钢筋混凝土荷载25cm厚顶及底板荷载：q1=0.25×2×26=13 (KN/m2)；肋、腹板荷载：q2=2.1×26=54.6(KN/m2)；横梁荷载：q3=2.1×26=54.6 (KN/m2)；翼板荷载：q4=0.45×26=11.7 (KN/m2)。
(2)、模板计算荷载：q5=1.5 KN/m2。
档荷载：0.1m×0.1m×1m/0.3m×8KN/m3=0.27KN/m2，芯模及支撑等为1倍木档重量=(0.45+0.27)×2 KN/m2，故可按1.5KN/m2计）。
(3)、设备及施工均布活荷载：q6=2.5 kN/m2。
(4)、混凝土浇注冲击荷载：q7 =2 kN/m2。
(5)、混凝土振捣荷载：q8=2 kN/m2。
1.2 单箱四室现浇箱梁断面与面积叠加图如下：单箱四室现浇箱梁断面图单箱四室箱梁面积叠加图1.2.1、单箱四室现浇箱梁荷载计算(1)、钢筋混凝土荷载25cm厚顶及底板荷载：q1=0.25×2×26=13 (KN/m2)。
肋、腹板荷载：q2=1.4×26=36.4 (KN/m2)。
横梁荷载：q3=1.4×26=36.4 (KN/m2)。
翼板荷载：q4=0.45×26=11.7 (KN/m2)。
(2)、模板计算荷载：q5=1.5 KN/m2。
的木档荷载：0.1m×0.1m×1m/0.3m×8KN/m3=0.27KN/m2，芯模及支撑等为1倍木档重量=(0.45+0.27)×2 KN/m2，故可按1.5KN/m2计）(3)、设备及施工均布活荷载：q6=2.5 kN/m2。
现浇箱梁施工支架计算书03
第二篇现浇箱梁施工支架计算书一、概述xxx大桥上部结构为单箱双室变截面预应力砼变等截面连续箱梁，跨径布置为全桥一联37+55+37m。
上部结构预应力现浇箱梁顶宽19m，底宽13m,外翼板悬臂长3.0m；箱梁跨中及边跨支点处梁高为2m，中间墩墩顶支点梁高为3.6m；箱梁顶板厚0.28m，跨中底板厚0.25m，根部底板厚0.8m，底板厚按二次抛物线变化。
跨中腹板厚0.5m，根部腹板厚0.85m。
二、现浇箱梁满堂支架计算1、概况（1）、支架概述本工程采用满堂式碗口式脚手架一次性搭设现浇施工。
（2）、支架组成满堂式碗口支架体系由支架基础（厚25cmC25砼）、Φ48×3.5mm碗口立杆、横杆、斜撑杆、可调节底托、可调节顶托、﹝10槽钢横向分配梁， 10cm×10cm木方做纵向分配梁；模板系统由侧模、底模、芯模、端模等组成。
﹝10槽钢分配梁横向布置，直接铺设在支架顶部的可调节顶托上，箱梁底模板采用定型大块胶合板，后背10cm×10cm木方，然后直接铺装在﹝10槽钢分配梁上进行连接固定；侧模、翼缘板模板为胶合板。
根据箱梁施工技术要求、荷载重量、荷载分布状况、地基承载力情况等技术指标，通过计算确定，每联支架其立杆纵距采用90cm(在腹板、墩柱加密区及中隔板位置采用扣件钢管加密为45cm),横距布置：标准90*3+60*3+90*5+60*2+90*3cm,支架立杆步距为120cm，支架在桥纵向每450cm间距设置剪刀撑；支架两端的纵、横杆系通过垫木牢固支撑在桥墩上；立杆顶部安装可调节顶托，立杆底部支立在底托上，底托安置在支架基础为25cm厚的C25砼场地上，砼下层为换填碾压密实的砂砾石层。
（3）、主要计算内容根据本桥结构设计要点及支架设计要点，主要计算内容如下：①在支架荷载作用下，施工支架的内力和应力情况。
②在支架荷载作用下，底模主横梁的挠度和应力情况。
③在支架荷载作用下，底模纵向分配梁的挠度和应力情况。
边跨现浇段支架施工设计计算书
新立堡跨浑河桥工程边跨现浇段施工支架计算单计算：复核：项目负责：副部长：部长：中铁大桥局集团第二工程有限公司设计事业部二〇一二年一月一、边跨现浇段简述边跨现浇段为C50预应力混凝土箱梁，单箱双室结构，桥面双向1.5%横坡通过调整主梁腹板高度来形成，其中7#（10#）墩支点处梁高4.35m（梁外侧），6#（11#）墩边跨直线段梁高2.35m（梁外侧），梁高由中支点向边支点按1.5次抛物线渐变。
主桥桥面全宽40m，分上下行两幅桥，单幅箱梁顶宽19.99m，悬臂翼缘宽4.6m，箱梁底宽10.8m。
箱梁顶板厚0.28m，底板厚在梁高变化范围内按1.5次抛物线由0.9（0.7）m变至0.3m。
支点范围内腹板厚0.9m，跨中范围腹板厚0.5m，中间用局部变厚段过渡。
边跨现浇段全长68m。
二、设计说明边跨现浇段支架采用钢管脚手满堂支架施工，钢管脚手架支承在钢管贝雷梁支架上。
满堂支架使用φ48，δ=3.5mm碗扣式钢管脚手架，下部采用φ630×8和φ800×10两种规格钢管柱作为立柱，双HM588型钢作分配梁，上面摆放贝雷梁组，钢管脚手架通过方木支撑在贝雷梁组上。
详见“边跨现浇段结构图”图1. 边跨现浇段施工支架布置图（mm）三、设计参数设计计算荷载：(1)、箱梁砼(q)重：按26kN/m3考虑；=2.5kN/m2；(2)、施工荷载：q1=2.0kN/m2（仅在计算底模时计入）；(3)、振捣荷载：q2=1.0kN/m2（仅在计算底模时计入）；(4)、内模自重：q3(5)、底模、侧模和脚手架自重：q=2.5kN/m2（仅在计算底模时计入）；4四、设计验算1、模板计算箱梁底模采用木模，小肋沿顺桥向布置，大肋沿横桥向布置，小肋使用80mm ×100mm 方木，大肋使用120mm ×150mm 方木，模板计算按三跨连续梁计算。
面板采用12mm 竹胶板。
腹板下小肋间距取150mm ，底板其余位置小肋间距取250mm ，大肋间距取600mm 。
边跨现浇段支架计算书
附件三：边跨现浇支架计算书1 计算依据1、《边跨现浇段支架设计图》2、《公路桥涵钢结构及木结构设计规范》（JTJ025-86）3、《钢结构－原理与设计》（清华版）4、《路桥施工计算手册》（人交版）5、《结构力学》、《材料力学》（高教版）6、《结构设计原理》（人交版）2 工程概况3支架设计3.1 设计方案边跨现浇段支撑模板体系利用Φ630*8mm钢管作为支撑结构，牛腿上设置2I40b的工字钢作为横梁，分配梁采用I25b，其间距30-60cm，在腹板位置进行加强。
3.2 边跨现浇段情况图1 支架侧面图 图2 支架正面图3.2 主要设计参数1、砼自重：混凝土容重按26.5KN/m 3计算；2、《荷载规范》，恒载系数为1.2；3、型钢自重：按标准容重78.5KN/m 3计；4、活动载荷：人员荷载、施工设备荷载，系数为1.4；5、混凝土冲击荷载：2KN/m 3，系数为1.4；6、外侧模自重：按照1.61KN/m 考虑，系数为1.2；7、底模自重：按照0.98KN/ m 2考虑，系数为1.2；4 材料主要参数及截面特性1、 A3钢弹性模量E=2.1×1011Pa ，剪切模量G=0.81×105 MPa ，密度ρ=7850 kg/m3；2、A3钢抗拉、抗压和抗弯应力[σ]=215MPa ，抗剪应力[]τσ=125MPa 。
3、 容许挠度[f]=L/400；4、I25b 工字钢截面面积A=53.5cm 2，250cm W X =423cm 3 ；2500cm I x =5280cm 4。
5、I36b 工字钢截面面积A=83.5cm 2，250cm W X =919cm 3 ；2500cm I x =16530cm 4。
6、I40b 工字钢截面面积A=94.1cm 2，250cm W X =1140cm 3 ；2500cm I x =22780cm 4。
7、[10槽钢截面面积A=12.74cm2，250cm W X =39.7cm3；2500cm I x =198.3cm4。
现浇箱梁模板、支架计算书
现浇箱梁模板、支架计算书（左幅）江浦互通2号桥跨经为16+21+16=53m，左幅现浇箱梁混凝土方量为797.1m3。
底模、侧模计划采用δ=15mm厚竹胶板（规格1.22×2.44m，每块约重40kg），底模下横桥向布设净间距为20cm的10cm×10cm木方，下层方木12cm×15cm，顺桥向布设，间距为0.9米。
支架采用碗扣支架，横桥向间距90cm；顺桥向间距120cm，腹板处、横隔梁处横桥向和顺桥向间距均为60cm。
碗扣支架底托下放置45cm×45cm×10cm的20＃钢筋混凝土预制垫块。
支架下地基采用60cm灰土处理。
现对以上方案进行计算。
一、荷载组成1、梁体混凝土自重：26×797.1＝20724.6KN2、模板自重：26.62×53×(40/1.22×2.44)×10-2＝189.6KN3、横桥向方木自重：53/0.2×24.4×0.1×0.1×5＝323.3KN4、顺桥梁方木自重：28×53×0.15×0.12×5＝133.6KN5、施工人员和施工材料、机具行走运输或堆放荷载：1.5KPa6、倾倒混凝土时产生的荷载：6.0 KPa7、振捣混凝土时产生的荷载：2.0 KPa二、竹胶板验算，模板规格：（1.22m×2.44m），厚度1.5cm荷载组合20724.6/（52.92×24.46）×1.2+9.5×1.4＝32.52KN/m2q＝32.52×1.22＝39.68KN/mI＝1.22×0.0153/12＝3.4×10-7m4W＝1.22×0.0152/6＝4.6×10-5 m3M=qL2/8=39.68×0.2×0.2/8＝0.2KN.m竹胶板的容许拉应力参考A-4种类木材取值，为［σw］＝11.0MPa，弹性模量取E＝9×103 MPaσw＝M/W=0.2/4.6×10-5＝4.35Mpa＜［σw］强度满足要求。
边跨现浇段支架及模板计算书标
附件1边跨现浇段托架受力计算3.5.5支架受力检算渭河沟大桥边跨现浇段长7.75米, 梁高3.80m, 梁宽11.36m, 箱梁支架详细布置见下图:支架计算如下: （支架断面图）支架采用Φ4.8*3.5钢管做支撑体系, 两侧腹板处脚手架采用纵向@400横向@300步距@900进行设置, 底板及顶板纵向间距为@800, 横向间距均为@600, 步距均为@900。
在处理后旳地基上现浇30cm厚C20混凝土垫层。
3.5.5.1荷载a、腹板部位受力混凝土自重:P1=3.8*25*0.3*0.8=22.8KN模板自重:P2=0.8*0.3*0.1=0.02KN钢管自重:P3=3*0.16=0.5KN施工人员及施工机具运送或堆放旳荷载:P4=2.5*0.3*0.8=0.6kN振捣混凝土产生旳荷载:P5=2.0*0.3*0.8=0.5kN单根钢管立杆所受力为:总荷载 P=1.2（P1+P2+P3）+1.4(P4+P5)=29.5KN b、顶板加底板受力验算:混凝土自重:P1=（0.36+0.5）*25*0.48=10.3KN底模板及外模板等自重:P2=0.8*0.6*0.1=0.05KN钢管自重:P3=3*0.16=0.5KN施工人员及施工机具运送或堆放旳荷载:P4=2.5*0.6*0.8=1.2kN振捣混凝土产生旳荷载:P5=2.0*0.6*0.8=1.0kN单根钢管立杆所受力为:总荷载 P=1.2（P1+P2+P3）+1.4(P4+P5)=16.1KN腹板部单根钢管立杆所受力P=29.5KN>顶板加底板单根钢管立杆所受力P=16.1KN,故以最不利荷载处（腹板）受力进行验算。
3.5.5.2立杆验算钢管采用Φ48*3.5, 钢材采用Q235。
采用纵杆按800mm间距, 横杆按300mm间距, 步距按900mm计算。
经查钢材旳设计强度fc=205N/mm2。
立杆旳长细比:i=0.35d=0.01575计算长度附加系数: k = 1.155 , μ = 2.6 ；（顶部与非顶部分开验算, 取小值）非顶部立杆: lo=k×u×h=2.7 m；λ1=lo/i=2.7/0.01575=171顶部立杆: lo=k×u×（h+2a）=1.155*2.6*（0.9+2*0.2）=3.9 m；λ2=lo/i=3.9/0.01575=247经查表可知: ω=0.243(参照文献钢构造设计)ωAfc=0.342×489×205=34.3≥29.5故箱梁支架满足设计规定, 方案可行。
(经典手算,值得收藏)1.4m～1.8m梁高现浇混凝土箱梁模板支架计算书
XX工程1.4m～1.8m梁高现浇混凝土箱梁模板支架计算书XX公司二0二一年十月目录1、支架概况 (1)1.1. 总体概况 (1)1.2. 支架设计 (1)2、计算依据 (2)3、计算参数 (3)4、荷载分析 (3)4.1. 恒载 (3)4.2. 活载 (3)4.3. 荷载组合 (4)5、支架受力计算 (4)5.1. 底模计算 (4)5.2. 方木计算 (5)5.3. 工10底模承重梁计算 (7)5.4. 盘扣架立杆计算 (7)5.5. 盘扣架基础计算 (8)5.6. 盘扣架稳定性计算 (8)11.1. 总体概况结合现场的实际情况，本工程混凝土现浇箱梁采用盘扣支架法施工。
箱梁模板采用18mm 厚的竹胶板，竹胶板下顺桥向布置方木，方木支撑在横桥向工10型钢底模承重梁上。
便于支架的安拆与倒用，支架采用统一形式设置，支架竖杆横向间距为60cm 或90m ，纵向间距为90m ，最大步距为150cm ，方木采用10cm ×10cm ，方木间距为15cm 、20cm 及30cm ，工10型钢分配梁间距为90cm 。
1.2. 支架设计1.4m ～2.0m 梁高模板支架设计：架体：立杆纵向间距900mm ，横向间距900mm ；横杆步距为1500mm 。
主梁：L185铝梁（工10工字钢）横桥向梁布置。
次肋：10×10cm 木方，顺桥向设置，腹板下间距20cm ，底板及翼缘板下间距30cm 。
面板：采用18mm 厚竹胶板，尺寸为122cm ×244cm ，沿梁长向铺钉于次肋上。
图1.2-1 现浇支架立面图2图1.2-2 现浇支架断面图图1.2-3 现浇支架平面图1、施工图设计文件、技术交底、设计变更、补充、修改图纸及文件资料；2、《路桥施工计算手册》（人民交通出版社）；3、《公路桥涵施工技术规范》（JTG/T 3650-2020）；4、《公路桥涵设计通用规范》（JTG D60-2015）；5、《建筑施工承插型盘扣式钢管脚手架安全技术标准》（JGJ/T 231-2021）；6、《建筑结构荷载规范》（GB 50009-2012）；37、《建筑结构可靠性设计统一标准》（GB 50068-2018）；8、《建筑施工模板安全技术规范》（JGJ 162-2014）；9、《工程结构通用规范》（GB 55001-2021）；10、《混凝土结构设计规范》（GB 50010-2010）（2015年版）；11、《钢结构设计标准》（GB 50017-2017）；12、《钢结构通用规范》（GB 55006-2021）；13、《木结构设计标准》（GB 50005-2017）；14、《木结构通用规范》（GB 55005-2021）；15、《建筑地基基础设计规范》（GB 50007-2011）；（1）钢筋砼容重：26kN/m 3；（2）钢材弹性模量：E=2.06×105MPa ；（3）木材弹性模量：E=1.0×104MPa ；（4）Q235B 钢材：=215MPa σ 120MPa τ=；（5）竹胶板、方木：12MPa σ= 1.2MPa τ=。
边跨现浇支架计算书
开发区高架桥（二）第六联边跨现浇支架计算书边跨侧现浇段长度为8.23m，梁高度均为3.2m。
顶宽15.5 m, 底宽8.5m；直线段混凝土体积148.56m3，梁段重量394t，施工时采用满堂支架现浇法施工。
在满堂式支架方案中，考虑到门式支架具有承载能力强、整体性好、工厂化生产质量好、现场安装方便且质量容易保证等特点，选用门式支架作为箱梁施工支架。
根据箱梁的梁重计算确定，支架选用1219式门架，在腹板处横向间距取60cm，底板处取90cm，翼板下取90cm、120cm两种，纵向间距选用90cm。
由于合拢段施工时需拆处部分支架和考虑施工方便，所以在合拢端支架纵向比悬臂端超出一排支架。
横向间距按1.2ｍ×2+0.6ｍ×4+0.9ｍ×7+0.6ｍ×4+1.2ｍ×2，纵向第一排距盖梁边缘0.1m，纵向间距为0.9ｍ×2+1.2+0.9ｍ布置，横向20排，纵向5排。
如图4.4.1示.图4.4.1 支架方案图支架搭设顺序为纵向从一个墩向另一个墩搭设，横向从中间向两边搭设。
先安放好可调底托，并按各处不同的地面高度调整好底托上的可调螺旋顶面高度。
立杆必须保持垂直，第一层所有的立杆、横杆组拼完成后，经检查无误后继续向上拼装，拼装至顶层后，安装可调顶托。
支架搭设完成后钢管扣件加设剪刀撑，横向剪刀撑纵向每四排设置一道（3.6m），纵向剪刀撑顺桥向间距为每道腹板下一道，底板中心一道，四周临边连续设置。
支架基础进行换填处理，处理后地基承载力必须大于150KPa，并在其上浇筑10cm厚C30混凝土。
支架搭设、加固注意事项：（1）支架搭设之前预先检查碗扣杆件，不得使用弯曲、腐蚀等以及有损伤和明显缺陷的构件。
（2）支架搭设前，先按测量放线及支架搭设形式布置好支架底托，然后搭建支架。
第一层拼好后，必须由现场技术人员抄平检查平整度，如高差太大，必须用底托或方木调平。
拼立杆时必须用吊线锤检查垂直度，防止立杆不垂直受力。
现浇箱梁支架计算书
怀集至阳江港高速公路怀集至郁南段一期工程X2合同段A匝道第三联现浇支架计算书铁建编制：__________审核：__________审批：__________中铁二十局集团有限公司怀阳高速公路X2标项目经理部二0—八年二月目录一、工程概况 . (1)二、箱梁设计情况 . (1)三、支架布设方案 . (3)四、计算依据 . (4)五、荷载计算取值 . (5)1、恒载. (5)2、活载. (5)六、各构件受力计算 . (5)1、荷载分块 . (5)2、荷载计算 . (6)3、支架验算 . (8)（ 1）竹胶板验算 (8)（ 2）方木验算 . (9)（ 3） I14 工字钢验算 (10)（ 4）贝雷梁验算： (10)（ 5） I36 工字钢验算： (13)（6）①529mmf冈管桩计算 (15)（ 7） C30 混凝土独立基础计算 (15)A匝道桥第三联支架计算一、工程概况本桥为跨越道路而设，路线纵断较高，最大桥高约38米。
桥跨设计为(25+30+30)+5 X 25+(25+37+25),上部结构采用预应力混凝土预制小箱梁和预应力混凝土现浇箱梁。
桥墩采用柱式墩、墙式墩，桥台采用柱式台；桥墩、桥台基础均采用桩基础。
桥跨起点桩号为AK0+602.418,终点桩号 AK0+905.018,中心桩号 AK0+753.718,桥跨全长为 302.6m (包括耳墙)。
本桥平面位于圆曲线、缓和曲线、缓和曲线和圆曲线上，纵断面纵坡为3.95%和0.5%。
二、箱梁设计情况本桥第三联(25+37+25m于AK0+862.28上跨B2匝道桥，交叉角度149°, 8号墩至11号台，桥位布置见图1。
全桥箱梁高度均为200cm 跨中顶板厚度25cm,底板厚度22cm,梁端顶板厚度45cm,底板厚度42cm 翼缘板宽度250cm,翼缘板板端厚度18cm,翼缘板根部厚度45cnr。
腹板高度113cm厚度由梁端80cm向跨中45cm渐变。
现浇箱梁支架详细计算书
现浇箱梁支架计算书一、箱梁支架概述搭设高度H=9米（取最大高度，28排），步距h=1200mm，立杆纵距l a=900mm，立杆横距l b=900mm。
横桥向搭设150mm×150mm的方木，设置在支架顶托上，其上顺桥向铺设48mm的木板。
箱梁底腹板和翼缘板采用在木板上铺δ=3mm厚的钢板，斜腹板采用加工的定型钢模板，具体详见支架图。
图1 箱梁支架布置图二、荷载标准值1、新浇混凝土自重:钢筋砼容重γ=25kN/m32、模板及方木q2=2.0kN/ m 23、施工人员荷载按均布施工荷载按q3=2.5kN/m24、混凝土振捣时产生的荷载q4=2.0kN/ m 2三、方木强度、挠度验算把箱梁底腹板方木横梁简化为四跨连续梁计算，计算简图如下：图2 方木横梁简化计算图（1）荷载计算:取板宽B=900mm，按四跨连续梁计算现浇混凝土：g1=0.9×25×0.5=11.25KN/m模板及方木：g2=0.9×1.0=0.9KN/m施工人员荷载：g3=0.9×2.5=2.25KN/m砼振捣产生荷载：g4=0.9×2.0=1.8KN/m横桥向作用在方木上的均布荷载为：g=1.2×（11.25+0.9）+1.4×（2.25+1.8）=20.25KN/m （2）强度验算均布荷载作用下方木横梁的弯矩如下图所示x5图3 弯矩图方木弹性模量E=9×109Pa，惯性矩I=1/12×B×H3=4.219×10-5 m4, 抗弯刚度为W=1/6×B×H2=562500mm3=5.625×10-4 m3由上图可知，max 1.76M kN m=⋅则3m a xm a x41.76103.13[]125.62510MM P a M P aWσσ-⨯===<=⨯，满足要求。
均布荷载作用下方木横梁的剪力如下图所示x5图4 剪力图由上图可知，最大剪力为max 11.07V kN =则剪应力max /11.07/(0.150.15)0.492V A MPa τ==⨯=3级木材容许剪应力[] 1.9MPa τ=，max []ττ<，故剪应力满足要求。
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(30+45+30)m连续梁边跨现浇直线段支架计算书1、编制依据及规范标准1.1、编制依据（1）、国家有关政策、建设单位、监理单位对本工程施工的有关要求。
（2）、路桥施工计算手册。
（3）、《新建铁路穗莞深城际施工图设计》（4）、《公路施工手册》（桥涵下册）。
（5）、建筑施工计算手册。
1.2、规范标准1、《建筑结构荷载规范》（GB5009-2012）2、《铁路桥涵施工规范》（TB 10203-2002）3、《钢结构设计规范》（GB 50017-2003）4、《木结构设计规范》（GB 50005-2003）5、《路桥施工计算手册》6、《铁路桥涵地基和基础设计规范》（JTG D63-2007）7、《铁路混凝土梁支架法现浇施工技术规程》(TB 10110－2011)8、《建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范》(JGJ130—2011)9、《混凝土用胶合板》（GB/T 17656-2008）2、设计载荷及荷载组合2.1、荷载标准值1）恒载:砼自重取26 kN/m3，模板及方木自重取0.5kN/m2。
2）活载：施工人员和施工机具行走荷载:计算模板及直接支承模板的小楞，取2.5kN/m2，另以集中荷载2.5KN进行验算；计算支承小楞的梁或拱架时，取1.5 kN/m2；计算支架立柱及支承拱架的构件时取1.0 kN/m2。
振捣砼产生的荷载: 2kN/m2。
2.2、荷载组合根据《铁路混凝土梁支架法现浇施工技术规程》(TB 10110－2011)。
本支架结构重要性系数为1.0，恒载分项系数为1.2，活载分项系数为1.4，按正常使用极限状态采用荷载标准组合，即各个荷载分项系数为1。
验算模板及支架刚度时不考虑人群及施工荷载、振捣荷载。
设计脚手架及模板支架时，其架体的稳定和连墙件承载力等应按下表的荷载组合要求进行计算。
荷载效应组合3、材料性质及变形控制3.1、材料特性3.1.1、钢材特性查《建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范》有Q235钢管的材料特性如下表表1 钢材的强度和弹性模量（N/mm2）表2 钢管截面特性查《钢结构设计规范》（GB 50017-2003）钢材弹性模量52.0610MPa =⨯EQ235：f ＝215MPa v f =125MPa 承压应力：x c σ⎡⎤⎣⎦＝325MPa 3.1.2、木材特性查《木结构设计规范》,按最低强度等级（TC11）取值：抗弯强度设计值=11M m f Pa ，顺纹抗剪强度设计值=1.2M v f Pa ，弹性模量9000MPa E =，容重34.5kN/m γ=。
规范4.2.1-3条规定在不同的使用条件及使用年限需要对上述指标乘以调整系数。
露天环境强度调整系数为0.9，弹性模量调整系数为0.85； 施工短暂情况强度调整系数为1.2，弹性模量调整系数为1.0； 使用年限5年强度调整系数为1.1，弹性模量调整系数为1.1.故木材经调整后抗弯强度设计值=110.9 1.2 1.113.1M m f Pa ⨯⨯⨯=，顺纹抗剪强度设计值=1.20.9 1.2 1.1=1.4M v f Pa ⨯⨯⨯，弹性模量10000.85 1.0 1.18415MPa E =⨯⨯⨯=。
3.1.3、竹胶板特性竹胶板容重39kN/m γ=。
查《混凝土用胶合板》, 竹胶板抗弯强度设计值=300.927M ⨯=m f Pa ，弹性模量9000MPa E =。
3.2 、变形控制查《铁路混凝土梁支架法现浇施工技术规程》(TB 10110－2011)有 结构表面外漏的模板挠度<L/400， 结构表面隐蔽的模板挠度<L/250; 支架杆件变形<L/400;4 、主要计算内容1、模板承载力验算。
2、纵向方木承载力验算。
3、横向方木承载力验算。
4、钢管立柱强度、稳定性验算。
5、基础承载力验算。
6、支架整体抗倾覆验算5、支架方案说明5.1、支架布置形式如图5-1所示，单位：cm。
图5-1、支架侧面布置图5.2、方案说明现浇箱梁采用钢管满堂式支架组合，模板采用18mm厚竹胶板，底模下沿纵桥向铺设10×10cm的方木，间距30cm，方木下沿横桥向铺设10×10cm的方木作为承重梁，架设在碗扣支架的可调顶托顶面。
箱室处立杆按60×60cm（纵向×横向）布置；腹板处立杆按60×30cm（纵向×横向）布置，翼缘板处立杆按60×90cm（纵向×横向）布置，纵横水平杆垂直步距为120cm，在纵横向布置斜向钢管剪力撑，两侧面及端面分别设置剪刀撑，底部增设纵横向扫地撑，以保证满堂支架的整体稳定性。
地基采用5根Ф400预应力管桩进行处理，以减少沉降。
地面以上采用Ф426钢管立柱，具体布置见图纸。
6、结构计算6.1、模板承载能力验算6.1.1、强度验算现取端部腹板处最不利荷载计算最不利荷载进行验算，箱梁截面高度为2.27m，模板取1m板宽按5跨连续梁计算｛《路桥施工计算手册》P765页，[附表2-11五跨等跨连续梁内力和挠度系数]｝q竹胶板受力计算简图1）截面特性：A=b×h=1×0.018=0.018m2W=bh2/6=1×0.0182÷6=5.4×10-5m3=5.4×104mm3I=bh3/12=1.0×0.0183÷12=4.9×10-7m4=4.9×105mm42）荷载组合：q=1.2×（26×2.27+0.5）×1+1.4×(2+2.5) ×1=77.7kN/m.3）应力计算支点B负弯矩最大=-0.105ql2M支=-0.105×77.7×0.32=-0.73KN.mσmax=M支/W=-0.73×106÷（5.4×104）=-13.4Mpa <=27Mf Pam满足要求。
6.1.2、刚度验算：1）、荷载组合：q=（26×2.27+0.5）×1=59.5kN/m2）挠度计算：由《路桥施工计算手册》P765页附表2-11，五跨等跨连续梁内力和挠度系数可知：挠度最大在第一跨，计算跨度20cm。
fmax=0.664ql4/100EI=0.664×59.5×103×0.34÷(100×9×103×106×4.9×10-7)=0.00073m <[f]=0.3/400=0.00075m所以刚度满足要求。
6.1.3、施工荷载按集中荷载2.5KN验算：1）荷载组合：线荷载q1=1.2×（26×2.27+0.5）×1+1.4×2×1=74.2kN/m.集中荷载F2=1.4×2.5=3.5kN.2）内力计算：现按最不利简支模型计算跨中弯矩M=q1l2/8+ F2l/4=74.2×0.32/8+ 3.5×0.3/4=1.1KN.m则σmax =M支/W=-1.1×106÷（5.4×104）=-20Mpa <=27Mmf Pa满足要求。
6.2、纵向方木承载力验算6.2.1、强度验算取端部腹板处最不利荷载计算，腹板处横向方木采用10×10cm方木，其横向间距为30cm，纵向跨度为60cm，截面惯性矩33640.10.18.3101212bhI m-⨯===⨯，作用于方木上的线荷载q=1.2×（26×2.27+0.5）×0.3+1.4×(2+2.5) ×0.3=23.3kN/m.跨中弯矩28qlM==23.3×0.6×0.6/8=1kN*m.则62110*/6100100100/6M M N mmW bhσ⨯===⨯⨯=6MPa<13.1mf=MPa，满足要求。
6.2.2、刚度验算44max365523.30.61[]/400 2.33843848415108.310ql f mm f l mm EI -⨯⨯===≤==⨯⨯⨯⨯ 满足要求。
6.3 、横向方木承载力验算6.3.1、强度验算取箱梁端部腹板处最不利荷载计算，横分配梁采用10×10cm 方木制作，其纵桥向间距为60cm ，横向跨度为30cm 。
作用于方木上的线荷载q=1.2×（26×2.27+0.5）×0.6+1.4×(2+2.5) ×0.6=46.6kN/m.跨中弯矩28ql M ==46.6×0.3×0.3/8=0.52kN*m.则620.5210*/6100100100/6M M N mm W bh σ⨯===⨯⨯=3.1MPa<13.1m f =MPa ，满足要求。
6.2.2、刚度验算44max365546.60.30.1[]/4000.753843848415108.310ql f mm f l mm EI -⨯⨯===≤==⨯⨯⨯⨯ 满足要求。
6.4 、钢管立柱稳定性验算6.4.1荷载计算 1）恒载: ①砼荷载按最不利荷载计算，端部箱梁腹板处支架水平间距为30×60cm ，梁高为2.24m 。
则单根钢管所受荷载g 1=26×2.27×0.3×0.6=10.6（kN/根）。
②模板、方木自重g 2=0.5×0.3×0.6=0.1（kN/根）。
③立杆自重（按最大高度2m 计，采用φ48×3.5mm ，单位重量3.8kg/m ）g 3=0.038×2=0.04kN/根）。
④横杆自重（步距为120cm ，共计2排） g 4=0.038×2×（0.3+0.6）=0.1（kN/根）。
2）腹板处活载：施工人员和施工机具行走荷载: 1kN/m2, 振捣砼产生的荷载: 2kN/m2。
q=（1+2）×0.3×0.6=0.5（kN/根） 3）风荷载计算根据《铁路混凝土梁支架法现浇施工技术规程》(TB 10110－2011)，w k =0.7μZ μS w 0w k ：风荷载标准值（KN/m2）。
μZ ：风压高度变化系数，可查《建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范》附录D 或《建筑结构荷载规范》（GB50009-2001）表7.2.1风压高度变化系数，地表类型为海岸A 类，高度为20m ，得μZ =1.63。
μS ：风荷载体型系数，查《建筑结构荷载规范》表7.3.1风荷载整体体型系数得μS =1.2。