主桥边跨现浇箱梁盘扣支架计算书

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大桥现浇箱梁支架计算书

右幅第一联【第五跨50m】支架计算书一、工程概况本项目为75省道南延工程椒江段第X合同段外沙分离大桥左幅第1、第2联，右幅第1联上部砼预应力连续箱梁支架搭设方案。

上述各联支架平均高度都在25米左右，最大高度28m。

其中，右幅第五跨、左幅第六跨横跨外沙路，为保证过往车辆的安全通行，特制定此计算书。

设计基准跨取右幅第一联第五孔，跨度为50m，若其满足，其余各孔均满足。

支架采用钢管柱+碗扣式支架，该跨碗扣式支架高度平均为4m；基础采用砼扩大基础，外沙路上采用条形基础，其余部位采用块状基础，临时墩采用φ70cm*8mm、φ60cm*8mm钢管柱，柱顶标高为21.66m，钢管柱顶设双拼I40b型工字钢为横向分配梁，梁上设置贝雷桁架为纵梁，纵梁顶、碗扣式支架底铺设10#槽钢的施工方案。

支架结构见图（支架纵断面详图）：二．计算依据一）、规范1、《公路桥涵地基与基础设计规范》（JTG D63-2007）2、《公路桥涵钢结构及土结构设计规范》（JTJ 025-86）3、《公路桥涵施工技术规范》实施手册4、《公路桥涵设计通用规范》（JTG D60-2004）5、《公路桥涵设计技术规范》（JTG/T F50-2011）6、《桥梁支架安全施工手册》7、《路桥施工计算手册》二）、荷载及参数1、手工计算荷载取值：①模板自重标准值木材重度6~7KN/m³，胶合板重度7.3KN/m³，钢材重度78.5KN/m³。

②钢筋混凝土自重取26KN/m³。

③施工人员及设备荷载标准计算模板及其小楞时取2.5KN/㎡，计算支架时取1.0 KN/㎡（路桥施工计算手册P172页）。

④振捣混凝土产生的荷载标准值：对水平模板取2KN/㎡，对垂直模板取4KN/㎡。

⑤混凝土浇筑冲击荷载取2KN/m²。

2、Midas计算荷载取值：①钢材重度78.5KN/m³（计算软件自动加载）。

②混凝土自重取26KN/m³。

32m现浇箱梁碗扣式支架计算书

附件碗扣式支架计算书1支架设计概况箱梁施工采用碗扣满堂支架浇筑施工，各跨梁段同时施工。

支架基底为砖渣换填，用 18T 振动压路机碾压 6～ 8 遍处理。

支架采用碗扣式钢管架。

支架下垫20cm厚 C25 混凝土垫层，立杆底设可调底托 15×15cm钢板 , 立杆顶端设可调顶托，顶托上方铺设 12×15 ㎝纵向方木（松木）。

横向铺设 10×10 ㎝方木，底模板采用 12 ㎜厚高强竹胶板做模板钉于方木上，侧模采用预制整体钢模，内模采用组合钢模，局部尺寸变化采用木模。

箱梁混凝土一次浇筑完成。

2计算依据2.1.1几何参数钢管外径Φ48mm,壁厚 3.5mm，截面积 A=4.89cm2 , 重量 G=37.6N/m。

2.1.2计算参数截面惯性拒 I 1=12.19cm413截面抵抗矩 W=5.08cm允许均布荷载 Q≤3KN/m允许集中荷载 P ≤2KN/m立杆设计最大荷载： ( 横杆步距指横杆竖向间距 )横杆步距 (mm)600120018002400最大荷载（KN）40302520横杆设计最大荷载：杆距 (mm)6001200150018002400最大集中荷载（ KN）65432最大均布荷载 (KN/m2)1210864横杆允许最大挠度： f ≤L/250可调底托、顶托、钢模板支撑托允许最大荷载：p≤50KN机具及冲击动力系数D=1.42.1.3计算桥型计算取 32m跨简支现浇箱梁，计算墩高取本标段最高墩28m。

32m简支现浇箱梁桥型布置图（尺寸单位： cm）本箱梁采用等宽度、等高度简支箱梁，截面形式为单箱单室斜腹板截面。

箱梁顶板宽为 12m，底板宽度为 5.5m，梁高 3.05m；中间段顶板厚度为 30cm，底板厚度为 28cm，腹板厚 45cm，梁端截面加强至顶板厚度为61cm，底板厚度为 70cm，腹板厚 105cm；计算取其最大截面。

箱梁采用3，箱梁设计混凝土方量约为：3C50，梁体自重γ=26.0KN/m335m。

现浇箱梁支架计算书

现浇箱梁支架计算书一、设计依据1、《两阶段施工图设计》（第四册第二分册）2、《建筑施工碗扣式脚手架安全技术规范》(JGJ166-2008)3、《建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范》(JGJ 130-2001)4、《公路桥涵钢结构及木结构设计规范》（JTJ025-86）5、《公路桥涵施工技术规范》（JTJ041-2000）——人民交通出版社6、《钢结构设计规范》（GB50017-2003）7、《路桥施工计算手册》——人民交通出版社二、工程概况挖色立交桥（主线K46+060）现浇箱梁采用C40砼，左幅上部结构设计为：（3×20）米现浇连续箱梁，顶板宽12.0米，底板宽7.5m，梁高1.4m，单箱双室。

右幅上部结构设计为：（3×20）米现浇连续箱梁，顶板宽14.5米，底板宽10m，梁高1.4m，单箱三室。

箱梁顶板厚度25cm，底板厚度25cm，腹板宽度55cm。

现浇箱梁支架采用Ф48×3.5mm 碗扣式满堂支架。

面板采用15mm厚竹胶板，模板背楞采用10cm×10cm木方，根据箱梁结构尺寸现场加工。

因本桥曲率半径较小，为方便施工，对横隔板、腹板、箱室部分采取相同的支架布距。

碗扣式钢管支架的纵、横间距分别为60cm、90cm，水平横杆层距为120cm；横向分配梁采用[8槽钢，间距90cm；采用可调托撑、可调底座调节顶、底部标高，顶、底托伸出钢管长度不大于30cm；模板面板采用竹胶板，模板背楞及支撑采用10×10cm的方木；地基进行换填碎石土处理（换填50cm碎石土处理，压路机碾压密实），并浇筑15cm 厚C20砼。

支架计算取右幅单箱三室箱梁进行受力分析，箱梁结构图及支架设计断面详见2-1。

图2-1 支架设计断面图（右幅）2三、设计参数1、钢筋砼荷载：钢筋砼自重取26KN/m3；2、模板采用木模，取0.5KPa；3、施工荷载取3KPa；4、碗口支架Q235钢材抗弯强度【σ】=140Mpa；抗剪强度【σ】=85Mpa。

盘扣式现浇箱梁模板支架计算书(匝道桥)

盘扣式现浇箱梁支架模板计算书计算依据：1、《建筑施工承插型盘扣式钢管支架安全技术规程》JGJ231-20102、《混凝土结构设计规范》GB 50010-20103、《建筑结构荷载规范》GB 50009-20124、《钢结构设计标准》GB 50017-2017一、工程属性JGJ231-2010 梁底支撑主梁左侧悬挑长度a1(mm) 0梁底支撑主梁右侧悬挑长度a2(mm) 0设计简图如下：平面图立面图四、面板验算面板类型覆面木胶合板面板厚度t(mm) 15面板抗弯强度设计值[f](N/mm2) 15 面板抗剪强度设计值[τ](N/mm2) 1.4面板弹性模量E(N/mm2) 10000W＝bh2/6=1000×15×15/6＝37500mm3，I＝bh3/12=1000×15×15×15/12＝281250mm4q1＝[1.2(G1k+(G2k+G3k)×h)+1.4×Q1k]×b=[1.2×(0.1+(13+1.5)×1.8)+1.4×3]×1＝35.64kN/mq1静＝1.2×[G1k+(G2k+G3k)×h]×b＝1.2×[0.1+(13+1.5)×1.8]×1＝31.44kN/mq1活＝1.4×Q1k×b＝1.4×3×1＝4.2kN/mq2＝[1×(G1k+(G2k+G3k)×h)+1×Q1k]×b＝[1×(0.1+(13+1.5)×1.8)+1×3]×1＝29.2kN/m计算简图如下：1、强度验算M max＝0.107q1静L2+0.121q1活L2＝0.107×31.44×0.1862+0.121×4.2×0.1862＝0.134kN·mσ＝M max/W＝0.134×106/37500＝3.561N/mm2≤[f]＝15N/mm2满足要求！2、挠度验算νmax＝0.632q2L4/(100EI)=0.632×29.2×185.7144/(100×10000×281250)＝0.078mm≤[ν]＝min[L/150，10]＝min[185.714/150，10]＝1.238mm满足要求！3、支座反力计算设计值(承载能力极限状态)R1=R5=0.393q1静L+0.446q1活L=0.393×31.44×0.186+0.446×4.2×0.186＝2.643kN R2=R4=1.143q1静L+1.223q1活L=1.143×31.44×0.186+1.223×4.2×0.186＝7.628kN R3=0.928q1静L+1.142q1活L=0.928×31.44×0.186+1.142×4.2×0.186＝6.309kN标准值(正常使用极限状态)R1'=R5'=0.393q2L=0.393×29.2×0.186＝2.131kNR2'=R4'=1.143q2L=1.143×29.2×0.186＝6.198kNR3'=0.928q2L=0.928×29.2×0.186＝5.032kN五、小梁验算梁底面板传递给左边小梁线荷载：q1左＝R1/b=2.643/1＝2.643kN/m梁底面板传递给中间小梁最大线荷载：q1中＝Max[R2,R3,R4]/b=Max[7.628,6.309,7.628]/1=7.628kN/m梁底面板传递给右边小梁线荷载：q1右＝R5/b=2.643/1＝2.643kN/m小梁自重：q2＝1.2×(0.3-0.1)×6.5/35 =0.045kN/m梁左侧模板传递给左边小梁荷载q3左＝1.2×0.5×(1.8-0.45)=0.81kN/m梁右侧模板传递给右边小梁荷载q3右＝1.2×0.5×(1.8-0.45)=0.81kN/m梁左侧楼板传递给左边小梁荷载q4左＝[1.2×(0.5+(13+1.1)×0.45)+1.4×3]×(3.9-6.5/2)/2×1=4.035kN/m梁右侧楼板传递给右边小梁荷载q4右＝[1.2×(0.5+(13+1.1)×0.45)+1.4×3]×(3.9-6.5/2)/2×1=4.035kN/m左侧小梁荷载q左＝q1左+q2+q3左+q4左=2.643+0.045+0.81+4.035=7.532kN/m 中间小梁荷载q中= q1中+ q2=7.628+0.045=7.672kN/m右侧小梁荷载q右＝q1右+q2+q3右+q4右=2.643+0.045+0.81+4.035=7.532kN/m 小梁最大荷载q=Max[q左,q中,q右]=Max[7.532,7.672,7.532]=7.672kN/m正常使用极限状态：梁底面板传递给左边小梁线荷载：q1左'＝R1'/b=2.131/1＝2.131kN/m梁底面板传递给中间小梁最大线荷载：q1中'＝Max[R2',R3',R4']/b=Max[6.198,5.032,6.198]/1=6.198kN/m梁底面板传递给右边小梁线荷载：q1右'＝R5'/b=2.131/1＝2.131kN/m小梁自重：q2'＝1×(0.3-0.1)×6.5/35 =0.037kN/m梁左侧模板传递给左边小梁荷载q3左'＝1×0.5×(1.8-0.45)=0.675kN/m梁右侧模板传递给右边小梁荷载q3右'＝1×0.5×(1.8-0.45)=0.675kN/m梁左侧楼板传递给左边小梁荷载q4左'＝[1×(0.5+(13+1.1)×0.45)+1×3]×(3.9-6.5/2)/2×1=3.2kN/m梁右侧楼板传递给右边小梁荷载q4右'＝[1×(0.5+(13+1.1)×0.45)+1×3]×(3.9-6.5/2)/2×1=3.2kN/m左侧小梁荷载q左'＝q1左'+q2'+q3左'+q4左'=2.131+0.037+0.675+3.2=6.043kN/m 中间小梁荷载q中'= q1中'+ q2'=6.198+0.037=6.235kN/m右侧小梁荷载q右'＝q1右'+q2'+q3右'+q4右' =2.131+0.037+0.675+3.2=6.043kN/m 小梁最大荷载q'=Max[q左',q中',q右']=Max[6.043,6.235,6.043]=6.235kN/m为简化计算，按简支梁和悬臂梁分别计算，如下图：1、抗弯验算M max＝max[0.125ql12，0.5ql22]＝max[0.125×7.672×0.92，0.5×7.672×0.22]＝0.777kN·mσ=M max/W=0.777×106/166667=4.661N/mm2≤[f]=15.444N/mm2满足要求！2、抗剪验算V max＝max[0.5ql1，ql2]＝max[0.5×7.672×0.9，7.672×0.2]＝3.452kNτmax=3V max/(2bh0)=3×3.452×1000/(2×100×100)＝0.518N/mm2≤[τ]=1.782N/mm2 满足要求！3、挠度验算ν1＝5q'l14/(384EI)＝5×6.235×9004/(384×9350×833.333×104)＝0.684mm≤[ν]＝min[l1/150，10]=min[900/150，10]＝6mmν2＝q'l24/(8EI)＝6.235×2004/(8×9350×833.333×104)＝0.016mm≤[ν]＝min[2l2/150，10]=min[400/150，10]＝2.667mm满足要求！4、支座反力计算承载能力极限状态R max=max[qL1,0.5qL1+qL2]=max[7.672×0.9,0.5×7.672×0.9+7.672×0.2]=6.905kN 同理可得：梁底支撑小梁所受最大支座反力依次为R1=6.779kN,R2=6.905kN,R3=5.719kN,R4=5.719kN,R5=5.719kN,R6=5.719kN,R7=5.719 kN,R8=5.719kN,R9=5.719kN,R10=5.719kN,R11=5.719kN,R12=5.719kN,R13=5.719kN,R14 =5.719kN,R15=5.719kN,R16=5.719kN,R17=5.719kN,R18=5.719kN,R19=5.719kN,R20=5.7 19kN,R21=5.719kN,R22=5.719kN,R23=5.719kN,R24=5.719kN,R25=5.719kN,R26=5.719kN ,R27=5.719kN,R28=5.719kN,R29=5.719kN,R30=5.719kN,R31=5.719kN,R32=5.719kN,R33= 5.719kN,R34=5.719kN,R35=6.905kN,R36=6.779kN正常使用极限状态R max'=max[q'L1,0.5q'L1+q'L2]=max[6.235×0.9,0.5×6.235×0.9+6.235×0.2]=5.612kN 同理可得：梁底支撑小梁所受最大支座反力依次为R1'=5.439kN,R2'=5.612kN,R3'=4.563kN,R4'=4.563kN,R5'=4.563kN,R6'=4.563kN,R7'=4.563kN,R8'=4.563kN,R9'=4.563kN,R10'=4.563kN,R11'=4.563kN,R12'=4.563kN,R13'=4.563kN,R14'=4.563kN,R15'=4.563kN,R16'=4.563kN,R17'=4.563kN,R18'=4.563kN,R19'=4.563kN,R20'=4.563kN,R21'=4.563kN,R22'=4.563kN,R23'=4.563kN,R24'=4.563kN,R25'=4.563kN,R2'=4.563kN,R27'=4.563kN,R28'=4.563kN,R29'=4.563kN,R30'=4.563kN,R31'=4.563kN,R32'= 64.563kN,R33'=4.563kN,R34'=4.563kN,R35'=5.612kN,R36'=5.439kN六、主梁验算主梁类型方木主梁截面类型(mm) 150×150主梁抗弯强度设计值[f](N/mm2) 15.444 主梁抗剪强度设计值[τ](N/mm2) 1.663主梁截面抵抗矩W(cm3) 562.5 主梁弹性模量E(N/mm2) 8415主梁截面惯性矩I(cm4) 4218.75 可调托座内主梁根数 11、抗弯验算主梁弯矩图(kN·m)σ=M max/W=2.321×106/562500=4.126N/mm2≤[f]=15.444N/mm2满足要求！2、抗剪验算主梁剪力图(kN)V max＝12.295kNτmax=3V max/(2bh0)=3×12.295×1000/(2×150×150)＝0.82N/mm2≤[τ]=1.663N/mm2 满足要求！3、挠度验算主梁变形图(mm)νmax＝0.158mm≤[ν]＝min[L/150，10]=min[900/150，10]＝6mm满足要求！4、支座反力计算承载能力极限状态支座反力依次为R1=10.41kN，R2=20.207kN，R3=22.76kN，R4=29.792kN，R5=22.019kN，R6=22.019kN，R7=29.792kN，R8=22.76kN，R9=20.207kN，R10=10.41kN 七、可调托座验算1234567891029.792kN≤[N]=40kN满足要求！八、立杆验算h max=max(ηh,h'+2ka)=max(1.2×1500,1000+2×0.7×500)=1800mmλ=h max/i=1800/15.9=113.208≤[λ]=150长细比满足要求！查表得，φ＝0.3862、风荷载计算M w＝φc×1.4×ωk×l a×h2/10＝0.9×1.4×0.254×0.9×1.52/10＝0.065kN·m3、稳定性计算根据《建筑施工承插型盘扣式钢管支架安全技术规程》JGJ231-2010公式5.3.1-2：1)面板验算q1＝[1.2×(0.1+(13+1.5)×1.8)+1.4×0.9×3]×1＝35.22kN/m2)小梁验算q1＝max{2.608+1.2×[(0.3-0.1)×6.5/35+0.5×(1.8-0.45)]+[1.2×(0.5+(13+1.1)×0.45)+1.4×0.9×3]×max[3.9-6.5/2，3.9-6.5/2]/2×1，7.532+1.2×(0.3-0.1)×6.5/35}=7.577kN/m 同上四～六计算过程，可得：R1＝10.216kN，R2＝19.92kN，R3＝22.438kN，R4＝29.37kN，R5＝21.707kN，R6＝21.707kN，R7＝29.37kN，R8＝22.438kN，R9＝19.92kN，R10＝10.216kN 立杆最大受力N w＝max[R1，R2，R3，R4，R5，R6，R7，R8，R9，R10]+1.2×0.15×(10-1.8)+M w/l b＝max[10.216，19.92，22.438，29.37，21.707，21.707，29.37，22.438，19.92，10.216]+1.476+0.065/6.6＝30.856kNf＝N/(φA)+M w/W＝30855.691/(0.386×424)+0.065×106/4490＝203.007N/mm2≤[f]＝390N/mm2满足要求！九、高宽比验算根据《建筑施工承插型盘扣式钢管支架安全技术规范》JGJ231-2010 第6.1.4: 对长条状的独立高支模架，架体总高度与架体的宽度之比不宜大于3H/B=10/12=0.833≤3满足要求！十、架体抗倾覆验算混凝土浇筑前，倾覆力矩主要由风荷载产生，抗倾覆力矩主要由模板及支架自重产生M T=ψc×γQ(ωk LHh2+Q3k Lh1)=1×1.4×(0.254×90×10×3.9+0.5×90×3.9)=1493.856kN·mM R=γG[G1k+0.15×H/(l a'×l b')]LB2/2=0.9×[0.5+0.15×10/(0.9×0.6)]×90×122/2=19116kN·m M T=1493.856kN·m≤M R=19116kN·m满足要求！混凝土浇筑时，倾覆力矩主要由泵送、倾倒混凝土等因素产生的水平荷载产生，抗倾覆力矩主要由钢筋、混凝土、模板及支架自重产生M T=ψc×γQ(Q2k LH2+Q3k Lh1)=1×1.4×(0.137×90×102+0.5×90×3.9)=1971.9kN·mM R=γG[G1k+(G2k+G3k)h0+0.15×H/(l a'×l b')]LB2/2=0.9×[0.5+(13+1.1)×0.45+0.15×10/(0.9×0.6)]×90×122/2=56120.04kN·mM T=1971.9kN·m≤M R=56120.04kN·m满足要求！十一、立杆支承面承载力验算11、受冲切承载力计算根据《混凝土结构设计规范》GB50010-2010第6.5.1条规定，见下表h t0u m =2[(a+h0)+(b+h0)]=1320mmF=(0.7βh f t+0.25σpc，)ηu m h0=(0.7×1×0.638+0.25×0)×1×1320×130/1000=76.637kN≥F1=30.856kN m满足要求！2、局部受压承载力计算根据《混凝土结构设计规范》GB50010-2010第6.6.1条规定，见下表c cβl=(A b/A l)1/2=[(a+2b)×(b+2b)/(ab)]1/2=[(600)×(600)/(200×200)]1/2=3，A ln=ab=40000mm2F=1.35βcβl f c A ln=1.35×1×3×5.568×40000/1000=902.016kN≥F1=30.856kN满足要求！。

现浇箱梁碗扣式脚手架满堂支架计算

杭州至瑞丽高速公路贵州境思南至遵义段SZTJ-4合同段（K166+600～K172+720）合兴互通B匝道桥碗扣式满堂支架现浇箱梁计算书编制：审核：编制单位：贵州桥梁建设集团有限责任公司思遵高速SZTJ-4合同段项目部编制日期：2011年4月25日现浇箱梁碗扣式脚手架满堂支架计算一、工程概况：合兴互通B匝道桥跨径组合为5×20m+（22+2×35+22）m+3×25m+4×20m，共四联，全桥均采用预应力砼连续箱梁，桥梁宽度10.5m。

桥梁起点桩号为BK0+312.447,终点桩号均为BK0+687.447,桥梁全长为375.00m。

合兴互通B匝道桥墩柱平均高度在15m以下，本桥上部箱梁拟采用碗扣式脚手架满堂支架现浇施工。

第二联跨径最大，且墩柱平均较高，因此，全桥仅对第二联进行受力计算即可。

墩柱平均高度按20m计算。

二、支架方案初步设计1、立杆及横杆的初步设计经粗略计算，来选定立杆间距。

腹板重Q1=2.6*1.8=46.8kn/m2,空心段重Q2=2.6*0.87=22.62kn/m2,底板宽b=6.5m,箱梁长s=114m,单根立杆允许承载力保守取[N]=40kn。

腹板处每平方米需要立杆根数：1.2Q1/[N]=1.4;取安全系数 1.3,则为1.82;空心段每平方米需要立杆根数：1.2Q2/[N]=0.7;取安全系数 1.3,则为0.91;选定空心段底板立杆纵横向间距为：0.9×0.9=0.81m2<1/0.91=1.1 m2满足要求；墩顶、腹板及中、端横梁等实心处立杆间距为：0.6×0.6=0.36 m2<1/1.82=0.55 m2,满足要求。

2、底模、纵横梁的初步确定底模采用竹胶板，选用1.5cm厚的高强度竹胶板。

纵横梁均采用方木，宽度均为0.1m，纵梁高为h1,横梁高为h2。

横梁间距一般选择0.3m。

三、支架验算碗扣式脚下手架满堂支架竖向力传递过程：箱梁钢筋砼和内模系统的自重及施工临时荷载能过底模传递到横梁上，横梁以集中荷尔蒙载再传递给纵梁，纵梁以支座反力传递到每根立杆，立杆通过底托及方木传递至钢筋砼基础、地基。

现浇箱梁模板(盘扣式)计算书

箱梁模板（盘扣式）计算书计算依据：1、《建筑施工模板安全技术规范》JGJ162-20082、《混凝土结构设计规范》GB50010-20103、《建筑结构荷载规范》GB 50009-20124、《钢结构设计标准》GB 50017-20175、《建筑施工承插型盘扣式钢管支架安全技术规程》JGJ231-2010一、工程属性箱梁类型四室梁A(mm) 4500 B(mm) 950 C(mm) 1750 D(mm) 1250 E(mm) 250 F(mm) 350 G(mm) 1850 H(mm) 150 I(mm) 1450 J(mm) 700 K(mm) 300 L(mm) 1100 M(mm) 500 N(mm) 2000 O(mm) 250箱梁断面图二、构造参数底板下支撑小梁布置方式垂直于箱梁断面横梁和腹板底的小梁间距l2(mm) 150 箱室底的小梁间距l3(mm) 250 翼缘板底的小梁间距l4(mm) 250 标高调节层小梁是否设置否可调顶托内主梁根数n 2主梁受力不均匀系数ζ0.5 立杆纵向间距l a(mm) 600横梁和腹板下立杆横向间距l b(mm) 600 箱室下的立杆横向间距l c(mm) 900 翼缘板下的立杆横向间距l d(mm) 900 模板支架搭设的高度H(m) 13.5 立杆计算步距h(mm) 1500 立杆伸出顶层水平杆长度a(mm) 350 立杆顶部步距h'(mm) 1000支架立杆步数9次序横杆依次间距hi(mm)1 3502 15003 15004 15005 15006 15007 15008 15009 1000箱梁模板支架剖面图三、荷载参数截面惯性矩I=bt3/12=1000×153/12=281250mm4截面抵抗矩W=bt2/6=1000×152/6=37500mm31、横梁和腹板底的面板承载能力极限状态的荷载设计值：q=[1.2(G1k h0+G2k+G4k)+1.4Q1k]×b=[1.2×(25.5×1.7+0.75+0.4)+1.4×4]× 1=59kN/m h0--验算位置处混凝土高度(m)正常使用极限状态的荷载设计值：qˊ=b(G1k h0+G2k+G4k+Q1k)=1×(25.5×1.7+0.75+0.4+4)=48.5kN/m计算简图如下：l=150mm1)、抗弯强度验算M=0.125ql2 =0.125×59×0.152=0.166kN·mσ=M/W=0.166×106/37500=4.427N/mm2≤f=15N/mm2满足要求！2)、抗剪强度验算V=0.5ql =0.5×59×0.15=4.425kNτ=3V/(2bt)=3×4.425×103/(2×1000×15)=0.443N/mm2≤f v=1.6 N/mm2满足要求！3)、挠度变形验算ω=5qˊl4/(384EI) =5×48.5×1504/(384×6000×281250)=0.189mm≤[ω]=min(l/150，10)=min(150/150，10)=1mm满足要求！2、箱室底的面板同上计算过程，h0＝0.6m ，l＝l3=250mm项次抗弯强度验算抗剪强度验算挠度变形验算验算值σ＝5.28N/mm2 τ＝0.317N/mm2 ω＝0.616mm允许值f＝15N/mm2 f v＝1.6N/mm2 [ω]=min(l/150，10)=min(250/150，10)=1.667mm结论符合要求符合要求符合要求同上，h0(平均厚度)＝0.475m ，l＝l4=250mm项次抗弯强度验算抗剪强度验算挠度变形验算验算值σ＝4.48N/mm2 τ＝0.269N/mm2 ω＝0.52mm允许值f＝15N/mm2 f v＝1.6N/mm2 [ω]=min(l/150，10)=min(250/150，10)=1.667mm结论符合要求符合要求符合要求五、小梁计算小梁材质及类型槽钢计算截面类型10号槽钢截面惯性矩I(cm4) 198.3 截面抵抗矩W(cm3) 39.7抗弯强度设计值f(N/mm2) 205 弹性模量E(N/mm2) 206000抗剪强度设计值fv(N/mm2) 120 计算方式三等跨梁1、横梁和腹板底的小梁承载能力极限状态的荷载设计值：q=[1.2b(G1k h0+G2k+G4k)+1.4bQ1k]=[1.2×0.15×(25.5×1.7+0.75+0.4)+1.4×0.15×4]=8.85k N/mh0--验算位置处混凝土高度(m)因此，q静=[1.2b(G1k h0+G2k+G4k)]=[1.2×0.15×(25.5×1.7+0.75+0.4)]=8.01kN/mq活=1.4×bQ1k=1.4×0.15×4=0.84kN/m正常使用极限状态的荷载设计值：qˊ=b(G1k h0+G2k+G4k+Q1k)=0.15×(25.5×1.7+0.75+0.4+4)=7.275kN/m计算简图如下：l=l a=600mm1）抗弯强度验算M =0.1q静l2+0.117q活l2=0.1×8.01×0.62+0.117×0.84×0.62=0.324kN·mσ=M/W=0.324×106/(39.7×103)=8.161N/mm2≤f=205N/mm2满足要求！2）挠度变形验算ω=0.677qˊl4/(100EI)=0.677×7.275×6004/(100×206000×1983000)=0.016mm≤[ω]=min(l/150，10)=min(600/150，10)=4mm满足要求！3）最大支座反力计算小梁传递最大支座反力：承载能力极限状态R max1＝1.1q静l+1.2q活l=1.1×8.01×0.6+1.2×0.84×0.6=5.891kN 正常使用极限状态Rˊmax1＝1.1qˊl＝1.1×7.275×0.6＝4.801kN2、箱室底的小梁同上计算过程，h0＝0.6m ，b＝l3=250mm3同上，h0(平均厚度)＝0.475m ，b＝l4=250mm六、主梁计算承载能力极限状态：p＝ζ R max1＝0.5×5.891＝2.946kN正常使用极限状态：pˊ＝ζRˊmax1＝0.5×4.801＝2.401kN横梁底立杆的跨数为2、1、2跨，腹板底立杆的跨数有3跨，按三等跨计算小梁计算简图如下，l＝l b＝600mm1）抗弯强度验算M=0.663kN·mσ=M/W=0.663×106/(39.7×103)=16.7N/mm2≤f=205N/mm2满足要求！2）挠度变形验算ω=0.034mm≤[ω]=min(l/150，10)=min(600/150，10)=4mm满足要求！3）最大支座反力计算横梁和腹板底主梁传递给可调顶托的最大支座反力：R max4＝12.889kN /ζ=12.889/0.5=25.778kN2、箱室底主梁同上计算过程，p＝ζR max2＝0.5×4.265＝2.132kN，p＝ζRˊmax2＝0.5×3.374＝1.687kN，l c=900mm，按二等跨计算。

主桥边跨现浇梁钢支架计算书

主桥边跨现浇梁钢支架计算书
设计参数
- 主桥边跨现浇梁长度：10m
- 梁截面尺寸：150mm x 250mm
- 混凝土强度等级：C30
- 钢支架尺寸：80mm x 80mm x 6mm
- 钢支架材质：Q235
假设
- 假设混凝土极限拉应力为0.67fctk，混凝土极限抗压强度为fck+8。

荷载计算
- 荷载组合采用最不利工况组合；
- 施工荷载（配重）：4.0kN/m2
- 现浇梁及混凝土浇筑时荷载：25kN/m2
钢支架计算
钢管强度计算公式
- 钢管承载能力=1.2×σs×A/γm
- σs——钢管屈服强度
- A——钢管截面面积
- γm——安全系数，取值为1.0。

钢管刚度计算公式
- KS=Es×As/L
- Es——钢管弹性模量
- As——钢管截面面积
- L——钢管长度
钢管最大变形计算公式
- δmax=5(qL4)/(384EI)
- qL4/384EI——集中力作用下钢管在跨中的最大挠度
钢管稳定性计算公式
- fcr=π²EI/δcr²
- E——钢管弹性模量
- I——钢管截面惯性矩
- δcr——稳定临界挠度
结论
根据经过计算的结果，取钢管Q235直径为89mm，壁厚为5.5mm，长度为3m，最大变形为1.3mm，稳定性满足要求；取6支钢管布置在主梁下，即跨中4m处，间距为1m，能够满足设计要求。

现浇箱梁碗扣支架计算设计

支架预压前，沿桥梁纵向每5m布设一个横断面，注用红油漆记上桩号，每个横断面上布设三个观测点（两侧和跨中），测量标高点并记录每点的初始标高值H1,采用正立尺法测量相关标高，记入台帐，然后进行加载预压。加载从两端向中间，分层逐级加载。加载顺序：分四级加载，第一、二次分别加载总重的30%,第三次加载总重的25%,第四次加载总重的1概。笫一次加载后，每2个小时观测一次，连续两次观测沉降量不超过2mm,进行第二次加载，按此步骤，直至第四次加载完毕。
同时注意：现浇箱梁已施工的系梁、承台基坑用粒径较小山皮石分层对称回填并夯实，每层控制在30cm左右。
通过现场轻型触探仪检测最薄弱地方地基承载力，地呈承载力根据讣算确定（跨中地基承载力不小于254Kpa,端横梁地基承载力不小于145Kpa,详见支架讣算书）。如局部地方地基承载力不能满足上述要求，则采用换填山皮石，疗度视现场情况而定，一般为100cm,分层整平并用压路机碾压压实。在石方填筑层顶面浇筑10cm片的C20素混凝土，混凝土顶面横桥向由内向外设置不大于瑰横坡，引至外侧排水沟。
脚手架设垂直度与水平度允许偏差
「项目
允许倫卷（mm）
垂宜度
每步架
h/100(1及土2.0
脚手架整体
水平度
一跨距内水平架两扁岛差
士法5及±3.°
脚手架整体
土烧5及± 50
4、支架预压
由于支架在安装过程中，杆件与杆件之间，杆件与方木以及方木与模板之间有一定的间隙，在荷载作用下，除弹性变形外还将产生部分非弹性变形，所以需对支架（包括箱梁的自重120%.模板、横向木林、纵向工字钢、支架、施工活载、栓施工振捣及倾倒冲击荷载）进行等效预压来消除非弹性变形，同时测出弹性变形。支架安装结束后，铺设预压模板进行支架预压施匸。预压根据现场实际施工条件，采用砂袋模拟支架的实际受力情况按设计荷载对其进行加载预压。预压采用分节段整体预压，砂袋规格为lmHmH.Om,荷载量吨。砂子釆用人工装砂，吊车吊送。吊送前对每批吊送的砂袋进行过磅称量，确定单个砂袋装砂的重量。

某匝道桥现浇箱梁盘扣支架结构计算书

XXXX项目现浇梁盘扣支架结构设计计算书计算：复核：审核：2023年9月合肥目录1 适用范围 (1)2 计算依据 (1)3 支架设计 (1)3.1 桥梁结构概况 (1)3.2 支架设计 (2)3.3 材料要求 (2)3.4 主要材料材质特性及力学参数 (2)4 盘扣支架部分结构计算 (3)4.1 荷载分析 (3)4.2 荷载及荷载组合 (3)4.3盘扣支架结构验算 (3)4.3.1 模板支撑架布置 (3)4.3.2 模板计算 (4)4.3.3 方木计算 (5)4.3.4 10#工字钢计算 (6)4.3.5 外侧腹板模板系统计算 (8)4.3.6 立杆稳定性验算 (11)4.3.7 地基承载力计算 (14)4.3.8 混凝土垫层强度计算 (14)现浇箱梁盘扣支架结构设计计算书1 适用范围本计算书适用于XXXX项目1.6m梁高现浇箱梁盘扣支架结构的设计与施工。

2 计算依据（1）《XXXX项目施工图设计文件》（2）《钢结构设计标准》（GB 50017-2017）（3）《建筑结构荷载规范》（GB 50009-2012）（4）《建筑施工承插型盘扣式钢管支架安全技术标准》(JGJ231-2021) （5）《建筑施工碗扣式钢管脚手架安全技术规范》(JGJ 166-2016)（6）《建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范》(JGJ 130-2011)（7）《建筑施工模板安全技术规范》(JGJ162-2008)3 支架设计3.1 桥梁结构概况现浇箱梁信息汇总如下：计算现浇箱梁信息汇总表一般横断面图（单位：cm）3.2 支架设计设计图纸附后。

3.3 材料要求承插型盘扣式钢管支架的构配件除有特殊要求外，其材质应符合现行国家标准《低合金高强度结构钢》GB/T1591、《碳素结构钢》GB/T700以及《一般工程用铸造碳钢件》GB/T11352的规定，各类支架主要构配件材质应符合相关规范的规定。

其余钢结构构件均采用Q235材质。

现浇支梁碗扣式支架计算书

现浇连续刚构梁碗扣式支架计算书一、工程概况：桥址处两侧为小山丘，中间为狭小谷地，两侧山坡地势较陡。

桥址于DK118+348.29～DK118+389.35处跨越景北大道。

跨越景北大道处为4跨连续刚构实心板梁。

XXXX路幅为5m人行道—3m非机动车道—2m花坛—11.6m机动车道—6m 花坛—11.6m机动车道—2m花坛—3m非机动车道—5m人行道，沥青混凝土路面。

小里程侧为路堑，山丘被削，地势很陡峭。

距线位150m左右。

为景北大道跨昌河大桥，跨昌河为变高度连续箱梁。

XXX大桥为双线，设计速度160km/h；XXXX为单线，设计速度80km/h。

二、结构形式现浇连续梁为刚构连续实心板梁，梁体为变截面，在桥墩处实心板高为纵断面形式横断面形式2.05m，跨中实心板高1.35m2号墩为刚臂墩；XXXXXXXXXX为单线桥，桥宽7m，正线桥为双线桥，桥宽11.68m，梁体不加预应力。

三、满堂式碗口支架验算：1、满堂式碗扣支架方案首先按照设计要求进行支架地基处理，待满足地基承载力后开始搭设满堂脚手架。

满堂式碗扣支架体系由支架基础、Φ48×3.5mm碗扣立杆、横杆、斜撑杆、可调节顶托、10cm×15cm木方纵向分配梁，10cm×10cm木方做横向分配梁；模板系统由侧模、底模、端模等组成。

10cm×15cm木方分配梁沿纵向布置，直接铺设在支架顶部的可调节顶托上，梁底模板采用定制竹胶板，后背10cm ×10cm木方，然后直接铺装在10cm×15cm、木方分配梁上进行连接固定。

根据施工技术要求、荷载重量、荷载分布状况、地基承载力情况等技术指标，通过计算确定，碗口支架形式为：支座处梁板下立杆布设0.6×0.6；跨中梁板下立杆布设0.6×0.9；翼缘板处支架布设间距为：1.2m（纵桥向）×1.2m（横桥向）；横杆层距均为1.2m。

边跨现浇段支架及模板计算书标

附件1边跨现浇段托架受力计算3.5.5支架受力检算渭河沟大桥边跨现浇段长7.75米, 梁高3.80m, 梁宽11.36m, 箱梁支架详细布置见下图:支架计算如下: （支架断面图）支架采用Φ4.8*3.5钢管做支撑体系, 两侧腹板处脚手架采用纵向@400横向@300步距@900进行设置, 底板及顶板纵向间距为@800, 横向间距均为@600, 步距均为@900。

在处理后旳地基上现浇30cm厚C20混凝土垫层。

3.5.5.1荷载a、腹板部位受力混凝土自重:P1=3.8*25*0.3*0.8=22.8KN模板自重:P2=0.8*0.3*0.1=0.02KN钢管自重:P3=3*0.16=0.5KN施工人员及施工机具运送或堆放旳荷载:P4=2.5*0.3*0.8=0.6kN振捣混凝土产生旳荷载:P5=2.0*0.3*0.8=0.5kN单根钢管立杆所受力为:总荷载 P=1.2（P1+P2+P3）+1.4(P4+P5)=29.5KN b、顶板加底板受力验算:混凝土自重:P1=（0.36+0.5）*25*0.48=10.3KN底模板及外模板等自重:P2=0.8*0.6*0.1=0.05KN钢管自重:P3=3*0.16=0.5KN施工人员及施工机具运送或堆放旳荷载:P4=2.5*0.6*0.8=1.2kN振捣混凝土产生旳荷载:P5=2.0*0.6*0.8=1.0kN单根钢管立杆所受力为:总荷载 P=1.2（P1+P2+P3）+1.4(P4+P5)=16.1KN腹板部单根钢管立杆所受力P=29.5KN>顶板加底板单根钢管立杆所受力P=16.1KN,故以最不利荷载处（腹板）受力进行验算。

3.5.5.2立杆验算钢管采用Φ48*3.5, 钢材采用Q235。

采用纵杆按800mm间距, 横杆按300mm间距, 步距按900mm计算。

经查钢材旳设计强度fc=205N/mm2。

立杆旳长细比:i=0.35d=0.01575计算长度附加系数: k = 1.155 , μ = 2.6 ；（顶部与非顶部分开验算, 取小值）非顶部立杆: lo=k×u×h=2.7 m；λ1=lo/i=2.7/0.01575=171顶部立杆: lo=k×u×（h+2a）=1.155*2.6*（0.9+2*0.2）=3.9 m；λ2=lo/i=3.9/0.01575=247经查表可知: ω=0.243(参照文献钢构造设计)ωAfc=0.342×489×205=34.3≥29.5故箱梁支架满足设计规定, 方案可行。

现浇箱梁碗扣满堂支架计算书

郑州市三环路快速化工程西三环陇海路互通立交（K6+157.29～K8+627.61）段碗扣承重架计算书批准：审核：编写：中国水电路桥郑州市三环路快速化工程BT项目第三项目经理部第六工程处二○一二年十一月九日目录一、工程概况 (1)二、满堂架的设计和计算参数 (2)1、支架主要材料和性能参数 (2)2、支架设计布置 (2)三、荷载计算 (3)1、模板力学性能 (4)2、模板受力计算 (4)1、方木（落叶松）的力学性能 (5)2、横梁受力计算 (5)3、横梁挠度计算： (6)六、纵梁强度计算 (6)1、方木（落叶松）的力学性能 (6)2、方木受力计算 (6)3、纵梁挠度 (7)七、支架受力计算 (7)1、立杆承重计算 (7)2、支架稳定性验算 (8)八、支架抗风荷载计算 (9)九、立杆地基承载力计算 (10)一、工程概况1、郑州市三环路快速化工程是郑州市交通畅通工程的关键性项目，是实现现代郑州市交通快速化建设的一项重要任务，对缓解主城区交通压力、合理分布交通流量具有极其重要的作用。

陇海路互通立交是郑州市三环路快速化工程中的关键性工程，工程所在地点的现有两条主干路（西三环和陇海路）平交呈丁字状,按规划设计现有陇海路将向西延伸,由此本路口将成十字路口状,并通过陇海路互通立交实现路口全互通功能。

陇海路互通立交为三层全互通立交桥，含陇海路主线高架桥、西三环主线高架桥及九条立交匝道桥。

其中陇海路主线高架全长1114m，西三环主线高架全长2470m。

南北方向为西三环快速通道，东西向为陇海路快速通道，立交匝道分为ES、EN、NE、NW、WN、WS、SE、SW、JS匝道。

本工程共有5跨钢梁分别位于ES匝道2跨、NE匝道1跨、SE匝道1跨和SW匝道1跨。

引桥8联，剩余105跨为预应力混凝土箱梁。

2、第六工程处施工内容主要包括：施工区段内的桥梁桩基、承台、墩身、预应力混凝土连续箱、防撞墙、铺装层等。

施工区段内桥梁工程具体内容为：西三环高架：K7+059.754～K8+626.71，全长1566.956m，共18联；陇海路高架：K-1+479.9～K-1+994.862、K0+000～K0+065.84，全长580.802m。

跨高速公路大桥现浇连续箱梁碗扣式满堂红支架计算书

跨高速公路大桥现浇连续箱梁碗扣式满堂红支架计算书现浇连续箱梁碗扣式满堂红支架计算书（一）支架设计概况现浇箱梁采用碗扣式满堂支架法现浇施工，三跨一联梁段同时施工。

支架地基采用石灰土换填，重型压路机分层碾压密实（压实度≥90%），上做碎石底基层和混凝土垫层。

地基设1%双向横坡，两侧设排水沟。

支架采用WDJ型碗扣式多功能脚手杆搭设。

立杆底设12×12cm可调钢板底托,立杆顶端设可调顶托，顶托上方横桥向铺设10#工字钢作主梁，纵桥向铺设10×10㎝方木作小梁。

底模、侧模板采用244×122×1.5㎝高强竹胶板并钉于方木上；内模采用244×122×1.5㎝竹胶板，10×10㎝方木横肋、钢管支撑。

箱梁混凝土分两次浇筑完成，先浇底板和腹板砼，再浇顶板砼。

（二）计算依据（1）凌洲路跨宁连高速公路桥梁工程施工图设计文件；（2）《建筑施工计算手册》第二版；（3）《建筑施工模板安全技术规范》JGJ162-2008；（4）《公路桥涵施工技术规范》JTGT F50-2011；（5）《建筑施工碗扣式脚手架安全技术规范》JGJ166-2008；（6）《建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范》JGJ130-2011；（7）我公司的技术装备、施工技术经验以及类似工程实例。

（三）模板及支架的验算模型支架：采用腕扣式Φ48*3.5mm钢管支架，支架最高距底面7.7m。

立杆间距：腹板、底板部位横桥向为0.6m，翼板部位横桥向为0.9m；纵桥向间距为0.9m，在横梁处加密至0.6m。

横杆步距为1.2m。

立杆力学模型可视为两端铰接的受压构件，对其扰度及轴向力进行验算。

主梁及小梁：主梁采用10#普通工字钢架设在支架U型顶托上，横桥向布置。

横梁部位主梁中心间距0.6m，腹板、底板、翼板部位主梁中心间距0.9m。

小梁采用10×10cm 的方木架设在主梁上，纵桥向布置。

现浇箱梁模板(盘扣式)计算书

现浇箱梁盘扣支架、跨路门洞计算书

现浇箱梁盘扣支架计算书一、编制依据1.工程施工图纸及现场概况2.《建筑施工安全技术统一规范》GB50870-20133.《混凝土结构工程施工规范》GB50666-20114.《建筑施工临时支撑结构技术规范》JGJ300-20135.《建筑施工承插型盘扣钢管支架安全技术规范》JGJ231-20106.《建筑施工模板安全技术规范》JGJ162-20177.《建筑结构荷载规范》GB50009-20128.《钢结构设计规范》GB50017-20179.《冷弯薄壁型钢结构技术规范》GB50018-201610.《木结构设计规范》GB50005-201711.《混凝土模板用胶合板》GB/T17656-2018二、荷载分析支架承受的荷载主要有：箱梁自重、模板、主次龙骨及附件重、施工活载、支架自重以及混凝土浇注时的振动荷载、其他荷载（风荷载）等。

荷载组合分项系数：恒荷载分项系数取1.2，活荷载分项系数取1.4三、计算说明2.7m厚11米宽箱梁支架布局为0.9m*1.2m，1.5m*1.2m，步距为1.5m。

此计算书编制中运用了结构力学求解器，工程力学、材料力学等相关公式。

材料特性一览表①源自《建筑施工承插型盘扣钢管支架安全技术规范》JGJ231-2010表C-2①源自《建筑施工模板安全技术规范》JGJ162-2008表A.5.1斜杆搭设应参照规范《建筑施工临时支撑结构技术规范》JGJ300-2013桁架式支撑结构矩阵式单元组合形式。

五、结构计算取2.7米高箱梁处断面计算1.箱梁腹板位置验算①面板计算以最不利2.7m高箱梁位置计算，计算底模采用满铺15mm厚多层板，取1.22m板宽验算：截面抗弯模量：3224575061512206mm bhW=⨯==截面惯性矩：4333431251215122012I mmbh=⨯==作用于15mm 多层板的最大荷载：a.钢筋及砼自重：26kN/m³×2.7m （箱梁高）=70.2kN/㎡b.施工人员及设备荷载：3kN/㎡c.振捣荷载：2kN/㎡荷载组合：标准值:m kN m a q /644.8522.11=⨯=设计值:[]m kN m c b a q /32.11122.1)(4.12.12=⨯++= 面板按三跨连续梁计算，支撑跨径取L=150mm 。

盘扣式支架结构受力计算书

盘扣式支架结构受力计算书1.工程概况刚构梁跨中厚度1.4m，横梁与墩柱连接部位渐变为2.1m；箱涵顶板厚度1m，两侧倒角50×155.3cm。

均采用盘扣式满堂支架。

2.设计参数2.1.材料设计指标2.1.1.Q235钢抗拉、抗压、抗弯强度设计值f=215Mpa，抗剪强度设计值fv=125Mpa，弹性模量E=2.06×105Mpa。

2.1.2.Q355钢抗拉、抗压、抗弯强度设计值f=300Mpa，抗剪强度设计值fv=180Mpa，弹性模量E=2.06×105Mpa。

2.2.荷载取值(1)新浇筑混凝土及钢筋自重：2.6t/m3。

(2)底模板密度：600Kg/m3，板厚1.5cm；(3)方木密度：500 Kg/m3，方木截面8*8cm；(4)盘扣式满堂支架自重：20Kg/m3；(5)施工荷载取2.5kN/m2。

(6)荷载分项系数：永久荷载分项系数取1.3，可变荷载分项系数取1.5。

2.3.支架结构支架体系统计表3.刚构梁支架计算3.1.竹胶板检算一、总体信息采用1.5cm厚竹胶板，抗弯强度设计值fm=35Mpa，抗剪强度设计值fv=5.0Mpa，弹性模量E=9898Mpa。

取板宽1cm进行计算。

惯性矩I=bh^3/12=10*15^3/12=2812mm4抵抗弯矩W=bh^2/6=10*15^2/6=375mm3截面积A=bh=10*15=150mm2其所受永久荷载为：1.4*26*0.01=0.37kN/m。

可变荷载为：2.5*0.01=0.025kN/m。

计算如下：二、荷载信息1、恒荷载(1)、均布荷载，0.37kN/m，荷载分布：满布2、活荷载(1)、均布荷载，0.03kN/m，荷载分布：满布三、组合信息1、内力组合、工况(1)、1.3恒+1.5活2、挠度组合、工况(1)、恒载工况(2)、活载工况(3)、1.0恒+1.0活四、内力、挠度计算1、弯矩图（kN.m）(1)、1.3恒+1.5活(2)、包络图2、剪力图（kN）(1)、1.3恒+1.5活(2)、包络图3、挠度(1)、恒载工况(2)、活载工况(3)、1.0恒+1.0活4、支座反力（kN）(1)、1.3恒+1.5活(2)、包络图五、单元验算图中数值自上而下分别表示：最大剪应力与设计强度比值最大正应力与设计强度比值最大稳定应力与设计比值若有局稳字样，表示局部稳定不满足(1)、内力范围、最大挠度(a)、内力范围：弯矩设计值-0.00～0.00 kN.m剪力设计值-0.04～0.04 kN(b)、最大挠度：最大挠度0.09mm，最大挠跨比1/10000（挠度允许值见《钢结构设计规范》(GB 50017-2003)附录A.1）(2)、强度应力最大剪应力τ = V max * S / I / t w= 0.04 * 281 / 2812 / 10.0 * 1000= 0.4 MPa ≤ f v = 5 MPa 满足!最大正应力σ = M max / γ / W= 0.00 / 1.20 / 375 * 1e6= 3.2 MPa ≤ f = 35 MPa 满足!(3)、稳定应力整体稳定系数φb = 0.80最大压应力σ = M max / φb / W= 0.00 / 0.80 / 375 * 1e6= 4.9 MPa ≤ f = 35 MPa 满足!(4)、验算结论：满足!3.2.次分配梁方木检算一、总体信息次分配梁采用8*8cm方木，15cm间距布置。

现浇梁支架盘扣支架计算书

附件1:现浇梁支架验算10.1结构布置H匝道第3联为等高度单箱单室现浇箱梁，梁高1.5m宽度10.5m，盘扣支架每跨纵向间距0.9m，横向腹板处间距0.6m、底板和翼缘位置处1.2m，标准步距为1.5m；顶、底层步距不大于1m。

主龙骨采用12工字钢，次龙骨为10x10cm 方木，腹板位置下方间距20mm其余位置30mm；翼缘板及外腹板采用10x5cm 方木间距25cm。

盘扣架竖向斜满布设置；水平剪刀撑采用扣件48mmx3mm钢管，从扫地杆起每4个布距布置一道，且顶层加布一道；断缝两侧架体用48mm 扣件钢管连接，隔一连一；应在桥墩位置设置48mmx3mm扣件钢管抱柱与桥墩可靠连接，布设层与水平剪刀撑一致。

10.2荷载取值混凝土容重：26kN/m3支架架体自重：0.15 kN/m模板合计考虑，取2.0kPa施工作业人员、施工设备、零新材料等施工荷载：3.0kPa振捣荷载：2.0kPa10.3风荷载计算查表的深圳市基本风压基本风压：％=4.5 kN/m2地面粗糙度：C类（有密集建筑群市区）模板支架顶部离建筑物地面高度（m）：13.5m风荷载高度变化系数&=0.65风荷载体型系数出=0.158风荷载标准值：%=%也％=0°46kPa10.4荷载组合注：强度及稳定性计算采用基本组合设计值（下文简称设计值）计算；刚度计算采用标准组合设计值（下文简称标准值）计算。

10.5结构验算新浇筑混凝土自重标准值：Q2=1.5X26 =39KPa模板自重标准值：Q1=2 KPa施工作业人员、施工设备、零新材料等施工荷载：Q3=2.0KPa混凝土浇筑振捣荷载:Q4=1.0KPa竖向荷载设计值及标准值：荷载标准值Q k=Q]+Q2+Q3+Q4=44KPa荷载设计值Q d=1.2（Q1+Q2）+1.4（Q3+Q4）=53.4KPa10.6模板验算模板采用15mm竹胶板直接搁置在10x10cm方木上间距30cm。