板传梁梁传柱荷载计算
荷载传递计算
（一）转换层梁、板混凝土约560m3，下部支撑体系承受的荷载是相当大的，现对在转换层以下各楼层的支撑体系作如下调整，用以卸荷：转换层的支撑体系中，立杆底部在梁板间位置须垫上木枋和模板，将大梁的荷载传递至下层的梁再由梁传递至柱。
1、转换层现浇结构施工时三层、四层的楼板必须进行支撑加固，加固钢管立杆，加固钢管上下层必须在同一支撑点上，这才能使它更好的传递荷载。
板卸荷简图如下：2、转换层梁转换层梁主要承受荷载体。
2．1、在转换层和加固层相同轴线位置都有梁的梁宽大于或等于600mm在梁底加两根立杆作为卸荷顶撑杆，间距为1500mm，设两道水平杆，在二层、三层、四层梁底进行加固，采用钢管支撑架加固；加固简图如图所示：在转换层和加固层相同轴线位置都有梁的梁宽小于600mm在梁底加一根立杆作为卸荷顶撑杆，间距为1500mm，设两道水平杆，在三层、四层梁底进行加固；采用钢管加固；加固简图如图所示：2.2、在转换层和加固层相同轴线位置加固层没有梁的，在相应位置板底进行加固，从二层加固至四层；采用钢管加固，加固搭设方式同转换层梁。
加固简图如图所示：梁板加固立杆应在同一垂直线上。
加固如图所示：（二）转换层下各层楼板分担荷载计算一）、板荷载传递计算如下：楼板厚度180，每层楼面荷载设计值为3.5 KN/m2。
1、模板及支撑系统自重0.35KN/m22、现浇混凝土自重25KN/m3×0.18=4.5KN/m23、钢筋自重 1.1×0.18=0.198KN/m24、施工人员及设备荷载标准值q=2.5 KN/m25、振捣混凝土时产生的荷载P=2.0 KN/m2F4= F砼+F模+F钢筋+ F人+ F捣=4.5+0.35+0.198+2.5+2.0=9.55KN/m2F3= F4-3.5+ F模=9.55-3.5+0.35=6.4 KN/m2>3.5 KN/m2不安全，故：四层单层加固不安全，需再在下层卸荷：F2= F3-3.5+ F模=6.4-3.5+0.35=3.25KN<3.5KN/m2安全，故：三层、四层两层加固能满足板的卸荷要求。
某工程板、梁、柱、基础结构计算
某工程板、梁、柱、基础结构计算某工程板、梁、柱、基础结构计算1.上部结构荷载取值1.1、板厚取值及荷载计算㈠面层1、板底抹灰：20×0.015=0.3kN/㎡2、楼层板面装修荷载：20×0.020（找平层）+20×0.020（粘结层）+0.4（贴面荷载）=1.2kN/㎡当用于卫生间时增加0.5kN/㎡。
3、屋面、露台面层荷：q=20x0.02（板底抹灰）+11.0×0.09（水泥炉渣找坡层,根据屋面建筑找坡情况调整）+0.2(防水及保温材料) +20×0.020（找平层）+25×0.04（细石混凝土）=3.0 KN/m2㈢各种板厚恒载1、楼面：板厚取 110mm,130mm,150mm 恒载输入 1.5kN/㎡（板自重程序自动计算）卫生间输入2kN/㎡（板自重程序自动计算）2、上人屋面：板厚取120mm,130mm 恒载输入3kN/㎡（板自重程序自动计算）露台: 板厚取120mm,130mm 恒载输入3kN/㎡（板自重程序自动计算）㈣楼面活荷载1.2、外墙、隔墙及栏板荷载1.2.1、外墙：墙厚190，根据国标煤矸石容重为13.0kN/㎡,详细荷载取值见不同层高墙荷载取值表1.2.2、分户墙内墙：190厚煤矸石详细荷载取值见不同层高墙荷载取值表1.2.3、100厚煤矸石卫生间,厨房隔墙:详细荷载取值见不同层高墙荷载取值表1.2.4、100厚煤矸石房间隔墙:详细荷载取值见不同层高墙荷载取值表1.2.5、女儿墙荷载，玻璃顶线荷载:5.0 kN/m1.3、板厚取值及荷载1.3.1.P1恒载=面层板底抹灰0.3 kN/㎡+楼层板面装修荷载1.2kN/㎡+屋面、露台面层荷3.0 KN/m2+上人屋面板厚恒载3kN/㎡+绿化填土等3kN/㎡=10.5 kN/㎡1.3.2.P2楼面活荷载=8.0 kN/㎡2、板配筋结构计算按3.8×6.0m计算执行规范:《混凝土结构设计规范》(GB 50010-2010), 本文简称《混凝土规范》钢筋：d - HPB300; D - HRB335; E - HRB400; F - RRB400; G - HRB500; P - HRBF335; Q - HRBF400; R - HRBF500-----------------------------------------------------------------------按弹性板计算:2.1 计算条件计算跨度: Lx=6.000mLy=3.800m板厚h=200mm板容重=25.00kN/m3；板自重荷载设计值=6.00kN/m2恒载分项系数=1.20 ；活载分项系数=1.40荷载设计值(不包括自重荷载):均布荷载q=23.80kN/m2砼强度等级: C35, fc =16.70 N/mm2, Ec=3.15×104N/mm2支座纵筋级别: HRB400, fy=360.00 N/mm2,Es=2.00×105 N/mm2板底纵筋级别: HRB400, fy=360.00 N/mm2,Es=2.00×105 N/mm2纵筋混凝土保护层=15mm, 配筋计算as=20mm, 泊松比=0.20支撑条件=四边上:固定下:固定左:固定右:固定角柱左下:无右下:无右上:无左上:无2.2 计算结果弯矩单位:kN.m/m, 配筋面积:mm2/m, 构造配筋率:0.20%弯矩计算方法: 双向板查表---------------------------------------------------------------2.2.2.1 跨中: [水平] [竖向]弯矩 6.9 15.9面积 400(0.20%) 400(0.20%)实配 E12@250(452) E12@250(452)2.2.2.2 四边: [上] [下] [左] [右]弯矩 -33.0 -33.0 -24.3 -24.3面积 526(0.26%) 526(0.26%) 400(0.20%) 400(0.20%)实配 E12@210(539) E12@210(539)E12@250(452) E12@250(452)-----------------------------------------------------------------------3、柱配筋结构计算3.1竖向荷载:1.板自重荷载(6×3.8×0.2×25 kN/m3)÷4=28.5kN;2. 均布荷载(23.80kN/m2×6×3.8) ÷4=135.66 kN.每根标准荷载P=28.5kN+135.66 kN=164.16 kN3.2柱截面设计(ZJM-1)《混凝土结构设计规范》(GB 50010-2010), 本文简称《混凝土规范》《建筑抗震设计规范》(GB 50011-2010), 本文简称《抗震规范》钢筋：d - HPB300; D - HRB335; E - HRB400; F - RRB400; G - HRB500; P - HRBF335; Q - HRBF400; R - HRBF500-----------------------------------------------------------------------3.2.1 已知条件及计算要求：(1)已知条件：矩形柱b=300mm，h=300mm计算长度 L=4.40m砼强度等级 C30，fc=14.30N/mm2 ft=1.43N/mm2纵筋级别 HRB400，fy=360N/mm2，fy'=360N/mm2箍筋级别 HPB300，fy=270N/mm2轴力设计值 N=164.16kN弯矩设计值 Mx=100.00kN.m，My=0.00kN.m剪力设计值 Vy=50.00kN，Vx=0.00kN(2)计算要求：1.正截面受压承载力计算2.斜截面承载力计算3.裂缝计算-----------------------------------------------------------3.2.2 受压计算3.2.2.1 轴压比===A⨯b h⨯30030090000mm2=3.2.2.2 偏压计算(1)计算相对界限受压区高度ξb《混凝土规范》式6.2.7-1:b1fE s cu(2)计算轴向压力作用点至钢筋合力点距离 e: =-=-=h 0h a s 30035265mm==e a max{20,h/30}20.0mm=+=+=e i e 0e a 609.220.0629.2mm(3)计算配筋 ==>=e i 629.2mm 0.3h 0⨯0.326579.5mm===N b 1f cb h 0b⨯⨯⨯⨯1.0014.33002650.5176588487N且N=164.16kN ≤ N b =588.49kN, 按照大偏心受压构件计算, 根据《混凝土规范》6.2.17: 1f 因x=38.3mm < 2a s =70mm, 取x=70.0mm=A-1f744.23.2.2.3 轴压验算(1)计算稳定系数φ根据《混凝土规范》表6.2.15: 插值计算构件的稳定系数φ=0.903(2)计算配筋, 根据《混凝土规范》公式6.2.15:-0.9取As=0mm2偏压计算配筋: x方向Asx=1019mm2: y方向Asy=0mm2轴压计算配筋: x方向Asx=0mm2: y方向Asy=0mm2计算配筋结果: x方向Asx=1019mm2y方向Asy=0mm2最终配筋面积:x方向单边: Asx =1019mm2 > ρmin×A=0.0020×90000=180mm2y方向单边: Asy =0mm2≤ρmin×A=0.0020×90000=180mm2, 取Asy=180mm2全截面: As =2×Asx+2×Asy=2399mm2 > ρmin×A=0.0055×90000=495mm23.3 受剪计算3.3.3.1 x方向受剪计算剪力为零, 采用构造配筋:箍筋最小配筋率: 0.40%由于箍筋不加密, 故ρvmin=0.4%×0.5=0.2%min3.3.3.2 y方向受剪计算=-=-=h0h a s3*******mmyλy =7.5 > 3.0, 取λy=3.0(1)截面验算, 根据《混凝土规范》式6.3.1:hw/b=0.9 ≤ 4, 受剪截面系数取0.25==<=V y50.00kN 0.25c f c b h0⨯⨯⨯⨯0.25 1.0014.3300265284.21kN截面尺寸满足要求。
板、次梁荷载计算
永久荷载标准值： 1.00 (kN/m2) h＝ 120 (mm) 3.00 (kN/m2) 0.34 (kN/m2) qGk＝ 4.34 (kN/m2) 可变荷载标准值： qQk＝ 2.50 (kN/m2) 基本组合： qg1＝ 8.71 (kN/m2) qg2＝ 8.31 (kN/m2) qg＝ 8.71 (kN/m2) 标准组合： qk＝ 6.84 (kN/m2) 准永久组合： qq＝ 6.47 (kN/m2) 水泥砂浆面层自重 = 50×20/1000 钢筋混凝土板 厚度 h 钢筋混凝土板自重 = h×25/1000 混合砂浆天棚抹灰自重 = 20×17/1000 永久荷载标准值 qGk 可变荷载标准值 qQk 由可变荷载效应控制的组合 qg1＝1.2qGk+1.4qQk 由永久荷载效应控制的组合 qg2＝1.35qGk+1.4x0.7qQk 基本组合 qg＝max(qg1,qg2) 标准组合 qk＝qGk+qQk 准永久组合 qq＝qGk+0.85qQk
作用在次梁上的荷载
永久荷载标准值： lc＝ 2.800 (m) 12.15 (kN/m) bc＝ 200 (mm) hc＝ 600 (mm) 2.40 (kN/m) 0.33 (kN/m) qGkc＝ 14.55 (kN/m) 可变荷载标准值： qQkc＝ 7.00 (kN/m) 基本组合： qg1c＝ 27.26 (kN/m) qg2c＝ 26.51 (kN/m) qgc＝ 27.26 (kN/m) 标准组合： qkc＝ 21.55 (kN/m) 准永久组合： qqc＝ 20.50 (kN/m) 次梁间距 lc 次梁间距 lc 次梁截面宽 bc 次梁截面高 hc 次梁自重 = bc×(hy－h)×25 梁侧抹灰 = (hc-h)×20×17×2/1000000 永久荷载标准值 qGkc 由板传来 qQkc＝qQk×lc 由可变荷载效应控制的组合 qg1c＝1.2qGkc+1.4qQkc 由永久荷载效应控制的组合 qg2c＝1.35qGkc+1.4x0.7qQkc 基本组合 qgc＝max(qg1c，qg2c) 标准组合 qkc＝qGkc+qQkc 准永久组合 qqc＝qGkc+0.85qQkc
%双向板荷载导算及计算
%双向板荷载导算及计算永久荷载标准值：由板传来(1－2α^2＋α^3)×(qGk×lcy/2)＝长边梁自重bx×hx×25/1000000＝长边梁梁侧抹灰自重2×20×hx×20/1000000＝可变荷载标准值：由板传来基本组合：由可变荷载效应控制由永久荷载效应控制标准组合：准永久组合：作6.21(kN/m)由板传来2.16(kN/m)短边梁自重0.24(kN/m)短边梁梁侧抹灰自重qxGk ＝8.37(kN/m)qxQk ＝(1－2α^2＋α^3)×(qQk ×lcy/2)＝0.52(kN/m).qgx1＝ 1.2qxGk+1.4qxQk ＝10.76(kN/m)qgx2＝1.35qxGk+1.4*0.7qxQk ＝11.80(kN/m)(kN/m)qgxK ＝qxGk+qxQk ＝8.88(kN/m)qgxQ ＝qxGk+0.5qxQk ＝8.62(kN/m)永久荷载标准值：(5/8)×(qGk×lcy/2)＝4.69(kN/m)by×hy×25/1000000＝2.59(kN/m)2×20×hy×20/1000000＝0.32(kN/m)qyGk ＝7.28(kN/m)可变荷载标准值：由板传来qyQk ＝(5/8)×(qQk ×lcy/2)＝0.39(kN/m)基本组合：.由可变荷载效应控制qgy1＝1.2qyGk+1.4qyQk ＝9.28(kN/m)由永久荷载效应控制qgy2＝1.35qyGk+1.4*0.7qyQk ＝10.21(kN/m)qgy ＝max(qgy1，qgy2)＝10.21(kN/m)标准组合：qgyK ＝qyGk+qyQk ＝7.67(kN/m)准永久组合：qgyQ ＝qyGk+0.5qyQk ＝7.47(kN/m)作用在短边梁上的荷载。
板传梁梁传柱荷载计算
§6.1.1.板传荷载计算计算单元见下图所示：因为楼板为整体现浇，本板选用双向板，可沿四角点沿45°线将区格分为小块，每个板上的荷载传给与之相邻的梁，板传至梁上的三角形或梯形荷载可等效为均布荷载。
图6-1 框架结构计算单元图6-2 框架结构计算单元等效荷载一.B ～C, (D ～E)轴间框架梁：屋面板传荷载：恒载：2226.09KN/m 1.5m [1-2(1.5/6)(1.5/6)]2=17.128KN/m ⨯⨯+⨯活载：2222.0KN/m 1.5m [1-2(1.5/6)(1.5/6)]2=5.625KN/m ⨯⨯⨯+⨯楼面板传荷载：恒载：2223.83KN/m 1.5m [1-2(1.5/6)(1.5/6)]2=10.772KN/m ⨯⨯⨯+⨯活载：2222.0KN/m 1.5m [1-2(1.5/6)(1.5/6)]2=5.625KN/m ⨯⨯⨯+⨯梁自重：3.95KN/mB ～C, (D ～E)轴间框架梁均布荷载为：屋 面 梁：恒载＝梁自重＋板传荷载＝17.128 KN/m+3.95 KN/m=21.103 KN/m活载＝板传荷载＝5.625 KN/m楼面板传荷载：恒载＝梁自重＋板传荷载＝3.95 KN/m+10.772 KN/m=14.747 KN/m活载＝板传荷载＝5.625 KN/m二. C ～D 轴间框架梁：屋面板传荷载：恒载：26.09KN/m 1.2m 5/82=9.135KN/m ⨯⨯⨯活载：22.0KN/m 1.5m 5/82=3KN/m ⨯⨯⨯楼面板传荷载：恒载：23.83KN/m 1.25/82=5.745KN/m ⨯⨯⨯活载：22.0KN/m 1.2m 5/82=3.75KN/m ⨯⨯⨯梁自重：3.95KN/mC ～D 轴间框架梁均布荷载为：屋 面 梁：恒载＝梁自重＋板传荷载＝2.349 KN/m+9.135 KN/m=11.484 KN/m活载＝板传荷载＝3 KN/m楼面板传荷载：恒载＝梁自重＋板传荷载＝2.349 KN/m+5.745KN/m=8.09KN/m活载＝板传荷载＝3.75 KN/m三.B 轴柱纵向集中荷载计算：顶层柱：女儿墙自重：（做法：墙高900㎜,100㎜的混凝土压顶）330.240.918/25/0.10.24m m kn m KN m m m ⨯⨯+⨯⨯+()1.220.240.5 5.806/m m m KN m ⨯+⨯=顶层柱恒载＝女儿墙＋梁自重＋板传荷载＝5.806/6 3.975/(60.6)KN m KN m m m ⨯+⨯-⨯()()2212 1.5/6 1.5/66/42 6.09/ 1.55/832123.247KN m m KN ⎡⎤-⨯+⨯⨯+⨯⨯⨯⨯=⎣⎦顶层柱活载＝板传荷载＝()()222.0/ 1.512 1.5/6 1.5/66/42KN m m ⎡⎤⨯⨯-⨯+⨯⨯+⎣⎦2.0/ 1.55/83219.688KN m m KN ⨯⨯⨯⨯=标准层柱恒载＝墙自重＋梁自重＋板荷载=7.794/(60.6) 3.975/(60.6) 3.83/ 1.55/832KN m KN m KN m m ⨯-+⨯-+⨯⨯⨯⨯(2.332311.52)61/42 2.3325/61/42KN m ++⨯⨯⨯+⨯⨯⨯+()()223.83 1.512 1.5/6 1.5/66/42124.172m m KN ⎡⎤⨯⨯-⨯+⨯⨯=⎣⎦标准层柱活载＝板传荷载＝()()222.0 1.512 1.5/6 1.5/63 2.0 1.55/83219.688m m m m KN ⎡⎤⨯⨯-⨯+⨯+⨯⨯⨯⨯=⎣⎦基础顶面荷载＝底层外纵墙自重＋基础自重＝9.738/(60.6) 2.5/(60.6)16.085KN m m m KN m m m KN ⨯-+⨯-=四.C 柱纵向集中力计算：顶层柱荷载＝梁自重＋板传梁荷载＝3.975/(90.9) 2.349/(1.20.3) 6.09/ 1.55/832KN m m KN m m KN m m ⨯-+⨯-+⨯⨯⨯⨯ 6.09/ 1.25/8 1.22(2.3323/11.52/)61/42KN m m KN m KN m m +⨯⨯⨯⨯++⨯⨯⨯154.318KN =顶层柱活载=板传荷载＝()()222.0 1.512 1.5/6 1.5/63m m ⎡⎤⨯⨯-⨯+⨯+⎣⎦()()222.0 1.212 1.2/6 1.2/63 2.0 1.2m m m m ⎡⎤⨯⨯-⨯+⨯+⨯⎣⎦5/8 1.22 2.0 1.55/83239.272m m KN ⨯⨯⨯+⨯⨯⨯⨯=标准柱恒载=墙＋梁自重＋板传荷载＝11.52/(30.6)15.12/(30.6)15.12/(30.6)KN m m KN m m KN m m ⨯-+⨯-+⨯-+2.349/(1.20.3)3.975/(60.6) 6.09/ 1.55/832KN m m KN m m KN m m ⨯-+⨯-+⨯⨯⨯⨯+26.09/61/21/2 2.67/ 2.4/26 3.83/36200.173KN m m KN m m KN m m m KN ⨯⨯⨯+⨯⨯+⨯⨯=标准层活载＝板传荷载＝222.0/36 2.5/ 1.2654KN m m m KN m m m KN ⨯⨯+⨯⨯=基础顶面恒载=底层外纵墙自重＋基础自重9.738/(60.6) 2.5/(60.6)66.085KN m m m KN m m m KN ⨯-+⨯-=（3）.框架柱自重：柱自重： 底层：1.2×0.6m ×0.6m ×253/KN m ×4.55m=49.14KN其余柱：1.2×0.6m ×0.6m ×253/KN m ×3.6m=38.88KN§6.2恒荷载作用下框架的内力§6.2.1.恒荷载作用下框架的弯矩计算一.恒荷载作用下框架可按下面公式求得：21/12ab M ql =- (61)-21/12ba M ql = (62)-故：2771/1221.03663.09.B C M KN m =-⨯⨯=-7763.09.C B M KN m =2771/1211.4846 5.512.C D M KN m =-⨯⨯=-77 5.512.C D M KN m =2661/1214.747644.241.B C M KN m =-⨯⨯=-6644.241.C B M KN m =2661/128.096 3.883.C D M KN m =-⨯⨯=-66 3.883.D C M KN m =恒荷载作用下框架的受荷简图如图6-3所示:图6-3竖向受荷总图：注：1.图中各值的单位为KN2.图中数值均为标准值3.图中括号数值为活荷载图6-4：恒载作用下的受荷简图(2).根据梁，柱相对线刚度，算出各节点的弯矩分配系数ij μ:/()ij c b i i i μ=∑+∑ (63)-分配系数如图6－5 , 图6－6所示：图6-5 B 柱弯矩各层分配系数简图B 柱：底层：0.801/(0.8010.609 1.0)0.332i ++=下柱＝1.0/(0.8010.609 1.0)0.415i ++=上柱＝0.609/(0.8010.609 1.0)0.253i ++=左梁＝标准层： 1.0/(0.609 1.0 1.0)0.383i ++=上柱＝1.0/(0.609 1.0 1.0)0.383i ++=下柱＝0.609/(0.609 1.0 1.0)0.234i ++=左梁＝顶层： 1.0/(0.609 1.0)0.622i +=下柱＝0.609/(0.609 1.0)0.622i +=左梁＝图6－6 C 柱弯矩各层分配系数简图C 柱： 0.609/(0.609 1.00.2110.801)0.232i +++=右梁＝1.0/(0.609 1.00.2110.801)0.382i +++=上柱＝ 0.801/(0.609 1.00.2110.801)0.306i +++=下柱＝0.211/(0.609 1.00.2110.801)0.081i +++=左梁＝标准层： 1.0/(0.609 1.00.2110.801)0.355i +++=下柱＝1.0/(0.609 1.00.2110.801)0.355i +++=上柱＝0.609/(0.609 1.00.2110.801)0.216i +++=右梁＝0.211/(0.609 1.00.2110.801)0.074i +++=左梁＝顶层： 1.0/(0.609 1.00.211)0.549i ++=下柱＝0.211/(0.609 1.00.211)0.116i ++=左梁＝0.609/(0.609 1.00.211)0.335i ++=右梁＝三.恒荷载作用下的弯矩剪力计算，根据简图（6－4）梁：A M 0∑= 21/2.0A B B M M ql Q l ---=/1/2B A B Q M M l ql =--B M 0∑= 21/2.0A B A M M ql Q l -+-=/1/2A A B Q M M l ql =-+ （6－4）柱：C M 0∑= .0C D D M M Q h ---=()/D C D Q M M h =-+D M 0∑= .0C D C M M Q h ---=()/C C D Q M M h =-+ （6－5）四.恒荷载作用下的边跨框架的轴力计算，包括连梁传来的荷载及柱自重.7123.24721.1036/2186.556N KN=+⨯=67124.17214.7476/238.88393.849N N KN =++⨯+=56124.17214.7476/238.88601.142N N KN =++⨯+=45124.17214.7476/238.88808.435N N KN =++⨯+=34124.17214.7476/238.881015.728N N KN =++⨯+=23124.17214.7476/238.881223.021N N KN =++⨯+=12124.17214.7476/238.881382.487N N KN =++⨯+=恒荷载作用下的中跨框架的轴力计算：7154.31811.484 2.4/2168.099N KN =+⨯=67200.1738.09 2.4/238.88416.88N N KN =++⨯+=56200.1738.09 2.4/238.88665.621N N KN =++⨯+=45200.1738.09 2.4/238.88808.435N N KN =++⨯+=34200.1738.09 2.4/238.881015.728N N KN =++⨯+=23200.1738.09 2.4/238.881223.021N N KN =++⨯+=12200.1738.09 2.4/238.881382.487N N KN=++⨯+=图6－5 恒荷载作用下的计算简图五.弯矩分配及传递弯矩二次分配法比分层法作了更进一步的简化。
板自重传给次梁的荷载计算公式
板自重传给次梁的荷载计算公式
板自重传给次梁的荷载计算公式可以根据不同的情况而有所不同，下面提供两种常见的计算方法：
1.按照板的截面面积计算：
对于矩形截面的梁，板自重传给次梁的荷载计算公式为：
q=ρ*A*g/2
其中，q为板自重传给次梁的荷载，单位为kN/m；ρ为板的密度，单位为kg/m³；A为板的截面面积，单位为m²；g为重力加速度，取9.8m/s²；括号内的数值表示将板的密度和截面面积转换成质量和体积的单位后再除以重力加速度的结果，即为单位面积上的荷载。
2.按照板的重量计算：
对于其他形状的梁，可以采用以下公式计算板自重传给次梁的荷载：
q=m*g/2
其中，q为板自重传给次梁的荷载，单位为kN/m；m为板的重量，单位为kg；g为重力加速度，取9.8m/s²。
需要注意的是，以上公式仅适用于板自重较小的情况。
如果板自重较大，还需要考虑板与梁之间的连接方式和承载能力等因素。
梁模板(盘扣式,梁板立柱共用)计算书
梁模板（盘扣式，梁板立柱共用）计算书计算依据：1、《建筑施工承插型盘扣式钢管支架安全技术规程》JGJ231-20102、《混凝土结构设计规范》GB 50010-20103、《建筑结构荷载规范》GB 50009-20124、《钢结构设计规范》GB 50017-2003一、工程属性平面图立面图四、面板验算W＝bh2/6=1000×15×15/6＝37500mm3，I＝bh3/12=1000×15×15×15/12＝281250mm4q1＝[1.2(G1k+(G2k+G3k)×h)+1.4×Q1k]×b=[1.2×(0.1+(24+1.5)×1.1)+1.4×3]×1＝37.98kN/mq1静＝1.2×[G1k+(G2k+G3k)×h]×b＝1.2×[0.1+(24+1.5)×1.1]×1＝33.78kN/mq1活＝1.4×Q1k×b＝1.4×3×1＝4.2kN/mq2＝[1×(G1k+(G2k+G3k)×h)+1×Q1k]×b＝[1×(0.1+(24+1.5)×1.1)+1×3]×1＝31.15kN/m计算简图如下：1、强度验算M max＝0.1q1静L2+0.117q1活L2＝0.1×33.78×0.1672+0.117×4.2×0.1672＝0.107kN·m σ＝M max/W＝0.107×106/37500＝2.866N/mm2≤[f]＝15N/mm2满足要求！2、挠度验算νmax＝0.677q2L4/(100EI)=0.677×31.15×166.6674/(100×10000×281250)＝0.058mm≤[ν]＝min[L/150，10]＝min[166.667/150，10]＝1.111mm满足要求！3、支座反力计算设计值(承载能力极限状态)R1=R4=0.4q1静L+0.45q1活L=0.4×33.78×0.167+0.45×4.2×0.167＝2.567kNR2=R3=1.1q1静L+1.2q1活L=1.1×33.78×0.167+1.2×4.2×0.167＝7.033kN标准值(正常使用极限状态)R1'=R4'=0.4q2L=0.4×31.15×0.167＝2.077kNR2'=R3'=1.1q2L=1.1×31.15×0.167＝5.711kN五、小梁验算梁底面板传递给左边小梁线荷载：q1左＝R1/b=2.567/1＝2.567kN/m梁底面板传递给中间小梁最大线荷载：q1中＝Max[R2,R3]/b = Max[7.033,7.033]/1= 7.033kN/m梁底面板传递给右边小梁线荷载：q1右＝R4/b=2.567/1＝2.567kN/m小梁自重：q2＝1.2×(0.3-0.1)×0.5/3 =0.04kN/m梁左侧模板传递给左边小梁荷载q3左＝1.2×0.5×(1.1-0.15)=0.57kN/m梁右侧模板传递给右边小梁荷载q3右＝1.2×0.5×(1.1-0.15)=0.57kN/m梁左侧楼板传递给左边小梁荷载q4左＝[1.2×(0.5+(24+1.1)×0.15)+1.4×3]×(0.6-0.5/2)/2×1=1.631kN/m梁右侧楼板传递给右边小梁荷载q4右＝[1.2×(0.5+(24+1.1)×0.15)+1.4×3]×((1.2-0.6)-0.5/2)/2×1=1.631kN/m左侧小梁荷载q左＝q1左+q2+q3左+q4左=2.567+0.04+0.57+1.631=4.808kN/m中间小梁荷载q中= q1中+ q2=7.033+0.04=7.073kN/m右侧小梁荷载q右＝q1右+q2+q3右+q4右=2.567+0.04+0.57+1.631=4.808kN/m小梁最大荷载q=Max[q左,q中,q右]=Max[4.808,7.073,4.808]=7.073kN/m正常使用极限状态：梁底面板传递给左边小梁线荷载：q1左'＝R1'/b=2.077/1＝2.077kN/m梁底面板传递给中间小梁最大线荷载：q1中'＝Max[R2',R3']/b = Max[5.711,5.711]/1= 5.711kN/m梁底面板传递给右边小梁线荷载：q1右'＝R4'/b=2.077/1＝2.077kN/m小梁自重：q2'＝1×(0.3-0.1)×0.5/3 =0.033kN/m梁左侧模板传递给左边小梁荷载q3左'＝1×0.5×(1.1-0.15)=0.475kN/m梁右侧模板传递给右边小梁荷载q3右'＝1×0.5×(1.1-0.15)=0.475kN/m梁左侧楼板传递给左边小梁荷载q4左'＝[1×(0.5+(24+1.1)×0.15)+1×3]×(0.6-0.5/2)/2×1=1.271kN/m梁右侧楼板传递给右边小梁荷载q4右'＝[1×(0.5+(24+1.1)×0.15)+1×3]×((1.2-0.6)-0.5/2)/2×1=1.271kN/m左侧小梁荷载q左'＝q1左'+q2'+q3左'+q4左'=2.077+0.033+0.475+1.271=3.856kN/m 中间小梁荷载q中'= q1中'+ q2'=5.711+0.033=5.744kN/m右侧小梁荷载q右'＝q1右'+q2'+q3右'+q4右' =2.077+0.033+0.475+1.271=3.856kN/m 小梁最大荷载q'=Max[q左',q中',q右']=Max[3.856,5.744,3.856]=5.744kN/m为简化计算，按简支梁和悬臂梁分别计算，如下图：1、抗弯验算M max＝max[0.125ql12，0.5ql22]＝max[0.125×7.073×0.92，0.5×7.073×0.22]＝0.716kN·mσ=M max/W=0.716×106/64000=11.19N/mm2≤[f]=15.444N/mm2满足要求！2、抗剪验算V max＝max[0.5ql1，ql2]＝max[0.5×7.073×0.9，7.073×0.2]＝3.183kNτmax=3V max/(2bh0)=3×3.183×1000/(2×60×80)＝0.995N/mm2≤[τ]=1.782N/mm2满足要求！3、挠度验算ν1＝5q'l14/(384EI)＝5×5.744×9004/(384×9350×256×104)＝ 2.05mm≤[ν]＝min[l1/150，10]=min[900/150，10]＝6mmν2＝q'l24/(8EI)＝5.744×2004/(8×9350×256×104)＝0.048mm≤[ν]＝min[2l2/150，10]=min[400/150，10]＝2.667mm满足要求！4、支座反力计算承载能力极限状态R max=[qL1,0.5qL1+qL2]=max[7.073×0.9,0.5×7.073×0.9+7.073×0.2]=6.366kN同理可得：梁底支撑小梁所受最大支座反力依次为R1=4.327kN,R2=6.366kN,R3=6.366kN,R4=4.327kN正常使用极限状态R max'=[q'L1,0.5q'L1+q'L2]=max[5.744×0.9,0.5×5.744×0.9+5.744×0.2]=5.17kN同理可得：梁底支撑小梁所受最大支座反力依次为R1'=3.47kN,R2'=5.17kN,R3'=5.17kN,R4'=3.47kN六、主梁验算受集中力为Ks×Rn，Rn为各小梁所受最大支座反力1、抗弯验算主梁弯矩图(kN·m)σ=M max/W=0.555×106/4490=123.584N/mm2≤[f]=205N/mm2满足要求！2、抗剪验算主梁剪力图(kN)V max＝5.726kNτmax=2V max/A=2×5.726×1000/424＝27.012N/mm2≤[τ]=125N/mm2满足要求！3、挠度验算主梁变形图(mm)νmax＝0.207mm≤[ν]＝min[L/150，10]=min[600/150，10]＝4mm满足要求！4、支座反力计算承载能力极限状态支座反力依次为R1=0.689kN，R2=11.453kN，R3=0.689kN立柱所受主梁支座反力依次为P1=0.689/0.6=1.148kN，P2=11.453/0.6=19.088kN，P3=0.689/0.6=1.148kN七、可调托座验算两侧立柱最大受力N＝max[R1,R3]＝max[0.689,0.689]＝0.689kN≤0.85×8=6.8kN 单扣件在扭矩达到40～65N·m且无质量缺陷的情况下，单扣件能满足要求！2、可调托座验算可调托座最大受力N＝max[P2]＝19.088kN≤[N]＝30kN满足要求！八、立柱验算h max=max(ηh,h'+2ka)=max(1.2×1500,500+2×0.7×500)=1800mmλ=h max/i=1800/15.9=113.208≤[λ]=150长细比满足要求！查表得，υ＝0.3862、风荷载计算M w＝υc×1.4×ωk×l a×h2/10＝0.9×1.4×0.031×0.9×1.52/10＝0.008kN·m根据《建筑施工承插型盘扣式钢管支架安全技术规程》JGJ231-2010公式5.3.1-2：1)面板验算q1＝[1.2×(0.1+(24+1.5)×1.1)+1.4×0.9×3]×1＝37.56kN/m2)小梁验算q1＝max{2.535+1.2×[(0.3-0.1)×0.5/3+0.5×(1.1-0.15)]+[1.2×(0.5+(24+1.1)×0.15)+1.4×0.9×3]×max[0.6-0.5/2，(1.2-0.6)-0.5/2]/2×1，6.949+1.2×(0.3-0.1)×0.5/3}=6.989kN/m 同上四～六计算过程，可得：P1＝1.125kN，P2＝18.798kN，P3＝1.125kN立柱最大受力N w＝max[P1+N边1，P2，P3+N边2]+1.2×0.15×(9-1.1)+M w/l b＝max[1.125+[1.2×(0.5+(24+1.1)×0.15)+1.4×0.9×3]×(0.9+0.6-0.5/2)/2×0.9，18.798，1.125+[1.2×(0.5+(24+1.1)×0.15)+1.4×0.9×3]×(0.9+1.2-0.6-0.5/2)/2×0.9]+1.422+0.008/1 .2＝20.226kNf＝N/(υA)+M w/W＝20226.139/(0.386×424)+0.008×106/4490＝125.365N/mm2≤[f]＝300N/mm2满足要求！九、高宽比验算根据《建筑施工承插型盘扣式钢管支架安全技术规范》JGJ231-2010 第6.1.4: 对长条状的独立高支模架，架体总高度与架体的宽度之比不宜大于3 H/B=9/7.8=1.154≤3满足要求，不需要进行抗倾覆验算！十、立柱支承面承载力验算11、受冲切承载力计算根据《混凝土结构设计规范》GB50010-2010第6.5.1条规定，见下表h t0u m =2[(a+h0)+(b+h0)]=1320mmF=(0.7βh f t+0.25σpc，)ηu m h0=(0.7×1×0.829+0.25×0)×1×1320×130/1000=99.579kN≥F1=20.226kNm满足要求！2、局部受压承载力计算根据《混凝土结构设计规范》GB50010-2010第6.6.1条规定，见下表c cβl=(A b/A l)1/2=[(a+2b)×(b+2b)/(ab)]1/2=[(600)×(600)/(200×200)]1/2=3，A ln=ab=40000mm2F=1.35βcβl f c A ln=1.35×1×3×8.294×40000/1000=1343.628kN≥F1=20.226kN满足要求！。
板传梁梁传柱荷载计算
§.板传荷载计算计算单元见下图所示：因为楼板为整体现浇，本板选用双向板，可沿四角点沿45°线将区格分为小块，每个板上的荷载传给与之相邻的梁，板传至梁上的三角形或梯形荷载可等效为均布荷载。
图6-1 框架结构计算单元图6-2 框架结构计算单元等效荷载一.B ～C, (D ～E)轴间框架梁： 屋面板传荷载：恒载：2226.09KN/m 1.5m [1-2(1.5/6)(1.5/6)]2=17.128KN/m ⨯⨯+⨯ 活载：2222.0KN/m 1.5m [1-2(1.5/6)(1.5/6)]2=5.625KN/m ⨯⨯⨯+⨯ 楼面板传荷载：恒载：2223.83KN/m 1.5m [1-2(1.5/6)(1.5/6)]2=10.772KN/m ⨯⨯⨯+⨯ 活载：2222.0KN/m 1.5m [1-2(1.5/6)(1.5/6)]2=5.625KN/m ⨯⨯⨯+⨯ 梁自重：3.95KN/mB ～C, (D ～E)轴间框架梁均布荷载为： 屋 面 梁：恒载＝梁自重＋板传荷载＝17.128 KN/m+3.95 KN/m=21.103 KN/m活载＝板传荷载＝5.625 KN/m 楼面板传荷载：恒载＝梁自重＋板传荷载＝3.95 KN/m+10.772 KN/m=14.747 KN/m活载＝板传荷载＝5.625 KN/m 二. C ～D 轴间框架梁： 屋面板传荷载：恒载：26.09KN/m 1.2m 5/82=9.135KN/m ⨯⨯⨯ 活载：22.0KN/m 1.5m 5/82=3KN/m ⨯⨯⨯ 楼面板传荷载：恒载：23.83KN/m 1.25/82=5.745KN/m ⨯⨯⨯ 活载：22.0KN/m 1.2m 5/82=3.75KN/m ⨯⨯⨯梁自重：3.95KN/mC ～D 轴间框架梁均布荷载为：屋 面 梁：恒载＝梁自重＋板传荷载＝2.349 KN/m+9.135 KN/m=11.484 KN/m活载＝板传荷载＝3 KN/m 楼面板传荷载：恒载＝梁自重＋板传荷载＝2.349 KN/m+5.745KN/m=8.09KN/m活载＝板传荷载＝3.75 KN/m 三.B 轴柱纵向集中荷载计算： 顶层柱：女儿墙自重：（做法：墙高900㎜,100㎜的混凝土压顶）330.240.918/25/0.10.24m m kn m KN m m m ⨯⨯+⨯⨯+()1.220.240.5 5.806/m m m KN m ⨯+⨯=顶层柱恒载＝女儿墙＋梁自重＋板传荷载＝5.806/6 3.975/(60.6)KN m KN m m m ⨯+⨯-⨯()()2212 1.5/6 1.5/66/42 6.09/ 1.55/832123.247KN m m KN ⎡⎤-⨯+⨯⨯+⨯⨯⨯⨯=⎣⎦顶层柱活载＝板传荷载＝()()222.0/ 1.512 1.5/6 1.5/66/42KN m m ⎡⎤⨯⨯-⨯+⨯⨯+⎣⎦2.0/ 1.55/83219.688KN m m KN ⨯⨯⨯⨯=标准层柱恒载＝墙自重＋梁自重＋板荷载=7.794/(60.6) 3.975/(60.6) 3.83/ 1.55/832KN m KN m KN m m ⨯-+⨯-+⨯⨯⨯⨯ (2.332311.52)61/42 2.3325/61/42KN m ++⨯⨯⨯+⨯⨯⨯+()()223.83 1.512 1.5/6 1.5/66/42124.172m m KN ⎡⎤⨯⨯-⨯+⨯⨯=⎣⎦标准层柱活载＝板传荷载＝()()222.0 1.512 1.5/6 1.5/63 2.0 1.55/83219.688m m m m KN ⎡⎤⨯⨯-⨯+⨯+⨯⨯⨯⨯=⎣⎦基础顶面荷载＝底层外纵墙自重＋基础自重＝9.738/(60.6) 2.5/(60.6)16.085KN m m m KN m m m KN ⨯-+⨯-=四.C 柱纵向集中力计算：顶层柱荷载＝梁自重＋板传梁荷载＝3.975/(90.9) 2.349/(1.20.3) 6.09/ 1.55/832KN m m KN m m KN m m ⨯-+⨯-+⨯⨯⨯⨯ 6.09/ 1.25/8 1.22(2.3323/11.52/)61/42KN m m KN m KN m m +⨯⨯⨯⨯++⨯⨯⨯154.318KN =顶层柱活载=板传荷载 ＝()()222.0 1.512 1.5/6 1.5/63m m ⎡⎤⨯⨯-⨯+⨯+⎣⎦()()222.0 1.212 1.2/6 1.2/63 2.0 1.2m m m m⎡⎤⨯⨯-⨯+⨯+⨯⎣⎦5/8 1.22 2.0 1.55/83239.272m m KN ⨯⨯⨯+⨯⨯⨯⨯= 标准柱恒载=墙＋梁自重＋板传荷载＝11.52/(30.6)15.12/(30.6)15.12/(30.6)KN m m KN m m KN m m ⨯-+⨯-+⨯-+2.349/(1.20.3)3.975/(60.6) 6.09/ 1.55/832KN m m KN m m KN m m ⨯-+⨯-+⨯⨯⨯⨯+26.09/61/21/2 2.67/ 2.4/26 3.83/36200.173KN m m KN m m KN m m m KN⨯⨯⨯+⨯⨯+⨯⨯=标准层活载＝板传荷载＝222.0/36 2.5/ 1.2654KN m m m KN m m m KN ⨯⨯+⨯⨯= 基础顶面恒载=底层外纵墙自重＋基础自重9.738/(60.6) 2.5/(60.6)66.085KN m m m KN m m m KN ⨯-+⨯-=（3）.框架柱自重：柱自重： 底层：1.2×0.6m ×0.6m ×253/KN m ×4.55m=49.14KN 其余柱：1.2×0.6m ×0.6m ×253/KN m ×3.6m=38.88KN§6.2恒荷载作用下框架的内力§.恒荷载作用下框架的弯矩计算一.恒荷载作用下框架可按下面公式求得：21/12ab M ql =- (61)- 21/12ba M ql = (62)-故：2771/1221.03663.09.B C M KN m =-⨯⨯=-7763.09.C B M KN m =2771/1211.4846 5.512.C D M KN m =-⨯⨯=-77 5.512.C D M KN m =2661/1214.747644.241.B C M KN m =-⨯⨯=-6644.241.C B M KN m =2661/128.096 3.883.C D M KN m =-⨯⨯=-66 3.883.D C M KN m =恒荷载作用下框架的受荷简图如图6-3所示:图6-3竖向受荷总图：注：1.图中各值的单位为KN2.图中数值均为标准值3.图中括号数值为活荷载图6-4：恒载作用下的受荷简图(2).根据梁，柱相对线刚度，算出各节点的弯矩分配系数ij μ:/()ij c b i i i μ=∑+∑ (63)-分配系数如图6－5 , 图6－6所示：图6-5 B 柱弯矩各层分配系数简图B 柱：底层：0.801/(0.8010.609 1.0)0.332i ++=下柱＝1.0/(0.8010.609 1.0)0.415i ++=上柱＝0.609/(0.8010.609 1.0)0.253i ++=左梁＝标准层： 1.0/(0.609 1.0 1.0)0.383i ++=上柱＝1.0/(0.609 1.0 1.0)0.383i ++=下柱＝0.609/(0.609 1.0 1.0)0.234i ++=左梁＝ 顶层： 1.0/(0.609 1.0)0.622i +=下柱＝0.609/(0.609 1.0)0.622i +=左梁＝图6－6 C 柱弯矩各层分配系数简图C 柱： 0.609/(0.609 1.00.2110.801)0.232i +++=右梁＝1.0/(0.609 1.00.2110.801)0.382i +++=上柱＝ 0.801/(0.609 1.00.2110.801)0.306i +++=下柱＝0.211/(0.609 1.00.2110.801)0.081i +++=左梁＝标准层： 1.0/(0.609 1.00.2110.801)0.355i +++=下柱＝1.0/(0.609 1.00.2110.801)0.355i +++=上柱＝0.609/(0.609 1.00.2110.801)0.216i +++=右梁＝ 0.211/(0.609 1.00.2110.801)0.074i +++=左梁＝顶层： 1.0/(0.609 1.00.211)0.549i ++=下柱＝0.211/(0.609 1.00.211)0.116i ++=左梁＝ 0.609/(0.609 1.00.211)0.335i ++=右梁＝三.恒荷载作用下的弯矩剪力计算，根据简图（6－4）梁：A M 0∑= 21/2.0A B B M M ql Q l ---=/1/2B A B Q M M l ql =--B M 0∑= 21/2.0A B A M M ql Q l -+-=/1/2A A B Q M M l ql =-+ （6－4） 柱：C M 0∑= .0C D D M M Q h ---=()/D C D Q M M h =-+D M 0∑= .0C D C M M Q h ---=()/C C D Q M M h =-+ （6－5）四.恒荷载作用下的边跨框架的轴力计算，包括连梁传来的荷载及柱自重.7123.24721.1036/2186.556N KN=+⨯=67124.17214.7476/238.88393.849N N KN =++⨯+= 56124.17214.7476/238.88601.142N N KN =++⨯+=45124.17214.7476/238.88808.435N N KN =++⨯+=34124.17214.7476/238.881015.728N N KN =++⨯+=23124.17214.7476/238.881223.021N N KN =++⨯+=12124.17214.7476/238.881382.487N N KN =++⨯+=恒荷载作用下的中跨框架的轴力计算：7154.31811.484 2.4/2168.099N KN =+⨯=67200.1738.09 2.4/238.88416.88N N KN =++⨯+=56200.1738.09 2.4/238.88665.621N N KN =++⨯+=45200.1738.09 2.4/238.88808.435N N KN =++⨯+=34200.1738.09 2.4/238.881015.728N N KN =++⨯+=23200.1738.09 2.4/238.881223.021N N KN =++⨯+=12200.1738.09 2.4/238.881382.487N N KN=++⨯+=图6－5 恒荷载作用下的计算简图五.弯矩分配及传递弯矩二次分配法比分层法作了更进一步的简化。
竖向荷载作用下的内力计算
第6章 竖向荷载作用下内力计算§6.1 框架结构的荷载计算§6.1.1.板传荷载计算计算单元见下图所示：因为楼板为整体现浇，本板选用双向板，可沿四角点沿45°线将区格分为小块，每个板上的荷载传给与之相邻的梁，板传至梁上的三角形或梯形荷载可等效为均布荷载。
一.A ～B, (C ～E)轴间框架梁：屋面板传荷载：恒载：()()[]++⨯-⨯⨯3226.6/25.26.6/25.22125.2KN/m 06.7 ()()[]m KN /44.226.6/5.16.6/5.1215.106.732=+⨯-⨯⨯ 活载：()()[]++⨯-⨯⨯3226.6/25.26.6/25.22125.2KN/m 2 ()()[]m KN /36.66.6/5.16.6/5.1215.1232=+⨯-⨯⨯ 楼面板传荷载：恒载：()()[]++⨯-⨯⨯3226.6/25.26.6/25.22125.2.1KN/m 4 ()()[]m KN /03.136.6/5.16.6/5.1215.11.432=+⨯-⨯⨯活载：()()[]++⨯-⨯⨯3226.6/25.26.6/25.22125.2.5KN/m 2 ()()[]m KN /95.76.6/5.16.6/5.1215.15.232=+⨯-⨯⨯ 梁自重：3.34KN/mA ～B, (C ～E)轴间框架梁均布荷载为：屋 面 梁：恒载＝梁自重＋板传荷载＝3.34 KN/m+22.44 KN/m=25.78 KN/m活载＝板传荷载＝6.36 KN/m楼面板传荷载：恒载＝梁自重＋板传荷载＝3.34 KN/m+13.03 KN/m=116.37 KN/m活载＝板传荷载＝7.95 KN/m二. B ～C 轴间框架梁：屋面板传荷载：恒载：()()[]++⨯-⨯⨯3222.7/25.22.7/25.22125.2.06KN/m 7 ()[]m KN .10.142.7/5.12.7/5.1215.1.6KN/m 0322=+⨯-⨯⨯ 活载：()()[]++⨯-⨯⨯322.7/25.22.7/25.22125.22 ()[]m KN .17.42.7/5.12.7/5.1215.1.3KN/m 0322=+⨯-⨯⨯楼面板传荷载：恒载：()()[]++⨯-⨯⨯3222.7/25.22.7/25.22125.2.1KN/m 4 ()[]m KN .38.132.7/5.12.7/5.1215.1.1KN/m 4322=+⨯-⨯⨯ 活载：()()[]++⨯-⨯⨯3222.7/25.22.7/25.22125.2.5KN/m 2 ()[]m KN .16.82.7/5.12.7/5.1215.1.5KN/m 2322=+⨯-⨯⨯ 梁自重：3.34KN/mB ～C 轴间框架梁均布荷载为：屋 面 梁：恒载＝梁自重＋板传荷载＝3.34 KN/m+14.10 KN/m=17.44 KN/m活载＝板传荷载＝4.17 KN/m楼面板传荷载：恒载＝梁自重＋板传荷载＝3.34 KN/m+13.38KN/m=16.72KN/m活载＝板传荷载＝8.16 KN/m三.A 轴柱纵向集中荷载计算：顶层柱：顶层柱恒载＝女儿墙＋梁自重＋板传荷载＝KN⨯6=5.4⨯.672⨯+⨯+.23⨯⨯2.35.14348/5752.325.7.206顶层柱活载＝板传荷载=KN⨯2=8/5⨯(2⨯⨯+.2.1828)5.15.12525.22标准层柱恒载＝墙自重＋梁自重＋板荷载=KN2.31.434.3)5.08/575.3(76.52722)01.5.125.2(2=⨯+-+⨯⨯⨯+⨯准层柱活载＝板传荷载=KN⨯2=⨯○a/⨯⨯2mm4.2KN8.288.48/5基础顶面荷载＝底层外纵墙自重＋基础自重=KN8511.3(75-⨯⨯-+.0.14=.055)5575.22).3(.375四.C柱纵向集中力计算：顶层柱荷载=梁自重+板传荷载=3.13×(3.75-0.5)+++⨯⨯)2⨯25.1068/5.70.6×1.5×5/8×2×1.5=120.91KN25.2(2顶层柱活载=板传荷载==KN25.2(5.1222)8/528/53178.5.125.13.02=+⨯⨯⨯⨯⨯⨯⨯⨯+标准柱恒载=墙＋梁自重＋板传荷载=m75.4()5.01.41138/529219..3)32.2KN/114225.2(5.12=+⨯⨯+-⨯+⨯⨯标准层活载＝板传荷载=⨯⨯.2⨯5.2=⨯⨯⨯25⨯⨯+70345KN8/52.5.425.28/55.1基础顶面恒载=底层内纵墙自重＋基础自重=KN95.3.46=75⨯+-.58.3()9575.055（3）.框架柱自重：柱自重：底层：边柱1.2×0.55m×0.55m×253KN m×5.4m=49.01KN/中柱1.2×0.55m×0.55m×253KN m×5.4m=49.01KN/标准层: 边柱1.2×0.5m×0.5m×253/KN m×3.6m=27KN中柱1.2×0.5m×0.5m×253KN m×3.6m=27KN/顶层: 边柱1.2×0.55m×0.55m×253KN m×3.9m=35.39KN/中柱1.2×0.55m×0.55m×253KN m×3.9m=35.39KN/§6.2恒荷载作用下框架的内力§6.2.1.恒荷载作用下框架的弯矩计算恒荷载作用下框架的受荷简图如图6-3所示，由于A E二轴的纵梁外边线分别与该柱的外边线齐平，故此二轴上的竖向荷载与柱轴线偏心，且偏心距离为75mm 。
JS计算书
1 引言毕业设计这不仅是对大学四年所学知识的总结，也是对我们能力的一次考验.这对我们以后的工作有很大的帮助。
我这次的课题为住宅楼工程设计,本次毕业设计的主要目的是加深对理论和概念的理解，独立系统的完成一项工程设计，熟悉工程设计的一般步骤，熟悉相关设计规范、手册、标准图以及工程实践中常用的方法，以及把所学知识和现实实践有机合理的联系起来。
本次毕业设计分建筑设计和结构设计两部分，建筑设计包括建筑总平面图、建筑平面图、剖面图、立面图及建筑构造详图；结构设计包括上部结构设计、基础设计以及楼梯、楼板设计。
本次设计采用结构软件PKPM进行复核，图纸全部用计算机绘制，说明书全部用计算机打印。
本设计从建筑到结构是一个较为完整的设计过程，通过毕业设计复习和巩固了以前所学知识，熟悉运用建筑规范和国家标准图集，初步掌握建筑设计的基本方法和步骤，了解建筑物的一些细部构造，进一步提高和训练绘图技巧，包括使用计算机绘制建筑图及有关结构计算。
本次毕业设计的重点在方案设计（建筑部分），概念设计（结构部分），着重理解在结构设计中的结构方案选择、荷载整理、荷载组合、抗震设计要求、内力组合、框架结点构造、基础设计要点、施工技术措施等。
在本次毕业设计中我的指导老师在百忙之中，倾注了大量时间和精力，给予了必要的指导，在此表示衷心的感谢。
由于毕业设计时间仓促，工作量较大，涉及的知识面比较广，加之设计经验有限，不妥之处在所难免，敬请各位评审老师批评指正。
2 建筑设计说明2.1工程概况本工程为住宅楼设计，框架结构，建筑面积约4000㎡，层数为六层，建筑总高18.5m，室内外高差为0.3m，底层高3.6m，其余各层高2.8m。
2.2 工程设计依据（1）冬季主导风向东北风，平均风速2.6m/s，夏季主导风向东南风，平均风速2.6m/s，最大风速23.7m/s。
（2）年平均降水量1034.1mm,月最大降水量179.3mm。
（3）常年地下水位低于-1.3m，水质对混凝土没有侵蚀作用。
梁上荷载计算
9.３。
2梁上荷载得确定梁上荷载主要就是梁自重、梁上墙体重与板传来得荷载。
1、梁自重:比如250m m ×60０m ｍ得混凝土梁,其表面为2０厚水泥砂浆打底,外加涂料抹面。
那么,梁自重标准值为:0、2５×0。
6×25+０、02×2０×(０。
25＋０.6×２)=4。
33kN ／m 但在计算梁自重时要注意,当梁与板整浇时,如果板上荷载按照轴线尺寸计算得话,梁高要减去板厚、如图9．3．2－1图9。
３.２-1 梁截面尺寸示意计算梁自重时,梁高为5００mm 。
同时梁侧抹灰也相应改变。
梁自重标准值为:0、25×０。
5×２５＋0。
０2×20×(0、25+0、5×２)＝3。
6２5２、梁上墙体重量框架结构在P ＭＣＡＤ输模型时也要计算梁上墙体重量,作为梁间荷载输入。
有些设计资料上给出了双面粉刷得墙体重量。
比如200厚加气混凝土墙体加双面粉刷得重量就是2。
08,这就是按２0厚混合砂浆粉面计算得。
加气混凝土得容重为7、0～７、５,则0、2×7.0+０、０２×2×１7＝２、08 。
若就是内墙,直接采用此值即可。
若就是外墙,就要根据外墙装饰情况调整墙体。
比如,2０0厚加气混凝土外墙,室内装饰为20厚混合砂浆打底,涂料抹面,外墙为面砖,则墙体重量为0、2×７。
0+0.0２×１7+0。
7=2.４4、若外墙为大理石或外墙设有保温等,墙体重量与所给双面粉刷重量相差更大,故必须根据实际情况计算。
当墙上有门窗洞口时,可分别计算墙体重量与门窗重量,然后,简化为作用在梁上得均布荷载。
比如,开间3.6m,层高3。
０m,梁高500mm,窗户尺寸为1800m ｍ×2100mm 墙体为２0０厚加气混凝土墙,窗为铝合金窗,柱尺寸为5０0m ｍ×50０mm 那么梁上墙体线荷载为()()(){}()3.60.5 3.00.5 1.8 2.10.27.00.02172 1.8 2.10.53.60.5 3.27/kN m-⨯--⨯⨯⨯+⨯⨯+⨯⨯⎡⎤⎣⎦÷-= 3、板传到梁上得荷载若某一梁就是相邻两个单向板得支座,梁上线荷载为板上面荷载乘以单向板本跨跨度即可。
钢筋混凝土梁、板、柱承载力的实用公式计算
钢筋混凝土梁、板、柱承载力的实用公式计算下载温馨提示：钢筋混凝土梁、板、柱承载力的实用公式计算该文档下载后可定制随意修改，请根据实际需要进行相应的调整和使用，谢谢!Download tips: This document is carefully compiled by the editor. I hope that after you download them, they can help you solve practical problems. The document 钢筋混凝土梁、板、柱承载力的实用公式计算 can be customized and modified after downloading, please adjust and use it according to actual needs, thank you!In addition, our shop provides you with various types of practical materials, such as educational essays, diary appreciation, sentence excerpts, ancient poems, classic articles, topic composition, work summary, word parsing, copy excerpts, other materials and so on, want to know different data formats and writing methods, please pay attention!钢筋混凝土结构在工程设计中的承载能力计算是十分重要的，它关系到结构的安全性和稳定性。
在计算钢筋混凝土梁、板、柱的承载力时，通常采用的是一些实用的公式和规范。
本文将介绍钢筋混凝土梁、板、柱承载力计算的实用公式，并对其进行详细解析。
板荷载计算(公式)
0.52m2时，应验算其集中 线荷载是否超过高支模范
比重取值为26KN/m3）；
围。
楼板厚度大于或等于 350mm，其模板支撑系统 属于高支模范围。
集中线荷载计算
参 数
梁 宽 (m)
梁 高 (m)
钢筋混凝 土比重 (KN/m3)
梁截面模板 周长(m)
模板木 枋自重 (KN/m2)
恒载值 (KN/m2)
恒载 分项 系数
数 值
0.6 0.9
26
2.4
0.5 15.24 1.2
恒载标 准值
施工荷载计算公式
超过一定规模的危险性较大的分部分项工程范围：搭设高度8m及以上；搭设跨度18m及以上；施工总荷载15kN/m2及以上；集中线荷载20kN/m及以上。
施工总荷载计算
参 数
板厚(m)
钢筋混凝 土比重 (KN/m3)
模板木枋自重(KN/m2)
恒载值 (KN/m2)
恒载 分项 系数
恒载标 准值
(KN/m2)
施工均布 活载
(KN/m2)
施工 活荷 载 (KN/m
活载 分项 系数
活荷载 标准值 (KN/m2)
施工总 荷载 kN/m2
计算公式
备注
数 值
0.4
ห้องสมุดไป่ตู้25
0.3
10.3 1.2 12.36
3
3
1.4
4.2
16.56
均荷载=永久荷载（钢筋砼自重+模板木方的自重）×分项系数+施工 均布活荷载×分项系数； 钢筋砼自重=板厚(m)×25KN/m3（在计算均荷载时钢筋砼比重取值为 25KN/m3）；
(KN/m2)
梁 宽 (m)
荷载传递计算
（一）转换层梁、板混凝土约560m3，下部支撑体系承受的荷载是相当大的，现对在转换层以下各楼层的支撑体系作如下调整，用以卸荷：转换层的支撑体系中，立杆底部在梁板间位置须垫上木枋和模板，将大梁的荷载传递至下层的梁再由梁传递至柱。
1、转换层现浇结构施工时三层、四层的楼板必须进行支撑加固，加固钢管立杆，加固钢管上下层必须在同一支撑点上，这才能使它更好的传递荷载。
板卸荷简图如下：2、转换层梁转换层梁主要承受荷载体。
2．1、在转换层和加固层相同轴线位置都有梁的梁宽大于或等于600mm在梁底加两根立杆作为卸荷顶撑杆，间距为1500mm，设两道水平杆，在二层、三层、四层梁底进行加固，采用钢管支撑架加固；加固简图如图所示：在转换层和加固层相同轴线位置都有梁的梁宽小于600mm在梁底加一根立杆作为卸荷顶撑杆，间距为1500mm，设两道水平杆，在三层、四层梁底进行加固；采用钢管加固；加固简图如图所示：2.2、在转换层和加固层相同轴线位置加固层没有梁的，在相应位置板底进行加固，从二层加固至四层；采用钢管加固，加固搭设方式同转换层梁。
加固简图如图所示：梁板加固立杆应在同一垂直线上。
加固如图所示：（二）转换层下各层楼板分担荷载计算一）、板荷载传递计算如下：楼板厚度180，每层楼面荷载设计值为3.5 KN/m2。
1、模板及支撑系统自重0.35KN/m22、现浇混凝土自重25KN/m3×0.18=4.5KN/m23、钢筋自重 1.1×0.18=0.198KN/m24、施工人员及设备荷载标准值q=2.5 KN/m25、振捣混凝土时产生的荷载P=2.0 KN/m2F4= F砼+F模+F钢筋+ F人+ F捣=4.5+0.35+0.198+2.5+2.0=9.55KN/m2F3= F4-3.5+ F模=9.55-3.5+0.35=6.4 KN/m2>3.5 KN/m2不安全，故：四层单层加固不安全，需再在下层卸荷：F2= F3-3.5+ F模=6.4-3.5+0.35=3.25KN<3.5KN/m2安全，故：三层、四层两层加固能满足板的卸荷要求。
檩条墙板荷载传到柱子计算方法
檩条墙板荷载传到柱子计算方法说实话檩条墙板荷载传到柱子计算方法这事，我一开始也是瞎摸索。
最开始我就只知道力是有传递性的，但是具体怎么从檩条墙板传到柱子，我心里一点谱都没有。
我看那些书本上的理论公式，感觉特别复杂，什么受力分析图啦，各种系数啦，一下子就懵了。
我试过直接用简单的力的平衡来计算，就是觉得墙板和檩条的重量，再有上面可能的一些其他荷载，比如雪荷载之类的，加起来然后除以柱子的数量。
但是这么算出来的结果，和实际工程里一对比，完全不对。
后来我才发现我忽略了力的传递路径不是那么简单直接的。
我就又重新开始研究那些建筑结构的书。
发现檩条受到墙板的力，然后它会和自身的自重一起，按照一定的角度和结构体系，把力分散传递到柱子上。
就好比水从屋顶的一处流下，它不是直直地滴到地上某一个点，而是顺着房梁、柱子这种结构慢慢分散向下流淌。
要计算这个，得先确定檩条和墙板的连接方式，是刚性连接呢还是铰接，这很重要。
我记得有一次特别搞笑，我把一个本该是铰接的连接当作刚性计算了，结果可想而知，错得离谱。
所以说啊，连接方式影响着力的传递比例。
当我们知道连接方式后，就能根据一些力学的基本原理来计算力的大小和方向了。
比如说，可以利用静力学的平衡方程。
比如说一个简单结构，如果檩条受到墙板传来的垂直向下的力100kN，在铰接情况下，它会按照结构体系规定的某个角度把力往柱子方向传递。
像这个例子里，如果这个角度是30度，那么往柱子方向传递的力就不是100kN了，而需要根据三角函数来算，也就是100×cos30°kN。
但是这里面还涉及到不确定的情况，比如实际工程中材料的弹性形变可能会改变力的传递。
我现在也不是完全确定在考虑弹性形变的时候到底精确算法是什么样的。
总之这过程很麻烦，得特别细心，每一个建筑结构的参数，都像一个小零件，少考虑一个都会让整个计算出问题。
而且不同的建筑结构体系，计算方法可能还有很多细微差别，这也是我现在还在不断学习研究的地方。
双向板传给梁的荷载计算
双向板传给梁的荷载计算
首先呢，你得知道双向板是向两个方向都传递荷载的。
想象一下，双向板就像一个特别公平的快递员，它不会只朝着一个方向送货（传递荷载），而是两个方向都有份儿。
那咋计算呢？
咱们先从板上的均布荷载说起。
假设双向板上有个每平方米多少多少牛（N/m²）的均布荷载。
对于双向板传力来说，它会把这个荷载按照一定的比例分给两个方向的梁。
这个比例和双向板两个方向的边长有关系哦。
比如说，如果双向板一个方向的边长是l_x，另一个方向的边长是l_y。
那这荷载分配到沿着l_x方向梁上的荷载，就和l_y有关，分配到沿着l_y方向梁上的荷载呢，就和l_x有关。
一般简单点儿算呢，我们可以用一种近似的方法。
就是把双向板沿着l_x方向从中间切成一条条的小条带，就像切蛋糕似的。
每个小条带就看成是单向板，这个单向板上的荷载就会传给沿着l_x方向的梁。
那这个荷载是多少呢？就是这个小条带上的均布荷载乘以小条带的宽度呀。
同样的道理，对于沿着l_y方向的梁，也这么干，把双向板沿着l_y方向切成小条带，然后算每个小条带的荷载传给l_y方向的梁。
但是哈，这只是个简单的理解方法，更精确的计算还得考虑双向板的弹性理论或者塑性理论啥的。
不过咱先把这个简单的搞明白，就像先学会走路，再去学跑步一样。
还有哦，如果双向板上有集中荷载，那就更得小心点儿算了。
这个集中荷载也会像均布荷载一样，分给两个方向的梁，不过计算就稍微复杂点儿，得看看这个集中荷载在双向板上的位置，离哪个梁近，哪个梁就会多分担点儿荷载，就像离得近的人更容易拿到东西一样。
一层纵向梁传给柱内力计算公式
一层纵向梁传给柱内力计算公式
嘿，朋友！你问一层纵向梁传给柱内力计算公式啊，这可得好好讲讲呢！
简单来说，内力计算就是要搞清楚梁传递给柱的力有多大呀。
就好像我们拔河比赛，梁和柱就是两队选手，梁这边使了多大劲想把力传给柱，这就是我们要算的内力。
一般常用的计算公式呢，就像是一把钥匙，能帮我们打开这个秘密的大门。
比如说，我们可以根据梁的荷载、跨度、截面尺寸等因素，通过一些复杂但又很有规律的计算式子来得出内力。
打个比方吧，就好比你有一个很重的箱子要搬到楼上，你得知道箱子多重（荷载）、要走多远（跨度），才能知道你得使多大劲（内力）呀。
实际工程中，可不能马虎哦！要是算错了内力，那柱子可能就承受不住啦，就像一个人本来只能背 50 斤的东西，你非要给他压 100 斤，那还不得累垮呀！所以我们得认真对待每一个数据，每一个计算步骤。
还记得有一次，我们团队在做一个项目，就有个小伙伴不小心把荷载的数据弄错了，结果算出来的内力完全不对。
还好我们及时发现，重新核对数据，这才避免了一场大失误。
总之呢，一层纵向梁传给柱内力计算公式可不是随便说说的，它是我们结构工程师的重要工具，得好好掌握，才能保证我们的建筑稳稳当当的呀！你明白了吗？要是还有不懂的，随时来问我哈！。
柱模板荷载标准值计算
2) 柱模板荷载标准值计算强度验算要考虑新浇混凝土侧压力和倾倒混凝土时产生的荷载设计值；挠度验算只考虑新浇混凝土侧压力产生荷载标准值。
a ) 新浇混凝土侧压力计算公式为下式中的较小值:其中c —— 混凝土的重力密度，取25.000kN/m 3；t —— 新浇混凝土的初凝时间，为0时(表示无资料)取200/(T+15)，取5.714h ； T —— 混凝土的入模温度，取20.000℃；V —— 混凝土的浇筑速度，取2.500m/h ；H —— 混凝土侧压力计算位置处至新浇混凝土顶面总高度，取3.900m ；1—— 外加剂影响修正系数，取1.200；2—— 混凝土坍落度影响修正系数，取1.000。
根据公式计算的新浇混凝土侧压力标准值 F1=50.680kN/m 2实际计算中采用新浇混凝土侧压力标准值 F1=50.690kN/m 2倒混凝土时产生的荷载标准值 F2= 4.000kN/m 2。
3)柱模板面板的计算面板直接承受模板传递的荷载，应该按照均布荷载下的三跨连续梁计算，面板的计算宽度取柱箍间距0.50m ，计算如下： 250 250 25033.21kN/mA B面板计算简图荷载计算值 q = 1.2×50.69×0.5+1.4×4.0×0.5=33.214kN/m面板的截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为:本算例中，截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为:W = 50.00×1.80×1.80/6 = 27.00cm3；I = 50.00×1.80×1.80×1.80/12 = 24.30cm4；a)抗弯强度计算f = M / W < [f]其中 f ——面板的抗弯强度计算值(N/mm2)；M ——面板的最大弯距(N.mm)；W ——面板的净截面抵抗矩；[f] ——面板的抗弯强度设计值，取15.00N/mm2；M = 0.100ql2其中 q ——荷载设计值(kN/m)；经计算得到M =0.1×(1.2×25.345+1.4×2.00)×0.25×0.25=0.208kN.m 经计算得到面板抗弯强度计算值f =0.208×1000×1000/27000=7.688N/mm2结论：面板的抗弯强度验算 f < [f],满足要求!b)抗剪计算T = 3Q/2bh < [T]其中最大剪力 Q=0.600×(1.2×25.3452+1.4×2.000)×0.250=4.982kN 截面抗剪强度计算值 T=3×4982.0/(2×500.0×18.000)=0.830N/mm2截面抗剪强度设计值 [T]=1.40N/mm2结论：抗剪强度验算 T < [T]，满足要求!c)挠度计算v = 0.677ql 4 / 100EI < [v] = l / 250面板最大挠度计算值v = 0.677×25.345×2504/(100×6000×243000)=0.460mm 结论：面板的最大挠度小于250.0/250,满足要求!3) 竖楞木方的计算竖楞木方直接承受模板传递的荷载，应该按照均布荷载下的三跨连续梁计算，计算如下 500 500 50016.61kN/mA B竖楞木方计算简图竖楞木方的计算宽度取 BH 两方向最大间距0.250m 。
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板传梁梁传柱荷载计算河南科技大学毕业设计?6.1.1.板传荷载计算计算单元见下图所示:因为楼板为整体现浇，本板选用双向板，可沿四角点沿45?线将区格分为小块，每个板上的荷载传给与之相邻的梁，板传至梁上的三角形或梯形荷载可等效为均布荷载。
图6-1 框架结构计算单元42河南科技大学毕业设计图6-2 框架结构计算单元等效荷载一.B,C, (D,E)轴间框架梁:屋面板传荷载:222恒载: 6.09KN/m1.5m[1-2(1.5/6)(1.5/6)]2=17.128K，，，，N/m222活载: 2.0KN/m1.5m[1-2(1.5/6)(1.5/6)]2=5.625KN/，，，，，m楼面板传荷载:222恒载: 3.83KN/m1.5m[1-2(1.5/6)(1.5/6)]2=10.772K，，，，，N/m222活载: 2.0KN/m1.5m[1-2(1.5/6)(1.5/6)]2=5.625KN/，，，，，m梁自重:3.95KN/mB,C, (D,E)轴间框架梁均布荷载为:屋面梁:恒载,梁自重，板传荷载,17.128 KN/m+3.95 KN/m=21.103 KN/m活载,板传荷载,5.625 KN/m 楼面板传荷载:恒载,梁自重，板传荷载,3.95 KN/m+10.772 KN/m=14.747 KN/m活载,板传荷载,5.625 KN/m 二. C,D轴间框架梁:屋面板传荷载:26.09KN/m1.2m5/82=9.135KN/m，，，恒载:22.0KN/m1.5m5/82=3KN/m，，，活载:楼面板传荷载:23.83KN/m1.25/82=5.745KN/m，，，恒载:43河南科技大学毕业设计22.0KN/m1.2m5/82=3.75KN/m，，，活载:梁自重:3.95KN/mC,D轴间框架梁均布荷载为:屋面梁:恒载,梁自重，板传荷载,2.349 KN/m+9.135 KN/m=11.484 KN/m活载,板传荷载,3 KN/m 楼面板传荷载:恒载,梁自重，板传荷载,2.349 KN/m+5.745KN/m=8.09KN/m活载,板传荷载,3.75 KN/m 三.B轴柱纵向集中荷载计算:顶层柱:女儿墙自重:(做法:墙高900?,100?的混凝土压顶)330.240.918/25/0.10.24mmknmKNmmm，，，，，，1.220.240.55.806/mmmKNm，，，, ，，顶层柱恒载,女儿墙，梁自重，板传荷载,5.806/63.975/(60.6)KNmKNmmm，，，,，22，，121.5/61.5/66/426.09/1.55/832123.247,，，，，，，，，，,KNmmKN，，，，，，顶层柱活载,板传荷载22，，, 2.0/1.5121.5/61.5/66/42KNmm，，,，，，，，，，，，，，2.0/1.55/83219.688KNmmKN，，，，, 标准层柱恒载,墙自重，梁自重，板荷载= 7.794/(60.6)3.975/(60.6)3.83/1.55/832KNmKNmKNmm，,，，,，，，，，，，，，，，，，，，(2.332311.52)61/422.3325/61/42KNm22，，3.831.5121.5/61.5/66/42124.172mmKN，，,，，，，, ，，，，，，标准层柱活载,板传荷载22，，,2.01.5121.5/61.5/632.01.55/83219.688mmmmKN，，,，，，，，，，，,，，，，，，44河南科技大学毕业设计基础顶面荷载,底层外纵墙自重，基础自重9.738/(60.6)2.5/(60.6)16.085KNmmmKNmmmKN，,，，,,, 四.C柱纵向集中力计算:顶层柱荷载,梁自重，板传梁荷载,3.975/(90.9)2.349/(1.20.3)6.09/1.55/832KNmmKNmmKNmm，,，，,，，，，，，，，，，，，，，，6.09/1.25/81.22(2.3323/11.52/)61/42KNmmKNmKNmm,154.318KN顶层柱活载=板传荷载,22，，2.01.5121.5/61.5/63mm，，,，，，，，，，，，，22，，2.01.2121.2/61.2/632.01.2mmmm，，,，，，，，，，，，，，，，，，，，，，,5/81.222.01.55/83239.272mmKN标准柱恒载=墙，梁自重，板传荷载11.52/(30.6)15.12/(30.6)15.12/(30.6)KNmmKNmmKNmm，,，，,，，,，,2.349/(1.20.3)3.975/(60.6)6.09/1.55/832KNmmKNmmKNmm，,，，,，，，，，，26.09/61/21/22.67/2.4/263.83/36200.173KNmmKNmmKNmmmKN，，，，，，，，，,标准层活载,板传荷载222.0/362.5/1.2654KNmmmKNmmmKN，，，，，,, 基础顶面恒载=底层外纵墙自重，基础自重 9.738/(60.6)2.5/(60.6)66.085KNmmmKNmmmKN，,，，,, (3).框架柱自重:3KNm/×4.55m=49.14KN 柱自重: 底层:1.2×0.6m×0.6m×253KNm/ 其余柱:1.2×0.6m×0.6m×25×3.6m=38.88KN?6.2恒荷载作用下框架的内力?6.2.1.恒荷载作用下框架的弯矩计算一.恒荷载作用下框架可按下面公式求得:2(61),Mql,,1/12 ab45河南科技大学毕业设计2(62), Mql,1/12ba2故: MKNm,,，，,,1/1221.03663.09.BC77MKNm,63.09.CB772 MKNm,,，，,,1/1211.48465.512.CD77MKNm,5.512.CD772 MKNm,,，，,,1/1214.747644.241.BC66MKNm,44.241.CB662 MKNm,,，，,,1/128.0963.883.CD66MKNm,3.883.DC66恒荷载作用下框架的受荷简图如图6-3所示:图6-3竖向受荷总图:46河南科技大学毕业设计注:1.图中各值的单位为KN2.图中数值均为标准值3.图中括号数值为活荷载图6-4:恒载作用下的受荷简图 (2).根据梁，柱相对线刚度，算出各节点的弯矩分配系数: ,ij(63), ,,,，,iii/()ijcb分配系数如图6,5 , 图6,6所示:图6-5 B柱弯矩各层分配系数简图 B柱:底层:i,0.801/(0.8010.6091.0)0.332，，, 下柱i,1.0/(0.8010.6091.0)0.415，，, 上柱i,0.609/(0.8010.6091.0)0.253，，,左梁标准层:i,1.0/(0.6091.01.0)0.383，，, 上柱i,1.0/(0.6091.01.0)0.383，，, 下柱i,0.609/(0.6091.01.0)0.234，，,左梁i,1.0/(0.6091.0)0.622，,顶层: 下柱i,0.609/(0.6091.0)0.622，,左梁47河南科技大学毕业设计图6,6 C柱弯矩各层分配系数简图C柱: i,0.609/(0.6091.00.2110.801)0.232，，，,右梁i,1.0/(0.6091.00.2110.801)0.382，，，,上柱i,0.801/(0.6091.00.2110.801)0.306，，，,下柱i,0.211/(0.6091.00.2110.801)0.081，，，,左梁标准层:i,1.0/(0.6091.00.2110.801)0.355，，，, 下柱i,1.0/(0.6091.00.2110.801)0.355，，，,上柱i,0.609/(0.6091.00.2110.801)0.216，，，,右梁i,0.211/(0.6091.00.2110.801)0.074，，，,左梁顶层: i,1.0/(0.6091.00.211)0.549，，, 下柱i,0.211/(0.6091.00.211)0.116，，,左梁i,0.609/(0.6091.00.211)0.335，，,右梁三.恒荷载作用下的弯矩剪力计算，根据简图(6,4)2梁: MMqlQl,,,,1/2.0 ,,M0ABBA QMMlql,,,/1/2BAB2 MMqlQl,，,,1/2.0,,M0ABAB(6,4) QMMlql,,，/1/2AAB柱: ,,,,MMQh.0,,M0CCDDQMMh,,，()/DCD,,,,MMQh.0,,M0DCDCQMMh,,，()/ (6,5) CCD四.恒荷载作用下的边跨框架的轴力计算，包括连梁传来的荷载及柱自重.NKN,，，,123.24721.1036/2186.556 7 NNKN,，，，，,124.17214.7476/238.88393.8496748河南科技大学毕业设计NNKN,，，，，,124.17214.7476/238.88601.14256 NNKN,，，，，,124.17214.7476/238.88808.43545 NNKN,，，，，,124.17214.7476/238.881015.72834 NNKN,，，，，,124.17214.7476/238.881223.02123 NNKN,，，，，,124.17214.7476/238.881382.48712恒荷载作用下的中跨框架的轴力计算:NKN,，，,154.31811.4842.4/2168.0997 NNKN,，，，，,200.1738.092.4/238.88416.8867 NNKN,，，，，,200.1738.092.4/238.88665.62156 NNKN,，，，，,200.1738.092.4/238.88808.43545 NNKN,，，，，,200.1738.092.4/238.881015.72834 NNKN,，，，，,200.1738.092.4/238.881223.02123NNKN,，，，，,200.1738.092.4/238.881382.48712图6,5 恒荷载作用下的计算简图五.弯矩分配及传递弯矩二次分配法比分层法作了更进一步的简化。
在分层法中，用弯矩分配法计算分层单元的杆端弯矩时，任一节点的不平衡弯矩都将影响到节点所在单元中的所有杆件。
而弯矩二次分配法假定任一节点的不平衡弯矩只影响至与该节点相交的各杆件的远端。