观光电梯设计计算书
2017电梯计算书(1600-2.5)
莱茵贝格电梯电梯设计计算书产品型号：TKJ/LME3100(A)-1600/2.5产品名称：有机房乘客电梯编制：审核：批准：莱茵贝格电梯（北京）有限公司2017年8月莱茵贝格电梯（北京）有限公司LME Lift Machinery ＆ Equipment总70 页第 2 页总70 页第 6 页总70 页第8 页总70 页第9 页总70 页第12 页莱茵贝格电梯（北京）有限公司LME Lift Machinery ＆ Equipment设计计算书部分：TKJ/LME3100(A)编号：JS001-05页数：共5页第2页日期：2017.08.06H5.2.5轿厢意外移动保护装置的选型计算H5.2.5.3、UCMP检测子系统的选型：本梯选用苏州汇川技术有限公司MCTC-SCB-A1轿厢意外移动保护安全装置（检测子系统）型式试验合格证编号：TSX F38001420160011该型号轿厢意外移动保护装置（检测子系统）：1、硬件组成：含有电子元件的安全电路+接触器；2、检测元件安装位置：传感器安装在轿顶；3、检测到意外移动时轿厢离开层站的距离：≤120mm；4、制停子系统型式：作用于曳引轮或只有两个支撑的曳引轮轴上的制停部件；5、响应时间：≤100ms；其中含有电子元件的安全电路响应时间≤15ms；接触器响应时间≤85ms；6、适用工作环境：室内；H5.2.5.3、UCMP自监测子系统的选型：本梯选用苏州汇川技术有限公司UCMP-MBF轿厢意外移动保护安全装置（自监测子系统）型式试验合格证编号：TSX F38001420160012该型号轿厢意外移动保护装置（自监测子系统）：1、自监测方式：周期性验证驱动主机制动器的制动力，验证周期不大于24h;2、硬件组成：控制装置+调速装置+编码器；3、自监测元件：控制装置型号：MCTC-MCB-C2系列；调速装置型号：NICE-L-C系列；编码器型号：不限4、自监测元件安装位置：控制装置和调速装置安装于控制柜内，编码器装在主机上。
电梯设计计算书
Mcrcwt＝
0 kg 对重侧补偿链（绳）的质量
根据GB7588-2003附录M有关T1及T2的计算公式，可得
T1＝
5272.2 N
T2＝
8236.2 N
T2/T1＝
1.5622
e^fa＝ 判定： 符合要求
1.6117
2.3.3轿厢滞留工况
空轿厢在顶层时，对重压在缓冲器上，y＝
3.95 米
Mcrcar＝
165 Mpa 正常使用时许用应力
205 Mpa 安全钳动作时许用应力
5 mm 最大允许变形量
10 mm 导轨连接部分宽度
共25页 第7页
1000kg1.0m/s全透明 无机房观光电梯
设计计算书
2010年4月5日
L= n= Rm= A5≥ k1=
2000 mm 2
370 Mpa 12%
2
导轨支架间距 导轨数量 导轨抗拉强度 导轨延伸率 安全钳动作时冲击系数
=
13.705 取安全系数： 13.705
其中：
Sf
理论安全系数
Nequiv
滑轮等效数量
Dt
曳引轮直径
dr
钢丝绳直径
Nequiv=Nequiv(t)+Nequiv(p)=
7.69 + 2.2946 =
9.9846
当β= 96.5 °U形槽角度时，Nequiv(t)= 7.69
（由插值法求得β95时为6.7，95.5时为7.03，96时为7.36，96.5时为7.69）
T1＝
5467.4
T2＝
226.84
共25页 第5页
2010年4月5日
T1/T2＝ e^fa＝ 判定： 符合要求
电梯计算书1
T1/T2=
1.41
u=0.1/(1
+
0.09
Vc/10)=
代入式
（1-
10），得
f= 0.17
efα= 1.72
T1/T2≤
efα
满足要求
6.3轿
厢滞留
静态工
况：轿
厢冲
顶，对
重压到
缓冲器
上，电
梯再往
上开，
曳引轮
应能打
滑。
12.89 ㎏
须满足：
T1/T2>ef
α
T1=
（P+W1+W
4）/m
... ...
，
n1=
代入式
（1-
4），得
M1= 6300.57
N.m
②曳引
轮实际
需要扭
矩M：
实际需要
扭矩：实
际正常运
行最大扭
矩应按超
载10%时
计算
M=（1.1-
Ψ）×Q
×D×
9.8/2m
式中：
Ψ— 平
衡系数
（0.4～
0.5），
取最小
值，Ψ=
Q—额
定载重
（㎏），
Q＝
D— 曳引
轮节径
（m），
D=
30.5 0.55
925
1
m/s
mm mm 满足要求
最小破断 载荷： TK=74300 N 悬挂比 2：1，绕 绳方式如 下图。
1. 滑 轮的等 效数量 Nequiv
Nequiv=N equiv （t） +Nequiv （p）... ... ... (2-1) 式中： Nequiv （t） — 曳引轮的 等效数 量； Nequiv （p） — 导向 轮的等效 数量； ①Nequiv （t）的 计算：
观光电梯计算书
观光电梯计算书(总2页) -CAL-FENGHAI.-(YICAI)-Company One1-CAL-本页仅作为文档封面，使用请直接删除-一、结构概况1、本工程由钢框架电梯井和混凝土电梯坑两部分组成。
二、设计标准1. 设计荷载：1）隔墙荷载：0.6 KN/m22）电梯荷载：R1=87KN,R2=68KN,P1=91KN,P2=76KN,P3=75KN2. 设计依据（1）《建筑结构荷载规范》(GB50009-2001)（2）《钢结构设计规范》(GB50017-2003)（3）《混凝土结构设计规范》（GB 50010-2002）（4）《建筑地基基础设计规范》（GB 50007-2002）（5）《钢结构工程施工及验收规范》（GBJ 50205-2001）》（6）《钢结构高强度螺栓连接的设计、施工及验收规程》（ JGJ 82-91）3．主要材料1）钢材：本工程构件采用Q235B。
Q235B钢力学性能及化学成分须符合《碳素结构钢》（GB700-88）的规定。
2）连接材料：螺栓连接采用C级普通螺栓，需满足《六角头螺栓 C级》GB/T 5780和《六角头螺栓》GB/T 5782的要求。
柱脚普通螺栓采用C级，4.8级。
电焊条（手工焊）Q235采用E4303。
三、程序计算：本工程采用的计算程序为MIDAS/GEN V6.9.11）计算简图（共3页）效果图，支座位置图，释放梁端约束图2）控制点节点图（共1页）3）节点坐标（共9页）4）单元数据（共15页）5）支座信息（共1页）6）释放约束信息（共4页）7）材料（共3页）8）截面（共2页）9）荷载分布（共3页）i.静力荷载工况[dl] （恒荷载）ii.静力荷载工况[ll] （活荷载）iii.静力荷载工况[wl] （风荷载）抗震设防烈度为 8度，设计基本地震加速度值为0.2g,设计地震分组为第一组，场地类别为Ⅲ类。
10）荷载组合（共2页）11）钢结构验算比率（共3页）12）符号说明（共2页）。
(完整word版)电梯设计计算书
计算者：总经理：ZFTG1600/3.0-JX(VVVF)乘客电梯设计计算说明ZFTG1600/3.0-JX(VVVF)绿色节能永磁同步无齿轮电梯，是经国家特种设备管理局批准研制的通过引进国外先进技术，经过消化吸收后，采用优化设计而成，具有国内先进水平。
有加减速度曲线圆滑、乘座电梯舒适感好、运行平稳、速度快噪音低、环保节能等优点。
我们的电梯采用日本富士电机公司出产的电梯专用变频器：LEFT型，功率37KW。
控制系统采用32位微机控制，主要控制原器件选用日本富士电机公司（FUJI ERECTRIC）的产品。
轿厢是用板式压制的结构件，强度高、刚性好、美观大方。
而安全件则选用经国家认可的检验所检验为合格的产品，如安全钳、限速器、门锁、缓冲器、上行保护装置等。
设计的ZFTG1600/3.0-JXW(VVVF)乘客电梯特性如下。
1. 该款电梯的最大特点是：节约能原、每年可为用户节省约100天的电费，每台比传统电梯节省30%的电能。
是一款以绿色节能为核心的全电脑模块化控制永磁同步无齿轮电梯。
无齿轮曳引机与有齿轮曳引机的区别在于：有齿轮曳引机的传动的方式是电动机将动力通过齿轮变速箱传动到曳引轮；而无齿轮曳引机则在设计上省略了齿轮变速箱，其传动方式是由电动机直接带动曳引轮，避免了传动过程的机械磨损和能耗。
另一方面和传统的感应电动机相比，永磁电动机无需耗费电能来产生励磁，因而进一步节省了电能。
永磁无齿轮曳引机具有振动小的效果，闭环的门操作系统，开关门动作平稳。
结构合理，体积小巧，重量较轻，降低了电梯对建筑结构的要求，节省了建筑的空间。
先进的技术则代表着更卓越的性能，零件少意味着成本的降低，。
珠江富士在继续秉承其电梯产品安全，可靠和耐用的同时，在产品开发中应用价值工程，降低了电梯系统的成本，并将这一成果回馈给用户。
更高的性价比，给客户带来实实在在的利益。
在社会不断进步的今天“以人为本”的理念熔入产品设计中，产品安全可靠、乘座舒适，门光幕保护以及盲文呼梯按钮大大方便了特殊人群。
某集团观光电梯施工图（含设计说明）
电梯设计计算书模板
WORD文档下载可编辑THJ3000/0.5-JXW载货电梯设计计算书编制审核批准目录1、传动校验计算---------------------------------------------------------------22、曳引钢丝绳强度校验-------------------------------------------------53、承重梁校验-------------------------------------------------------------------54、240型限速器计算------------------------------------------------------85、滑动导靴的强度验算------------------------------------------------96、导轨校核计算------------------------------------------------------------107、轿厢架的设计计算---------------------------------------------------158、绳头组合强度验算---------------------------------------------------209、反绳轮计算-----------------------------------------------------------------211．传动校验计算本计算是以THJ3000/0.5-JXW载货电梯为依据，电梯的主要技术参数为：额定载重量：Q=3000kg；额定速度：V=0.5m/s；根据这二个参数，选择曳引机型号为J1.1J，其减速比为I=75/2=37.5，曳引轮直径为D=760mm，电动机型号为JTD-560，其功率为19kw，电机为6极/24极双速电机,曳引比为2:1，电机额定转速960r/min。
电梯机械设计计算书
�观光观梯�更改文件号观字日期更改文件号观字日期观�号Q /J S W 003-2008版本�号00T G J 1000-1.75观算观观制:校观:观准化:观定:批准:T G J 1000-1.75观算观观号:Q /J S W 003-2008目 次………………………………………………… 11……………16TG J 1000-1.75观算观共17观第1观版本号:001、主要……………………………………………………………………… 参数22、观观面观的观算观算……………………………………………………………… 23、观架强度观算………………………………………………………………… 24、主观观观安全校核观算………………………………………………………… 35、观机梁校核观算……………………………………………………………… 46、观观观机容量观算…………………………………………………………… 57、底坑深度及观观高度的观算………………………………………………… 68、观观观观强度观算…………………………………………………………… 79、曳引能力观算……………………………………………………………… 210、井道支反力的观算…………………………………………………………… 1311、机房观观量和通观量的观算………………………………………………… 1412、观观通观面观观算…………………………………………………………… 1513、限速器校核观算……………………………………………………………… 1514、安全观校核观算……………………………………………………………… 1515、油观观器校核观算……………………………………………………………… 冲216、观梯平衡系的观算………………………………………………………… 数1617、井道通观量观算……………………………………………………………… 1618、观观器的校核观算……………………………………………………………… 1719、主要观件表…………………………………………………………… 气参数17考文…………………………………………………………………………… 参献17T G J 1000-1.75观算观观号:Q /J S W 003-2008共17观第2观版本号:00拖观方式� 交流观观观观观速观观型式� 中分扇双1主要参数观定观重� W =1000k g 观观自重� W =1400k g 观定速度� V =1.75m /s 主观观观� φ13×6观吊比� 1:1限速器型� 号X S Q 115限速器限观观观直� 径φ8 观观观度� O P =900m m 观机功率� 80w 安全观型� 号A Q 1观观�观观/观重�: T 89/B /T K 5A 观观尺寸� 内1300m m *2350m m 观观外尺寸� 1350m m *2520m m 观观观器� 冲H Y F 275液观观器冲观重观器� 冲H Y F 275液观观器冲2 观观面观的观算观观面观S =a ×(b -650)+(0P ×C )+(π/2×650) = 3.3 ㎡ 观光梯半�径650a —观观观 内= 1.3 ㎡b —观观深 内= 2.35 ㎡o p —观观观度 = 0.9 ㎡c —前壁厚度 = 0.08 ㎡根据G B 7588-2003观准的8.2.1表1的观定:观重1000k g 观观的最大有效观面观S 1=2.4m 2超观面观=(S -S 1)/S 1×100%=3.75%�5%观观:符合根据G B 7588-2003观准的8.2.1表1的观定.1的要求。
机械设计计算书 观光电梯
P1 = 41.4 W副门F2=W*a-W*a*μ = 85.6 NP2 = 28.5 W6.4 门电动机总容量:P=P1+P2 = 70 W ＜80W 结论:设计选用80W直流电动机安全7 底坑深度及顶层高度的计算7.1 底坑深度H k的计算1)按照GB7588—2003 5.7.3.3. a)要求:H k=H1+H2+H3+0.5 = 1.245 m2)按照GB7588—2003 5.7.3.3. b) 1)要求:H k=H6+H2+H3+0.5 = 1.385 m3)按照GB7588—2003 5.7.3.3. b) 2)要求,对导靴及护脚板部分分别计算:3.1)导靴部分H k=H4+H2+H3+0.1 = 1.238 m3.2)护脚板部分:H k=H5+H2+H3+0.1 = 1.419 mH1 —— 轿底加强梁与踏板面间的距离 = 0.235 mH2 —— 轿底加强梁与缓冲器的距离 = 0.3 mH3 —— 缓冲器的最大行程 = 0.21 mJ08第二种载荷分布情况（见图二）相对Y轴：X c=X Q = 90 ㎜Y Q=D y/8 = 200 ㎜Y p = 0 ㎜1.2 压弯应力的计算:F k=k1*g*(P+Q)/n = 21560 Nσy=(F k+k3*M)*ω/A = 26.4 Mpa1.3 复合应力计算σm=σx+σy = 63.1 Mpa ≤σperm=205MPa σ=σm+(F k+k3*M)/A = 76.8 Mpa ≤σperm=205MPa σc=σk+0.9*σm = 83.15 Mpa ≤σperm=205MPa结论:复合应力计算满足要求!1.4 翼缘弯曲应力计算:图二δX =0.7*F y *L³/(48*E*J x ) = 0 ≤δperm=5结论:挠度计算符合要求！综上所述,导轨计算符合GB7588-2003标准要求！。
无机房观光电梯设计计算书
≈10.972（KW）
根据宁波欣达生产的曳引机系列，该梯选用 WWTY-17.5-1000 型号曳引机， 配置的电动机功率为 12.3KW，满足使用要求。 3.2 电梯速度验算： WWTY-17.5-1000 型号电梯曳引比 i=2，曳引轮节径 D=400mm，电动机的额 定转速 n=167r/min，其速度为：
G－一根钢丝绳最小破断负荷；由 GB8903-1988 查得 8×19S+NF、Ø8 钢丝 绳的最小破断负荷为 G=74.3（KN） 。 P－轿厢侧运动部件的重量之和。P=1300（kgf）=12740（N） 。 Q－额定载重量。Q=1000（kgf）=9800（N） 。 n－曳引钢丝绳的根数，n=6 K=
9
XX 电梯（重庆）有 限公司 6. 液压缓冲器校核计算
X 观光电梯 液压缓冲器校核计算 共 25 页 第 10 页
根据 GB7588-2003 中第 10.4.3 条的要求，对本公司制造的 X 观光电梯选用的 液压缓冲器进行校核计算： 宁波申菱电梯配件有限公司制造的 HYF210A 型液压缓冲器的参数如下： 最大允许行程为： 最大总质量： 最大冲击速度： H=275（mm） P+Q=3000（kg） V=2.0（m/s）
4 1 - sin /2
fa
- - sin
4 0.09 1 - sin 96 /2
0
=
-
96
0
- sin 9 6
0
180
= 0.1961
efa
=e
0.1961×2.618
=1.671 1.2 装有 125％额定载荷的轿厢位于最低层站的情况下，曳引条件校核：
电梯1350kg梯速1.75设计计算
电梯1350kg梯速1.75设计计算设计计算书TKJ（1350/）⽬录1 设计的⽬的2 主要技术参数3电机功率的计算4 电梯运⾏速度的计算5 电梯曳引能⼒的计算6 悬挂绳或链安全系数计算7 绳头组合的验算8 轿厢及对重导轨强度和变形计算9 轿厢架的受⼒强度和刚度的计算10 搁机梁受⼒强度和刚度的计算11 安全钳的选型计算12 限速器的选型计算与限速器绳的计算13 缓冲器的选型计算14轿厢和门系统计算说明15井道顶层和底坑空间的计算16轿厢上⾏超速保护装置的选型计算17盘车⼒的计算18操作维修区域的空间计算19电⽓选型计算20机械防护的设计和说明21主要参考⽂献1 设计的⽬的TKJ(1350/型客梯，是⼀种集选控制的、交流调频调压调速的乘客电梯，额定载重1350Kg，额定运⾏速度s。
本客梯采⽤先进的永磁同步⽆齿轮曳引机进⾏驱动，曳引⽐为2:1，绕绳⽅式为单绕，采⽤2导轨结构，⽤⼀个主轿架承受轿厢，在曳引绳的牵动下沿着2根主导轨上下运⾏，以达到垂直运输乘客和医疗设备的⽬的。
本客梯的轿厢内净尺⼨为宽2100mm*深1600mm，内净⾯积为，完全符合GB7588-2003《电梯制造与安装安全规范》的要求。
本计算书按照GB7588-2003《电梯制造与安装安全规范》的要求进⾏计算，以验证设计是否满⾜GB7588-2003标准和型式试验细则的要求。
本计算书验算的电梯为本公司标准的1350kg乘客电梯，主要参数如下：额定速度s 额定载重量1350kg提升⾼度层站数15层15站轿厢内净尺⼨2100mm*1600mm 开门尺⼨1100mm*2100mm开门⽅式为中分式本电梯对以下主要部件进⾏计算：（⼀）曳引机、承重部分和运载部分曳引机永磁同步⽆齿轮曳引机，型，15 Kw，绕绳⽐2：1，单绕，曳引轮节径450 mm，速度s搁机⼤梁主梁25#⼯字钢轿厢 2100mm*1600mm，2导轨钢丝绳 7-φ10，2∶1曳引⽅式导轨轿厢主导轨T89/B（⼆）安全部件计算及声明安全钳渐进式AQ11B型，总容许质量3500kg，额定速度s限速器 LOG03型，额定速度s缓冲器 YH68-210型油压缓冲器，额定速度~s，总容许质量800-3500 kg，⾏程210 mm，总⾼675mm 2 主要技术参数3电机功率的计算对于交流电梯，功率按下列公式计算：N=（1- K ）QV1 / 102ηi （kW）式中：K—平衡系数，K＝；Q—额定载荷，Q=1350KgV1—曳引机节径线速度，V1=sη—电梯传动的总效率，η=i —曳引⽐，i= 2将各参数代⼊上式：N=（）*1350*（102**2）=考虑到轿厢运⾏产⽣的附加阻⼒、满载起动⼯况及电机温升等情况，选⽤型，电机功率，可以满⾜设计要求。
电梯800kg设计计算说明书概要
TKJ800/1.75-E4441 800kg客梯可靠性报告（设计计算说明书）设计：审核：批准：南阳中原智能电梯厂技术部2006年3月26日目录1、概述2、井道内各部件之间的间隙和保护3、驱动主机的型式和参数4、悬挂、补偿装置的说明5、轿厢和门系统的说明6、门系统的说明资料7、安全钳8、缓冲器9、限速器10、导轨的说明资料11、曳引条件的计算12、轿厢架强度和刚度的计算13、门锁的确定14、机械防护的说明15、主要参考文献1、概述1.1电梯主要技术参数：额定载重Q：800kg额定速度V：1.75m/s平衡系数ψ：45%曳引比r：1：1试验样梯的行程H：53.1m乘客人数：10人服务层站数：19层/18站/18门曳引包角α：155°轿厢自重P：860kg对重质量：1283kg1.2电梯的拖动调速方式、控制方式和控制装置类型拖动调速方式：调压调频调速微机控制控制方式：集选控制控制装置类型：全微机2、井道内各部件之间的间隙和保护2.1轿厢与对重之间的水平运动间隙，由本梯土建布置图可计算出为78mm；宁波申菱TKP131-06中分开门机与井道壁的水平运动间隙单边各为120mm,以上两项间隙均符合GB7588-2003中的11.3条所述。
2.2电梯井道内表面与轿厢地坎的水平距离为115mm, 符合GB7588-2003中的11.2.1条所述电梯井道内表面与轿厢地坎的水平距离不应大于0.15m。
2.3对重运行区域防护采用对重底坑栅栏。
对重底坑栅栏由3个对重栅栏和12个箍脚组成，每个对重栅栏高800mm，第一个对重栅栏离底坑地面不大于300mm，箍脚长度与平衡块之间的水平运动间隙为50mm.对重底坑栅栏简图如下：3 、驱动主机的型式和参数3.1驱动主机的参数驱动主机的型号：FYJ200制造商名称：江苏常熟通润驱动电机的型号：YTTD160TVF3-4额定功率：15kw额定电压：380V额定频率：50HZ额定转速：1440rpm减速箱的类型：蜗轮蜗杆曳引轮的节径：φ530绳槽数量：5减速比：47：2绳槽形状：带切口的半圆槽绳槽尺寸：β=90°,γ=30°3.2曳引机选型计算：3.2.1曳引机功率PD=(1-ψ)Qv/102η式中：Q为轿厢载重量，ψ为平衡系数，ψ=0.45，η为电梯机械传动系数总效率，η=0.691（曳引机厂家提供）则：PD=(1-ψ)Qv/102η=(1-0.45) ×800×1.75/102×0.691=10.92(kw)而江苏常熟通润FYJ200曳引机功率为15kw，故符合要求。
800kg1.0m电梯设计计算书
轿壁厚度25mm 上下封头点焊连接，围壁与围壁之间采用M6螺栓连接，连接紧固可靠，强度和尺寸均符合国标要求。
19、轿顶护栏的设计轿顶护栏设置于轿厢顶部用于对维修人员起保护作用。
在轿顶上部设置轿顶护栏，由国标可知当轿顶与井道壁的自由距离大于850mm时，轿顶护栏高度需做到1100mm ，由土建图可知轿顶与井道壁的自由距离300小于850mm，轿顶护栏做到1100mm符合国标要求，轿顶护栏尺寸为1235×1200同时符合国标要求：轿顶上部有一块不小于0.5m×0.6m的水平净空面积。
设计如图：（1为护脚板，满足国标要求）21、门系统的说明资料（含开锁区域的尺寸说明）a）轿门型式和开门净尺寸本项目选用宁波申菱中分式自动开门变频门机，开门净尺寸800× 2100，规格如图如下：b）层门型式、开门净尺寸宁波申菱中分式层门装置，开门净尺寸800*2100，附图如下：c）轿门与关闭后的层门间的水平距离为L=54mm(最外层)轿厢地坎与层门地坎之间的水平距离为30mmd) 开锁区域的说明图（门刀长度为660mm）开锁区域即为轿厢停靠层站时在地坎上、下延伸的一段区域。
当轿厢底在此区域内时门锁方能打开，使开门机动作，驱动轿门、层门开启。
轿门机通过固定在其上的离合装置碰触厅门机引发两门机同时动作。
开锁区域即离合装置的动作距离57mm。
层门门锁装置的结构安装示意图：e）门板悬挂装置和导向装置简图轿门板悬挂装置厅门板悬挂装置22、电梯轿厢架计算一、计算方法：XJK630/1.0 (VVVF)电梯轿厢部分的主要受力部件,它由上梁、直梁、下梁、拉条以及联接它们的若干紧固件组成。
计算时，视上、下梁均为简支梁，其中上梁作用载荷为电梯额定起重量、轿厢净重（包括附件）补偿装置和电缆重量之和，并作用在上梁中央，下梁则假定5/8的额定起重量和轿厢净重的总各均布于下梁上，再加上补偿装置和电缆重量集中于下梁中央，上下梁均需进行强度和刚度计算，而且梁则进行强度，细长比，惯性矩计算二、基本参数与代号：1.Q1——电梯额定起重量与轿厢净重之和，对本电梯Q1=1800kg2.Q2——补偿装置和电缆重量之和，对本电梯Q2=108kg3.L——上、下梁跨度对本电梯L=155cm4.W X——单根钢对X——X轴抗弯矩对本电梯W X=108.3cm3(上梁)W X=116.8cm3(下梁)5.J——单根钢对X——X轴惯性矩，对本电梯：上梁J=866.2cm4下梁J=934.5cm46.E——材料弹性模量，对钢材E=2.1×107N/cm27.[σ]——许用正应力，对上、下梁[σ]=8788N/cm2对直梁[σ]=10546N/cm28.[Y]——上、下梁许用挠度，对本电梯[Y]=L/960=175/960=0.1823cm9.[λ]——直梁许用细长比，[λ]=160具有拉条，且连接点高度不超过直梁自由长度2/3时[λ]=120其它应情况而定三、轿架计算：1.上梁：将上梁简化为右图形式，由材料力学可知最大弯矩及最大挠度均发生在上梁中央剖面上，其值为：M max=（Q1+Q2）L/4Y max=（Q1+Q2）L3/96EJ最大正应力为：σmax= M max/2W X=（Q1+Q2）L/8W Xσmax=26580×175/8×108.3=5368.8N/cm2＜[σ]=8788N/cm2Y max=26580×1753/96×2.1×107×866.2=0.082＜[Y]=0.1823cm∴上梁强度与刚度足够.2.下梁：将下梁简化为右图形式，其中q为5/8Q1均布作用于下梁上面引起的载荷集度：q=5/8Q1/L=5×25500/8×175=91.07N/cm由材料力学可知,考虑q单独作用时下梁的最大弯矩与最大挠度分别为:M1max=ql2/8 Y1max=5qL4/768EJ考虑Q2单独作用时,下梁的最大弯矩与最大挠度分别为:M2max=Q2L/4 Y2max=Q2L3/96EJ∴最大正应力:α=M amax/2W X=ql2/16W x+Q2L/8W xmax=(qL2+2Q2L)/16W x代入数据:αmax=(91.07×1752+2×1080×175)/16×116.8=1694.7N/cm2＜[α]=8788N/cm2∴下梁强度足够Y max=Y1max+Y2max=5qL4/768EJ+Q2L3/96EJ=L3/96EJ(5Q1/8+Q2)代入数据:Y max=1753/96×2.1×107×934.5(5×91.07×175/8+1080)=0.0314＜[Y]=0.01823cm ∴下梁强度足够3.直梁:分别置于轿厢西侧,由于载荷在轿厢内分布不均及直梁与上、下梁为刚性结点特性，直梁受到拉伸与变曲的组合作用，记：P——电梯额定起重量对本电梯P=1000kgB——桥厢内净宽对本电梯B=150cm。
电梯1000Kg计算书
1 技术说明本计算书设计依据为GB7588-1995，GB10058-88，GB10060-93等标准。
本梯种基本参数如下：额定载重量：Q=1000kg额定运行速度：V0=2.0m/s曳引比：i1=1:1曳引轮直径：D=Φ620mm曳引机型号：YJ240B功率：N0=18.5kw转速：n=1440 r.p.m层站数：11层11站运行高度：h=38.5m轿厢外尺寸：A×B=1700×1690mm2轿厢内尺寸：a×b=1600×1500mm2轿厢自重：p=1200kg平衡系数：k=0.5曳引减速机速比：i1=49/2对重质量： w = 1700kg传动总效率：Ση=0.6曳引轮包角：α=160º钢丝绳直径：d = Φ12 mm上下导靴间距：H = 3500 mm导轨面距：B0 = 1720 mm导轨支架间距：L = 2500 mm2 传动分析2.1 曳引电机功率计算曳引电动机功率应等于或大于： η∑-=102)1(QVK N式中平衡系数K = 0.5额定载荷Q=1000kg额定运行速度：V = 2.0 m/s传动总效率： 6.0 =∑η将上述数据公式：()KW N 34.166.01020.210005.01=⨯⨯⨯-= 2.2 曳引机选型选用常熟通润电梯曳引机厂有限公司生产的交流调速曳引机其型号YJ240B 减速机的减速比i 2=49/2，电机功率 N 0=18.5KW >N=16.34 ，满足功率要求。
2.3 曳引条件的验算曳引条件必须满足欧拉公式： αf e C C T T ≤⨯⨯2121 T 1/T 2：曳引轮两边钢丝绳张力比C 1=1.25C 2=1YJ240B 型曳引机，其曳引轮绳槽为半圆切口槽型，槽型夹角β=100º,α=160°ββπβμsin 2sin 14--⎥⎦⎤⎢⎣⎡⎪⎭⎫ ⎝⎛-=f 其中f 为曳引绳在绳槽中的当量摩擦系数，μ为钢丝绳与铸铁的摩擦系数，μ=0.0920471.0=f()771203924.1718.2160180/20471.0==⨯ παf e工况1：载有125％额定载荷的轿厢位于最低层站,曳引轮两边曳引绳中的较大静拉力与较小静拉力之比。
钢管扣件脚手架计算书(观光电梯)
焦化新增景观电梯钢管扣件脚手架计算书钢管脚手架的计算参照《建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范》（JGJ130-2001）。
计算的脚手架为双排脚手架，搭设高度为45.0米，15.0米以下采用双管立杆，15.0米以上采用单管立杆。
搭设尺寸为：立杆的纵距1.50米，立杆的横距1.05米，立杆的步距1.80米。
采用的钢管类型为48×3.5，连墙件采用2步3跨，竖向间距3.60米，水平间距4.50米。
施工均布荷载为3.0kN/m2，同时施工2层。
一、大横杆的计算:大横杆按照三跨连续梁进行强度和挠度计算，大横杆在小横杆的上面。
按照大横杆上面的脚手板和活荷载作为均布荷载计算大横杆的最大弯矩和变形。
1.均布荷载值计算大横杆的自重标准值P1=0.038kN/m脚手板的荷载标准值P2=0.150×1.050/3=0.052kN/m活荷载标准值Q=3.000×1.050/3=1.050kN/m静荷载的计算值q1=1.2×0.038+1.2×0.052=0.109kN/m活荷载的计算值q2=1.4×1.050=1.470kN/m大横杆计算荷载组合简图(跨中最大弯矩和跨中最大挠度)大横杆计算荷载组合简图(支座最大弯矩)2.抗弯强度计算最大弯矩考虑为三跨连续梁均布荷载作用下的弯矩跨中最大弯矩计算公式如下:跨中最大弯矩为M1=(0.08×0.109+0.10×1.470)×1.5002=0.350kN.m支座最大弯矩计算公式如下:支座最大弯矩为M2=-(0.10×0.109+0.117×1.470)×1.5002=-0.412kN.m选择支座弯矩和跨中弯矩的最大值进行强度验算：=0.412×106/5080.0=81.008N/mm2大横杆的计算强度小于205.0N/mm2,满足要求!3.挠度计算最大挠度考虑为三跨连续梁均布荷载作用下的挠度计算公式如下:静荷载标准值q1=0.038+0.052=0.091kN/m活荷载标准值q2=1.050kN/m三跨连续梁均布荷载作用下的最大挠度V=(0.677×0.091+0.990×1.050)×1500.04/(100×2.06×105×121900.0)=2.220mm 大横杆的最大挠度小于1500.0/150与10mm,满足要求!二、小横杆的计算:小横杆按照简支梁进行强度和挠度计算，大横杆在小横杆的上面。
观光电梯脚手架方案及计算（update）
观光电梯脚手架方案及计算（update）第一篇：观光电梯脚手架方案及计算(update)观光电梯脚手架工程工程概况本工程位于中山市为民新兴广场。
为民新兴广场包含2个观光电梯，观光电梯高57.5m，一个电梯外观轮廓为3m×6.35m，另一个电梯外观轮廓为3m×3.5m，层高一般为5.5m。
电梯完成后将为广场增色不少，同时为市民提供多一个观景的平台。
由于电梯高于50m，电梯的脚手架搭设需经过详细的计算。
2搭设参数根据工程条件及国家相关规范规定，本脚手架形式采用双排扣件式钢管脚手架。
使用冲压钢脚手板，冲压钢脚手板挡板。
钢管尺寸为Φ48.3×3.6，安全立网采用密目式安全网。
观光电梯外轮廓尺寸为3m×6.35m。
考虑脚手架与外轮廓留有间隙，取长边立杆纵距la为1.7m，则1.7m×4=6.8m，与电梯有225mm的间隙；取短边立杆纵距la为1.6m，1.6m×2=3.2m，与电梯有200mm的间隙。
另一观光电梯外轮廓尺寸为3m×3.5m。
考虑脚手架与外轮廓留有间隙，取长边立杆纵距la为1.3m，则1.3m×3=3.9m，与电梯有200mm的间隙；取短边立杆纵距la为1.6m，1.6m×2=3.2m，与电梯有200mm的间隙。
取两个脚手架立杆横距l0为1.05m。
层高一般为5.5m，因此取步距h0为1375mm，即四步一层。
每两步设置一个作业层。
根据上述条件，方案最终为：采用双排扣件式钢管脚手架，冲压钢脚手板，冲压钢脚手板挡板；总搭设高度为59m，步距h0为1375mm，即四步一层，横距l0为1.05m，立杆纵距la有1.7m、1.6m、1.3m三种。
脚手架材料要求3.1、脚手架杆件材质要求3.1.1对于新钢管1)应有产品质量合格证； 2)应有钢管材质检验报告；3)钢管表面应平直光滑，不应有裂纹、结疤、分层、错位、硬弯、毛刺、压痕和深的划道；4)钢管两端面切斜的偏差不大于1.7mm，壁厚允许偏差不大于-0.5mm，外径允许偏差不大于-0.5mm，钢管内外两面的锈蚀深度之和不得大于0.5mm； 5)必须涂防锈漆进行防锈处理。
630kg1.0m电梯设计计算书
轿壁厚度30mm 上下封头点焊连接，围壁与围壁之间采用M6螺栓连接，连接紧固可靠，强度和尺寸均符合国标要求。
19、轿顶护栏的设计轿顶护栏设置于轿厢顶部用于对维修人员起保护作用。
在轿顶上部设置轿顶护栏，由国标可知当轿顶与井道壁的自由距离大于850mm时，轿顶护栏高度需做到1100mm ，由土建图可知轿顶与井道壁的自由距离300小于850mm，轿顶护栏做到1100mm符合国标要求，轿顶护栏尺寸为1235×950同时符合国标要求：轿顶上部有一块不小于0.5m×0.6m的水平净空面积。
设计如图：（1为护脚板，满足国标要求）21、门系统的说明资料（含开锁区域的尺寸说明）a）轿门型式和开门净尺寸本项目选用宁波申菱中分式自动开门变频门机，开门净尺寸800× 2100，规格如图如下：b）层门型式、开门净尺寸宁波申菱中分式层门装置，开门净尺寸800*2100，附图如下：c）轿门与关闭后的层门间的水平距离为L=54mm(最外层)轿厢地坎与层门地坎之间的水平距离为30mmd) 开锁区域的说明图（门刀长度为600mm）开锁区域即为轿厢停靠层站时在地坎上、下延伸的一段区域。
当轿厢底在此区域内时门锁方能打开，使开门机动作，驱动轿门、层门开启。
轿门机通过固定在其上的离合装置碰触厅门机引发两门机同时动作。
开锁区域即离合装置的动作距离57mm。
层门门锁装置的结构安装示意图：e）门板悬挂装置和导向装置简图轿门板悬挂装置厅门板悬挂装置22、电梯轿厢架计算一、计算方法：XJK630/1.0 (VVVF)电梯轿厢部分的主要受力部件,它由上梁、直梁、下梁、拉条以及联接它们的若干紧固件组成。
计算时，视上、下梁均为简支梁，其中上梁作用载荷为电梯额定起重量、轿厢净重（包括附件）补偿装置和电缆重量之和，并作用在上梁中央，下梁则假定5/8的额定起重量和轿厢净重的总各均布于下梁上，再加上补偿装置和电缆重量集中于下梁中央，上下梁均需进行强度和刚度计算，而且梁则进行强度，细长比，惯性矩计算二、基本参数与代号：1.Q1——电梯额定起重量与轿厢净重之和，对本电梯Q1=1630kg2.Q2——补偿装置和电缆重量之和，对本电梯Q2=108kg3.L——上、下梁跨度对本电梯L=155cm4.W X——单根钢对X——X轴抗弯矩对本电梯W X=108.3cm3(上梁)W X=116.8cm3(下梁)5.J——单根钢对X——X轴惯性矩，对本电梯：上梁J=866.2cm4下梁J=934.5cm46.E——材料弹性模量，对钢材E=2.1×107N/cm27.[σ]——许用正应力，对上、下梁[σ]=8788N/cm2对直梁[σ]=10546N/cm28.[Y]——上、下梁许用挠度，对本电梯[Y]=L/960=175/960=0.1823cm9.[λ]——直梁许用细长比，[λ]=160具有拉条，且连接点高度不超过直梁自由长度2/3时[λ]=120其它应情况而定三、轿架计算：1.上梁：将上梁简化为右图形式，由材料力学可知最大弯矩及最大挠度均发生在上梁中央剖面上，其值为：M max=（Q1+Q2）L/4Y max=（Q1+Q2）L3/96EJ最大正应力为：σmax= M max/2W X=（Q1+Q2）L/8W Xσmax=26580×175/8×108.3=5368.8N/cm2＜[σ]=8788N/cm2Y max=26580×1753/96×2.1×107×866.2=0.082＜[Y]=0.1823cm∴上梁强度与刚度足够.2.下梁：将下梁简化为右图形式，其中q为5/8Q1均布作用于下梁上面引起的载荷集度：q=5/8Q1/L=5×25500/8×175=91.07N/cm由材料力学可知,考虑q单独作用时下梁的最大弯矩与最大挠度分别为:M1max=ql2/8 Y1max=5qL4/768EJ考虑Q2单独作用时,下梁的最大弯矩与最大挠度分别为:M2max=Q2L/4 Y2max=Q2L3/96EJ∴最大正应力:α=M amax/2W X=ql2/16W x+Q2L/8W xmax=(qL2+2Q2L)/16W x代入数据:αmax=(91.07×1752+2×1080×175)/16×116.8=1694.7N/cm2＜[α]=8788N/cm2∴下梁强度足够Y max=Y1max+Y2max=5qL4/768EJ+Q2L3/96EJ=L3/96EJ(5Q1/8+Q2)代入数据:Y max=1753/96×2.1×107×934.5(5×91.07×175/8+1080)=0.0314＜[Y]=0.01823cm ∴下梁强度足够3.直梁:分别置于轿厢西侧,由于载荷在轿厢内分布不均及直梁与上、下梁为刚性结点特性，直梁受到拉伸与变曲的组合作用，记：P——电梯额定起重量对本电梯P=1000kgB——桥厢内净宽对本电梯B=150cm。
观光电梯玻璃罩设计计算书
观光电梯玻璃罩设计计算书另外一个观光电梯工程的计算书文件结构形式为全玻璃幕墙形式基本参数: 幕墙总高=98.800m最大分格B×H=1.1(m)×2.675(m)抗震7度设防一、承受荷载计算：1. 风荷载标准值计算:本幕墙设计按50年一遇风压计算Wk: 作用在幕墙上的风荷载标准值(kN/m2)W0: 温州30年一遇十分钟平均最大风压: 0.60kN/m2,根据现行<<建筑结构荷载规范>>GBJ9-87附图(全国基本风压分布图)中数值采用βz: 瞬时风压的阵风系数: 取2.25μs: 风荷载体型系数: 1.5μz: 98.800m高处风压高度变化系数(按C类地区计算):μz=0.713×(Z/10)0.4=1.782Wk=βz×μz×μs×1.1×W0 (5.2.2)=2.25×1.782×1.5×1.1×0.60=3.969kN/m22. 风荷载设计值:W: 风荷载设计值( kN/m2)rw: 风荷载作用效应的分项系数：1.4按《玻璃幕墙工程技术规范》JGJ 102-96(5.1.6)条规定采用 W= rw×Wk=1.4×3.969=5.557kN/m23. 幕墙构件重量荷载：Gk:幕墙组件(包括钢材和玻璃)的重量标准值(KN):S:单元分格面积:S =1.100×2.675=2.943m2G钢:单元所有钢材重量取50.000㎏G玻=(0.016×2.943m2)×2.56×103㎏/m3=120.545KgGk= G钢+ G玻=50.000㎏+120.545㎏=170.545㎏=1.705KN 取平均1.705KN/2.943m2=0.579KN/m2,按0.600 KN/m2计算4. 地震作用:(1)垂直于玻璃幕墙平面的分布水平地震作用:qEAk: 垂直于玻璃幕墙平面的分布水平地震作用(kN/m2)βE: 动力放大系数: 可取3.0 按5.1.100条规定采用αmax: 水平地震影响系数最大值: 0.08 按5.1.1条规定采用qEAK=3×αmax×G K/B/H (5.1.100)=3×0.08×0.600=0.144kN/m2(2)平行于玻璃幕墙平面的集中水平地震作用:PEAk: 平行于玻璃幕墙平面的集中水平地震作用(kN)βE: 动力放大系数: 可取3.0 按5.1.1条规定采用PEAK=3×αmax×Gk (5.2.5)=3×0.08×1.705=0.409kN二、玻璃的选用与校核:本工程选用玻璃种类为: 8+1.14P+8mm厚夹胶玻璃（有效厚度为t=1.25×8=10.000㎜）1. 玻璃面积:B: 玻璃幕墙分格宽: 1.100mH: 玻璃幕墙分格高: 2.675mA: 玻璃板块面积:A=B×H=1.100×2.675=2.943m22. 玻璃厚度选取:W: 风荷载设计值: 5.557kN/m2A: 玻璃板块面积: 2.943m2K3: 玻璃种类调整系数: 3试算:C=W×A×10/3/K3=5.949×2.943×10/3/3=18T=2×(1+C) 0.5-2=2×(1+18)0.5-2=6.718mm玻璃选取厚度为:本工程选用玻璃种类为:8+1.14P+8mm厚夹胶玻璃（有效厚度为t=1.25×8=10mm）3. 玻璃板块自重:GAk: 玻璃板块平均自重(不包括钢架):t: 玻璃板块厚度: 8+1.14P+8mm玻璃的体积密度为: 25.6(KN/m3) 按5.2.1采用GAk=25.6×t/1000=25.6×16/1000=0.410kN/m24. 垂直于玻璃平面的分布水平地震作用:αmax: 水平地震影响系数最大值: 0.08qEAk: 垂直于玻璃平面的分布水平地震作用(kN/m2)qEAk=3×αmax×GAk=3×0.08×0.410=0.098kN/m2rE: 地震作用分项系数: 1.3qEA: 垂直于玻璃平面的分布水平地震作用设计值(kN/m2)qEA=rE×qEAk=1.3×qEAK=1.3×0.098=0.127kN/m25. 热弯玻璃的强度计算:校核依据: σ≤ｆg=56.000MP（热弯玻璃强度设计容许值）q: 玻璃所受组合荷载:a: 玻璃短边边长: 2.675mb: 玻璃长边边长: 1.100mt: 玻璃有效厚度: 10.00mmψ: 玻璃板面最大弯曲系数, 按两边简支支撑板计算，长边曲系数得: 0.125σw: 玻璃所受应力:采用Sw+0.6SE组合:q=W+0.6×qEA=5.557+0.6×0.127=5.633kN/m2σw=6×ψ×q×a2×1000/t2=6×0.125×5.633×1.12×1000/102=51.119N/mm2σw =51.119m2≤ｆg=56.000MP热弯夹胶玻璃强度可以满足使用要求6. 玻璃最大面积校核:Azd: 玻璃的允许最大面积(m2)Wk: 风荷载标准值: 4.249 kN/m2t: 玻璃有效厚度: 12.32mmK3: 玻璃种类调整系数: 3A: 计算校核处玻璃板块面积: 2.988m2 Azd=0.3×K3×(t+t2/4)/Wk (6.2.7-1) =0.3×3.0×(10+102/4)/3.969=7.937m2A=2.943m2≤Azd=7.937m2可以满足使用要求三、铝板幕墙计算[ 基本信息]铝板短边长度: 325 mm铝板长边长度: 1100 mm区格短边长度: 325 mm区格长边长度: 325 mm铝板幕墙类别: 铝板做目型加劲肋设计荷载: 5.633 kN/m2铝板厚度: 2 mm弯矩系数(查表): 0.0733柏松比: 0.33[ 铝板应力]:σ = Φ×q×a^2 / ( 1000 × t^2 /6 )= 0.0733×5.633×325^2 / (1000×2^2/6) = 65.467 N/mm2铝板设计强度 f =84.2 N/mm2强度满足[ 铝板挠度]:挠度系数(查表): 0.005D = E×t^3 / (12×(1-μ^2))= 70000×2^3 / (12×(1-0.33^2))= 52369.73δ = Φ×qk×a^4 / D= 0.005×0.004×325^4 / 52369.73= 4.37 mm铝板允许挠度[δ] = L/180=6.1㎜刚度满足四、幕墙连接件计算:（1）水平方向最大荷载设计值：采用Sw+0.6SE组合Qw=(1.4Wk+1.3×0.6qek)×B×H/2=(5.557+1.3×0.6×0.098)×1.100×2.675/2=8.363kN（2）竖直方向最大荷载设计值：N=1.2G=1.2×0.600×2.943=2.119kN（3）水平荷载作用下弧形横梁的跨中弯矩值：M COx=5.633×2.675×2.2772/8=9.766KN·m（4）水平荷载作用下弧形横梁的水平推力：H=M COx/f=9.766/1.138=8.582KN（5）水平荷载作用下弧形横梁的代梁弯矩值：M C0.05lOx=5.633×2.675×2.2772×（1-1/20）/40 =1.855KN·m（6）水平荷载作用下弧形横梁的代梁剪力：V 0.05lOx=6.025×2.675×2.277×（1-2×1/20）/2 =15.440KN（7）水平荷载作用下弧形横梁的弯矩值：M 0.05lx=1.855-8.582×0.496=-2.402KN·m（12）水平荷载作用下弧形横梁的轴力值：N 0.05lx=-15.440×sin64.15o-8.582×cos64.15o=-17.637KN（13）竖直荷载作用下弧形悬臂梁的最大弯矩值：My=2.119×1.138=2.411KN·m（14）弧形悬臂梁(18a#槽钢)的截面特性：惯性矩:Ix=98.6cm4Iy=1272.7cm4抵抗矩:Wx=52.3cm3Wy=141.4cm3截面积:A=25.69cm2弯应力：σm=N/A+Mx/Wx+My/Wy=17.637×100/25.69+2.402×1000/52.3+2.411×1000/141.4 =131.631MPa剪应力:τ=(Vx2+Vy2)0.5/A=(8.3632+2.1192) 0.5×100/29.29=33.582Mpaσ=(σm2 +3τ2) 0.5=(131.6312 +3×33.5822)0.5=143.910MPaσ<[f]=215 MPa 强度可以满足五、幕墙后置预埋件受力计算本工程预埋件受拉力和剪力，使用2支M12化学螺栓2支M16×350穿墙螺杆固定10㎜钢板于主体结构,其受力状况如下，V: 剪力设计值:V=(8.363+2.119)=10.482KN≤2×13.5kN(产品由厂家提供资料单个化学螺栓的的安全荷载13.5kN)N: 法向力设计值:N=（Mx+My）/H=(2.402+2.411)/0.25=19.452≤2×13.5kN(产品由厂家提供资料单个化学螺栓的的安全荷载13.5kN)六、幕墙预埋件焊缝计算Hf:焊缝厚度6.000L :焊缝长度150.0(施工保证焊接长度不小于200mm)σM:弯矩引起的应力σM=（Mx+My）/(2×he×lw2×1.22)=(2.402+2.411)×106/（2×6×0.7×1502×1.22）=20.873N/mm2τ:剪应力τ=V/(2×He×Lw)=(8.363+2.119)×1000/ (2×6×0.7×150)=8.319N/mm2σ:总应力σ=(σM2+3τ2) 0.5=（20.3732+3×8.3192）0.5=24.909/mm2 焊缝强度可以满足!现场施工时，焊缝厚度取8㎜.。
- 1、下载文档前请自行甄别文档内容的完整性，平台不提供额外的编辑、内容补充、找答案等附加服务。
- 2、"仅部分预览"的文档,不可在线预览部分如存在完整性等问题,可反馈申请退款(可完整预览的文档不适用该条件!)。
- 3、如文档侵犯您的权益，请联系客服反馈,我们会尽快为您处理(人工客服工作时间：9:00-18:30)。
导轨（轿厢/对重）:
2 轿厢面积的验算 轿厢面积S=a×(b-650)+(0P×C)+(π /2×650) = a b op c — — — — 轿厢内宽 轿厢内深 开门宽度 前壁厚度 = = = = 1.3 2.35 0.9 0.08 ㎡ ㎡ ㎡ ㎡ 3.3 ㎡ 观光梯半径＝650
根据GB7588-2003标准的8.2.1表1的规定:
2 2 2 3 4 5 6 7
9、曳引能力计算……………………………………………………………… ………………………………………………… 2 11 10、井道支反力的计算…………………………………………………………… 11、机房发热量和通风量的计算………………………………………………… 12、轿厢通风面积计算…………………………………………………………… 13、限速器校核计算……………………………………………………………… 14、安全钳校核计算……………………………………………………………… 13 14 15 15 15 2
编号：Q/JSW003-2008 版本号：00
TGJ1000-1.75计算书
（观光电梯）
编制: 校对: 标准化: 审定: 批准:
更改文件号
签字
日期
更改文件号
签字
日期
TGJ1000-1.75计算书
编号:Q/JSW003-2008 共17页第1页 版本号:00
目
次
1、主要参数……………………………………………………………………… 验算……………………………………………………………… 2、轿厢面积的验算 3、轿架强度计算………………………………………………………………… 4、主钢丝绳安全校核计算………………………………………………………… 5、搁机梁校核计算……………………………………………………………… 6、门电动机容量计算…………………………………………………………… 7、底坑深度及顶层高度的计算………………………………………………… 8、轿厢导轨强度计算……………………………………………………………
b
=410N/㎜2 =9.6N/㎜2
TGJ1000-1.75计算书 Wc Wq —— —— 轿厢自重： 额定载重：
编号:Q/JSW003-2008 共17页第3页 = 1400 kg = 1000 kg
2
版本号:00
A —— 上横梁弯曲强度校核 上横梁用2块δ 6钢板折弯制作,材料Q235A, 许用应力σ b 最大弯矩Mmax=9.8*(W＋Wq)*L/4 Wc Wq L —— —— —— 轿厢自重： 额定载重： 上横梁长度
A B
编号:Q/JSW003-2008 共17页第5页 = = = = = 1192455 2964878 35.05 11.70 0.0584 0.0140 0.0725 N.cm N.cm N/mm ＞5 cm cm cm
2
版本号:00
=
= 0.00295771 ＜1/1666=0.0006
P2
o
= = =
13.0 10.0 3.0 1.0
跟曳引轮和滑轮直径有关的系数=(Dt/DP ) =
TGJ1000-1.75计算书 Nps Npr Dt Dp dr —— —— —— —— —— 引起简单弯折的滑轮数量 引起反向弯折的滑轮数量 曳引轮直径 滑平均轮直径 钢丝绳径
编号:Q/JSW003-2008 共17页第4页 3 0 620㎜ 520㎜ 13㎜ 版本号:00
2
= 22.65＞12
搁机梁用250×79×9槽钢，共3条 Zx = L = L1 = L2 = P1=k*(Wc＋Wq＋Wr)*9.8 = P2=k*Wd*9.8 = R2=(P1*L1＋P2*L2)/L = R1=P1＋P2－R2 = 弯矩 MA=R1*L1 = 2964878 N.cm
245 ㎝ 100 ㎝ 220 ㎝ 44419 27048 47698 29649 N N N N
载重1000kg轿厢的最大有效总面积S1=2.4m2
超载面积=(S-S1)/S1× 100%=3.75%＜5% 1的要求。 结论:符合根据GB7588-2003标准的8.2.1表1的规定. 3 轿架强度计算 3.1 轿架立柱强度校核 立柱为用2块δ 6钢板折弯制作,材料Q235A,许用应力σ 拉伸应力σ A=(Wc＋Wq)*9.8/A
15、油压缓冲器校核计算……………………………………………………………… ……………16 16、电梯平衡系数的计算………………………………………………………… 17、井道通风量计算……………………………………………………………… 16 16
18、夹绳器的校核计算……………………………………………………………… 17 19、主要电气件参数表…………………………………………………………… 参考文献…………………………………………………………………………… 17 17
log
695.85×106Neqniv Dt
8.567
dr 2.6834———————— ————————— 2.894 Dt －2894 77.09 —— log
dr
Sf =10 Sf ——— 安装系数 结论：Sf ＞S，符合GB7588-2003 9.2.2要求。 5 搁机架校核计算 轿厢体自重: 额定载重量: 对重架总重: 钢丝绳自重: 动力系数: 槽钢截面: 弹性模具： Wc Wq Wd Wr k Ix E = = = = = = = 1400 kg 1000 kg 1580 kg 122 kg 2 10602 ㎝4 846 ㎝3 21000000 N/㎝
= 2430.2 mm 40.9＞7.5
=
110 N/mm
2
= 985512 N·cm = = = = = 1400 kg 1000 kg 143.2 ㎝ 242.8 ㎜3 26.01 N/mm = 19.76＞7.5
2
上横梁截面系数Zx 应力σ b=Mmax/Zx/100 安全率σ b/σ B 结论:安全 4 主钢丝绳安全校核计算 4.1 安全系数S=PR*n/Pw PR n Pw Wc Wq Wr L I ——单根钢丝绳破断力 ——曳引绳根数 —— 轿厢侧静拉力 —— —— —— 轿厢自重 额定载重 钢丝绳的单位重量
TGJ1000-1.75计算书 1 主要参数 额定载重： 轿厢自重： 额定速度： 拖动方式： 主钢丝绳： 绳吊比： W=1000kg W=1400kg V=1.75m/s 交流变频调压调速 φ 13×6 1:1
编号:Q/JSW003-2008 共17页第2页 版本号:00
限速器型号： XSQ115 限速器限钢丝绳直径： φ 8 开门型式： 开门宽度： 门机功率： 安全钳型号： 轿厢内尺寸： 轿厢外尺寸： 轿厢缓冲器： 对重缓冲器： 中分双扇 OP=900mm 80w AQ1 T89/B/TK5A 1300mm*2350mm 1350mm*2520mm HYF275液压缓冲器 HYF275液压缓冲器
= 24.85 ＞12 = 63000 N = = = = = = 6 1400 kg 1000 kg 0.339 kg/m 38 m 1 = 9451.2 N
——轿厢位于最低层时单根钢丝绳长度 ——绕绳倍率
9.2.2a 结论:符合根据GB7588-2003标准的8.2.1表1的规定. 4.2 曳引绳槽为U型槽,β =100 滑轮等效数量Nequiv=Nequiv(t)＋Nequiv(p) Nequiv(t) Nequiv(p) Kp —— —— —— 曳引轮等效数量,查得 导向轮的等效数量 =KP(NPS+4NPr)
结论:Hk最大值1.419m,现我公司底坑深度为2.0m,完全满足GB7588-2003标准的要求。 7.2 顶层高度Hd的计算 1)按照GB7588—2003 5.7.1.1. a)要求: Hd=H1+H2+H3+0.1+0.035V2 ＋3.250＝ 4.22 m 2)按照GB7588—2003 5.7.1.1. b) 要求: Hd=H4+H2+H3+0.1+0.035V2 +3.250= 4.402 m 3)按照GB7588—2003 5.7.1.1. c) 1)要求: Hd=H5+H2+H3+0.3+0.035V +3.250= 4.542 m 4)按照GB7588—2003 5.7.1.1. c) 2)要求: J08
B
R2
L1 L2 L 6 门电动机容量计算 6.1 门的型号及规格 6.2 电动机容量用下列公式计算 P=F*V/n F ——门驱动力=W*a＋W*a*μ ＋Fc V ——门开闭速度(平均速度) n ——门驱动效率 w ——门重量 主门(包括门板、门吊架滑轮组及杂件）重 副门(包括门板、门吊架滑轮组及杂件）重 a ——门开闭的加速度 μ ——门行走时的摩擦系数 Fc ——自闭装置的拉闭力 6.3 关于主门、副门分别计算驱动力的电动机容量 = 64 kg = 56 kg = 1.47m/s = 0.04 = 26.4 N = 0.3m/s = 0.9
TGJ1000-1.75计算书 主门F1=W*a-W*a*μ +Fc P1 副门F2=W*a-W*a*μ P2 6.4 门电动机总容量: P=P1+P2 结论:设计选用80W直流电动机安全 7 底坑深度及顶层高度的计算 7.1 底坑深度Hk的计算 1)按照GB7588—2003 5.7.3.3. a)要求: Hk=H1+H2+H3+0.5 2)按照GB7588—2003 5.7.3.3. b) 1)要求: Hk=H6+H2+H3+0.5 3.1)导靴部分 Hk=H4+H2+H3+0.1 3.2)护脚板部分: Hk=H5+H2+H3+0.1 H1 H2 H3 H4 H5 H6 —— —— —— —— —— —— 轿底加强梁与踏板面间的距离 轿底加强梁与缓冲器的距离 缓冲器的最大行程 踏板面至导靴底部的距离 踏板面至护脚板底部的距离 轿底挂线架与踏板面的距离