14桥梁支座计算

t 2D
t1.4( 3DL)
D --由上部结构温度变化、桥面纵坡等因素，引起支座顶面相
对于底面的水平位移。当跨径为L的简支梁桥两端采用等厚橡
胶支座时，因温度变化每个支座承担的水平位移可取简支梁 向温变变形的一半，即:
D0.5t l
L --由制动力引起在支座顶面相对于底面的水平位移，可 按下式计算
（四）成品板式橡胶支座的选配
成品的板式橡胶支座早已形成系列，故在一般情况 下，没有必要自行设计支座，只需根据标准成品支 座的目录，选配合适的产品。
我国交通部颁布的成品板式橡胶支座代号表示方法， 按交通部JT标准第5.1条有这样几项代码组成：名称、 型式、规格及胶种。
如GJZ30040047(CR)，表示公路桥梁矩形、平面尺 寸300400、厚度为47的氯丁橡胶支座；又如 GYZF430054(NR)，表示公路桥梁圆形、直径300、 厚度为54、带聚四氟乙烯滑板的天然橡胶支座。
另外，除常用支座外，还有一些特制支座，如同济 大学桥梁工程系研制的球冠支座、抗震支座等。
谢谢
NPmin ---与计算制动力相应的汽车活载产生的最小支座反力；
---橡胶支座与混凝土表面的摩阻系数采用0.3
H T ---与计算制动力相应的汽车活载产生的最小支座反力；橡胶支座与 混凝土表面的摩阻系数采用0.3；与钢板的摩阻系数采用0.2；
GA D ---活载制动力分在一个支座上的水平力；温度变化等因素分在一个 t 支座上的水平力。
L
HT t 2GA
H T --活载制动力在一个支座上的水平力；
G --- 橡胶的剪切模量，
A --- 橡胶支座的面积。
（二）支座偏转与平均压缩变形验算
主梁受荷挠曲时，梁端将产生转动角为 (如下图)，但不允许其
与支座间产生脱空现象。梁端转动时，支座就受到一个偏心竖向力
的作用，表面将产生不均匀的压缩变形，一端为 s1 ,另一端为 ，
（三）支座抗滑性验算
橡胶支座一般直接搁置在墩台与梁底之间，在它受到梁体传来的 水平力后，应保证支座不滑动，亦即支座与混凝土之间要有足够大的摩 阻力来抵抗水平力，故应满足下式：
无活载作用时 有活载作用时
式中
ND
1.4GAD
t
(N DN Pmi)n1.4G A D tH T
N D ---在上部结构重力作用下的支座反力；
其平均s 2 压缩变形
s12(，s1根据s2下) 式计算
s N t
EA
N
式中：
E--橡胶支座的弹性模量。 当无试验数据时，可查阅<<公
s1
路钢筋混凝土及预应力混凝土桥
涵设计规范>>JTJ023-2019，其值
与支座的形状系数有关，也可按
下式计算
s2
h
E0.1(53s041)8 (N/mm 2)
•支座高度
梁式桥的主梁由温度变化等因素在支座处产生的纵向
水平位移，依靠全部橡胶片的剪切变形t来实现, 与 t的关系为：
t
h
Baidu Nhomakorabea
a
由
tg [tg]
t
有
t
[tg
]
[tg ] --橡胶片容许剪切角的正切，可取用0.5～0.7，不计活载制
动力时用0.5；计及活载制动力时取用0.7，则上式可写成：
若梁端转角已知，或按<<材料力学>>公式算得，则有：
as1s2 其中，a为主梁跨径方向的支座尺寸，又因
s0.5(s1s2)
故
s2s0.5a
当 s2 0 时，表示支座与梁底产生了部分脱空，支座是局部承压。 因此设计时必须保证 s2 0
<<公路钢筋混凝土及预应力混凝土桥涵设计规范>>规定，橡胶支座的 最大平均压缩变形 s 不应大于支座橡胶总厚 t 的0.05倍。