浙江建工集团、塔吊方案

目录

一、工程概况 (2)

二、编制依据 (2)

三、塔吊选型及布置方案 (2)

四、工程地质条件 (2)

1、地层结构 (2)

2、地质情况及岩土性能 (4)

五、塔吊基础设计 (4)

一、80T.M（1＃、3＃）塔吊基础设计 (4)

80T.M塔吊工作参数 (4)

塔吊荷载计算 (4)

土层厚度及力学性能 (6)

基础桩设计（按1＃塔吊计算） (6)

承台设计、验算（按1＃塔吊计算） (7)

二、60T.M（2＃）塔吊基础设计 (8)

塔吊荷载计算 (8)

土层厚度及力学性能 (10)

基础桩设计 (10)

承台设计、验算 (11)

一、工程概况

1、建筑名称：黄岩西北片一期工程；

2、建设地点：黄岩环城西路、县前街；

3、建设单位：黄岩旧城改造指挥部办公室；

4、工程性质：住宅（2＃、3＃号房）、商场会所（8＃房）、地下车库（人

防）；

5、建筑面积： 111299平方米；

黄岩西北片位于旧城的中心地段，街坊东临劳动北路和塔院头路，北至郏家巷，西到西江河，南至青年路。一期用地位于西北片的最北侧，用地面积3.52公顷。我公司承建二区段，即2＃楼、3＃楼、8＃楼及地下车库（人防）。

二、编制依据

黄岩西北片改造一期工程建筑总平面图及其他相关图纸；

《黄岩西北片改造一期工程岩土工程堪察报告》；

三、塔吊选型及布置方案

本工程在上部标准层中采用清水砼全钢大模板，垂直运输工作量较大，且起吊量重，项目部投入80T·M塔吊两台，60T·M塔吊一台。2＃楼北面为幼儿园，为避免塔吊吊物时前臂从幼儿园上空经过，将1＃塔吊布置在2＃楼北面，使幼儿园上空始终为后臂位置；2＃塔吊布置于2＃楼东南面，充分利用地下车库顶作为模板堆场；3＃塔吊布置于3＃楼北面，3＃楼9层与2＃楼18层采用同一套大模板。具体场布详附图。

四、工程地质条件

1、地层结构

根据野外勘察鉴别，结合室内土工试验综合分析，场地勘控深度61.10m 范围内可划分为5个工程地质层12个亚层。自上面下分述如下：

1、杂填土

湿～饱和，松散。上部主要为新近堆填，密实度不均匀，工程性质差；下部主要由粘性土组成。全场分布，层厚0.35～0.80m。

2－1、粉质粘土

饱和，可塑。含铁锰质色斑，成份粘粒为主，粉粒次之。全场分布，层厚0.4～2.70m。

2—2、粘土

饱和，流塑，具高压缩性，工程性质较差，含铁锰质色斑，底部夹有淤泥质粘土。个别孔内缺失。层厚1.10～3.60m。

3—1、淤泥

饱和，流塑，工程性质较差。厚层状，含有机质及木屑。全场分布层厚6.95～17.30。

3—2、淤泥质粘土

饱和，流塑，工程性质较差。厚层状，含有机质及木屑。全场分布，层厚3.40～15.80m。

4—1、粘土

饱和，流塑，具高压缩性，物理力学性质差。成分以粘粒为主，厚层状。层厚0.0～11.50m。

4—2、粘土

饱和，流塑，具高压缩性，物理力学性质差。成分以粘粒为主，含有机质及朽木、腐叶等，厚层状。全场分布，层厚5.0～11.50m。

4—3、粉质粘土

饱和，可塑，具中等压缩性，工程性质一般。成份以粉粒为主，含中细砂、砾石。层厚0.0～3.20m。

6—1、卵石

饱和，稍密～中密，低压缩性，力学强度较好，厚度相对稳定。土质不均，卵石一般含量在50～60%，强度具有明显差异性。全场分布，层厚

4.60～11.40m。

6—2、砾砂

饱和，中密，低压缩性，工程性质较好，厚度较稳定。砾石含量约40%，混少量砂。全场分布，层厚3.7～7.80m。

6—3、粉质粘土

饱和，软塑，具中等压缩性，力学性质一般。质不均，夹细砂薄层，局部夹有砾石、砂质团块。层厚1.90～6.50m。

6—4、含卵石圆砾

中密～密实，局部含有砾砂混粘土层，埋深大，具低压缩性，力学性质好。

2、地质情况及岩土性能

五、塔吊基础设计

本工程1＃、3＃塔吊为80T·M；2＃塔吊60T·M，根据岩土工程堪察报告表明，塔吊基础承台位于3-1淤泥层，根据其饱和系数查表得其承载力仅为50KPa,经计算承台（尺寸：5.5M×5.5M×1.5M）偏心受压计算，地基土承载力达不到最大设计压力值，因此塔吊基础需采取桩＋承台形式。

一、80T·M（1＃、3＃）塔吊基础设计

80T·M塔吊工作参数

塔吊为QTZ固定附着式塔式起重机，本工程要求工作幅度53M，高度

50M。荷载参数如表：

塔吊荷载计算

1.工作状态

竖向荷载:Q=F+G=547.44+25×5.52×1.5=1682KN

弯矩:M总=1709.4+36.4×1.5=1764KN·M

1.1塔吊把杆与X轴(或Y轴)平行时单桩承载力:

Qmax1=（F+G）/n +M总·a/（∑受力桩数×i2）

=1682/4+1764×2.7/4×2.72

=584KN

Qmin=421-163=258KN＞0,受压

1.2把杆与X轴(或Y轴)成450时单桩承载力:

Qmax2=（F+G）/n+M总·a/（∑受力桩数×i2）

=1682/4 +1764×3.8178/(2×3.81782)

=652KN

Qmin=421-231=190KN＞0,受压

2.非工作状态

竖向荷载:Q=F+G=467+25×5.52×1.5=1601KN

弯矩:M总=1915+95.1×1.5=2058KN·M

2.1塔吊把杆与X轴(或Y轴)平行时单桩承载力:

Qmax1=（F+G）/n +M总·a/（∑受力桩数×i2）

=1601/4+2058×2.7/(4×2.72)

=591KN

Qmin=400-191=209KN＞0受压

2.2塔吊把杆与X轴(或Y轴)成450时单桩承载力:

Qmax2=（F+G）/n+M总·a/（∑受力桩数×i2）

=1601/4+2058×3.8178/2×3.81782

=670KN

Qmin=400-270=130KN＞0受压

土方荷载计算

G土＝2.5×2.5×3.0×1.5×9.8＝276KN；G土/4＝69KN