格栅计算书
1、粗格栅
栅前流速取0.6m/s,栅前水深根据最优水力断面公B 1=2h=
v Q 2=6
.023
.0*2=0.88m ，则h=0.44m,过栅流速取v=0.7m/s ，栅条间隙e=20mm ，格栅的安装倾角为60°，则栅条的间隙数为：
n=Q max *sin а
0.5
/ehv
=0.23*（sin60°）0.5/（0.02*0.44*0.7） =34.7 n 取38
栅槽宽度：取栅条宽度为S=0.01 m ，取进水栅槽宽0.8m ，一般栅槽比格栅宽0.2-0.3m ，取0.2m ， B 2=S*（n-1）+e*n+0.2
=0.01*（38-1）+0.02*38+0.2=1.33m ，即槽宽为1.33m ，取1.3m 则
栅槽总长度： L=L 1+L 2+1.0+0.5+
α
tg H 1
， L 1=
1
1
2αtg B B -=(1.33-0.8)/(2*tg20°)=0.73m L 2= L 1/2=0.37m H 1=h+h 2=0.4+0.3=0.7m 则， L=L 1+L 2+1.0+0.5+
α
tg H 1
=0.73+0.37+1.0+0.5+0.7/tg60°=3.0m
每日栅渣量：（单位栅渣量取W 1=0.05 m 3栅渣/103 m 3污水）
W=Q max * W 1*86400/（K 总*1000） =0.23*0.05*86400/1*1000
=1.0m 3/d >0.2 m 3/d 宜采用机械清渣方式 栅槽高度：
H=h+h 1+h 2=0.4+0.1+0.3=0.8m 2、细格栅设计：
设栅前水深h=0.4m ，进水渠宽度B 1=2h=0.8。过栅流速取v=0.8m/s ，栅条间隙e=10mm ，格栅的安装倾角为60°，则 栅条的间隙数为：
n=Q max ·sin а
0.5
/ehv
=0.23*（sin60°）0.5/（0.01*0.4*0.8） =66.84 n 取67
栅槽宽度：取栅条宽度为S=0.01 m B 2=S*（n-1）+e*n+0.2 =0.01*（67-1）+0.01*67+0.2 = 1.53m 取1.50m 进水渠道渐宽部分长度：
L 1= （B 2- B 1）/2tg 1α=（1.53-0.8）/2tg20°=1.0m
1α—进水渠展开角，B 2=B —栅槽总宽，B 1—进水渠宽度。
栅槽与出水渠连接渠的渐宽长度：
L 2= L 1/2=1.0/2=0.5m
过栅水头损失：
设栅条为矩形断面，h 1=k*ξ*v 22 *sin α /2g
k —系数，格栅受污物堵塞后，水头损失增大的倍数，取k=3；
v 2—过栅流速；
ξ—阻力系数，与栅条断面形状有关，ξ=β（s/e ）3
4，当为半圆形的矩形断面时，β=1.83。
代入数据得：h 1=1.83*（0.01/0.01）3
4*0.82*sin60°/（2*9.81）
=0.05m
为避免造成栅前涌水，故将栅后槽底下降h 1作为补偿。 栅后槽总的高度：
取栅前渠道超高为h 2=0.3 （m ），栅前槽高H 1=h+h 2=0.7 m
H= h 1+h+h 2=0.05+0.4+0.3=0.75m
栅槽总长度：
L= l 2+l 1+0.5+1.0+ H 1/tg60° =0.5+1.0+1.0+0.5+0.7/tg60° =3.4m
每日栅渣量：取W 1=0.08 m 3/（103*m 3）
W=Q max * W 1*86400/（K 总*1000） =0.23*0.08*86400/（1*1000）
=1.59 m 3/d >0.2 m 3/d 宜采用机械清渣方式
粗格栅和细格栅采用FHG-1.2-0.8，FHG-1.5-0.75型号格栅除污机。江苏天河FHG 型反捞式格栅除污机
集水井及泵房
1、粗格栅后集水池容积
按停留时间10min计算得：
V=500/60*10=80m3，取有效水深3.0m，则集水池面积为A=V/H=80/3.0=27㎡
20000/24=834m3/h，选择三台流量的水泵，两用一备
2、曝气沉砂池后集水池
按停留时间10min计算得：
V=500/60*10=80m3，取有效水深3.0m，则集水池面积为A=V/H=80/3.0=27㎡
20000/24=834m3/h，选择三台流量的水泵，两用一备
3、细格栅后提升泵房
L*B*H=4.5*3*3，加1.5吨电动葫芦，行车轨道。
4、二沉池配水井
设进水管内流速v=0.8m/s，则管径D=（834/3600/0.8/0.785）1/2=600mm
设停留时间为t=5min，则配水井有效容积v=20000*5/24/60=70m3，采用圆形，有效水深3.0m，则A=23.3，r=2.7m。
设一根进水管，两根出水管，则出水管径d=（834/3600/0.8/2/0.785）1/2=429mm
5、污泥泵房
L*B*H=5.1*4*3，加1.5吨电动葫芦，行车轨道
6、风机房
L*B*H=10*7*4，加3吨电动葫芦，行车轨道
楼梯斜跑脚手架计算公式
斜道计算书 计算依据： 1、《建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范》JGJ130-2011 2、《建筑地基基础设计规范》GB50007-2011 3、《建筑结构荷载规范》GB50009-2012 4、《钢结构设计规范》GB50017-2003 一、基本参数
平面图 立面图三、纵向水平杆验算 纵、横向水平杆布置方式纵向水平杆在 上横向水平杆上纵向水平杆根数 m 2 横杆抗弯强度设计值 [f](N/mm2) 205 横杆截面惯性矩I(mm4) 113600 横杆弹性模量E(N/mm2) 206000 横杆截面抵抗矩W(mm3) 4730
水平杆布置方式 承载力使用极限状态 q=(1.2×(0.035+G kjb×l b/(m+1))+1.4×G kq×l b/(m+1))×cosθ=(1.2×(0.035+0.3×1.2/(2+1))+ 1.4×3×1.2/(2+1))×0.894=1.668kN/m 正常使用极限状态 q'=((0.035+G kjb×l b/(m+1))+G kq×l b/(m+1))×cosθ=((0.035+0.3×1.2/(2+1))+3×1.2/(2+1))×0.894=1.211kN/m 计算简图如下： 1、抗弯验算 M max=0.1q(l a/cosθ)2=0.1×1.668×(1/0.894)2=0.209kN·m
σ=M max/W=0.209×106/4730 = 44.186 N/mm2≤[f]=205N/mm2 满足要求！ 2、挠度验算 νmax= 0.677q'(l a/cosθ)4/(100EI)=0.677×1.211×(1000/0.894)4/(100×206000×113600)=0.548m m≤[ν] = min[l a/cosθ/150，10]= min[1000/0.894/150，10]=7.457mm 满足要求！ 3、支座反力计算 承载力使用极限状态 R max=1.1×ql a/cosθ=1.1×1.668×1/0.894=2.052kN 正常使用极限状态 R max'=1.1×q'l a/cosθ=1.1×1.211×1/0.894=1.49kN 四、横向水平杆验算 承载力使用极限状态 F1=R max/cosθ=2.052/0.894=2.295kN q=1.2×0.035=0.042kN/m 正常使用极限状态 F1'=R max'/cosθ=1.49/0.894=1.667kN q'=0.035kN/m 计算简图如下： 1、抗弯验算
设计说明书与计算书示例
目录 第一部分设计说明书 第1章绪论 (6) 1.1水资源状况 (6) 1.1.1世界水资源状况 (6) 1.1.2中国水资源状况 (6) 1.2 我国城市污水处理现状及存在的一些问题 (6) 1.2.1 我国城市污水处理现状 (6) 1.2.2 ,,,,,,,,, ................................................................... 错误！未定义书签。 1.3 ,,,,,,,, (6) 1.4 ,,,,,,,,, (6) 1.5 ,,,,,,,,,,,, (6) 1.5.1 传统活性污泥法 (6) 1.5.2 AB法 (6) 1.5.3 SBR法 (6) 1.5.4 氧化沟法 (6) 1.5.5 , ........................................................................... 错误！未定义书签。 1.5.6 ,,,,,, (7) 1.5.7 倒置A2/O法 (7) 1.6 生物脱氮、除磷的技术新发展 (7) 1.6.1 生物脱氮新技术 (7) 1.6.2 除磷脱氮新技术 (7) i
第2章设计资料 (8) 2.1设计题目 (8) 2.2工程概况 (8) 2.2.1 地理位置及地势 (8) 2.2.2 .. (8) 2.2.3 . (8) 2.3 设计水质资料 (8) 2.3.1 污水厂设计进水水质 (8) 2.3.2 设计出水水质 (8) 2.4 设计内容 (8) 2.5. (8) 第3章设计方案的确定 (9) 3.1污水处理程度 (9) 3.2 设计水量及规模 (9) 3.3 水质特点 (9) 3.4 ..... .. (9) 3.5 污水处理设计方案选择 (9) 3.6污泥处理设计方案的选择 (9) 3.7 设计工艺流程的确定 (9) 3.8 主要构筑物类型的选择 (10) 3.8.1 污水提升泵房 (10) 3.8.2 沉砂池 (10) i i
曝气沉砂池的计算实例
某城镇污水包括生活水和工业生产废水，其平均水量如下， （1）生活污水量 Q1=78000m3/d （2）工业废水量 Q2=64000m3/d 请计算曝气沉砂池的各部分尺寸。 曝气沉砂池的计算工程 查表的变化系为1.47 （1）池子总有效容积（V ） 设最大设计流量时流行时间t=2min ， 则 ()3 m a x 602.1260252V Q t m =?=??= （2）水流断面面积（A ） 设最大设计流量时水平流速 10.1/v m s =， 则()2m ax 1 2.1210.1Q A m v === （3）池总宽度（B ） 设设计有效水深 2 2.5h m =， 则()2218.42.5A B m h === （4）每格池子宽度（b ） 沉砂池设3格 ()8.4 2.83B b m n === 宽深比2 1.12b h = 符合要求 （5）池长（L ） ()252 1221v L m A === （6）每小时所需空气量 设 320.2/d m m =每m 3污水的空气量 ()3 max 36000.2 2.136001512/q dQ m h =?=??= （7）沉砂槽几何尺寸确定
设沉砂槽底宽0.5m ，沉砂槽斜壁与水平面的夹角为 60 ，沉砂槽高度 30.4h m =，沉砂槽槽口宽为：()120.4600.50.96b ctg m =?+= 沉砂槽容积为：()310.50.960.412 3.52V m +=??= （8）沉砂槽所需容积 设贮砂时间T=2d ， 沉砂槽所需容积为：()3m ax 6864009.1510z Q T V m K ?= =? 每个沉砂槽所需容积 ()330 3.05 3.53V V m m ==< （9）池子总高 设池底坡度为0.06，坡向沉砂槽，池底斜坡部分的高度为： ()4 2.80.960.060.05520.062h m -=?=≈ 设超高10.3h m = 池子总高 ()12340.3 2.50.40.06 3.26H h h h h m =+++=+++= （10）排砂方法 采用吸砂机排砂。
钢管落地脚手架计算书
外脚手架施工方案 工程概况 第一章 1.1 工程概况 上海宝山区罗店西大型居住社区配套商品房基地A3地块； 工程建设单位： 上海罗南房地产有限公司； 项目管理及施工总承包单位： 浙江省紹兴白云建设有限公司； 勘察设计単位；上海协力岩土工程勘察有限公司： 建筑结构设计：上海市房屋建筑设计院有限公司： 监理单位： 上海创众工程监理有限公司； 第二章作业特点 a、本工程外行相对简单且立面平整，拐角不多，施工工期紧，层数 不高，较适合采用双排外脚手架。 基于以上特点，综合考虑各方面因素，本工程外脚手架采用落地式钢管双排脚手架,脚手架地坪为回填土回填地坪，经振动式压路机分层压实。再做10cmC20的混凝土地坪，外设240*240的砖砌排水沟,从底层搭到顶层，每三层用竹挑板封闭一次。 第三章材质要求及引用标准 一钢管、角铁、扣件、螺栓的质量应符合规范要求，钢管外径不得小于Φ48mm，壁厚不得低于3.0mm。无严重锈蚀裂纹分层变型、扭曲和打洞截口，必须具有生产厂家产品检验合格证或租凭单位的质保书,不准使
用锈蚀、变瘪、滑牙和有裂缝的金属扣件，不准使用木胡危、单径、破损散边的竹片、篱笆，不准用锈蚀铁丝作拉结和绑扎辅料。 二引用标准: 1 2 3 4 5建筑施工高处作业安全技术规范
厌氧池和DE氧化沟污水处理毕业设计计算书
X X 工业大学 毕业设计说明书 作者：XX 学号：XXXXXX 学院：土木工程学院 系(专业)：给水排水工程 题目：我国水污染现状 及某市25万吨污水处理工程设计 指导者：XXX 讲师 评阅者： (姓名) (专业技术职务) 2016 年12 月
中文摘要
外文摘要
目录 中文摘要 (1) 外文摘要 (2) 1绪论 ................................................................................................................................. - 1 -1.1 污水处理厂的基础资料 ........................................................................................ - 1 -1.1.1设计资料 ................................................................................................................. - 1 -1.1.2水质特点 ................................................................................................................. - 1 -1.2我国水污染现状....................................................................................................... - 2 -1.3国内外研究现状....................................................................................................... - 4 -1.3.1研究现状 ................................................................................................................. - 4 -1.3.2处理工艺的比较.................................................................................................... - 5 - 1.4工艺流程的确定....................................................................................................... - 8 - 2 污水处理构筑物的设计计算................................................................................. - 10 -2.1 格栅........................................................................................................................... - 10 -2.1.1设计概述 ............................................................................................................... - 10 -2.1.2设计要点 ............................................................................................................... - 11 -2.1.3设计参数：........................................................................................................... - 12 -2.1.4设计计算 ............................................................................................................... - 12 -2.2 污水提升泵房设计计算 ...................................................................................... - 15 -2.2.1 泵房选择条件................................................................................................... - 15 -2.2.2 设计计算............................................................................................................ - 16 -2.3泵后细格栅的计算................................................................................................. - 17 -2.3.1设计参数：........................................................................................................... - 17 -2.3.2设计计算 ............................................................................................................... - 18 -
沉砂池的计算
- 1 - 4.4.2 沉砂池 要包括无机性的砂粒、其比重约为2.65。 涡流沉砂池以及斜板式沉砂池。本设计中采用曝气(aeration)沉砂池。其优点是：通过调节曝气量可控制污水旋转流速，使之作旋流运动，产生离心力，去除泥砂，排除的泥砂较为清洁，处理起来比较方便；且它受流量变化影响小，除砂率稳定。同时，对污水也起到预曝气作用。 1.沉砂池主体设计： ⑴ 池子中总有效容积： t Q V ??=60max 式中 max Q ——最大设计流量，取274.1max =Q m 3/s ； t ——最大设计流量时的流行时间，一般为1～3min ，取2min 。
- 2 - 由此得 153260274.1=??=V m 3 ⑵ 水流断面积： 1 m ax v Q A = 式中 1v ——水流流速，06.01=v ～0.12m/s ，取0.08m/s 。 得 1608 .0274.1== A m 2 取14m 2 。 ⑶ 池总宽度： 2 h A B = 式中 2h ——设计有效水深（2～3m ），取2.5m 。 得 4.65 .216 == B m ⑷ 每格池子宽度： 设池子格数2=n 格，并按照并联设计。当污水量较小时，可考虑一个工作，一个备用，得 2.32 4.62=== B b m 宽深比 28.15 .22 .32==h b 介于1.0～1.5之间，符合要求。 ⑸ 池总长度： 9.1014 153≈== A V L m 长宽比 54.32 .39.10<==b L
- 3 - 符合要求。 ⑹ 每小时所需空气量： max 3600Q d q ??= 式中 d ——每m 3 污水所需曝气量（m 3 /m 3 ），d 值为0.1～0.2，取0.15； q ——所需曝气量（m 3/h ）。 得 688274.115.03600=??=q （m 3 ） 采用压缩空气竖管连接穿孔管，管径2.5～6.0mm ，取3mm 。 ⑺ 沉砂室所需容积： 城市污水的沉砂量可按15～30m 3 /106 m 3 计算，含水率为60%，容重为1500kg/m 3。 6 max 1086400 ??= Z K XT Q V 式中 X ——城市污水沉砂量，取30m 3/106m 3污水； T ——清砂间隔时间，取1d ； z K ——生活污水流量总变化系数，5.1=z K 得 2.210 50.186400 130274.16 =????= V m 3 ，取2.5m 3。 ⑻ 沉砂斗容积0V ： 设每一分格有两个沉砂斗，砂斗容积应按不大于2天的沉砂量计算，斗壁与水平面的倾角不小于55度，得 625.04 5.2220==?= V V m 3 ⑼ 沉砂斗各部分尺寸： 设斗底宽6.01=a m ，斗壁与水平面成55°角，斗高5.0'3=h m ，则沉砂斗上口宽a 为： 3.15521' 3=+? = a tg h a m 沉砂斗容积： 47.0)3.13.16.06.0(3 8.0)(3'22211231=+?+=++= a aa a h V m 3
预应力张拉应力计算
一、控制张拉力 预应力钢绞线张拉控制力表 说明： 1．例如5φ指该钢绞线束由5根公称直径为的单根钢绞线组成；若使用OVM型锚具则通常表示为OVM15-5； 2．单根钢绞线的公称截面积一般为140mm2； 3．1t相当于10KN，张拉千斤顶的吨位可由控制张拉力换算出； 4．千斤顶驱动油泵的油表读数换算：钢绞线束的控制张拉力（N）/千斤顶油缸活塞面积（mm2）； 二、张拉伸长值计算
1．预应力筋采用应力控制方法张拉时，应以伸长值进行校核，实际伸长值与理论伸长值的差值应控制在6%以内，即︱（△L实－△L理）/△L理︱＜6% 2．理论伸长值的计算公式： 单端理论伸长值△L=（Pp×L）/（Ap×Ep） ①Pp——预应力筋的平均张拉力（N），直线筋取张拉端的拉力，两端张拉的曲线筋的平均张拉力计算如下： Pp= P（1－e-(κχ+μθ)）/（κχ+μθ）式中：Pp ——预应力筋的平均张拉力（N）； P——预应力筋张拉端的张拉力（N），在没有超张拉的情况下一般计算为：钢绞线--1395MPa×140mm2=195300N；若有超张拉则乘以其系数； x——从张拉端至计算截面的孔道长度（m），一般为单端长度；θ——从张拉端至计算截面曲线孔道部分切线的夹角之和（rad）； k——孔道每米局部偏差对摩擦的影响系数，见下表；μ——预应力筋与孔道壁的摩擦系数，见下表；系数k及μ值表孔道成型方式 k μ钢丝束、钢绞线、光面钢筋带肋钢筋精轧螺纹钢筋预埋铁皮管道 --- 抽芯成型孔道 --- 预埋金属螺旋管道 ~ --- ②L——预应力筋的单端长度（mm），即总长的一半； ③Ap——预应力筋的截面面积（mm2），钢绞线为140 mm2； ④Ep——预应力筋的弹性模量（N/mm2），钢绞线为195×103N/mm2； 以上计算所得△L为单端理论伸长值，整束钢绞线的理论伸长值为：△L理=2△L 3．实测伸长值的计算： △L实=△L总－（△L初实－△L初理）－△L锚塞回缩 式中：△L总——张拉达到控制应力时测得的总伸长量； △L初实——张拉达到初应力（控制应力的10%~15%）时测得的实际伸长量； △L初理——初应力以下的推算理论伸长量（一般为△L理×10%）；
污水处理厂氧化沟设计计算
给水排水工程技术 毕业课程设计 乌鲁木齐市某地区排水工程 施工图预算 学年学期 班级 指导教师 姓名 学号 新疆学院 设备工程系
目录内容摘要 一、设计题目 二、设计任务书 三、污水处理厂的设计规模 四、污水处理程度的要求 五、设计内容 六、氧化沟的工艺流程图 七、设计计算 八、污水处理厂平面布置 九、污水处理厂高程计算 十、参考文献 十一、附图
内容摘要 本设计为策勒县污水处理厂工程工艺设计，污水处理厂规模为30240 m3,污水主要来源为生活污水和工业污水，主要采用氧化塘处理方法。污水处理厂处理后的出水达到污水综合排放标准（8978-96） 一、设计题目 新疆策勒县污水处理厂工艺设计 二、设计任务书 1、设计的任务和目的 毕业设计是一项重要的实践性教学环节，是培养学生应用所学专业理论知识解决工程实际问题、提高设计制图水平及使用各种技能资料能力的重要手段，通过毕业设计，使学生了解和熟悉排水工程设计的一般原则、步骤和方法；掌握污水处理厂的设计计算方法及设计说明、计算书的编制方法、施工图的绘制方法。 2、设计简介 本设计为给水排水工程技术专业专科毕业设计，是大学三年教学计划规定的最后一个实践性环节。本设计题目为策勒县污水处理厂工艺设计。在指导老师的指导下，在规定的时间内进行城市污水处理厂的设计。 3、设计内容 （1）、处理工艺流程选择 （2）、污水处理构筑物的设计 （3）、污水处理工艺施工图初步设计的绘制 4、设计依据 本设计根据给水排水工程技术专业毕业设计任务指导书、《给水排水设计手册》（第五册）、《水处理手册》《水处理设计手册》《给水排水设计手册（第二版）第1册》《给水排水常用数据手册（第二版）》《水处理工程技术》《给水排水设计手册》（第11册）《排水工程（第二版）》（下册）等进行设计。 设计原始资料
张拉力计算示例
张拉控制应力与油表读数换算示例 根据《公路施工手册》桥涵分册下册P117-P119计算。. 以预应力斜腿刚构钢束为例： 已知：预应力钢筋弹性模量Mpa 5 1095.1?=E P ，金属波纹管磨阻系数25.0=μ，孔道每米局部偏差对摩擦的影响系数K=0.0015.钢绞线采用mm s 2.15φ，单股截面面积2140mm Ag =，抗拉强度标准值Mpa f K 1860=P ，张拉控制应力Mpa f pk con 1395186075.075.0=?==σ。钢绞线钢束股数n=6股。 1、预应力的张拉力P ，按P118公式（13-28）计算： b n g k ???A ?=P 1000 1σ……………………（13-28） 式中：P-----预应力筋的张拉力，KN; k σ-----预应力筋的张拉控制应力，Mpa; Ag -----预应力筋的单股截面面积，2 mm ; n-----同时张拉预应力筋的股数; b-----超张拉系数，不超拉时为1.0。 代入数值得：KN b n g k 8.11710.11000 1614013951000 1=????=?? ?A ?=P σ 2、张拉力与油表读数换算 1#200T 千斤顶张拉控制预应力与0J0703796油表读数的换算： Y=0.0266X-0.3134 注：Y-----油表读数，单位Mpa X-----张拉控制预应力，单位KN ①当张拉控制应力为10%时 Y=0.0266*1171.8*10%-0.3134=2.8Mpa ②当张拉控制应力为30%时 Y=0.0266*1171.8*30%-0.3134=9.0Mpa ③当张拉控制应力为100%时 Y=0.0266*1171.8*100%-0.3134=30.9Mpa 同理，其它钢绞线张拉控制应力与油表读数换算见附表。
外脚手架施工方案及计算书
目录 一、主要规程、规范 (1) 二、工程概况 (2) 三、脚手架的搭设 (2) （一）主要部位施工方法： (2) （二）、脚手架构造 (3) （三）、拉吊式卸载 (4) （四）、安全防护措施与脚手架附设工程 (4) 四、安全围护的搭设 (4) 五、卸料平台的搭设 (5) 六、脚手架的防雷、防电和防火 (5) 七、脚手架的验收与保养 (6) 八、安全技术措施 (6) 九、脚手架拆除 (8) 十、外脚手架计算 (9) 一、主要规程、规范 (1)《建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范》（JGJ 130-2001，2002年版）； (2)《建筑施工高处作业安全技术规范》（JGJ 80-91）； (3)《建筑施工安全检查标准》（JGJ 59-99）； (4)《钢结构设计规范》（GB50017—2003）； (5)《建筑结构荷载规范》(GB5009-2001)(2006版)；
(6)《混凝土结构设计规范》(G1350010-2002) (7)施工图纸。 二、工程概况 公寓—5的建筑面积为11000.2m2，其中地上10层，地下二层，户数共54户，建筑高度为39.7m，由三栋28.3m*19.6m的阶梯式建筑物组成。公寓—6的建筑面积为9467m2，地上10层，地下二层，户数36户，建筑高度为45.3m，建筑物长度为63.95m*23.1m。 施工用的外墙脚手架采用落地式钢管脚手架，从外地坪开始搭设，搭设高度约为46m。脚手架材料的钢管统一选用Φ48X3.5钢管，严禁与Φ51X3钢管混用。其质量符合GB／T700《碳素结构钢》中Q235-A级钢的规定。使用前必须经检查无严重锈蚀，无弯曲变形。立柱与立柱，大横杆之间的连接采用对接扣件，小横杆与立柱、大横杆与立柱之间的连接采用直角扣件，剪刀撑与立柱的连接采用旋转扣件，扣件采用标准可锻铸铁扣件，扣件需经检查无脆裂、变形和滑丝。脚手板选用制作竹棚板，脚手架外围用密眼阻燃安全网封闭围护。 连墙紧固拉杆的材质应符合GB／T700《碳素结构钢》中Q235-A级钢的规定。连墙紧固拉杆全部配套使用。拉吊件选用材料需按规定配套使用，钢吊环采用Φ16钢筋制作。斜拉杆采用Φ18钢筋制作，花蓝螺栓(即开式索具螺旋扣)采用0U型M22，钢丝绳采用中15.5D型GB355—64。钢吊环与斜拉杆均采用I级钢，不得采用冷拉钢筋和残旧钢筋。 三、脚手架的搭设 （一）主要部位施工方法： 根据本工程的立面特征及结构特点，本工程外脚手架拟采用传统着地式的双排单立杆脚手架，外脚手架沿建筑外围搭设。脚手架立柱柱距不大于1.8米，步高为1.90米，脚手架的离墙距离应满足建筑物外墙装饰的需要。脚手架的自重及其上的施工荷载均由脚手架基础传至地基。支承在楼板上的立柱加垫板、外地台部分必须在密实的原土层上，否则另行加垫板。
污水处理场设计计算书
第二篇设计计算书 1.污水处理厂处理规模 1.1处理规模 污水厂的设计处理规模为城市生活污水平均日流量与工业废水的总和：近期1.0万m3/d，远期2.0万m3/d。 1.2污水处理厂处理规模 污水厂在设计构筑物时，部分构筑物需要用到最高日设计水量。最高日水量为生活污水最高日设计水量和工业废水的总和。 Q设= Q1+Q2 = 5000+5000 = 10000 m3/d 总变化系数：K Z=K h×K d=1.6×1=1.6 2.城市污水处理工艺流程 污水处理厂CASS工艺流程图 3.污水处理构筑物的设计 3.1泵房、格栅与沉砂池的计算 3.1.1 泵前中格栅 格栅是由一组平行的的金属栅条制成的框架，斜置在污水流经的渠道上，或泵站集水井的井口处，用以截阻大块的呈悬浮或漂浮状态的污物。在污水处理流程中，格栅是一种对后续处理构筑物或泵站机组具有保护作用的处理设备。 3.1.1.1 设计参数：
（1）栅前水深0.4m ，过栅流速0.6~1.0m/s ，取v=0.8m/s ，栅前流速0.4~0.9 m/s ； （2）栅条净间隙，粗格栅b= 10 ~ 40 mm, 取b=21mm ； （3）栅条宽度s=0.01m ； （4）格栅倾角45°~75°，取α=65° ,渐宽部分展开角α1=20°； （5）栅前槽宽B 1=0.82m ，此时栅槽内流速为0.55m/s ； （6）单位栅渣量：W 1 =0.05 m 3栅渣/103m 3污水； 3.1.1.2 格栅设计计算公式 （1）栅条的间隙数n ，个 max sin Q n bhv α= 式中， max Q －最大设计流量，3/m s ； α－格栅倾角，（°）； b －栅条间隙，m ； h －栅前水深，m ； v －过栅流速，m/s ； （2）栅槽宽度B ，m 取栅条宽度s=0.01m B=S （n －1）＋bn （3）进水渠道渐宽部分的长度L 1，m 式中，B 1－进水渠宽，m ； α1－渐宽部分展开角度，（°）； (4)栅槽与出水渠道连接处的渐窄部分长度L 2，m (5)通过格栅的水头损失h 1，m 式中：ε—ε=β（s/b ）4/3； h 0 — 计算水头损失，m ； k — 系数，格栅受污物堵塞后，水头损失增加倍数，取k=3； 1 112tga B B L -= 1 25.0L L =αε sin 22 01g v k kh h ==
预应力空心板梁张拉控制力、伸长值计算书
预应力空心板梁张拉控制力、伸长值 计 算 书 一、 说明： （1）本工区有小桥三座全为20m 空心板梁，空心板梁采用后张法，两端张拉，张拉程序为:0→初应力（10%×σk ）初应力→（20%×σk ）→103%σk （持荷2分钟）→σk →锚固； （3）张拉机具：采用YM1500-4、5锚具，千斤顶采用YDCW-1500型钢铰线孔道采用金属波纹管制孔，（千斤顶、预应力钢铰线，锚具及夹片等检测，标定报告附后。 二、 计算： 根据实际检测：预应力钢铰线公称直径为15.24mm/根，平均伸长 率δ（%）为5.67%，平均弹性模量E p =1.953×105Mpa ，截面积A p （mm 2）为140mm 2，极限抗拉强度标准值（RY ）平均1953.3 Mpa ，极限荷截273.7KN ，后张法预应力筋理论伸长值及预应力筋平均张拉力计算取：张拉控制力20m 中板采用设计值781.2KN ×103%=804.6KN,20边板采用设计值976.5KN×103%=1005.8KN ，弹性模量1.953×105Mpa ，截面积140mm 。 计算公式取自人民交通出版社2000年出版《公路桥涵施工技术规范》的P 129、P 339。 理论伸长值计算公式： Ep Ap L Pp L ??= ? 平均张拉力计算公式：μθ μθ+-+-=kx e P p kx p ] 1[)(
式中：ΔL ——预应力筋理论伸长值（mm ） P p ——预应力筋平均张拉力（N ） L ——预应力筋的长度（mm ） A p ——预应力筋的截面积（mm 2） E p ——预应力筋的弹性模量（N/mm 2） P ——预应力筋张拉端的张拉力（N ） X ——从张拉端至计算截面的孔道长度（M ） θ——从张拉端至计算截面曲线孔道部分切线的夹角之和（rad ） K ——孔道每米局部偏差对摩擦的影响系数（取0.0015） μ——预应力筋与孔道壁的摩擦系数（取0.25） 1、 20M 空心板理论伸长值计算： <1> 20M 中板（根据设计图纸已知L 1=9.882+0.55=10.432m L 2=9.83+0.55=10.38m ） （N 1）： N p e p 780185180 12225.0882.90015.0] 1[804600)18012225.0882.90015.0(==??+?-???+?-ππ （N 2）： N p e p 7955771802225.083.90015.0]1[804600)1802225.083.90015.0(==??+?-???+?-ππ 理论伸长值: （N 1）： mm L 4.7410953.114041043278018551=????=? （N 2）：mm L 5.7510953.1140410380 79557752=????=? <2> 20M 边板（根据设计图纸已知L 1=9.882+0.55=10.432m
安全通道计算书
计算书 1 工程概况 本工程脚手架搭设为溢洪道基础以上一级边坡，此边坡最大高差为15.3m，坡比为1:0.68。 2 编制依据、脚手架选型、稳定性验算 2.1编制依据 （1）《建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范》JGJ130-2011 （2）《建筑地基基础设计规范》GB50007-2011 （3）《建筑结构荷载规范》GB50009-2012 （4）《钢结构设计规范》GB50017-2003 （5）边坡设计图纸、施工现场实际情况。 2.2 脚手架选型 根据现场的实际情况，该处脚手架采用扣件管管脚手架，立杆个大小横杆，坡面扫地杆均采用φ48×3.5钢管，连接扣件采用标准扣件，脚手架钢管的尺寸：横向水平杆最大长度2.0~ 3.0m。其它杆最大长度为6.0 m，脚手架根据边坡实际设计参数采用落地式脚手架，随坡度而设，脚手架的设计尺寸如下： 1）立杆：纵距为1.2m，横距为1m； 2）脚手架步距；步距为1.5m； 3）剪刀撑设置；间距为6m（4跨左右）一排剪刀撑； 4）连接坡面杆件设置；连墙件两步两跨布置，通过焊接连接与出入山体的锚杆连接。 5)在脚手架的两侧设置横向斜撑，布置在同一节间，由底至顶之字形设置，用旋转扣件固定在与之相交的小横杆伸出端上，距离主节点的位置≯150mm。 2.3 稳定性验算 2.3.1 基本参数
2.3.2 荷载参数 搭设示意图： 平面图 立面图 2.3.3 纵向水平杆验算 计算简图如下： 水平杆布置方式 承载力使用极限状态 q=(1.2×(0.038+G kjb×l b/2)+ 1.4×G kq×l b/2)×cosθ=(1.2×(0.038 +0.35×1/2)+
氧化沟工艺设计计算及说明
氧化沟工艺设计计算书 1.项目概况 处理水量Q=5万m 3/d ；进水水质BOD 为150mg/L ；COD 为300 mg/L ；SS 为250mg/L ； L mg TN L mg N NH /30,/304==-+ 。处理要求出水达到国家一级(B)排放标准即 COD ≤60 mg/L ，BOD 5≤20 mg/L ，SS ≤20mg/L ，L mg TN L mg N NH /20,/84≤≤-+ 。 2. 方案对比 三种方案优缺点比较如下表： 本方案设计采用氧化沟，氧化沟分两座，每座处理水量Q=2.5万m3/d 。下面是氧化沟 工艺流程图。 氧化沟工艺流程图 3. 设计计算
3.1设计参数 总污泥龄：20d MLSS=4000mg/L MLVSS/MLSS=0.7 MLVSS=2800mg/L 污泥产率系数（VSS/BOD 5）Y=0.6kg /（kg.d ） 3.2 工艺计算 (1)好氧区容积计算 出水中VSS=0.7SS=0.7×20=14mg/L VSS 所需BOD=1.42×14（排放污泥中VSS 所需得BOD 通常为VSS 的1.42倍） 出水悬浮固体BOD 5=0.7×20×1.42×（1-e -0.23× 5）=13.6 mg/ L 出水中溶解性Se=BOD 5＝20-13.6 mg/ L=6.4mg/L %.795%100150 .4 61505=?-= 去除率BOD 好氧区容积：内源代谢系数Kd=0.05 35.77467 .04000)2005.01() 4.6150(25000206.0)1()(m X c Kd c Se So YQ V V =???+-???=+-= θθ好氧 停留时间 h h Q V t 7.442425000 7746.5 =?==好氧 校核： )/(17.05 .77467.0400025000)4.6150()(5d kgMLVSS kgBOD V X Se So Q M F V ?=???--=好氧 满足脱氮除磷的要求。 硝化校核：硝化菌比增长速率 105.020 1 1 -== = d c n θμ n f 为硝化菌在活性污泥中所占比例，原污水中BOD 5/TKN=150/30=5，此时对应n f =0.054 N kgNH kgVSS Y n -=+ 4/1.0（硝化菌产率系数） n q 为单位质量的硝化菌降解N NH -+ 4 的速率：5.01 .005 .0== =n n n Y q μ 实际硝化速率1 027.05.0054.0-=?=?=d q f r n n n
张拉计算方法
后张法预应力钢绞线伸长量的计算 与现场测量控制 预应力钢绞线施工时，采用张拉应力和伸长值双控，实际伸长值与理论伸长值误差不得超过6％，后张预应力技术一般用于预制大跨径简支连续梁、简支板结构，各种现浇预应力结构或块体拼装结构。预应力施工是一项技术性很强的工作，预应力筋张拉是预应力砼结构的关键工序，施工质量关系到桥梁的安全和人身安全，因此必须慎重对待。一般现行常接触到的预应力钢材主要：有预应力混凝土用钢绞线、PC光面钢丝、刻痕钢丝、冷拔低碳钢丝、精轧螺纹钢等材料。对于后张法预应力施工时孔道成型方法主要有：金属螺旋管、胶管抽芯、钢管抽芯、充气充水胶管抽芯等方法。本人接触多的是混凝土预应力钢绞线（PCstrand、1×7公称直径15,24mm，f pk＝1860Mpa，270级高强底松弛），成孔方法多采用金属螺旋管成孔，本文就以此两项先决条件进行论述。 1 施工准备： 熟悉图纸：拿到施工图纸应先查阅施工说明中关于预应力钢绞线的规格，一般预应力钢束采用ASTMA416-270级低松弛钢绞线，其标准强度为f pk＝1860Mpa，1×7公称直径15,24mm，锚下控制力为Δk= f pk Mpa。 根据施工方法确定计算参数： 预应力管道成孔方法采用金属螺旋管成孔，查下表确定K、μ取值：表1
ΔL＝ Pp×L Ap×Ep ΔL—各分段预应力筋的理论伸长值（mm）； Pp—各分段预应力筋的平均张拉力（N）； L—预应力筋的分段长度（mm）； Ap—预应力筋的截面面积（mm2）； Ep—预应力筋的弹性模量（Mpa）； 《公路桥梁施工技术规范》(JTJ 041-2000)附录G－8中规定了Pp的计算公式（2）： Pp＝P×（1－e－（kx＋μθ）） kx＋μθ P—预应力筋张拉端的张拉力，将钢绞线分段计算后，为每分段的起点张拉力，即为前段的终点张拉力（N）； θ—从张拉端至计算截面曲线孔道部分切线的夹角之和，分段后为每分段中每段曲线段的切线夹角（rad）； x—从张拉端至计算截面的孔道长度，分段后为每个分段长度或为公式1中L值； k—孔道每束局部偏差对摩擦的影响系数（1/m），管道内全长均应考虑该影响； μ—预应力筋与孔道壁之间的磨擦系数，只在管道弯曲部分考虑该系数的影响。 从公式（1）可以看出，钢绞线的弹性模量Ep是决定计算值的重要因素，它的取值是否正确，对计算预应力筋伸长值的影响较大。所以钢绞线在使用前必须进行检测试验，弹性模量则常出现Ep’=（～）×105Mpa的结果，这是由于实际的钢绞线的截面积并不是绝对的140mm2，而进行试验时并未用真实的钢绞线截面积进行计算，根据公式（1）可知，若Ap 有偏差，则得到了一个Ep’值，虽然Ep’并非真实值，但将其与钢绞线理论面积相乘所计算出的ΔL却是符合实际的，所以要按实测值Ep’进行计算。 公式2中的k和μ是后张法钢绞线伸长量计算中的两个重要的参数，其大小取决于多方面的因素：管道的成型方式、预应力筋的类型、表面特征是光滑的还是有波纹的、表面是否有锈斑，波纹管的布设是否正确，弯道位置及角度是否正确，成型管道内是否漏浆等等，各个因素在施工中的变动很大，还有很多是不可能预先确定的，因此，摩擦系数的大小很大程度上取决于施工的精确程度。在工程实施中，最好对孔道磨擦系数进行测定（测定方法可参照《公路桥梁施工技术规范》(JTJ 041-2000)附录G－9），并对施工中影响磨擦系数的方面进行认真的检查，如波纹管的三维位置是否正确等等，以确保摩擦系数的大小基本一致。实际计算可根据表1选取参数。 3 划分计算分段：整束钢绞线在进行分段计算时，首先是分段（见图1）： 工作长度：工具锚到工作锚之间的长度，图1中工作段AB长度＝L，计算时不考虑μ、θ，计算力为A点力，采用公式1直接进行计算，Pp＝千斤顶张拉力； 波纹管内长度：计算时要考虑μ、θ，计算一段的起点和终点力。每一段的终点力就是下一段的起点力，例如靠近张拉端第一段BC的终点C点力即为第二段CD的起点力，每段的终点力与起点力的关系如下式： Pz=Pq×e-(KX+μθ)（公式3） Pz—分段终点力（N）
{最新文档}剪刀撑与横向斜撑
剪刀撑与横向斜撑 ： 1．剪刀撑的设置： ①剪刀撑宽度不小于4跨，且不小于6m，斜杆与地面倾角45°～60°。 ②在外侧面连续设置剪刀撑。 ③剪刀撑斜杆接长采用搭接，搭接长度不少于1m，采用2个旋转扣件固定，钢管伸出扣件边缘100mm。 ④剪刀撑斜杆用旋转扣件固定在与之相交的横向水平杆伸出端或立杆上。 旋转扣件中心线离主节点的距离不宜大于150mm。 ⑤剪刀撑随立杆、纵向和横向水平杆等同步搭设，各底层斜杆下端均必须 支承在垫块和垫板上。 ⑥剪刀撑从底部至脚手架顶层连续设置。 2．横向斜撑设置： ①横向斜撑在同一节间，由底到顶层呈“之”字型连续布置。 ②横向邻撑在拐角处和脚手架中部设置。 八、栏杆、挡脚板、扫地杆设置： 1．栏杆、挡脚板设置： ①栏杆和挡脚板搭设在外立杆内侧。 ②上杆设上栏杆、中栏杆两根，上栏杆高度为 1.2m，中栏杆高度为 0.6m。 ③挡脚板高度为180mm。用30mm厚木板制作。在作业层、斜道上使用。表面黑黄相间油漆，间距30公分。
2．扫地杆的设置： 脚手架设纵、横扫地杆。纵向扫地杆采用直角扣件固定在距离底座上皮不 大于200mm处的立杆上。横向扫地杆用直角扣件固定在紧靠纵向扫地杆下方的 立杆上。 九、悬挑架子结构： 1．从落地脚手架第十二步开始悬挑，悬挑部分和落地脚手架及二次悬挑部 分分离，不准任何连接。 2．悬挑支架间距 1.8m（同立杆间距）。 3．斜撑杆下方支点必须落在下层结构砼上。 4．除悬挑支架外，其它搭设要求同前落地式搭设要求相同。 5．悬挑部分结构要求如下图（计算书附后）。 剪刀撑按纵、横向各5米设置一道 、剪刀撑设置：纵向剪刀撑应在外立面连续设置，每道剪刀撑宽度不小于4跨、不大于6跨，且与地面成45°～60°角， 6.4剪刀撑的搭设方法： 在建筑物四周转角处，必须要设置剪刀撑。每道剪刀撑跨越立杆的根数宜 在5～7根之间,每道剪刀撑的宽度不应小于4跨，且不小于6m，斜杆与地面的倾角宜在45°～60°之间，由底至顶连续设置，剪刀撑沿纵向连续设置。 剪刀撑斜杆应在旋转扣件固定在与之相交的横向水平杆的伸出端，或立杆 上，旋转扣件中心线距主节点的距离不应大于15cm。剪刀撑接长采用搭接接长，搭接长不小于80cm，用3个扣件等距布置，扣件扣在钢管端头处小于 10cm处。剪刀撑下端一定要落地。摘＆#8195;要由于目前还没有满堂脚手架设 计与施工验收技术规范，为使满堂脚手架的设计与施工纳入科学化、规范化的 轨道，以保证满堂脚手架的施工安全，本文结合深圳市南光高速公路第28合同