800柱模板计算书
柱模板施工方案计算书
柱模板施工方案计算书柱箍是柱模板的横向支撑构件，其受力按抗弯构件进行计算。
本工程采用木模板，选用Φ48*3.5钢管作为柱箍，柱箍间距l1=300mm。
每次浇筑砼高度不超过3米，用串筒倒倾砼。
一、压力设计值计算○1计算简图如下：取r=24 N/m3 t=200/(T+15)=200/35=5.71β1=β2=1浇筑速度V=2m/hF1=0.22*r*t*β1*β2*V ½=0.22*24000*5.71*1*1*1.414=42.63 KN/m2 F2=r*H=24*4=96 KN/m2 取二者较小值，即取F1=42.63 KN/m2 ○2砼侧压力设计值F= F1*分项系数*折减系数=42.63*1.2*0.9= 46.04 KN/m2 ○3倾倒砼产生的水平荷载采用0.6m3砼吊斗卸料，荷载设计值为N=4*1.4*0.9=5.04 KN/m2○4荷载组合F/=F+N=46.04+5.04=51.08 KN/m2○5柱箍承受的均布荷载q=51.08*10-3*300*0.9=14 N/mm 二、强度验算柱箍承受的轴向拉力设计值N=a*q/2=700*14/2=4.9*103 N钢管净截面积A=4.89*102 mm2钢管最大弯矩设计值M=q*a2/8=14*700*700/8=8.58*105 N*m截面抵抗矩w=5.08*103 mm2则：δ=N/A+M/W=4.9*103/4.89*102+8.58*105/5.08*103=10.02+168.9=178.92 N/mm2δ≤f=215 N/mm2满足要求。
三、挠度验算柱箍弹性模量E=2.05*105 N/mm2钢管惯性距I=12.19*104 mm4则：ω=5*q*a4/（384*E*I）=5*14*7004/（384*2.05*105*12.19*104）=1.25 mm ω≤[ω]=800/500=1.60 mm 满足要求。
审核人：编制人：徐子东 2003年12月1日。
700x700柱模计算
柱模板支撑计算书一、柱模板基本参数柱模板的截面宽度 B=700mm ，B 方向对拉螺栓2道， 柱模板的截面高度 H=700mm ，H 方向对拉螺栓2道， 柱模板的计算高度 L = 6000mm ， 柱箍间距计算跨度 d = 400mm 。
柱箍采用单钢管48mm ×2.8mm 。
柱模板竖楞截面宽度50mm ，高度100mm 。
B 方向竖楞5根，H 方向竖楞5根。
面板厚度12mm ，剪切强度1.4N/mm 2，抗弯强度15.0N/mm 2，弹性模量6000.0N/mm 2。
229000.0N/mm 2。
7002162162162柱模板支撑计算简图二、柱模板荷载标准值计算强度验算要考虑新浇混凝土侧压力和倾倒混凝土时产生的荷载设计值；挠度验算只考虑新浇混凝土侧压力产生荷载标准值。
新浇混凝土侧压力计算公式为下式中的较小值:其中 c —— 混凝土的重力密度，取24.000kN/m 3；t —— 新浇混凝土的初凝时间，为0时(表示无资料)取200/(T+15)，取5.714h ； T —— 混凝土的入模温度，取20.000℃； V —— 混凝土的浇筑速度，取2.500m/h ；H —— 混凝土侧压力计算位置处至新浇混凝土顶面总高度，取3.000m ；1—— 外加剂影响修正系数，取1.000；2—— 混凝土坍落度影响修正系数，取0.850。
根据公式计算的新浇混凝土侧压力标准值 F1=40.540kN/m 2考虑结构的重要性系数0.9，实际计算中采用新浇混凝土侧压力标准值 F1=0.9×40.000=36.000kN/m 2考虑结构的重要性系数0.9，倒混凝土时产生的荷载标准值 F2=0.9×3.000=2.700kN/m 2。
三、柱模板面板的计算面板直接承受模板传递的荷载，应该按照均布荷载下的简支梁计算，计算如下18.79kN/mA面板计算简图 面板的计算宽度取柱箍间距0.40m 。
800直径圆柱模板计算书
800直径圆柱模板计算书计算依据：1、《建筑施工模板安全技术规范》JGJ162-20082、《混凝土结构设计规范》GB50010-20103、《建筑结构荷载规范》GB 50009-20124、《钢结构设计规范》GB 50017-2003一、工程属性二、柱箍布置计算简图：立面图I)+2tl剖面图三、荷载组合有效压头高度h=G4k/Y c = 29.87/24 = 1.245m承载能力极限状态设计值S ma x=0.9max[1.2G4k+1.4Q3k, 1.35 G4k+1.4x0.7Q3k] = 0.9max[1.2x29.87+1.4x2, 1.35x29.87+1.4x0.7x2] = 38.056kN/m2S min=0.9x1.4Q3k=0.9x1.4x2 = 2.52kN/m2正常使用极限状态设计值S' =G =29.87kN/m2max 4kS / m in=0 kN/m2 四、面板验算梁截面宽度取单位宽度即b = 1000mm。
W=bh2/6 = 1000x 182/6 = 54000mm3I=bh3/12 = 1000x183/12=486000mm41、强度验算30. QE 丸呼 k 也手呼叫史呼 kN.手呼kM 邛呼 kh 干呼 kN,西 494kN ；19,931kN/11.36SkNA2.2.52kN/n2.0O5kN/rr [ ] j j j 』h [ j । [ [ । j^[ ] j小小您0猥⑶於⑶/⑸族⑹区⑺族圄凑⑶直[阿四"加三300 300 300 300 300 300 300 300 10验算简图弯矩图M ma x =0.361kN-mo =M /W = 0.361x106/54000=6.685N/mm 2s[f]=13N/mm 2 max 满足要求！ 2、挠度验算29.0729.07kN/r29.07kN/r29.07kN/r29.87kN/r29.07kN/29,O3kN.21.033kN ；14.635kN/r7.430kN/mO.2.OkN/nO.24kN/m1p 3003001 I —] ] ] ] [ u [ [ ] [ ] [ [ [ [ ^^ [ ] ] ] [ n ] [ ] [ [ [ [ [ 1 ] I j j j h [ j j j ] I ，j j ] I j j j琥0威⑶淤⑷滕⑸煤⑹陇国戢圄券⑶热中川四个圜验算简图1p 300300 < T —300 300 300 300 300 300 300 300 107r 7r T■0.361变形图v max=0.361mms[v]=l/250=300/250=1.2mm满足要求！3、支座反力计算承载能力极限状态R1=4.891kN R2=12.936kNR3=11.009kN R4=11.53kNR5=11.372kN R6=11.483kN R7=11.033kN R8=8.574kN R9=5.945kN R10=3.524kNR11=0.53kN五、柱箍验算1、柱箍拉力T=R ma x xD/2=12.936x0.8/2=5.174kN2、柱箍强度o=T/(Bxt2)=5174/(30x 1.2)=143.722N/mm2S[o]=215N/mm2满足要求！3、螺栓强度验算螺栓设计拉力N t=nA e f tb = 1x84x400 = 33600N=33.6kN>T=5.174kN满足要求！。
柱模板计算书
本工程位于任丘市经济开发区北区，地上三层，建筑高度12.7米，总建筑面积 14000平方米。
本工程由任丘韩昌工艺品有限公司建设，河北大地建设科技有限公司勘察，世 纪东华建筑规划设计有限公司设计，任丘市建兴工程建设项目管理有限公司监理， 任丘市诚建建筑安装工程有限公司施工。
本计算书依据《建筑施工模板安全技术规范》（JGJ162-2008）、《建筑施工 计算手册》江正荣著、《建筑结构荷载规范》(GB 50009-2001)、《混凝土结构设计 规范》(GB50010-2010)。
0.09
0.086
0.067 0.041
0.06
0.064 0.054
0.051 0.05
0.062
弯矩图(kN·m)
1.587 1.626
1.147 1.26 1.22 1.268 1.116
1.22
0.705 0.398
0.823 1.322 1.209 1.249 1.201 1.354
1.708
(二) 内力计算 竖楞直接承受模板传递的荷载，根据实际受力情况进行电算，得到计算简图及 内力、变形图如下：
8.231kN /m
100 300 300 300 300 300 1990
8.554kN /m
400 400 400 400 1540
0.323kN /m 330
弯矩和剪力计算简图
0.113
柱截面宽B：550mm；柱截面高H：550mm；
搭设形式：组合式柱箍有竖楞；
2.面板参数
面板采用克隆(平行方向)18mm厚覆面木胶合板；厚度：18mm；
抗弯设计值fm：29N/mm2；弹性模量E：11500N/mm2；
3.柱箍
450x800梁模板(扣件式,梁板立柱共用)计算书
梁模板（扣件式，梁板立柱共用）计算书计算依据：1、《建筑施工模板安全技术规范》JGJ162-20082、《混凝土结构设计规范》GB 50010-20103、《建筑结构荷载规范》GB 50009-20124、《钢结构设计规范》GB 50017-2003一、工程属性二、荷载设计三、模板体系设计设计简图如下：平面图立面图四、面板验算面板类型覆面木胶合板面板厚度t(mm) 15面板抗弯强度设计值[f](N/mm2) 15 面板抗剪强度设计值[τ](N/mm2) 1.5面板弹性模量E(N/mm2) 5400取单位宽度b=1000mm，按四等跨连续梁计算：W＝bh2/6=1000×15×15/6＝37500mm3，I＝bh3/12=1000×15×15×15/12＝281250mm4 q1＝0.9×max[1.2(G1k+(G2k+G3k)×h)+1.4Q2k，1.35(G1k+(G2k+G3k)×h)+1.4ψc Q2k]×b=0.9×max[1.2×(0.1+(24+1.5)×0.8)+1.4×2，1.35×(0.1+(24+1.5)×0.8)+1.4×0.7×2]×1＝26.67 1kN/mq1静＝0.9×1.35×[G1k+(G2k+G3k)×h]×b＝0.9×1.35×[0.1+(24+1.5)×0.8]×1＝24.908kN/m q1活＝0.9×1.4×0.7×Q2k×b＝0.9×1.4×0.7×2×1＝1.764kN/mq2＝[1×(G1k+(G2k+G3k)×h)]×b＝[1×(0.1+(24+1.5)×0.8)]×1＝20.5kN/m计算简图如下：1、强度验算M max＝0.107q1静L2+0.121q1活L2＝0.107×24.908×0.092+0.121×1.764×0.092＝0.023kN·mσ＝M max/W＝0.023×106/37500＝0.622N/mm2≤[f]＝15N/mm2满足要求！2、挠度验算νmax＝0.632q2L4/(100EI)=0.632×20.5×904/(100×5400×281250)＝0.006mm≤[ν]＝L/400＝90/400＝0.225mm满足要求！3、支座反力计算设计值(承载能力极限状态)R1=R5=0.393q1静L+0.446q1活L=0.393×24.908×0.09+0.446×1.764×0.09＝0.952kNR2=R4=1.143q1静L+1.223q1活L=1.143×24.908×0.09+1.223×1.764×0.09＝2.756kN R3=0.928q1静L+1.142q1活L=0.928×24.908×0.09+1.142×1.764×0.09＝2.262kN标准值(正常使用极限状态)R1'=R5'=0.393q2L=0.393×20.5×0.09＝0.725kNR2'=R4'=1.143q2L=1.143×20.5×0.09＝2.109kNR3'=0.928q2L=0.928×20.5×0.09＝1.712kN五、小梁验算承载能力极限状态：梁底面板传递给左边小梁线荷载：q1左＝R1/b=0.952/1＝0.952kN/m梁底面板传递给中间小梁最大线荷载：q1中＝Max[R2,R3,R4]/b=Max[2.756,2.262,2.75 6]/1=2.756kN/m梁底面板传递给右边小梁线荷载：q1右＝R5/b=0.952/1＝0.952kN/m小梁自重：q2＝0.9×1.35×(0.3-0.1)×0.45/5 =0.022kN/m梁左侧模板传递给左边小梁荷载q3左＝0.9×1.35×0.5×(0.8-0.3)=0.304kN/m梁右侧模板传递给右边小梁荷载q3右＝0.9×1.35×0.5×(0.8-0.3)=0.304kN/m梁左侧楼板传递给左边小梁荷载q4左＝0.9×Max[1.2×(0.5+(24+1.1)×0.3)+1.4×2，1.35×(0.5+(24+1.1)×0.3)+1.4×0.7×2]×(0.4-0.45/2)/2×1=1.008kN/m梁右侧楼板传递给右边小梁荷载q4右＝0.9×Max[1.2×(0.5+(24+1.1)×0.3)+1.4×2，1.35×(0.5+(24+1.1)×0.3)+1.4×0.7×2]×((0.8-0.4)-0.45/2)/2×1=1.008kN/m左侧小梁荷载q左＝q1左+q2+q3左+q4左 =0.952+0.022+0.304+1.008=2.285kN/m中间小梁荷载q中= q1中+ q2=2.756+0.022=2.778kN/m右侧小梁荷载q右＝q1右+q2+q3右+q4右 =0.952+0.022+0.304+1.008=2.285kN/m小梁最大荷载q=Max[q左,q中,q右]=Max[2.285,2.778,2.285]=2.778kN/m正常使用极限状态：梁底面板传递给左边小梁线荷载：q1左'＝R1'/b=0.725/1＝0.725kN/m梁底面板传递给中间小梁最大线荷载：q1中'＝Max[R2',R3',R4']/b=Max[2.109,1.712,2.1 09]/1=2.109kN/m梁底面板传递给右边小梁线荷载：q1右'＝R5'/b=0.725/1＝0.725kN/m小梁自重：q2'＝1×(0.3-0.1)×0.45/5 =0.018kN/m梁左侧模板传递给左边小梁荷载q3左'＝1×0.5×(0.8-0.3)=0.25kN/m梁右侧模板传递给右边小梁荷载q3右'＝1×0.5×(0.8-0.3)=0.25kN/m梁左侧楼板传递给左边小梁荷载q4左'＝[1×(0.5+(24+1.1)×0.3)]×(0.4-0.45/2)/2×1=0.70 3kN/m梁右侧楼板传递给右边小梁荷载q4右'＝[1×(0.5+(24+1.1)×0.3)]×((0.8-0.4)-0.45/2)/2×1 =0.703kN/m左侧小梁荷载q左'＝q1左'+q2'+q3左'+q4左'=0.725+0.018+0.25+0.703=1.696kN/m中间小梁荷载q中'= q1中'+ q2'=2.109+0.018=2.127kN/m右侧小梁荷载q右'＝q1右'+q2'+q3右'+q4右' =0.725+0.018+0.25+0.703=1.696kN/m 小梁最大荷载q'=Max[q左',q中',q右']=Max[1.696,2.127,1.696]=2.127kN/m为简化计算，按简支梁和悬臂梁分别计算，如下图：1、抗弯验算M max＝max[0.125ql12，0.5ql22]＝max[0.125×2.778×0.42，0.5×2.778×0.22]＝0.056kN·mσ=M max/W=0.056×106/54000=1.029N/mm2≤[f]=11.44N/mm2满足要求！2、抗剪验算V max＝max[0.5ql1，ql2]＝max[0.5×2.778×0.4，2.778×0.2]＝0.556kNτmax=3V max/(2bh0)=3×0.556×1000/(2×40×90)＝0.231N/mm2≤[τ]=1.232N/mm2满足要求！3、挠度验算ν1＝5q'l14/(384EI)＝5×2.127×4004/(384×7040×243×104)＝0.041mm≤[ν]＝l1/400＝400/400＝1mmν2＝q'l24/(8EI)＝2.127×2004/(8×7040×243×104)＝0.025mm≤[ν]＝2l2/400＝2×200/400＝1mm满足要求！4、支座反力计算承载能力极限状态R max=[qL1,0.5qL1+qL2]=max[2.778×0.4,0.5×2.778×0.4+2.778×0.2]=1.111kN同理可得：梁底支撑小梁所受最大支座反力依次为R1=0.914kN,R2=1.111kN,R3=0.913kN,R4=0.9 13kN,R5=1.111kN,R6=0.914kN正常使用极限状态R max'=[q'L1,0.5q'L1+q'L2]=max[2.127×0.4,0.5×2.127×0.4+2.127×0.2]=0.851kN同理可得：梁底支撑小梁所受最大支座反力依次为R1'=0.678kN,R2'=0.851kN,R3'=0.692kN,R4'=0. 692kN,R5'=0.851kN,R6'=0.678kN六、主梁验算1、抗弯验算主梁弯矩图(kN·m)σ=M max/W=0.779×106/4490=173.413N/mm2≤[f]=205N/mm2 满足要求！2、抗剪验算主梁剪力图(kN)V max＝2.938kNτmax=2V max/A=2×2.938×1000/424＝13.858N/mm2≤[τ]=125N/mm2满足要求！3、挠度验算主梁变形图(mm)νmax＝1.746mm≤[ν]＝L/400＝800/400＝2mm满足要求！4、支座反力计算承载能力极限状态支座反力依次为R1=2.938kN，R2=2.938kN正常使用极限状态支座反力依次为R1'=2.221kN，R2'=2.221kN七、纵向水平钢管验算钢管截面类型(mm) Ф48×3钢管计算截面类型(mm) Ф48×3钢管截面面积A(mm2) 424 钢管截面回转半径i(mm) 15.9钢管弹性模量E(N/mm2) 206000 钢管截面惯性矩I(cm4) 10.78钢管截面抵抗矩W(cm3) 4.49 钢管抗弯强度设计值[f](N/mm2) 205钢管抗剪强度设计值[τ](N/mm2) 125R＝max[R1，R2]=max[2.938，2.938]=2.938kN，R'＝max[R1'，R2']＝max[2.221，2.221]=2.221kN计算简图如下：1、抗弯验算纵向水平钢管弯矩图(kN·m) σ＝M max/W＝0.411×106/4490＝91.612N/mm2≤[f]=205N/mm2 满足要求！2、抗剪验算纵向水平钢管剪力图(kN)V max＝3.966kNτmax＝2V max/A=2×3.966×1000/424＝18.709N/mm2≤[τ]＝125N/mm2满足要求！3、挠度验算纵向水平钢管变形图(mm)νmax＝0.592mm≤[ν]＝L/400＝800/400＝2mm满足要求！4、支座反力计算支座反力依次为R1=3.966kN，R2=6.317kN，R3=6.317kN，R4=3.966kN同理可得：立柱所受支座反力依次为R1=6.317kN，R2=6.317kN八、扣件抗滑移验算荷载传递至立柱方式双扣件扣件抗滑移折减系数k c 1 扣件最大受力N＝max[R1，R2]＝6.317kN≤R c=k c×12=1×12=12kN满足要求！九、立柱验算钢管截面类型(mm) Ф48×3钢管计算截面类型(mm) Ф48×3钢材等级Q235 立柱截面面积A(mm2) 424 回转半径i(mm) 15.9 立柱截面抵抗矩W(cm3) 4.491、长细比验算l0=h=1500mmλ=l0/i=1500/15.9=94.34≤[λ]=150长细比满足要求！查表得，φ＝0.6342、风荷载计算M w＝0.9×φc×1.4×ωk×l a×h2/10＝0.9×0.9×1.4×0.331×0.8×1.52/10＝0.068kN·m3、稳定性计算根据《建筑施工模板安全技术规范》JGJ162-2008，荷载设计值q1有所不同：1)面板验算q1＝0.9×[1.2×(0.1+(24+1.5)×0.8)+1.4×0.9×2]×1＝24.408kN/m2)小梁验算q1＝max{0.874+0.9×1.2×[(0.3-0.1)×0.45/5+0.5×(0.8-0.3)]+0.9×[1.2×(0.5+(24+1.1)×0.3) +1.4×0.9×1]×max[0.4-0.45/2，(0.8-0.4)-0.45/2]/2×1，2.527+0.9×1.2×(0.3-0.1)×0.45/5} =2.547kN/m同上四～七计算过程，可得：R1＝5.738kN，R2＝5.738kN立柱最大受力N w＝max[R1+N边1，R2+N边2]+0.9×1.2×0.1×(3.7-0.8)+M w/l b＝max[5.738 +0.9×[1.2×(0.5+(24+1.1)×0.3)+1.4×0.9×1]×(0.8+0.4-0.45/2)/2×0.8，5.738+0.9×[1.2×(0. 5+(24+1.1)×0.3)+1.4×0.9×1]×(0.8+0.8-0.4-0.45/2)/2×0.8]+0.313+0.068/0.8＝9.961kNf＝N/(φA)+M w/W＝9960.574/(0.634×424)+0.068×106/4490＝52.198N/mm2≤[f]＝205N /mm2满足要求！十、高宽比验算根据《建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范》JGJ130-2011第6.9.7：支架高宽比不应大于3H/B=3.7/6.3=0.587≤3满足要求，不需要进行抗倾覆验算！十一、立柱支承面承载力验算F1=N=9.961kN1、受冲切承载力计算根据《混凝土结构设计规范》GB50010-2010第6.5.1条规定，见下表可得：βh=1，f t=0.858N/mm2，η=1，h0=h-20=100mm，u m =2[(a+h0)+(b+h0)]=800mmF=(0.7βh f t+0.25σpc，m)ηu m h0=(0.7×1×0.858+0.25×0)×1×800×100/1000=48.048kN≥F1=9. 961kN满足要求！2、局部受压承载力计算根据《混凝土结构设计规范》GB50010-2010第6.6.1条规定，见下表可得：f c=7.488N/mm2，βc=1，βl=(A b/A l)1/2=[(a+2b)×(b+2b)/(ab)]1/2=[(300)×(300)/(100×100)]1/2=3，A ln=ab=10000mm 2F=1.35βcβl f c A ln=1.35×1×3×7.488×10000/1000=303.264kN≥F1=9.961kN满足要求！。
柱模板计算书
柱模板计算书计算依据:《混凝土结构工程施工规范》（GB50666-2011）《建筑施工模板安全技术规范》（JGJ162-2008）《建筑结构荷载规范》（GB 50009-2012）《混凝土结构设计规范》（GB50010-2010）《钢结构设计规范》（GB 50017-2003）一、参数信息1.基本参数2.面板参数3.柱箍(1) B边柱箍(2) H边柱箍4.竖楞(1) B边竖楞(2) H边竖楞5.对拉螺栓参数6.荷载参数柱段：Z1。
1.荷载计算及组合(1) 新浇砼作用于模板的最大侧压力G4k 按下列公式计算，并取其中的较小值:F1=0.28γctβV1/2F2=γcH其中γc-- 砼的重力密度，取24.000kN/m3；t0-- 新浇砼的初凝时间，采用t=200/(T+15)计算，得200/(20+15)=5.7h；V -- 砼的浇筑速度，取3.5m/h；H -- 砼侧压力计算位置处至新浇砼顶面总高度，取6.3m；β -- 砼坍落度影响修正系数，取1。
根据以上两个公式计算得到：F1=71.660 kN/m2F2=151.200 kN/m2新浇砼作用于模板的最大侧压力G4k=min（F1，F2）=71.660 kN/m2；砼侧压力的有效压头高度：h=F/γ=71.660/24.000=2.986m；(2) 砼下料产生的水平荷载标准值Q2kQ2k=2kN/m2；(3) 确定采用的荷载组合计算挠度采用标准组合：q=71.660×1=71.660kN/m；计算弯矩采用基本组合：q=0.9×1.1×(1.35×0.9×71.660+1.4×0.9×2)×1=88.691kN/m；2.B边模板面板计算根据实际受力情况进行电算，得到计算简图及内力、变形图如下：14314314314314314314288.691kN /m弯矩和剪力计算简图弯矩图(kN ·m)剪力图(kN)14314314314314314314271.66kN /m变形计算简图变形图(mm) 经过计算得到:最大弯矩 M= 0.192kN ·m 最大剪力：V= 7.681kN最大变形：ν= 0.035mm 最大支座反力：F= 14.380kN (1) 面板抗弯强度计算σ =M/W=0.192×106/5.400×104=3.548N/mm 2实际弯曲应力计算值 σ=3.548N/mm 2 小于抗弯强度设计值 [f]=29N/mm 2，满足要求！(2) 面板挠度计算容许挠度: 结构表面隐藏[ν]=l/250；第1跨最大挠度为0.035mm ，容许挠度为0.572mm ，满足要求！ 第2跨最大挠度为0.009mm ，容许挠度为0.572mm ，满足要求！ 第3跨最大挠度为0.015mm ，容许挠度为0.572mm ，满足要求！ 第4跨最大挠度为0.013mm ，容许挠度为0.572mm ，满足要求！ 第5跨最大挠度为0.015mm ，容许挠度为0.572mm ，满足要求！ 第6跨最大挠度为0.009mm ，容许挠度为0.572mm ，满足要求！ 第7跨最大挠度为0.034mm ，容许挠度为0.568mm ，满足要求！ 各跨实际最大挠度计算值小于最大允许挠度值，满足要求！3.H 边模板面板计算根据实际受力情况进行电算，得到计算简图及内力、变形图如下：13713713713713813813813888.691kN /m弯矩和剪力计算简图弯矩图(kN ·m)剪力图(kN)13713713713713813813813871.66kN /m变形计算简图变形图(mm) 经过计算得到:最大弯矩 M= 0.178kN ·m 最大剪力：V= 7.413 kN 最大变形：ν= 0.029mm 最大支座反力：F= 13.880kN (1) 面板抗弯强度计算σ =M/W=0.178×106/5.400×104=3.306N/mm 2实际弯曲应力计算值 σ=3.306N/mm 2 小于抗弯强度设计值 [f]=29N/mm 2，满足要求！(2) 面板挠度计算容许挠度: 结构表面隐藏[ν]=l/250；第1跨最大挠度为0.029mm ，容许挠度为0.548mm ，满足要求！ 第2跨最大挠度为0.007mm ，容许挠度为0.548mm ，满足要求！第3跨最大挠度为0.013mm，容许挠度为0.548mm，满足要求！第4跨最大挠度为0.011mm，容许挠度为0.548mm，满足要求！第5跨最大挠度为0.012mm，容许挠度为0.552mm，满足要求！第6跨最大挠度为0.013mm，容许挠度为0.552mm，满足要求！第7跨最大挠度为0.007mm，容许挠度为0.552mm，满足要求！第8跨最大挠度为0.029mm，容许挠度为0.552mm，满足要求！各跨实际最大挠度计算值小于最大允许挠度值，满足要求！三、柱模板竖楞的计算1.B边竖楞计算B边竖楞采用1根50×100矩形木楞为一组。
圆柱模板计算书
圆柱模板计算书一．基本情况：本圆柱模直经为1.4米，采用面板4mm钢板，法兰及肋骨均采用8X70扁钢。
肋间距为300X300mm。
采用混凝土浇注速度为3m/h，混凝土入模温度为25℃。
二．荷载计算：1.混凝土侧压力：根据GB50204-92中新浇注混凝土作用在模板上的最大侧压力计算公式如下：F=0.22RcTβ1β2V½（T=5）=0.22X24000X5X1X1.5X3½=52.59KN/m²F=RcH=24X10=240 KN/m²取二者中较小值为F=52.59 KN/m²2.混凝土侧压力设计值：F=F1X分项系数X拆减系数F=52.59X1.2X0.85=53.64 KN/m²3.倾倒混凝土时产生的水平荷载查建筑施工手册17-78表为：2 KN/m²荷载设计值为2X1.1X0.85=1.87 KN/m²4.混凝土振捣产生的荷载查路桥施工手册8-1表为2 KN/m²荷载设计值为2X1.1X0.85=1.87 KN/m²5.荷载总计：53.64+1.87+1.87=57.38 KN/m²三：板面计算：圆弧模板在混凝土浇注时产生的侧压力有肋骨架承担，在刚度计算时可以与平面钢模等同。
四：侥度计算：按照三边固结一边简支计算，取10mm宽的板条作为计算单元，则荷载Q=0.0584X10=0.584 KN/m²根据1X/1Y=0.9查表得ω大=0.00258q1 /kK=Eh³b/12(1-v²)=206000x6³x 10/12(1-0.3²)=40750000则ω大=0.57mm≤0.883mm故满足要求五：肋骨挠度计算ω大=ql/384EI=0.0014MM≤0.883mm故满足要求六：圆弧形横肋端头拉力强度计算A3钢材料f=140N/mm²F =FA=140X70X8=78400=78.4KN根据路桥施工计算手册213页为21.024KN78.4≥21.024 故满足要求。
800x1800柱模板计算(PKPM2012)
柱模板支撑计算书一、柱模板基本参数柱模板的截面宽度 B=1800mm ，B 方向对拉螺栓3道， 柱模板的截面高度 H=800mm ，H 方向对拉螺栓1道， 柱模板的计算高度 L = 4500mm ， 柱箍间距计算跨度 d = 500mm 。
柱箍采用双钢管48mm×3.0mm。
柱模板竖楞截面宽度40mm ，高度80mm 。
B 方向竖楞10根，H 方向竖楞5根。
面板厚度15mm ，剪切强度1.4N/mm 2，抗弯强度15.0N/mm 2，弹性模量9000.0N/mm 2。
木方剪切强度1.6N/mm 2，抗弯强度13.0N/mm 2，弹性模量10000.0N/mm 2。
800柱模板支撑计算简图二、柱模板荷载标准值计算强度验算要考虑新浇混凝土侧压力和倾倒混凝土时产生的荷载设计值；挠度验算只考虑新浇混凝土侧压力产生荷载标准值。
新浇混凝土侧压力计算公式为下式中的较小值:其中 γc —— 混凝土的重力密度，取24.000kN/m 3；t —— 新浇混凝土的初凝时间，为0时(表示无资料)取200/(T+15)，取5.714h ； T —— 混凝土的入模温度，取20.000℃； V —— 混凝土的浇筑速度，取2.500m/h ；H —— 混凝土侧压力计算位置处至新浇混凝土顶面总高度，取3.000m ； β—— 混凝土坍落度影响修正系数，取0.850。
根据公式计算的新浇混凝土侧压力标准值 F1=40.540kN/m 2考虑结构的重要性系数0.9，实际计算中采用新浇混凝土侧压力标准值: F1=0.9×42.500=38.250kN/m 2考虑结构的重要性系数0.9，倒混凝土时产生的荷载标准值: F2=0.9×4.000=3.600kN/m 2。
三、柱模板面板的计算面板直接承受模板传递的荷载，应该按照均布荷载下的连续梁计算，计算如下25.47kN/mA面板计算简图 面板的计算宽度取柱箍间距0.50m 。
圆柱模板计算书
圆柱模板计算书1、基本情况1.1该圆柱模高10.118m，直径1.8m。
采用砼泵车下灰，浇注砼速度3m/h，砼入模温度约25℃。
采用定型钢模板：面板采用6mm钢板；横肋采用厚12mm，宽100mm的圆弧肋板，间距400mm；竖肋采用普通10#槽钢，间距353mm。
2、荷载计算2.1砼侧压力（1）根据我国《砼结构工程施工及验收规范》（GB50204-92）中新浇注砼作用在模板上的最大侧压力计算公式如下：F=0.22Rc×T×β1×β2×√V [其中T=200/（25+15）=5 ]F=Rc×H ，带入数据得3=52.59N/㎡.F=0.22×24000×5×1×1.15×√3F=24×10.118=242.832KN/㎡.取两者中较小值，即F=52.59KN/㎡。
（2）砼侧压力设计值：F=F1×分项系数×折减系数。
F=52.59×1.2×0.85=53.64KN/㎡。
（3）倾倒砼时产生的水平荷载查建筑施工手册17-78表，为2KN/㎡荷载设计值为2×1.4×0.85=2.38KN/㎡（4）砼振捣产生的荷载查路桥施工计算手册8-1表为2KN/㎡荷载设计值为：2×1.4×0.85=2.38KN/㎡（5）按表17-81进行荷载组合F′=53.64+2.38+2.38=58.4KN/㎡3、板面计算：圆弧模板在砼浇注时产生的侧压力有横肋承担，在刚度计算中与平模板相似。
3.1计算简图：按照三边固结一边简支计算，取10mm宽的板条作为计算单元，荷载为q=0.0584×10=0.584N/㎜根据Lx/Ly=0.9，查表得Wmax=0.00258L4/kK=Eh3b/12（1-V2）=206000×63×10/12×（1-0.3×0.3）=40750000V——钢材的泊桑比等于0.3Wmax=0.57mm≦[W]=1/400=0.883㎜，故满足要求。
柱,800×800柱模板支撑计算书
800×800柱模板支撑计算书一、柱模板基本参数柱模板的截面宽度 B=800mm ，B 方向对拉螺栓1道， 柱模板的截面高度 H=800mm ，H 方向对拉螺栓1道， 柱模板的计算高度 L = 5400mm ， 柱箍间距计算跨度 d = 600mm 。
柱箍采用双钢管48mm ×2.8mm 。
柱模板竖楞截面宽度40mm ，高度80mm 。
B 方向竖楞5根，H 方向竖楞5根。
面板厚度18mm ，剪切强度1.4N/mm 2，抗弯强度15.0N/mm 2，弹性模量6000.0N/mm 2。
木方剪切强度1.3N/mm 2，抗弯强度15.0N/mm 2，弹性模量9000.0N/mm 2。
80019019019019800190190190190柱模板支撑计算简图二、柱模板荷载标准值计算强度验算要考虑新浇混凝土侧压力和倾倒混凝土时产生的荷载设计值；挠度验算只考虑新浇混凝土侧压力产生荷载标准值。
新浇混凝土侧压力计算公式为下式中的较小值:其中 γc —— 混凝土的重力密度，取24.000kN/m 3；t —— 新浇混凝土的初凝时间，为0时(表示无资料)取200/(T+15)，取3.000h ； T —— 混凝土的入模温度，取20.000℃； V —— 混凝土的浇筑速度，取3.000m/h ；H —— 混凝土侧压力计算位置处至新浇混凝土顶面总高度，取3.000m ； β—— 混凝土坍落度影响修正系数，取0.850。
根据公式计算的新浇混凝土侧压力标准值 F1=29.680kN/m 2考虑结构的重要性系数0.90，实际计算中采用新浇混凝土侧压力标准值: F1=0.90×29.680=26.712kN/m 2考虑结构的重要性系数0.90，倒混凝土时产生的荷载标准值: F2=0.90×4.000=3.600kN/m 2。
三、柱模板面板的计算面板直接承受模板传递的荷载，应该按照均布荷载下的连续梁计算，计算如下22.26k N /mA面板计算简图 面板的计算宽度取柱箍间距0.60m 。
800800柱模板计算书
800*800柱模板（设置对拉螺栓）计算书一、计算依据1、《建筑施工模板安全技术规范》JGJ162-20082、《混凝土结构设计规范》GB50010-20103、《建筑结构荷载规范》GB50009-20124、《钢结构设计规范》GB50017-20035、《建筑施工临时支撑结构技术规范》JGJ300-20136、《施工手册》（第五版）二、计算参数基本参数（图1）模板设计平面图（图2）模板设计立面图三、荷载统计新浇混凝土对模板的侧压力F1=0.22γct0β1β2V0.5＝0.22×24×4×1.2×1.15×20.5=41.218kN/m2F2=γcH＝24×4200/1000=100.8kN/m2标准值G4k＝min[F1,F2]＝41.218kN/m2承载能力极限状态设计值根据墙厚的大小确定组合类型：由于柱长边大于300mm，则：S＝0.9max[1.2G4k+1.4Q3k，1.35G4k+1.4×0.7Q3k] =0.9×max(1.2×41.218+1.4×2,1.35×41.218+1.4×0.7×2)=51.844kN/m2正常使用极限状态设计值Sk＝G4k＝41.218kN/m2四、面板验算根据规范规定面板可按简支跨计算，故可按简支跨一种情况进行计算，取b=1m单位面板宽度为计算单元。
W＝bh2/6=1000×182/6=54000mm3，I＝bh3/12=1000×183/12=486000mm4其中的h为面板厚度。
（图3）承载能力极限状态受力简图1、强度验算q＝bS＝1×51.844=51.844kN/m（图4）面板弯矩图(kN·m)Mmax＝0.166kN·mσ＝Mmax/W＝0.166×106/54000=3.072N/mm2≤[f]＝25N/mm2满足要求2、挠度验算（图5）正常使用极限状态受力简图qk＝bSk=1×41.218=41.218kN/m（图6）面板变形图(mm)νmax=0.09mm≤[ν]＝450/400=1.125mm满足要求五、小梁验算柱箍的道数：e=[e≤(H-a)/b,e∈Z]=8次梁上部悬挑长度a1=H-a-eb=4200-250-8×450=350mm根据实际情况次梁的计算简图应为两端带悬挑的多跨连续梁，次梁按四跨连续梁计算偏安全且比较符合实际情况，计算简图如下：（图7）承载能力极限状态受力简图次梁上作用线荷载q＝Max(L/m,B/n)S＝133.333/1000×51.844=6.913kN/mqk＝Max(L/m,B/n)Sk＝133.333/1000×41.218=5.496kN/m1、强度验算（图8）次梁弯矩图Mmax＝0.423kN·mσ＝Mmax/W＝0.423×106/(83.333×1000)=5.081N/mm2≤[f]＝13N/mm2满足要求2、抗剪验算（图9）次梁剪力图Vmax=2.419kNτ=VmaxS0/(Ib) = 2.419×103×62.5×103/(416.667×104×5×10)=0.726N/mm2≤[fv]＝1.4N/mm2满足要求3、挠度验算（图10）正常使用极限状态受力简图（图11）次梁变形图ν=0.57mm≤[ν]＝450/400=1.125mm满足要求4、支座反力计算Rmax=4.843kNRmaxk=3.85kN六、柱箍验算取s=Max[L/(X+1),B/(Y+1)]=max((800+(100+48)×2)/(2+1),(800+(100+48)×2)/(2+1))=365.333mm为计算跨度。
800x800柱模板计算(PKPM2012)
柱模板支撑计算书一、柱模板基本参数柱模板的截面宽度 B=800mm，B方向对拉螺栓1道，柱模板的截面高度 H=800mm，H方向对拉螺栓1道，柱模板的计算高度 L = 6200mm，柱箍间距计算跨度 d = 600mm。
柱箍采用双钢管48mm×3.0mm。
柱模板竖楞截面宽度40mm，高度80mm。
B方向竖楞5根，H方向竖楞5根。
面板厚度18mm，剪切强度1.4N/mm2，抗弯强度15.0N/mm2，弹性模量9000.0N/mm2。
木方剪切强度1.6N/mm2，抗弯强度13.0N/mm2，弹性模量10000.0N/mm2。
800190190190190819191919柱模板支撑计算简图二、柱模板荷载标准值计算强度验算要考虑新浇混凝土侧压力和倾倒混凝土时产生的荷载设计值；挠度验算只考虑新浇混凝土侧压力产生荷载标准值。
新浇混凝土侧压力计算公式为下式中的较小值:其中γc——混凝土的重力密度，取24.000kN/m3；t —— 新浇混凝土的初凝时间，为0时(表示无资料)取200/(T+15)，取4.000h ； T —— 混凝土的入模温度，取20.000℃；V —— 混凝土的浇筑速度，取2.500m/h ；H —— 混凝土侧压力计算位置处至新浇混凝土顶面总高度，取3.000m ；β—— 混凝土坍落度影响修正系数，取0.850。
根据公式计算的新浇混凝土侧压力标准值 F1=28.380kN/m 2考虑结构的重要性系数0.9，实际计算中采用新浇混凝土侧压力标准值:F1=0.9×36.130=32.517kN/m 2考虑结构的重要性系数0.9，倒混凝土时产生的荷载标准值:F2=0.9×4.000=3.600kN/m 2。
三、柱模板面板的计算面板直接承受模板传递的荷载，应该按照均布荷载下的连续梁计算，计算如下26.44kN/mA面板计算简图面板的计算宽度取柱箍间距0.60m 。
荷载计算值 q = 1.2×32.517×0.600+1.40×3.600×0.600=26.436kN/m面板的截面惯性矩I 和截面抵抗矩W 分别为:本算例中，截面惯性矩I 和截面抵抗矩W 分别为:W = 60.00×1.80×1.80/6 = 32.40cm 3；I = 60.00×1.80×1.80×1.80/12 = 29.16cm 4；(1)抗弯强度计算f = M / W < [f]其中 f ——面板的抗弯强度计算值(N/mm2)；M ——面板的最大弯距(N.mm)；W ——面板的净截面抵抗矩；[f] ——面板的抗弯强度设计值，取15.00N/mm2；M = 0.100ql2其中 q ——荷载设计值(kN/m)；经计算得到M = 0.100×(1.20×19.510+1.40×2.160)×0.190×0.190=0.095kN.m经计算得到面板抗弯强度计算值 f = 0.095×1000×1000/32400=2.946N/mm2面板的抗弯强度验算 f < [f],满足要求!(2)抗剪计算T = 3Q/2bh < [T]其中最大剪力Q=0.600×(1.20×19.510+1.4×2.160)×0.190=3.014kN 截面抗剪强度计算值T=3×3014.0/(2×600.000×18.000)=0.419N/mm2截面抗剪强度设计值 [T]=1.40N/mm2面板抗剪强度验算 T < [T]，满足要求!(3)挠度计算v = 0.677ql4 / 100EI < [v] = l / 250面板最大挠度计算值v = 0.677×19.510×1904/(100×9000×291600)=0.066mm面板的最大挠度小于190.0/250,满足要求!四、竖楞木方的计算竖楞木方直接承受模板传递的荷载，应该按照均布荷载下的三跨连续梁计算，计算如下600600 600 8.37kN/mA B竖楞木方计算简图竖楞木方的计算宽度取 BH 两方向最大间距0.190m。
连廊模板专项方案及柱模计算书
编制说明2#～3#连廊、3#连廊、3#～4#连廊层高7.8米，柱网尺寸：7.5m×7.5m。
柱截面尺寸：800mm×800mm、700mm×700mm、600mm×600mm。
梁主要截面尺寸：300mm×1100mm、300mm×1000mm、300mm×750mm、300mm×700mm、250mm×700mm、250mm×600mm 、250mm×500mm。
板厚： 120mm，局部150mm。
三、柱模支设3.1柱模加固参数表3.2、搭设要求3.2.1模板及配件使用前一定严格检查,不合格的不得使用,3.2.2按设计进行拼装, 按柱子截面尺寸预拼成一面一片,多层板与方木形成一个子口.3.2.3柱子钢筋绑完后,水电预埋件及管线已安装好,安好保护层,并办完隐检手续方可支模.3.2.4模板安装前涂刷隔离剂.并把水平标高引测到预留的插筋。
3.2.5将柱模内清理，冲洗干净,封闭清理口.3.2.6安装柱箍: 柱箍用钢管加拉杆的方法加固,拉杆第一道距地150mm,以上按柱模加固附图进行加固，加固拉杆用的“三”型卡及螺母全部用双的。
所有的连接应有效的紧固.3.2.7模板拼缝保证接头部位严密，接头，接缝处加设海绵条.3.2.8柱柱接头,梁柱接头采用定型多层板模板支设，用木方与梁板模连接为一体，保证接头部位严密，接头柱模部位要向下伸入柱体500mm,并在柱头处加设海绵条,防止跑浆 .以保证下部严密和顺平。
梁柱接头部位模板在梁筋绑扎完成后安装，安装完成要进行检查验收，检查接头部位的截面尺寸、严密情况、加固情况，检查合格后，才能进行下部模板的支设。
3.2.9将柱模内清理干净,封闭清理口.3.3柱模板加固图图一：剖面图图二：柱子立面图3.4、柱模计算书附后按层高10米，800*800柱计算：3.4.1、800*800mm、柱模板计算书四.梁板支设梁板支设体系说明：板的立杆纵横间距为1米，横杆步距为1.8米，剪刀撑水平方向每隔两步设一道、纵向每隔两跨设一道，扫地杆距地不大于200mm。
柱模板计算书
柱模板计算书一、基本参数：混凝土侧压力计算位置至新浇混凝土顶面的总高度 L=9 m柱截面宽度 B=1200 mm柱截面高度 H=1200 mm面板的厚度 h=18 mm竖楞方木截面宽度 b=50 mm竖楞方木截面高度 h=100 mmB方向竖楞间距 b1= mH方向竖楞间距 h1= m柱箍材料圆形钢管柱箍圆形钢管直径 r=48 mm柱箍圆形钢管壁厚 e= mm柱箍间距 b= m对拉螺栓型号 M18B方向螺栓间距 L1= mH方向螺栓间距 L2= m二、柱模板荷载标准值计算：新浇混凝土侧压力公式为下式中的较小值：其中:γc为混凝土重力密度;24 kN/m3t 新浇混凝土的初凝时间 t= 小时v 混凝土的浇筑速度 v=3 m/hβ1 外加剂影响系数β1=1β2 混凝土坍落度影响修正系数β2=H 混凝土侧压力计算位置处至新浇混凝土顶面的总高度 H=9 mF1 新浇混混凝土侧压力 F1= kN/m2F2 倾倒(振捣)混凝土时产生的荷载标准值 F2 = 4 kN/m2三、柱模板面板计算1、B方向柱模板面板的计算面板按照均布荷载下的三跨连续梁计算(1)、面板荷载计算面板荷载计算值 q=×+×4)×= kN/m(2)、面板抗弯强度计算面板最大弯矩设计值其中:l B方向竖楞方木间距 l= mq 面板荷载计算值 q= kN/m经计算得到:M=××^2=面板强度计算值其中: W 面板截面抵抗矩 W = mm3M 面板最大弯矩设计值 M =经计算得到：f=×1000000÷×1000)= N/mm2面板抗弯强度设计值 [f] =15 N/mm2面板强度计算值小于或等于面板抗弯强度设计值，故满足要求!(3)、面板抗剪强度计算面板最大剪力设计值其中: l B方向竖楞方木间距 l= mq 面板荷载计算值 q= kN/m经计算得到:Q=××= kN面板的抗剪强度设计值：其中: b 柱箍间距 b= mh 面板厚度 h=18 mmQ 面板最大剪力设计值 Q= kN经计算得到：T=3××1000÷(2××1000×18)= N/mm2抗剪强度设计值 [T] = N/mm2面板的抗剪强度小于或等于抗剪强度设计值，故满足要求! (4)、面板挠度计算面板荷载标准值q=×= kN/m面板的挠度设计值：其中: l B方向竖楞方木间距 l= mE 弹性模量 E=5200 N/mm2I 面板截面惯性矩 I= cm4经计算得到：V=×××1000)^4÷(100×5200××10000)= mm [v] 面板的最大允许挠度值 [v]=×1000÷250= mm面板的挠度设计值小于或等于最大允许挠度，故满足要求!2、H方向柱模板面板的计算面板按照均布荷载下的三跨连续梁计算(1)、面板荷载计算面板荷载计算值 q=×+×4)×= kN/m(2)、面板抗弯强度计算面板最大弯矩设计值其中: l H方向竖楞方木间距 l= mq 面板荷载计算值 q= kN/m经计算得到:M=××^2=面板强度计算值其中: W 面板截面抵抗矩 W = cm3M 面板最大弯矩设计值 M =经计算得到：f=×1000000÷×1000)= N/mm2面板抗弯强度设计值 [f] =15 N/mm2面板强度计算值小于或等于面板抗弯强度设计值，故满足要求!(3)、面板抗剪强度计算面板最大剪力设计值其中: l H方向竖楞方木间距 l= mq 面板荷载计算值 q= kN/m经计算得到:Q=××= kN面板的抗剪强度设计值其中 b 柱箍间距 b= mh 面板厚度 h=18 mmQ 面板最大剪力设计值 Q= kN经计算得到：T=3××1000÷(2××1000×18)= N/mm2抗剪强度设计值 [T] = N/mm2面板的抗剪强度小于或等于抗剪强度设计值，故满足要求!(4)、面板挠度计算面板荷载标准值q=×= kN/m面板的挠度设计值其中: l H方向竖楞方木间距 l= mE 面板的弹性模量 E=5200 N/mm2I 面板截面惯性矩 I= cm4经计算得到：V=×××1000)^4÷(100×5200××10000)= mm[v] 面板的最大允许挠度值 [v]=×1000÷250= mm面板的挠度设计值小于或等于最大允许挠度，故满足要求!四、竖楞方木的计算竖楞方木直接承受模板传递的荷载，应该按照均布荷载下的三跨连续梁计算，计算如下1、B方向竖楞方木的计算(1)、方木荷载计算方木荷载计算值:q=×+×4)×= kN/m(2)、方木抗弯强度计算最大弯矩计算公式：其中：l 柱箍的距离 l= mq 面板荷载计算值 q= kN/m经计算得到：M=××^2=竖楞方木强度其中: W 方木截面抵抗矩 W = cm3M 最大弯矩 M =经计算得到: f=×1000÷= N/mm2竖楞方木抗弯强度设计值 [f] = 17 N/mm2竖楞方木抗弯强度计算值小于竖楞方木抗弯强度设计值;故满足要求!(3)、方木抗剪强度计算最大剪力的计算公式如下其中: l 柱箍的间距 l= mq 方木荷载计算值 q= kN/m经计算得到: Q=××= kN截面抗剪强度计算值:其中: b 竖楞方木截面宽度 b=50 mmh 竖楞方木截面高度 h=100 mmQ 最大剪力 Q = kN经计算得到：T=3××1000÷(2×50×100)= N/mm2截面抗剪强度设计值;[T]= N/mm2截面抗剪强度计算值小于截面抗剪强度设计值;故满足要求! (4)、方木挠度计算竖楞荷载标准值:q=×= kN/m最大挠度计算公式如下:其中: l 柱箍的距离 l= mE 弹性模量 E=10000 N/mm2I 面板截面惯性矩 I= cm4经计算得到:v=×××1000)^4÷(100×10000××1000)= mm内楞的最大允许挠度值:[v]=×1000÷250= mm竖楞方木最大挠度计算值小于竖楞方木最大允许挠度;故满足要求!2、H方向竖楞方木的计算(1)、方木荷载计算方木荷载计算值:q=×+×4)×= kN/m(2)、方木抗弯强度计算最大弯矩计算公式：其中：l 柱箍的距离；取l= mq 面板荷载计算值 q = kN/m经计算得到：M=××^2=竖楞方木强度：其中: W 方木截面抵抗矩 W = cm3M 最大弯矩 M =经计算得到：f=×1000÷= N/mm2竖楞方木抗弯强度设计值 [f] = 17 N/mm2竖楞方木抗弯强度计算值小于竖楞方木抗弯强度设计值;故满足要求!(3)、方木抗剪强度计算最大剪力的计算公式如下其中:l 柱箍的间距 l= mq 方木荷载计算值 q= kN/m经计算得到: Q=××= kN截面抗剪强度计算值:其中: b 竖楞方木截面宽度 b=50 mmh 竖楞方木截面高度 h=100 mmQ 最大剪力 Q = kN经计算得到: T=3××1000÷(2×50×100)= N/mm2截面抗剪强度设计值;[T]=(N/mm2)截面抗剪强度计算值小于截面抗剪强度设计值;故满足要求!(4)、方木挠度计算竖楞荷载标准值q=×= kN/m最大挠度计算公式如下:其中: l 柱箍的距离 l= mE 弹性模量 E=10000 N/mm2I 面板截面惯性矩 I= cm4经计算得到:v=×××1000)^4÷(100×10000××1000)= mm竖楞的最大允许挠度值:[v]=×1000÷250= mm竖楞方木最大挠度计算值小于竖楞方木最大允许挠度;故满足要求! 五、柱箍的计算柱箍受竖楞方木传递的集中荷载作用，为受弯构件。
柱模板计算书
柱模板计算书该工程框架，地下层柱净高最高的为4.02米，取最多相同截面的500×500柱来计算。
采用衫木板支模，板材厚度为20mm，搁栅枋木截面50×50mm，间距为400mm，柱箍仿木截面50×80mm，间距为500mm。
混凝土浇筑是采用流槽或串筒分层浇灌,用插入式振动器分层捣实,每层浇灌厚度为1.2米。
混凝土容重25 KN/ m3，杉木自重４～6KN/ m3。
1、荷载计算：混凝土对侧面模板的最大压力：当H≥R P=γ·R =25×0.75=18.75（KN/m2）式中：P——新浇筑混凝土对模板的最大侧压力（KN/m2）。
γ——混凝土容重（KN/ m3）。
R——插入式振动器的作用半径(m)，一般取R=0.75m。
H——混凝土浇筑层厚度(m)。
2、倾倒混凝土产生的水平荷载：查表一取2KN/m23、振捣混凝土时产生的侧压力为4KN/ m2总侧压力为：1.2×18.75+1.4×(2+4)=30.9 KN/m2柱模板的线荷载为：q=0.5×30.9=15.45 KN/m（一）模板验算：已知杉木的抗弯强度设计值fm=14N/mm2，抗剪强度设计值fv=1.4N/mm2，弹性模量E=9000 N/mm2。
1）模板的抗弯强度必须满足：σm=Mmax/Wn≤1.3fm模板所受的最大弯矩(近似按五跨连续梁计算)Mmax=-1/11ql02=-1/11×15.45×0.42=-0.225KN-m模板的抵抗矩 Wn=bh2/6=500×202/6=33333mm2模板最大弯应力:σm=Mmax/Wn=0.225×106/33333=6.75N/mm2<1.3fm =1.3×14=18.20 N/mm2 (满足要求) 2）模板抗剪强度必须满足：τmax=Vmax×s/Ib≤1.3fv式中：s—进似采用螺栓或钉的间距(mm)I—截面惯性矩(mm4)b—截面宽度(mm)模板所受的最大剪力:Vmax=0.6ql0=0.6×15.45×0.4=3.708KNI=bh3/12=500×203/12=333333mm4模板最大剪应力:τmax=Vmax×s/Ib=3708×400/333333×500=0.009N/mm2≤1.3fv=1.3×1.4=1.82N/mm2 (满足要求)3）挠度验算：验算挠度时，荷载仅采用新浇混凝土侧压力的标准荷载q=0.5×15.45=7.725KN/mI=bh3/12=500×203/12=333333(mm4)w=0.967×(ql4/100EI)=0.967×(7.725×4004/100×9000×333333)=0.64mm允许挠度[w]=L/250=500/250=2mm>w=0.64mm (满足要求)（二）柱箍验算：作用在柱箍枋木上的线荷载为：q=0.5×30.9=13.91KN/m1) 抗弯强度验算：柱箍枋木所受的最大弯矩Mmax=1/12·ql02=1/12×13.91×0.52=0.29KN-m枋木的抵抗矩 Wn=bh2/6=50×802/6=53333mm2枋木的最大弯应力:σm=Mmax/Wn=0.29×106/53333=5.4N/mm2<1.3fm=1.3×14=18.20 N/mm2 (满足要求) 2）抗剪强度验算：柱箍所受的最大剪力:Vmax=1/2·ql0=0.5×13.91×0.5=3.48KNI=bh3/12=50×803/12=2.13×106mm4枋木最大剪应力:S=40×50×20=40000mm3S---中和轴以上的毛截面面积对中和轴的面积矩。
地下室柱模板计算书
地下室柱模板计算书计算依据：建筑施工模板安全技术规范 JGJ 162-2008.下面简称规范KZ 截面1000×1100，柱高5.1m （不包括板厚）。
板厚250。
梁的尺寸及梁与柱的相对位置： 由于柱截面尺寸较大，决定采用槽钢和对拉螺栓做柱箍：KL2 400*750KZ45011004001000325325300300KL1 450*750柱模板材料：15厚胶合板，方木50×80，对拉螺栓φ16，[ 12.6槽钢由规范 4.1，当采用内部振捣器时，新浇筑混凝土作用于模板的侧压力标准值（G 4K ）,可按下列公式计算，并取其中的较小值： 我们采用（4.1.1-2）计算侧压力。
因为现在混凝土的坍落度往往大于150mm ，此时混凝土坍落度影响系数β2 无数据可查。
此外，当用混凝土泵车浇筑柱时，混凝土上升的速度大于6m/h 。
以本例柱计算，柱混凝土体积为1.1*1*5.1=5.61m 3 。
一台10m 3 的罐车供料，用泵车浇筑，在10分钟内完全可以将柱的混凝土浇筑完毕。
此时，混凝土的上升的速度为 5.1/（10/60）=30.6m/h 。
大于6m/h 。
而公式（4.1.1-1）只适用于混凝土浇筑速度≤6m/h 的情况。
（规范106面，4.1.1条文说明）所以，我们采用（4.1.1-2）计算混凝土对模板的侧压力： 侧压力标准值 G 4K =γc H=24*5.1=122.4KN/m 2倾倒混凝土时对垂直面模板产生的水平荷载标准值：Q 3K =2KN/m 2 由规范4.3， 有结构重要性系数 0.9 荷载组合值系数 0.7 本例，显然恒载起控制作用。
因为G 4K > Q 3K 。
于是 底部荷载设计值 0.9*122.4*1.35=148.72KN/m 2 顶部荷载设计值 0.9*2*0.7*1.4=1.76KN/m 2 侧压力设计值分布图：)11.1.4(22.021210-=V t F c ββγ)21.1.4(-=HF C γ计算过程见下面的电子表格Excel。
模板设计计算书完整版
福建工程学院土木工程系课程设计（《建筑施工技术》——模板设计）专业：学号：班级：姓名：指导老师：日期：目录1.工程简介 (3)2.模板选型 (3)3.施工方法 (3)4.模板安装 (4)5.保证安全生产和要求………………………………………………………6.模板设计 (6)7.模板拆除 (6)8.柱模板计算书 (9)9.墙模板计算书 (18)10.梁模板计算书 (26)11.板模板计算书 (39)模板设计一，工程简介本工程，地下1层，地面28层。
冲（钻）孔灌注桩基础，主体设计为：一~四层为裙楼，五层为转换层，A塔楼二十六层，B、C塔楼为二十八层。
裙楼为钢筋混凝土框架结构，塔楼为框肢剪力墙结构。
其中底层层高最大为4.8m，最大柱截面为0.8X1.2m，最大截面梁为0.6X0.8m楼板最大厚度为0.14m，最大柱矩为8.0x7.8m。
标准层剪力墙高2.9m 墙厚0.4m。
一~五层柱混凝土强度为C40，塔楼柱混凝土强度为C35,梁混凝土强度为C35.墙和板混凝土强度为C30。
本工程采用泵送混凝土，掺有粉煤灰，坍落度为10-12cm。
不掺缓凝剂。
二、模板选型1、柱模板18厚覆面木胶和板模板，75×100松枋作木楞，用Φ48×3.5mm钢管柱箍。
按柱截面和净高制成定型模板2、墙体模板18厚覆面木胶和板模板，75×100松枋作内楞，Φ48×3.5mm钢管做外楞，M14对拉螺栓固定。
3、梁模板梁模板采用18厚覆面木胶和板作面板，75×100松枋作内外楞，用M12螺体穿梁对拉两道。
支撑系统采用φ48×3.5钢管脚手架。
4、顶板模板18厚覆面木胶和板模板，75×100松枋作木楞，支撑系统采用φ48×3.5扣件式钢管脚手架。
三、施工方法（一）施工准备1、模板安装前基本工作：（1）放线：首先引测建筑的边柱、墙轴线，并以该轴线为起点，引出各条轴线。
柱模板设计计算书
柱模板设计计算书一、中小断面柱模板基本参数柱断面长度B=600mm；柱断面宽度H=600mm；木方截面宽度=60mm；木方截面高度=80mm；木方间距l=200mm,胶合板截面高度=18mm。
取柱断面长度和柱断面宽度中的较大者进行计算。
二、荷载标准值计算:强度验算要考虑新浇混凝土侧压力与倾倒混凝土时产生的荷载；挠度验算只考虑新浇混凝土侧压力。
新浇混凝土侧压力计算公式为正式中的较小值：式中γc──为混凝土重力密度，取24(kN/m3)；t0──新浇混凝土的初凝时间，为0时(表示无资料)取200/(T+15),取3h；T──混凝土的入模温度,取20(℃)；V──混凝土的浇筑速度，取2.5m/h；β──混凝土坍落度影响修正系数，取0.85。
根据公式计算的新浇混凝土侧压力标准值F1=21.29kN/m2。
实际计算中采用的新浇混凝土压力标准值 F1=27.09kN/m2。
倾倒混凝土时产生的荷载标准值 F2=4kN/m2。
三、柱箍间距验算依据规范《建筑施工模板安全技术规程》(JGJ162-2008)，柱模为木面板时的柱箍间距必须同时满足下面两式:式中E──柱木面板的弹性模量(kN/mm2)；I──柱木面板的弹惯性矩(mm4)；F──新浇混凝土侧压力设计值；F s──新浇混凝土作用于模板上的侧压力、振捣混凝土倾倒混凝土时作用于模板上的侧压力设计值；b──柱木面板一块的宽度(mm)；W──木面板的抵抗矩；f m──木材抗弯强度设计值。
计算过程如下：胶合板截面抵抗矩 W=bh2/6=600×(18)2/6=32400.00mm3胶合板截面惯性矩 I=bh3/12=600×(18)3/12=291600.00mm4F s=0.95×(1.2×27.09+1.4×4)/1000=0.0362N/mm2第一式：0.783×[6000×291600.00/(32.508/1000×600.00)]1/3=350.50mm第二式：[8×32400×15/(0.0362×600)]1/2=423.08mm由于柱箍间距实际取200mm不大于上面两式计算的最小间距350.50mm,所以满足要求!四、柱箍强度验算依据规范《建筑施工模板安全技术规程》(JGJ162-2008)，柱箍强度应按拉弯杆件采用下式验算：式中N──柱箍轴向拉力设计值；q──沿柱箍方向垂直线荷载设计值；A n──柱箍净截面面积；A n=60×80=4800mm2M x──柱箍承受的弯矩设计值；W nx──柱箍截面抵抗矩；计算过程如下：q=F s×l=0.0362×200=7.241N/mmN=7.241×600/2=2172.16NM x=7.241×6002/8=325823.40NN/A n+M x/W nx=2172.16/4800+325823.40/64000.00=5.09≤fm=15N/mm2柱箍强度满足要求!五、胶合板侧模验算胶合板面板(取长边)，按三跨连续梁，跨度即为木方间距,计算如下:胶合板计算简图(1) 侧模抗弯强度验算:M=0.1ql2其中q──强度设计荷载(kN/m):q=(1.2×27.09+1.4×4.00)×600.00/1000=22.865kN/ml──木方间距,取l=200mm；经计算得M=0.1×22.865×(200.00/1000)2=0.091kN.m胶合板截面抵抗矩W=b×h2/6=600×(18)2/6=32400.00mm3σ= M/W=0.091×106 /32400.000=2.823N/mm2胶合板的抗弯计算强度不大于15N/mm2,所以满足要求!(2) 侧模抗剪强度验算:τ=3V/2bh其中 V为剪力:v = 0.6×q×l=0.6×(1.2×27.09+1.4×4)×600×200/106=2.744kN经计算得τ=3×2.744×103/(2×600.000×18.000)=0.381N/mm2胶合板的计算抗剪强度不大于1.4N/mm2,所以满足要求!(3) 侧模挠度验算:W=0.677qa4/(100EI)其中q──强度设计荷载(kN/m):q=27.09×600/1000=16.254kN/m侧模截面的转动惯量I=b×h3/12=600.000×18.0003/12=291600.000mm4；a──木方间距,取a=200mm；E──弹性模量,取E=6000N/mm2；经计算得 W=0.677×16.254×200.0004/(100×6000.00×291600.00)=0.10mm最大允许挠度 [W]=l/250=200/250=0.80mm胶合板的计算挠度不大于允许挠度[W],所以满足要求!六、木方验算木方按简支梁计算，跨度近似取柱子边长a,支座反力即为螺栓(钢筋)对拉拉力,计算如下:木方计算简图(1) 木方抗弯强度验算:M=qB2/8其中q──强度设计荷载(kN/m):q=(1.2×27.090+1.4×4.000)×200/1000=7.622kN/mB──截面长边,取B=600mm；经计算得M=7.622×(600/1000)2/8=0.343kN.m；木方截面抵抗矩W=b×h2/6=60×802/6=64000.000mm3；σ= M/W=0.343×106/64000.000=5.359N/mm2；木方的抗弯计算强度不大于15N/mm2,所以满足要求!(2) 木方抗剪强度验算:τ=3V/2bh其中 V为剪力:v = 0.5×q×B=0.5×(1.2×27.090+1.4×4.000)×200×600/106=2.287kN 经计算得τ=3×2.287×103/(2×60.000×80.000)=0.715N/mm2木方的抗剪计算强度不大于1.3N/mm2,所以满足要求!(3) 木方挠度验算:W=5qB4/(384EI)其中q──设计荷载(kN/m):q=27.09×200/1000=5.418kN.mI=b×h3/12=60×803/12=2560000.000mm4B──柱截面长边的长度,取B=600mm；E──弹性模量,取E=9000N/mm2；经计算得W=5×5.418×6004/(384×9000.00×2560000.00)=0.397mm允许挠度 [W]=B/250=600/250=2.400mm木方的计算挠度不大于允许挠度[W],所以满足要求!中小断面柱模板设计计算满足要求！。
高支模柱模板计算书要点
柱模板计算书柱模板的计算依据《建筑施工手册》第四版、《建筑施工计算手册》江正荣著、《建筑结构荷载规范》(GB 50009-2001)、《混凝土结构设计规范》GB50010-2002、《钢结构设计规范》(GB 50017-2003)等规范编制。
柱模板的背部支撑由两层组成，第一层为直接支撑模板的竖楞，用以支撑混凝土对模板的侧压力；第二层为支撑竖楞的柱箍，用以支撑竖楞所受的压力；柱箍之间用对拉螺栓相互拉接，形成一个完整的柱模板支撑体系。
柱模板设计示意图柱截面宽度B(mm):1200.00；柱截面高度H(mm):1000.00；柱模板的总计算高度:H = 10.70m；计算简图模板在高度方向分 2 段进行设计计算。
第1段（柱底至柱身高度5.88米位置；分段高度为5.88米）:一、参数信息1.基本参数柱截面宽度B方向对拉螺栓数目:2；柱截面宽度B方向竖楞数目:10；柱截面高度H方向对拉螺栓数目:2；柱截面高度H方向竖楞数目:8；对拉螺栓直径(mm):M14；2.柱箍信息柱箍材料:圆钢管；直径(mm):48.00；壁厚(mm):3.20；柱箍的间距(mm):500；柱箍合并根数:2；3.竖楞信息竖楞材料:木方；竖楞合并根数:2；；(mm):80.00；高度(mm):40.00宽度．4.面板参数面板类型:胶合面板；面板厚度(mm):15.00；22):13.00；(N/mm(N/mm ):6000.00；面板抗弯强度设计值f面板弹性模量c2):1.50；(N/mm 面板抗剪强度设计值5.木方和钢楞22):9000.00；):13.00；方木弹性模量E(N/mm方木抗弯强度设计值f(N/mm c2):1.50；方木抗剪强度设计值f(N/mm t22):205.00；):210000.00；钢楞抗弯强度设计值钢楞弹性模量E(N/mmfc(N/mm二、柱模板荷载标准值计算按《施工手册》，新浇混凝土作用于模板的最大侧压力，按下列公式计算，并取其中的较小值: 1/2 V F=0.22γtββ21 F=γH 3；混凝土的重力密度，取24.000kN/mγ其中-- t -- 新浇混凝土的初凝时间，取2.000h；T -- 混凝土的入模温度，取20.000℃； V -- 混凝土的浇筑速度，取2.500m/h；H -- 模板计算高度，取5.880m；β--外加剂影响修正系数，取1.200；1β--混凝土坍落度影响修正系数，取1.000。
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柱模板计算书柱模板的计算依据《建筑施工手册》第四版、《建筑施工计算手册》江正荣著、《建筑结构荷载规范》(GB 50009-2001)、《混凝土结构设计规范》GB50010-2002、《钢结构设计规范》(GB 50017-2003)等规范编制。
柱模板的背部支撑由两层组成，第一层为直接支撑模板的竖楞，用以支撑混凝土对模板的侧压力；第二层为支撑竖楞的柱箍，用以支撑竖楞所受的压力；柱箍之间用对拉螺栓相互拉接，形成一个完整的柱模板支撑体系。
柱模板设计示意图柱截面宽度B(mm):800.00；柱截面高度H(mm):800.00；柱模板的总计算高度:H = 6.50m；计算简图一、参数信息1.基本参数柱截面宽度B方向对拉螺栓数目:1；柱截面宽度B方向竖楞数目:5；柱截面高度H方向对拉螺栓数目:1；柱截面高度H方向竖楞数目:5；对拉螺栓直径(mm):M12；2.柱箍信息柱箍材料:圆钢管；直径(mm):48.00；壁厚(mm):3.00；柱箍的间距(mm):500；柱箍合并根数:2；3.竖楞信息竖楞材料:木方；竖楞合并根数:1；宽度(mm):40.00；高度(mm):90.00；4.面板参数面板类型:胶合面板；面板厚度(mm):18.00；面板弹性模量(N/mm2):6000.00；面板抗弯强度设计值f c(N/mm2):13.00；面板抗剪强度设计值(N/mm2):1.50；5.木方和钢楞方木抗弯强度设计值f c(N/mm2):13.00；方木弹性模量E(N/mm2):9000.00；方木抗剪强度设计值f t(N/mm2):1.50；钢楞弹性模量E(N/mm2):210000.00；钢楞抗弯强度设计值fc(N/mm2):205.00；二、柱模板荷载标准值计算按《施工手册》，新浇混凝土作用于模板的最大侧压力，按下列公式计算，并取其中的较小值:F=0.22γtβ1β2V1/2F=γH其中γ -- 混凝土的重力密度，取24.000kN/m3；t -- 新浇混凝土的初凝时间，取2.000h；T -- 混凝土的入模温度，取20.000℃；V -- 混凝土的浇筑速度，取2.500m/h；H -- 模板计算高度，取6.500m；β1-- 外加剂影响修正系数，取1.200；β2-- 混凝土坍落度影响修正系数，取1.150。
分别计算得 23.042 kN/m2、156.000 kN/m2，取较小值23.042 kN/m2作为本工程计算荷载。
计算中采用新浇混凝土侧压力标准值q1=23.042kN/m2；倾倒混凝土时产生的荷载标准值q2= 2 kN/m2。
三、柱模板面板的计算模板结构构件中的面板属于受弯构件，按简支梁或连续梁计算。
分别取柱截面宽度B方向和H方向面板作为验算对象，进行强度、刚度计算。
强度验算考虑新浇混凝土侧压力和倾倒混凝土时产生的荷载；挠度验算只考虑新浇混凝土侧压力。
由前述参数信息可知，柱截面宽度B方向竖楞间距最大，为l= 190 mm，且竖楞数为5，因此对柱截面宽度B方向面板按均布荷载作用下的三跨连续梁进行计算。
面板计算简图1.面板抗弯强度验算对柱截面宽度B方向面板按均布荷载作用下的三跨连续梁用下式计算最大跨中弯距：M=0.1ql2其中，M--面板计算最大弯矩(N·mm)；l--计算跨度(竖楞间距): l =190.0mm；q--作用在模板上的侧压力线荷载，它包括:新浇混凝土侧压力设计值q1: 1.2×23.04×0.50×0.90=12.443kN/m；倾倒混凝土侧压力设计值q2：1.4×2.00×0.50×0.90=1.260kN/m；式中，0.90为按《施工手册》取用的临时结构折减系数。
q = q1 + q2 =12.443+1.260=13.703 kN/m；面板的最大弯矩：M =0.1×13.703×190×190= 4.95×104N.mm；面板最大应力按下式计算：σ =M/W<f其中，σ --面板承受的应力(N/mm2)；M --面板计算最大弯矩(N·mm)；W --面板的截面抵抗矩:W=bh2/6b:面板截面宽度，h:面板截面厚度；W= 500×18.0×18.0/6=2.70×104 mm3；f --面板的抗弯强度设计值(N/mm2)；f=13.000N/mm2；面板的最大应力计算值：σ = M/W = 4.95×104 / 2.70×104 = 1.832N/mm2；面板的最大应力计算值σ =1.832N/mm2小于面板的抗弯强度设计值[σ]=13N/mm2，满足要求！2.面板抗剪验算最大剪力按均布荷载作用下的三跨连续梁计算，公式如下:V=0.6ql其中，V--面板计算最大剪力(N)；l--计算跨度(竖楞间距): l =190.0mm；q--作用在模板上的侧压力线荷载，它包括:新浇混凝土侧压力设计值q1: 1.2×23.04×0.50×0.90=12.443kN/m；倾倒混凝土侧压力设计值q2：1.4×2.00×0.50×0.90=1.260kN/m；式中，0.90为按《施工手册》取用的临时结构折减系数。
q = q1 + q2 =12.443+1.260=13.703 kN/m；面板的最大剪力：V = 0.6×13.703×190.0 = 1562.106N；截面抗剪强度必须满足下式：τ = 3V/(2bh n)≤f v其中，τ --面板承受的剪应力(N/mm2)；V--面板计算最大剪力(N)：V = 1562.106N；b--构件的截面宽度(mm)：b = 500mm ；h n--面板厚度(mm)：h n = 18.0mm ；f v---面板抗剪强度设计值(N/mm2)：f v = 13.000 N/mm2；面板截面受剪应力计算值: τ =3×1562.106/(2×500×18.0)=0.260N/mm2；面板截面抗剪强度设计值: [f v]=1.500N/mm2；面板截面的受剪应力τ =0.26N/mm2小于面板截面抗剪强度设计值[f v]=1.5N/mm2，满足要求！3.面板挠度验算最大挠度按均布荷载作用下的三跨连续梁计算，挠度计算公式如下:ν=0.677ql4/(100EI)其中，q--作用在模板上的侧压力线荷载(kN/m)：q = 23.04×0.50＝11.52 kN/m；ν--面板最大挠度(mm)；l--计算跨度(竖楞间距): l =190.0mm ；E--面板弹性模量(N/mm2)：E = 6000.00 N/mm2；I--面板截面的惯性矩(mm4)；I=bh3/12I= 500×18.0×18.0×18.0/12 = 2.43×105 mm4；面板最大容许挠度: [ν] = 190 / 250 = 0.76 mm；面板的最大挠度计算值: ν= 0.677×11.52×190.04/(100×6000.0×2.43×105) = 0.070 mm；面板的最大挠度计算值ν =0.07mm 小于面板最大容许挠度设计值[ν]=0.76mm,满足要求！四、竖楞计算模板结构构件中的竖楞(小楞)属于受弯构件，按连续梁计算。
本工程柱高度为6.500m,柱箍间距为500mm，因此按均布荷载作用下的三跨连续梁计算。
本工程中，竖楞采用木方，宽度40mm，高度90mm，截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为:W = 40×90×90/6×1 = 54cm3；I = 40×90×90×90/12×1 = 243cm4；竖楞计算简图1.抗弯强度验算支座最大弯矩计算公式：M=0.1ql2其中，M--竖楞计算最大弯矩(N·mm)；l--计算跨度(柱箍间距): l =500.0mm；q--作用在竖楞上的线荷载，它包括:新浇混凝土侧压力设计值q1:1.2×23.042×0.190×0.900=4.728kN/m；倾倒混凝土侧压力设计值q2：1.4×2.000×0.190×0.900=0.479kN/m；q = 4.728+0.479=5.207 kN/m；竖楞的最大弯距：M =0.1×5.207×500.0×500.0= 1.30×105N·mm；σ =M/W<f其中，σ --竖楞承受的应力(N/mm2)；M --竖楞计算最大弯矩(N·mm)；W --竖楞的截面抵抗矩(mm3)，W=5.40×104；f --竖楞的抗弯强度设计值(N/mm2)；f=13.000N/mm2；竖楞的最大应力计算值: σ = M/W = 1.30×105/5.40×104 = 2.411N/mm2；竖楞的最大应力计算值σ =2.411N/mm2小于竖楞的抗弯强度设计值[σ]=13N/mm2，满足要求！2.抗剪验算最大剪力按均布荷载作用下的三跨连续梁计算，公式如下:V=0.6ql其中，V--竖楞计算最大剪力(N)；l--计算跨度(柱箍间距): l =500.0mm；q--作用在模板上的侧压力线荷载，它包括:新浇混凝土侧压力设计值q1:1.2×23.042×0.190×0.900=4.728kN/m；倾倒混凝土侧压力设计值q2：1.4×2.000×0.190×0.900=0.479kN/m；q = 4.728+0.479=5.207 kN/m；竖楞的最大剪力：V = 0.6×5.207×500.0 = 1562.106N；截面抗剪强度必须满足下式：τ = 3V/(2bh n)≤f v其中，τ --竖楞截面最大受剪应力(N/mm2)；V --竖楞计算最大剪力(N)：V=0.6ql= 0.6×5.207×500=1562.106N；b --竖楞的截面宽度(mm)：b = 40.0mm ；h n--竖楞的截面高度(mm)：h n = 90.0mm ；f v--竖楞的抗剪强度设计值(N/mm2)：f v = 1.500 N/mm2；竖楞截面最大受剪应力计算值: τ =3×1562.106/(2×40.0×90.0×1)=0.651N/mm2；竖楞截面抗剪强度设计值: [f v]=1.500N/mm2；竖楞截面最大受剪应力计算值τ =0.651N/mm2小于竖楞截面抗剪强度设计值[f v]=1.5N/mm2，满足要求！3.挠度验算最大挠度按三跨连续梁计算，公式如下:νmax=0.677ql4/(100EI)≤[ν]=l/250其中，q--作用在竖楞上的线荷载(kN/m)：q =23.04×0.19 = 5.21 kN/m；νmax--竖楞最大挠度(mm)；l--计算跨度(柱箍间距): l =500.0mm ；E--竖楞弹性模量(N/mm2)，E = 9000.00 N/mm2 ；I--竖楞截面的惯性矩(mm4)，I=2.43×106；竖楞最大容许挠度: [ν] = 500/250 = 2mm；竖楞的最大挠度计算值: ν= 0.677×5.21×500.04/(100×9000.0×2.43×106) = 0.101 mm；竖楞的最大挠度计算值ν=0.101mm 小于竖楞最大容许挠度[ν]=2mm ，满足要求！五、B方向柱箍的计算本工程中，柱箍采用圆钢管，直径48mm，壁厚3mm，截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为:W = 4.493×2=8.99cm3；I = 10.783×2=21.57cm4；按集中荷载计算(附计算简图)：B方向柱箍计算简图其中P - -竖楞传递到柱箍的集中荷载(kN)；P = (1.2 ×23.04×0.9 + 1.4 ×2×0.9)×0.19 × 0.5 = 2.6 kN；B方向柱箍剪力图(kN)最大支座力: N = 7.921 kN；B方向柱箍弯矩图(kN·m)最大弯矩: M = 0.341 kN·m；B方向柱箍变形图(mm)最大变形: ν = 0.087 mm；1. 柱箍抗弯强度验算柱箍截面抗弯强度验算公式σ =M/(γx W)<f其中，柱箍杆件的最大弯矩设计值: M = 341219.69 N·mm；弯矩作用平面内柱箍截面抵抗矩: W = 8986 mm3；B边柱箍的最大应力计算值: σ = 36.16 N/mm2；柱箍的抗弯强度设计值: [f] = 205 N/mm2；B边柱箍的最大应力计算值σ =3.41×108/(1.05×8.99×106)=36.16N/mm2小于柱箍的抗弯强度设计值[f]=205N/mm2，满足要求!2. 柱箍挠度验算经过计算得到: ν= 0.087 m m；柱箍最大容许挠度:[ν] = 400 / 250 = 1.6 mm；柱箍的最大挠度ν=0.087mm 小于柱箍最大容许挠度[ν]=1.6mm，满足要求!六、B方向对拉螺栓的计算计算公式如下:N<[N]=f×A其中N -- 对拉螺栓所受的拉力；A -- 对拉螺栓有效面积(mm2)；f -- 对拉螺栓的抗拉强度设计值，取170 N/mm2；查表得：对拉螺栓的型号: M12 ；对拉螺栓的有效直径: 9.85 mm；对拉螺栓的有效面积: A= 76 mm2；对拉螺栓所受的最大拉力: N = 7.921 kN。