模板台车设计计算书
外模二衬台车受力计算书
外模二衬台车受力计算书目录一、计算依据.................................. .. - 2 -二、设计计算指标采用值....................... .. - 2 -三、侧压力计算............................... .. - 3 -四、台车模板受力计算......................... .. - 5 -1、面板受力分析.............................. .. - 5 -2、模板纵向主肋校核.......................... .. - 9 -五、外模门架受力计算 .......................... - 13 -1、计算模型................................. .. - 14 -2、桁架强度计算（应力云图） ................... - 15 -3、桁架刚度计算（应力云图） ................... - 16 -六、支撑丝杆受力计算 .......................... - 17 -七、结论.................................... .. - 17 -一、计算依据1.《钢结构设计规范》GB50017－2003；2.《混凝土结构工程施工质量验收规范》GB50204－2002 ；4.《建筑工程大模板技术规程》JGJ74－2003；5.《建筑钢结构焊接技术规程》JGJ81－2002；6.《建筑结构静力计算手册（第二版）》；7.《钢结构设计手册（上册）（第三版）》；8.《预应力混凝土用螺纹钢筋》GB/T20065-2006；9.《铁路桥涵施工规范》TB10203-200210．《建筑施工模板安全技术规范》JGJ162-2008二、设计计算指标采用值1.钢材物理性能指标弹性模量E＝2.06×105N/mm2 ；质量密度ρ＝7850kg/m3 ；2.钢材强度设计值抗拉、抗压、抗弯 f＝215N/mm2；抗剪 fv＝125N/mm2；3.容许挠度（见表：JGJ162-2008，第 21 页）表：4.4.2 组合钢模板及构配件的容许变形值（mm ）注：L 为计算跨度，B 为柱宽三、侧压力计算（一）荷载计算① 水平荷载统计：新浇混凝土对模板的水平侧压力标准值。
台车计算
店子梁隧道台车力学计算书一、基本情况店子梁隧道台车，长度为9m。
模板面板厚度为10mm，门架面板厚14mm，门架腹板厚12mm。
本计算书针对台车的主要受力构件的强度和刚度进行检算，以验证台车的力学性能能否满足要求。
本文主要根据《GB50017-2003钢结构设计规范》《路桥施工计算手册》与《结构力学》，借助结构力学求解器来对本台车进行结构检算。
1.计算参数3砼的重力密度为：24kN/m;砼浇筑速度：2m/h；砼入模时的温度取25℃；掺外加剂。
3钢材取Q235钢，重力密度：78.5kN/m;弹性模量为206Gpa，容许拉压应力以及容许弯曲应力为215 Mpa,有部分零件为45钢，容许拉压应力计算取250Mpa（《钢结构设计规范》表3.4.1-1）。
本文计算时取2倍安全系数,所以本文计算时Q235钢容许拉压应力以及容许弯曲应力取215Mpa/2=108Mpa,45钢容许拉压应力以及容许弯曲应力取250Mpa/2=125Mpa。
2.计算载荷21）振动器产生的荷载：4.0kN/m；或倾倒混凝土产生的冲击荷2载：4.0kN/m;二者不同时计算。
2）对侧模产生的压力砼对侧模产生的压力主要为侧压力，侧压力计算公式为：P=kγh (1) 当v/T<0.035时，h=0.22+24.9v/T；当v/T>0.035时，h=1.53+3.8v/T；式中：P-新浇混凝土对模板产生的最大侧压力(kPa)；h-有效压头高度（m）；v-混凝土浇筑速度(m/h)； T-混凝土入模时的温度(℃）；3γ-混凝土的容重(kN/m);K-外加剂影响修正系数，不掺外加剂时取k=1.0，掺缓凝剂作用的外加剂时k=1.2；根据前述已知条件：因为：v/T=2/20=0.1>0.035,所以 h=1.53+3.8v/T=1.53+3.8×0.1=1.91m 2最大侧压力为：P=kγh=1.2×24×1.91=55kN/m；2检算强度时载荷设计值为：p=55+1.4×4.0= 60.6kN/m；a3）砼对顶模产生的压力砼对顶模产生的压力由砼的重力和灌注砼的侧压力组成：32重力p=γδ=24kN/m×0.7m=16.8kN/m1其中δ为浇注砼的厚度。
隧道二衬台车模板力学设计检算计算书
莫家寨隧道模板台车设计检算根据台车的使用情况，台车在每一模注浆即将完毕时，整模砼仍处于流体状态时所受作用力最大。
这时台车顶模、侧模、前后端的堵头板及隧道开挖面组成一个封闭的空间，其间的混泥土处于流体状态，故可依据流体力学计算台车的受力。
一、 边墙部分受力分析：当混泥土处于流体状态时，侧模 只受水平向上的压力，并且，随着混 凝土的逐渐凝固，这种压力越来越小。
8.178.178.1733211 3.323.323.321. 2.45109.89 2.45109.8960212F pgy ldy ydy y KN------⎡⎤==⨯⨯⨯⨯=⨯⨯⨯⨯=⎣⎦⎰⎰ p -混凝土密度；g l --重力加速度；台车衬砌长度； 二、 顶拱受力分析：顶拱混凝土在没有凝固时，对顶拱的作用力可分解为水平压力（F 11）和垂直压力（F ⊥）。
009011129032121sin cos 12.45109.8 4.219sin cos241201F pgR l d KN θθθθθ=-⎡⎤=⨯⨯⨯⨯⨯+⎢⎥⎣⎦=⎰（）R00090212903212sin 12.45109.8 4.219cos sin 242749F pgR r d KNθθθθθθ⊥=⎡⎤=⨯⨯⨯⨯⨯-+-⎢⎥⎣⎦=⎰l（）sin 当混凝土凝固时，顶拱只承受顶部混凝土的重力，而侧拱不受0.02内轨顶面0.02力。
这时，顶部混凝土的重力计算如下：037822.45109.8(4.210.5)3.142192182360G pvg KN ⨯==⨯⨯⨯-⨯⨯⨯⨯⨯=根据以上分析，整个台车的受力可分解为水平受力（F 11）和重力直压力（F ⊥），故有：111201224022182F KN F KN⊥=⨯==三、 台车主要零部件的强度校核1. 上部台架立柱（4×7+4）2182159.872.8.32F N KN n ⊥+⨯=== [说明：15×9.8为拱板重量]； 而[σ]=235MP a 3472.81028.925.1510N MPa s σ⨯===⨯；σ＜[σs ]；故满足强度条件。
隧道台车结构计算书
贵阳9米台车结构计算书一概括模板台车就位完毕，整个台车两端各设一个底托传力到初支底面上。
枕木高度：H=200mm；钢轨型号为：43Kg/m（H=140mm）；台车长度为9米，面板为δ10mm×1500mm，二衬混凝土灌注厚度0.5米，一次浇注成型。
模板台车支架如图1。
计算参照《建筑结构载荷规范》（GB5009-2001）、《混凝土结构工程施工质量验收规范》（GB50204-2002）、《水工混凝土施工规范》（DL/T5144-2001）、《钢结构设计规范》（GB50017-2003）。
模板支架图二载荷计算（1）载荷计算1）上部垂直载荷永久载荷标准值：上部混凝土自重标准值：1.9×0.5×9×24=205.2KN钢筋自重标准值：9.8KN模板自重标准值：1.9×9×0.01×78.5=13.4KN弧板自重标准值：9×0.3×0.01×2×78.5=4.2KN台梁立柱自重：0.0068×（1.0 +1.25）×2×78.5=2.4KN上部纵梁自重：（0.0115×5.2+0.015×1.9×2）×78.5=9.17KN 可变载荷标准值：施工人员及设备载荷标准值：2.5KN/㎡振捣混凝土时产生的载荷标准值：2.0KN/㎡2）中部侧向载荷永久载荷标准值：新浇注混凝土对模板侧面的压力标准值：F=0.22r c t0β1β2v1/2=0.22×25×8×1.2×1.15×10.5=60.6KN/㎡F=r c H=25×3.9=97.5KN/㎡取两者中的较小值，故最大压力为60.6KN/㎡有效压力高度h=2.42m换算为集中载荷：60.6×1.9×0.6=69.1KN其中：F——新浇混凝土对模板的最大侧压力；r c——混凝土的表观密度；t0——新浇混凝土的初凝时间；v——混凝土的浇注速度；H——混凝土侧压力计算位置处至新浇混凝土顶面的总高度；β1——外加剂影响修正系数；β2——混凝土坍落度影响修正系数；h——有效压力高度。
台车计算书
中铁四局宝兰客专隧道台车设计计算书此份台车结构强度设计计算及校核书是根据中铁四局宝兰客专项目经理部提供的台车设计要求及所附图纸中提供的技术参数进行结构受力演算，其结果仅对该台台车的结构受力有效。
一、工程概况及其对钢模台车设计要求1、钢模台车的制作和安装需执行《隧道衬砌模板台车设计制造标准规范》和GB50204-92《混凝土结构工程施工及验收规范》中相关要求。
2、钢模台车设计成边墙顶拱整体浇筑的自行式台车形式，并满足施工设备通行要求，最下部横梁距离底板砼面净高不低于4m。
3、对钢模台车的结构设计必须要有准确的计算，确保在重复使用过程中结构稳定，刚度满足要求。
对模板变形同样有准确的计算，最大变形值不得超过2mm，且控制在弹性变形范围内。
4、钢模台车设计长度为12米。
5、钢模台车设计时，承载混凝土厚度按0.6m设计校核。
6、钢模台车面板伸缩系统采用液压传力杆，台车就位后采用丝杆承载，不采用行走轮承载。
7、侧模和顶模两侧设置窗口，以便进人和泵管下料。
8、钢模台车两端及其它操作位置需设置操作平台和行人通道，平台和通道均应满足安全要求。
二、设计资料1、钢模台车设计控制尺寸钢模台车外形控制尺寸，依据隧道设计断面和其他的相关施工要求和技术要求确定。
见总图《正视图》。
2、设计衬砌厚度钢模台车设计时，承载混凝土厚度按0.6m设计校核。
3、车下通行的施工机械的控制尺寸最大高度不高于4m；A）台车轨距 7500mm。
B)洞内零星材料起吊重量一般不超过3吨。
C)浇筑段长度浇筑段长12m。
3、钢模台车设计方案钢模台车的设计如图所视《中铁十六局成兰铁路台车正视图》。
该台车特点：采用全液压立收模；电机驱动行走；横向调节位移也采用液压油缸。
结构合理，效果良好。
4、钢模板设计控制数据（1）、模板：控制数据(见下表)（2）、台车机械设备控制数据(见下表)5、钢模板设计钢模板的作用是保持隧洞衬砌混凝土浇筑的外形及承担混凝土浇筑载荷。
钢模板主要由面板、弧形板、支撑角钢、立筋板、活动铰构成，活动铰将其分成几段，利用连接螺栓合成整体。
隧道台车计算书
隧道台车计算书（一）概述：根据贵单位承建的隧道工程可知：贵方所需台车是全液压边顶拱砼衬砌钢模台车（以下简称台车）。
此台车是以电机驱动行走机构带动台车移动，利用液压油缸和螺旋千斤进行模板立模和脱模来进行隧洞砼浇注的设备。
根据对隧道衬砌长度的要求，台车设计为12米,总重量126T，全液压边顶拱砼具有结构合理可靠、操作方便、成本较低、衬砌速度快、隧道砼成形面好等优点。
（二）台车的结构设计：台车主要由模板部份、台架部份、平移机构、门架部份、行走机构、液压系统、支承千斤、电气控制系统等组成。
1、模板部份: 模板部份由两块顶模和两块侧模组成一个砼横向断面，两块顶模用螺栓连接两侧模与顶模用铰耳销轴连接，8块模板的宽度均为1.5米，，纵向由8块组成12米的模板总长，每块模板之间用螺栓连接，模板面板厚度为δ12mm，模板加强筋用槽钢[12B和槽钢[16A做成，加强筋的间距为250m m，其弧板宽度为300 m m。
模板连接梁采用槽钢[20b合成.。
2、台架部份：台架由4根上纵梁,9根弦梁和63根小立柱组成。
主要是承受顶模上部砼及模板的自重。
其上纵梁由钢板δ=14mm/δ=12mm焊成工字截面,横梁采用工字钢I25b.小立柱采用工字钢I20b制成。
3、平移机构：平移机构在前后门架横梁各安装一套，平移油缸4个（HSGK02—B100/55）。
平移油缸的作用是利用其左右移动来调整模板中心线与隧洞中心线相吻合，其工作压力为16 MPa，最大推力为20吨，水平移动行程为左右各100 m m。
4、门架部份：门架由下纵梁、立柱、横梁及纵向连接梁组成。
各横梁及立柱用连接梁和斜拉杆连接，各构件均用螺栓连接成一个整体。
是整个台车的主要承重结构件。
门架下纵梁用δ１４mm和δ12m m钢板焊成箱形截面。
立柱和横梁采用δ１４mm和δ12mm钢板焊接成工字截面，以增加门架抗砼的侧压力。
5、行走机构：台车行走机构由2套主动机构，2套从动机构组成。
隧道台车计算书
隧道台车计算书（一）概述：根据贵单位承建的隧道工程可知：贵方所需台车是全液压边顶拱砼衬砌钢模台车（以下简称台车）。
此台车是以电机驱动行走机构带动台车移动，利用液压油缸和螺旋千斤进行模板立模和脱模来进行隧洞砼浇注的设备。
根据对隧道衬砌长度的要求，台车设计为12米,总重量126T，全液压边顶拱砼具有结构合理可靠、操作方便、成本较低、衬砌速度快、隧道砼成形面好等优点。
（二）台车的结构设计：台车主要由模板部份、台架部份、平移机构、门架部份、行走机构、液压系统、支承千斤、电气控制系统等组成。
1、模板部份: 模板部份由两块顶模和两块侧模组成一个砼横向断面，两块顶模用螺栓连接两侧模与顶模用铰耳销轴连接，8块模板的宽度均为1.5米，，纵向由8块组成12米的模板总长，每块模板之间用螺栓连接，模板面板厚度为δ12mm，模板加强筋用槽钢[12B和槽钢[16A做成，加强筋的间距为250m m，其弧板宽度为300 m m。
模板连接梁采用槽钢[20b合成.。
2、台架部份：台架由4根上纵梁,9根弦梁和63根小立柱组成。
主要是承受顶模上部砼及模板的自重。
其上纵梁由钢板δ=14mm/δ=12mm焊成工字截面,横梁采用工字钢I25b.小立柱采用工字钢I20b制成。
3、平移机构：平移机构在前后门架横梁各安装一套，平移油缸4个（HSGK02—B100/55）。
平移油缸的作用是利用其左右移动来调整模板中心线与隧洞中心线相吻合，其工作压力为16 MPa，最大推力为20吨，水平移动行程为左右各100 m m。
4、门架部份：门架由下纵梁、立柱、横梁及纵向连接梁组成。
各横梁及立柱用连接梁和斜拉杆连接，各构件均用螺栓连接成一个整体。
是整个台车的主要承重结构件。
门架下纵梁用δ１４mm和δ12m m钢板焊成箱形截面。
立柱和横梁采用δ１４mm和δ12mm钢板焊接成工字截面，以增加门架抗砼的侧压力。
5、行走机构：台车行走机构由2套主动机构，2套从动机构组成。
公路隧道台车计算书
弥楚台车检算资料一、检算依据1、林织铁路《衬砌模板台车设计图》2、《钢结构设计手册》3、《铁路混凝土与砌体工程施工规范》4、《路桥施工计算手册》二、台车组成的主要参数1、台车的结构衬砌台车主要由模板总成、托架总成、平移机构、门架总成、台车大梁、主从行走机构、侧向液压油缸、侧向支撑千斤、顶撑液压油缸、基础千斤等组成。
2、主要技术参数台车总重量（自重） 850 KN一个工作循环的理论衬砌长度12 m最大衬砌厚度（包括开挖回填厚度）600 mm （平均开挖多50 mm）。
三、检算有关取值说明：1、混泥土侧压力混泥土浇注速度 V= 2 m/h混泥土浇注温度 T=20℃识现场具体工定，这里按照该温度计算。
初凝时间t0=200/（T+15）=5.71h侧面模板最大压力:Pm=0.22γt0β1β2v1／2或24h（h为混凝土的有效压头）取二者较小值使用式中：β1坍落度修正系数（≤3cm，β1＝0.85，5~9cm，β1＝1，11~15cm，β1＝1.2）；β2外加剂修正系数（不加时β2＝1，掺缓凝剂β2＝1.2）；混凝土容重取γ=24KN/m3这里以24为基数进行计算；h为有效压头高度；H为浇筑高；Pm=61.4KPa(这里修正系数均取1.2进行检算) 内部捣鼓压力 P1 =4Kpa 侧面压力泵送冲击力及混凝土倾倒冲击力 P2 =2Kpa混凝土侧压力 P =67.4Kpa2、考虑砼灌注时，衬砌断面可能存在开挖现象，混凝土厚度按600mm取值。
浇筑时模板受力情况3、振捣砼产生的水平力对水平面模板按2kPa计算，对垂直面模板按4kPa计算。
4、各部分检算时都做了偏于安全的简化，以确保结构安全。
5、不含有关丝杠、走行轮的检算。
四、主要部件的检算1、模板的检算1.1 模板检算顶拱模板主要承受混凝土的重力和泵送的冲击力。
混凝土的容重取γ=24KN/m3。
泵送冲击力对模板的局部作用力很大，但一般注浆孔都做了局部的加强，为了简化计算这里不做泵送时对局部模板的压力计算。
重庆地铁12米小台车计算书
1.计算台车的基本模型模板外表面半径 :顶模R=2900mm;边模:R=3200mm,5100mm,1050mm;模板长度:L=12000mm标准混泥土厚度350mm校核按照500计算2.台车结构计算台车结构复杂，骨架以梁为主，模板以板和加强筋为主，本次计算采用有限元Nastran有限元软件进行计算，模板和骨架进行分别建模，单独计算，其中空间骨架可视为均为受力的6榀组合，计算其中一榀即可。
模板计算其中受力最大的一块。
2.1骨架计算根据设计图纸，建立骨架有限元模型，其中焊接件采用梁单元模拟，承受弯矩和轴向力，千斤支撑和油缸支撑采用杆单元模拟，只受轴向力。
建立有限元模型如下：2.1.1载荷施加台车计算载荷主要考虑台车工作时受到的混泥土竖直向下的压力、横向侧压力、浮力、和台车受到的自重。
模板台车受到混泥土压力由混泥土流体静压力、振捣力、混泥土入仓时产生的冲击力组合而成。
2.1.2新浇混泥土侧压力台车承受载荷可以按照静水压力计算，当采用内部振捣时可以采用以下公式计算：P1=γ×hP2=0.22×γt oβ1β2V1/2式中P1 、P2为模板受到的侧压力，KN/m2二者计算取其中较小值，γ为混泥土密度；h为混凝土有效压头高度;t o为新浇混凝土初凝时间，取最大值8h，可按照实际情况计算；V为混泥土浇灌速度，一般取5m/h; β1为外加剂坍落度修正系数取1.0；β2为混泥土坍落度修正系数，取1.0。
(注:《混凝土结构工程施工及验收规范》（GB50204-1992）提出了以流体静压力原理为基础，并综合考虑泵送和初凝时间等有关因素的计算公式：当初凝前混凝土已充分振捣液化，则有效压头h=t0v，当浇筑高度H较小、浇筑速度较快时，可能t0v＞H，则取h=H；当H 较大，施工时采用分层浇筑，先浇的几层在基本上脱离了振捣影响区，有一定的“自立”能力，以及在配筋和模板等因素影响下，有效压头降低，侧压力减小，即h＜t0v0，此时考虑一个有效压头影响系数，再计入坍落度和外加剂影响的调整系数；即当采用内部振捣器时，新浇混凝土对模板侧面压力的标准值按两式计算，并取最小值。
台车计算
店子梁隧道台车力学计算书一、基本情况店子梁隧道台车，长度为9m。
模板面板厚度为10mm，门架面板厚14mm，门架腹板厚12mm。
本计算书针对台车的主要受力构件的强度和刚度进行检算，以验证台车的力学性能能否满足要求。
本文主要根据《GB50017-2003钢结构设计规范》《路桥施工计算手册》与《结构力学》，借助结构力学求解器来对本台车进行结构检算。
1.计算参数砼的重力密度为：24kN/m3;砼浇筑速度：2m/h；砼入模时的温度取25℃；掺外加剂。
钢材取Q235钢，重力密度：78.5kN/m3;弹性模量为206Gpa，容许拉压应力以及容许弯曲应力为215 Mpa,有部分零件为45钢，容许拉压应力计算取250Mpa（《钢结构设计规范》表3.4.1-1）。
本文计算时取2倍安全系数,所以本文计算时Q235钢容许拉压应力以及容许弯曲应力取215 Mpa/2=108Mpa,45钢容许拉压应力以及容许弯曲应力取250Mpa/2=125Mpa。
2.计算载荷1）振动器产生的荷载：4.0kN/m2；或倾倒混凝土产生的冲击荷载：4.0kN/m2;二者不同时计算。
2）对侧模产生的压力砼对侧模产生的压力主要为侧压力，侧压力计算公式为：P=kγh (1)当v/T<0.035时，h=0.22+24.9v/T；当v/T>0.035时，h=1.53+3.8v/T；式中：P-新浇混凝土对模板产生的最大侧压力(kPa)；h-有效压头高度（m）；v-混凝土浇筑速度(m/h)；T-混凝土入模时的温度(℃）；γ-混凝土的容重(kN/m3);K-外加剂影响修正系数，不掺外加剂时取k=1.0，掺缓凝剂作用的外加剂时k=1.2；根据前述已知条件：因为：v/T=2/20=0.1>0.035,所以 h=1.53+3.8v/T=1.53+3.8×0.1=1.91m最大侧压力为：P=kγh =1.2×24×1.91=55kN/m2；检算强度时载荷设计值为：p a=55+1.4×4.0= 60.6kN/m2；3）砼对顶模产生的压力砼对顶模产生的压力由砼的重力和灌注砼的侧压力组成：重力p1=γδ=24kN/m3×0.7m=16.8kN/m2其中δ为浇注砼的厚度。
模板台车设计计算书
隧道衬砌台车设计计算书中煤第三建设（集团）有限责任公司二O一二年四月二十七日隧道衬砌台车设计计算书一、台车系统结构概述本台车适用于中煤第三建设（集团）有限责任公司，大连市地铁2号线工程项目，湾家站至红旗西路站区间、红旗西路至南松路区间隧道衬砌的模筑混凝土施工。
台车系统由模板系统、门架支撑系统、电液控制系统组成。
支收模采用液压控制，行走采用电动自动行走系统。
模板结构：台车模板长度为9m，共5榀支撑门架，门架间距为2.05m；上上纵连梁3根，单侧支撑连梁4根（结构见台车设计图）。
面板Q235，t=10mm钢板；连接法兰－12*220钢板；背肋，[12#槽钢，间距300mm；门架采用H2940*200*8*12型钢；底梁采用H482*300*11*15型钢；上纵连梁采用H200*200*8*12型钢；侧面模板支撑连梁采用双拼[16a#槽钢。
顶升油缸4个，侧向油缸4个，平移油缸2个；行走系统为两组主动轮系和两组被动轮系组成。
电液控制系统一套。
二、设计计算依据资料1、甲方提供的台车性能要求及工况资料、区间断面图纸；2、《钢结构设计规范（GB50017—2003）》3、《模板工程技术规范（GB50113—2005）》4、《结构设计原理》5、《铁路桥涵施工规范（TB10230—2002）》6、《钢结构设计与制作安装规程》7、《现代模板工程》三、结构计算方法与原则台车的主受力部件为龙门架、底粱、上部纵联H钢及钢模板，只需进行抗弯强度或刚度校核。
根据衬砌台车结构形式，各主要受力部件均不需要进行剪切强度校核和稳定性校核。
四、计算荷载值确定依据泵送混凝土施工方式以20立方米/小时计。
混凝土初凝时间为t=4.5小时。
振动设备为50插入式振动棒和高频附着式振动器。
混凝土比重值取r=2.4t/m3＝24kN/m3 ;坍落度16—20cm。
荷载检算理论依据；以《模板工程技术规范（GB50113—2005）》中附录A执行。
钢材容许应力（单位；N/mm2）五、衬砌台车载荷计算：台车长度L＝9m，衬砌厚度为0.3m。
砌衬台车计算书
• v ＝0.77mm< l/250=1.1mm 满足要求
• 根据计算结果，钢模板面板适合采用10mm厚的钢板。
• 模板肋板计算 • 横肋布置按500mm考虑，计算简图如下：
• 故：Mmax＝0.125ql2＝0. 125×68.95×0.52 =
2. 1KN.m
• 模板钢材Q235 ，90×56×6钢板的截面力学参
•
q 5=γ R， + C R，— 内部插入震捣器影响半径 ，采用0.75m
2
• 模板面板计算
• 面板是以肋板为支座的连续梁 ，可简化为 五跨连续梁进行计算 。按照荷载组合1 ，取 1m宽的板条计算：
• 对拱顶面板： • q ＝1.2×1.0×（25×1.0+78.5×0.01）+2.0×1.4 ＝33.6KN/m • 对侧墙面板： • q ＝1.2×1.0×60.6+6.0×1.4 ＝81.12KN/m • 取侧墙模板进行验算，取荷载调整系数0.85，有： • q＝81.12×0.85 ＝68.95KN/m • 故：Mmax ＝0.105ql2 ＝0.105×68.95×0.282 ＝0.57KN.m
•
=376000×3.516×106/（6.013×108 ×12）
• = 183.2 N/mm2 >=125 N/mm2 不 安 全
=
• 台梁立柱自重： 0.0068×(1.9+0.9)×2×78.5 ＝3.0KN •3.5上4K部N纵梁自重：（0.22×2+0.5） ×0.012×2×2×78.5 = • 可变荷载标准值： • 施工人员及设备荷载标准值：2.5KN/m2 • 振捣混凝土时产生的荷载标准值： 2.0KN/m2
• （2） 中部侧向荷载
钢模板台车设计
钢模板台车设计篇一：模板台车模板台车分析介绍一、在限元计算模型本计算模型是采用MSC/PARAN有限元分析软件进行建立的，并经过反复完善后得到的。
该12m全液压钢模板台车的有限元模型主要由3部分组成，即：顶模、边模、架体。
其中顶模、边模的模型较为简单，主要由平面单元和L型梁单元构成，中间加以必要的连接法兰板，而架体主要由各种截面形状的梁单元组成。
其中划分有限元单元62221个划分出节点共80271个，关联节点24356个。
对该模型简单介绍分为以下三个部分：1、顶模部分为真实反映L型钢、连接法兰与顶模面板，顶纵梁与顶模台梁的连接关系，L型钢、连接法兰、顶纵梁做了偏置，顶模单元3维加偏置模型。
2、边模部分与顶模类似，边模的L型钢及连接法兰也做了偏置。
对于顶模与边模之间的铰接关系，在有限元模型中用两端处理为单向铰的刚性单元表现。
3、架体模型架体有限元模型为二维杆件梁单元构成，边模通梁与架体通过丝杆连接，丝杆两端处理为单向铰接。
二、边界的处理在有限元计算中，对边界与荷载的处理是最为重要的五环节，依据模板台车在实际施工过程中的使用情况，我信计算模型中采用了以下几种边界条件的处理方式。
1、对轨千斤顶与钢轨接触处对轨千顶在施工过程中作用有限，不约束其高度方向（总体坐标Y向）位移是合理的，所以在实际模型中仅仅约束对丝杆下端X、Z两个方向位移。
2、行走车轮与钢轨接触处的处理模板台车车轮与钢轨始终保持接触，所以约束其X、Y、Z三向平动位移是合理的；3、对地丝杆与地面的接触由于模板台车实际使用中对地丝支撑在混凝土地面上，因此在模型中将地丝杆与地面的接触处处理为约束X、Y、Z平动自由度。
三、载荷的施加台车在工作时受混凝土的压力，压力由混凝土自重、震捣力，混凝土入仓产生的冲击力组合而成，台车模板所承受的载荷可以按静水压力计算，计算公式为：P=γ*hγ为混凝土比重，h为混凝土灌注高度四、分析结果此次分析计算是采用MSC/NASTRAN程序进行的，具体分析结果简介如下：1、衬砌高度H=3.5m时，模板最大变形为2.38mm。
MIDAS台车计算书及建模过程
实例十隧道衬砌台车案例1设计依据及规范1.1隧道二衬设计施工图纸。
1.2《钢结构设计规范》。
1.3《新编机械设计手册》。
1.4《路桥施工计算手册》。
1.5《MIDAS结构设计软件》。
2台车主体结构描述台车设计为整体螺栓拼装结构，主构件为焊接结构，厂内制作，现场组装。
在台车两端分别设置起升油缸和横移油缸，两侧设置侧模伸缩油缸。
台车行走由电机控制，设计行走速度12m/min；横向伸缩，单侧200mm，侧向油缸拆立模，侧向丝杠支撑，垂直向伸缩，上下起升量200 mm，主缸拆立模，顶丝杠支撑。
（1）台车外形：高6.46m，宽9.5m，长6m，整车重量约64T。
（2）台车净空：最高3.43m ，最宽4.8m ，可通过挖掘机、装载机、高度低于3m的施工机械。
（3）门架形式：6米长台车共4榀3跨，跨距1.8米。
每榀由主柱、横梁栓接组成，跨间采用系梁、斜撑将台车栓接成整体。
主柱、横梁采用钢板焊接而成。
（4）模板结构设计：全车纵向6米长由3块模板组成，每块模板宽2米。
台车断面由二块顶模板、二块侧模板组成，二块顶模板间栓接连接，顶模板与侧模版间销轴连接。
（5）行走系统：2台4kw电机、减速器，行走小车。
（6）液压系统：4套升降主油缸，2套横移油缸，4套侧模伸缩油缸，公称压力20Mpa （7）横向、垂直方向伸缩丝杆的选择设计：伸缩丝杠采用梯形螺纹，丝杠两端为螺杆，中间加无缝钢管。
（8）砼捣固窗、灌注孔的设计：捣固窗为450mm×400mm，梅花状布置。
灌注孔直径125mm，共设置2处。
台车结构图如图1、图2所示。
图1 隧道衬砌台车断面图图2 隧道衬砌台车侧立面图3结构验算3.1基本参数设置（参考《路桥施工计算手册》）台车加工钢材材质为Q235B，[δ]＝175MPa，[τ]=106，E＝206GPa。
二衬钢筋混凝土比重＝26KN/m3。
混凝土浇筑速度应小于2m/h，两侧混凝土浇筑面高差应小于0.5m。
3.2载荷计算及工况分析隧道二次衬砌过程中，台车主要承受荷载有混凝土压力荷载、混凝土倾倒及振捣荷载。
隧道二衬台车模板力学设计检算计算书
莫家寨隧道模板台车设计检算根据台车的使用情况，台车在每一模注浆即将完毕时，整模砼仍 处于流体状态时所受作用力最大。
这时台车顶模、侧模、前后端的堵 头板及隧道开挖面组成一个封闭的空间，其间的混泥土处于流体状 态，故可依据流体力学计算台车的受力。
p-混凝土密度；g-重力加速度；I -台车衬砌长度;顶拱受力分析:顶拱混凝土在没有凝固时，对顶拱的作用力可分解为水平压力90°F 11 = [2° PgR (1 -sin 日)R | cos^dT321 = 2.45 10 9.8 4.219 sin - cos2490°2 .F_= 12° PgR I (rsi ) sin ^d -= 2.45 103 9.8 4.212 9 一cos —sin2：IL 42边墙部分受力分析:当混泥土处于流体状态时，侧模 只受水平向上的压力，并且，随着混 凝土的逐渐凝固，这种压力越来越小。
£.17F11 -" -- 3.32£17 331-2 -8.17pgy.ldy2.45 109.8 9 ydy 二 2.45 109.8 9 — y6021KN(F11)和垂直压力(FQ 。
= 1201KN900二749 KN当混凝土凝固时，顶拱只承受顶部混凝土的重力，而侧拱不受力。
这时，顶部混凝土的重力计算如下:根据以上分析，整个台车的受力可分解为水平受力（F ii ）和重力直压力（F 丄）,故有：印=1201 2 = 2402KNF_ = 2182KN三、 台车主要零部件的强度校核1.上部台架立柱(4 X 7+4 )N 丄〕=2182 15 9.8 =72.8KN.[说明：15 X 9.8 为拱板重量]； n 323而[ o]=235MP m72.8!2 8.MPa ；cV [°s ];故满 s 2 5.1 5 41 0足强度条件。
2、顶升千斤（主要承受竖直方向的压力共有6+2+4=12根）Kl F 218215 9.8 N194.1 KN .n12194.1 103 = 82.5MP a (1142 -1002) 10 “4而[o]=235MP a ;°v [os ];故满足强度条件3.侧向千斤和上部台架横梁(共有 6 >4+7+12/3=35 根)F \ 2402N68.6 KN .n 3568.6 103:二 2 2-6(114 -100 ) 10 4= pvg =2.45 1039.8 (4.21 -0.5) 3.14 278° 2 36001 9=2182KNN cr =s= 40.1MP12 2而［q =235MP a ；°V ［os ］;故满足强度条件。
台车结构计算
项目数值单位台车有效长度6m台车有效宽度3m台车计算载荷P66kN/m2工件P145kN/m2垫铁P5kN/m2耐火砌体P39kN/m2车架P47kN/m2台车有效面积18m2台车总载荷1188kN台车车架宽度 2.6m台车车轨距 1.56m悬臂端长度0.52m横梁间距0.5m横梁根数13根每根横梁上的单位均布载荷33KN/m 下横梁强度计算横梁最大弯矩 5.577KN*m 下层横梁计算温度400℃所用型钢的容许弯曲应力（σ）60Mpa 横梁载荷不均匀系数 1.4每根横梁的抵抗矩130.13cm3上层纵梁计算纵梁根数11根纵梁平均间距0.26m纵梁上单位平均载荷17.16kN/m 每根纵梁上承受的最大弯矩0.45045kN*m 上层纵梁梁计算温度450℃所用型钢的容许弯曲应力（σ）39Mpa 上层纵梁载荷不均匀系数4每根纵梁的抵抗矩46.2cm3滚柱带行走机构阻力计算台车装在重量80t台车自重25t滚柱直径200mm附加阻力系数3摩擦系数0.5mm 行走阻力15.75kN备注=P1+P2+P3+P4加热炉根据台车面积取30-60，热处理炉根据处理工件类型取15-40加热炉5，热处理炉3-4.5加热炉8-10，热处理炉6-8单层6-8，双层8-10台车侧边框悬出车架外部长度取0.2m台车车架宽度的0.55-0.65倍一般取0.4-5.5m1.1-1.716工字钢抵抗矩141cm3取2-612.6槽钢抵抗矩62.137cm3常用200和250取2-4常温取0.5；200℃取1.0；300-400℃取2.0；400-700℃取2-4。
台车计算说明
义乌台车计算说明一、荷载计算（计算简图如图一）原则上，当α＜350 时，荷载按混凝土重力计算，当α＞350 时，荷载按侧压力计算。
为简化计算，并偏于安全，37～39单元按混凝土重力计,40～45单元按侧压力计。
荷载一：纵向取1.2m为分析单元，当α＜350 时混凝土振捣4KPa混凝土倾倒2KPa混凝土容重24×0.9=21.6KPa桁架自重及安全系数总按1.3计q1=1.3×1.2×(12＋4＋2)=28 KN/m荷载二：纵向取1.2m为分析单元，当α＞350 时混凝土振捣4KPa混凝土倾倒2KPa混凝土容重24×0.9=21.6KPa桁架自重及安全系数总按1.3计浇注速度2m/h初凝时间4h外加剂系数1.2坍落度系数1.15P=0.22×24×1.2×1.15×4×21/2=41.2 KPaq2=1.3×1.2×(41.2＋4＋2)=73.6 KN/m二、混凝土浇注按两侧对称进行。
如果不对称浇注，建议不超过1m。
三、附计算结构图、计算模型及计算结果。
1、台车主体结构计算结构图由软件计算结果【原始数据】结构名称:义乌台车〖主控数据〗节点总数:29 已知位移分量总数:8 单元总数:45 单元截面种类总数:8 荷载总数:9 钢材弹性模量:2.1E+8 钢筋保护层厚:0〖单元截面类型定义〗类型1:主材弹模:2.1E+8,截面面积:8.61E-3,X轴贯性距:2.172E-4,Y轴贯性距:0,Z轴贯性距:0,截面高度:0.4,截面参数:4,钢筋面积:0类型2:主材弹模:2.1E+8,截面面积:3.49E-3,X轴贯性距:3.37E-5,Y轴贯性距:0,Z轴贯性距:0,截面高度:0.25,截面参数:4,钢筋面积:0类型3:主材弹模:2.1E+8,截面面积:2.19E-3,X轴贯性距:8.66E-6,Y轴贯性距:0,Z轴贯性距:0,截面高度:0.16,截面参数:4,钢筋面积:0类型4:主材弹模:2.1E+8,截面面积:1.85E-3,X轴贯性距:5.64E-6,Y轴贯性距:0,Z轴贯性距:0,截面高度:0.14,截面参数:4,钢筋面积:0类型5:主材弹模:2.1E+8,截面面积:1.27E-3,X轴贯性距:1.98E-6,Y轴贯性距:0,Z轴贯性距:0,截面高度:0.1,截面参数:4,钢筋面积:0类型6:主材弹模:2.1E+8,截面面积:1.31E-2,X轴贯性距:5.67E-4,Y轴贯性距:0,Z轴贯性距:0,截面高度:0.45,截面参数:4,钢筋面积:0类型7:主材弹模:2.1E+8,截面面积:2.64E-3,X轴贯性距:2.36E-6,Y轴贯性距:0,Z轴贯性距:0,截面高度:0.094,截面参数:4,钢筋面积:0类型8:主材弹模:2.1E+8,截面面积:8.0E-3,X轴贯性距:4.167E-5,Y轴贯性距:0,Z轴贯性距:0,截面高度:0.25,截面参数:4,钢筋面积:0〖节点信息〗编号X坐标Y坐标1 0.00 0.002 1.23 0.003 2.46 0.004 4.09 0.005 4.09 0.436 4.09 1.197 4.09 2.068 2.46 2.069 1.37 2.0610 0.00 2.0611 0.00 2.6812 0.00 4.7613 1.37 2.6814 1.37 4.6215 2.73 2.6816 2.73 4.2017 4.09 2.6818 4.09 3.4319 4.99 2.6820 5.69 1.8521 6.46 0.4322 4.09 -1.0723 6.77 -1.0724 4.09 -1.7725 4.09 -2.5026 4.09 -3.1427 6.42 -3.2528 4.09 -4.4929 6.21 -3.73〖约束信息〗编号支撑节点X轴约束/大小Y轴约束/大小θ转角/大小1 12 是/0 否否2 11 是/0 否否3 10 是/0 否否4 1 是/0 否否5 28 是/0 是/0 否6 29 是/0 是/0 否〖单元信息〗编号小节点大节点截面类型单元类型1 12 1 1:梁单元2 23 1 1:梁单元3 34 1 1:梁单元4 1 10 1 1:梁单元5 3 8 1 1:梁单元6 2 26 1 1:梁单元7 9 10 1 1:梁单元8 8 9 1 1:梁单元9 7 8 1 1:梁单元10 9 13 2 1:梁单元11 7 17 2 1:梁单元12 11 13 2 1:梁单元13 13 15 2 1:梁单元14 15 17 2 1:梁单元15 17 19 2 1:梁单元16 1 8 3 1:梁单元17 3 10 3 1:梁单元18 3 24 3 1:梁单元19 11 12 4 1:梁单元20 13 14 4 1:梁单元21 15 16 4 1:梁单元22 17 18 4 1:梁单元23 12 13 5 1:梁单元24 16 17 5 1:梁单元25 4 5 6 1:梁单元26 5 6 6 1:梁单元27 6 7 6 1:梁单元28 4 22 6 1:梁单元29 22 24 6 1:梁单元30 24 25 6 1:梁单元31 25 26 6 1:梁单元32 26 28 6 1:梁单元33 6 20 7 2:刚-铰34 5 21 7 2:刚-铰35 22 23 7 2:刚-铰36 25 27 7 2:刚-铰37 12 14 8 1:梁单元38 14 16 8 1:梁单元39 16 18 8 1:梁单元40 18 19 8 1:梁单元41 19 20 8 1:梁单元42 20 21 8 1:梁单元43 21 23 8 1:梁单元44 23 27 8 1:梁单元45 27 29 8 1:梁单元〖荷载信息〗编号大小受载对象距离小端荷载类型1 -49.6 37号单元 1.37 2:Y方向均布荷载2 -49.6 38号单元 1.42 2:Y方向均布荷载3 -49.6 39号单元 1.56 2:Y方向均布荷载4 -73.6 40号单元 1.14 2:Y方向均布荷载5 -73.6 41号单元 1.08 2:Y方向均布荷载6 -73.6 42号单元 1.61 2:Y方向均布荷载7 -73.6 43号单元 1.53 2:Y方向均布荷载8 -73.6 44号单元 2.2 2:Y方向均布荷载9 -73.6 45号单元 0.52 2:Y方向均布荷载【计算结果】〖结构变形〗节点号X轴正向位移Y轴正向位移θ转角1 0 -8.397E-5 1.3128E-42 -1.2457E-4 2.9509E-5 -4.7575E-53 -2.2536E-4 -1.1421E-4 -1.1581E-44 -3.5319E-4 -2.3279E-4 -1.0849E-45 -3.2221E-4 -2.5082E-4 -5.61E-56 -2.5967E-4 -2.8269E-4 -1.2645E-47 -1.1898E-4 -3.1182E-4 -1.605E-48 -7.1489E-5 -1.5625E-4 4.3846E-59 -4.3352E-5 -2.9288E-4 3.8796E-510 0 -9.3968E-5 -1.6713E-411 0 -3.7636E-4 9.3699E-512 0 -3.8204E-4 -4.0828E-413 -5.5289E-5 -3.4562E-4 -9.5724E-514 -1.8093E-4 -5.6803E-4 -1.5547E-415 -1.3475E-4 -7.745E-4 -4.7475E-516 -4.3385E-4 -8.4626E-4 -1.0526E-417 -2.1109E-4 -3.9621E-4 2.924E-418 -4.2614E-4 -5.3128E-4 3.4418E-419 -3.0487E-4 -2.5616E-4 1.0129E-420 -4.7706E-4 -2.5721E-4 -3.4499E-421 -5.6525E-4 -1.0646E-4 2.0156E-422 -5.4408E-4 -1.8476E-4 -1.4782E-423 -9.1122E-4 1.1205E-5 -9.44E-424 -5.9415E-4 -1.5336E-4 -4.3116E-625 -5.4374E-4 -1.124E-4 1.5401E-426 -4.0801E-4 -8.1137E-5 2.4352E-427 -7.2957E-4 2.49E-4 1.6654E-328 0 0 3.3158E-429 0 0 1.3919E-3说明：位移的单位是米〖结构内力〗单元号轴力1 轴力2 剪力1 剪力2 弯距1 弯距2 应力1上应力1下应力2上应力2下1 183 -183 -18.2 18.2 -4.58 -17.8 -2.55E+4 -1.7E+4 -4830 -3.77E+42 148 -148 12.7 -12.7 10.4 5.29 -7680 -2.67E+4-2.21E+4 -1.23E+43 142 -142 -8.12 8.12 -6.82 -6.41 -2.27E+4 -1.02E+4-1.06E+4 -2.24E+44 8.78 -8.78 -2.31 2.31 4.23 -8.99 2870 -4910 7260 -93005 36.9 -36.9 4.99 -4.99 1.61 8.68 -2800 -5770-1.23E+4 37106 46.4 -46.4 5 -5 7.5 13.7 1510 -1.23E+4-1.81E+4 72707 57.2 -57.2 23.6 -23.6 23 9.33 1.46E+4 -2.79E+4-1.52E+4 19508 46.7 -46.7 -38.7 38.7 -20.9 -21.3 -2.47E+4 1.38E+41.42E+4 -2.5E+49 52.7 -52.7 7.65 -7.65 0.513 11.9 -5650 -6590-1.71E+4 489010 62.3 -62.3 -10.5 10.5 -1.73 -4.8 -2.43E+4 -1.14E+4 -45.2 -3.57E+411 99.8 -99.8 -18.3 18.3 -10.8 -4.89E-1 -6.87E+4 1.16E+4-2.68E+4 -3.04E+412 29.6 -29.6 -1.06 1.06 0.252 -1.71 -7540 -9410 -2150 -1.48E+413 42.8 -42.8 11.2 -11.2 7.36 7.86 1.5E+4 -3.96E+4-4.14E+4 1.69E+414 41.1 -41.1 -7.15 7.15 -6.63 -3.09 -3.64E+4 1.28E+4 -318 -2.33E+415 76.4 -76.4 4.32 -4.32 3.45 0.442 -9090 -3.47E+4-2.35E+4 -2.02E+416 14.5 -14.5 0.192 -1.92E-1 0.357 0.258 -3320 -9930 -9010 -424017 22.9 -22.9 -1.94E-1 0.194 -2.82E-1 -0.34 -1.31E+4 -7850 -7310 -1.36E+418 42.2 -42.2 0.24 -0.24 0.205 0.373 -1.74E+4 -2.12E+4-2.27E+4 -1.58E+419 1.06 -1.06 -5.17E-1 0.517 -2.52E-1 -8.23E-1 -3700 2550 9640 -1.08E+420 44.5 -44.5 -7.19E-1 0.719 -6.61E-1 -7.34E-1 -3.23E+4 -1.59E+4-1.5E+4 -3.32E+421 18.3 -18.3 -1.68 1.68 -1.23 -1.32 -2.52E+4 5380 6490 -2.63E+422 70 -70 0.798 -7.98E-1 0.217 0.381 -3.51E+4 -4.05E+4-4.25E+4 -3.31E+423 6.51 -6.51 -1.94E-1 0.194 -2.94E-1 -0.19 -1.26E+4 2300 -338 -992024 24.4 -24.4 -1.62E-1 0.162 -2.46E-1 -8.4E-2 -2.55E+4 -1.3E+4-1.71E+4 -2.14E+425 115 -115 -79.1 79.1 -31.5 -2.5 -2.13E+4 3700 -7810 -980026 115 -115 -22.2 22.2 2.57 -19.5 -7790 -9830 -1080 -1.65E+427 92.1 -92.1 34.4 -34.4 19.6 10.3 761 -1.48E+4-1.11E+4 -294028 123 -123 62.7 -62.7 37.9 29.2 5620 -2.45E+4-2.1E+4 215029 123 -123 -13.2 13.2 -29 19.8 -2.09E+4 2100-1.73E+4 -157030 154 -154 15.5 -15.5 -20.1 31.5 -1.98E+4 -3790-2.43E+4 71831 134 -134 -46.5 46.5 -31.5 1.78 -2.28E+4 2250-1.1E+4 -955032 165 -165 -11.5 11.5 -15.5 0 -1.88E+4 -6460-1.26E+4 -1.26E+433 61.3 -61.3 -9.33E-2 9.33E-2 -1.61E-1 0 -2.64E+4 -2.0E+4-2.32E+4 -2.32E+434 56.9 -56.9 -3.1E-2 0.031 -7.34E-2 0 -2.3E+4 -2.01E+4-2.15E+4 -2.15E+435 75.9 -75.9 -4.57E-2 4.57E-2 -1.23E-1 0 -3.12E+4 -2.63E+4-2.88E+4 -2.88E+436 65.1 -65.1 9.11E-3 -9.11E-3 2.23E-2 0 -2.42E+4 -2.51E+4-2.47E+4 -2.47E+437 197 -197 26.7 41.2 1.12 -11.3 -2.12E+4 -2.79E+4 9470 -5.86E+438 188 -188 40.9 29.5 12.1 -4.05 1.27E+4 -5.98E+4-1.14E+4 -3.57E+439 160 -160 36.2 41.1 5.62 -9.54 -3100 -3.68E+4 8670 -4.86E+440 119 -119 41.3 42.6 9.16 -11.3 1.26E+4 -4.23E+41.89E+4 -4.87E+441 171 -171 40 39.5 10.8 -10.8 1.12E+4 -5.38E+41.12E+4 -5.38E+442 182 -182 56.7 61.8 10.8 -15.3 9780 -5.52E+42.31E+4 -6.85E+443 203 -203 49 63.7 15.3 -26.6 2.04E+4 -7.12E+45.44E+4 -1.05E+544 201 -201 87.6 74.3 26.6 -12.5 5.48E+4 -1.05E+51.24E+4 -6.26E+445 206 -206 43.1 -4.87 12.5 0 1.17E+4 -6.33E+4-2.58E+4 -2.58E+4注：轴力1:小端节点受的轴力轴力2:大端节点受的轴力剪力1:小端节点受的剪力剪力2:大端节点受的剪力弯距1:小端节点的弯距弯距2:大端节点的弯距应力1上:小端节点截面顶部的应力应力1下:小端节点截面底部的应力应力2上:大端节点截面顶部的应力应力2下:大端节点截面底部的应力计算结果的正负号规定及图形表示规定:轴力:局部坐标系下,各单元受拉为正,画在X轴上方;受压为负,画在X轴下方.剪力:局部坐标系下,各单元两端的剪力,与Y方向一致为正,画在X轴上方;相反为负时,画在X轴下方.弯距:局部坐标系下;各单元两端的弯距逆时针为正;顺时针为负.2、面板检算(1)面板取10㎜厚钢板，最大分格尺寸为0.38m×1.6m按简支板进行检算。
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1) B2Ak+22+1=2+15+c51mc+=m5=21c11+m++12+2+1++=212=2+1+2+1+2+2+22+32k+1+2
16．钢模设计 钢模板的作用是保持隧洞衬砌混凝土的浇筑的体型及承担混
凝土浇筑载荷。钢模板主要由面板、弧形板、支撑角钢、立筋板活 动铰构成。
50
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20
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台车正视图 15.板设计控制数据 1、模板：控制数据（见下表）
88.8918÷1.2990÷.1=4214÷3922=.0034=1÷15251371=8535.78.208÷023.2173c00÷1*m=29030.3922c=.1÷20m3=2÷120252.=3535=42314c)*523m240341*31.252=31*.1.535.*031342.*9205221.04.455=+213*05*2022.02.854850.3150.*+58c12*5m1*202+.050+0.014*85.20*051000+0+03/8T.+0÷+=55+1*011+010+91÷01454050*0010200+5+0+080+400*+4**1*1510.3910%*C%-*6+÷M(=*M=5÷50)*30*31(÷3110*5+**÷4*1m243.%71e=78%n0)8=8s.5=77.93c.6c0mmc.4*m1*31,0w199o.k2.m4c-cem.5mn2csp26m659*.0.34-50.60c5*pm.3c85m9,c05g.m.05i0rp-l.s.85p6/c50bcm0.om7py.c.6spm5c+mc;0m..7.cmk ; 1+1k+12+1+k2234=1c+m1++4+4+2
桥梁防撞护栏台车计算
- 1 -xxx 桥梁防撞护栏施工台车抗倾覆计算书本项目护栏模板施工台车采用两根I18工字钢作为上部悬臂梁，台车架体采用角钢及槽钢焊接拼装。
单根工字钢悬臂梁受力验算如下：I18工字钢截面尺寸180×94×6.5×10.6，力臂长2.4m ，截面积A ＝3060mm ²，每米重24.1kg ，截面模量Wx ＝49.0×10³ mm ³。
Q235材质的抗弯强度设计值f ＝205N/mm ²,设支点左侧重量：（(19*1.6+15.2)*0.00617*16*16）+2.5*2*24.1+8*3+160+其他（50） =427Kg=2092N 。
设支点右侧重:2.4*24.1*2+4*1.8*8+4.8*8+7*1.5*8+7.85*(1.5*0.6*4+0.6*0.6*2) +配重（100）+其他=500kg=2450N 。
设在工作情况下：吊篮和两个工人总重为2092N应力核算：Mmax=Ql=2.09×2.4=5.0KN.ma 984.2/235][MPa 59.79490005000000x max MP W M ==≤===σσ 挠度核算：mm f mm EI Qm f 64002400][4.0115000000206000324002092333==≤=⨯⨯⨯== 悬臂梁能满足施工要求。
台车抗倾覆验算：设定台车空载情况下是平衡体，则台车坑倾覆取决于尾部配重重量，台车前行走装置为倾覆旋转支点，支点左侧力臂2.4m ，右侧力臂2.5m ，配重范围在最右侧80~120cm 区间。
为保持台车正常工作而不倾覆，则M 左 ＜ M 右。
根据关系式计算配重F 配如下：由上知：M 左 =2092N ，M 右 =2450N ，M 左＜M 右。
则F 配＞173kg 。
所以确保施工台车发生倾覆，配重不得少于173kg 。
护栏模板施工台车示意图- 2 -。
单侧墙模板台车力学分析计算书
全钢大模板地铁单侧墙模板台车力学分析计算书（6.0m＜层高≤7.25m）北京xx模板有限公司二00六年十一月地铁模板台车力学分析计算书——6.0m＜层高≤7.25m一、单侧模板台车技术简介1、单侧支撑简介因砼墙体结构布置要求，只能单侧配设模板，而不能利用穿墙栓控制模板侧压力，只能在单侧模板背侧配设抵抗砼浇筑侧压力的支撑装置，称为单侧支撑。
单侧支撑可分为：刚性三角架，铰接三角架，分段刚性架等。
铰接三角架单侧支撑和台车单侧是xx公司在行业中首创研发并应用的新型单侧模板支撑技术。
2、单侧模板台车结构单侧模板台车包括：混合三角架、万向轮、榀架连接装置、螺旋顶四个部分，并由2榀以上混合三角架连接而成为整体。
其功能：一是施工场地运输模板；二是安装支承单侧墙模。
其辅助相关构造还有地锚和地锚横梁。
混合三角架由梯形桁架和铰接三角架组拼成整体。
二、分析计算内容：1、台车强度分析2、辅件及连接件强度分析三、分析计算依据1、钢结构设计规范：GB50017-20032、建筑工程大模板技术规程：JGJ74-20033、全钢大模板应用技术规程：DBJ01-89-2004四、荷载分析1、基本荷载分析（1）yc＝24 KN/m3；V＝0.75 m/h（单侧墙模施工侧压力不应过大，控制浇筑速度也不宜过快）；β1＝1.2；β2＝1.1；T＝10℃（按地下施工最低温度）；t 0＝15T200+＝1510200+＝8（2）砼最大侧压力：q砼侧＝0.22 yctβ1β2V＝0.22×24×8×1.2×1.1×75.0＝48.29 KN/m2h y ＝c y q 砼侧＝2429.48≈2 m （3）浇筑砼水平荷载q 水平＝6 KN/m 2 2、荷载组合：（1）系数取值：K 活＝1.4 K 恒＝1.2 （2）浇砼侧压力计算值：q 侧计＝K 恒 q 砼侧＋K 活q 水平＝1.2×48.29＋1.4×6＝66.35 2m KN ＝0.066 2m m N（3）计算单元选取：按台车布置最大间距取1050mm （4）台车背楞处模板线荷载：q 线＝1050×0.066＝69.3 mm N ，取q 线＝70 mm N五、台车结构布置及受力分析 1、台车结构布置如图1。
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隧道衬砌台车设计
计算书
中煤第三建设（集团）有限责任公司二O一二年四月二十七日
隧道衬砌台车设计计算书
一、台车系统结构概述
本台车适用于中煤第三建设（集团）有限责任公司，大连市地铁2号线工程项目，湾家站至红旗西路站区间、红旗西路至南松路区间隧道衬砌的模筑混凝土施工。
台车系统由模板系统、门架支撑系统、电液控制系统组成。
支收模采用液压控制，行走采用电动自动行走系统。
模板结构：
台车模板长度为9m，共5榀支撑门架，门架间距为2.05m；上上纵连梁3根，单侧支撑连梁4根（结构见台车设计图）。
面板Q235，t=10mm钢板；
连接法兰－12*220钢板；
背肋，[12#槽钢，间距300mm；
门架采用H2940*200*8*12型钢；
底梁采用H482*300*11*15型钢；
上纵连梁采用H200*200*8*12型钢；
侧面模板支撑连梁采用双拼[16a#槽钢。
顶升油缸4个，侧向油缸4个，平移油缸2个；行走系统为两组主动轮系和两组被动轮系组成。
电液控制系统一套。
二、设计计算依据资料
1、甲方提供的台车性能要求及工况资料、区间断面图纸；
2、《钢结构设计规范（GB50017—2003）》
3、《模板工程技术规范（GB50113—2005）》
4、《结构设计原理》
5、《铁路桥涵施工规范（TB10230—2002）》
6、《钢结构设计与制作安装规程》
7、《现代模板工程》
三、结构计算方法与原则
台车的主受力部件为龙门架、底粱、上部纵联H钢及钢模板，只需进行抗弯强度或刚度校核。
根据衬砌台车结构形式，各主要受力部件均不需要进行剪切强度校核和稳定性校核。
四、计算荷载值确定依据
泵送混凝土施工方式以20立方米/小时计。
混凝土初凝时间为t=4.5小时。
振动设备为50插入式振动棒和高频附着式振动器。
混凝土比重值取r=2.4t/m3＝24kN/m3 ;
坍落度16—20cm。
荷载检算理论依据；以《模板工程技术规范（GB50113—2005）》中附录A执行。
钢材容许应力（单位；N/mm2）
五、衬砌台车载荷计算：
台车长度L＝9m，衬砌厚度为0.3m。
1、浇筑时混凝土温度取T =10℃，泵送混凝土按20 m3/h计算,由隧道断面衬砌厚度
及衬砌台车总图,可计算出每小时衬砌高度，即浇注速度。
V=20/(9*2*0.3)=3.7m/h。
可求出新浇混凝土对模板单位面积的侧压力：
Pmax1=0.22*r*t*β*V1/2
β—混凝土坍落度影响系数，当坍落度≥11cm时，
取β=1.15；
t—混凝土初凝时间，一般t＝200/(T+15)，实际混凝土初凝时间在5小时左右；
Pmax1=0.22*r*t*β*V1/2
=0.22*24*5*1.15*3.71/2 =58 kN/m2
2、施工荷载按《模板工程技术规范（GB500113—2005）》中取定（不计算风，雪荷载）。
Ps=2KN/m2
总荷载Pmax =58+2=60kN/m2
安全系数取k=1.2，得
P =1.2*60kN/m2=72kN/m2
六、模板的强度与挠度验算
1、面板验算，取模板的最大侧压力P=72kN/m2
强度验算
面板为10mm厚钢板，肋板间距300，取1mm板条作为计算单元，荷载为：q=0.072×1=0.072N/mm
面板的截面系数：
W=1/6·b·h2=1/6×1×102 =16.7mm3
I =1/12·b·h3=1/12×1×103 =83.3mm4
Max= qL2 /8=0.072×3002 /8=810N.mm
应力为：δmax=Max/W
=810/16.7=49N/ mm2 < 215N/ mm2
满足要求。
挠度验算
跨中的挠度
y=5qL4/（384EI）=(5*0.072×3004)/(384×2.1×105×83.3) =0.43mm<1.5mm
满足要求。
2、肋板验算
肋间距300mm，采用[12#槽钢，支撑在法兰上，法兰间距1500mm，荷载
q=0.072×300=21.6 N.mm
[12#槽钢截面系数W=62×103mm3
惯性矩I=390×104mm4
肋板为简支梁。
q=21.6N/mm
M=qL2 /8=61×105N.mm
Max=61×105N.mm
强度验算δmax=Max/W=61×105 /（62×103）
=98N/ mm2 <215 N/ mm2
满足要求。
挠度验算
跨中的挠度
y=5qL4 /（384EI）
=(5*21.6×15004 )/(384×2.1×105×390×104 )
=1.73mm
y/L=1.73/1500=1/867<1/400。
满足要求。
3、法兰验算
法兰选用12*220钢板。
均匀外压力作用下的筒壁内力只有周向力，无弯矩。
周向力按公式N =P *R 计算。
式中P ——外压（N/mm2）
R ——外圆半径(mm)
N =P*R =0.072*5100=367 N/mm
δ= N /A
=367*(1500/2)/(12*220)= 104N/mm2 <215 N/mm2
满足要求
七、门架验算（3D3S）
一、设计依据
《钢结构设计规范》（GB50017-2003）
《建筑结构荷载规范》（GB50009-2001）
《建筑抗震设计规范》（GB50011-2001）
《建筑地基基础设计规范》（GB50007-2002）
《建筑钢结构焊接规程》（JGJ181-2002）
《钢结构高强度螺栓连接的设计，施工及验收规程》（JGJ82-91）
二、计算简图
计算简图(圆表示支座，数字为节点号)
单元编号图三、几何信息
各单元信息如下表：
四、荷载信息
结构重要性系数： 1.00
(一). (恒、活、风) 节点、单元荷载信息
1.节点荷载
2.单元荷载
**以下为单元荷载汇总表:
单位：力(kN)；分布力(kN/m)；弯距(kN.m)；分布弯距(kN.m/m)
(1).工况号: 0
*输入荷载库中的荷载:
单元荷载分布图:
单元荷载序号1分布图（实粗线表示荷载作用的单元）
单元荷载序号2分布图（实粗线表示荷载作用的单元）
单元荷载序号3分布图（实粗线表示荷载作用的单元）
单元荷载序号4分布图（实粗线表示荷载作用的单元）
单元荷载序号5分布图（实粗线表示荷载作用的单元）
单元荷载序号6分布图（实粗线表示荷载作用的单元）
单元荷载序号7分布图（实粗线表示荷载作用的单元）
单元荷载序号8分布图（实粗线表示荷载作用的单元）
单元荷载序号9分布图（实粗线表示荷载作用的单元）
单元荷载序号10分布图（实粗线表示荷载作用的单元）
单元荷载序号11分布图（实粗线表示荷载作用的单元）
单元荷载序号12分布图（实粗线表示荷载作用的单元）
**以下为单元荷载图:
单位：力(kN)；分布力(kN/m)；弯距(kN.m)；分布弯距(kN.m/m)
第 0 工况单元荷载简图
(二). 其它荷载信息 (1). 地震作用 无地震 (2). 温度作用
(三). 荷载组合 (1) 1.20 恒载
五、内力位移计算结果
(一). 内力 1.工况内力 2.组合内力 3.最不利内力
最不利内力表 (N Q(kN)M(kN.m)(m))
各效应组合下最大支座反力设计值(单位：kN、kN.m)
轴力 N 包络图(单位：kN)
弯距 M3 包络图(单位：kN.m)
4.内力统计
轴力 N 最大的前 10 个单元的内力 (单位：M,KN,KN.M)
组合序 位置
轴力剪力Q2 剪力Q3 扭矩1 0.000 258.4 0.0 0.0 1 0.000 258.4 0.0 0.0 1 2.291 -14.7 -9.1 0.0 0.0 1 0.000 -14.7 9.1 0.0 0.0 1 0.000 -301.1 -117.9 0.0 1 0.059 -118.0 1 0.000 0.0 1 0.000 129.1 1 2.180
301.1
轴力N 最小的前10 个单元的内力(单位：M,KN,KN.M)
(二). 位移
1.工况位移
2.组合位移
第1 种组合位移图(黑点表示最大位移所在节点单位：mm) “X向位移”最大的前10 个节点位移表（单位：mm）
“Y向位移”最大的前10 个节点位移表（单位：mm）
“合位移”最大的前10 个节点位移表（单位：mm）
“Y向位移”最小的前10 个节点位移表（单位：mm）
“Z向位移”最小的前10 个节点位移表（单位：mm）
六、设计验算结果
本工程有1种材料：Q235钢(A3钢)
设计验算结果表(强度和整体稳定为(应力/设计强度))
按“强度应力比”统计结果表
附录
双拼普通槽钢截面示意图
宽翼缘工字钢及热轧H型钢截面示意图
热轧无缝钢管与电焊钢管截面示意图
2012-4-27。