页岩气采气工程
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由以上资料可知，该储层主体属于低孔、低渗储层。
1，气田概况
根据其孔隙度和渗透率基本资料，绘制图件如下：
1，气田概况
1，气田概况
脆性矿物组成分析
五峰组—龙马溪组矿物以石英矿物为主，其次为粘土矿物。 储层储集层脆性矿物介于 33.9%～80.3%，平均为 56.5%。在纵 向上，五峰组—龙马溪组一段一亚段脆性矿物含量高， 多大 于 50%； 一段二亚段—三亚段下部脆性矿物含量降低， 主要 介于 40%～65%； 三亚段上部脆性矿物含量普遍较低。
4，增产措施
（4）井口破裂压力 根据对 YY5 井油管注入压裂的施工曲线可得井口破裂压力为 52.39MPa ～61.50MPa，平均为 57MPa。 图4.1滑溜水压裂液摩阻曲线图
4，增产措施
（5）支撑剂采气特殊问题治理的技术要求 YY5井小型测试压裂井底闭合压力为52MPａ，为防止支撑 剂嵌入，提高裂缝闭合后的导流能力，支撑剂选用树脂覆膜砂。 树脂覆膜砂的破碎率相对石英砂低，嵌入程度也较低，其支撑 裂缝的导流能力较高。为形成更多的主裂缝和网缝，应适当控 制缝高，减少压裂裂缝的闭合。 支撑剂选用100目砂＋40／70目树脂覆膜砂＋30／50目树脂 覆膜砂的组合
2，完井方式
井下工具的选择 （1） 永久封隔器 型号： Y531-115型 耐温：120℃ 耐压差； 50MPa 材质：13Cr 油管伸缩器
工作最大温度：120℃
耐压差：50MPa 材质：13Cr
2，完井方式
油管堵塞器 工作最大温度：120℃ 耐压差：50MPa 材质：13Cr
上下隔 最大主 最小主 应力MPa 应力MPa 层应力 差MPa
杨氏模 量GPa
泊松比
体积模 量GPa
剪切模 量GPa
23～37
0.11～ 0.29
14～18
10～14
61.50
52.39
8
1，气田概况
表1.2-储层岩石脆性系数分析
YY2 YY3 YY4 YY5
井号
YY1
脆性系数
59.9%
57.5%
目地 层 龙马 溪组五峰 组 埋深 （米) 压力 系数 原始 地层 压力 （MP a) 35.238.7 地温 地层 梯度 温度 ℃/10 （℃） 0m 平均 厚度 （m 脆性 矿物 含量 （% 有机 碳含 量（%）
3259 ～ 4442
1.411.55
60
2.83
86
33.9～ 0.55～ 80.3 5.89
表 2.2- YY5 井井身结构
套管程序 φ508.0mm×50m 水泥返高 地面
套管程序 导管
地层层位 嘉陵江组
表套
技套 生产套管
长兴组
龙马溪组 龙马溪组
φ339.7mm×820m
φ244.5mm×1600m φ139.7mm×井底
地面
地面 地面
2，完井方式
井口装置设计 根据该区域原始地层压力35.2～38.7MPa ，以及如YY1生产井 口压力 8.8～29.6MPa和行业标准，选用 50MPa 压力等级的井 口装置，组合方式设计如下：套管头+油管四通+2FZ18-50EE 级 防喷器（全封+89 半封）+FZ28-50EE 级剪切闸板防喷器+井口 循环三通。
53.1%
52.7 %
55.3 %
据北美页岩气开发经验，合适的脆性矿物含量有利于 页岩气的压裂和开采。因此整体储集层适于压裂法来提高 天然气采收率。
1，气田概况
气藏特点 目前，该区块内钻探 5口井，气藏埋深约-2423至 -3212m。 YY1，YY2，YY3，YY4井进行了压裂试采,经过试气证实为工业 气流井。YY5 井仅完成了完井施工。以 YY1 井为例，地温梯度 为 2.83℃/100m，地层温度60℃，油气显示活跃、地层压力异 常，气层压力系数为1.41-1.55 ，压力梯度为0.28MPa/100m， 地层压力为28MPa。为常温超高压压系统，气藏类型为非常规 干气藏。
在该气藏所给条件之下，再借鉴北美页岩储层选择压裂液的 经验，YY5井选用SRFR-１滑溜水作为压裂液。SRFR-１滑溜水的 配方：0.1％～0.2％高效减阻剂SRFR-１＋0.3％～0.4％复合防膨 剂SRCS-2＋0.1％～0.2％高效助排剂SRFR-2。其性能要求：降阻 率50％～78％，对储层的伤害率小于10％；黏度2～30ｍPａ· ｓ 可调；能满足连续混配要求；可连续稳定自喷返排。
03，射孔工艺方案 04，采气方式
05，增产工艺
1，气田概况
储层特征 根据其沉积特征确定该区沉积相类型为碎屑岩陆棚相， 进一步细分为浅水陆棚和深水陆棚。结果表明研究区五 峰组—龙马溪组页岩层系主要由泥页岩、硅质泥页岩， 笔石泥页岩、炭质泥页岩和粉砂质泥页岩等岩相组成 。
页岩气层孔隙度分布在 1.17%～8.61%之间，平4.87%(特低 孔隙度)。稳态法测定水平渗透率主要介于 0.001～355mD。 其 中基质渗透率普遍低于 1mD，最小值为 0.0015mD，最大值为 5.71mD，平均值为 0.25mD，而层间缝发育的样品稳态法测定 渗透率显著增高，普遍高于 1mD，最高可达 355.2mD。
表3.3 不同气藏采气速度和稳产期年限标准控制
10～50
<10
5～6
3，采气方式
气井排液采气工艺技术 该页岩气藏为自生自储气藏,气体主要以吸附气、游离气为 主,由于该页岩孔隙度和渗透率较低,页岩气储层射孔后依靠自 身能量无法达到工业气流,必须压裂投产,随着页岩气开发的深 入,目前页岩气井主要以水平井完井、大规模分段压裂。页岩 气井主要以水平井分段压裂投产为主,由于压裂改造用液量大, 需要快速大量返排压裂液。根据对目前国内外比较成熟的排液 采气技术进行分析,得出橇装气举排液技术具有排量大、机动 性好及井场不需要电等系列优点,可满足页岩气快速排液需要, 适合大面积推广应用。综合考虑，选用橇装气举。
序号 1 2 3
油管尺寸， mm 76.0 62.0 51.0
满足配产时 井 口压力 （MPa） 23.5 23.0 22.8
满足配产时 压降损失 （MPa） 13.5 14 14.2
最大产量 ×10 4 m 3 /d 12.3616 13.4339 10.6591
4
41.0
20.2
16.8
6.6318
4，增产工艺
水力压裂基本参数的选取
设计参数 水平段长（m) 分段数 单段长度（m) 簇数/段 簇长（m) 簇间距（m) 孔数/簇 液量/段m3） 砂量/段（t) 施工总液量（m3） 施工总砂量（t） 排量（m3/min） 取值 1565（2600m-4165m) 16 100 4 1 25 16 1200 70 19200 1120 12
2，完井方式
以 YY1 井为例，表 2.3 可知，当油管直径 （内径） 从 41mm增到 62mm时，产量增幅较大，但内径为 41mm 的油管 生产产量较低，且压降损失较大，故不考虑；从 62mm 增到 76mm 时，产量增幅度较大。若该井配产为 6.0×10 4 m 3 /d， 以上几种油管尺寸都可满足生产要求，但内径 51mm 的油管 对应的井口压力为22.8Mpa，压力损失为 14.2Mpa，损失较大， 而 62mm 的油管压力损失为14Mpa，基本与 76mm 油管压力损 失接近，因此YY5优选最佳油管内径为 62mm，外径为 73mm。
方案选用的射孔工艺为：采用连续油管传输射孔技术，用 102射孔枪，102 射孔弹，做深穿透、高强度射孔，射孔密度
2，完井方式
ຫໍສະໝຸດ Baidu
射孔液的选择 本区储层岩芯敏感性和应力敏感性分析结果表明： 流速不 敏感； 水敏指数 0.66～0.75，中偏强—强水敏；临界盐度 2×10 4 PPM；酸敏指数 0.67～0.75，中—强酸敏；中偏强应力 敏。由于油基射孔液比较昂贵，一般很少使用。无固相聚合物 盐水射孔液仅宜于在裂缝性或渗透率较高的孔隙性油气层中使 用，一般不宜在低渗透油气层中使用。而暂堵性聚合物射孔液 更适用在缺水气田。由于阳离子聚合物粘土稳定剂射孔液除具 有无固相清洁盐水射孔液的全部优点外，还能很好的防止后续 生产作业过程的水敏损害，所以本区块优选阳离子聚合物粘土 稳定剂射孔液。
4，增产措施
压裂施工参数（1）压裂方式
压裂方式可采用分层压裂工艺--水力喷砂射孔+可钻桥塞分 段压裂方法。这种压裂方式具有封隔可靠，分段压裂级数不受 限制，裂缝步放位置精确的特点。
（2）加砂强度
采气特殊问题治理的技术要求 根据 YY5井压裂施工参数模拟，得出平均加砂比 9.5%。
（3）压裂液
3，采气方式
由基础资料可知，该页岩气田具有储层埋藏深、地层压力 高压异常、CO 2 含量少，H2S含量中等、测试产能高的特点， 气田开发应遵循少井、高产的原则，该气藏的地质储量类型为 特大型气田 ，故采用定产量工作制度，采气速度为 3%～5%。 表 3.3 不同气藏采气速度和稳产期年限标准控制
气藏储量/10 8 m 3 ≥50 采气速度/% 3～5 5 稳产期/a >10 5～8 5～8
射孔方案设计
通过对该气藏射孔方案、射孔施工难点和射孔后续工艺等 的综合分析，射孔方式优先选用连续油管输送射孔方式。连续 油管输送射孔方法即将事先配好的射孔，枪接在油管柱下部， 下入井下预定深度，用调整油管深度的办法使射孔弹对准油气 层的射孔层位，封隔器坐封和装好采油树后，打开清蜡闸门和 总闸门，用投捧或环形空间如压的办法起爆射孔。
2，完井方式
1）射孔管柱设计方案选用的射孔工艺为：采用连续油管传输 射孔技术，用 102射孔枪，102 射孔弹，做深穿透、高强度射 孔，射孔密度为 16 孔/米，螺旋布孔，相位角为 60°，孔深 332mm，孔径 11.35mm。 根据气井生产过程的载荷强度计算和 API 推荐标准，我们采 用钢级为C90/2600m/Φ73mm×5.5mm 加厚油+1565m×5.5mm 平式油管+起爆器+枪身（3.0～24.0m） 射孔参数敏感性分析 该气藏的水平井完井采用了 5½″气层套管。 根据该气藏的物 性参数和区块内试采井的部分测试数据，对射孔参数进行了优 化模拟，优选结果见图 2.11、图 2.12、图 2.13、图 2.14，选取 不同的孔深、孔径、孔密、相位角、压实程度，进行射孔参数 敏感性分析。
页岩气采气工程
本方案主要涵盖了气田概况、完井工程、 采气方式、增产工艺、特殊问题治理五个部 分。本方案以气藏地质资料、静态资料和实 验室资料和生产动态资料为基础，查阅有关 页岩气采气工程技术，针对该页岩气气藏低 渗透、低孔隙、和H2S，CO2气体腐蚀等特点， 进行了压裂方案设计与采气工艺设计。
目录/ Contents 01，气田概况 02，完井设计
压裂层位和压裂深度
根据基础数据知，YY5井井长-4165.32m，水平井段约-1612 米，钻遇目的层深度为-2523m。气层压力异常活跃，气藏类 型为非常规气藏。地温梯度为 2.84℃/100m。地层压力异常， 气层压力系数为 1.41～1.55。由于该区块没有自然产能或者产 能很低，投产必须考虑压裂增产措施，压裂的层段即为气层段， 主要是龙马溪组。
3，采气方式
氮气气举排液采气技术 表 3.5 橇装制氮设备主要技术参数
型号 NPU600/25 输出最大压 力 25 氮气量(m 3 /d) 600 氮气纯度 ≥95 最大排液深 度 2500
NPU900/25
NPU1200/35
25
25
900
1200
≥95
≥95
3000
≥4000
根据YYI井井深4165.32米，根据井深选择设备 NPU1200/35。
4，增产工艺
由基础资料可知，天然裂缝和层理越发育，页岩气储层可压 性越好，并能为压裂液高排量、快速注入提供条件，有利于形 成水平张开缝和垂向剪切缝。类比美国已开发页岩气藏的可压 性指数，用该方法计算得到YY5井可压性指数为0.72，而 barnett和Harretky区块的可压性指数分别为0.89和0.65.由此可 见，YY5井的页岩储层可压性较好。
2，完井设计
根据 YY1，YY2，YY3，YY4井的压裂情况可知，压裂后都 取得了较好的增产效果，但是水力压裂后易造成水淹。由于该 页岩气田为低渗、低孔气田，大部分开发井都需要压裂后再进 行投产，为了尽量减少压井，避免对储层造成多次伤害，采用 压裂—采气生产一体化管柱。管柱具体设计如下： C90/Φ73mm/壁厚 5.51mm 加厚管+ Φ73mm/壁厚 5.51mm平式 组合油管，气密封扣型 。
1，气田概况
根据其孔隙度和渗透率基本资料，绘制图件如下：
1，气田概况
1，气田概况
脆性矿物组成分析
五峰组—龙马溪组矿物以石英矿物为主，其次为粘土矿物。 储层储集层脆性矿物介于 33.9%～80.3%，平均为 56.5%。在纵 向上，五峰组—龙马溪组一段一亚段脆性矿物含量高， 多大 于 50%； 一段二亚段—三亚段下部脆性矿物含量降低， 主要 介于 40%～65%； 三亚段上部脆性矿物含量普遍较低。
4，增产措施
（4）井口破裂压力 根据对 YY5 井油管注入压裂的施工曲线可得井口破裂压力为 52.39MPa ～61.50MPa，平均为 57MPa。 图4.1滑溜水压裂液摩阻曲线图
4，增产措施
（5）支撑剂采气特殊问题治理的技术要求 YY5井小型测试压裂井底闭合压力为52MPａ，为防止支撑 剂嵌入，提高裂缝闭合后的导流能力，支撑剂选用树脂覆膜砂。 树脂覆膜砂的破碎率相对石英砂低，嵌入程度也较低，其支撑 裂缝的导流能力较高。为形成更多的主裂缝和网缝，应适当控 制缝高，减少压裂裂缝的闭合。 支撑剂选用100目砂＋40／70目树脂覆膜砂＋30／50目树脂 覆膜砂的组合
2，完井方式
井下工具的选择 （1） 永久封隔器 型号： Y531-115型 耐温：120℃ 耐压差； 50MPa 材质：13Cr 油管伸缩器
工作最大温度：120℃
耐压差：50MPa 材质：13Cr
2，完井方式
油管堵塞器 工作最大温度：120℃ 耐压差：50MPa 材质：13Cr
上下隔 最大主 最小主 应力MPa 应力MPa 层应力 差MPa
杨氏模 量GPa
泊松比
体积模 量GPa
剪切模 量GPa
23～37
0.11～ 0.29
14～18
10～14
61.50
52.39
8
1，气田概况
表1.2-储层岩石脆性系数分析
YY2 YY3 YY4 YY5
井号
YY1
脆性系数
59.9%
57.5%
目地 层 龙马 溪组五峰 组 埋深 （米) 压力 系数 原始 地层 压力 （MP a) 35.238.7 地温 地层 梯度 温度 ℃/10 （℃） 0m 平均 厚度 （m 脆性 矿物 含量 （% 有机 碳含 量（%）
3259 ～ 4442
1.411.55
60
2.83
86
33.9～ 0.55～ 80.3 5.89
表 2.2- YY5 井井身结构
套管程序 φ508.0mm×50m 水泥返高 地面
套管程序 导管
地层层位 嘉陵江组
表套
技套 生产套管
长兴组
龙马溪组 龙马溪组
φ339.7mm×820m
φ244.5mm×1600m φ139.7mm×井底
地面
地面 地面
2，完井方式
井口装置设计 根据该区域原始地层压力35.2～38.7MPa ，以及如YY1生产井 口压力 8.8～29.6MPa和行业标准，选用 50MPa 压力等级的井 口装置，组合方式设计如下：套管头+油管四通+2FZ18-50EE 级 防喷器（全封+89 半封）+FZ28-50EE 级剪切闸板防喷器+井口 循环三通。
53.1%
52.7 %
55.3 %
据北美页岩气开发经验，合适的脆性矿物含量有利于 页岩气的压裂和开采。因此整体储集层适于压裂法来提高 天然气采收率。
1，气田概况
气藏特点 目前，该区块内钻探 5口井，气藏埋深约-2423至 -3212m。 YY1，YY2，YY3，YY4井进行了压裂试采,经过试气证实为工业 气流井。YY5 井仅完成了完井施工。以 YY1 井为例，地温梯度 为 2.83℃/100m，地层温度60℃，油气显示活跃、地层压力异 常，气层压力系数为1.41-1.55 ，压力梯度为0.28MPa/100m， 地层压力为28MPa。为常温超高压压系统，气藏类型为非常规 干气藏。
在该气藏所给条件之下，再借鉴北美页岩储层选择压裂液的 经验，YY5井选用SRFR-１滑溜水作为压裂液。SRFR-１滑溜水的 配方：0.1％～0.2％高效减阻剂SRFR-１＋0.3％～0.4％复合防膨 剂SRCS-2＋0.1％～0.2％高效助排剂SRFR-2。其性能要求：降阻 率50％～78％，对储层的伤害率小于10％；黏度2～30ｍPａ· ｓ 可调；能满足连续混配要求；可连续稳定自喷返排。
03，射孔工艺方案 04，采气方式
05，增产工艺
1，气田概况
储层特征 根据其沉积特征确定该区沉积相类型为碎屑岩陆棚相， 进一步细分为浅水陆棚和深水陆棚。结果表明研究区五 峰组—龙马溪组页岩层系主要由泥页岩、硅质泥页岩， 笔石泥页岩、炭质泥页岩和粉砂质泥页岩等岩相组成 。
页岩气层孔隙度分布在 1.17%～8.61%之间，平4.87%(特低 孔隙度)。稳态法测定水平渗透率主要介于 0.001～355mD。 其 中基质渗透率普遍低于 1mD，最小值为 0.0015mD，最大值为 5.71mD，平均值为 0.25mD，而层间缝发育的样品稳态法测定 渗透率显著增高，普遍高于 1mD，最高可达 355.2mD。
表3.3 不同气藏采气速度和稳产期年限标准控制
10～50
<10
5～6
3，采气方式
气井排液采气工艺技术 该页岩气藏为自生自储气藏,气体主要以吸附气、游离气为 主,由于该页岩孔隙度和渗透率较低,页岩气储层射孔后依靠自 身能量无法达到工业气流,必须压裂投产,随着页岩气开发的深 入,目前页岩气井主要以水平井完井、大规模分段压裂。页岩 气井主要以水平井分段压裂投产为主,由于压裂改造用液量大, 需要快速大量返排压裂液。根据对目前国内外比较成熟的排液 采气技术进行分析,得出橇装气举排液技术具有排量大、机动 性好及井场不需要电等系列优点,可满足页岩气快速排液需要, 适合大面积推广应用。综合考虑，选用橇装气举。
序号 1 2 3
油管尺寸， mm 76.0 62.0 51.0
满足配产时 井 口压力 （MPa） 23.5 23.0 22.8
满足配产时 压降损失 （MPa） 13.5 14 14.2
最大产量 ×10 4 m 3 /d 12.3616 13.4339 10.6591
4
41.0
20.2
16.8
6.6318
4，增产工艺
水力压裂基本参数的选取
设计参数 水平段长（m) 分段数 单段长度（m) 簇数/段 簇长（m) 簇间距（m) 孔数/簇 液量/段m3） 砂量/段（t) 施工总液量（m3） 施工总砂量（t） 排量（m3/min） 取值 1565（2600m-4165m) 16 100 4 1 25 16 1200 70 19200 1120 12
2，完井方式
以 YY1 井为例，表 2.3 可知，当油管直径 （内径） 从 41mm增到 62mm时，产量增幅较大，但内径为 41mm 的油管 生产产量较低，且压降损失较大，故不考虑；从 62mm 增到 76mm 时，产量增幅度较大。若该井配产为 6.0×10 4 m 3 /d， 以上几种油管尺寸都可满足生产要求，但内径 51mm 的油管 对应的井口压力为22.8Mpa，压力损失为 14.2Mpa，损失较大， 而 62mm 的油管压力损失为14Mpa，基本与 76mm 油管压力损 失接近，因此YY5优选最佳油管内径为 62mm，外径为 73mm。
方案选用的射孔工艺为：采用连续油管传输射孔技术，用 102射孔枪，102 射孔弹，做深穿透、高强度射孔，射孔密度
2，完井方式
ຫໍສະໝຸດ Baidu
射孔液的选择 本区储层岩芯敏感性和应力敏感性分析结果表明： 流速不 敏感； 水敏指数 0.66～0.75，中偏强—强水敏；临界盐度 2×10 4 PPM；酸敏指数 0.67～0.75，中—强酸敏；中偏强应力 敏。由于油基射孔液比较昂贵，一般很少使用。无固相聚合物 盐水射孔液仅宜于在裂缝性或渗透率较高的孔隙性油气层中使 用，一般不宜在低渗透油气层中使用。而暂堵性聚合物射孔液 更适用在缺水气田。由于阳离子聚合物粘土稳定剂射孔液除具 有无固相清洁盐水射孔液的全部优点外，还能很好的防止后续 生产作业过程的水敏损害，所以本区块优选阳离子聚合物粘土 稳定剂射孔液。
4，增产措施
压裂施工参数（1）压裂方式
压裂方式可采用分层压裂工艺--水力喷砂射孔+可钻桥塞分 段压裂方法。这种压裂方式具有封隔可靠，分段压裂级数不受 限制，裂缝步放位置精确的特点。
（2）加砂强度
采气特殊问题治理的技术要求 根据 YY5井压裂施工参数模拟，得出平均加砂比 9.5%。
（3）压裂液
3，采气方式
由基础资料可知，该页岩气田具有储层埋藏深、地层压力 高压异常、CO 2 含量少，H2S含量中等、测试产能高的特点， 气田开发应遵循少井、高产的原则，该气藏的地质储量类型为 特大型气田 ，故采用定产量工作制度，采气速度为 3%～5%。 表 3.3 不同气藏采气速度和稳产期年限标准控制
气藏储量/10 8 m 3 ≥50 采气速度/% 3～5 5 稳产期/a >10 5～8 5～8
射孔方案设计
通过对该气藏射孔方案、射孔施工难点和射孔后续工艺等 的综合分析，射孔方式优先选用连续油管输送射孔方式。连续 油管输送射孔方法即将事先配好的射孔，枪接在油管柱下部， 下入井下预定深度，用调整油管深度的办法使射孔弹对准油气 层的射孔层位，封隔器坐封和装好采油树后，打开清蜡闸门和 总闸门，用投捧或环形空间如压的办法起爆射孔。
2，完井方式
1）射孔管柱设计方案选用的射孔工艺为：采用连续油管传输 射孔技术，用 102射孔枪，102 射孔弹，做深穿透、高强度射 孔，射孔密度为 16 孔/米，螺旋布孔，相位角为 60°，孔深 332mm，孔径 11.35mm。 根据气井生产过程的载荷强度计算和 API 推荐标准，我们采 用钢级为C90/2600m/Φ73mm×5.5mm 加厚油+1565m×5.5mm 平式油管+起爆器+枪身（3.0～24.0m） 射孔参数敏感性分析 该气藏的水平井完井采用了 5½″气层套管。 根据该气藏的物 性参数和区块内试采井的部分测试数据，对射孔参数进行了优 化模拟，优选结果见图 2.11、图 2.12、图 2.13、图 2.14，选取 不同的孔深、孔径、孔密、相位角、压实程度，进行射孔参数 敏感性分析。
页岩气采气工程
本方案主要涵盖了气田概况、完井工程、 采气方式、增产工艺、特殊问题治理五个部 分。本方案以气藏地质资料、静态资料和实 验室资料和生产动态资料为基础，查阅有关 页岩气采气工程技术，针对该页岩气气藏低 渗透、低孔隙、和H2S，CO2气体腐蚀等特点， 进行了压裂方案设计与采气工艺设计。
目录/ Contents 01，气田概况 02，完井设计
压裂层位和压裂深度
根据基础数据知，YY5井井长-4165.32m，水平井段约-1612 米，钻遇目的层深度为-2523m。气层压力异常活跃，气藏类 型为非常规气藏。地温梯度为 2.84℃/100m。地层压力异常， 气层压力系数为 1.41～1.55。由于该区块没有自然产能或者产 能很低，投产必须考虑压裂增产措施，压裂的层段即为气层段， 主要是龙马溪组。
3，采气方式
氮气气举排液采气技术 表 3.5 橇装制氮设备主要技术参数
型号 NPU600/25 输出最大压 力 25 氮气量(m 3 /d) 600 氮气纯度 ≥95 最大排液深 度 2500
NPU900/25
NPU1200/35
25
25
900
1200
≥95
≥95
3000
≥4000
根据YYI井井深4165.32米，根据井深选择设备 NPU1200/35。
4，增产工艺
由基础资料可知，天然裂缝和层理越发育，页岩气储层可压 性越好，并能为压裂液高排量、快速注入提供条件，有利于形 成水平张开缝和垂向剪切缝。类比美国已开发页岩气藏的可压 性指数，用该方法计算得到YY5井可压性指数为0.72，而 barnett和Harretky区块的可压性指数分别为0.89和0.65.由此可 见，YY5井的页岩储层可压性较好。
2，完井设计
根据 YY1，YY2，YY3，YY4井的压裂情况可知，压裂后都 取得了较好的增产效果，但是水力压裂后易造成水淹。由于该 页岩气田为低渗、低孔气田，大部分开发井都需要压裂后再进 行投产，为了尽量减少压井，避免对储层造成多次伤害，采用 压裂—采气生产一体化管柱。管柱具体设计如下： C90/Φ73mm/壁厚 5.51mm 加厚管+ Φ73mm/壁厚 5.51mm平式 组合油管，气密封扣型 。