套筒烟囱与单筒烟囱比较分析
某电厂烟囱结构选型及防腐讨论_程义宾
型单筒式烟囱）一旦建成投运，便很难再对它进行内部的检修和维 板经高温后变性，留下温度应力腐蚀点。修复时还会继续由热应力
护。
造成更多的腐蚀点，不易修复；由于钛合金钢板不具备隔热、保温的
国内烟气脱硫处理还属于起步阶段，已建成投运、且完全按烟 特性，所以在钢内筒外壁还需设有保温层；钛钢内筒烟囱的造价相
气脱硫处理运行的火力发电厂工程项目不多，且大多是新建工程， 对较高。
绕成型工艺生产的玻璃钢排烟筒能够自承重，具备比耐硫酸露点钢
综上所述，本工程烟囱推荐方案为钢筋混凝土外筒 ＋ 玻璃钢内
更加优异耐酸防腐性能，可以取消保温层，特别适合燃煤电厂脱硫 筒烟囱。
不加 ＧＧＨ 的湿烟囱运行条件。从工程结构的全寿命来考虑，ＦＲＰ 烟
参考文献
囱内筒的总造价更具有竞争力，因为 ＦＲＰ 材料化学性能十分优秀， [1]中华人民共和国电力行业标准.火力发电厂土建结构设计技术规
运行时间较短。烟气脱硫后烟囱腐蚀的调查和研究资料都较少，经
３．３ 钢筋混凝土外筒 ＋ 钢内筒 ＋ 宾高德烟囱。钢内筒 ＋ 宾高德
验也有限。在国家和电力行业烟囱的现行设计标准中，均未对进行 烟囱就是在钢内筒的里侧砌筑宾高德砖，宾高德系统包含底胶、胶
脱硫处理的烟囱防腐设计做出具体规定，只是从烟气的腐蚀性等级 黏剂及宾高德砖。三个部分各自扮演不同的功能并组成完整的防腐
本期工程《可行性研究报告的审查意见》同意本期工程采用现 方案，工程造价均按照直径为 ７．５ 米的内筒进行造价计算，内筒面
浇钢筋混凝土烟囱。其结构形式可采用以下几种：第一种是钢筋混 积为 ４９４８ 平方米。按《电力工程建设概算定额》（建筑工程 ２００１ 年
凝土外筒 ＋ 玻璃钢内筒烟囱；第二种是钢筋混凝土外筒 ＋ 钛钢内筒 修订本）进行计算，结果见表 １。由表 １ 可以看出，钢筋混凝土外筒 ＋
不同结构的烟囱
不同结构的烟囱砖烟囱筒壁设计，应进行下列计算和验算：1.水平截面应进行承载力极限状态计算和荷载偏心距验算，并应符合下列规定：1）在永久作用和风荷载设计值作用下，按本规范N≤ΦfA（其中，N表示永久作用产生的轴向压力设计值；f表示砖砌体抗压强度设计值。
按现行国家标准《砌体结构设计规范》GB 50003的规定采用；A表示计算截面面积mm²；Φ表示高径比β及轴向力偏心距e0对承载力的影响系数；β表示计算面以上筒壁高径比。
）2）抗震设防烈度为6度（Ⅲ、Ⅳ类场地）以上地区的砖烟囱，应按照有关规定进行竖向钢筋计算。
3）在永久作用和风荷载设计值作用下，按相关规定验算水平截面抗裂度。
2.在温度作用下，应按正常使用极限状态，进行环向刚箍或环向钢筋计算。
计算出的环向刚箍或环向钢筋截面积小于构造值时，应按构造值配置。
单筒式钢筋混凝土烟囱1.本规定适用于高度不大于240m的钢筋混凝土烟囱设计。
2.钢筋混凝土烟囱筒壁设计，应进行下列计算或验算：附加弯矩计算应符合下列规定：1）承载能力极限状态下的附加弯矩。
当在抗震设防地区时，尚应计算地震作用下的附加弯矩。
2）正常使用极限状态下的附加弯矩。
该状态下不应计算地震作用。
3.水平截面承载能力极限状态计算。
4.正常使用极限状态的应力计算应分别计算水平截面和垂直截面的混凝土和钢筋应力。
5.正常使用极限状态的裂缝宽度计算。
套筒式和多管式烟囱1.套筒式、多管式烟囱应由钢筋混凝土外筒、排烟筒、结构平台、横向制晃装置、竖向楼（电）梯和附属设施组成。
2.多管式烟囱的排烟与外筒壁之间的净间距以及排烟筒之间的净间距，不宜小于750mm。
其排烟筒高出钢筋混凝土外筒的高度不宜小于排烟筒直径，且不宜小于3m。
3.套筒式烟囱的排烟筒与外筒壁之间的净间距a不宜小于1000mm。
其排烟筒高出钢筋混凝土外筒的高度h宜在2倍的内外筒净间距a至1倍钢内筒直径范围内。
4.排烟筒可依据实际情况，选择砖砌体结构、钢结构或玻璃钢结构。
烟囱的用途
烟囱的用途烟囱的主要作用是拔火拔烟，排走烟气，改善燃道，当室内温度高于室外温度时，室内热空气因密度小，便沿着这些垂直通道自然上升，透过门窗缝隙及各种孔洞从高层部分渗出，室外冷空气因密度大，由低层渗入补充，这就形成烟囱效应。
烟囱的分类一般有砖烟囱、钢筋混凝土烟囱和钢烟囱三类。
其材质一般分为几种：铁质、石棉、陶质，这几种一般用在小的场所，如家庭、办公室等。
另外还有用砖头建造的，多为圆柱替，上细下粗，一般用在工业的大厂房，如大锅炉、冶炼厂等。
钢烟囱steelchimney砼烟囱水泥烟囱方烟囱筒壁材质为钢材的烟囱。
钢筋混凝土烟囱reinforcedconcretechimney筒壁材质为钢筋混凝土的烟囱。
砖烟囱brickchimney筒壁材质为砖砌体的烟囱。
自立式钢烟囱selfsupportingsteelchimney筒身在不加任何附加受力支撑条件下，与基础一起构成一个稳定结构的钢烟囱。
拉索式钢烟囱guyedsteelchimney筒身与拉索共同组成稳定体系的钢烟囱。
塔架式钢烟囱framedsteelchimney筒身与塔架共同组成稳定体系的钢烟囱。
单筒式烟囱singletubechimney内衬分段支承在筒壁上的普通烟囱。
套筒式烟囱tube-in-tubechinlney筒壁内设置一个排烟筒的烟囱。
多管式烟囱multi-fluechimney两个或多个排烟筒共用一个筒壁或塔架组成的烟囱。
最新烟囱工程设计与施工图预算编制指南传统意义是砖混的，在现在的多为框混结构“烟囱越高,排烟能力越好”“越高空气压强越小”这两句话都没错，但烟囱越高排烟能力越好绝不是因为越高空气压强越小造成的，如果真3 / 13的是这原因造成的，别说烟囱里的空气会自己往上流，就是地面的空气也全都往上跑了，哈哈！下面给你解释原因吧。
在大气中的任何物体（包括空气本身）都会受到来自于空气的浮力，但空气为什么还能保持平衡（不考虑吹风现象）而不上浮呢？那是因为空气不但受到了上升的浮，同时还受到了自身的重力作用，通常情况下空气向上的浮力与自身向下的重力是相等的，所以就保持了平衡。
火力发电厂烟囱介绍(一)
火力发电厂烟囱设计 技 术 交 流
2012.12.29
第一部分 第二部分 第三部分 第四部分
烟囱结构形式简述 烟囱设计流程介绍 几个典型烟囱实例介绍 烟囱施工技术
第一部分
烟囱结构形式简述
前言：烟囱是火力发电厂主要的建（构）筑 物之一，是电厂最醒目的建筑，也是一个比 较特殊的特种结构。作为火力发电厂的设计 人员，特别是担任主设人的人员，我们都应 该了解和熟悉烟囱设计的内容。
由于国内脱硫烟囱历史较短，专项的腐蚀调查研究资料很少， 经验也不多，并且国内烟囱设计标准中对脱硫处理的烟囱防 腐设计尚无明确说明。因此，对于脱硫后烟气对烟囱结构的 腐蚀性分析我们主要是借鉴国外的资料和做法。国际工业烟 囱协会（International Committee On Industrial Chimneys 缩 写CICIND）在其发布的《钢烟囱标准规程 Model Code For Steel Chimneys》（1999年第1版）中对脱硫后的烟气腐蚀 性能（烟气腐蚀性能对其它类型烟囱同样适用）有这样的说 明：（1）烟气冷凝物中氯化物或氟化物的存在将很大提高腐 蚀程度。（2）处于烟气脱硫系统下游的浓缩或饱和烟气条件 通常被视为高腐蚀等级（化学荷载）。（3）确定含有硫磺氧 化物的烟气腐蚀等级（化学荷载）是按SO3的含量值为依据。 （4）烟气中的氯离子遇水蒸气形成氯酸，它的化合温度约为 60℃，低于氯酸露点温度时，就会产生严重的腐蚀，即使是 化合中很少量的氯化物也会造成严重腐蚀。
1、火力发电厂常见烟囱结构型式及特点 烟囱分为单筒式烟囱和套筒式烟囱两大类。 单筒式烟囱又分为砖单筒式烟囱和混凝土单筒式烟 囱两种。 套筒式烟囱又分为砖内筒套筒式烟囱和钢内筒套筒 式烟囱，也可以分为单管式套筒式烟囱、双管式套 筒式烟囱、三管、四管式套筒式烟囱，砖内筒套筒 式烟囱一般为单管式，现在国内也有人设计过双管 式的套筒式烟囱，但是，砖内筒双管式套筒烟囱， 在设计和施工上都非常困难，很难推广。钢内筒套 筒式烟囱单管、双管、多管都有，目前国内最大的 有四管。
火力发电厂套筒烟囱钢内筒施工方案比选
火力发电厂套筒烟囱钢内筒施工方案比选发布时间：2021-08-04T00:50:45.944Z 来源：《电力设备》2021年第5期作者：裘德强[导读] 当前我国的发电形式主要包括火力发电、水力发电、核电和风力、光照等清洁能源发电。
（浙江中景建筑设计院有限公司嵊州分公司浙江省嵊州市 312400）摘要：火力发电厂最主要的构筑物之一就是烟囱，这一构筑物由于自身的结构较为复杂，相关的配套设备较多造成了火力发电厂套筒烟囱钢内筒施工难度较大对于施工队伍的技术要求较高。
因此，本文针对火力发电厂套筒烟囱钢内筒施工方案比选进行分析，从而就当前的火力发电厂套筒烟囱钢内筒施工提供一定的见解。
关键词：火力发电厂；套筒；烟囱钢内筒当前我国的发电形式主要包括火力发电、水力发电、核电和风力、光照等清洁能源发电。
受环保要求的控制，尽管水电站、核电站和清洁能源发电的占比有了较大的提高，但是由于火电厂作为传统的发电模式，现阶段仍然以火力发电为主。
火力发电以煤碳作为主要燃料，输出电能的同时会产生大量的烟尘、二氧化硫、氮氧化物等污染物并通过烟囱排放到空气当中，这其中烟囱作为火力发电厂最主要的构筑物之一，它在整个火力发电厂中的地位毋庸置疑。
正也是因此，对于火力发电厂套筒烟囱钢内筒施工方案比选应保有保有高度谨慎的态度确保整体方案的合格性与准确性。
1.火力发电厂套筒烟囱主要形式烟囱是火力发电厂主要构筑物之一，随着火力发电厂单机容量和总容量的增大，烟囱高度也不断增加，为解决烟囱腐蚀问题及便于检修维护，我国近十年来在借鉴国外经验的基础上，在国内不少工程实践中采用了多管式烟囱结构形式。
这种烟囱由外筒和内筒组成。
外筒为钢筋混凝土结构，主要随自身结构、各层平台、排烟管等自重以及风压等荷载。
内简为排烟管，多由钢板卷制而成，钢内筒的里侧面设有防腐措施，外侧设有保温层和保护层，以防止内简烟气温度低于酸露点而产生结露腐蚀，内简数量为2～4个，每个内筒供一台锅炉的排烟用。
湿烟囱防腐方案对比分析
程 的监管不 方 便 。 目前 ， 单筒 烟 囱使 用 Ｏ 涂 料 防 Ｍ
２１ ００年 ８月 第 １ ３卷 第 ８期
２ ０，Ｖ ｌ ３，Ｎｏ ８ ０１ ｏ ，１ ．
贵州 电力技术
ＧＵＩ ＺＨｏＵ ＬＥＣＴＲＩ Ｐ Ｅ Ｃ ＯＷ Ｅ ＴＥＣＨＮ０Ｌ Ｒ ＯＧＹ
专 题 研 究
Ｓ ｅ ｉ Ｒｅ ｏ ｔ ｐ ｃ￣ ｐｒ ｓ
文章 编号 ：０ ８— ８ ｘ（ Ｏ Ｏ Ｏ ０ ６ ０ １０ ０ ３ ２ １ ） ８— ０ ８－ ３
中图分 类号 ：Ｍ ２ ． Ｔ ６ １８
文献 标识 码 ： Ｂ
湿 烟 囱 防腐 方 案 对 比分 析
刘 金 丹
（ 贵州黔桂发 电有 限责任公 司， 州 六盘水 ５ ３ ３ ） 贵 ５５ １
摘 要 ： 绍 了湿 法 脱硫 烟 气对 烟 囱的影 响 ， 介 对各 种 湿烟 囱 防腐 方 案 进 行 了 比较 分 析 ， 并提 出 了湿 烟 囱 防腐 方 案 选
ｗｅ ｔｃ ｎ ｉ—ｃ ｒｏ ｉｎ ｐ ａ ｓ Ａｔｌｓ ，ｔ ｅ ｐａ ｅ ｒ ｓ ｎ ｓ ｔｅ ｐ ｏ ｏ ａｓ ｏ ｈ ｙ ｅｅ ｔ ｎ ｔ ｈ ｔ ｔｓａ ｋ ａ ｔ ｏ ｒ ｓｏ ｌ ｎ ． ａ ｔ ｈ ｐ ｒｐ ｅ ｅ ｔ ｈ ｒ ｐ ｓ ｌ ｆｔ ｅ ｔｐｅ ｓ ｌｃｉ ｏ ｔ ｅ ｗｅ ｏ
Ｇ Ｈ， 得 ４ ５ ｃ左右 的湿 饱 和 烟气 直 接从 烟 囱 Ｇ 使 ０— ０Ｉ ＝ 排 放 。湿法脱 硫 能 去 除 烟 气 中 ９ ％ 以上 的 二 氧 化 ０ 硫 （Ｏ ）但 该方 法对烟 气 中少量 的三氧 化硫 （ Ｏ ） Ｓ：， Ｓ
的脱 除率 较 低 ， 般仅 为 ２ ％ ～３ ％左 右 。而 Ｓ ， 一 ０ ０ Ｏ
套筒式砖内筒钢筋混凝土烟囱内筒及平台受力分析
套 式 筒 筋 凝 烟 简 筒 砖内 钢 混 土 囱内 及
何
【 摘
力 析 分
传
（ 流 市村 镇规 划 建 筑设 计 室 ，广 西 北流 ５７ （ ） 北 ３ ４０ ）
要】 新版 《 囱设 计 规 范》 Ｇ ５ ０ 】 ２ ０ ） 烟 （ Ｂ ０ ５ － ０２ 新增 了套 筒式 烟 囱 内容 ，但 规 范 对套 筒式 砖 内 筒钢 筋混 凝 土 烟 囱 内
照《 油化丁钢制设备抗震设计规范》 石 中关 于楼 层 卜设备 地 震 作
用计 算 的有 关 规 定 ，砖 内筒 水半 地 震 力 计算 如 下 。
１ 砖 内筒 的动 力放 大 系数 ．
表 １中 ：ｍ＿
砖 套 筒 所 在 支 承平 台 及 支 承 平 台 以下 钢 筋
混 凝 土 烟 囱 筒 身重 量 ； 代 ｍ — 砖 套 筒 重 量 ； —
苒：
Ｆ№ ｋ
：
ｍｅ ｇ
：
ｔ、 １
图 １ 支 承 平 台 动 力 放大 系数 曲线
＝
０３ ５ １１ ５ ５ ０４ ．２ ＋
．
（） ８ 、
式中 ａ 、ｂ分 别 为共 振 区 的 左 右 边 界 ，其 计 算 公 式 分 别 为
（） 和 ２ （） ３。
设计规范》 有关 炯 囱竖 向地 震 作 用 计算 公 式 如 下 。
： ＝
修 正 后 的 支 承 平 台 对砖 内简 的动 力放 大 系 数最 大值 ，应 按
下 式 计算 ：
（） ４
±Ｇ一≥ ｆ ） （
（ ９ ）
【 作者简介 】 何传（９ ５ ） １５ 一 ，男，广 西北流人，北流市村镇规 划建筑设计 室工程师
烟囱专业术语
术语烟囱（chimney）烟囱是用于排放烟气火废气的高耸构筑物；筒身（shaft）烟囱基础以上的部分，包括筒壁、隔热层和内衬等部分；筒壁（shell）烟囱筒身的最外层结构，整个筒身称重部分；隔热层（insulation）置于筒壁与内衬之间，使筒壁受热温度不超过规定的最高温度；内衬（lining）分段支承载筒壁牛腿之上的自承重结构或依靠分布于筒壁上的锚筋直接附于筒壁上的浇注体，对隔热层或筒壁起到保护作用。
钢烟囱（steel chimney）筒壁材质为钢材的烟囱。
砖烟囱（brick chimney）筒壁材质为砖砌体的烟囱。
自立式烟囱（self-supporting chimney）筒身在不加任何附加支撑的条件下，自身构成一个稳定结构的烟囱。
拉索式烟囱（guyed chimney）筒身与拉索共同组成稳定体系的烟囱。
塔架式钢烟囱（framed steel chimney）排烟筒主要承担自身竖向荷载，水平荷载主要由钢塔架承担的钢烟囱。
单筒式烟囱（single tube chimney）内衬和隔热层直接分段支承在筒壁牛腿上的普通烟囱。
套筒式烟囱（tube-in-tube chimney）筒壁内设置一个排烟筒的烟囱。
多管式烟囱（multi-flue chimney）两个或多个排烟筒共用一个筒壁或塔架组成的烟囱。
烟道（flue）排烟系统的一部分，用以将烟气导入烟囱。
横风向风振（across-wind sympathetic vibration）在烟囱背风侧产生的旋涡脱落频率较稳定且与结构自振频率相等时，产生的横风向的共振现象。
临界风速（critical wind speed）结构产生横风向共振的风速。
锁住区（lock in range）风的旋涡脱落频率与结构自振频率相等的范围。
破风圈（strake）通过破坏风的有规律的旋涡脱落来减少横风向共振响应的减振装置。
温度作用（temperature action）结构受到外部或内部条件约束，当外界温度变化时或在有温差的条件下，不能自由胀缩而产生的作用。
特种结构-第六章-烟囱
4、粗骨料粒径不应超过筒壁厚度的1/5和钢筋 净距的3/4,同时最大粒径不应超过60mm。
基础及烟道的混凝土强度等级按下列规定采用： 1.刚性基础不应低于C15； 2.板式基础不应低于C20； 3.壳体基础不宜低于C30； 4.烟道不应低于C20。
混凝土在温度作用下的强度标准值应按下表的规定采用。
cwt
在荷载标准值和温度共同作用下混凝土的应力 值（N/mm2）
swt 在荷载标准值和温度共同作用下竖向钢筋的应 力值（N/mm2）
st 在温度作用下环向和竖向钢筋的应力值
fctk
（N/mm2） 混凝土在温度作用下的强度标准值（N/mm2）
f ytk 钢筋在在温度作用下的强度标准值N/mm2）
一、用平壁法计算内衬、隔热层、筒壁或基 础环壁、烟道壁各点的受热温度可按下式计算
Tcj
Tcj
Tg
Tg Ta Rto t
j
Ri
i 0
计算点受热温度（℃）
Tg 烟气温度（℃） Ta 空气温度（℃）
内衬、隔热层、筒壁或基础环壁及环壁外
Rtot 侧计算土层等总热阻（ m2 • K / W )
烟囱内部的烟气温度，按烟囱使用时的最高 温度采用。如因除尘和余热利用等原因，进入烟 囱的烟气温度远低于炉内温度时，应注意考虑由 于降温设备故障而出现的事故性高温。
烟囱外部的空气温度，应按下列规定采用： 1、计算烟囱最高受热温度和确定材料在温 度作用下的折减系数时，应采用极端最高温度。 2、计算筒壁温度差时，应采用极端最低温 度。
当不满足上式时，第1振型横风向风振可能起 控制作用，应计算横风向风振效应（弯矩和剪 力）。
⑴ 横风向风振锁住区，最不利起点高度H1按下 列公式计算：
浅论烟囱钢内筒结构有限元
浅论烟囱钢内筒结构有限元引言钢内筒套筒烟囱因其优越的力学性能，得到火电厂的广泛应用。
为确保烟囱结构的安全可靠，开展承载力计算与分析非常必要。
有限元作为一种精确的结构计算方法，可以有效的应用在套筒烟囱钢内筒结构承载力计算中。
本文选取某烟囱工程，对烟囱钢筋混凝土外筒和钢内筒进行整体建模，通过模拟各个荷载工况，来计算和分析钢内筒在受到外力作用时的内力和变形。
1、计算模型1.1 几何模型自立式钢内筒套筒式烟囱由外筒和钢内筒组成，外筒为钢筋混凝土结构，内筒为钢结构，烟囱高240m，钢内筒有效内直径为9.2m。
烟囱外筒为钢筋混凝土结构，高度为237m，最低处（0.0m）半径为10.75m，最高处（237m）半径为6.85m，中间段按不同的坡度变化。
钢内筒和混凝土外筒由止晃装置连接，在高程60m、140m和225m设置有止晃装置。
1.2材料参数外筒壁混凝土采用原设计强度C40，内筒壁钢内筒采用Q345B材质，均采用线弹性本构模型。
C40混凝土重度取25 KN/m3，弹性模量取32500 MPa，泊松比为0.2，热膨胀系数为1.010-5。
Q345B重度取78.5 KN/m3，弹性模量取210000 MPa，泊松比为0.3，热膨胀系数为1.210-5。
1.3荷载烟囱承受的主要荷载包括结构自重、温度荷载、风荷载及地震作用。
自重计算时，对各构件赋予材料密度，在程序中通过定义竖向重力加速度来计算结构自重。
对于温度荷载，取20°C参考温度为初始温度，钢内筒正常烟气温度为50°C，非正常烟气温度取瞬间排烟最高温度150°C，分别计算正常温度和异常温度状况下结构受温度荷载产生的内力和变形。
对于风荷载，本工程所在位置的基本风压值为0.41kN/m2，风荷载计算参照《烟囱设计规范》（GB50051-2013）和《建筑结构荷载规范》（GB50009-2012）。
在Abaqus模型中，风荷载作为面荷载施加，烟囱表面各点风荷载的大小与高度z及与风向的夹角有关。
套筒式和多管式烟囱要进行的计算
套筒式和多管式烟囱要进行的计算烟囱是指通过房屋屋顶或墙壁向外排放烟气和废气的建筑结构。
其主要作用是保证室内空气质量，避免室内气体滞留。
在建筑物的设计与施工中，应根据实际需要，选择套筒式或多管式烟囱。
然而，这些烟囱的设计与计算是十分重要的，本文将对套筒式和多管式烟囱的计算进行介绍和说明。
一、套筒式烟囱的计算套筒式烟囱，顾名思义，就是在烟道内设有内套烟道，内套与外筒间夹隔层以达到隔热、保温的目的。
套筒式烟囱的计算要素主要包括：烟气的排放量、烟气的温度、烟气的速度和环境温度等因素。
计算方法如下：1. 烟气排放量的计算烟气排放量是指烟气的实际排放量，通俗来说，就是烟道中的烟量。
烟量的计算基于工程项目所需要的热量和燃烧产物的理论热量。
因燃烧产物的理论热量是一个已知的参数，所以只需知道工程项目所需要的热量即可计算出烟气的实际排放量。
2. 烟气温度的计算烟气温度是指烟道内烟气的平均温度。
其计算公式为：烟气温度=烟气热量/烟气体积3. 烟气速度的计算烟气速度是指烟囱内烟气流动的速度。
其计算公式为：烟气速度=烟气排放量/烟道截面积4. 环境温度的计算环境温度是指当外界温度对烟气排放的影响。
其计算公式为：环境温度=（内筒内径+外筒外径）/2二、多管式烟囱的计算多管式烟囱就是烟道内有多个烟囱管道，以增加烟道的面积和承载力。
其计算方法如下：1. 烟气排放量的计算烟气排放量的公式与套筒式计算方法相同。
2. 烟气温度的计算烟气温度的计算方法与套筒式烟囱相同。
3. 烟气速度的计算烟气速度的计算公式为：烟气速度=烟气排放量/（烟道截面积×烟囱管道数）4. 多管式烟囱的承载能力的计算多管式烟囱的承载能力主要被影响于其截面积。
其计算公式为：承载能力=（截面积×水深）/4总结：无论是套筒式烟囱还是多管式烟囱，在其设计和计算上都需要考虑到其主要的因素，例如烟气排放量、烟气温度、烟气速度等。
在实际工程中，应充分考虑和分析烟囱的结构特点，以及环境的影响等因素，规避因烟囱结构设计和计算不准确造成的问题，确保其能够更好地对环境进行保护，同时保证建筑物的安全和稳定。
WFGD烟囱的几种设计方案及比较
WFGD烟囱的几种设计方案及比较脱硫后进入烟囱的烟气与不脱硫的烟气在工况上有显著差异，对烟囱的腐蚀大大增强，因此，烟囱设计必须充分考虑腐蚀问题。
传统的烟囱设计应做较大的改变，以确保有脱硫装置烟囱的安全、可靠。
1 脱硫工艺及脱硫后烟气的腐蚀性1.1 脱硫工艺简介目前，燃煤电厂烟气脱硫(简称FGD)较成熟的工艺主要有石灰石-石膏湿法脱硫、干法脱硫、海水脱硫等，其中石灰石一石膏湿法脱硫较经济、可靠，已广泛使用。
经脱硫后洁净烟气排向烟囱，在进入烟囱前有2种不同工艺，采用烟气热交换器(GGH)或不设烟气热交换器。
1.2 湿法脱硫后烟气的腐蚀性经湿法脱硫后，进人烟囱内的烟气有以下特点：(1)烟气中水分含量高，烟气湿度很大；(2)烟气温度低，一般在80℃左右，如不设烟气热交换器，烟气温度只有45℃；(3)烟气中含氯化物、氟化物和亚硫酸等强腐蚀性物质对烟囱有很强的腐蚀性；(4)烟气含硫酸浓度低，产生的低浓度酸溶液比高浓度酸液对烟囱内筒的腐蚀性更强。
低浓度酸液在40~80℃时，烟气极容易在烟囱的内壁结雾形成腐蚀性很强的酸液，对结构材料的腐蚀速度比其他温度时高出数倍。
如上所述，湿法脱硫后的烟气腐蚀性不降反升。
根据国际工业协会《钢烟囱标准规范》(1999／2000)中有关规定：“湿法脱硫后的浓缩或饱和烟气条件，通常按强腐蚀等级考虑。
”2 目前常用的几种烟囱设计方案2.1 方案1-双筒钢内筒方案钢内筒由厚度为10～16 mm的钢板卷成后焊接而成。
钢内筒内径一般为6.0~6.5 m，钢内筒外壁沿每6 m高左右间隔设置1个刚性环(T型钢或加劲角钢)。
钢内筒直接支承于烟囱0 m地面标高处。
烟囱内壁沿每隔30～40 m高布置1个钢结构检修工作平台。
在检修平台和吊装平台标高处设有钢内筒稳定装置，以保证钢内筒的横向整体稳定。
钢排烟内筒外侧设置厚度80～150 mm保温层。
钢内筒为了更有效防脱硫后烟气的强腐蚀，目前采用4种内筒型式(见3.3节)。
火电厂套筒式钢烟囱优化设计
火电厂套筒式钢烟囱优化设计摘要：通过对双管式扁圆钢内筒烟囱的计算分析，与常规双管式圆钢内筒方案的烟囱进行技术经济对比，扁圆钢内筒方案大大降低了外筒及基础的混凝土用量，并减小了烟囱外形直径，降低了烟囱总造价，并使外形更修长、美观。
关键词：扁圆钢内筒烟囱优化设计分类号：F407.61 文献标识码：A-E文章编号：2095-2104（2011）12-080—01Optimal Design of the Oblate Steel-liners ChimneyFor a Power PlantsWang Chunjian( Jiangsu Electric Power Design Institute, NanJing)Abstract：Through the calculation analysis of the double oblate steel-liners chimney, we carriedon the technique economy contrast with the nomal steel-liners chimney and found the project of the oblate steel-liners lowered total concrete dosages consumedly，and saved the total investment,it made the shape more beautiful.Keywords：oblate Steel-linersChimneyOptimal design1概况：某电厂建设2x1000MW燃煤机组，根据环保及工艺要求，烟囱高度为240m，采用双排烟筒，直径为7.2m。
该项目采用湿法脱硫，且不设置烟气加热装置（GGH）。
据此，我们提出了双管式钢内筒烟囱的设计方案，并对其进行优化设计。
2方案优化：方案一：双管式圆钢内筒烟囱该方案外侧为钢筋混凝土承重外筒、内部设置两个直径为7.2m的自立式圆形钢内筒。
火力发电厂烟囱介绍(二)
钢排烟筒外采用超细玻璃棉毡作保温层外包镀锌钢丝网。 钢排烟筒防腐内衬可分为以下几种： 1) 钛钢复合板 钛板由于其特定的化学性能，有非常好的防腐效果，脱硫 后的强腐蚀性烟气对钛板的腐蚀性很小，是国际工业烟囱 协会推荐的FGD系统不设GGH情况下烟囱防腐内衬之一。 钛是一种非常活泼的金属，其平衡电位很低，在许多介质 中很稳定。因为钛和氧的亲和力很大，在空气中或含氧介 质中，钛表面生成一层致密的、附着力强、惰性大的氧化 膜，保护了钛基体不被腐蚀。钛是具有强烈钝化倾向的金 属。介质温度在315℃以下钛的氧化膜始终保持这一特性， 完全满足钛在恶劣环境中的耐蚀性。由于钛的表面钝化膜 的性质决定了钛对中性、氧化性、弱还原性的介质具有较 好的耐蚀性。 目前国内已有多家电厂采用钛钢复合板钢套筒的烟囱。钛 钢复合板是以低碳钢Q235B为基材，以钛板为复层的两层 金属复合板，并将Q235B基材作为排烟筒受力支撑结构。 钛钢复合板是一种成熟的组合材料，有专门的国家标准， 但造价较高。
4.3、烟囱选型及技术经济比较 采用不同的烟囱型式，其相应的费用也不同， 涉及到工程的整体投资。需要对各型烟囱的 技术经济性能进行了进一步的分析比较。
国内目前脱硫烟囱防腐出现问题的经验和教 训也比较多。
4、烟囱选型 近年来，随着我国环保标准的逐步提高和公众 环境保护意识的增强，新建火力发电厂都必须 进行烟气脱硫。我国烟气脱硫还处于起步阶段， 大多是新建工程，运行时间短。专项的腐蚀调 查研究资料很少，经验也不多。在国家和电力 行业烟囱的现行设计标准中，均未对脱硫处理 的烟囱防腐设计做出具体规定，只是从烟气的 腐蚀性等级等方面对烟囱的防腐设计作出了概 念性的要求。
3）内衬玻璃砖或内衬泡沫玻化砖 排烟筒使用Q235B或者JNS耐硫酸露点防腐蚀钢板作钢内筒，内 部贴玻璃砖也是防腐的另一种方案。玻璃砖分国产和进口两类， 比较有代表性的是美国宾高德玻璃砖。该砖是以泡沫硼硅玻璃结 合人造橡胶技术形成防腐衬里，在化学环境与温度变化的情况下， 或暴露于高温浓缩酸和脱硫系统酸冷液环境中，都具有特殊功效。 宾高德砖通过宾高德胶粘材料粘于基底。其具有耐酸腐蚀、绝热、 耐高温、低热膨胀系数等优点。 内部贴泡沫玻化砖是目前较为常用的一种排烟筒形式。泡沫玻化 砖是一种集高强度、高效隔热保温、耐热、耐热冲击（冷热交 替）、耐酸碱、防水抗渗等多项性能于一体，并具有保温、防腐、 防水功能的新材料。泡沫玻化砖配合专用的防腐底漆及耐酸耐热 弹性密封专用胶，具有较好的耐酸、耐热、耐老化、耐冲刷和密 封性好的特点。 目前，国内采用内衬玻璃砖或内衬泡沫玻化砖的烟囱出现问题也 出现了一些问题，主要原因有两个。一是目前国内生产的玻璃砖 或玻化砖质量参差不齐，有的价格便宜但质量较差，不能满足湿 烟囱的各种运行工况。二是玻璃砖或者玻化砖及其弹性密封胶本 身均具有较强的防腐性能，但是，由于粘贴泡沫玻璃砖或泡沫玻 化砖的工程量太大（约粘贴２０～３０万块砖），我们国内施工 单位人员的素质，很难保证每块砖都严实核缝，加之监理监督检 查不到位．一旦有缝，酸液就会渗入，腐蚀钢板．导致停机．
燃煤热电厂烟囱结构及防腐
（ ２ ）采用单筒混凝土烟 囱内衬宾高德玻璃砖方案
４ 台锅 炉采用单 筒排放 ，出 口内径４ ． ２ ｍ，烟 囱混凝 土外 筒底 部外径９ ｍ。四台锅炉 同时运行 时烟 囱出 口流速２ ２ ｍ ／ ｓ ，
（ １）采用套筒 烟囱 ，钢 内筒衬 防腐金属材 料 ，国内工
关 键 词 ：湿 烟 气 ；钛 钢 复合 板 ；宾 高德 玻 璃砖
中 图分 类 号 ：Ｔ Ｍ６ ２ １ 文献 标识 码 ：Ａ
目前 ，随 着 《 火力 厂大气污染物排放 标准 》 （ ＧＢ 钛钢 复合板 ，由厚度 为１ ０ ａｍ～ ｒ １ ６ ａ ｒ ｍ的钢板 卷制成后焊接而 ． ２ ｍｍ，钢内筒外 壁沿 每６ ｍ 高左右 间隔 １ ３ ２ ２ ３ — ２ ０ １ １ ）实施 ，二氧 化硫 的排放要 求提高 ，燃煤 电厂 成 ，内衬钛钢板厚度 １ 个 刚性 环。烟囱内壁 每隔３ ０ ｍ～ ４ ０ ｍ 高布置 １ 个钢结构检 烟气 脱硫 效率 高 、技 术成 熟 的工 艺有石 灰 石一 石 膏 湿法 脱 设置 １ 硫 ，氨法脱 硫 ，海水脱硫 等 ，其 中石灰石 一 石膏湿法脱硫 工 修工 作平 台 。在 检修平 台和 吊装平 台标高处设 有钢 内筒稳 艺较 为经济 ，可靠 ，应 用越来 越广泛 。经脱 硫后 的洁净 烟 定装 置 ，以保证 钢 内筒 的横 向整体稳 定 。钢 内筒外设 置厚 ２ ０ ｍｍ ￣： 温层 。 气排 向烟 囱不设烟 气加热 系统工艺 （ ＧＧ Ｈ），脱 硫后 的烟 度 １ 气温 度在５ ０ ￣ Ｃ～ ６ ０ ℃左 右 。经 过脱硫 后 ，虽然烟气 中Ｓ Ｏ 的 钛是 一 种 很 耐 腐蚀 的材 料 ，这 是 由于 钛表 面 容 易生
某套筒式钢筋混凝土烟囱鉴定分析及处理建议
某套筒式钢筋混凝土烟囱鉴定分析及处理建议［摘要］某套筒式钢筋混凝土烟囱在使用过程中发现积灰平台处存在烟气冷凝水渗漏，钢筋混凝土外筒内壁存在大面积褐色和白色结晶体，烟囱中部外筒内壁大面积露筋腐蚀。
通过对砖内筒取芯检测和内筒现状调查，得出内筒渗漏点集中在烟囱中部，渗漏通道为砂浆缝，内筒内壁灰分固结堆积程度与砖缝渗漏程度呈反比。
通过对外筒内壁现状调查，得出内壁结晶体为渗漏酸液通过支承构件流淌至外筒壁后固结，内壁钢筋锈胀损伤严重。
综合现场调查、检测、计算和分析，评定烟囱不符合国家现行标准要求，影响整体安全，影响正常使用，并给出相应的处理建议。
0 工程概况某化工厂热电中心烟囱建设于2008年，高180m，为套筒式钢筋混凝土烟囱（内筒为耐酸砖和耐酸胶泥砂浆砌筑）。
内筒与外筒通过钢柱钢梁和预制混凝土环梁组成的夹层平台相连，夹层平台间隔25m布置。
原设计使用年限为50年。
抗震设防烈度为8度，设计地震分组为二组，场地土类别为Ⅲ类。
基本风压按0.55KN/m2考虑。
钢筋混凝土外筒壁厚（550~250mm），外半径（10.2~5.1m），设计强度±0.00~25.0m为C40，25.0~125m为C35，125.0~180.0m为C30。
砖内筒耐酸砌块厚200mm，外半径（3.44m~4.0m），外壁做30mm厚耐酸砂浆封闭层（外包环箍），再做超细玻璃棉毡隔热层（外包钢丝网防护层）。
耐酸砌块抗压强度设计值≥10MPa。
1 鉴定目的因脱硫装置持续运行，烟囱受硫化物腐蚀影响，在使用过程中发现烟囱积灰平台和烟道口存在渗漏现象，外筒内壁存在混凝土脱落钢筋腐蚀现象，为保证烟囱的正常使用和使用安全，2013年进行过一次检测鉴定，2015年对内筒内壁进行过一次进口乙烯基酯纤维防腐材料刷涂防腐处理。
防腐处理后并未完全解决渗漏现象。
为保证烟囱的安全使用，烟囱使用方与2021年再次委托鉴定。
2 初步调查烟囱积灰平台和烟道口持续渗漏，钢筋混凝土筒内壁存在大面积褐色和白色结晶体，中部外筒内壁大面积露筋腐蚀，夹层平台钢构件大面积锈蚀，预制混凝土环梁表面大面积附着结晶体，隔热层玻璃棉毡和钢丝防护层大面积脱落后堆积在夹层平台格栅板上。
某电厂烟囱结构选型
土外 筒 和排烟 内筒 分 开 ， 使 外筒 受 力 结 构不 与 强 腐 蚀性 烟气 相接 触 。《 火 力 发 电厂 土建 结 构设 计 技 术
规定（ Ｄ Ｌ ５ ０ ２ ２ －２ ０ １ ２ ） 》 第８ ． １ ． ４条 的要 求 ： 排 烟 筒
好， 造价低的优点 ， 但 悬 吊排 烟筒 需增 加几个 伸缩 节 ， 国产伸缩节 使用 寿命还有 待进 一步检 验。因此 ， 当内
２ 烟 囱外 筒 形 式 选 型
火力 发 电厂常见 烟 囱结 构型 式有钢 筋混 凝土 单
筒式 烟 囱 、 钢筋 混凝 土外筒 套筒 式烟 囱 、 全钢 结构 集
按照 国 内 现 行 《 烟 囱设 计 规范 （ Ｇ Ｂ ５ ０ ０ ５ １ Ｂ
收 稿 日期 ： ２ ０ １ ３— ０ ８— ２ ６ 作者简介 ： 陈
陈 辉 ， 金君 贞
ＣＨＥＮ Ｈｕｉ Ｊ ｌ Ｎ Ｊ ｕｎ ｚ ｈ ｅ ｎ
（ 浙江省电力设计院， 浙江 杭州 ３ １ ０ ０ １ ２ ）
摘
要： 分 析 对 比 了钢 筋 混 凝 土 单 筒 式 烟 囱 、 钢筋混凝土套筒（ 多管 ） 式烟 囱、 全钢 结 构 集 束 式 烟 囱 、 异形钢筋混凝 土外筒等 ４
浙江 建筑 ， 第３ ０卷 ， 第 １ ２期 ， ２ ０ １ ３年 １ ２月
Ｚ ｈ ｅ ｊ ｉ ａ ｎ ｇ Ｃ ｏ ｎ ｓ ｔ ｒ ｕ ｃ ｔ ｉ ｏ ｎ，Ｖｏ １ ． ３ ０，Ｎ ｏ ． １ ２，Ｄｅ ｃ ． ２ ０ １ ３
某 电厂 烟 囱 结 构 选 型
Ｃｈ ｉ ｍｎ ｅ ｙ Ｓ ｔ ｒ ｕ ｃ ｔ ｕ ｒ ｅ Ｆ Ｏ ｍ１ Ｓｅ ｌ ｅ ｃ ｔ ｉ ｏ ｎ ｆ ｏ ｒ ａ Ｐｏ ｗｅ ｒ Ｐ ｌ ａ ｎ ｔ
套筒烟囱与单筒烟囱比较分析
套筒烟囱与单筒烟囱比较分析【摘要】以实际工程为例介绍套筒烟囱与单筒烟囱在电厂中的应用，比较两种方式烟囱的不同点，从而为今后的设计总结了经验【关键词】套筒烟囱单筒烟囱比较1工程介绍本文介绍两个工程，在设计条件基本相近的情况下对烟囱进行对比。
中电投乌苏热电厂一期(2×300MW机组)工程，系火力发电项目，采用单套筒烟囱，为新疆电源支撑点，工程建设地点位于新疆乌苏市开发区。
新疆西部合盛热电有限公司2×330MW机组新建工程，系火力发电项目，采用单筒烟囱，为企业自备电厂，工程建设地点位于新疆石河子市。
2 基本条件对比上述两工程同为300MW机组等级电厂，在锅炉的排烟量及出口烟速上指标接近，由煤质资料上得出乌苏电厂煤质烟气腐蚀性指数为强腐蚀，而合盛电厂煤质为弱腐蚀。
根据规范计算得出乌苏电厂的烟气强腐蚀采用套筒式烟囱及配套同步脱硫设施, 基本设计条件: ①烟囱高度210米，内筒出口直径7.5米，外筒出口直径10.3米，内筒为悬吊钢内筒。
②抗震基本设防烈度为8度,设计基本地震加速度为0.2g,Ⅱ类场地土,特征周期0.35s。
③基本风压值：0.64kN/m2。
④夏季极端最高温度为41.3度,冬季极端最低温度为-32.3度;合盛电厂采用单筒烟囱内贴耐酸砖及配套同步脱硫设施, 基本设计条件: ①烟囱高度210米，外筒出口直径7.54米。
②抗震基本设防烈度为7度,设计基本地震加速度为0.188g,Ⅲ类场地土。
③基本风压值：0.64kN/m2。
④夏季极端最高温度为42.2度,冬季极端最低温度为-39.8度。
3 数据输入乌苏烟囱外筒坡度0-60m i=0.04，60-130m i=0.03,130-205m i=0.00，烟囱分节为38节,0-125m筒壁厚550mm-330mm，125m-205m筒壁厚330mm，内筒支承平台在5,15,27,38节顶部，重量分别为335KN,1272 KN,1323KN, 1395KN。
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套筒烟囱与单筒烟囱比较分析
【摘要】以实际工程为例介绍套筒烟囱与单筒烟囱在电厂中的应用，比较两种方式烟囱的不同点，从而为今后的设计总结了经验
【关键词】套筒烟囱单筒烟囱比较
1工程介绍
本文介绍两个工程，在设计条件基本相近的情况下对烟囱进行对比。
中电投乌苏热电厂一期(2×300MW机组)工程，系火力发电项目，采用单套筒烟囱，为新疆电源支撑点，工程建设地点位于新疆乌苏市开发区。
新疆西部合盛热电有限公司2×330MW机组新建工程，系火力发电项目，采用单筒烟囱，为企业自备电厂，工程建设地点位于新疆石河子市。
2 基本条件对比
上述两工程同为300MW机组等级电厂，在锅炉的排烟量及出口烟速上指标接近，由煤质资料上得出乌苏电厂煤质烟气腐蚀性指数为强腐蚀，而合盛电厂煤质为弱腐蚀。
根据规范计算得出乌苏电厂的烟气强腐蚀采用套筒式烟囱及配套同步脱硫设施, 基本设计条件: ①烟囱高度210米，内筒出口直径7.5米，外筒出口直径10.3米，内筒为悬吊钢内筒。
②抗震基本设防烈度为8度,设计基本地震加速度为0.2g,Ⅱ类场地土,特征周期0.35s。
③基本风压值：0.64kN/m2。
④夏季极端最高温度为41.3度,冬季极端最低温度为-32.3度;合盛电厂采用单筒烟囱内贴耐酸砖及配套同步脱硫设施, 基本设计条件: ①烟囱高度210米，外筒出口直径7.54米。
②抗震基本设防烈度为7度,设计基本地震加速度为0.188g,Ⅲ类场地土。
③基本风压值：0.64kN/m2。
④夏季极端最高温度为42.2度,冬季极端最低温度为-39.8度。
3 数据输入
乌苏烟囱外筒坡度0-60m i=0.04，60-130m i=0.03,130-205m i=0.00，烟囱分节为38节,0-125m筒壁厚550mm-330mm，125m-205m筒壁厚330mm，内筒支承平台在5,15,27,38节顶部，重量分别为335KN,1272 KN,1323KN, 1395KN。
钢内筒0-40m壁厚10mm;40-210m壁厚8mm。
外筒壁导热系数λ=1.74+0.0005T。
合盛烟囱外筒坡度0-40m i=0.06，40-100m i=0.04,100-195m i=0.02，195-210m i=0.00，烟囱分节为39节,0-150m筒壁厚600mm-300mm，150m-190m筒壁厚250mm，19m-210m筒壁厚200mm，外筒内部贴耐酸砖+呋喃玻璃钢。
外筒壁导热系数λ=1.74+0.0005T，呋喃玻璃钢导热系数λ=0.033，耐酸砖导热系数λ=0.35+0.0005T。
4 结果输出及对比
荷载效应基本组合：（1）恒载(1.0)+风荷载(1.4) +附加弯矩；（2）恒载(1.2)+
风荷载(1.4) +附加弯矩；（3）恒载(1.35)+风荷载(1.4) +附加弯矩；（4）重力荷载代表值(1.0)+风荷载(0.28)+水平地震力(1.3)-竖向地震力(0.5) +地震附加弯矩；（5）重力荷载代表值(1.2)+风荷载(0.28)+水平地震力(1.3)+竖向地震力(0.5) +地震附加弯矩；（6）重力荷载代表值(1.0)+风荷载(0.28)+水平地震力(0.5)-竖向地震力(1.3) +地震附加弯矩；（7）重力荷载代表值(1.2)+风荷载(0.28)+水平地震力(0.5)+竖向地震力(1.3) +地震附加弯矩。
（注：系数0.28为风荷载组合系数0.2与分项系数1.4之积）。
荷载效应标准组合：（1）恒+风+风附加弯矩；（2）恒+0.2风+水平地震-0.4竖向地震+地震附加弯矩；（3）恒+0.2风+水平地震+0.4竖向地震+地震附加弯矩；（4）恒+0.2风+0.4水平地震-竖向地震+地震附加弯矩；（5）恒+0.2风+0.4水平地震+竖向地震+地震附加弯矩。
1.计算得出乌苏烟囱第一振型下的周期为
2.926s；合盛烟囱第一振型下的周期为
3.089s
2.计算得出风荷载计算内力(标准值)：乌苏烟囱VK= 2521.85KN，MK= 292284.7 KN·m，地震荷载计算内力(标准值)：VEK= 2911KN，MEK= 228699.2KN·m，竖向地震力（标准值)：FEVK= 9572.3KN；合盛烟囱VK= 2414.13KN，MK= 268018.8 KN·m，地震荷载计算内力(标准值)：VEK= 3624.7KN，MEK= 259032.9KN· m，竖向地震力（标准值)：FEVK= 10028.1KN；
3.±0.00m组合弯矩值：乌苏烟囱Ms1=456545.2KN，Ms2=466562.5KN, Ms3=474223.6KN, Ms4=40986
4.1KN，Ms5=453120.4KN，Ms6=204234.6KN，Ms7=269337.8KN；合盛烟囱Ms1=565110.6KN，Ms2=608953.9KN, Ms3=584797.7KN, Ms4=491761.8KN，Ms5=516618.8KN，Ms6=255498.7KN，Ms7=281648.4KN
4. ±0.00m附加弯矩值：乌苏烟囱Ma1=47346.7KN，Ma2=57364KN Ma3=6502
5.1KN，Ma4=30715.4KN，Ma5=73971.7KN，Ma6=8045.3KN，Ma7=73148.5KN；合盛烟囱Ma1=138510.5KN，Ma2=178368.1KN,Ma3=156407.9KN,Ma4=79973.7KN,Ma5=104830.8KN,Ma6=50 937KN,Ma7=7708
6.7KN
5. 外筒的混凝土量：乌苏烟囱3508.6 m3；合盛烟囱394
6.2 m3
6. 内外侧竖向、环向钢筋计算结果由底到顶逐步递减，计算结果满足要求。
7. 乌苏烟囱含450吨的钢内筒。
5分析及比较
由数据得出：1.相同高度及出口的烟囱，单筒烟囱比套筒烟囱周期长，这也反映出在200米以上时，由于套筒烟囱外筒直径大于单筒烟囱，相应的惯性矩也增加，刚度上套筒强于单筒。
2.单筒烟囱整体渐变尺寸小于套筒烟囱，导致单筒烟囱的风荷载内力小于套筒烟囱。
3.两种情况的烟囱地震加速度大致相当，但Ⅲ
类场地土的基本组合结果比Ⅱ类场地土计算结果大。
4.附加弯矩方面，由于单筒烟囱刚度小于套筒烟囱，筒体在受相同荷载情况下产生的弯曲曲率，单筒大于套筒。
5. 造价方面仅筒体，单筒大于套筒烟囱。
6.烟囱整体的造价方面，根据以往工程经验，210米套筒烟囱约为3200万，而单筒烟囱约为1700万，在遇到煤质弱腐蚀的情况下，采用单筒烟囱还是有其经济方面的优势。
7.施工方面，由于单筒仅施工混凝土筒体，在施工周期、施工工艺方面还是较套筒烟囱简便。
本文提到的合盛工程由于地处水库边，且基础土性能指标差，在施工基础环节及地基处理的造价要多于乌苏工程，如果外部条件完全相同的情况下，且煤质优良，单筒烟囱的优势将更加明显。
8.现有常规情况下，好煤质情况少，多数电厂脱硫设施不稳定，套筒烟囱的稳定性、抗腐蚀性、以及短期环境变化的适应性方面还是有很多优点，虽然造价高于单筒烟囱，但推广速度很快。
6结束语
通过对单筒烟囱及套筒烟囱的分析比较，得出各自的优缺点,为今后的设计总结经验。
参考文献：
1.《火力发电厂土建结构设计技术规程》（DL 5022-2012）
2.《火力发电厂烟风煤粉管道设计技术规程》DLT 5121-2000
3.《烟囱设计规范》（GB50051-2012）
4.《钢筋混凝土烟囱计算软件》(安徽电力设计院2003年8月编制)。