悬挑式扣件钢管脚手架计算书 两根立杆连梁
型钢悬挑脚手架(扣件式)计算书
8#楼楼梯型钢悬挑脚手架(扣件式)计算书计算依据：1、《建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范》JGJ130-20112、《建筑施工门式钢管脚手架安全技术规范》JGJ128-20103、《建筑结构荷载规范》GB50009-20124、《钢结构设计规范》GB50017-20035、《混凝土结构设计规范》GB50010-2010架体验算一、脚手架参数脚手板类型竹芭脚手板脚手板自重标准值G kjb(kN/m2) 0.10.01脚手板铺设方式2步1设密目式安全立网自重标准值G kmw(kN/m2)挡脚板类型竹串片挡脚板栏杆与挡脚板自重标准值0.17G kdb(kN/m)0.12挡脚板铺设方式1步1设每米立杆承受结构自重标准值g k(kN/m)横向斜撑布置方式5跨1设装修脚手架作业层数n zj 12 地区安徽绩溪装修脚手架荷载标准值G kzj(kN/m2)安全网设置全封闭基本风压ω0(kN/m2) 0.5立面图三、纵向水平杆验算纵、横向水平杆布置承载能力极限状态q=1.2×(0.033+Gkjb ×lb/(n+1))+1.4×Gk×lb/(n+1)=1.2×(0.033+0.1×1.05/(2+1))+1.4×2×1.05/(2+1)=1.062kN/m正常使用极限状态q'=(0.033+Gkjb ×lb/(n+1))+Gk×lb/(n+1)=(0.033+0.1×1.05/(2+1))+2×1.05/(2+1)=0.768kN/m计算简图如下：1、抗弯验算Mmax =0.1qla2=0.1×1.062×1.22=0.153kN·mσ=Mmax/W=0.153×106/4490=34.058N/mm2≤[f]=205N/mm2 满足要求！2、挠度验算νmax =0.677q'la4/(100EI)=0.677×0.768×12004/(100×206000×107800)=0.486mmνmax ＝0.486mm≤[ν]＝min[la/150，10]＝min[1200/150，10]＝8mm满足要求！3、支座反力计算承载能力极限状态Rmax =1.1qla=1.1×1.062×1.2=1.402kN正常使用极限状态Rmax '=1.1q'la=1.1×0.768×1.2=1.014kN四、横向水平杆验算承载能力极限状态由上节可知F1=Rmax=1.402kNq=1.2×0.033=0.04kN/m 正常使用极限状态由上节可知F1'=Rmax'=1.014kNq'=0.033kN/m 1、抗弯验算计算简图如下：弯矩图(kN·m) σ=Mmax/W=0.496×106/4490=110.406N/mm2≤[f]=205N/mm2 满足要求！2、挠度验算计算简图如下：变形图(mm)νmax ＝1.898mm≤[ν]＝min[lb/150，10]＝min[1050/150，10]＝7mm满足要求！3、支座反力计算承载能力极限状态Rmax=1.423kN五、扣件抗滑承载力验算纵向水平杆：Rmax =1.402/2=0.701kN≤Rc=0.9×12=10.8kN横向水平杆：Rmax =1.423kN≤Rc=0.9×12=10.8kN满足要求！六、荷载计算1、立杆承受的结构自重标准值NG1k单外立杆：NG1k =(gk+la×n/2×0.033/h)×H=(0.12+1.2×2/2×0.033/1.8)×19.5=2.773kN单内立杆：NG1k=2.773kN2、脚手板的自重标准值NG2k1 单外立杆：N G2k1=(H/h+1)×la×lb×Gkjb×1/2/2=(19.5/1.8+1)×1.2×1.05×0.1×1/2/2=0.373kN1/2表示脚手板2步1设单内立杆：NG2k1=0.373kN3、栏杆与挡脚板自重标准值NG2k2单外立杆：NG2k2=(H/h+1)×la×Gkdb×1/1=(19.5/1.8+1)×1.2×0.17×1/1=2.414kN1/1表示挡脚板1步1设4、围护材料的自重标准值NG2k3单外立杆：NG2k3=Gkmw×la×H=0.01×1.2×19.5=0.234kN5、构配件自重标准值NG2k总计单外立杆：NG2k =NG2k1+NG2k2+NG2k3=0.373+2.414+0.234=3.021kN单内立杆：NG2k =NG2k1=0.373kN立杆施工活荷载计算外立杆：NQ1k =la×lb×(nzj×Gkzj)/2=1.2×1.05×(1×2)/2=1.26kN内立杆：NQ1k=1.26kN组合风荷载作用下单立杆轴向力：单外立杆：N=1.2×(NG1k + NG2k)+0.9×1.4×NQ1k=1.2×(2.773+3.021)+ 0.9×1.4×1.26=8.54kN单内立杆：N=1.2×(NG1k + NG2k)+0.9×1.4×NQ1k=1.2×(2.773+0.373)+ 0.9×1.4×1.26=5.362kN七、钢丝绳卸荷计算钢丝绳不均匀系数α0.85 钢丝绳安全系数k 9钢丝绳绳夹型式马鞍式拴紧绳夹螺帽时螺栓上所受力T(kN)15.19钢丝绳绳夹数量 5 吊环设置共用吊环钢筋直径d(mm) 20 钢丝绳型号6×19 钢丝绳公称抗拉强度(N/mm2) 1400 钢丝绳受力不均匀系数Kx 1.5花篮螺栓在螺纹处的有效直径de(mm) 10花篮螺栓抗拉强度设计值[ft](N/mm2)170卸荷系数Kf 0.8 上部增加荷载高度(m) 6 脚手架卸荷次数 1钢丝绳卸荷钢丝绳绳卡作法钢丝绳连接吊环作法(共用)第1次卸荷验算α1=arctan(ls/Hs)=arctan(3000/200)=86.186°α2=arctan(ls/Hs)=arctan(3000/1500)=63.435°钢丝绳竖向分力，不均匀系数KX取1.5P1=Kf×KX×N×hj(n+1)/H×HL/la=0.8×1.5×5.362×13.5/19.5×1.2/1.2=4.455kNP2=Kf×KX×N×hj(n+1)/H×HL/la=0.8×1.5×8.54×13.5/19.5×1.2/1.2=7.095kN钢丝绳轴向拉力T1=P1/sinα1=4.455/sin86.186°=4.465kNT2=P2/sinα2=7.095/sin63.435°=7.932kN卸荷钢丝绳的最大轴向拉力[Fg]=max[T1，T2]=7.932kN绳夹数量：n=1.667[Fg]/(2T)=1.667×7.932/(2×15.19)=1个≤[n]=5个满足要求！花篮螺栓验算：σ=[Fg]×103/(π×de2/4)=7.932×103/(π×102/4)=100.996N/mm2≤[ft]=170N/mm2满足要求！钢丝绳：查表得，钢丝绳破断拉力总和：Fg=101kN[Fg ]'=α× Fg/k=0.85×101/9=9.539kN≥[Fg]=7.932kN满足要求！吊环最小直径dmin =(4A/π)1/2=(4×[Fg]/([f]π))1/2=(4×7.932×103/(65π))1/2=13mmd=20≥dmin满足要求！注：[f]为拉环钢筋抗拉强度，按《混凝土结构设计规范》9.7.6 每个拉环按2个截面计算的吊环应力不应大于65N/mm2第1次卸荷钢丝绳直径14mm，必须拉紧至7.932kN，吊环直径为20mm。
0039 悬挑式扣件钢管脚手架计算书
目录第一章工程概况 (2)第二章大横杆的计算 (2)第三章小横杆的计算 (5)第四章扣件抗滑力的计算 (7)第五章连墙件的计算 (13)第六章悬挑梁的受力计算 (15)第七章悬挑梁的整体稳定性计算 (18)第八章拉杆的受力计算 (18)第九章拉杆的强度计算 (19)第十章锚固段与楼板连接的计算 (20)第一章工程概况钢管脚手架的计算参照《建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范》（JGJ130-2001）。
计算的脚手架为双排脚手架，搭设高度为18.0米，立杆采用单立管。
搭设尺寸为：立杆的纵距1.50米，立杆的横距1.05米，立杆的步距1.80米。
采用的钢管类型为 48×3.25，连墙件采用2步3跨，竖向间距3.60米，水平间距4.50米。
施工均布荷载为3.0kN/m2，同时施工2层，脚手板共铺设10层。
悬挑水平钢梁采用[16a号槽钢U口水平，其中建筑物外悬挑段长度1.50米，建筑物内锚固段长度1.85米。
悬挑水平钢梁采用钢丝绳与建筑物拉结，最外面钢丝绳距离建筑物1.45m。
第二章大横杆的计算大横杆按照三跨连续梁进行强度和挠度计算，大横杆在小横杆的上面。
按照大横杆上面的脚手板和活荷载作为均布荷载计算大横杆的最大弯矩和变形。
1.均布荷载值计算大横杆的自重标准值 P1=0.038kN/m脚手板的荷载标准值 P2=0.150×1.050/3=0.052kN/m活荷载标准值Q=3.000×1.050/3=1.050kN/m 静荷载的计算值q1=1.2×0.038+1.2×0.052=0.109kN/m 活荷载的计算值 q2=1.4×1.050=1.470kN/m大横杆计算荷载组合简图(跨中最大弯矩和跨中最大挠度)大横杆计算荷载组合简图(支座最大弯矩)2.抗弯强度计算最大弯矩考虑为三跨连续梁均布荷载作用下的弯矩跨中最大弯矩计算公式如下:跨中最大弯矩为 M1=(0.08×0.109+0.10×1.470)×1.5002=0.350kN.m支座最大弯矩计算公式如下:支座最大弯矩为 M2=-(0.10×0.109+0.117×1.470)×1.5002=-0.412kN.m 我们选择支座弯矩和跨中弯矩的最大值进行强度验算：=0.412×106/4788.0=85.948N/mm2大横杆的计算强度小于205.0N/mm2,满足要求!3.挠度计算最大挠度考虑为三跨连续梁均布荷载作用下的挠度计算公式如下:静荷载标准值q1=0.038+0.052=0.091kN/m活荷载标准值q2=1.050kN/m三跨连续梁均布荷载作用下的最大挠度 V=(0.677×0.091+0.990×1.050)×1500.04/(100×2.06×105×114920.0)=2.355mm大横杆的最大挠度小于1500.0/150与10mm,满足要求!第三章小横杆的计算小横杆按照简支梁进行强度和挠度计算，大横杆在小横杆的上面。
联梁型钢悬挑脚手架计算书(小横,单排脚手架,横杆与立杆连接方式为双扣件,连墙件扣件连接方式为双扣件)
联梁型钢悬挑脚手架计算书某某大厦工程；属于框架结构；地上0层；地下0层；建筑高度：0.00m；标准层层高：0.00m ;总建筑面积：0.00平方米；总工期：0天；施工单位：某某施工单位。
本工程由某某房开公司投资建设，某某设计院设计，某某堪查单位地质勘查，某某监理公司监理，某某施工单位组织施工；由章某某担任项目经理，李某某担任技术负责人。
型钢悬挑扣件式钢管脚手架的计算依据《建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范》(JGJ130-2001)、《建筑结构荷载规范》(GB 50009-2001)、《钢结构设计规范》(GB 50017-2003) 等规范编制。
一、参数信息：1. 脚手架参数单排脚手架搭设高度为15.0米，立杆采用单立杆；搭设尺寸为：立杆的纵距为1.50米，立杆与墙中距离为1.05米，立杆的步距为1.80米；小横杆在上，搭接在大横杆上的小横杆根数为2根；脚手架沿墙纵向长度为150米；采用的钢管类型为①48 X 3.5横杆与立杆连接方式为双扣件；取扣件抗滑承载力系数0.80 ；连墙件布置取两步两跨，竖向间距 3.60米，水平间距3.00米，采用扣件连接;连墙件连接方式为双扣件连接;2. 活荷载参数施工均布荷载(kN/m2):2.000 ;脚手架用途：装修脚手架；同时施工层数:2层；3. 风荷载参数本工程地处河北省唐山市，查荷载规范基本风压为0.400 ,风荷载高度变化系数电为0.740，风荷载体型系数由为0.645 ;计算中考虑风荷载作用；4. 静荷载参数每米立杆承受的结构自重荷载标准值(kN/m2):0.1248 ;脚手板自重标准值(kN/m2):0.300 ;栏杆挡脚板自重标准值(kN/m2):0.150 ;安全设施与安全网自重标准值(kN/m2):0.005 ;脚手板铺设层数:6层；脚手板类别：竹笆片脚手板；栏杆挡板类别：栏杆、竹笆片脚手板挡板；5. 水平悬挑支撑梁悬挑水平钢梁采用16a号槽钢，其中建筑物外悬挑段长度1.50米，建筑物内锚固段长度2.30米。
{工程文档}0039 悬挑式扣件钢管脚手架计算书
目录第一章工程简况1第二章大横杆的计算2第三章小横杆的计算3第四章扣件抗滑力的计算5第五章连墙件的计算9第六章悬挑梁的受力计算11第七章悬挑梁的整体稳定性计算13第八章拉杆的受力计算13第九章拉杆的强度计算14第十章锚固段与楼板连接的计算15工程简况钢管脚手架的计算参照《建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范》<JGJ130-2001）。
计算的脚手架为双排脚手架，搭设高度为18.0M，立杆采用单立管。
搭设尺寸为：立杆的纵距 1.50M，立杆的横距 1.05M，立杆的步距1.80M。
b5E2RGbCAP采用的钢管类型为 48×3.25，连墙件采用2步3跨，竖向间距3.60M，水平间距 4.50M。
施工均布荷载为 3.0kN/m2，同时施工2层，脚手板共铺设10层。
悬挑水平钢梁采用[16a号槽钢U口水平，其中建筑物外悬挑段长度 1.50M，建筑物内锚固段长度 1.85M。
p1EanqFDPw悬挑水平钢梁采用钢丝绳与建筑物拉结，最外面钢丝绳距离建筑物1.45m。
大横杆的计算大横杆按照三跨连续梁进行强度和挠度计算，大横杆在小横杆的上面。
按照大横杆上面的脚手板和活荷载作为均布荷载计算大横杆的最大弯矩和变形。
DXDiTa9E3d1.均布荷载值计算大横杆的自重标准值P1=0.038kN/m 脚手板的荷载标准值P2=0.150×1.050/3=0.052kN/m 活荷载标准值Q=3.000×1.050/3=1.050kN/m 静荷载的计算值q1=1.2×0.038+1.2×0.052=0.109kN/m 活荷载的计算值q2=1.4×1.050=1.470kN/m RTCrpUDGiT大横杆计算荷载组合简图(跨中最大弯矩和跨中最大挠度>大横杆计算荷载组合简图(支座最大弯矩>2.抗弯强度计算最大弯矩考虑为三跨连续梁均布荷载作用下的弯矩跨中最大弯矩计算公式如下:跨中最大弯矩为M1=(0.08×0.109+0.10×1.470>×1.5002=0.350kN.m 5PCzVD7HxA支座最大弯矩计算公式如下:支座最大弯矩为M2=-(0.10×0.109+0.117×1.470>×1.5002=-0.412kN.m 我们选择支座弯矩和跨中弯矩的最大值进行强度验算：jLBHrnAILg=0.412×106/4788.0=85.948N/mm2大横杆的计算强度小于205.0N/mm2,满足要求!3.挠度计算最大挠度考虑为三跨连续梁均布荷载作用下的挠度计算公式如下:静荷载标准值q1=0.038+0.052=0.091kN/m 活荷载标准值q2=1.050kN/m三跨连续梁均布荷载作用下的最大挠度V=(0.677×0.091+0.990×1.050>×1500.04/(100×2.06×105×1149 20.0>=2.355mm xHAQX74J0X大横杆的最大挠度小于1500.0/150与10mm,满足要求!小横杆的计算小横杆按照简支梁进行强度和挠度计算，大横杆在小横杆的上面。
悬挑式扣件脚手架计算
悬挑式扣件钢管脚手架计算书钢管脚手架的计算参照《建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范》（JGJ130-2011）。
计算的脚手架为双排脚手架，搭设高度为18.60m，立杆采用单立管。
搭设尺寸为：立杆的纵距1.20m，立杆的横距1.05m，立杆的步距1.20m。
采用的钢管类型为Φ48×3.5，连墙件采用2步2跨，竖向间距2.4m，水平间距2.4m。
施工均布荷载为3kN/m2，同时施工2层，脚手板共铺设4层。
悬挑水平钢梁用[16b号槽钢[口水平，其中建筑物外悬挑长度2.5m，建筑物内锚固长度1.5m。
悬挑水平钢梁下面采用支杆、上面采用钢丝绳与建筑物拉结。
最外面支点距离建筑物2m，支杆采用钢管100.0×10.0mm,拉杆采用钢管100.0×10.0mm。
一、大横杆的计算:大横杆按照三跨连续梁进行强度和挠度计算，大横杆在小横杆的上面。
按照大横杆上面的脚手板和活荷载作为均布荷载计算大横杆的最大弯矩和变形。
1.均布荷载值计算大横杆的自重标准值 P1=0.038kN/m脚手板的荷载标准值 P2=0.15×1.05/3=0.053kN/m活荷载标准值 Q=3×1.05/3=1.05kN/m静荷载的计算值 q1=1.2×0.038+1.2×0.053=0.109kN/m活荷载的计算值 q2=1.4×1.05=1.47kN/m大横杆计算荷载组合简图(跨中最大弯矩和跨中最大挠度)大横杆计算荷载组合简图(支座最大弯矩)2.强度计算最大弯矩考虑为三跨连续梁均布荷载作用下的弯矩跨中最大弯矩计算公式如下:跨中最大弯矩为 M1=(0.08×0.109+0.10×1.47)×1.202=0.224kN.m支座最大弯矩计算公式如下:支座最大弯矩为M2=-(0.10×0.109+0.117×1.47)×1.202=-0.263kN.m我们选择支座弯矩和跨中弯矩的最大值进行强度验算：=0.263×106/5080=51.772N/mm2大横杆的计算强度小于205.0N/mm2,满足要求!3.挠度计算最大挠度考虑为三跨连续梁均布荷载作用下的挠度计算公式如下:静荷载标准值q1=0.038+0.053=0.091kN/m活荷载标准值q2=1.05kN/m三跨连续梁均布荷载作用下的最大挠度V=(0.677×0.091+0.990×1.05)×12004/(100×2.06×105×121900)=0.909mm 大横杆的最大挠度小于1200/150与10mm, 满足要求!二、小横杆的计算:小横杆按照简支梁进行强度和挠度计算，大横杆在小横杆的上面。
悬挑脚手架计算
悬挑式扣件钢管脚手架计算书钢管脚手架地计算参照《建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范》（JGJ130-2001）.计算地脚手架为双排脚手架,搭设高度为18.60米,立杆采用单立管.搭设尺寸为：立杆地纵距1.20米,立杆地横距1.05米,立杆地步距1.20米.采用地钢管类型为Φ48×3.5,连墙件采用2步2跨,竖向间距2.4米,水平间距2.4米.施工均布荷载为3kN/m2,同时施工2层,脚手板共铺设4层.悬挑水平钢梁采用[16b号槽钢[口水平,其中建筑物外悬挑段长度2.5米,建筑物内锚固段长度1.5米.悬挑水平钢梁下面采用支杆、上面采用钢丝绳与建筑物拉结.最外面支点距离建筑物2m,支杆采用钢管100.0×10.0mm,拉杆采用钢管100.0×10.0mm.一、大横杆地计算:大横杆按照三跨连续梁进行强度和挠度计算,大横杆在小横杆地上面.按照大横杆上面地脚手板和活荷载作为均布荷载计算大横杆地最大弯矩和变形.1.均布荷载值计算大横杆地自重标准值 P1=0.038kN/m脚手板地荷载标准值 P2=0.15×1.05/3=0.053kN/m活荷载标准值 Q=3×1.05/3=1.05kN/m静荷载地计算值 q1=1.2×0.038+1.2×0.053=0.109kN/m活荷载地计算值 q2=1.4×1.05=1.47kN/m大横杆计算荷载组合简图(跨中最大弯矩和跨中最大挠度)大横杆计算荷载组合简图(支座最大弯矩)2.强度计算最大弯矩考虑为三跨连续梁均布荷载作用下地弯矩跨中最大弯矩计算公式如下:跨中最大弯矩为M1=(0.08×0.109+0.10×1.47)×1.202=0.224kN.m支座最大弯矩计算公式如下:支座最大弯矩为M2=-(0.10×0.109+0.117×1.47)×1.202=-0.263kN.m我们选择支座弯矩和跨中弯矩地最大值进行强度验算：=0.263×106/5080=51.772N/mm2大横杆地计算强度小于205.0N/mm2,满足要求!3.挠度计算最大挠度考虑为三跨连续梁均布荷载作用下地挠度计算公式如下:静荷载标准值q1=0.038+0.053=0.091kN/m活荷载标准值q2=1.05kN/m三跨连续梁均布荷载作用下地最大挠度V=(0.677×0.091+0.990×1.05)×12004/(100×2.06×105×121900)=0.909mm 大横杆地最大挠度小于1200/150与10mm, 满足要求!二、小横杆地计算:小横杆按照简支梁进行强度和挠度计算,大横杆在小横杆地上面.用大横杆支座地最大反力计算值,在最不利荷载布置下计算小横杆地最大弯矩和变形.1.荷载值计算大横杆地自重标准值 P1=0.038×1.20=0.046kN脚手板地荷载标准值 P2=0.15×1.05×1.20/3=0.063kN活荷载标准值 Q=3×1.05×1.20/3=1.26kN荷载地计算值 P=1.2×0.046+1.2×0.063+1.4×1.26=1.895kN小横杆计算简图2.强度计算最大弯矩考虑为小横杆自重均布荷载与荷载地计算值最不利分配地弯矩和均布荷载最大弯矩计算公式如下:集中荷载最大弯矩计算公式如下:M=(1.2×0.038)×1.052/8+1.895×1.05/3=0.67kN.m=0.67×106/5080=131.89N/mm2小横杆地计算强度小于205.0N/mm2,满足要求!3.挠度计算最大挠度考虑为小横杆自重均布荷载与荷载地计算值最不利分配地挠度和均布荷载最大挠度计算公式如下:集中荷载最大挠度计算公式如下:小横杆自重均布荷载引起地最大挠度V1=5.0×0.038×10504/(384×2.060×105×121900)=0.024mm集中荷载标准值P=0.046+0.063+1.26=1.369kN集中荷载标准值最不利分配引起地最大挠度V2=1369×1050×(3×1.052-4×1.052/9)/(72×2.06×105×121900)= 2.24mm 最大挠度和V=V1+V2=2.264mm小横杆地最大挠度小于1050/150与10mm,满足要求!三、扣件抗滑力地计算:纵向或横向水平杆与立杆连接时,扣件地抗滑承载力按照下式计算(规范5.2.5):R ≤ R c其中 R c——扣件抗滑承载力设计值,取8.0kN；R ——纵向或横向水平杆传给立杆地竖向作用力设计值；1.荷载值计算横杆地自重标准值 P1=0.038×1.05=0.04kN脚手板地荷载标准值 P2=0.15×1.05×1.20/2=0.095kN活荷载标准值 Q=3×1.05×1.20/2=1.89kN荷载地计算值 R=1.2×0.04+1.2×0.095+1.4×1.89=2.808kN单扣件抗滑承载力地设计计算满足要求!当直角扣件地拧紧力矩达40--65N.m时,试验表明:单扣件在12kN地荷载下会滑动,其抗滑承载力可取8.0kN；双扣件在20kN地荷载下会滑动,其抗滑承载力可取12.0kN；四、脚手架荷载标准值:作用于脚手架地荷载包括静荷载、活荷载和风荷载.静荷载标准值包括以下内容：(1)每米立杆承受地结构自重标准值(kN/m)；本例为0.1489N G1 =0.1489×18.60=2.77kN(2)脚手板地自重标准值(kN/m2)；本例采用竹笆片脚手板,标准值为0.15N G2 = 0.15×4×1.20×(1.05+1.55)/2=0.936kN(3)栏杆与挡脚手板自重标准值(kN/m)；本例采用栏杆、竹笆片脚手板挡板,标准值为0.15 N G3 = 0.15×1.20×4/2=0.36kN(4)吊挂地安全设施荷载,包括安全网(kN/m2)；0.005N G4 = 0.005×1.20×18.60= 0.112kN经计算得到,静荷载标准值 N G = N G1+N G2+N G3+N G4 = 4.178kN.活荷载为施工荷载标准值产生地轴向力总和,内、外立杆按一纵距内施工荷载总和地1/2取值.经计算得到,活荷载标准值 N Q = 3×2×1.20×1.05/2=3.78kN风荷载标准值应按照以下公式计算其中 W0——基本风压(kN/m2),按照《建筑结构荷载规范》(GB50009-2001)地规定采用：W0 = 0.35U z——风荷载高度变化系数,按照《建筑结构荷载规范》(GB50009-2001)地规定采用：U z = 1.25U s——风荷载体型系数：U s = 1.2经计算得到,风荷载标准值W k = 0.7×0.35×1.25×1.2 = 0.368kN/m2.考虑风荷载时,立杆地轴向压力设计值计算公式N = 1.2N G + 0.85×1.4N Q风荷载设计值产生地立杆段弯矩 M W计算公式M W = 0.85×1.4W k l a h2/10其中 W k——风荷载基本风压值(kN/m2)；l a——立杆地纵距 (m)；h ——立杆地步距 (m).五、立杆地稳定性计算:不考虑风荷载时,立杆地稳定性计算公式其中 N ——立杆地轴心压力设计值,N=10.31kN；——轴心受压立杆地稳定系数,由长细比 l0/i 地结果查表得到0.391；i ——计算立杆地截面回转半径,i=1.58cm；l0——计算长度 (m),由公式 l0 = kuh 确定,l0=2.08m；k ——计算长度附加系数,取1.155；u ——计算长度系数,由脚手架地高度确定,u=1.5；A ——立杆净截面面积,A=4.89cm2；W ——立杆净截面模量(抵抗矩),W=5.08cm3；——钢管立杆受压强度计算值 (N/mm2)；经计算得到 = 53.923[f] ——钢管立杆抗压强度设计值,[f] = 205.00N/mm2；不考虑风荷载时,立杆地稳定性计算σ< [f],满足要求!考虑风荷载时,立杆地稳定性计算公式其中 N ——立杆地轴心压力设计值,N=9.512kN；——轴心受压立杆地稳定系数,由长细比 l0/i 地结果查表得到0.391；i ——计算立杆地截面回转半径,i=1.58cm；l0——计算长度 (m),由公式 l0 = kuh 确定,l0=2.08m；k ——计算长度附加系数,取1.155；u ——计算长度系数,由脚手架地高度确定；u = 1.5A ——立杆净截面面积,A=4.89cm2；W ——立杆净截面模量(抵抗矩),W=5.08cm3；M W——计算立杆段由风荷载设计值产生地弯矩,M W = 0.076kN.m；——钢管立杆受压强度计算值 (N/mm2)；经计算得到 = 64.71[f] ——钢管立杆抗压强度设计值,[f] = 205.00N/mm2；考虑风荷载时,立杆地稳定性计算σ< [f],满足要求!六、连墙件地计算:连墙件地轴向力计算值应按照下式计算：N l = N lw + N o其中 N lw——风荷载产生地连墙件轴向力设计值(kN),应按照下式计算：N lw = 1.4 × w k× A ww k——风荷载基本风压值,w k = 0.37kN/m2；A w——每个连墙件地覆盖面积内脚手架外侧地迎风面积,A w = 2.4×2.4 = 5.76m2； N o——连墙件约束脚手架平面外变形所产生地轴向力(kN)；N o = 5 经计算得到 N lw = 2.984kN,连墙件轴向力计算值 N l = 7.984kN连墙件轴向力设计值 N f = A[f]其中——轴心受压立杆地稳定系数,由长细比 l/i=50/1.58地结果查表得到=0.915；A = 4.89cm2；[f] = 205.00N/mm2.经过计算得到 N f = 91.72kNN f>N l,连墙件地设计计算满足要求!连墙件采用扣件与墙体连接.经过计算得到 N l = 7.984kN小于扣件地抗滑力8kN,满足要求!连墙件扣件连接示意图七、悬挑梁地受力计算:悬挑脚手架地水平钢梁按照带悬臂地连续梁计算.悬臂部分脚手架荷载N地作用,里端B为与楼板地锚固点,A为墙支点.本工程中,脚手架排距为1050mm,内侧脚手架距离墙体500mm,支拉斜杆地支点距离墙体 = 2000mm,水平支撑梁地截面惯性矩I = 935cm4,截面抵抗矩W = 117cm3,截面积A = 25.16cm2.受脚手架集中荷载 P=1.2×4.178+1.4×3.78=9.85kN水平钢梁自重荷载 q=1.2×25.16×0.0001×7.85×10=0.24kN/m悬挑脚手架示意图悬挑脚手架计算简图经过连续梁地计算得到悬挑脚手架支撑梁剪力图(kN)悬挑脚手架支撑梁弯矩图(kN.m)悬挑脚手架支撑梁变形图(mm)各支座对支撑梁地支撑反力由左至右分别为R1=9.83,R2=12.49,R3=-1.66最大弯矩 M max =2.872kN.m截面应力 =M/1.05W+N/A=2.872×106/(1.05×117000)+0×1000/2516=23.38N/mm 2水平支撑梁地计算强度小于205.0N/mm 2,满足要求!八、悬挑梁地整体稳定性计算:水平钢梁采用[16b号槽钢[口水平,计算公式如下其中 b —— 均匀弯曲地受弯构件整体稳定系数,按照下式计算：经过计算得到 b =570×10×65×235/(2000×160×235.0)=1.16由于b 大于0.6,按照《钢结构设计规范》(GB50017-2003)附录B 其值用b '查表得到其值为0.827经过计算得到强度 =2.872×106/(0.827×117000)=29.68N/mm 2； 水平钢梁地稳定性计算 < [f]=205,满足要求!九、拉杆与支杆地受力计算:水平钢梁地轴力R AH 和拉钢绳地轴力R Ui 、支杆地轴力R Di 按照下面计算其中R Ui cos i 为钢绳地拉力对水平杆产生地轴压力；R Di cos i为支杆地顶力对水平杆产生地轴拉力.当R AH>0时,水平钢梁受压；当R AH<0时,水平钢梁受拉；当R AH=0时,水平钢梁不受力.各支点地支撑力 R Ci=R Ui sin i+R Di sin i且有 R Ui cos i=R Di cos i可以得到按照以上公式计算得到由左至右各杆件力分别为R U1 =5.29kNR D1 =5.29kN十、拉杆与支杆地强度计算:拉绳或拉杆地轴力R U与支杆地轴力R D我们均取最大值进行计算,分别为R U=5.29kN R D=5.29kN拉杆地强度计算：上面拉杆以钢管100.0×10.0mm计算,斜拉杆地容许压力按照下式计算：=N/A < [f]其中 N ——斜拉杆地轴心压力设计值,N = 5.29kN；A ——斜拉杆净截面面积,A =28.26cm2；——斜拉杆受拉强度计算值,经计算得到结果是 1.87 N/mm2；[f] ——斜拉杆抗拉强度设计值,f = 215N/mm2；受拉斜杆地稳定性计算 < [f], 满足要求!斜撑杆地焊缝计算：斜撑杆采用焊接方式与墙体预埋件连接,对接焊缝强度计算公式如下其中 N为斜撑杆地轴向力,N=5.29kN；l w为斜撑杆件地周长,取314.16mm；t为斜撑杆地厚度,t=10mm；f t或f c为对接焊缝地抗拉或抗压强度,取185.0N/mm2；经过计算得到焊缝抗拉强度 = 5290/(314.16×10) = 1.68N/mm2.对接焊缝地抗拉或抗压强度计算满足要求!下面压杆以钢管100.0×10.0mm计算,斜压杆地容许压力按照下式计算：其中 N ——受压斜杆地轴心压力设计值,N = 5.29kN；——轴心受压斜杆地稳定系数,由长细比l/i查表得到= 0.251；i ——计算受压斜杆地截面回转半径,i = 3.202cm；l ——受最大压力斜杆计算长度,l = 5.39m；A ——受压斜杆净截面面积,A =28.26cm2；——受压斜杆受压强度计算值,经计算得到结果是 5.29 N/mm2；[f] ——受压斜杆抗压强度设计值,f = 215N/mm2；受压斜杆地稳定性计算 < [f],满足要求!斜撑杆地焊缝计算：斜撑杆采用焊接方式与墙体预埋件连接,对接焊缝强度计算公式如下其中 N为斜撑杆地轴向力,N=5.29kN；l w为斜撑杆件地周长,取314.16mm；t为斜撑杆地厚度,t=10mm；f t或f c为对接焊缝地抗拉或抗压强度,取185.0N/mm2；经过计算得到焊缝抗拉强度 = 5290/(314.16×10) = 1.68N/mm2.对接焊缝地抗拉或抗压强度计算满足要求!十一、锚固段与楼板连接地计算:水平钢梁与楼板压点地计算应该采用无支点悬臂形式计算结果.。
外电梯悬挑式扣件钢管脚手架计算书
悬挑式扣件钢管脚手架计算书依据规范:《建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范》JGJ130-2011《建筑结构荷载规范》GB50009-2012《钢结构设计规范》GB50017-2003《混凝土结构设计规范》GB50010-2010计算参数:钢管强度为205.0 N/mm2，钢管强度折减系数取1.00。
双排脚手架，搭设高度23.2米，立杆采用单立管。
立杆的纵距1.60米，立杆的横距0.80米，内排架距离结构0.30米，立杆的步距1.80米。
采用的钢管类型为φ48.3×3.6，连墙件采用2步2跨，竖向间距3.60米，水平间距3.20米。
施工活荷载为2.0kN/m2，同时考虑2层施工。
脚手板采用竹笆片，荷载为0.10kN/m2，按照铺设4层计算。
栏杆采用冲压钢板，荷载为0.16kN/m，安全网荷载取0.0100kN/m2。
脚手板下大横杆在小横杆上面，且主结点间增加两根大横杆。
基本风压0.30kN/m2，高度变化系数1.2500，体型系数0.6000。
悬挑水平钢梁采用20a号工字钢，建筑物外悬挑段长度1.20米，建筑物内锚固段长度1.80米。
悬挑水平钢梁采用悬臂式结构，没有钢丝绳或支杆与建筑物拉结。
钢管惯性矩计算采用 I=π(D4-d4)/64，抵抗距计算采用 W=π(D4-d4)/32D。
一、大横杆的计算大横杆按照三跨连续梁进行强度和挠度计算，大横杆在小横杆的上面。
按照大横杆上面的脚手板和活荷载作为均布荷载计算大横杆的最大弯矩和变形。
1.均布荷载值计算大横杆的自重标准值 P1=0.040kN/m脚手板的荷载标准值 P2=0.100×0.800/3=0.027kN/m活荷载标准值Q=2.000×0.800/3=0.533kN/m静荷载的计算值 q1=1.2×0.040+1.2×0.027=0.080kN/m活荷载的计算值 q2=1.4×0.533=0.747kN/m大横杆计算荷载组合简图(跨中最大弯矩和跨中最大挠度)大横杆计算荷载组合简图(支座最大弯矩)2.抗弯强度计算最大弯矩考虑为三跨连续梁均布荷载作用下的弯矩跨中最大弯矩计算公式如下:跨中最大弯矩为M1=(0.08×0.080+0.10×0.747)×1.6002=0.207kN.m支座最大弯矩计算公式如下:支座最大弯矩为M2=-(0.10×0.080+0.117×0.747)×1.6002=-0.244kN.m我们选择支座弯矩和跨中弯矩的最大值进行强度验算：σ=0.244×106/5260.0=46.393N/mm2大横杆的计算强度小于205.0N/mm2,满足要求!3.挠度计算最大挠度考虑为三跨连续梁均布荷载作用下的挠度计算公式如下:静荷载标准值 q1=0.040+0.027=0.066kN/m活荷载标准值 q2=0.533kN/m三跨连续梁均布荷载作用下的最大挠度V=(0.677×0.066+0.990×0.533)×1600.04/(100×2.06×105×127100.0)=1.434mm 大横杆的最大挠度小于1600.0/150与10mm,满足要求!二、小横杆的计算小横杆按照简支梁进行强度和挠度计算，大横杆在小横杆的上面。
悬挑架计算书
悬挑式扣件钢管脚手架计算书依据《建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范》（JGJ130-2001）一、参数1.脚手架参数计算的脚手架为双排脚手架，搭设高度为 18.6m；搭设尺寸为：立杆的纵距为 1.5m，立杆的横距为 1.05m，立杆的步距为 1.5m；外立杆外挑小横杆长 0.15m；内立杆外挑小横杆长 0.3m大横杆在上，小横杆上主节点间大横杆根数为 2根；采用的钢管类型为Φ48×3.5；连墙件采用2步3跨，竖向间距 3m，水平间距 4.5m，连墙件钢管计算长度为0.2m，采用焊缝连接；扣件抗滑承载力系数 1；脚手架沿墙纵向长度为 70m；长杆的平均长度为 6m；悬挑梁距离地面高度20米；2.静荷载参数脚手板类别:竹串片脚手板；内立杆外挑脚手板类别：竹串片脚手板；栏杆挡脚板类别: 栏杆竹串片；脚手板自重标准值: 0.35kN/m2；内立杆外挑脚手板自重标准值：0.35；栏杆、挡脚板自重标准值: 0.14kN/m2；安全设施与安全网(kN/m2): 0.005kN/m2；网目密度：2300目/100cm2，每目孔隙面积：1.3mm2脚手板层数 4层；挡脚板层数 2层；栏杆根数 4根；3.活荷载参数脚手架用途: 结构脚手架；均布荷载标准值: 3kN/m2；同时施工层数: 2层；4.风荷载参数本工程地处浙江椒江市洪家，基本风压为 0.55kN/m2；地面粗糙程度：B类(城市郊区)全封闭脚手架背靠敞开、框架和开洞墙脚手架计算中考虑风荷载作用；5.水平悬挑支撑梁悬挑水平钢梁采用10号工字钢,其中建筑物外悬挑段长度2.5米,建筑物内锚固段长度1.5米。
水平支撑梁与楼板采用螺栓连接,与楼板连接的螺栓直径(mm):20,楼板混凝土标号:C25；6.布置参数支撑数量为:1第一道支撑与墙支点距离为(m):1.5；支撑间距为(m):0悬挑水平钢梁上面采用100×10 钢管；上部拉绳点与墙支点的距离为(m):5；二、大横杆的计算大横杆按照三跨连续梁进行强度和挠度计算，大横杆在小横杆的上面。
悬挑式扣件钢管脚手架计算书
目录第一章工程概况错误！未指定书签。
第二章大横杆的计算错误！未指定书签。
第三章小横杆的计算错误！未指定书签。
第四章扣件抗滑力的计算错误！未指定书签。
第五章连墙件的计算错误！未指定书签。
第六章悬挑梁的受力计算错误！未指定书签。
第七章悬挑梁的整体稳定性计算错误！未指定书签。
第八章拉杆的受力计算错误！未指定书签。
第九章拉杆的强度计算错误！未指定书签。
第十章锚固段与楼板连接的计算错误！未指定书签。
工程概况钢管脚手架的计算参照《建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范》（）。
计算的脚手架为双排脚手架，搭设高度为米，立杆采用单立管。
搭设尺寸为：立杆的纵距米，立杆的横距米，立杆的步距米。
采用的钢管类型为×，连墙件采用步跨，竖向间距米，水平间距米。
施工均布荷载为，同时施工层，脚手板共铺设层。
悬挑水平钢梁采用[号槽钢口水平，其中建筑物外悬挑段长度米，建筑物内锚固段长度米。
悬挑水平钢梁采用钢丝绳与建筑物拉结，最外面钢丝绳距离建筑物。
大横杆的计算大横杆按照三跨连续梁进行强度和挠度计算，大横杆在小横杆的上面。
按照大横杆上面的脚手板和活荷载作为均布荷载计算大横杆的最大弯矩和变形。
.均布荷载值计算大横杆的自重标准值脚手板的荷载标准值×活荷载标准值×静荷载的计算值××活荷载的计算值×大横杆计算荷载组合简图(跨中最大弯矩和跨中最大挠度)大横杆计算荷载组合简图(支座最大弯矩).抗弯强度计算最大弯矩考虑为三跨连续梁均布荷载作用下的弯矩跨中最大弯矩计算公式如下:跨中最大弯矩为(××)×支座最大弯矩计算公式如下:支座最大弯矩为(××)×我们选择支座弯矩和跨中弯矩的最大值进行强度验算：×大横杆的计算强度小于,满足要求!.挠度计算最大挠度考虑为三跨连续梁均布荷载作用下的挠度计算公式如下:静荷载标准值活荷载标准值三跨连续梁均布荷载作用下的最大挠度(××)×(×××)大横杆的最大挠度小于与,满足要求!小横杆的计算小横杆按照简支梁进行强度和挠度计算，大横杆在小横杆的上面。
扣件式钢管(悬挑型钢)脚手架设计计算书
扣件式钢管(悬挑型钢)脚手架设计计算书工程名称：1编制单位：本计算书参考书籍：(1)《建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范》(JGJ 130-2001)(2002年版)(2)《建筑施工高处作业安全技术规范》（JGJ 80-91）；(3)《建筑施工安全检查标准》（JGJ 59-99）；(4)《钢结构设计规范》（GB50017—2003）；(5)《建筑结构荷载规范》(GB5009-2001)(2006年版)；(6)《混凝土结构设计规范》(G1350010-2002)(7)施工图纸。
1.计算参数设定（1）基本参数脚手架采用Φ48×3.5钢管,内立杆离墙0.20m,立杆底高度+6.00m；立杆步距h=1.80m, 立=1.50m, 立杆横距0.80m,架体高度18.00m；横向水平杆上有2条纵向水平杆,连墙件按杆纵距La2步3跨布置,冲压钢脚手板铺3层。
（2）钢管截面特征壁厚t=3.5mm，截面积A=489mm2，惯性矩I=121900mm4；截面模量W=5080mm3，回转半径i=15.8mm，每米长质量0.0384kN/m；Q235钢材抗拉、抗压和抗弯强度设计值f=205N/mm2，弹性模量E=206000N/mm2。
（3）荷载标准值1）永久荷载标准值每米立杆承受的结构自重标准值0.1176kN/m；脚手板采用冲压钢脚手板,自重标准值为0.3000kN/m2；栏杆与挡板采用竹笆栏杆,自重标准值为0.0684kN/m；脚手架上吊挂的安全设施（安全网）自重标准值0.0020kN/m2。
2）施工均布活荷载标准值装修脚手架2.00kN/m2，结构脚手架3.00kN/m2。
3）作用于脚手架上的水平风荷载标准值ωk脚手架高度为18.00m 地面粗糙度按B类；风压高度变化系数μz=1.00 (标高+10m)；挡风系数 =0.800,背靠建筑物按敞开，框架和开洞墙计算，则脚手架风荷载体型系数μs=1.3 =1.3×0.800=1.040,工程位于广东省广州市，基本风压ω0=0.44kN/m2；水平风荷截标准值ωk =0.7μzμsω=0.7×1.00×1.040×0.44=0.32kN/m22.纵横向水平杆验算（1）纵向水平杆验算1）荷载计算钢管自重GK1=0.0376kN/m；脚手板自重GK2=0.30×0.267=0.0800kN/m；施工活荷载QK=3.00×0.267=0.80kN/m；作用于纵向水平杆线荷载标准值：永久荷载q1=1.2GK=1.2×(0.0376+0.0800)=0.14kN/m施工活荷载q2=1.4QK=1.4×0.80=1.12kN/m2）纵向水平杆受力计算每根钢管长约6.00m，按四跨连续梁计算，L=1.50m。
悬挑脚手架计算书
悬挑式扣件钢管脚手架计算书钢管脚手架的计算参照《建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范（JGJ130-2001）。
计算的脚手架为双排脚手架，搭设高度为16.8米，立杆采用单立管。
搭设尺寸为：立杆的纵距1.50米，立杆的横距1.05米，立杆的步距1.80米。
采用的钢管类型为48×3.0，连墙件采用2步2跨，竖向间距3.60米，水平间距3.00米。
施工均布荷载为3.0kN/m2，同时施工2层，脚手板共铺设3层。
悬挑水平钢梁采用[16b号槽钢U口水平，其中建筑物外悬挑段长度1.50米，建筑物内锚固段长度3.00米。
悬挑水平钢梁采用拉杆与建筑物拉结，最外面支点距离建筑物1.45m。
拉杆采用钢管100.0×10.0mm。
一、大横杆的计算:大横杆按照三跨连续梁进行强度和挠度计算，大横杆在小横杆的上面。
按照大横杆上面的脚手板和活荷载作为均布荷载计算大横杆的最大弯矩和变形。
1.均布荷载值计算大横杆的自重标准值 P1=0.038kN/m脚手板的荷载标准值 P2=0.150×1.050/3=0.052kN/m活荷载标准值 Q=3.000×1.050/3=1.050kN/m静荷载的计算值 q1=1.2×0.038+1.2×0.052=0.109kN/m活荷载的计算值 q2=1.4×1.050=1.470kN/m大横杆计算荷载组合简图(跨中最大弯矩和跨中最大挠度)大横杆计算荷载组合简图(支座最大弯矩)2.抗弯强度计算最大弯矩考虑为三跨连续梁均布荷载作用下的弯矩跨中最大弯矩计算公式如下:跨中最大弯矩为M1=(0.08×0.109+0.10×1.470)×1.5002=0.350kN.m支座最大弯矩计算公式如下:支座最大弯矩为M2=-(0.10×0.109+0.117×1.470)×1.5002=-0.412kN.m 我们选择支座弯矩和跨中弯矩的最大值进行强度验算：=0.412×106/4491.0=91.632N/mm2大横杆的计算强度小于205.0N/mm2,满足要求!3.挠度计算最大挠度考虑为三跨连续梁均布荷载作用下的挠度计算公式如下:静荷载标准值q1=0.038+0.052=0.091kN/m活荷载标准值q2=1.050kN/m三跨连续梁均布荷载作用下的最大挠度V=(0.677×0.091+0.990×1.050)×1500.04/(100×2.06×105×107780.0)=2.511mm大横杆的最大挠度小于1500.0/150与10mm,满足要求!二、小横杆的计算:小横杆按照简支梁进行强度和挠度计算，大横杆在小横杆的上面。
悬挑式扣件钢管脚手架计算书
悬挑式扣件钢管脚手架计算书依据规范:《建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范》JGJ130-2011《建筑结构荷载规范》GB50009-2012《钢结构设计规范》GB50017-2003《混凝土结构设计规范》GB50010-2010计算参数:钢管强度为205.0 N/mm2，钢管强度折减系数取1.00。
单排脚手架，搭设高度13.0米，立杆采用单立管。
立杆的纵距1.50米，立杆距离结构0.60米，立杆的步距1.50米。
采用的钢管类型为φ48.3×3.6，连墙件采用3步3跨，竖向间距4.50米，水平间距4.50米。
施工活荷载为3.0kN/m2，同时考虑1层施工。
脚手板采用木板，荷载为0.35kN/m2，按照铺设2层计算。
栏杆采用木板，荷载为0.17kN/m，安全网荷载取0.0100kN/m2。
脚手板下小横杆在大横杆上面，且主结点间增加两根小横杆。
基本风压0.30kN/m2，高度变化系数1.2500，体型系数1.1310。
悬挑水平钢梁采用14号工字钢，建筑物外悬挑段长度0.65米，建筑物内锚固段长度0.15米。
悬挑水平钢梁采用悬臂式结构，没有钢丝绳或支杆与建筑物拉结。
钢管惯性矩计算采用 I=π(D4-d4)/64，抵抗距计算采用 W=π(D4-d4)/32D。
一、小横杆的计算小横杆按照简支梁进行强度和挠度计算，小横杆在大横杆的上面。
按照小横杆上面的脚手板和活荷载作为均布荷载计算小横杆的最大弯矩和变形。
1.均布荷载值计算小横杆的自重标准值 P1=0.040kN/m脚手板的荷载标准值 P2=0.350×1.500/3=0.175kN/m活荷载标准值Q=3.000×1.500/3=1.500kN/m荷载的计算值q=1.2×0.040+1.2×0.175+1.4×1.500=2.358kN/m小横杆计算简图2.抗弯强度计算最大弯矩考虑为简支梁均布荷载作用下的弯矩计算公式如下:M=2.358×0.6002/8=0.106kN.mσ=0.106×106/5260.0=20.170N/mm2小横杆的计算强度小于205.0N/mm2,满足要求!3.挠度计算最大挠度考虑为简支梁均布荷载作用下的挠度计算公式如下:荷载标准值q=0.040+0.175+1.500=1.715kN/m简支梁均布荷载作用下的最大挠度V=5.0×1.715×600.04/(384×2.06×105×127100.0)=0.111mm小横杆的最大挠度小于600.0/150与10mm,满足要求!二、大横杆的计算大横杆按照三跨连续梁进行强度和挠度计算，小横杆在大横杆的上面。
扣件式悬挑型钢脚手架设计计算书
扣件式悬挑型钢脚手架设计计算书1．计算参数设定（1）基本参数脚手架搭设高度16.50m,立杆材料采用Φ48×3.5,横向杆上有2条纵向杆,立杆横距0.80m,立杆纵距La=1.50m,立杆步距h=1.80m;立杆离墙0.20m,连墙件按2步3跨布置,连墙件材料为预埋钢管,顶层层高3.00m;脚手架满铺冲压钢脚手板。
采用悬挑16号工字钢作为基础,标高+0m，工字钢水平间距与脚手架纵向间距1.5m 相同，锚固段为1.5m，锚固钢筋采用υ16钢筋，悬挑端用Φ0mm的6×19钢芯钢丝绳@1.50m,与结构拉结吊环Φ0mm。
（2）钢管截面特征钢管Φ48×3.5mm,截面积A=489mm2,惯性矩I=121900mm4；截面模量W=5080mm3,回转半径i=15.8mm,每米长质量0.0376kN/m；Q235钢抗拉,抗压和抗弯强度设计值f=205N/mm2,弹性模量E=206000N/mm2。
（3）荷载标准值1）永久荷载标准值每米立杆承受的结构自重标准值0.1248kN/m,脚手板采用冲压钢脚手板,自重标准值为0.30kN/m2栏杆与挡板采用栏杆、冲压钢,自重标准值为0.1600kN/m,脚手架上吊挂的安全设施（安全网）自重标准值0.010kN/m22）施工均布活荷载标准值装修脚手架2.00kN/m2,结构脚手架3.00kN/m23）作用于脚手架上的水平风荷载标准值ωk脚手架高度为16.50m,地面粗糙度按B类；风压高度变化系数μz=1.00(标高+5.00m)；挡风系数=0.8,背靠建筑物按敞开、框架和开洞墙计算，则脚手架风荷载体型系数μs=1.3=1.3×0.8=1.04,工程位于浙江杭州市,基本风压ω0=0.30kN/m2；水平风荷载标准值ωk=μzμsω0=1×1.040×0.30=0.31kN/m22.纵向水平杆验算（1）荷载计算钢管自重G K1=0.0376kN/m；脚手板自重G K2=0.30×0.27=0.08kN/m；施工活荷载Q K=3.00×0.27=0.80kN/m；作用于纵向水平杆上线荷载标准值q1=1.2×(0.0376+0.08)=0.14kN/m,q2=1.4×0.80=1.12kN/m （2）纵向水平杆受力计算每根钢管长约6.00m，按四跨连续梁计算,L=1.50m。
钢管悬挑脚手架计算书
悬挑式扣件钢管脚手架计算书钢管脚手架的计算参照《建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范》（JGJ130-2001）。
计算参数:双排脚手架，搭设高度20.3米，立杆采用单立管。
立杆的纵距1.50米，立杆的横距0.80米，内排架距离结构0.50米，立杆的步距1.80米。
采用的钢管类型为48×3.0，连墙件采用2步3跨，竖向间距3.60米，水平间距4.50米。
施工活荷载为3.0kN/m2，同时考虑2层施工。
脚手板采用竹笆片，荷载为0.30kN/m2，按照铺设5层计算。
栏杆采用竹笆片，荷载为0.15kN/m，安全网荷载取0.0050kN/m2。
脚手板下大横杆在小横杆上面，且主结点间增加一根大横杆。
基本风压0.45kN/m2，高度变化系数1.5400，体型系数0.6500。
悬挑水平钢梁采用钢管48×3.0mm，其中建筑物外悬挑段长度2.50米，建筑物内锚固段长度1.50米。
悬挑水平钢梁采用拉杆与建筑物拉结，最外面支点距离建筑物2.00m。
拉杆采用钢丝绳。
一、大横杆的计算大横杆按照三跨连续梁进行强度和挠度计算，大横杆在小横杆的上面。
按照大横杆上面的脚手板和活荷载作为均布荷载计算大横杆的最大弯矩和变形。
1.均布荷载值计算大横杆的自重标准值 P1=0.038kN/m脚手板的荷载标准值 P2=0.300×0.800/2=0.120kN/m活荷载标准值 Q=3.000×0.800/2=1.200kN/m静荷载的计算值 q1=1.2×0.038+1.2×0.120=0.190kN/m活荷载的计算值 q2=1.4×1.200=1.680kN/m大横杆计算荷载组合简图(跨中最大弯矩和跨中最大挠度)大横杆计算荷载组合简图(支座最大弯矩)2.抗弯强度计算最大弯矩考虑为三跨连续梁均布荷载作用下的弯矩跨中最大弯矩计算公式如下:跨中最大弯矩为M1=(0.08×0.190+0.10×1.680)×1.5002=0.412kN.m支座最大弯矩计算公式如下:支座最大弯矩为M2=-(0.10×0.190+0.117×1.680)×1.5002=-0.485kN.m我们选择支座弯矩和跨中弯矩的最大值进行强度验算：=0.485×106/4491.0=108.000N/mm2大横杆的计算强度小于205.0N/mm2,满足要求!3.挠度计算最大挠度考虑为三跨连续梁均布荷载作用下的挠度计算公式如下:静荷载标准值q1=0.038+0.120=0.158kN/m活荷载标准值q2=1.200kN/m三跨连续梁均布荷载作用下的最大挠度V=(0.677×0.158+0.990×1.200)×1500.04/(100×2.06×105×107780.0)=2.953mm 大横杆的最大挠度小于1500.0/150与10mm,满足要求!二、小横杆的计算小横杆按照简支梁进行强度和挠度计算，大横杆在小横杆的上面。
悬挑式扣件钢管脚手架计算书
悬挑式扣件钢管脚手架计算书钢管脚手架的计算参照《建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范》（JGJ130—2001）。
双排脚手架，搭设高度为25米，立杆采用单立管。
搭尺寸为：立杆纵距离1.5米，立杆横距1.05米，采用钢管Φ48×3.5mm，连墙件采用2步3跨，竖向间距3.6米，水平间距4.5米，施工均布荷载3.0kn/m2，同时施工工层，脚手板共铺设两层。
悬挑水平钢梁采用14号工字钢，悬挑伸出建筑物长度1.5米，建筑物内锚固长度1.5米。
水平钢梁距建筑物1. 4米采用钢丝绳拉结。
一、悬挑梁爱力计算悬挑脚手架示意图如图所示悬挑脚手架的水平钢梁按照带悬臂的连续梁计算。
悬臂部分脚手架荷载N的作用，A为墙支点，B为与楼板的锚固点。
本工程中，脚手架排距为1050mm，内侧脚手架距墙体300mm，钢丝绳斜拉支点距墙体1400mm。
水平支撑梁的截面惯性矩I=712.00cm4，截面抵抗矩W=102.00cm3，截面积A=21.50cm2。
受脚手架集中荷载P=1.2×4.61+1.4×4.73=12.14 KN水平钢梁自重荷载Q=1.2×21.5×0.0001×7.85×10=0.2 KN /m悬挑脚手架计算简图经过连续梁的计算得到悬挑脚手架支撑梁剪力图（KN）悬挑脚手架支撑梁弯矩图（KN.m）支座对与撑梁的支撑反力分别为：R 1=13.45 KN ，R 2=12.246 KN ，R 3=-0.804 KN 。
R max =1.899 KN.m抗弯计算强度f=M/1.05W+N/Af=1.899×106/（1.05×102000）+4.707×1000/2150=19.924 N/ mm 2 水平支撑梁的抗弯计算强度小于205N/ mm 2，满足要求。
二、稳定性计算：水平钢梁采用14号工字钢σ= bWxφM φb =2——查表（GB5001D-2003）附录B 得到由于φb ＞0.6查表得到其值为0.929。
悬挑式扣件钢管脚手架计算书 两根立杆连梁
悬挑式扣件钢管脚手架计算书两根立杆连梁悬挑式扣件钢管脚手架计算书钢管脚手架的计算参照《建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范》（JGJ130-2011）。
计算参数:钢管强度为205.0 N/mm2，钢管强度折减系数取1.00。
双排脚手架，搭设高度21.0米，立杆采用单立管。
立杆的纵距1.50米，立杆的横距0.90米，内排架距离结构0.35米，立杆的步距2.00米。
采用的钢管类型为φ48×3.0，连墙件采用2步3跨，竖向间距4.00米，水平间距4.50米。
施工活荷载为2.0kN/m2，同时考虑2层施工。
脚手板采用竹笆片，荷载为0.10kN/m2，按照铺设10层计算。
栏杆采用冲压钢板，荷载为0.16kN/m，安全网荷载取0.0100kN/m2。
脚手板下大横杆在小横杆上面，且主结点间增加一根大横杆。
基本风压0.50kN/m2，高度变化系数0.9000，体型系数0.6000。
卸荷钢丝绳采取1段卸荷，吊点卸荷水平距离1倍立杆间距。
卸荷钢丝绳的换算系数为0.85，安全系数K=6.0，上吊点与下吊点距离3.0m。
悬挑水平钢梁采用10号工字钢，建筑物外悬挑段长度1.30米，建筑物内锚固段长度1.50米。
悬挑水平钢梁上面的联梁采用16号工字钢，相邻悬挑钢梁之间的联梁上最多布置2根立杆。
悬挑水平钢梁采用拉杆与建筑物拉结，最外面支点距离建筑物1.20m。
拉杆采用钢丝绳。
一、大横杆的计算大横杆按照三跨连续梁进行强度和挠度计算，大横杆在小横杆的上面。
按照大横杆上面的脚手板和活荷载作为均布荷载计算大横杆的最大弯矩和变形。
1.均布荷载值计算大横杆的自重标准值 P1=0.038kN/m脚手板的荷载标准值 P2=0.100×0.900/2=0.045kN/m活荷载标准值Q=2.000×0.900/2=0.900kN/m静荷载的计算值 q1=1.2×0.038+1.2×0.045=0.100kN/m活荷载的计算值 q2=1.4×0.900=1.260kN/m大横杆计算荷载组合简图(跨中最大弯矩和跨中最大挠度)大横杆计算荷载组合简图(支座最大弯矩)2.抗弯强度计算最大弯矩考虑为三跨连续梁均布荷载作用下的弯矩跨中最大弯矩计算公式如下:跨中最大弯矩为M1=(0.08×0.100+0.10×1.260)×1.5002=0.302kN.m支座最大弯矩计算公式如下:支座最大弯矩为M2=-(0.10×0.100+0.117×1.260)×1.5002=-0.354kN.m我们选择支座弯矩和跨中弯矩的最大值进行强度验算：σ=0.354×106/4491.0=78.872N/mm2大横杆的计算强度小于205.0N/mm2,满足要求!3.挠度计算最大挠度考虑为三跨连续梁均布荷载作用下的挠度计算公式如下:静荷载标准值 q1=0.038+0.045=0.083kN/m活荷载标准值 q2=0.900kN/m三跨连续梁均布荷载作用下的最大挠度V=(0.677×0.083+0.990×0.900)×1500.04/(100×2.06×105×107780.0)=2.160mm 大横杆的最大挠度小于1500.0/150与10mm,满足要求!二、小横杆的计算小横杆按照简支梁进行强度和挠度计算，大横杆在小横杆的上面。
悬挑式扣件钢管脚手架计算书
(此文档为Word格式，下载后可以任意编辑修改！）文件备案编号：施工方案工程名称：编制单位：编制人：审核人：批准人：编制日期：年月日目录第一章工程概况 (3)第二章大横杆的计算 (3)第三章小横杆的计算 (4)第四章扣件抗滑力的计算 (5)第五章连墙件的计算 (7)第六章悬挑梁的受力计算 (8)第七章悬挑梁的整体稳定性计算 (9)第八章拉杆的受力计算 (10)第九章拉杆的强度计算 (10)第十章锚固段与楼板连接的计算 (10)工程概况钢管脚手架的计算参照《建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范》（JGJ130-2001）。
计算的脚手架为双排脚手架，搭设高度为18.0米，立杆采用单立管。
搭设尺寸为：立杆的纵距1.50米，立杆的横距1.05米，立杆的步距1.80米。
采用的钢管类型为48×3.25，连墙件采用2步3跨，竖向间距3.60米，水平间距4.50米。
施工均布荷载为3.0kN/m2，同时施工2层，脚手板共铺设10层。
悬挑水平钢梁采用[16a号槽钢U口水平，其中建筑物外悬挑段长度1.50米，建筑物内锚固段长度1.85米。
悬挑水平钢梁采用钢丝绳与建筑物拉结，最外面钢丝绳距离建筑物1.45m。
大横杆的计算大横杆按照三跨连续梁进行强度和挠度计算，大横杆在小横杆的上面。
按照大横杆上面的脚手板和活荷载作为均布荷载计算大横杆的最大弯矩和变形。
1.均布荷载值计算大横杆的自重标准值P1=0.038kN/m脚手板的荷载标准值P2=0.150×1.050/3=0.052kN/m活荷载标准值Q=3.000×1.050/3=1.050kN/m 静荷载的计算值q1=1.2×0.038+1.2×0.052=0.109kN/m 活荷载的计算值q2=1.4×1.050=1.470kN/m大横杆计算荷载组合简图(跨中最大弯矩和跨中最大挠度)大横杆计算荷载组合简图(支座最大弯矩)2.抗弯强度计算最大弯矩考虑为三跨连续梁均布荷载作用下的弯矩跨中最大弯矩计算公式如下:跨中最大弯矩为M1=(0.08×0.109+0.10×1.470)×1.5002=0.350kN.m支座最大弯矩计算公式如下:支座最大弯矩为M2=-(0.10×0.109+0.117×1.470)×1.5002=-0.412kN.m 我们选择支座弯矩和跨中弯矩的最大值进行强度验算：=0.412×106/4788.0=85.948N/mm2大横杆的计算强度小于205.0N/mm2,满足要求!3.挠度计算最大挠度考虑为三跨连续梁均布荷载作用下的挠度计算公式如下:静荷载标准值q1=0.038+0.052=0.091kN/m活荷载标准值q2=1.050kN/m三跨连续梁均布荷载作用下的最大挠度V=(0.677×0.091+0.990×1.050)×1500.04/(100×2.06×105×114920.0)=2.355mm大横杆的最大挠度小于1500.0/150与10mm,满足要求!小横杆的计算小横杆按照简支梁进行强度和挠度计算，大横杆在小横杆的上面。
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悬挑式扣件钢管脚手架计算书两根立杆连梁悬挑式扣件钢管脚手架计算书钢管脚手架的计算参照《建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范》（JGJ130-2011）。
计算参数:钢管强度为205.0 N/mm2，钢管强度折减系数取1.00。
双排脚手架，搭设高度21.0米，立杆采用单立管。
立杆的纵距1.50米，立杆的横距0.90米，内排架距离结构0.35米，立杆的步距2.00米。
采用的钢管类型为φ48×3.0，连墙件采用2步3跨，竖向间距4.00米，水平间距4.50米。
施工活荷载为2.0kN/m2，同时考虑2层施工。
脚手板采用竹笆片，荷载为0.10kN/m2，按照铺设10层计算。
栏杆采用冲压钢板，荷载为0.16kN/m，安全网荷载取0.0100kN/m2。
脚手板下大横杆在小横杆上面，且主结点间增加一根大横杆。
基本风压0.50kN/m2，高度变化系数0.9000，体型系数0.6000。
卸荷钢丝绳采取1段卸荷，吊点卸荷水平距离1倍立杆间距。
卸荷钢丝绳的换算系数为0.85，安全系数K=6.0，上吊点与下吊点距离3.0m。
悬挑水平钢梁采用10号工字钢，建筑物外悬挑段长度1.30米，建筑物内锚固段长度1.50米。
悬挑水平钢梁上面的联梁采用16号工字钢，相邻悬挑钢梁之间的联梁上最多布置2根立杆。
悬挑水平钢梁采用拉杆与建筑物拉结，最外面支点距离建筑物1.20m。
拉杆采用钢丝绳。
一、大横杆的计算大横杆按照三跨连续梁进行强度和挠度计算，大横杆在小横杆的上面。
按照大横杆上面的脚手板和活荷载作为均布荷载计算大横杆的最大弯矩和变形。
1.均布荷载值计算大横杆的自重标准值 P1=0.038kN/m脚手板的荷载标准值 P2=0.100×0.900/2=0.045kN/m活荷载标准值Q=2.000×0.900/2=0.900kN/m静荷载的计算值 q1=1.2×0.038+1.2×0.045=0.100kN/m活荷载的计算值 q2=1.4×0.900=1.260kN/m大横杆计算荷载组合简图(跨中最大弯矩和跨中最大挠度)大横杆计算荷载组合简图(支座最大弯矩)2.抗弯强度计算最大弯矩考虑为三跨连续梁均布荷载作用下的弯矩跨中最大弯矩计算公式如下:跨中最大弯矩为M1=(0.08×0.100+0.10×1.260)×1.5002=0.302kN.m支座最大弯矩计算公式如下:支座最大弯矩为M2=-(0.10×0.100+0.117×1.260)×1.5002=-0.354kN.m我们选择支座弯矩和跨中弯矩的最大值进行强度验算：σ=0.354×106/4491.0=78.872N/mm2大横杆的计算强度小于205.0N/mm2,满足要求!3.挠度计算最大挠度考虑为三跨连续梁均布荷载作用下的挠度计算公式如下:静荷载标准值 q1=0.038+0.045=0.083kN/m活荷载标准值 q2=0.900kN/m三跨连续梁均布荷载作用下的最大挠度V=(0.677×0.083+0.990×0.900)×1500.04/(100×2.06×105×107780.0)=2.160mm 大横杆的最大挠度小于1500.0/150与10mm,满足要求!二、小横杆的计算小横杆按照简支梁进行强度和挠度计算，大横杆在小横杆的上面。
用大横杆支座的最大反力计算值，在最不利荷载布置下计算小横杆的最大弯矩和变形。
1.荷载值计算大横杆的自重标准值 P1=0.038×1.500=0.058kN脚手板的荷载标准值 P2=0.100×0.900×1.500/2=0.068kN活荷载标准值Q=2.000×0.900×1.500/2=1.350kN荷载的计算值P=1.2×0.058+1.2×0.068+1.4×1.350=2.040kN小横杆计算简图2.抗弯强度计算最大弯矩考虑为小横杆自重均布荷载与荷载的计算值最不利分配的弯矩和均布荷载最大弯矩计算公式如下:集中荷载最大弯矩计算公式如下:M=(1.2×0.038)×0.9002/8+2.040×0.900/4=0.464kN.mσ=0.464×106/4491.0=103.249N/mm2小横杆的计算强度小于205.0N/mm2,满足要求!3.挠度计算最大挠度考虑为小横杆自重均布荷载与荷载的计算值最不利分配的挠度和均布荷载最大挠度计算公式如下:集中荷载最大挠度计算公式如下:小横杆自重均布荷载引起的最大挠度V1=5.0×0.038×900.004/(384×2.060×105×107780.000)=0.02mm集中荷载标准值 P=0.058+0.068+1.350=1.475kN集中荷载标准值最不利分配引起的最大挠度V2=1475.100×900.0×900.0×900.0/(48×2.06×105×107780.0)=1.009mm 最大挠度和V=V1+V2=1.024mm小横杆的最大挠度小于900.0/150与10mm,满足要求!三、扣件抗滑力的计算纵向或横向水平杆与立杆连接时，扣件的抗滑承载力按照下式计算(规范5.2.5): R ≤ R c其中 R c——扣件抗滑承载力设计值,取8.0kN；R ——纵向或横向水平杆传给立杆的竖向作用力设计值；横杆的自重标准值 P1=0.038×0.900=0.035kN脚手板的荷载标准值 P2=0.100×0.900×1.500/2=0.068kN活荷载标准值Q=2.000×0.900×1.500/2=1.350kN荷载的计算值R=1.2×0.035+1.2×0.068+1.4×1.350=2.012kN单扣件抗滑承载力的设计计算满足要求!当直角扣件的拧紧力矩达40--65N.m时,试验表明:单扣件在12kN的荷载下会滑动,其抗滑承载力可取8.0kN；双扣件在20kN的荷载下会滑动,其抗滑承载力可取12.0kN；四、脚手架荷载标准值作用于脚手架的荷载包括静荷载、活荷载和风荷载。
静荷载标准值包括以下内容：(1)每米立杆承受的结构自重标准值(kN/m)；本例为0.1011N G1= 0.101×21.000=2.124kN(2)脚手板的自重标准值(kN/m2)；本例采用竹笆片脚手板，标准值为0.10N G2= 0.100×10×1.500×(0.900+0.350)/2=0.937kN(3)栏杆与挡脚手板自重标准值(kN/m)；本例采用栏杆、冲压钢脚手板挡板，标准值为0.16N G3= 0.160×1.500×10/2=1.200kN(4)吊挂的安全设施荷载，包括安全网(kN/m2)；0.010N G4= 0.010×1.500×21.000=0.315kN经计算得到，静荷载标准值 N G = N G1+N G2+N G3+N G4 = 4.576kN。
活荷载为施工荷载标准值产生的轴向力总和，内、外立杆按一纵距内施工荷载总和的1/2取值。
经计算得到，活荷载标准值 N Q= 2.000×2×1.500×0.900/2=2.700kN风荷载标准值应按照以下公式计算其中 W0——基本风压(kN/m2)，W0 = 0.500U z——风荷载高度变化系数，U z = 0.900U s——风荷载体型系数：U s = 0.600经计算得到，风荷载标准值 W k= 0.500×0.900×0.600 = 0.270kN/m2。
考虑风荷载时,立杆的轴向压力设计值计算公式N = 1.2N G+ 0.9×1.4N Q考虑到分段卸荷作用，经过计算得到，底部立杆的最大轴向压力N=(1.2×4.576+0.9×1.4×2.700)/2×1.50=6.670kN不考虑风荷载时,立杆的轴向压力设计值计算公式N = 1.2N G + 1.4N Q考虑到分段卸荷作用，经过计算得到，底部立杆的最大轴向压力N=(1.2×4.576+1.4×2.700)/2×1.50=6.953kN风荷载设计值产生的立杆段弯矩 M W计算公式M W= 0.9×1.4W k l a h2/10其中 W k——风荷载标准值(kN/m2)；l a——立杆的纵距 (m)；h ——立杆的步距 (m)。
经过计算得到风荷载产生的弯矩：M w=0.9×1.4×0.270×1.500×2.000×2.000/10=0.204kN.m五、立杆的稳定性计算0.卸荷计算[规范外内容，供参考]卸荷吊点按照完全卸荷计算方法。
在脚手架全高范围内增加1吊点；吊点选择在立杆、小横杆、大横杆的交点位置；以吊点分段计算。
计算中脚手架的竖向荷载按照吊点数平均分配。
经过计算得到α1=arctg[3.00/(0.90+0.35)]=1.176α2=arctg[3.00/0.35]=1.455最下面的立杆轴向力在考虑风荷载时为6.670kN和6.670kN。
最下面的立杆轴向力在不考虑风荷载时为6.953kN和6.953kN。
考虑荷载组合，各吊点位置处内力计算为(kN)T1=7.53 T2=7.00 F1=2.90 F2=0.81其中T钢丝绳拉力，F钢丝绳水平分力。
所有卸荷钢丝绳的最大拉力为7.533kN。
选择卸荷钢丝绳的破断拉力要大于6.000×7.533/0.850=53.173kN。
选择6×19+1钢丝绳，钢丝绳公称抗拉强度1400MPa，直径14.0mm。
满足要求!吊环强度计算公式为α = T / A < [f]其中[f] ——吊环钢筋抗拉强度，《混凝土结构设计规范》2010中9.7.6规定[f] = 65N/mm2；A ——吊环截面积，每个吊环按照两个截面计算。
经过计算得到，选择吊环的直径要至少(15065.660×4/3.1416/65/2)1/2=12mm。
1.不考虑风荷载时,立杆的稳定性计算其中 N ——立杆的轴心压力设计值，N=6.953kN；i ——计算立杆的截面回转半径，i=1.60cm；k ——计算长度附加系数，取1.155；u ——计算长度系数，由脚手架的高度确定，u=1.500；l0——计算长度 (m),由公式 l0 = kuh 确定，l0=1.155×1.500×2.000=3.465m；A ——立杆净截面面积，A=4.239cm2；W ——立杆净截面模量(抵抗矩),W=4.491cm3；λ——由长细比，为3465/16=217；φ——轴心受压立杆的稳定系数,由长细比 l0/i 的结果查表得到0.155；σ——钢管立杆受压强度计算值 (N/mm2)；[f] ——钢管立杆抗压强度设计值，[f]=205.00N/mm2；经计算得:σ=6953/(0.16×424)=106.056N/mm2；不考虑风荷载时，立杆的稳定性计算σ < [f],满足要求!2.考虑风荷载时,立杆的稳定性计算其中 N ——立杆的轴心压力设计值，N=6.670kN；i ——计算立杆的截面回转半径，i=1.60cm；k ——计算长度附加系数，取1.155；u ——计算长度系数，由脚手架的高度确定，u=1.500；l0——计算长度 (m),由公式 l0 = kuh 确定，l0=1.155×1.500×2.000=3.465m；A ——立杆净截面面积，A=4.239cm2；W ——立杆净截面模量(抵抗矩),W=4.491cm3；λ——由长细比，为3465/16=217；φ——轴心受压立杆的稳定系数,由长细比 l0/i 的结果查表得到0.155；M W——计算立杆段由风荷载设计值产生的弯矩，M W=0.204kN.m；σ——钢管立杆受压强度计算值 (N/mm2)；[f] ——钢管立杆抗压强度设计值，[f]=205.00N/mm2；经计算得到σ=6670/(0.16×424)+204000/4491=147.183N/mm2；考虑风荷载时，立杆的稳定性计算σ < [f],满足要求!六、连墙件的计算连墙件的轴向力计算值应按照下式计算：N l = N lw + N o其中 N lw——风荷载产生的连墙件轴向力设计值(kN)，应按照下式计算：N lw= 1.4 × w k× A ww k——风荷载标准值，w k = 0.270kN/m2；A w——每个连墙件的覆盖面积内脚手架外侧的迎风面积:A w= 4.00×4.50 = 18.000m2；N o——连墙件约束脚手架平面外变形所产生的轴向力(kN)；N o = 3.000经计算得到 N lw = 6.804kN，连墙件轴向力计算值 N l = 9.804kN根据连墙件杆件强度要求，轴向力设计值 N f1 = 0.85Ac[f]根据连墙件杆件稳定性要求，轴向力设计值 N f2 = 0.85φA[f]连墙件轴向力设计值 N f = 0.85φA[f]其中φ——轴心受压立杆的稳定系数,由长细比 l/i=35.00/1.60的结果查表得到φ=0.94；净截面面积Ac = 4.24cm2；毛截面面积 A = 18.10cm2；[f] = 205.00N/mm2。