桥梁工程现浇箱梁模板支撑架计算书(扣件式)审核表

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100m箱梁现浇支架计算

100m跨箱梁现架支架计算单一、概述：以 67#—68#墩100m跨箱梁为例，变更之前暂按原设计图结构计算。

二、计算说明：1、计算纵梁受力，并求出纵梁前后支点反力。

2 、检算分配梁受力能否满足要求，并求出各支点反力。

3 、计算钢管桩受力。

4 、计算扩大基础受力及地基承力。

5、沉降计算。

6 、荷载分解图（如图1）m图1三、设计荷载：计算模板、支架时，应考虑下列荷载并按下表进行荷载组合。

(1)模板、支架自重；(2)新浇砼的重力；(3)施工荷载；(4)振捣砼时产生的荷载；(5)新浇筑砼对侧面模板的压力；(6)倾倒砼时产生的水平荷载；模板，支架设计计算的荷载组合表四、计算模板、支架的强度及刚度要求验算模板、支架及拱架的刚度时，其变形值不得超过下列数值：(1)结构表面外露的模板，挠度为模板构件跨度的1／400；(2)结构表面隐蔽的模板，挠度为模板构件跨度的1／250；(3)支架受载后挠曲的杆件(纵梁)，其弹性挠度为相应结构跨度的1／400；(4)模板的弹性压缩或下沉量不得大于构件跨度的1/1000，底模应计算起拱高度。

支架预留拱度考虑下列因素：(1)支架承受全部荷载时的弹性变形；(2)加载后由构件接头挤压所产生的非弹性变形；木材之间1-3mm/个，木钢之间1-2mm/个(3)由于恒载及静活载作用结构所产生的挠度。

(4)由于支撑基础下沉而产生的非弹性变形。

五、计算荷载：（一）、箱梁砼自重荷载分布（以下均以100m跨内计算）根据设计图纸，本100m跨砼总方量为1878.12m3,其中0#块墩顶(1.5m×2)方量为：170m3,剩余97m长两侧翼缘砼方量为254.14m3，腹板以内砼方量为1454m3。

砼按γ=2.6t/m3计算重量。

（二）、模板、支架等自重及施工荷载等1、本桥外模采用δ=18mm厚竹胶模板，底模采用δ=18mm厚竹胶模板。

外模、底模通过纵、横肋带木支撑在钢管脚手支架上。

脚手支架底部通过横向分配梁传力于纵向分配梁（或处理后地基上），纵向分配梁传力于桩顶分配梁，桩顶分配梁传力于钢管柱，钢管柱直接支承在承台或临时支墩（砼扩大基础）上。

现浇箱梁模板及支架计算书

滨江路北段A标人民西路跨线桥现浇箱梁模板及支架设计计算书一、工程概况跨越人民西路采用一联（25.1＋39.8＋25.1）现浇预应力砼变高连续箱梁，其余采用一联3×25m与一联4×25m现浇预应力砼等高连续箱梁，其具体孔跨型式为4×25m+3×25m+（25.1＋39.8＋25.1）+2×（3×25m）+4×25m，桥梁总长516.08。

桥梁顶宽18.5m，其横断面为0.5m（防撞护栏）＋8.5m（机动车道）＋0.5m（防撞护栏）＋8.5m （机动车道）＋0.5m（防撞护栏）。

桥梁构造：4×25 m（3×25 m）箱梁顶宽18.5 m，底宽12 m，单箱三室结构，横坡通过现浇梁体实现，底板水平放置，箱梁中心线处高1.685没m，翼缘两端处高1.5m，边腹板为斜腹板。

箱梁两侧翼板对称悬挑275cm，悬臂端部厚20cm，悬臂根部厚60.5cm，箱梁跨中部分腹板厚40cm，桥墩及桥台处腹板厚度为60cm；跨中部分底板厚度为22cm，桥墩及桥台处底板厚度为40cm；顶板厚度25cm。

端横梁厚度120cm,中横梁厚度200cm。

25.1+39.8+25.1m：箱梁顶宽18.5m，底宽变化，由梁端（桥跨中心）处的12m变化到墩顶的11.158m，保持边腹板斜率不变；单箱三室结构，横坡通过现浇梁体实现，底板水平放置，梁端及桥跨中心线处：箱梁中心线处高1.685m，翼缘两端处高1.5m，墩顶处：箱梁中心线处高2.485m，翼缘两端高2.3m。

边腹板为斜腹板。

箱梁两侧翼板对称悬挑275cm，悬臂端部厚20cm，悬臂根部厚60.5cm箱梁跨中部分腹板厚50cm，桥墩及桥台处腹板厚度为40cm；顶板厚度25cm；端横梁厚度120cm，中横梁厚度250cm。

4×25 m（3×25 m）箱梁采用碗口满堂支架现浇,上面摆方木顶面再铺方竹胶板,内模采用钢管支撑,内模采用竹胶板。

【精品】现浇箱梁支架、模板及汽车通道验算书(加风荷载)

A、B匝道桥现浇箱梁支架、模板及汽车通道验算书一、现浇箱梁支架基底处理、支架安装及底模铺设支架搭设前，对支架地基进行严格处理，保证具有足够的承载力。

把支架布设尺寸加1米范围的垃圾、腐植土等清除并整平压实；在支架搭设范围内回填30cm厚透水性较好的拆方土,填土表面做成与箱梁顶面横坡一致，并用压路机碾压密实（经试验检测密实度不小于93％）,铺设混凝土加固地基及防治冬期雨水浸泡，并在支架四周挖40×40cm以上的排水沟，防止因雨水浸泡地基引起支架沉降.地基处理好后再按支架纵距，延横桥向加铺宽15cm、厚10cm 以上的方木。

A匝道桥1～4号墩、B桥1～3号墩采用‘碗扣’式支架满堂式布设，均以现浇箱梁中线为轴线沿桥梁纵向60cm间距均匀布设支架,横桥向支架间距60cm均匀布设,横杆步距1。

2米；A桥1—4＃墩及B桥1~4号墩台按支架横桥向按桥墩平行布置;碗扣支架底托放置于处理地基表面铺设的方木上，以保证支架底托受力均匀传至地基,同时保证支架整体性、稳定性良好。

根据地面与现浇箱梁标高计算支架顶托、底托高度，确保精确度，顶、底托伸出长度不大于35cm。

顶托上沿现浇箱梁中线方向铺设10×15cm方木，上面横向铺设10×10cm方木（间距90cm)，在木方表面贴1。

5cm厚的酚醛覆面防水胶合板。

在铺设方木及底板和胶合板时，精确测量底板标高，并考虑方木与底板的压缩量、支架的沉降量和张拉预留拱度影响。

保证模板的强度、刚度、平整度、表面光洁度需符合规范要求,防止棱角损坏。

二、支架、方木受力计算：A匝道桥1—4＃墩上为1.8m高C50预应力混凝土连续箱梁，B桥墩上为C50预应力混凝土箱梁,箱梁高度为1.8m，支架布置间距相同。

如通过安全验算即可，梁高1。

8m处的腹板及横隔梁范围内设置纵0。

6m、横0。

6m，而且横梁使用宽15cm、厚10cm木方，因0.9×0.6矩形布置方式杆件的受力比0。

现浇箱梁模板(盘扣式)计算书

箱梁模板（盘扣式）计算书计算依据：1、《建筑施工模板安全技术规范》JGJ162-20082、《混凝土结构设计规范》GB50010-20103、《建筑结构荷载规范》GB 50009-20124、《钢结构设计标准》GB 50017-20175、《建筑施工承插型盘扣式钢管支架安全技术规程》JGJ231-2010一、工程属性箱梁类型四室梁A(mm) 4500 B(mm) 950 C(mm) 1750 D(mm) 1250 E(mm) 250 F(mm) 350 G(mm) 1850 H(mm) 150 I(mm) 1450 J(mm) 700 K(mm) 300 L(mm) 1100 M(mm) 500 N(mm) 2000 O(mm) 250箱梁断面图二、构造参数底板下支撑小梁布置方式垂直于箱梁断面横梁和腹板底的小梁间距l2(mm) 150 箱室底的小梁间距l3(mm) 250 翼缘板底的小梁间距l4(mm) 250 标高调节层小梁是否设置否可调顶托内主梁根数n 2主梁受力不均匀系数ζ0.5 立杆纵向间距l a(mm) 600横梁和腹板下立杆横向间距l b(mm) 600 箱室下的立杆横向间距l c(mm) 900 翼缘板下的立杆横向间距l d(mm) 900 模板支架搭设的高度H(m) 13.5 立杆计算步距h(mm) 1500 立杆伸出顶层水平杆长度a(mm) 350 立杆顶部步距h'(mm) 1000支架立杆步数9次序横杆依次间距hi(mm)1 3502 15003 15004 15005 15006 15007 15008 15009 1000箱梁模板支架剖面图三、荷载参数截面惯性矩I=bt3/12=1000×153/12=281250mm4截面抵抗矩W=bt2/6=1000×152/6=37500mm31、横梁和腹板底的面板承载能力极限状态的荷载设计值：q=[1.2(G1k h0+G2k+G4k)+1.4Q1k]×b=[1.2×(25.5×1.7+0.75+0.4)+1.4×4]× 1=59kN/m h0--验算位置处混凝土高度(m)正常使用极限状态的荷载设计值：qˊ=b(G1k h0+G2k+G4k+Q1k)=1×(25.5×1.7+0.75+0.4+4)=48.5kN/m计算简图如下：l=150mm1)、抗弯强度验算M=0.125ql2 =0.125×59×0.152=0.166kN·mσ=M/W=0.166×106/37500=4.427N/mm2≤f=15N/mm2满足要求！2)、抗剪强度验算V=0.5ql =0.5×59×0.15=4.425kNτ=3V/(2bt)=3×4.425×103/(2×1000×15)=0.443N/mm2≤f v=1.6 N/mm2满足要求！3)、挠度变形验算ω=5qˊl4/(384EI) =5×48.5×1504/(384×6000×281250)=0.189mm≤[ω]=min(l/150，10)=min(150/150，10)=1mm满足要求！2、箱室底的面板同上计算过程，h0＝0.6m ，l＝l3=250mm项次抗弯强度验算抗剪强度验算挠度变形验算验算值σ＝5.28N/mm2 τ＝0.317N/mm2 ω＝0.616mm允许值f＝15N/mm2 f v＝1.6N/mm2 [ω]=min(l/150，10)=min(250/150，10)=1.667mm结论符合要求符合要求符合要求同上，h0(平均厚度)＝0.475m ，l＝l4=250mm项次抗弯强度验算抗剪强度验算挠度变形验算验算值σ＝4.48N/mm2 τ＝0.269N/mm2 ω＝0.52mm允许值f＝15N/mm2 f v＝1.6N/mm2 [ω]=min(l/150，10)=min(250/150，10)=1.667mm结论符合要求符合要求符合要求五、小梁计算小梁材质及类型槽钢计算截面类型10号槽钢截面惯性矩I(cm4) 198.3 截面抵抗矩W(cm3) 39.7抗弯强度设计值f(N/mm2) 205 弹性模量E(N/mm2) 206000抗剪强度设计值fv(N/mm2) 120 计算方式三等跨梁1、横梁和腹板底的小梁承载能力极限状态的荷载设计值：q=[1.2b(G1k h0+G2k+G4k)+1.4bQ1k]=[1.2×0.15×(25.5×1.7+0.75+0.4)+1.4×0.15×4]=8.85k N/mh0--验算位置处混凝土高度(m)因此，q静=[1.2b(G1k h0+G2k+G4k)]=[1.2×0.15×(25.5×1.7+0.75+0.4)]=8.01kN/mq活=1.4×bQ1k=1.4×0.15×4=0.84kN/m正常使用极限状态的荷载设计值：qˊ=b(G1k h0+G2k+G4k+Q1k)=0.15×(25.5×1.7+0.75+0.4+4)=7.275kN/m计算简图如下：l=l a=600mm1）抗弯强度验算M =0.1q静l2+0.117q活l2=0.1×8.01×0.62+0.117×0.84×0.62=0.324kN·mσ=M/W=0.324×106/(39.7×103)=8.161N/mm2≤f=205N/mm2满足要求！2）挠度变形验算ω=0.677qˊl4/(100EI)=0.677×7.275×6004/(100×206000×1983000)=0.016mm≤[ω]=min(l/150，10)=min(600/150，10)=4mm满足要求！3）最大支座反力计算小梁传递最大支座反力：承载能力极限状态R max1＝1.1q静l+1.2q活l=1.1×8.01×0.6+1.2×0.84×0.6=5.891kN 正常使用极限状态Rˊmax1＝1.1qˊl＝1.1×7.275×0.6＝4.801kN2、箱室底的小梁同上计算过程，h0＝0.6m ，b＝l3=250mm3同上，h0(平均厚度)＝0.475m ，b＝l4=250mm六、主梁计算承载能力极限状态：p＝ζ R max1＝0.5×5.891＝2.946kN正常使用极限状态：pˊ＝ζRˊmax1＝0.5×4.801＝2.401kN横梁底立杆的跨数为2、1、2跨，腹板底立杆的跨数有3跨，按三等跨计算小梁计算简图如下，l＝l b＝600mm1）抗弯强度验算M=0.663kN·mσ=M/W=0.663×106/(39.7×103)=16.7N/mm2≤f=205N/mm2满足要求！2）挠度变形验算ω=0.034mm≤[ω]=min(l/150，10)=min(600/150，10)=4mm满足要求！3）最大支座反力计算横梁和腹板底主梁传递给可调顶托的最大支座反力：R max4＝12.889kN /ζ=12.889/0.5=25.778kN2、箱室底主梁同上计算过程，p＝ζR max2＝0.5×4.265＝2.132kN，p＝ζRˊmax2＝0.5×3.374＝1.687kN，l c=900mm，按二等跨计算。

梁模板(扣件式)计算书.doc

梁模板（扣件式）计算书计算依据：1、《混凝土结构工程施工规范》GB50666-20112、《混凝土结构设计规范》GB50010-20103、《建筑结构荷载规范》GB 50009-20124、《钢结构设计规范》GB 50017-2003一、工程属性二、荷载设计三、模板体系设计设计简图如下：平面图立面图四、面板验算取单位宽度1000mm，按四等跨连续梁计算，计算简图如下：W＝bh2/6=1000×18×18/6＝54000mm3，I＝bh3/12=1000×18×18×18/12＝486000mm4q1＝γ0×[1.35(G1k+(G2k+G3k)×h)+1.4×φc×Q1k]×b=1×[1.35×(0.1+(24+1.5)×2.1)+1.4×0.9×2.5]×1＝74.948kN/mq1静＝γ0×[1.35(G1k+ (G2k+G3k)×h)]×b=1×[1.35×(0.1+(24+1.5)×2.1)]×1＝72.428kN/mq1活＝γ0×[1.4×φc×Q1k]×b=1×[1.4×0.9×2.5]×1＝2.52kN/mq2＝(G1k+ (G2k+G3k)×h)×b=[0.1+(24+1.5)×2.1]×1＝53.65kN/m1、强度验算M max＝0.107q1静L2+0.121q1活L2＝0.107×72.428×0.1082+0.121×2.52×0.1082＝0.093kN·mσ＝M max/W＝0.093×106/54000＝1.73N/mm2≤[f]＝15N/mm2满足要求！2、挠度验算νmax＝0.632q2L4/(100EI)=0.632×53.65×107.6924/(100×10000×486000)＝0.009mm≤[ν]＝l/250＝107.692/250＝0.431mm满足要求！3、支座反力计算设计值(承载能力极限状态)R1=R5=0.393 q1静l +0.446 q1活l=0.393×72.428×0.108+0.446×2.52×0.108＝3.186kNR2=R4=1.143 q1静l +1.223 q1活l=1.143×72.428×0.108+1.223×2.52×0.108＝9.247kNR3=0.928 q1静l +1.142 q1活l=0.928×72.428×0.108+1.142×2.52×0.108＝7.548kN 标准值(正常使用极限状态)R1'=R5'=0.393 q2l=0.393×53.65×0.108＝2.271kNR2'=R4'=1.143 q2l=1.143×53.65×0.108＝6.604kNR3'=0.928 q2l=0.928×53.65×0.108＝5.362kN五、小梁验算为简化计算，按四等跨连续梁和悬臂梁分别计算，如下图：q1＝max{3.186+1×1.35×[(0.3-0.1)×1.4/13+0.5×(2.1-0.18)]+1×[1.35×(0.5+(24+1.1)×0.18) +1.4×0.9×2.5]×max[0.9-1.4/2，(1.8-0.9)-1.4/2]/2×1，9.247+1×1.35×(0.3-0.1)×1.4/13}=9.276kN/mq2＝max[2.271+(0.3-0.1)×1.4/13+0.5×(2.1-0.18)+(0.5+(24+1.1)×0.18)×max[0.9-1.4/2，(1.8-0.9)-1.4/2]/2×1，6.604+(0.3-0.1)×1.4/13]＝6.625kN/m1、抗弯验算M max＝max[0.107q1l12，0.5q1l22]＝max[0.107×9.276×0.452，0.5×9.276×0.32]＝0.417kN·mσ＝M max/W＝0.417×106/5080＝82.171N/mm2＞[f]＝15.44N/mm2不满足要求！请减小梁跨度方向立柱间距或调整梁底支撑小梁悬挑长度！2、抗剪验算V max＝max[0.607q1l1，q1l2]＝max[0.607×9.276×0.45，9.276×0.3]＝2.783kN τmax＝2V max/A=2.783×1000/489＝11.382N/mm2＞[τ]＝1.78N/mm2不满足要求！请减小梁跨度方向立柱间距或调整梁底支撑小梁悬挑长度！3、挠度验算ν1＝0.632q2l14/(100EI)＝0.632×6.625×4504/(100×9350×121900)＝1.506mm≤[ν]＝l/250＝450/250＝1.8mmν2＝q2l24/(8EI)＝6.625×3004/(8×9350×121900)＝5.886mm＞[ν]＝l/250＝300/250＝1.2mm不满足要求！请减小梁跨度方向立柱间距或调整梁底支撑小梁悬挑长度！4、支座反力计算梁头处(即梁底支撑小梁悬挑段根部)承载能力极限状态R max＝max[1.143q1l1，0.393q1l1+q1l2]＝max[1.143×9.276×0.45，0.393×9.276×0.45+9.276×0.3]＝4.771kN同理可得，梁底支撑小梁所受最大支座反力依次为R1＝R14＝2.831kN，R2＝R13＝4.771kN，R3＝R4＝R5＝R6＝R7＝R8＝R9＝R10＝R11＝R12＝3.897kN 正常使用极限状态R'max＝max[1.143q2l1，0.393q2l1+q2l2]＝max[1.143×6.625×0.45，0.393×6.625×0.45+6.625×0.3]＝3.408kN同理可得，梁底支撑小梁所受最大支座反力依次为R'1＝R'14＝2.36kN，R'2＝R'13＝3.408kN，R'3＝R'4＝R'5＝R'6＝R'7＝R'8＝R'9＝R'10＝R'11＝R'12＝2.773kN 六、主梁验算主梁自重忽略不计，计算简图如下：1、抗弯验算主梁弯矩图(kN·m)σ＝M max/W＝0.929×106/5080＝182.842N/mm2≤[f]=205N/mm2 满足要求！2、抗剪验算主梁剪力图(kN)V max＝12.035kNτmax＝2V max/A=2×12.035×1000/489＝49.221N/mm2≤[τ]＝125N/mm2满足要求！3、挠度验算主梁变形图(mm)νmax＝0.557mm≤[ν]＝l/250＝550/250＝2.2mm满足要求！4、扣件抗滑计算R＝max[R1,R5]＝3.361kN≤1×8=8kN单扣件在扭矩达到40～65N·m且无质量缺陷的情况下，单扣件能满足要求！同理可知，左侧立柱扣件受力R＝3.361kN≤1×8=8kN单扣件在扭矩达到40～65N·m且无质量缺陷的情况下，单扣件能满足要求！七、立柱验算λ=h/i=1500/15.8=94.937≤[λ]=180长细比满足要求！查表得，φ＝0.6341、风荷载计算M w＝0.9×γ0×1.4×ωk×l a×h2/10＝0.9×1×1.4×0.22×0.45×1.52/10＝0.028kN·m 2、稳定性计算同上四～六计算过程，可得：R1＝3.361kN，R2＝19.773kN，R3＝7.905kN，R4＝19.773kN，R5＝3.361kN 立柱最大受力N w＝max[R1+N边1，R2，R3，R4，R5+N边2]+0.15×(5.3-2.1)+M w/l b ＝max[3.361+1×[1.35×(0.75+(24+1.1)×0.18)+0.9×1.4×2.5]×(0.9+0.9-1.4/2)/2×0.9，19.773，7.905，19.773，3.361+1×[1.35×(0.75+(24+1.1)×0.18)+0.9×1.4×2.5]×(0.9+1.8-0.9-1.4/2)/2×0.9]+0.48 +0.028/1.8＝20.269kNf＝N/(φA)+M w/W＝20268.649/(0.634×489)+0.028×106/5080＝70.902N/mm2≤[f]＝205N/mm2满足要求！八、可调托座验算由"主梁验算"一节计算可知可调托座最大受力N＝max[R2，R3，R4]×1＝19.773kN≤[N]＝30kN满足要求！结论和建议：1.小梁抗弯验算，不满足要求！请减小梁跨度方向立柱间距或调整梁底支撑小梁悬挑长度！2.小梁抗剪验算，不满足要求！请减小梁跨度方向立柱间距或调整梁底支撑小梁悬挑长度！3.小梁挠度验算，不满足要求！请减小梁跨度方向立柱间距或调整梁底支撑小梁悬挑长度！。

现浇箱梁脚手架计算(公式表格)

现浇箱梁周转材料计算表
项目立杆横杆上下托剪刀撑底模横梁底模纵梁侧模方木（纵向）侧模方木（横向）底模竹胶板侧模竹胶板翼板支撑芯模模板芯模横向方木芯模纵向方木芯模支撑钢管碗扣架及钢管用量木材用量竹胶板用量托架说明：计算中未包含扣件的小型材料计算式（桥长÷纵间距＋1）×（桥宽÷横间距＋1）×桥净高（桥长÷纵间距）×（桥净高÷上下间距）×桥宽＋（桥宽÷横间距）×（桥净高H÷上下间距）×桥长（桥长÷纵间距＋1）×（桥宽÷横间距＋1）×2 （桥长L÷间距）×（（SQRT（桥净高H2＋桥宽B2）－2））×2 （桥长L÷方木间距）×桥宽B×方木宽b1×方木高h1 （桥宽÷横间距）×桥长×方木宽b×方木高h （箱梁高h÷0.3m×桥长L）×方木宽b×方木高h （箱梁高h÷0.5m×桥长L）×方木宽b1×方木高h1 桥长L×桥宽B 箱梁高h×桥长L 翼板高×翼板宽×桥长÷0.9m÷0.9m×2 （箱室宽＋箱室高）×2×桥长×0.02m （箱室宽＋箱室高）×2×（桥长÷0.5m×方木宽b1×方木高h1）（箱室宽＋箱室高）×2÷0.5m×桥长×方木宽b×方木高h SQRT（箱室高h2＋箱室宽b2）×2×桥长÷3m 单位 m m 个 m m3 m3 m3 m3 m2 m2 m m3 m3 m3 m m m3 m2 个数量 53016 126000 6627 795 31 28 6 2 1701 189 622 45 24 45 677 181111 183 1890 6627
计算参数
桥长桥净高桥宽箱梁高纵间距横间距上下间距纵向方木高h 纵向方木宽b 横向方木间距横向方木高横向方木宽剪刀撑间距箱室宽（多个）箱室高翼板高翼板宽 126 16 13.5 1.5 0.9 0.6 0.6 0.1 0.1 0.3 0.06 0

梁模板(扣件式,梁板立柱不共用)审核表300-1000承托合格

12
风压高度变化系数μz
0.65
风荷载体型系数μs
0.2
支பைடு நூலகம்设计
新浇混凝土梁支撑方式
梁两侧有板，梁底小梁平行梁跨方向
梁跨度方向立柱间距la(mm)
900
梁底两侧立柱间距lb(mm)
500
步距h(mm)
1500
新浇混凝土楼板立柱间距l'a(mm)、l'b(mm)
900、900
混凝土梁居梁底两侧立柱中的位置
满足要求
2
小梁
抗弯
σ=Mmax/W=0.333×106/54000=6.172N/mm2≤[f]=15.444N/mm2
满足要求
抗剪
τmax=3Vmax/(2bh0)=3×1.852×1000/(2×40×90)＝0.772N/mm2≤[τ]=1.782N/mm2
满足要求
挠度
ν2＝q'l24/(8EI)＝2.261×2004/(8×9350×243×104)＝0.02mm≤[ν]＝2l2/250＝2×200/250＝1.6mm
0
结构表面的要求
结构表面隐蔽
模板及支架计算依据
《建筑施工模板安全技术规范》JGJ162-2008
梁底支撑主梁左侧悬挑长度a1(mm)
0
梁底支撑主梁右侧悬挑长度a2(mm)
0
面板
面板类型
覆面木胶合板
面板厚度t(mm)
15
面板抗弯强度设计值[f](N/mm2)
15
面板抗剪强度设计值[τ](N/mm2)
1.4
主梁
主梁类型
钢管
主梁截面类型(mm)
Ф48×3
主梁计算截面类型(mm)

现浇箱梁模板支架计算书

1.模板验算：1.1箱梁底模:采用20mm厚光面竹胶模板,自重按4KN/m3计,弹性模量E=6.0×103Mpa,〔f w〕=15Mpa,新浇钢筋砼重力按26KN/m3计,由梁体设计结构图纸知梁底板宽b=11.75m.1.1.2 荷载组合:①砼重力:根据梁的跨中横断面计算得底板、腹板截面积为：8.475m2,按均布荷载计,顺桥向自重为:q1=8.475×26=220.4KN/m②底板自重: q2=0.02×11.75×4=0.94KN/m③砼振捣荷载:按2Kpa计,则有q3=2×11.75=23.5KN/m④倾倒砼产生的荷载: q4=2×11.75=23.5KN/m⑤施工荷载: 按2.5 Kpa计,则有q5=2.5×11.75=43.8KN/m总竖向荷载:q=0.94+220.4+23.5+23.5+43.8=312.1 KN/m1.1.3 强度检算:由支架布置图知:底板横梁沿梁长排距为0.3m,M max=1/10×q×L2=1/10×312.1×0.32=2.8 KN.mW=1/6×bh2=1/6×11.75×0.022=0.786×10-3m3弯曲应力σ= M max/ W=3.6 Mpa＜〔f w〕=15Mpa1.1.4 刚度检算:I=bh3/12=11.75×0.023/12ω=q L4/100EI=312.1×0.34/150×6.0×106×7.83×10-6=0. 5mm ＜〔L/400〕=0.75mm1.2 箱梁侧模：侧模面板亦采用20mm厚光面竹胶模板,有关参数同上。

由支架模板构造图知侧模竖肋沿梁长间距0.6m,在两竖肋间的侧模高度内布置水平横肋，以增强面板刚度。

横肋及竖肋均采用断面尺寸为80mm×80mm方木，弹性模量E=10×103Mpa,〔σw〕=14.5Mpa, 〔σc〕=12Mpa。

现浇梁支架盘扣支架计算书

附件1：现浇梁支架验算10.1结构布置H匝道第3联为等高度单箱单室现浇箱梁，梁高1.5m宽度10.5m，盘扣支架每跨纵向间距0.9m，横向腹板处间距0.6m、底板和翼缘位置处1.2m，标准步距为1.5m；顶、底层步距不大于1m。

主龙骨采用12工字钢，次龙骨为10×10cm 方木，腹板位置下方间距20mm其余位置30mm；翼缘板及外腹板采用10×5cm 方木间距25cm。

盘扣架竖向斜满布设置；水平剪刀撑采用扣件48mm×3mm钢管，从扫地杆起每4个布距布置一道，且顶层加布一道；断缝两侧架体用48mm 扣件钢管连接，隔一连一；应在桥墩位置设置48mm×3mm扣件钢管抱柱与桥墩可靠连接，布设层与水平剪刀撑一致。

10.2荷载取值混凝土容重：26kN/m3支架架体自重：0.15 kN/m模板合计考虑，取2.0kPa施工作业人员、施工设备、零新材料等施工荷载：3.0kPa振捣荷载：2.0kPa10.3风荷载计算查表的深圳市基本风压基本风压：ω0=4.5 kN/m2地面粗糙度：C类(有密集建筑群市区)模板支架顶部离建筑物地面高度(m)：13.5m风荷载高度变化系数μz=0.65风荷载体型系数μs=0.158风荷载标准值：ωk=ω0μzμst=0.046kPa10.4荷载组合注：强度及稳定性计算采用基本组合设计值（下文简称设计值）计算；刚度计算采用标准组合设计值（下文简称标准值）计算。

10.5结构验算新浇筑混凝土自重标准值：Q 2=1.5×26 =39KPa 模板自重标准值：Q 1=2 KPa施工作业人员、施工设备、零新材料等施工荷载：Q 3=2.0KPa 混凝土浇筑振捣荷载: Q 4=1.0KPa 竖向荷载设计值及标准值：荷载标准值Q k =Q 1+Q 2+Q 3+Q 4=44KPa荷载设计值Q d =1.2(Q 1+Q 2)+1.4(Q 3+Q 4)=53.4KPa10.6模板验算模板采用15mm 竹胶板直接搁置在10×10cm 方木上间距30cm 。

最经典计算方法现浇箱梁支架验算表示例(EXCEL)

四、受力计算现浇箱梁支架验算表示例（EXCEL）一、工程概况桥梁上部采用逐跨现浇预应力混凝土箱梁，桥梁总宽度：800cm，两边翼缘板各宽175cm，梁高1.4m。

采用碗扣支架，碗扣支架钢管规格为φ48×3.5mm，现浇梁外模和内模采用1220×2440×15优质竹胶板。

立杆纵向间距0.9m，立杆横向间距0.6m，立杆竖步距1.2m，搭设高度8m。

从到至下依次为：竹胶板、10cm*10cm方木横梁、12cm*12cm方木纵梁，顶托、钢立杆、底托、10cm厚混凝土+30cm压实石渣。

二、编制依据1.《路桥施工计算手册》 2.《建筑施工碗口式钢管脚手架安全技术规范》JGJ162-2008 3.《公路桥涵施工技术规范》JTG/T F50-2011 4.《建筑施工碗扣式脚手架安全技术规范》JGJ166-2008 5.《建筑地基处理技术规范》JGJ79-2002 6.《简明施工计算手册》7.《建筑结构静力计算手册》三、受力分析1. 主要考虑垂直方向受力：箱梁混凝土自重、施工荷载及倾倒混凝土荷载首先传递至模板，再由模板传递至次肋、主肋，再由主肋经顶托传递至钢管立杆，最后传至地基基础。

计算受力时各个部件自上而下进行验算。

2.计算时对最不利位置荷载进行分析，按简支梁结构受力分析，简化为均布荷载（安全系数高于按三跨连续梁计算模结果）。

由于材料所刚度及强度远大于剪力，故不进行抗剪验算。

3.地基基础面积计算时考虑刚性角的影响。

4.取1m²受力分析。

1、设计基本参数2、材料参数3、荷载参数4、木模板验算表5、次肋方木验算表6、主肋方木验算表（按简支梁计算，主肋直接承受次肋传来的集中荷载，可简化为均布荷载）7、钢管立柱验算表序号验算项目计算结果单位允许值结论备注1立杆的稳定性计算先算细长比，通过比值查表得到立杆的稳定性系数23立杆长度 2.36mh0有两个计算公式h0=kuh和h0=h+2a，为安全计，取二者间的大值4细长比λ149.135轴心受压杆件稳定系数φ0.496设计单根稳定承载力KN 49.027不组合风荷载时总轴向力192.08KN/m 8单根轴向力15.45KN/m49.02符合要求横桥向8根序号验算项目计算结果允许值结论备注1扣件抗滑承载力（166-5.6.4）2序号验算项目计算结果允许值结论备注立杆基础底面的平均压力91.123基础底面积A1695.60（厚度*tan α+底托宽）²α刚性角，分层厚度叠加表达式p=N/A［（10*tan40+30*tan30）*2+10］²9、地基承载力计算（表达式：自上而下叠加在斜杆最下端处最大内力（KN）；wsl：顶端风荷载w1产生的斜杆内力（KN）；n：支撑架步数；QＣ：扣件抗滑强度，取8KN。

现浇箱梁模板、支架计算书

现浇箱梁模板、支架计算书（左幅）江浦互通2号桥跨经为16+21+16=53m，左幅现浇箱梁混凝土方量为797.1m3。

底模、侧模计划采用δ=15mm厚竹胶板（规格1.22×2.44m，每块约重40kg），底模下横桥向布设净间距为20cm的10cm×10cm木方，下层方木12cm×15cm，顺桥向布设，间距为0.9米。

支架采用碗扣支架，横桥向间距90cm；顺桥向间距120cm，腹板处、横隔梁处横桥向和顺桥向间距均为60cm。

碗扣支架底托下放置45cm×45cm×10cm的20＃钢筋混凝土预制垫块。

支架下地基采用60cm灰土处理。

现对以上方案进行计算。

一、荷载组成1、梁体混凝土自重：26×797.1＝20724.6KN2、模板自重：26.62×53×(40/1.22×2.44)×10-2＝189.6KN3、横桥向方木自重：53/0.2×24.4×0.1×0.1×5＝323.3KN4、顺桥梁方木自重：28×53×0.15×0.12×5＝133.6KN5、施工人员和施工材料、机具行走运输或堆放荷载：1.5KPa6、倾倒混凝土时产生的荷载：6.0 KPa7、振捣混凝土时产生的荷载：2.0 KPa二、竹胶板验算，模板规格：（1.22m×2.44m），厚度1.5cm荷载组合20724.6/（52.92×24.46）×1.2+9.5×1.4＝32.52KN/m2q＝32.52×1.22＝39.68KN/mI＝1.22×0.0153/12＝3.4×10-7m4W＝1.22×0.0152/6＝4.6×10-5 m3M=qL2/8=39.68×0.2×0.2/8＝0.2KN.m竹胶板的容许拉应力参考A-4种类木材取值，为［σw］＝11.0MPa，弹性模量取E＝9×103 MPaσw＝M/W=0.2/4.6×10-5＝4.35Mpa＜［σw］强度满足要求。

现浇箱梁支架及模板计算书

附件1：连续箱梁施工工艺流程图附件3：质量保证体系制度保证经济法规经济责任制优质优价完善计量支付手续制定奖罚措施签定包保责任状奖优罚劣经济兑现质量保证体系思想保证提高质量意识TQC 教育检查落实改进工作质量组织保证项目经理部质量管理领导小组项目队质量小组总结表彰先进技术保证贯彻ISO9000系列质量标准，推行全面质量管理各项工作制度和标准提高工作技能技术岗位责任制质量责任制质量评定反馈实现质量目标质量第一为用户服务制定教育计划质量工作检查现场Q C小组活动岗前技术培训熟悉图纸掌握规范技术交底质量计划测量复核应用新技术工艺施工保证创优规划检查创优效果制定创优措施明确创优项目接受业主和监理监督定期不定期质量检查进行自检互检交接检加强现场试验控制充分利用现代化检测手段专业资料附件4：安全、质量保证体系图制度保证经济法规经济责任制优质优价完善计量支付手续制定奖罚措施签定包保责任状奖优罚劣经济兑现质量保证体系思想保证提高质量意识 TQC 教育检查落实改进工作质量组织保证项目经理部质量管理领导小组项目队质量小组总结表彰先进技术保证贯彻ISO9000系列质量标准，推行全面质量管理各项工作制度和标准提高工作技能技术岗位责任制质量评定反馈实现质量目标质量第一为用户服务制定教育计划质量工作检查现场QC小组活动岗前技术培训熟悉图纸掌握规范技术交底质量计划测量复核应用新技术工艺施工保证创优规划检查创优效果制定创优措施明确创优项目接受业主和监理监督定期不定期质量检查进行自检互检交接检加强现场试验控制充分利用现代化检测手段安全保证体系图专业资料附件5：现浇箱梁支架及模板计算书一、工程概况K76+755凤山服务区主线桥跨径为3×19m，中心桩号为k76+755，起点桩号为k76+723.5，终点桩号为k76+786.5，桥梁全长63.00m，平面分别位于直线（起始桩号：k76+723.5，终止桩号：k76+755.145）和圆曲线（起始桩号：k76+755.145，终止桩号：k76+786.5，半径：4100m，左偏）上，纵断面纵坡-1.09%。

现浇箱梁模板支架计算书

日照市岚山区厦门路工程龙王河大桥现浇箱梁模板支架计算书临沂市沂蒙交通工程有限公司日照市岚山区厦门路工程项目部2013年09月06日现浇箱梁模板支架计算书一、工程概况K0+911.25龙王河大桥分为主桥和北引桥两部分。

桥梁设计均按双幅分离设计，左右两幅间净距为5米。

本桥因为连续跨越地面道路和龙王河大桥及其上现有桥梁，并且处于R-800米圆曲线上、回旋参数A-282.843的缓和曲线和直线段上，主桥主要采用现浇预应力混凝土连续箱梁。

左幅跨径组合为（37.5+37.5+22）+（3×37.5）+（37.5+40+37.5）米；右幅跨径组合为（3×37.5）+（3×37.5）+（37.5+30+30）米。

北引桥上部为20米先张预应力混凝土简支空心板，预制安装，预制安装。

预制空心板为一联（3×20）米。

主桥和北引桥下部结构均为圆柱式墩台，钻孔灌注桩基础。

箱梁为单箱三室，梁高2米，两侧悬臂各2米。

顶板厚25cm，跨中底板厚25cm。

腹板由跨中45cm宽渐变为支承处80cm宽度。

二、计算依据《日照市岚山区厦门路工程一阶段施工图设计》结构力学》、《材料力学》、《公路桥涵施工技术规范》（JTJ041-2000）《路桥施工计算手册》《理正结构工具箱V5.73》《建筑施工碗扣式脚手架安全技术规范》（JGJ166-2008）三、支架方案满堂碗扣支架按结构形式分两种纵横竖间距进行搭设，分别是端（中）横梁位置、箱体位置。

初步拟定满堂碗扣支架的搭设方法为：①端（中）横梁位置碗扣支架立杆搭设按顺桥向60cm 、横桥向60cm 、竖向步距120cm 。

②箱体位置碗扣支架立杆搭设按顺桥向90cm 、横桥向90cm 、竖向步距120cm 。

四、支架结构检算（一）荷载计算及荷载的组合1、模板、支架自重：⑴模板自重取：1.5 kN /m²⑵支架自重=0.04kN/m ×16m=0.64kN2、钢筋混凝土重力：⑴左幅第二施工段跨中段梁体钢筋混凝土纵向延米重量为（1406m3/112.5)m2×26KN/m3=324.942223KN/m,梁底宽度为12米，该段梁体自重取2/0785.27112/942223.324m KN m kN =⨯； ⑵中横段梁体钢筋混凝土纵向延米重量为M KN M kN /13263/26)700.135.43426.1363.36(=⨯+,梁底宽度为12m,该段梁体自重取2/5.110112/1326m KN M KN =⨯; 3、施工人员、材料、机具等荷载取为3.3 kN /m²4、混凝土灌注振捣荷载取为2.5 kN /m²5、倾倒混凝土时产生的冲击荷载取为 2 kN /m²6、其他荷载如雪荷载、冬季保温设施荷载取为0.5 kN/m²（二）满堂支架计算（1）钢管截面特性钢管的内径Ф40mm 外径Ф48mm 。

现浇箱梁模板(扣件式)计算书

箱梁模板（扣件式）计算书计算依据：1、《建筑施工模板安全技术规范》JGJ162-20082、《建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范》JGJ130-20113、《混凝土结构设计规范》GB50010-20104、《建筑结构荷载规范》GB 50009-20125、《钢结构设计标准》GB 50017-2017一、工程属性箱梁类型四室梁A(mm) 4500 B(mm) 950 C(mm) 1750 D(mm) 1250 E(mm) 250 F(mm) 350 G(mm) 1850 H(mm) 150 I(mm) 1450 J(mm) 700 K(mm) 300 L(mm) 1100 M(mm) 500 N(mm) 2000 O(mm) 250箱梁断面图二、构造参数底板下支撑小梁布置方式垂直于箱梁断面横梁和腹板底的小梁间距l2(mm) 150 箱室底的小梁间距l3(mm) 250 翼缘板底的小梁间距l4(mm) 300 标高调节层小梁是否设置否可调顶托内主梁根数n 1立杆纵向间距l a(mm) 600 横梁和腹板下立杆横向间距l b(mm) 600箱室下的立杆横向间距l c(mm) 900 翼缘板下的立杆横向间距l d(mm) 900 模板支架搭设的高度H(m) 13.5 立杆计算步距h(mm) 1200 立杆支撑方式可调托座支架立杆步数9次序横杆依次间距hi(mm)1 3502 12003 12004 12005 12006 12007 12008 12009 600箱梁模板支架剖面图三、荷载参数截面惯性矩I=bt3/12=1000×153/12=281250mm4截面抵抗矩W=bt2/6=1000×152/6=37500mm31、横梁和腹板底的面板承载能力极限状态的荷载设计值：活载控制效应组合：q1=1.2b(G1k h0+G2k+G4k)+1.4b(Q1k+ Q2k)=1.2×1×(25.5×1.7+0.75+0.4)+1.4×1×(2.5+2)=59.7kN/mh0--验算位置处混凝土高度(m)恒载控制效应组合：q2=1.35b(G1k h0+G2k+G4k)+1.4×0.7b(Q1k+Q2k)=1.35×1×(25.5×1.7+0.75+0.4)+1.4×0.7×1×(2.5+2)=64.485kN/m取两者较大值q=max[q1，q2]=max[59.7，64.485]=64.485 kN/m正常使用极限状态的荷载设计值：qˊ=b(G1k h0+G2k+G4k)=1×(25.5×1.7+0.75+0.4)=44.5kN/m计算简图如下：l=l2=150mm1)、抗弯强度验算M=0.125ql2 =0.125×64.485×0.152=0.181kN·mσ=M/W=0.181×106/37500=4.827N/mm2≤f=15N/mm2满足要求！2)、抗剪强度验算V=0.5ql =0.5×64.485×0.15=4.836kNτ=3V/(2bt)=3×4.836×103/(2×1000×15)=0.484N/mm2≤f v=1.6 N/mm2满足要求！3)、挠度变形验算ω=5qˊl4/(384EI)=5×44.5×1504/(384×6000×281250)=0.174mm≤[ω]=l/150=150/150=1mm 满足要求！2、箱室底的面板同上计算过程，h0＝0.6m ，l＝l3=250mm项次抗弯强度验算抗剪强度验算挠度变形验算验算值σ＝5.547N/mm2 τ＝0.333N/mm2 ω＝0.496mm允许值f＝15N/mm2 f v＝1.6N/mm2 [ω]=l/150=250/150=1.667mm同上，h0(平均厚度)＝0.475m ，l＝l4=300mm承载能力极限状态的荷载设计值：活载控制效应组合：q1=1.2b(G1k h0+G2k+G4k)+1.4b(Q1k+ Q2k)=1.2×0.15×(25.5×1.7+0.75+0.4)+1.4×0.15×(2.5+2)=8.955kN/mh0--验算位置处混凝土高度(m)恒载控制效应组合：q2=1.35b(G1k h0+G2k+G4k)+1.4×0.7b(Q1k+Q2k)=1.35×0.15×(25.5×1.7+0.75+0.4)+1.4×0.7×0.15×(2.5+2)=9.673kN/m 取两者较大值q=max[q1，q2]=max[8.955，9.673]=9.673 kN/m因此，q静=1.35b(G1k h0+G2k+G4k)=1.35×0.15×(25.5×1.7+0.75+0.4)=9.011kN/m q活=1.4×0.7b(Q1k+ Q2k)=1.4×0.7×0.15×(2.5+2)=0.661kN/m正常使用极限状态的荷载设计值：qˊ=b(G1k h0+G2k+G4k)=0.15×(25.5×1.7+0.75+0.4)=6.675kN/m计算简图如下：l=l a=600mm1)、抗弯强度验算M =0.1q静l2+0.117q活l2=0.1×9.011×0.62+0.117×0.661×0.62=0.352kN·mσ=M/W=0.352×106/(39.7×103)=8.866N/mm2≤f=205N/mm2满足要求！2)、挠度变形验算ω=0.677qˊl4/(100EI)=0.677×6.675×6004/(100×206000×1983000)=0.014mm≤[ω]=l/150=600/150=4mm 满足要求！3)、最大支座反力计算小梁传递给主梁的最大支座反力（Q1k取1.5kN/m2）承载能力极限状态R max1＝ 1.1q静l+1.2q活l=1.1×9.011×0.6+1.2×0.514×0.6=6.317kN正常使用极限状态Rˊmax1＝1.1qˊl＝1.1×6.675×0.6＝4.405kN2、箱室底的小梁同上计算过程，h0＝0.6m ，b＝l3=250mm项次抗弯强度验算挠度变形验算最大支座反力计算R max2＝4.282kN，验算值σ＝6.196N/mm2 ω＝0.009mmRˊmax2＝2.714kN允许值f＝205N/mm2 [ω]=l/150=600/150=4mm/结论符合要求符合要求/3、翼缘板底的小梁同上，h0(平均厚度)＝0.475m ，b＝l4=300mm项次抗弯强度验算挠度变形验算最大支座反力计算R max3＝4.286kN，验算值σ＝6.272N/mm2 ω＝0.009mmRˊmax3＝2.626kN 允许值f＝205N/mm2 [ω]=l/150=600/150=4mm /结论符合要求符合要求/主梁材质及类型槽钢计算截面类型10号槽钢截面惯性矩I(cm4) 198.3 截面抵抗矩W(cm3) 39.7抗弯强度设计值f(N/mm2) 205 弹性模量E(N/mm2) 2060001、横梁和腹板底主梁承载能力极限状态：p＝ζ R max1＝1×6.317＝6.317kN正常使用极限状态：pˊ＝ζRˊmax1＝1×4.405＝4.405kN横梁底立杆的跨数为2、1、2跨，腹板底立杆的跨数有3跨，按三等跨计算主梁计算简图如下，l＝l b＝600mm1)、抗弯强度验算M=1.421kN·mσ=M/W=1.421×106/(39.7×103)=35.793N/mm2≤f=205N/mm2满足要求！2)、挠度变形验算ω=0.062mm≤[ω]=l/150=600/150=4mm满足要求！3)、最大支座反力计算横梁和腹板底主梁的最大支座反力（Q1k取1kN/m2）R max4＝27.41kN /ζ=27.41/1=27.41kN2、箱室底主梁同上计算过程，p＝ζR max2＝1×4.282＝4.282kN，p＝ζRˊmax2＝1×2.714＝2.714kN，l c=900mm，按二等跨计算。

梁模板(碗扣架支撑)2安全报审表

梁模板(碗扣架支撑 Nhomakorabea计算报审表
工程名称
工程1
审核部位
梁模板(碗扣架支撑)
设计示意图
计算参数
梁截面宽度0.8m；梁截面高度1.4m；楼层高度12m；结构表面要求隐藏；混凝土楼板厚度120mm；梁边至板支撑距离0.2m；板底承重立杆纵向间距1.2m，横向间距1.2m；立杆沿梁跨度方向间距0.6m；立杆步距1.2m；梁底两侧立杆间距0.4m；梁底承重立杆根数为2根；梁底立杆间距依次是(mm)：400；梁侧加固楞搭设形式为：主楞横向次楞竖向设置；主楞间距(mm)：150,282*3；次楞间距(mm)：400；穿梁螺栓类型M14，穿梁螺栓水平间距500mm，穿梁螺栓竖向间距依次是(mm)：150,282*3；梁模板搭设形式为：梁板合支(2层梁上顺下横)；梁底第一层支撑梁根数8；新浇筑砼自重标准值24kN/m3；钢筋自重标准值1.5kN/m3；梁侧模板自重标准值0.5kN/m2；梁底模板自重标准值0.25kN/m2。
符合要求
7
立杆的地基承载力计算
立杆基础底面的平均压力
p=42.733kPa＜地基承载力设计值fg=320.000kPa
符合要求
结论
符合要求!
审核人
总监理
工程师
编制人
审核时间
注：此表数据来源于计算书，详细计算过程请查阅计算书。
搭设材料
模板支架采用Φ48×3.5mm钢管及可锻铸铁扣件搭设；梁底支撑梁采用1根60×90矩形木楞；梁侧主楞采用1根Ф48×3.5钢管；梁侧次楞采用1根Ф48×3.5钢管；梁底面板采用12厚覆面木胶合板；梁侧面板采用20厚木面板。
材料检测参数
序号
审核要点
计算过程
结论
1

现浇箱梁支架受力计算书及审核

现浇箱梁支架计算书一、箱梁支架概述搭设高度H=9米（取最大高度，28排），步距h=1200mm ，立杆纵距l a =900mm ，立杆横距l b =900mm 。

横桥向搭设150mm ×150mm 的方木，设置在支架顶托上，其上顺桥向铺设48mm 的木板。

箱梁底腹板和翼缘板采用在木板上铺δ=3mm 厚的钢板，斜腹板采用加工的定型钢模板，具体详见支架图。

图1 箱梁支架布置图二、荷载标准值1、新浇混凝土自重:钢筋砼容重γ=25kN/m 32、模板及方木q 2=2.0kN/ m 23、施工人员荷载按均布施工荷载按q 3=2.5kN/m 24、混凝土振捣时产生的荷载q 4=2.0kN/ m 2三、方木强度、挠度验算把箱梁底腹板方木横梁简化为四跨连续梁计算，计算简图如下：图2 方木横梁简化计算图（1）荷载计算:取板宽B=900mm，按四跨连续梁计算现浇混凝土： g1=0.9×25×0.5=11.25KN/m模板及方木： g2=0.9×1.0=0.9KN/m施工人员荷载： g3=0.9×2.5=2.25KN/m砼振捣产生荷载：g4=0.9×2.0=1.8KN/m横桥向作用在方木上的均布荷载为：g=1.2×（11.25+0.9）+1.4×（2.25+1.8）=20.25KN/m （2）强度验算均布荷载作用下方木横梁的弯矩如下图所示x5图3 弯矩图方木弹性模量E=9×109Pa，惯性矩I=1/12×B×H3=4.219×10-5 m4, 抗弯刚度为W=1/6×B×H2=562500mm3=5.625×10-4 m3由上图可知，max 1.76M kN m=⋅则3maxmax41.76103.13[]125.62510MMPa MPaWσσ-⨯===<=⨯，满足要求。