硬质合金显微组织的金相测定第3部分TiCN和WC立方

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准纳米WC-TiC-Co硬质合金制备工艺及显微组织的开题报告

准纳米WC-TiC-Co硬质合金制备工艺及显微组织的开题报告一、研究背景和意义随着现代工业的快速发展，对于高性能材料的需求也越来越高。

硬质合金作为一种具有高硬度、高强度、高耐磨性和高耐腐蚀性的特殊材料，在现代制造业中得到了广泛应用。

而WC-TiC-Co硬质合金由于具有更优良的性能表现，受到了越来越多人的关注。

WC-TiC-Co硬质合金是由钨、碳、钛和钴等金属组成的一种复合材料。

在制备过程中，不仅要考虑到其化学组成和比例，还要考虑到制备工艺和方法的影响。

因此，对于合适的制备工艺和方法的研究，对于提高WC-TiC-Co硬质合金的性能和应用具有重要的意义。

二、研究内容和目的本研究的内容主要包括WC-TiC-Co硬质合金的制备工艺和显微组织的研究。

其中，制备工艺包括原料的选择、配比、混合、压制和烧结等过程，显微组织包括WC-TiC-Co硬质合金的晶粒尺寸、相组成和形貌等方面的研究。

本研究的目的在于探究合适的WC-TiC-Co硬质合金制备工艺，并通过显微组织研究来了解不同工艺条件对于硬质合金性能的影响，从而为制备WC-TiC-Co硬质合金提供技术支持和理论指导。

三、研究方法和步骤1. 确定原料的选择和配比首先，需要选取高纯度的钨、碳、钴和钛等原料，并根据实际需求确定其配比。

一般来说，WC-TiC-Co硬质合金的组成是以钨碳化物为基础，钛代替部分钨原子，钴作为黏结相，组成基础为WC/TiC/Co的三元系硬质合金。

2. 原料的混合和粉末制备将选取好的原料混合放入球磨机中，进行混合和粉末制备。

要求球磨时间和能量不能过长和过高，以避免原料的化学反应和晶粒的生长，影响硬质合金的质量。

3. 压制和成形选用合适的压制工艺和成形方式，将复合粉末压制成形。

一般来说，可以采用等静压或等温压制两种工艺方式。

4. 烧结制备将成形后的硬质合金放入热处理炉中进行烧结。

烧结方式可以选择为等温烧结或非等温烧结，也可以采用热压烧结或高压烧结等多种方式。

硬质合金材料的微观结构与力学性能研究

硬质合金材料的微观结构与力学性能研究硬质合金是一种高度工程化的材料，其具有高硬度、高强度和良好的耐磨性等优良性能，被广泛应用于制造机床刀具、矿山工具和机械零件等领域。

作为一种复杂的材料，硬质合金的机理研究一直是材料科学领域的重要研究方向。

本文旨在从微观层面来探讨硬质合金材料的结构和力学性能之间的关系。

第一部分：硬质合金的组成与结构硬质合金是由一种硬质粒子和一种基体相组成的复合材料。

硬质粒子一般采用钨酸盐、钨碳化物、钨铫化物、碳化硅和氮化硅等材料，其主要作用是提高材料的硬度和耐磨性。

基体相一般采用钴、镍和铁等合金，其主要作用是提高材料的韧性和延展性。

硬质合金材料的微观结构非常复杂，其中最重要的是硬质粒子和基体相之间的界面结构。

硬质粒子与基体相之间存在不同类型的界面结构，如钴基界面、碳化物基界面、氮化物基界面等。

这些界面结构对硬质合金的力学性能具有重要影响。

第二部分：硬质合金的力学性能硬质合金的力学性能主要包括硬度、韧性、强度等指标。

硬度是硬质合金最重要的性能之一，其主要取决于硬质粒子的类型、尺寸、分布和基体相的硬度等因素。

韧性是指材料在受力作用下的抗变形能力，可用断裂韧性等指标来进行评价。

强度是指材料在受力作用下的抗拉强度、屈服强度等指标，其大小与硬质粒子与基体相之间的界面结构、分布和相对含量等因素密切相关。

在实际应用中，硬质合金的力学性能不仅仅取决于其自身的力学性能，还与应用环境、工艺工法等因素有关。

例如在制造机床刀具时，还需考虑到其使用环境的温度、润滑情况等因素，才能真正发挥其优良的工作效率。

第三部分：硬质合金力学性能的控制方法硬质合金材料的力学性能可通过多种方法来进行调控和改进。

例如通过调控硬质粒子的尺寸、分布和相对含量等因素，来改善硬质合金的硬度和耐磨性等性能。

通过优化基体相的成分和结构，可提高硬质合金的韧性和延展性等性能。

此外，还可通过加工工艺的优化，如热处理、冷加工等方法，来改善硬质合金的力学性能。

WCNi硬质合金的显微结构参数

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硬质合金检测

硬度变化一般规律
２．抗弯强度（Ｒtr)
测量方法：将一个长方形测试棒交叉放在两个硬质合金支撑圆柱体上并施加逐渐增加的力直到断裂为止时的最大正应力．单位牛顿／毫米２
抗弯强度测试仪器
抗弯强度特点
抗弯强度常温时硬质合金的抗弯强度在 90～150MPa之间，并且含钴量越高抗弯强度越高。
抗弯强度特点
测量方法：将试样置入直流磁场磁场中，然后磁化到工业饱和．然后使试样完全去磁所需的反向磁场的大小.
用来度量硬质合金中WC的晶粒度
矫顽磁力（ＨＣ）
磁滞回线
矫顽磁力仪器显示
结果显示说明
磁场强度: A/M或KA/M(SI单位) O e(CGS)(奥斯特)
转换关系 O e=1/79.6 A/M
质的含量，也就是取决与钴含量，钴黏结相中固溶体含量和η 相等因素．
钴含量越高磁饱和强度越高
磁饱和强度特点
其他性能
第三节金相显微分析
１．显微组织２．试样制备３．抛光态检验４．组织显示及检验
１．显微组织
若各相组织均匀，则合金的性能越好．
若各相中晶粒大小分布不均匀，对性能有很大的影响
湿磨时间越长,湿磨效率越高,HC越大
影响矫顽磁力因素
3.烧结温度与时间温度越高,时间越长,WC粒度越大,HC越小,反之成立. 4.CO的均匀分布同一牌号的合金的矫顽磁力HC随CO的分散度的增大而增大.(与烧结温度有关)
影响矫顽磁力因素
5.合金总碳一. 由于合金的总碳不同,CO相溶解的W和C不同,其磁化曲线发生变化,磁滞回线不同,故 HC不同,当合金缺碳时,HC的敏感性降低. 二.由于合金的总碳不同,在相同的烧结条件下,其WC晶粒不同,高碳的合金WC晶粒粗,HC偏低,反之亦然. 三.当合金中出现η 相时,合金中有一部分CO不参与碳化活动,HC偏高

TiCN的添加对WC-Co硬质合金性能的影响

TiCN的添加对WC-Co硬质合金性能的影响廖聪;弓满锋;李明圣;李曼【期刊名称】《机械工程材料》【年(卷),期】2018(042)006【摘要】采用粉末冶金+高温液相烧结制备得到TiCN含量(质量分数)分别为0,0.5％,1.0％,1.5％,2.0％的WC-Co硬质合金,研究了TiCN含量对该硬质合金微观形貌、致密性能和力学性能的影响.结果表明:当TiCN含量不大于1.0％时,硬质合金的晶粒尺寸分布均匀,孔隙、微裂缝和杂质偏析等缺陷相对较少,而大于1.0％时,缺陷数量增多,缺陷尺寸变大;随TiCN含量的增加,硬质合金的致密性能降低,维氏硬度先增大后减小,抗弯强度和断裂韧度均先降低后略有增大再降低;当TiCN含量为1.0％时,硬质合金的综合性能最佳.【总页数】5页(P78-82)【作者】廖聪;弓满锋;李明圣;李曼【作者单位】岭南师范学院机电工程学院,湛江 524048;岭南师范学院机电工程学院,湛江 524048;岭南师范学院机电工程学院,湛江 524048;岭南师范学院机电工程学院,湛江 524048【正文语种】中文【中图分类】TF124【相关文献】1.低压烧结温度对一步法制备超细晶WC-Co基硬质合金组织及性能的影响 [J], 鲍贤勇;张峰;鲁忠臣;曾美琴;朱敏2.WC-Co涂层中Cu和MoS2的添加对其高温摩擦性能的影响 [J], 袁建辉;祝迎春;雷强;占庆;丁思月;黄晶3.应力比对WC-Co硬质合金疲劳性能的影响 [J], 陈振华;黄瑞明;陈鼎;张忠健;徐涛4.稀土金属对超细晶WC-Co硬质合金组织和性能的影响 [J], 杨树忠; 唐炜; 肖颖奕; 王玉香; 张帆5.碳对WC-Co硬质合金烧结与性能的影响 [J], 聂洪波;喻志阳;陈德勇因版权原因，仅展示原文概要，查看原文内容请购买。

硬质合金物理性能检测

3.3 密度的测定
• 7.2.4 使用的吊丝的直径不大于0.25mm，并只许吊丝露出水面。
• 7.2.5 称量试样时，液体和周围的空气温度应相同。
• 测量影响因素？
3.4 硬度的测定——洛氏硬度
• 材料抵抗坚硬物体压入而引起塑性变形的抗力。
3.4 硬度的测定——洛氏硬度
3.4 硬度的测定——洛氏硬度
3.2 磁力的测定
• 磁力表征的是什么？ • 影响测量结果的因素？
3.2 磁力的测定
• 5.1 开机前准备 • 检查仪器周围是否放置强磁性物质。 • 注意测试装置周围 0.5m 范围内应避免放
置其他铁磁性物质。
3.2 磁力的测定
• 5.2 开机测试 • 5.3 自动调零 • 注：建议进行两次以上自动调零，能更好
• 6.6 如果对体积较小的试样进行测试，可将相同的试样叠垒成需要的体积后进行。
• 温度稳定性 • 钴磁磁力均要使样品形状尽量规则，提高
测量精度。
3.2 磁力的测定 • 磁性能测量精度的影响因素？ • 数值修约 • 一个思考问题：JK10.2钴磁大于6.0
3.3 密度的测定
3.3 密度的测定
3.1 钴磁的测定
• 5.2 仪器检查 • ◆ 注意仪器周围不容许放置强磁物质。 • 5.2.2 联机完成后、点击测试软件界面 “预热”按
钮，进行系统预热，预热10-20次后点击“停止”按钮停止预热，信息栏中显示“预热完成”，测试运行时间显示在600-750ms范围内视为预热正常。 • 5.2.3 系统预热完成后，把空试样盒放入（或不放入）试样运送车内，点击“调零”进行系统调零，连续操作1-2次。调零完成后，信息栏中显示“调零结束”，平均零点值为100左右视为调零正常。

材料标准清单

DL/T 1422-2015 18Cr-8Ni系列奥氏体不锈钢锅炉管显微组织老化评级标准DL/T 2219-2021 火力发电厂用10Cr9Mo1VNbN钢显微组织老化评定GB/T 3246.1-2012 变形铝及铝合金制品组织检验方法第1部分：显微组织检验方法GB/T 3488.1-2014 硬质合金显微组织的金相测定第1部分：金相照片和描述GB/T 3488.2-2018 硬质合金显微组织的金相测定第2部分：WC晶粒尺寸的测量GB/T 3488.3-2021 硬质合金显微组织的金相测定第3部分：Ti（C,N）和WC立方碳化物基硬质合金显微组织的金相测定GB/T 3488.4-2022 硬质合金显微组织的金相测定第4部分：孔隙度、非化合碳缺陷和脱碳相的金相测定GB/T 4296-2022 变形镁合金显微组织检验方法JB/T 7363-2011 滚动轴承低碳钢轴承零件碳氮共渗热处理技术条件JB/T 7709-2007 渗硼层显微组织、硬度及层深检测方法JB/T 7710-2007 薄层碳氮共渗或薄层渗碳钢件显微组织检测JB/T 7713-2007 高碳高合金钢制冷作模具显微组织检验JB/T 8420-2008 热作模具钢显微组织评级YS/T 1240-2018 超塑性TC4板材显微组织检验方法YS/T 449-2002 铜及铜合金铸造和加工制品显微组织检验方法YY/T 0512-2009 外科植入物金属材料α+β钛合金棒材显微组织的分类GB/T 17394.1-2014 金属材料里氏硬度试验第1部分：试验方法GB/T 17394.2-2022 金属材料里氏硬度试验第2部分：硬度计的检验与校准GB/T 17394.3-2022 金属材料里氏硬度试验第3部分：标准硬度块的标定GB/T 17394.4-2014 金属材料里氏硬度试验第4部分：硬度值换算表GB/T 18449.1-2009 金属材料努氏硬度试验第1部分：试验方法GB/T 18449.2-2012 金属材料努氏硬度试验第2部分：硬度计的检验与校准GB/T 18449.3-2012 金属材料努氏硬度试验第3部分：标准硬度块的标定GB/T 18449.4-2022 金属材料努氏硬度试验第4部分: 硬度值表GB/T 230.1-2018 金属材料洛氏硬度试验第1部分：试验方法GB/T 230.2-2022 金属材料洛氏硬度试验第2部分：硬度计及压头的检验与校准GB/T 230.3-2022 金属材料洛氏硬度试验第3部分：标准硬度块的标定GB/T 231.1-2018 金属材料布氏硬度试验第1部分: 试验方法GB/T 231.2-2022 金属材料布氏硬度试验第2部分：硬度计的检验与校准GB/T 231.3-2022 金属材料布氏硬度试验第3部分：标准硬度块的标定GB/T 231.4-2009 金属材料布氏硬度试验第4部分：硬度值表GB/T 23651-2009 硫化橡胶或热塑性橡胶硬度测试介绍与指南GB/T 2654-2008 焊接接头硬度试验方法GB/T 27552-2021 金属材料焊缝破坏性试验焊接接头显微硬度试验GB/T 33362-2016 金属材料硬度值的换算GB/T 3849.1-2015 硬质合金洛氏硬度试验（A标尺）第1部分：试验方法GB/T 3849.2-2010 硬质合金洛氏硬度试验（A标尺）第2部分：标准试块的制备和校准GB/T 4340.1-2009 金属材料维氏硬度试验第1部分：试验方法GB/T 4340.2-2012 金属材料维氏硬度试验第2部分：硬度计的检验与校准GB/T 4340.3-2012 金属材料维氏硬度试验第3部分：标准硬度块的标定GB/T 4340.4-2022 金属材料维氏硬度试验第4部分: 硬度值表GB/T 531.1-2008 硫化橡胶或热塑性橡胶压入硬度试验方法第1部分：邵氏硬度计法（邵尔硬度）GB/T 7997-2014 硬质合金维氏硬度试验方法GB/T 10573-2020 有色金属细丝拉伸试验方法GB/T 228.1-2021 金属材料拉伸试验第1部分:室温试验方法GB/T 228.2-2015 金属材料拉伸试验第2部分：高温试验方法GB/T 228.3-2019 金属材料拉伸试验第3部分：低温试验方法GB/T 228.4-2019 金属材料拉伸试验第4部分：液氦试验方法GB/T 25048-2019 金属材料管环拉伸试验方法GB/T 2651-2023 金属材料焊缝破坏性试验横向拉伸试验GB/T 2652-2022 金属材料焊缝破坏性试验熔化焊接头焊缝金属纵向拉伸试验GB/T 26957-2022 金属材料焊缝破坏性试验十字接头和搭接接头拉伸试验方法GB/T 32498-2016 金属基复合材料拉伸试验室温试验方法GB/T 33965-2017 金属材料拉伸试验矩形试样减薄率的测定GB/T 34505-2017 铜及铜合金材料室温拉伸试验方法GB/T 36024-2018 金属材料薄板和薄带十字形试样双向拉伸试验方法GB/T 37783-2019 金属材料高应变速率高温拉伸试验方法GB/T 5754.1-2015 钢丝绳芯输送带纵向拉伸试验第1部分：伸长率的测定GB/T 5754.2-2017 钢丝绳芯输送带纵向拉伸试验第2部分：拉伸强度的测定JB/T 7945.1-2018 灰铸铁力学性能试验方法第1部分：拉伸试验SJ 2425-1983 金属细丝拉伸试验方法YS/T 1260-2018 锆及锆合金管材环向拉伸试验方法YB/T 4334-2013 金属箔材室温拉伸试验方法GB/T 1043.1-2008 塑料简支梁冲击性能的测定第1部分：非仪器化冲击试验GB/T 1043.2-2018 塑料简支梁冲击性能的测定第2部分：仪器化冲击试验GB/T 12778-2008 金属夏比冲击断口测定方法GB/T 18658-2018 摆锤式冲击试验机间接检验用夏比V型缺口标准试样GB/T 19748-2019 金属材料夏比V型缺口摆锤冲击试验仪器化试验方法GB/T 21189-2007 塑料简支梁、悬臂梁和拉伸冲击试验用摆锤冲击试验机的检验GB/T 229-2020 金属材料夏比摆锤冲击试验方法GB/T 2650-2022 金属材料焊缝破坏性试验冲击试验GB/T 34556-2017 铝基复合材料冲击试验方法GB/T 3808-2018 摆锤式冲击试验机的检验GB/T 38822-2020 金属材料蠕变-疲劳试验方法GB/T 12347-2008 钢丝绳弯曲疲劳试验方法GB/T 13682-1992 螺纹紧固件轴向载荷疲劳试验方法GB/T 15248-2008 金属材料轴向等幅低循环疲劳试验方法GB/T 15824-2008 热作模具钢热疲劳试验方法GB/T 20120.1-2006 金属和合金的腐蚀腐蚀疲劳试验第1部分：循环失效试验GB/T 20120.2-2006 金属和合金的腐蚀腐蚀疲劳试验第2部分：预裂纹试样裂纹扩展试验GB/T 24176-2009 金属材料疲劳试验数据统计方案与分析方法GB/T 26077-2021 金属材料疲劳试验轴向应变控制方法GB/T 3075-2021 金属材料疲劳试验轴向力控制方法GB/T 33812-2017 金属材料疲劳试验应变控制热机械疲劳试验方法GB/T 37306.1-2019 金属材料疲劳试验变幅疲劳试验第1部分：总则、试验方法和报告要求GB/T 37306.2-2019 金属材料疲劳试验变幅疲劳试验第2部分：循环计数和相关数据缩减方法GB/T 38250-2019 金属材料疲劳试验机同轴度的检验GB/T 38814-2020 钢丝绳索具疲劳试验方法GB/Z 40387-2021 金属材料多轴疲劳试验设计准则GB/T 40410-2021 金属材料多轴疲劳试验轴向-扭转应变控制方法GB/T 6398-2017 金属材料疲劳试验疲劳裂纹扩展方法GB/T 4337-2015 金属材料疲劳试验旋转弯曲方法HG/T 2067-201 橡胶疲劳试验机技术条件JB/T 5488-2015 高频疲劳试验机JB/T 9374-2015 纯弯曲疲劳试验机技术条件JB/T 9397-2013 拉压疲劳试验机技术条件JJG 556-2011 轴向加力疲劳试验机TB/T 2212-1991 机车车辆板弹簧疲劳试验YB/T 5345-2014 金属材料滚动接触疲劳试验方法YB/T 4288-2012 电梯用钢丝绳弯曲疲劳试验方法GB/T 10125-2021 人造气氛腐蚀试验盐雾试验GB/T 10587-2006 盐雾试验箱技术条件GB/T 12967.3-2022 铝及铝合金阳极氧化膜及有机聚合物膜检测方法第3部分：盐雾试验GB/T 11170-2008 不锈钢多元素含量的测定火花放电原子发射光谱法（常规法GB/T 13748.20-2009 镁及镁合金化学分析方法第20部分：ICP-AES测定元素含量GB/T 13748.21-2009 镁及镁合金化学分析方法第21部分：光电直读原子发射光谱分析方法测定元素含量GB/T 20975.25-2020 铝及铝合金化学分析方法第25部分：元素含量的测定电感耦合等离子体原子发射光谱法GB/T 24234-2009 铸铁多元素含量的测定火花放电原子发射光谱法(常规法)GB/T 4336-2016 碳素钢和中低合金钢多元素含量的测定火花放电原子发射光谱法（常规法）GB/T 4336-2016/XG1-2017 《碳素钢和中低合金钢多元素含量的测定火花放电原子发射光谱法（常规法）》国家标准第1号修改单DB44/T 1527-2015 微束分析扫描电镜图像清晰度评价方法GB/T 16594-2008 微米级长度的扫描电镜测量方法通则GB/T 17722-1999 金覆盖层厚度的扫描电镜测量方法GB/T 20307-2006 纳米级长度的扫描电镜测量方法通则GB/T 25189-2010 微束分析扫描电镜能谱仪定量分析参数的测定方法GB/T 27788-2020 微束分析扫描电镜图像放大倍率校准导则GB/T 30834-2022 钢中非金属夹杂物的评定和统计扫描电镜法JY/T 0584-2020 扫描电子显微镜分析方法通则JJF 1916-2021 扫描电子显微镜校准规范GB/T 20726-2015微束分析电子探针显微分析X射线能谱仪主要性能参数及核查方法GB/T 25184-2010 X射线光电子能谱仪检定方法DB13/T 1296-2010中碳钢与中碳合金结构钢马氏体等级评定彩色金相法GB/T 13237-2013 优质碳素结构钢冷轧钢板和钢带GB/T 15712-2016非调质机械结构钢GB/T 1591-2018 低合金高强度结构钢GB/T 1979-2001 结构钢低倍组织缺陷评级图GB/T 3077-2015 合金结构钢GB/T 32289-2015 大型锻件用优质碳素结构钢和合金结构钢GB/T 3274-2017 碳素结构钢和低合金结构钢热轧钢板和钢带GB/T 33084-2016 大型合金结构钢锻件技术条件GB/T 33083-2016 大型碳素结构钢锻件技术条件GB/T 3524-2015 碳素结构钢和低合金结构钢热轧钢带GB/T 37601-2019 合金结构钢热连轧钢板和钢带GB/T 38720-2020 中碳钢与中碳合金结构钢淬火金相组织检验GB/T 41324-2022 耐火耐候结构钢GB/T 4171-2008 耐候结构钢GB/T 5216-2014 保证淬透性结构钢GB/T 699-2015 优质碳素结构钢GB/T 700-2006 碳素结构钢JB/T 9211-2008 中碳钢与中碳合金结构钢马氏体等级YB/T 4570-2016 工程机械用耐疲劳结构钢板GB/T 24733-2023 等温淬火球墨铸铁件GB/T 1348-2019 球墨铸铁件GB/T 26648-2011 奥氏体铸铁件GB/T 26655-2022 蠕墨铸铁件GB/T 26656-2023 蠕墨铸铁金相检验GB/T 32247-2015 低温铁素体球墨铸铁件GB/T 3420-2008 灰口铸铁管件GB/T 5612-2008 铸铁牌号表示方法GB/T 7216-2023 灰铸铁金相检验GB/T 8263-2010 抗磨白口铸铁件GB/T 8491-2009 高硅耐蚀铸铁件GB/T 9437-2009 耐热铸铁件GB/T 9439-2023 灰铸铁件GB/T 9440-2010 可锻铸铁件GB/T 9441-2021 球墨铸铁金相检验JB/T 11843-2014 耐磨损球墨铸铁件JB/T 5937-2018 工程机械灰铸铁件通用技术条件JB/T 5938-2018 工程机械球墨铸铁件通用技术条件JB/T 6051-2007 球墨铸铁热处理工艺及质量检验JB/T 7529-2007 可锻铸铁热处理JB/T 7711-2007 灰铸铁件热处理JB/T 7945.1-2018 灰铸铁力学性能试验方法第1部分：拉伸试验JB/T 7945.2-2018 灰铸铁力学性能试验方法第2部分：弯曲试验JB/T 9205-2008 珠光体球墨铸铁零件感应淬火金相检验JC/T 691-2022 高铬铸铁衬板。

硬质合金金相实验方法及实验结果

硬质合金金相实验方法及实验结果硬质合金是一种金属陶瓷材料，主要由WC-Co或WC-TiC-Co合金组成。

它具有高熔点、高硬度、高耐磨性和比高速钢更高的热硬性等特点，可以在金属切削中代替一般钢制刀具，使用寿命也比钢制品高得多。

硬质合金主要用于制造切削刀具刀头、各种模具、轧棍、矿山及石油钻探工具等。

硬质合金的低倍组织应均匀一致，不允许有黑心、气孔、分层、裂纹及脏污等缺陷。

高倍组织主要观察硬质合金中各相的组成、晶粒的大小、分布情况等，允许有个别粗大的碳化钨相晶粒存在，但不允许有大量堆积或普遍晶粒长大现象。

硬质合金金相试样的制备方法与一般钢铁试样不同。

一般取制品的折断面或者剖面作为金相试样的磨面，若无法破坏和折断，则可取比较有代表性的表面进行检查。

试样制备包括取样和磨制、抛光等步骤。

磨制时要均匀用力，并随时观察，抛光时需使用金刚石粉末和水。

总之，硬质合金的制造和应用已经得到广泛的研究和应用，其性能和用途也得到了不断扩大和深入的探索。

在制造和检测过程中，要注意组织和缺陷的要求，采取适当的制备和检验方法。

温时间过长导致的，需要在制备过程中加强控制。

为了得到光滑的试样表面，我们使用经过研磨的样品，使用细小的小号金刚石粉末进行抛光。

我们使用与研磨相同的抛光布，并确保其清洁。

将小号金刚石粉末均匀涂抹在半径为5cm的圆周上，使用相同的方法进行抛光，直到研磨面非常光亮。

使用100倍物镜的金相显微镜观察，当看到浅黄色的平面且几乎没有划痕或者划痕非常浅的时候，说明抛光成功。

如果划痕很明显，则说明抛光失败，需要继续抛光直到达到成功的标准。

在显微镜下放大100倍观察未经腐蚀的试样，以鉴定孔隙、石墨、污垢和其他缺陷。

我们可以根据分布参考图进行直接对比评定或拍照评定。

使用化学试剂侵蚀或者氧化着色法来显示显微组织。

本实验使用新配的20%铁氰化钾和20%氢氧化钾水溶液的混合液进行腐蚀，腐蚀时间大约为30-60秒，视腐蚀情况而定。

一般磨面用肉眼所见显示为青灰色即基本腐蚀好。

WC-Ti(C, N)-Co梯度硬质合金表面韧性区的形成机理

WC-Ti(C, N)-Co梯度硬质合金表面韧性区的形成机理陈利;吴恩熙;王社权;刘昌斌;尹飞;吕豫湘【期刊名称】《中南大学学报（自然科学版）》【年(卷),期】2006(37)4【摘要】从动力学的角度分析WC-Ti(C, N)-Co硬质合金在液相烧结过程中表面韧性区的形成机理. 借助金相显微镜、扫描电镜、能谱仪、 X射线衍射仪和切削实验研究表面韧性区梯度硬质合金的微观结构和性能. 研究结果表明: 由于N原子与Ti原子之间强烈的热力学耦合作用, N原子和Ti原子在液相烧结过程中朝相反的方向迁移, 在合金表面形成缺立方相碳化物的韧性区;与合金内部的WC晶粒相比, 韧性区内WC晶粒度更细, 晶体取向发生改变;刃口附近前、后刀面的表面韧性区的厚度呈现梯度变化;在合金内部存在环形相结构的立方碳化物;表面韧性区使合金的强度提高, 使涂层刀片的抗冲击性能提高1.6倍.【总页数】5页(P650-654)【作者】陈利;吴恩熙;王社权;刘昌斌;尹飞;吕豫湘【作者单位】中南大学,粉末冶金国家重点实验室,湖南,长沙,410083;中南大学,粉末冶金国家重点实验室,湖南,长沙,410083;中南大学,粉末冶金国家重点实验室,湖南,长沙,410083;株洲钻石切削刀具股份有限公司,湖南,株洲,412007;株洲钻石切削刀具股份有限公司,湖南,株洲,412007;中南大学,粉末冶金国家重点实验室,湖南,长沙,410083;株洲钻石切削刀具股份有限公司,湖南,株洲,412007;株洲钻石切削刀具股份有限公司,湖南,株洲,412007【正文语种】中文【中图分类】TG430.15【相关文献】1.WC-Ti（C，N）-Co硬质合金表面脱氮后的残余热应力分析 [J], 黄自谦;谢清连2.表面无立方相层功能梯度硬质合金的研究进展 [J], 丰平;贺跃辉;肖逸锋;谢宏3.梯度硬质合金表面的氮势控制 [J], 陈巧旺;姜中涛;邓莹;李力;陈慧;4.梯度硬质合金表面的氮势控制 [J], 陈巧旺;姜中涛;邓莹;李力;陈慧5.用于涂层的梯度硬质合金基体的制备方法与梯度形成机理 [J], 羊建高;王海兵;刘咏因版权原因，仅展示原文概要，查看原文内容请购买。

铁、钴、镍粘结的（W、Ti）C硬质合金的碳含量研究

铁、钴、镍粘结的（W、Ti）C硬质合金的碳含量研究.Ni粘结时C范围最宽;而出现正常组织时合金的含碳量在Ni粘结时较低,Co粘结时稍高,Fe粘结出现正常组织时合金的含碳量最高.关键词(w,Ti)C硬质合金组织碳含量硬质合金具有很高的硬度,耐磨性和弹性模数,特别是在较高的温度下具有较高的硬度,在现代工具材料,耐磨材料,耐高温及耐腐蚀材料方面占据着重要地位,Co粘结的(w,Ti)c硬质合金作为切削工具材料在工业上应用十分广泛.由于Co对WC,TiC等硬质相具有良好的润湿性,粘结性,WC,TiC等硬质相在Co中的溶解度较大.使Co粘结的硬质合金具有高强度,高硬度,高耐磨性等一系列优异的性能n].但是由于钴价格昂贵,储量稀少,多年来人们一直在研究铁镍代替钴作为粘结相的问题.].本实验中,采用铁,钴,镍作为粘结剂,研究了硬质合金中出现正常组织时的碳含量范围.2实验方法及过程YT5,YT14,YT15是(w,Ti)c硬质合金的典型牌号,实验分别以Co,Ni,Fe为粘结相,采用(w,Ti)C60:40高温固溶体对各自合金的正常组织时含碳量范围作了探讨.由于YT5,YT14,YT15的理论含碳量分别是6.4319,6,7,58及7.9759,5,考虑到Fe较易氧化,而Ni性质较为稳定,故在设定碳含量考察范围时分别在Co粘结的合金的C基础上调整如表1所示.表1(w,Ti)C硬质合金的碳含量实验Y’l’l465Fe2(3(2ol5Nl7.367.457.547.6370Co30Ni7.267.357.447.53Co7.7O7.797.887.97YT1565Fe20Col5Ni7.7j7.847.938.O270Co30Ni7.6j7.747.837.92合金制作过程如下:用500ram小球磨筒球磨,磨球为硬质合金球,球磨机转速36r/rain,球磨时间分别为YT5合金48h,YT14合金及YT15合金球磨72h,出料后干燥,手工掺胶,汽油橡胶加入量(体积)为料重的10,擦筛后手工压型,排胶后烧结,随后进行合金的物理性能,力学性能及金相组织检测,性能数据均为多个试样平均值.作者简介柏振海.男,32岁.哈尔滨工业大学金属材料与热处理专业毕业.现在中南大学材料科学与工程学院工作.主要从事有色金属材料的研究与开发.第2期柏振海等:铁,钴,镍粘结的(w,Ti)C硬质合金的碳含量研究3(w,Ti)C硬质合金典型牌号在不同粘结相时C变化对性能,组织的影响3.1YT5合金在不同粘结相时C%变化对合金性能,组织的影响在不同粘结时碳含量变化对YT5合金的性能及组织影响如表2所示.碳量为6.19至6.35范围内均为正常组织.没有出现脱碳,也没有石墨组织.从性能及组织综合考虑,6.35时的合金性能较为理想,与YT5合金的典型性能要求比较(强度1850MPa,HC一11.2kA/m,HRA一90.5,p12.9/cm.).实际制造合金最高性能为强度2223MPa,HC=9.34kA/m,HRA=90?3,p一13.00g/cm..可见实际制造合金的其他性能均较高,只有矫顽磁力较小,由于矫顽磁力受晶粒大小的影响,可以通过改变混合料的球磨时间调整WC的粒度大小来改变矫顽磁力.图1是以铁粘结的由表2可见,对于以钴粘结的YT5合金,在含YT5合金的正常组织的金相照片.表2YT5不同粘结相碳含量变化时的组织和性能图1铁粘结的YT5合金金相组织100X对于以部分Ni取代Co粘结的YT5合金,在所研究的条件下均为正常组织(6.14～6.38C),且当C为6.300A～6.19时合金性能相对而言最好(O’bb=1813MPa,HRA=90.5,Hc=15.7kA/m,p一12.9g/cm.),而且可以看见,以部分Ni作为粘结相的合金的抗弯强度O’b可在一个较大的含碳量范围内基本稳定,只在C较高时密度及硬度稍有降低.对以Fe为主要粘结相的YT5合金,在本研究的情况下,当C<6.24时为脱碳组织,而在C>6.5时出现石墨组织,C在6.30～6.48范围内是正常合金组织,而且相比较而言,C在6.40～6.48间时合金性能较好,但与合金的典型性能要求相比,强度较低,硬度偏高.由上述结果可知,对于YT5合金,正常组织时的含碳量范围在不同的粘结相时是不同的.合金的正常组织含碳量在Fe粘结时范围最窄,而在Co粘结时较宽,Ni粘结时C范围最宽;而出现正常合金组织时的含碳量则从Ni,Co,Fe粘结相有从低到高的增长趋势.在相同的合金制作及烧结条件下,不同的粘结相粘结的合金性能上有所变化.以Fe为主进行粘结的合金性能与用Co粘结的合金性能相比,硬度要稍微增大,而磁力则增大约4～5kA/m;但Fe粘硬质合金第19卷结的合金强度比Co粘结的合金强度要小得多.特别是易于出现脱碳组织,此时强度降低非常厉害.3.2YT14.合金在不同粘结相时C变化对组织和性能的影响采用同样的方法,对YT14合金在不同的粘结剂下考查了碳含量变化对合金性能和组织的影响,如表3所示.表3YT14合金在不同粘结相时碳含量变化对组织和性能的影响从性能及组织分析中可见,对于以Fe粘结的合金,YT14合金组织中出现少量石墨组织时对性能影响并不大,强度基本保持稳定,硬度也无明显下降.对以Co为粘结相的YT14合金,则当C为7.4O时综合性能最佳,且微观组织是合格的,而对以部分Ni代替Co粘结的硬质合金,其抗弯强度O”b也是在一个较宽含碳量范围内稳定,即C变化对性能没有很大的影响.从C对组织的影响看,影响趋势与C对YT5合金的影响是一致的,即以Fe为主粘结的合金出现正常组织的C较低,而对以Co,Ni粘结的合金出现正常组织的C依次升高.3.3YT15合金的C变化对其组织和性能的影响C变化对YT15合金的性能和组织的影响,如表4所示.表4C变化对YT15合金组织和性能的影响从上述性能看,YT15合金的制作比较困难,性能很低,且难以控制,与典型性能要求(‰一1450MPa,HRA:92.0,Hc一14.4kA/m,D一11.20g/cm.)相比,抗弯强度降低许多,硬度普遍高,而对于以Fe粘结的合金,由于球磨中易于破碎,故矫顽磁力普遍较高.第2期柏振海等:铁.钻,镍粘结的(w,Ti)C硬质合金的碳含量研究4结论在相同的实验条件下,分别采用铁,钴,镍作为粘结剂,YT5,YT14,YT15硬质合金中出现正常组织时的碳含量范围在Fe粘结时最窄,而在Co粘结时较宽,Ni粘结时C%范围最宽;而出现正常组织时合金的含碳量在Ni粘结时较低,Co粘结时稍高,Fe粘结出现正常组织时合金的含碳量最高.参考文献1株洲硬质合金厂编着.硬质合金的生产.北京:冶金工业出版社2孙宝琦.硬质合金中铁镍代钴问题浅析.硬质合金.1996,13(1):47—553TariqFarooq,TomJDavies.TungstenCarbideHardMetalsCementedwithFerroalloys.TheIntemationalJoumalofPowderMetallurgy.199127(4):347—355.4BjOmUhrenius.OntheCompositionofFe——Ni——Co——WC—BasedCementedCarbides.IntJofRefractoryMetals&HardMaterials.15(1997):139—149.5GNHaidemenopoulos,M.Grujicic.Thermodynamics—basedalloydesigncriteriaforaustenitestabilizationand transformationtougheningintheFe——Ni——Co.JournalofAlloysandCompounds220(1995):142—147.(收稿日期2002一O1—21)THECARBoNCoNTENToF(W,T1)CCEMENTEDCARBlDEBoNDEDWlTHFe,Co,Ni BaiZhenhaiSunBaoqiLiWenxiang(CentralSouthUniversity,Changsha410083)ABSTRACTThecarbonscopeofYT5,YT14,YT15CementedCarbidebondedwithFe,Co,Niwhichhasnormaltwop hasemicrostruchureisstudied.TheresultsshowthatthecarbonscopeisNi>Co>Fewhenbondedwith Fe,Co,Niseparately.Ontheotherhand,thecarboncontentofcementedcarbidewithnormaltwophasemicrostructureiSNi<C o<Fe.KEYWoRDS(W,Ti)Ccementedcarbide,microstructure.carboncontentj-}jkjkjkj-}jkjkjkjkjkjkjkjkjkjkjkjkjkjkjkjkjkjkjkjkjk等离子翻末冶金法——生产具青捞巯性鹾昀结构和功篷材料硇青效方法等离子加热法——是生产具有特殊物理化学性能的粉末材料的有效方法.等离子与被加工的物质互相作用,可保证任何难熔和难汽化物质的熔化,弥散化,热分解,还原及合成,从而制取晶粒度达纳米级的弥散物.当等离子与熔融团块及弥散材料发生热物理作用时,可制得用于生产过滤器,阳极,发射极,轴承,磨料的球状粉末;而当在等离子中汽化后凝结,可制得高弥散的金属和化合物粉末.高弥散介质的特殊性能决定了其可能使用的领域:金属陶瓷,致密(烧结)活化剂,生物系统触媒,油料添加刑,颜料,金属和合金的变质剂.用等离子还原法和在化学性质活跃的等离子体中合成的方法制得的金属,合金及化合物的粉末一般是超细粉末.在世界上首次实现了等离子技术的工业化生产是该技术最吸引人之处.高强度,高能量,节省材料,清洁的等离子氢还原方法生产出高弥散的难熔金属及化合物粉末.与原传统工艺相比,仅在鸽的制取阶段,就能大大提高生产率,并可保证单位劳动消耗降低62%,氢气耗量减少81%,电能减少1/3.该工艺是等离子技术与冶金方法的最佳结合,能够节约能源和资源.高弥散粉末的特殊性可保证使致密化过程变得较为容易(降低了烧结温度,减小焊接设备电流,减少未焊透废品),并能改善由其生产的产品性能,其中包括硬质合金的耐磨性.建遣大型设备,实现等离子化学还原,并在还原剂和中,酸性介质中合成,制得金属粉末和各种化合物粉末(氧化物,氮化物,碳化物),从而生产出具有特殊性能的结构和功能材料将是这一技术今后的发展方向.(唐丹供稿)。

硬质合金微观结构(1).概要

中间η 相
在WC-Co硬质合金中，W从WC晶粒上向ɤ相扩散的速度较慢。 η 相晶坯一般沿WC-ɤ相界并以WC晶粒表面为异质核心而成核。 η 相的形成消耗了ɤ相中的W和C溶质，促使与ɤ相毗邻的WC晶粒向ɤ相中补充。 η 相的形成受ɤ液相流动的影响，呈密布小块状和长条形状。
中间相η析出对合金性能的影响
组织缺陷的成因
孔隙：由于各种原因残留在合金内部的气体造成的。压坯中残留的氧化物在高温区被还原，生成气体外逸时，由于液相表面张力的作用，往往形成边界较圆滑的孔隙。如石蜡分散不均，且干燥温度偏高，将会形成硬壳粒子。其在低温区不易充分分解，进入高温区后会分解成碳和氢，气体的急剧逸出也会造成孔隙。如体积较大的压坯烧结时，其中的橡胶成形剂未来得及充分裂化就进入高温区，产生的气体急剧逸出，则易形成形状不规则的孔隙。此外，外来杂质发生熔化、分解、挥发时，也会造成孔隙。
γ相晶粒度对合金性能的影响
γ相晶粒越细，合金的抗弯强度越高，且当钴含量越高时越明显，即γ相细化强化机理。
粘结相晶粒度一定时，在低温条件下，WC越细，其蠕变强度越高。相比较，高温下WC越细，其蠕变强度却越低。
无论WC晶粒度多大，在各种温度下合金的蠕变强度均随粘结相晶粒度增大而提高。
中间相的形态：η相的形态和数量与烧结温度、含碳量等有关。当硬质合金中含有TiC，NbC，TaC等碳化物，相中也不会溶有Ti、Nb、Ta。
中间相对合金性能的影响
η相本身是一种硬而脆的金属间化合物，且形状不好，多为针状，板条状的粗大晶粒。所以它按粘结相中可以看作是结构上的弱点，容易造成应力集中。相的存在常会使合金发生脆断，使用寿命下降。
从上式可见，缺陷越靠近跨距中心(△l越小)，或越靠近最大受张力面(△h越小)，合金的抗弯强度越低。

硬质合金性能和检测

进切给削
耐磨性
量
速度韧性
YG8
应用范围分类
合金类别加工条件机床—工件—刀具系统刚性特别好和细长件精加工，高速切削时的精车
性能提高方向
切削性能合金性能耐磨性
5
钢、铸铁、合金铸铁
进
切给削量
YN
钢及合金铸铁 YN1 碳素钢、合金钢、工 0 具钢、淬火钢连续面的精加工，对细长件和表面光洁度要求高的工件精加工
常用的硬质合金成分
钨钽钴类（WC+TaC+Co）硬质合金（YA在YG类硬质合金的基础上添加TaC(NbC)，提高了常温、高温硬度与强度、抗热冲击性和耐磨性。钨钛钽钴类（WC+TiC+TaC+Co）硬质合金(YW) 主要成分是碳化钨、碳化钛、碳化钽（或碳化铌）及钴。称通用硬质合金或万能硬质合金。其牌号由“YW”（“硬”、万”两字汉语拼音字首）加顺序号组成，如 YW1在YT类硬质合金的基础上添加TaC(NbC)，提高了抗弯强度、冲击韧性、高温硬度、抗氧能力和耐磨性。
改善合金的组织结构
超细晶粒合金：碳化物晶粒度小于1μm，同时具有较高的硬度和韧性。非均质结构合金：将二种不同成分或不同粒度的混合料混和在一起制成的在显微组织上或成分不均匀的硬质合金，它往往兼有粗晶粒合金的高韧性和细晶粒合金的高耐磨性，或兼有高钴合金的高韧性和低钴合金的高耐磨性。超结构合金：通过特殊生产工艺使合金的组织由那些富钴的金属脉连结起来的定向不等轴碳化钨单晶薄片区域组成，这种合金在遭受反复压缩冲击时有突出的耐磨性和极高的耐用度。梯度合金：成分有梯度变化的合金，导致硬度、韧性呈现梯度变化。硬质合金的表面硬化技术：涂层技术。

表层富立方相wc-tic-co功能梯度硬质合金

Functionally graded cemented carbides of WC-TiC-Co with cubic
rich surface
CHEN Q iao-w an^, DENG Ying, JIANG Shan, JIANG Zhong-lao, J1NG Xiao-long, CHEN Hui, LI Li
第 38卷第1 期 2020年 2 月
粉末冶金技术 Powder Metallurgy Technology
Vol. 38, No. 1 February 2020
表层富立方相WC-TiC-C o 功能梯度硬质合金
陈巧旺邓莹，姜山，姜中涛，敬小龙，陈慧，李力
重庆文理学院新材料技术研宂院，重庆 402160 风通信作者，E-mail: chenqiaovvangl999@
第 38卷第1期
陈巧旺等：表层富立方
努力，成功推出牌号为DP55、DP6 0 和 DP6 5 三个牌号的双相结构梯度硬质合金，并申请了相关专利[4]。功能梯度硬质合金首先用于凿岩工具，在 2 0 世纪 9 0 年代末，Sandvik公司又将该合金应用于金属切削用钻头，其耐磨损性能和韧性都明显优于传统硬质合金[5]，被誉为 “硬质合金历史自1950年以来最重要的革新 ”。
摘要采用粉末冶金技术制备 W C - 1 5 % T i C - 6 % C o 硬质合金（质量分数），通过控制氮气压力、固相烧结温度和烧结时间对合金进行渗氮烧结，得到表层富立方相 W C - T i C - C o 功能梯度硬质合金。利用扫描电子显微镜、X 射线衍射仪和能谱仪研宄硬质合金梯度区域的微观组织、物相组成及元素分布。结果表明：制备的 W C - T i C - C o 硬质合金梯度层厚度大于2 0 p m , 并且表层富含 T i 元素和 N 元素，其组成形式为Ti(Ca 7，N ().3)。关键词硬质合金；功能梯度材料；粉末冶金；渗氮烧结；表层富立方相分类号 TF124; T G 1 3 5 . 5

WC-Ni硬质合金的显微结构参数

WC-Ni硬质合金的显微结构参数
刘寿荣
【期刊名称】《理化检验-物理分册》
【年(卷),期】2006(042)002
【摘要】通过对两相WC-Ni硬质合金和Ni-W-Cγ相模拟合金试样的X射线衍射相分析,扫描电镜显微结构参数的体视学测量及性能测试,建立了显微结构参数间的定量关系式及维氏硬度与显微结构参数间的Hall-Petch型关系式.结果表明,γ相平均自由程λ与WC晶粒邻接度CWC间存在反向对应关系、与γ相体积分数fγ和WC平均晶粒尺寸LWC间存在正向对应关系,说明fγ和LWC对λ～CWC实验关系的影响在测量误差范围内,因而用CWC(或λ)、fγ和LWC中任意两个参数都可准确表征两相WC-Ni硬质合金的结构特征;合金的维氏硬度与显微结构参数的关系可用混合物规则,通常用HV=3 560+7.00λ-1/2=3 560+2 163·(1-CWC)-1.85=3 560+23.7·(f-1γ-1)0.40·L-0.40WC亦能满足测定精度的要求.
【总页数】4页(P68-71)
【作者】刘寿荣
【作者单位】天津硬质合金研究所,天津,300222
【正文语种】中文
【中图分类】TB303
【相关文献】
1.无损鉴定WC-Co硬质合金显微结构参数的物理基础 [J], 刘寿荣
2.WC-Ni硬质合金密封圈损伤失效研究 [J], 赵永强;彭金方;蔡振兵;刘建华;杨文锦;朱旻昊
3.涂层WC-Ni硬质合金刀具的显微结构及性能 [J], 李宁;宋相宇;熊计;郭智兴
4.WC-Co硬质合金的显微结构参数 [J], 刘寿荣
5.混合稀土CeLa对WC-Ni硬质合金性能和显微结构的影响 [J], 熊继;沈保罗因版权原因，仅展示原文概要，查看原文内容请购买。

TiC-WC粒度和微观结构与WC粒度和微观结构的关系及其对硬质合金性能的影响

TiC-WC粒度和微观结构与WC粒度和微观结构的关系及其
对硬质合金性能的影响
佘振辉;张贻代
【期刊名称】《粉末冶金技术》
【年(卷),期】1993(11)3
【摘要】研究了WC粒度和微观结构对TiC-WC固溶体粒度和微观结构及合金性能的影响。

结果表明,TiC-WC固溶体粒度随WC粒度的增粗而增大,其亚晶尺寸随WC亚晶尺寸的增大而减小,而微观应变则随WC微观应变的减小而增大。

TiC-WC 固溶体和合金之间的微观结构存在着良好的依赖关系。

由大的亚晶尺寸和低微观应变的TiC-WC固溶体制取的合金,其抗弯强度和冲击韧性较好。

【总页数】8页(P171-178)
【关键词】硬质合金;粒度;微观结构;性能
【作者】佘振辉;张贻代
【作者单位】株洲硬质合金厂
【正文语种】中文
【中图分类】TF125.3
【相关文献】
1.WC粉末粒度与形貌对硬质合金中WC晶粒度、晶粒形貌与合金性能的影响 [J], 张立;王元杰;余贤旺;王振波
2.WC晶粒度对硬质合金/不锈钢钎焊接头微观组织与性能的影响 [J], 杨力;熊计;郭智兴;杨微;杨天恩;万维财;林子皓
3.原始WC粉末粒度分布及球磨时间对超细硬质合金微观结构的影响 [J], 毛善文;尹超
4.球磨时间对WC-9％Ni-1％Cr细晶硬质合金微观结构及性能的影响 [J], 董凯林;时凯华;胡启明;顾金宝;曾伟
5.烧结保温时间对超粗晶WC-10Co硬质合金微观结构及性能的影响 [J], 于淞百;闵凡路;姚占虎;张建峰
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TiN涂层硬质合金金相检验方法

TiN涂层硬质合金金相检验方法
孙文友
【期刊名称】《热处理》
【年(卷),期】1986(000)002
【摘要】涂层硬质合金兼有切削加工所需要的高强度和高耐磨性,而且使用方便,节省大量辅助时间和能耗,所以发展速度很快。

但是,其质量控制和鉴定手段中最经济、快速、方便和可靠的金相法,却进展较慢,至今有关组织结构的资料极少,也没有一个标准化的检验方法。

本文积多年金相检验的实践经验,提出了制样方法和检验内容
的参考意见。

【总页数】6页(P51-55)
【作者】孙文友
【作者单位】自贡硬质合金厂科研所
【正文语种】中文
【中图分类】F2
【相关文献】
1.TiN/TiCN/Al2O3/TiN CVD多层涂层硬质合金的氧化行为 [J], 谢灿强;陈康华;
王社权;祝昌军;徐银超;陈响明
2.硬质合金涂层的金相分析 [J], 胡希川;韩春阳
3.梯度结构硬质合金涂层刀片的金相观察 [J], 廖诗兰
4.化学气相沉积硬质合金TiN/TiCN/Al2O3/TiN层涂层的抗氧化性能 [J], 陈响明;易丹青;黄道远;李秀萍;刘会群;吴春萍
5.硬质合金基体上TiN与TiAlN涂层冲蚀磨损特性研究 [J], 邹雪倩;吴凤芳;朱振杰
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金相观察

烧结制品金相观察
一、实验目的
1.观察和分析常用粉体材料的显微组织；
2.了解常用粉体材料的成分、组织和性能特点。

二、实验原理
1.硬质合金
主要包含两种：
①钨钴类。

WC-Co类主要以WC粉和Co粉烧结而成，主要有WC和Co相组成。

WC相是固溶体，用碱性试剂侵蚀后WC 相轮廓十分明显；Co相是WC相溶于
Co内的固溶体，抛光态未侵蚀时呈白亮色，经酸性试剂侵蚀后呈黑色。

②钨钴钛类。

WC-TiC-Co类合金主要成分除WC粉和Co粉外还多添加了TiC粉。

显微组织有三种相组成：WC相；Ti相；Co相。

WC相和Co相与钨钴类合金中
相的形态、色彩和性质相同。

Ti相一般采用氧化法侵蚀，Ti相呈褐色圆形。

2.含油轴承
利用烧结体的多孔性,使之含浸10%~40%(体积分数)润滑油,于自行供油状态下使用。

运转时，轴承温度升高，由于油的膨胀系数比金属大，因而自
动进入滑动表面以润滑轴承，停止工作时油又随温度下降被吸回孔隙。

在高
速、轻载下工作的含油轴承要求含油量多，孔隙度宜高；在低速、载荷较大
下工作的含油轴承要求强度高，孔隙度宜低。

含油轴承分为铜基、铁基、铜铁基等。

它的金相显微组织主要由Cu相和Fe相组成，Cu为淡红色，Fe为白色。

3.铁基粉末冶金制品
铁基粉末冶金制品的主要成分就是Fe粉，它的显微组织通常为珠光体+渗碳体。

珠光体是铁素体和渗碳体交替分布的层片状组织。

三、实验材料和仪器
硬质合金、含油轴承、铁基粉末冶金制品、金相显微镜。