660MW锅炉本体解析
660MW超临界W火焰锅炉深度调峰运行分析
热电技术 2020年第4期（总第148期）660MW 超临界W 火焰锅炉深度调峰运行分析袁达（中电（普安）发电有限责任公司 贵州普安561503）摘 要：中电（普安）发电有限责任公司（以下简称普安电厂）使用北京巴布科克•威尔科克斯有限公司（以下简称巴威）制造的660MW 超临界W 火焰锅炉，锅炉设计煤种及校 核煤种均为无烟煤，W 火焰燃烧方式，整个炉膛由下部垂直水冷壁和上部垂宜水冷壁构成，由于无烟煤挥发分低，燃烧困 难，同时垂直水冷壁在锅炉低负荷时水动力稳定性差等固有弊 端，W 火焰锅炉40%额定负荷深度调峰稳燃技术难度大。
本文通过对普安电厂使用的巴威W 火焰锅炉40%额定负荷深度调峰工况进行总结，解决超低负荷稳燃技术难点，保证锅炉 40%额定负荷安全稳定运行，满足电网对火电机组深度调峰的 要求。
关键词：超临界W 火焰锅炉；深度调峰；稳燃1.前言普安电厂两台660MW 超临界W 火焰锅炉（型 号B&WB-2146/26.15-M ）是北京B&W 公司制造的超临界参数、垂直炉膛、一次再热、平衡通风、固 态排渣、全钢构架、单炉膛露天岛式布置的II 型锅炉，锅炉设计煤种及校核煤种均为无烟煤及贫煤,设计煤种收到基低位发热量4800kcal/kg,干燥无灰基挥发分11.46%,校核煤种收到基低位发热量4500kcal/kg,干燥无灰基挥发分9.8%。
锅炉燃烧系统由HPAX-EX 型煤粉燃烧器、OFA 喷口、乏气管道、分级风管、开式风箱（燃烧 器风箱和分级风风箱）、OFA 风箱、高能点火装置、炉前燃油系统、翼墙和贴壁风箱、火焰检测器等组 成采用双进双出钢球磨煤机正压冷一次风直吹式制粉系统，配置6台磨煤机，每台磨煤机引出4根煤 粉管道到炉膛前后拱，每台锅炉共24只燃烧器，对称布置在锅炉的前后拱上，前后拱各12只燃烧器。
24只OFA 喷口布置在锅炉的前、后拱的燃烧器上方，前后墙各12只。
燃烧器布置如下图lo图1燃烧器布置图后拱C3B3A3C4B4A4F3E3D3F4E4D4D1E1F1D2E2F2A1B1C1A2B2C2前拱2.深度调峰运行技术措施2.1技术准备工作：（1 ）根据燃烧器布置方式，深度调峰磨煤机组 合方式有3种,分别是A/B/D/E 磨煤机运行、B/C/D/E磨煤机运行、B/C/E/F 磨煤机运行，炉膛次中间位置 的B/E 磨煤机必须同时运行。
660W锅炉课件(概述)
6）灰分是煤燃烧后剩余的不可燃矿物质 残渣，也称煤的外部杂质，它与燃烧前煤 中的矿物质在成份和数量上有很大的区别。 不同煤的灰分含量差别很大，一般为5–35%，
灰分与水分一样不仅降低了煤的发热量， 而且影响煤的着火与燃烧。烟气中的灰粒， 是受热面磨损、积灰、堵灰及结渣的根源， 同时也污染了周围的环境。显然灰分是煤 中极有害的成份。我厂燃煤中的收到基灰 分为 38.86 %，灰分极高，属于高灰分煤。 在锅炉设计和运行时必需要十分重视防止 烟气所经过的各段受热面的磨损、积灰、 堵灰以及结渣等方面的问题。
汽冷却夹管定位管→蒸汽冷却夹管出口管→ 末级过热器出口集箱。
蒸汽冷却间隔管用于保持分隔屏过热器、 末级过热器和末级再热器的横向节距，防 止末级过热器和末级再热器过分偏斜，其 流程如下:
立式低过出口连接管→分隔屏区域蒸汽冷 却间隔管→末级过热器口入集箱。 立式低过出口连接管→末级过热器区域蒸 汽冷却间隔管→末级过热器入口集箱。 立式低过出口连接管→末级再热器区域蒸
BRL 2049.8 571 25.29 4.75 324.7 4.624 569 1666 280.1
煤质特性
项目
煤种
工 空气干燥基
业
水份 干燥无灰基
分 挥发份 收到基低
洗混煤 洗混煤 洗混煤
% 2.06
2.02 2.21
Vdaf % 35.35 34.26 30.36
4.48 4.22 4.94 0.83 0.85 0.87 1.18 1.17 1.19 8.6 8.2 9.8 38.86 36.67 39.63
变形温度 DT ℃ 1290 1173 1226
灰 软化温度 ST ℃ 1334 1215 1263 熔 点 半球温度 HT ℃ 1360 1231 1278
660MW锅炉课件(概述)
38.86 36.67 39.63
变形温度 DT
灰 软化温度 ST 熔 点 半球温度 HT 流动温度 FT
℃
℃ ℃ ℃
1290
1334 1360 1398
1173
1215 1231 1274
1226
1263 1278 1316
从上表中可以看出： 1）我厂洗混煤的收到基碳为43.39 %，其含量 属于中下等，因此，我厂的燃煤发热量就很低。 2）洗混煤的收到基氢为 2.21%，其含量属于中 等，对于该煤种较易着火。一般煤中氢的含量不 高，大多在2–6% 3）氧和氮是煤中不可燃成份，被称为内部杂质。 煤的地质年代愈久远，氧的含量就愈低， 我厂 洗混煤氧的含量为4.48%。而氮的含量也较少， 仅为0.83%，而氮是一种惰性元素，但在高温下 可与氧化合而成为氮的氧化物（NOX）称为燃料 型氮的氧化物，因助燃空气带入的氮在高温下与 氧化合成为氮的氧化物（NOX）称为热力型氮的 氧化物，而NOX的排放将造成对大气的污染。
烟道对流管束出口连接管，下部与贮水箱 相连。在最低直流负荷（30%BMCR）以 下时，由水冷壁出来的汽水混合物在启动 分离器中分离，蒸汽从分离器顶部引出到 顶棚包墙和过热器中，分离下来的水经分 离器进入贮水箱中，并经设置在贮水箱上 的疏水管路排到扩容器中以维持贮水箱中 的液面高度。 过热器采用两级喷水减温器，一级减温 器布置在低温过热器和分隔屏过热器之间， 二级减温器布置在分隔屏过热器和末级过 热器之间，每级两点。再热蒸汽采用
4）硫是煤中有害的元素。我厂燃煤的收到 基硫为 1.18 %，按折算硫份计算其为 ＞ 0.2%，因此洗混煤属于高硫煤。必需采用 烟气脱硫装置。 5）水分是煤中的外部杂质，它随着煤的地 质年代增长而减少，同时也受开采方法、 运输、贮存条件的不同而发生变化。水分 的存在，不仅降低了煤的发热量，而且增 加了原煤在厂内运输和煤粉制备时的困难。 同时使着火推迟，炉膛温度降低。烟气中 的水蒸汽可能造成空气预热器的堵灰和腐 蚀，并增加烟气带走的热量损失和引风机 电耗。因此，水分是煤中有害的成份。 我厂燃煤中的空气干燥基水分为2.06 %， 属于水分不太高的煤。
660MW机组介绍ppt (3)
各控制站调节阀整定和运行情况
汽封母管 压力 MPa 0.124 0.127 0.130 0.118 0.118 高压汽源 控 制站 关闭 关闭 关闭 打开并调 节 打开并调 节 辅助汽源 控 制站 打开并调 节 打开并调 节 关闭 关闭 关闭 溢流控制 站 关闭 关闭 打开并调 节 关闭 关闭
运行状态
约95～99kPa(a)
高低压缸轴端密封示意图
低压缸轴端平齿汽封
高中压间轴封
高压后轴封
4.自密封系统及运行 系统组成及主要设备 ： 轴封系统对辅助蒸汽参数的要求： 蒸汽压力：0.588～0.784 MPa 温度：冷态启动约150～260℃；热态启动约 208～375℃ 轴封系统的启动 ： 1）盘车、冲转及低负荷阶段 ：汽封供汽来自辅 汽，供汽母管压力维持在0.124MPa(a) 2）25%－60％TRL负荷阶段 ：由再热冷段提 供，也可以继续使用辅助蒸汽，并自动维持供汽 母管压力0.127MPa（a）。
欧共体制定了“THERMIE AD 700” 先进燃煤火电机组的发展计 划，联合开发 37.5MPa／700／700℃的超超临界火电机组，其效 率达52-55％。重点是高温镍基合金的研发，解决高温强度、高温 腐蚀、高温氧化难题 。
超临界机组的经济性 • 16.7/538/538 亚临界机组供电热效率为38%，发 电煤耗为325 g/KW.h • 24.1/538/538 超临界机组供电热效率为41%，发 电煤耗为310 g/KW.h • 玉环 26.25/600/600 超超临界机组供电热效率为 45.4%，发电煤耗为270.6 g/KW.h 。
3）60%TRL以上 ：当蒸汽母管压力升至 0.130MPa(a)时，所有供汽站的调节阀自动关闭， 溢流站调节阀自动打开，将多余的蒸汽通过溢流 控制站排至汽机侧8#低压加热器。若8#低压加热 器事故或停运，可将多余蒸汽排至凝汽器。至此， 汽封系统进入自密封状态，母管压力维持在 0.130MPa(a)，正常运行时应关闭再热冷段管路上 电动截止阀。 4）机组甩负荷时 :用符合温度要求的备用辅助 汽源 ，否则用主汽汽源 。 5）所有运行工况下的温度调节：维持低压汽封 温度在121～177℃。
660MW锅炉课件(一次风机)
5.一次风机结构：
1）一次风机为上海鼓风机厂生产的PAF 型轴 流风机。风机由电机驱动，从驱动端看， 叶轮逆时针旋转。PAF 型风机配有2 个转子， 安装布置在中间段内的轴承箱上，转子位 于机加工的叶轮机壳内。中间段栓接在进 气箱和扩散器间的轨道上，可以轴向移动。 风机静止部件稳定可靠，叶轮机壳与叶轮 尖端之间的间隙很小，可保证较高的效率， 叶轮运行可靠。风机转速恒定，但在运行 过程中，风机的转子叶片角可以由液压液 压系统调节．从而可根据锅炉系统的性能 要求调整风量。
24颗连接盖与支撑环 连接螺栓 M16X45,10.9工作等 级,拧紧力矩为210NM
２５颗轮毂端盖连 接螺栓，８.８工作 等级，拧紧就、力 矩５０ＮＭ
24颗液压缸支撑体与 导向环连接螺栓 M16X55,10.9工作等 级,拧紧力矩为210NM
40颗液压缸与推盘连接 螺栓M8X45,10.9工作 等级,拧紧力矩为25NM
空轮毂 一个叶轮在出厂前要经过三次动平衡实验,在空轮毂的时,装上叶柄系统后,和装上 叶片以后
此处为做 平衡实验 后,补加的 平衡块
所有的叶柄螺母应由一个人来拧紧,在拧紧时施力的大小应相等
2）轴承箱：
轴承箱端盖
骨架密封轴承箱 密封的主要部件, 对整个轴承箱的 密封起着至关重 要的作用
间隔衬套的外圈和骨架密封配合,内圈和主轴配合,间隔衬套随主轴 一起旋转,在其外圈可以看见与骨架密封摩擦后留下的痕迹
导叶确保空气沿着叶片流动。风机叶轮平衡和 叶片尖端至外壳的间隙测量均可在进气箱安装 后进行。进气箱上有一检查门可以检修驱动端 转子．通过进气箱内筒的检查盖来调节驱动端 叶轮平衡。 4）轴承组：轴和两个转子安装在中间段上．两 个转子外壳分别栓接在中间段的两端。为保证 叶片尖部和叶轮外壳间的间隙值最小，叶轮机 壳内部机加工，并用特殊定位销将其对中。扩 散器与叶轮机壳相连接，它的作用是将风机动 压转变为静压。扩散器安装在滑轨上，这样可 轴向移动扩散器。风机叶轮平衡和叶片尖端至 外壳的间隙测量均在扩压段安装后进行。叶轮
660MW超超临界机组锅解析
3．3 燃烧温度影响 燃烧温度对NOx排放量的影响已取得共识，即随着炉内燃 烧温度的提高，NOx排放量上升．含氮量越高，燃料中氮向气 相释放的量越低．过量空气越大、火焰温度越高时，这种负效 应越明显．
3．4 一次风率影响 为了有效控制NOx排放，削弱NOx生成环境，二次风送入点上部 应维持富氧区，下部应维持富燃料区．当一次风率提高时，二次风送 入点的下部还原性气氛减弱，CO浓度下降，NOx被还原分解的速率 降低，使NOx生成量增加． 3．5 负荷率影响 增大负荷率，增加给煤量，燃烧室及尾部受热面处的烟温随之增 高，挥发分N生成的NOx随之增加．
4.2、安装脱硝装置
• 脱硝装置布置主要由两部分组成，一是脱硝SCR反应器区，二是氨站 区。本期脱硝采用选择性催化还原脱硝法（SCR）设计，脱硝效率为 80%， SCR装置为高含尘布置，加装SCR装置后，省煤器出口水平 烟道下部锅炉厂设置了省煤器灰斗，可以减少进入反应器中烟尘浓度 及大颗粒灰进入反应器几率，防止催化剂的堵塞，利用省煤器下部灰 斗就能有效去除大颗粒飞灰。脱硝系统不设置烟气旁路系统，采用声 波吹灰，吸收剂为纯氨。通过调整喷氨量的大小我厂脱硝效率控制在 80%以上，净烟气NOX含量平均值在60mg/
2014年9月
660MW超超临界机组锅炉NOx生成与控制 • • • • • 1、前言 2、电厂锅炉中NOx的生成过程 3、影响NOx生成的因素 4、NOX含量控制措施 5、结论
一、前言
• 煤燃烧后产生的污染物较多，其中引起酸雨的主要物质除 二氧化硫外就是氮氧化物。氮氧化物排放到大气中对环境 造成很大危害，通过呼吸进入人体内，刺激呼吸道和肺部， 并对心、肝、肾等造成腐蚀损害，还会引起急性或慢性中 毒，并有致癌作用。所以大气中氮氧化物的含量已逐渐引 起了各国的关注，许多国家已制订了非常严格的氮氧化物 排放法规。氮氧化物的主要来源之一是电站锅炉的燃烧产 物，所以采取相应的措施来控制氮氧化物的形成及排放也 变得非常重要。
660MW超临界褐煤锅炉技术特点
660MW超临界褐煤锅炉技术特点内蒙古上都发电有限公司660MW机组的锅炉由哈尔滨锅炉厂生产的HG—2141/25.4一HM型超临界直流锅炉。
着重分析了本台锅炉在蒸汽参数选择、变压运行、螺旋管圈水冷壁、内置式汽水分离器和燃烧系统5个方面的技术特点。
标签：锅炉超临界变压运行螺旋管圈水冷壁内置式汽水分离器1 设备介绍锅炉为变压运行、一次中间再热、平衡通风、墙式切圆燃烧、π型布置、全悬吊结构、超临界参数直流锅炉。
锅炉炉膛断面尺寸为20402×20072mm。
炉膛55748mm以下采用水平倾角为18.736°的螺旋水冷壁(488根),螺旋管通过中间集箱转换成垂直管屏(1468根)。
锅炉采用内置式汽水分离器,锅炉燃烧采用墙式切圆燃烧方式,燃烧器布置在水冷壁墙上,在炉膛内形成一个￠10900mm旋转圆火焰。
每只燃烧器中设有点火油枪,所用燃油为0号或-35号(冬季)柴油。
过热蒸汽温度靠一、二级减温水进行调节,再热蒸汽温度靠锅炉尾部竖井烟道的烟气挡板进行调节,再热器同时配有事故喷水。
锅炉配备7台HP碗式磨煤机、7台皮带式给煤机,采用正压、直吹式制粉系统。
锅炉风烟系统配备动叶可调轴流式送风机、引风机和一次风机各2台,2台三分仓回转式空气预热器。
2 锅炉特点2.1 超临界压力蒸汽参数选择①过热蒸汽压力:超临界参数锅炉过热蒸汽压力在设计上采用25.4MPa。
②过热蒸汽温度:过热蒸汽温度在设计上采用571℃。
③再热蒸汽温度采用569℃。
2.2 变压运行设计锅炉按变压运行要求设计,不仅能带基本负荷,也能满足快速变动负荷和低负荷的要求,低负荷时有较高的热效率,其运行特点有以下几方面。
①锅炉压力随机组负荷变化,部分负荷运行时蒸汽流量减小、比容增大,使得蒸汽容积流量随负荷变化而变化的幅度不大,因此机组效率在负荷变化时可以基本保持不变。
②低负荷运行时,过热汽温保持在额定值,压力降低,高压缸排汽焓值增加,再热汽温可调范围增加,提高了低负荷时的机组效率。
锅炉说明书
国投哈密电厂一期（2×660MW）工程褐煤锅炉是哈尔滨锅炉厂有限责任公司（简称 哈锅）自主开发研制的660MW褐煤超临界锅炉。该锅炉为一次中间再热、超临界压力变压 运行带内置式再循环泵启动系统的直流锅炉、单炉膛、平衡通风、固态排渣、全钢架、 全悬吊结构、紧身封闭布置的π型锅炉（总体布置图见图01-01～04） 。采用中速磨直吹 式制粉系统，每炉配6台ZGM123G-Ⅲ磨煤机，燃用设计煤种时5运1备；煤粉细度R90=22%。 锅炉采用四角切圆燃烧方式， 主燃烧器布置在水冷壁的四角， 每层4只燃烧器对应一台磨 煤机。 SOFA燃烧器布置在主燃烧器区上方的水冷壁的四角， 以实现分级燃烧降低NO×排放。 锅炉以最大连续出力工况 （BMCR） 为设计参数。 在设计条件下任何5台磨煤机运行时， 锅炉能长期带BMCR负荷运行。 1、 锅炉设计容量和参数 锅炉型号：HG-2280/25.4-HM15 锅炉 单位 过热蒸汽： 过热蒸汽流量 过热器出口蒸汽压力 过热器出口蒸汽温度 再热蒸汽： 再热蒸汽流量 再热蒸汽进口压力 再热蒸汽出口压力 再热蒸汽进口温度 再热蒸汽出口温度 主给水压力 给水温度 的进汽量参数； 2.TRL 工况对应于汽轮机 TRL 负荷参数； 3. 压力单位中“g”表示表压。“a”表示绝对压(以后均同)。 2、设计条件 2.1 工程主要原始资料 t/h MPa.g MPa.g ℃ ℃ MPa.g ℃ 1895.1 5.224 5.009 337.2 569 29.20 295.9 1847.8 5.011 4.804 333.6 569 28.748 294.1 t/h MPa.g ℃ 2280.2 25.40 571 2235.5 25.33 571 BMCR 工况 TMCR 工况
国投哈密电厂一期（2×660MW）工程 HG-2280/25.4-HM15 锅炉
660mw哈锅炉膛温度场
660MW哈锅炉膛温度场1. 简介660MW哈锅炉是一种大型火力发电锅炉，其膛温度场是指锅炉燃烧室内不同位置处的温度分布情况。
膛温度场的稳定和合理分布对于锅炉的运行安全和效率具有重要影响。
本文将详细介绍660MW哈锅炉膛温度场的特点、影响因素以及优化方法。
2. 膛温度场特点660MW哈锅炉膛温度场的特点主要包括以下几个方面：2.1 温度分布不均匀由于锅炉内燃烧过程的非线性特性，膛温度场在空间上存在明显的不均匀性。
通常情况下，炉膛上部温度较高，而下部温度较低。
这种不均匀的温度分布会导致炉膛内部温度过高或过低，从而影响锅炉的热效率和安全运行。
2.2 温度波动较大锅炉运行过程中，燃烧的不稳定性和负荷变化等因素会导致膛温度场的波动。
温度波动过大会影响燃烧的稳定性和锅炉的寿命，同时也会增加烟气中的氮氧化物排放。
2.3 温度峰值位置易移动锅炉运行过程中，温度峰值位置会随着燃烧条件和负荷变化而发生移动。
这种温度峰值位置的移动会导致锅炉的热负荷分布不均匀，从而影响热交换效果和锅炉的热效率。
3. 影响因素660MW哈锅炉膛温度场的形成和分布受到多种因素的影响，主要包括以下几个方面：3.1 燃烧条件燃烧条件是影响膛温度场的主要因素之一。
燃烧过程中燃料的供给、空气的调节以及燃烧器的设计等因素都会对膛温度场产生影响。
合理的燃烧条件可以使膛温度场分布更加均匀稳定。
3.2 炉膛结构炉膛结构对膛温度场的形成和分布起着重要作用。
合理设计的炉膛结构可以使热量分布更加均匀，减少温度峰值位置的移动。
3.3 烟气流动烟气流动对膛温度场的形成和分布也有一定影响。
烟气流动的速度和方向会对膛温度场的分布产生影响。
合理调节烟气流动可以改善膛温度场的均匀性。
4. 优化方法为了改善660MW哈锅炉膛温度场的不均匀性和波动性，可以采取以下优化方法：4.1 燃烧器调整通过调整燃烧器的结构和参数，优化燃烧过程，使燃料和空气的混合更加均匀，燃烧更加稳定。
660MW超临界直流“W”火焰锅炉的燃烧调整精品文档5页
660MW超临界直流“W”火焰锅炉的燃烧调整目前，我国运行的W型火焰锅炉中普遍存在着燃烧效率低、飞灰含碳量大、排烟温度高、NOx排放过高、结焦严重、燃尽率低等问题。
本文结合南宁电厂660MW“W”火焰锅炉的特点及运行分析，针对锅炉燃烧存在的问题，进行了大量的燃烧调整实验，改善了机组安全经济状况。
1 锅炉设备及主要性能指标1.1 设备概述国电南宁发电有限责任公司2×660MW工程锅炉为东方锅炉（集团）股份有限公司的国产超临界参数复合变压本生直流锅炉，锅炉型号DG2141/25.4-Ⅱ12型，锅炉为一次再热，平衡通风，固态排渣，露天布置，全钢构架，全悬吊结构，“Ⅱ”型直流锅炉，“W”型火焰燃烧方式。
其主要设计参数如下表1（设计煤种）：1.2主要燃料特性本工程设计煤种为兴仁无烟煤，校核煤种Ⅰ为无烟煤：烟煤为8：2，校核煤种Ⅱ为六枝无烟煤，燃煤煤质特性如表2。
1.3 燃烧设备燃烧系统配有24只双旋风煤粉燃烧器；每台磨煤机带4只煤粉燃烧器。
双旋风煤粉燃烧器顺列布置在下炉膛的前后墙炉拱上，前、后墙各12只，水冷壁上还布置有26只燃烬风调风器，前、后墙各13只。
锅炉配置双进双出钢球磨冷一次风机正压直吹式制粉系统，由2台双动叶可调式一次风机，6台BBD（MGS4360）型磨煤机，5台磨煤机就可以满足锅炉MCR负荷。
2 制粉系统优化调整锅炉燃烧调整的是在实质煤质条件下，优化锅炉运行方式和参数，减少飞灰和排渣，提高锅炉效率。
试验前利用停磨机会对各台磨煤机回粉管、分离器挡板进行了清理检查。
2.1 一次风调平通过观察发现各磨煤机出口静压偏差较大，因此在磨煤机80%以上出力下，采用防堵靠背管实测各磨煤机出口粉管的动压值，并通过粉管上的可调缩孔调平了各管动压，保证了磨煤机各粉管出力的均匀性。
2.2 煤粉细度调整试验分离器挡板调整主要磨煤机分离器挡板调整至开度为4.5，维持磨在150A-160A左右，此后通过定期加直径为50mm的钢球保证磨煤机电流控制在150-155A之间，通过调整各制粉系统细度总体下降，但调整初期煤粉均匀性仍较差，后期随着制粉系统的运行，磨煤机内大小钢球配比逐步趋于合理，煤粉细度得到下降且均匀性也得到提高，图1是制粉系统调整前、调整初期、调整后期各一次风管煤粉细度一周内日平均值的比较：3 燃烧优化调整试验南宁电厂当前正常运行时采用石油焦与无烟煤及高硫煤的掺烧，此次针对煤质特性主要进行了不同石油焦掺烧方式掺烧试验。
660MW超超临界机组-教材讲解
(10）超临界压力锅炉的蓄热特性不及汽包炉，外界负荷变动时， 汽温、汽压变化快而必须有相当灵敏可靠的自动调节系统，锅炉 机组的自控水平要求也较高一些。
超临界机组也存在着一些不足： (1) 超临界压力锅炉由于参数高，锅炉停炉事故的
(6）超临界压力直流锅炉没有大直径厚壁的汽包和下降管，制 造时不需要大型的卷板机和锻压机等机械，制造、安装、运输方
便。同时取消汽包而采用汽水分离器，汽水分离器远比亚临界锅
炉的汽包小，内部装置也很简单，制造工艺也相对容易，相应地 降低了成本。
(7）启动、停炉快。超临界压力直流锅炉不存在汽包上下壁温差 等安全问题，而且其金属重量和储水量小，因而锅炉的储热能力
(4) 超临界直流锅炉水冷壁的安全性较差。直流锅 炉的水冷壁出口处，工质一般已微过热，故管内会发 生膜态沸腾，自然循环有自补偿特性，而直流炉没有 这种特性，因此，直流炉水冷壁管壁的冷却条件较差， 较易出现过热现象。
600MW超临界主机的一些特殊要求
(1) 锅炉部分 由于超临界锅炉的温度和压力比亚临界锅炉
提高电厂煤炭利用效率的途径，主要是提高 发电设备的蒸汽参数。随着科技的进步，煤 电的蒸汽参数已由低压、中压、高压、超高 压、亚临界、超临界、高温超临界，发展到 了超超临界和高温超超临界；发电净效率也 由低压机组的20%，增加到了超超临界机组 的48%；发电煤耗从500克/千瓦时下降到了 250克/千瓦时。
500
94（1985年） 连续运行607天 平均EAF=83.3 88.92（1994）
中国
石洞口二厂 2×600 华能南京电厂 2×300
660MW超超临界直流锅炉运行中几个问题的分析
660MW超超临界直流锅炉运行中几个问题的分析锅炉运行中的几个问题的分析徐光学1.几个主要观点。
2.直流炉与汽包炉的本质区别是什么？为何采用不同的控制方式？3.公司机组器启停过程中，锅炉在湿态运行阶段可以把它当作汽包炉进行调整吗？4.锅炉在湿态运行时，如何调节分离器水位？5.为什么说锅炉在120MW到180MW负荷之间不能长时间停留？6.机组负荷达到100MW后，如果需要进行湿态洗硅或因设备故障，短时间内不能升负荷进行干湿态转换时，应如何进行调节？7.在停机过程中，完成干态到湿态转换后，我们的调节目标是什么？应如何进行操作？8.在机组启动和停机过程中，锅炉在湿态下运行时，发现主汽温度下降应如何处理？一、几个结论：1.直流炉与汽包炉的本质区别在于循环倍率不同，蓄热能力差别很大。
在机组并网后，虽然锅炉貌似汽包炉，但随着负荷的增高，锅炉的循环倍率越来越低，其运行特性也逐步呈现出强烈的直流锅炉的特性。
因此不能以干湿态转换为界将锅炉的运行状态进行简单区分。
简单地说：直流锅炉较低的蓄热能力和始终偏低的循环倍率决定了直流炉永远不会变成汽包炉。
煤、水、负荷的协调控制始终是锅炉运行中的首要任务。
2.直流炉湿态运行阶段，分离器水位更多反映的是锅炉的输入和输出热量的平衡，而不是蒸汽流量和给水流量的平衡（忽略了能量的平衡而片面追求汽、水流量的平衡会造成蒸汽温度的失控）。
应通过煤量和机组负荷的共同调节，使水位达到总体平衡，通过给水副阀、BR阀、WDC阀来进行细调，简单地依靠给水流量来调节分离器水位是非常危险的。
3.直流锅炉蓄热能力差，一旦输入、输出热量的平衡遭到破坏，会迅速反应到蒸汽温度上。
无论是湿态还是干态，在进行负荷与其它参数的调整过程中，煤、水、负荷的必须时刻保持一致。
二、直流炉与汽包炉的本质区别是什么？为何采用不同的控制方式？在直流炉中，工质一次性通过受热面，其循环倍率为1.0；汽包炉中,工质在受热面中需经过多次循环加热，其循环倍率一般在4以上。
660MW锅炉介绍
锦联电厂二期锅炉介绍
内蒙古锦联铝材电厂二期4*600MW燃煤发电机组锅炉是由哈尔滨锅炉厂有限责任公司生产的超临界参数、变压本生直流炉，单炉膛一次中间再热、平衡通风、紧身封闭布置、固态排渣、全钢架全悬吊结构、四角切圆燃烧方式、π型锅炉。
锅炉型号：HG-2100/25.4-HM；
主蒸汽压力：25.4MPa;最大连续蒸发量：2100T/h；过热器温度：571℃；再热器流量：1777.6 T/h；再热器进出口压力：4.455/4.255 Mpa；再热器出口温度：569℃；锅炉效率：92.81%；炉膛尺寸：20.4028米*20.0723米*76米；锅炉钢架尺寸：48米*81.65米*97.84米；锅炉总重21625.4吨；现场焊口数量;42880道左右。
该工程3#、4#机组的主体工程由东北电力建设第三工程公司承担建设；
5#、6#机组的主体工程由河南第一火电建设公司承担建设；计划于2015年5月19日3#机组投入商业运行。
660MW锅炉绪论及概述
加装水冷壁节流圈以防上炉膛四角和中心部位 管子的吸热偏差；
三、直流锅炉调温方式
直流锅炉没有锅筒，蒸发与过热受热面 之间无固定的分界线，因此在汽温的调节 与蒸发量、汽压具有相关性。直流锅炉的 蓄热能力小，运行工况变化时，蒸汽参数 变化快，很敏感，因此增加了汽温控制的 难度。超超临界锅炉，过热吸热量的份额 增大，汽温高，因此对汽温的控制提出了 更高的要求。
6）螺旋形管圈对燃料的适应范围比较大，可燃用挥 发分低、灰分高的煤；
7）能变压运行，快速启停，能适应电网负荷的频繁 变化，调频性能好。
螺旋管圈虽有以上优点，但它的结构与制造工艺复 杂，故制造与安装比较困难，所需工期较长。
去高压缸
去中压缸
过热器二级减温
⑧ ⑨ 高加
④
⑤
②
再热器事故减温 过热器一级减温
2、再热汽温的控制
再热汽温的控制比过热汽温控制的难度更大，一方 面由于再热蒸汽压力低，蒸汽比热小，因此在同样 的热偏差下，再热汽温的偏差要比过热汽温的偏差 大。另一方面，再热器的运行工况不仅受锅炉运行 工况的影响，还与汽机工况有关。
再热汽温的控制手段很多，如摆动式燃烧器，烟道 挡板，再热器喷水等。以往各个锅炉制造商采用各 自特色的调温方式，现在则互相通用，同时采用多 种调温手段，不仅取决于受热面的布置方式，还往 往取决于业主的意愿。再热器喷水会影响机组的经 济性，因此通常作为事故喷水使用。摆动式燃烧器 只有对辐射特性较强的再热器调温效果较好 。
烟气脱硫技术多种多样，其中湿法烟气脱硫的效率 最高，可脱除燃煤产生SO2的95%以上，但投资费 用昂贵，约占燃煤电站总投资的12%－15%，运行 费用也较贵。除此之外，国际上应用较为成熟的烟 气脱硫技术还有：炉内喷钙尾部增湿活化，排烟循 环流化床脱硫技术，喷雾半干法脱硫技术等。
660MW国产超临界直接空冷锅炉简介
660MW国产超临界直接空冷锅炉简介二期工程2×660MW国产超临界直接空冷锅炉是哈尔滨锅炉厂有限责任公司设计、制造的，锅炉为超临界参数变压直流炉、一次再热、墙式切圆燃烧、平衡通风、紧身封闭、固态排渣、全钢构架、全悬吊结构Π型锅炉。
锅炉以最大连续负荷(B-MCR)工况为设计参数，最大连续蒸发量2141t/h，过热器蒸汽出口温度为571℃，再热器蒸汽出口温度为569℃，给水温度293.6℃。
锅炉采用全钢结构构架，高强螺栓连接，连接件接触面采用喷砂处理工艺，提高了连接结合面的摩擦系数。
锅炉呈“П”型布置方式，设计有固定的膨胀中心，受热面采用全悬吊结构。
炉膛上部布置有屏式过热器。
水平烟道中布置有末级过热器、末级再热器。
尾部为双烟道，前烟道布置有低温再热器和省煤器，后烟道布置低温过热器和省煤器，水平低温过热器和再热器采用水冷吊挂结构。
后烟道下部布置有两台三分仓回转式空气预热器。
锅炉炉膛断面尺寸为19082.3mm×19082.3mm，炉膛46696mm标高以下采用螺旋水冷壁、上部为垂直膜式水冷壁。
启动循环系统选用一台循环泵，锅炉在启动和停炉工况低于本生负荷时需投入循环泵。
顶部受热面各部分间采用大口径连接管连接。
锅炉燃烧器采用墙式切圆燃烧方式，形成大直径切圆，以获得沿炉膛水平断面较为均匀的空气动力场。
主燃烧器采用低NOX的水平浓淡燃烧器，主燃烧器二次风偏离一次风5°进入炉膛，形成风包粉的布置方式，有效减少炉膛的结焦。
主燃烧器的上方为（SOFA）喷嘴，它具有补充燃料后期燃烧所需要的空气，同时实现分级燃烧抑制NOX的生成的低NOx 燃烧系统。
燃烧器采用大风箱结构。
主燃烧器采用固定式，共设六层水平浓淡煤粉一次风喷口，一层紧凑型燃烬风室，四层分离型燃烬风室和七层辅助风室。
其中分离型燃烬风室（SOFA）采用手动水平摆动形式，用于调节炉膛出口处烟温偏差。
燃烧器采用单元制配风。
整个燃烧器同水冷壁固定连接，随水冷壁一起向下膨胀。
660MW锅炉课件(一次风机)
4.一次风机油泵联锁： 1）自动启动： （1）运行油泵停止或跳闸，备用油泵自启。 （2）液压油压力≤0.8MPa ，备用油泵联启。 （3）润滑油压力≤0.12MPa ，备用油泵联启。 （4）风机顺控启动指令发出。 2）允许启动：（与） （1）油站油箱温度大于15℃。 （2）油站油箱油位大于100mm。 3）允许停止： （1）一次风机停止运行延时15分钟。 （2）一次风机运行时另一台油泵运行且油压 正常。
三、一次风机联锁保护
6）一次风机液压油压力≤0.8MPa时，发出液 压油压低报警。 7）一次风机轴承振动大于＞4.6mm/s，发出 轴承振动大报警。 8）一次风机液压油箱油温＜15℃时，发出油 箱油温低报警。 9）一次风机液压油箱油温＞35℃时，发出油 箱油温高报警。 10）油站滤网前后压差≥0.35MPa时，发出滤 网压差高报警。 11）失速探针压差高200Pa报警 。 12）一次风机发生喘振时。
型号 额定电压(KV) 转速 rpm 制造厂
润滑油压力
供油温度 冷却水温度 冷却水压力
电加热器电压
一次风机电机 YKK630-4 额定功率 6 额定电流(A) 1493 额定负荷加速 上海电机 及启动时间 （S ） 厂 液压润滑油站 0.4～0.8 液压油压力 MPa ≤45℃ 总供油量 ≤38℃ 冷却水量 0.2-0.6 油箱容积(L) 380V 电加热器功率
2）调节和控制：在运行过程中，风机风量可 通过改变叶片角度来调节。伺服电机驱动 外部调节臂，将控制信号送到轮毂的液压 调节系统从而同时改变两个轮毂上的叶片 角度。各风机部件都是通过传感器和仪表 来控制的。信号的传送从传感器直接或者 通过端子箱传到用户系统。 3）静态部件：静止部件包括进气箱、中间段、 叶轮机壳和扩散器。静止部件依照规定的 压力条件设计，中间段栓接在水泥机座上。 用于支撑进气箱和扩散器的滑轨紧固在混 凝土基础上。指向扩散器的轴端定义为非 驱动端,而朝向进气箱的那侧则定义为驱动 端．转子安装在主轴的两端。进气箱上的
660MW锅炉绪论及概述
二、超（超）临界锅炉发展
临界压力：22.12 MPa 临界温度：374.15 ℃ 超(超)临界机组的优势 运行效率高，可靠性好，环保指标先进 可复合滑压或纯滑压运行，调峰性能好
国际上通常把主汽压力在27Mpa以上或主蒸汽温度、 再热蒸汽温度在580℃及其以上机组定义为超超临 界 机组。之所以这样定义是因为这个参数是锅炉、
启动过程中水冷壁的最低流量为 25%B-MCR，因此锅炉的燃烧率 为加热 25%B-MCR 的流量达到饱和温度并产生相应负荷下的过热 蒸汽。如采用不带循环泵的简易系统，则由分离器分离下来的饱 和水将被排入除氧器或冷凝器，在负荷极低时，除氧器和冷凝器 不可能接收如此多的工质和热量，只有排入大气扩容器，造成大 量工质的损失；而采用再循环泵的系统可以用再循环泵将分离出 来的这部分饱和水在打回到给水管道，与给水混合重新进入到省 煤器——水冷壁系统进行再循环，后这部分流量在省煤器——水 冷壁系统中作再循环，因而不会导致工质和热量的损失，只有在 水清洗阶段因水质不合格才排往大气扩容系统。
2、再热汽温的控制
再热汽温的控制比过热汽温控制的难度更大，一方 面由于再热蒸汽压力低，蒸汽比热小，因此在同样 的热偏差下，再热汽温的偏差要比过热汽温的偏差 大。另一方面，再热器的运行工况不仅受锅炉运行 工况的影响，还与汽机工况有关。
再热汽温的控制手段很多，如摆动式燃烧器，烟道 挡板，再热器喷水等。以往各个锅炉制造商采用各 自特色的调温方式，现在则互相通用，同时采用多 种调温手段，不仅取决于受热面的布置方式，还往 往取决于业主的意愿。再热器喷水会影响机组的经 济性，因此通常作为事故喷水使用。摆动式燃烧器 只有对辐射特性较强的再热器调温效果较好 。
⑦ ③
⑥ ①
660MW超超临界机组锅炉本体检修
660MW超超临界机组锅炉本体检修摘要：在火力发电厂中，锅炉机组起着极为重要的作用。
如要使燃煤充分燃烧，必须要有磨煤机；要给炉膛输送煤粉和空气，就要装设各种风机设备。
从安全性、可靠性来看，由锅炉机组引起停炉的事例是很多的，并且由此造成很大的直接和间接的经济损失。
因此，锅炉机组的检修、维护应引起高度重视。
影响锅炉机组检修质量的因素有很多，若不采取科学的管理，严密的组织和严格的控制，在检修过程中就很容易出现质量问题，严重影响机组安全运行。
因此，作为专业的检修维护公司，必须在检修技术和质量管理中采取措施，提高检修质量，确保机组可靠运行。
通过某火电厂的 660MW 超临界机组锅炉为主要研究对象，重点分析锅炉机组维护检修管理的方法。
关键词：660MW 超临界机组锅炉；检修；管理一、火电厂锅炉检修特点1、安全威胁较大。
火电厂锅炉本质上属于高压设备，其在实际的使用过程中本身就面临着一定的安全风险，在使用不慎的情况下，极有可能会引起安全事故的发生，而这也直接增加了锅炉检修的风险，使锅炉检修工作面临着较大的安全威胁。
而实际上，针对锅炉设备的检修除了要进行基本的仪器观测等操作以外，也难免需要对相关零部件进行拆卸、清洁等作业，由于锅炉高压高温的特性，使得作业人员在进行检修相关操作时，容易受到烫伤等风险的侵害，这就需要其对检修工作的风险性有充分的认识，以寻求更安全的锅炉检修方式或渠道。
2、技术难度较大。
随着现代火电厂不断完善，锅炉设备体系的设计也更精细，管道布置也更复杂，虽然极大地提高了火电厂的发电效率，但同时也增加了对锅炉设备的检修难度，尤其是在技术方面的难度越来越高。
详细而言，不同用途管道规格不同，由于其外侧所覆盖的保温层，使得其内部情况难以明确，需要借助于特殊仪器才能实现检修目的，再加上管道排列复杂，数量较多，检修时，需要逐一进行查验，无疑增加了检修时长，提高了检修的难度。
除了管道问题外，锅炉主体长期处于高温高压的环境中，也给检修工作带来了极大的难度。
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660MW机组锅炉 本体
湖南华电常德发电有限公司
设备维护部
目录
锅炉总体简介 锅炉本体布置 防磨防爆检查 锅炉重要辅机介绍
湖南华电常德发电有限公司
设备维护部
锅炉总体简介
湖南华电常德发电有限公司
锅炉型式
设备维护部
本厂锅炉为超超临界参数变压运行螺旋管圈直流炉， 单炉膛、一次再热、采用四角切圆燃烧方式、平衡 通风、锅炉采用露天布置、固态排渣、全钢构架、 全悬吊结构П型锅炉 炉后尾部布置两台转子内径为Φ14236mm的三分仓 容克式空气预热器
Mpa.g
299
30.05
297
29.86
292
29.20
湖南华电常德发电有限公司
锅炉热力特性
项目 干烟气热损失 燃料含水分热损失 氢的燃烧损失 空气含水分热损失 未完全燃烧热损失 辐射热损失 其他热损失 制造厂裕度 高位热效率 数值 4.39% 0.08% 0.23% 0.09% 0.56% 0.17% 0.3% 0.2% 90.16% 项目 排烟温度（修正前） 排烟温度（修正后） 过热器喷水温度 过热器喷水量（一级） 过热器喷水量（二级） 低位热效率 炉膛容积热负荷 炉膛断面热负荷 低位热效率（保证） 数值 128℃ 125℃ 299℃ 56t/h 25.4t/h 94.17% 80.64kw/m3 4.607Mw/m2 94%
锅炉除渣采用干式排渣系统，装于冷灰斗下部。
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主要参数
名 称 单 位 t/h BMCR 2035 ECR 1976 过热蒸汽流量
设备维护部
BRL 1833
过热蒸汽出口压力
过热蒸汽出口温度 再热出口蒸汽流量 再热进口蒸汽流量 再热蒸汽进口压力 再热蒸汽出口压力 再热蒸汽进口温度 再热蒸汽出口温度
3 省煤器管型 －－ H型鳍片管 给水先进入低再侧省煤器进口集箱，流经后烟井前烟道低 4 布置方式 －－ 顺列布置 再侧省煤器管组后进入低过侧省煤器进口集箱。省煤器为 5 371 设计进口温度（BMCR） ℃ H型鳍片式，省煤器管子外径为 Φ44.5 ，材料SA106-C ，共 6 排，每排由四根并联蛇形管组成。鳍片厚度为 400 2.5mm， 设计出口温度（BMCR） ℃ 134 7 m2 175mm和宽度 19178/2670 受热面积（蛇形管 /悬吊管） 材料为 SPHC，每对 H型鳍片的高度 120mm。 8 MPa 3705㎡。低过侧受热 0.15 省煤器压降（BMCR） 省煤器管顺列布置，低再侧受热面积 9 14259 mm φ39/φ51 省煤器管内 /外径 面积 ㎡。 10 省煤器管节距 mm 115
15632.30 FURNACE RHS WALL
设备维护部
炉膛水冷壁采用焊接膜式壁，炉膛断面尺寸为 螺旋段水冷壁经水冷壁过渡连接管引至水冷壁 18816mm ×18144mm。 上部垂直管圈 中间集箱（Φ 324mm），经中间集箱混合后再由 连接管引出，经过渡段形成垂直段水冷壁（由 给水经省煤器加热后由 2根Φ 356mm的连接管道汇 13201 根 Φ 的管子组成，前、后垂直段各 326 中间混合集箱 合为 根 Φ35mm 508mm 的连接管道，再由2根Φ 356mm 的 根，左右垂直段各324根，节距为56mm）进入出 连接管道分别引入水冷壁左右侧墙下集箱，水冷 口集箱（ Φ 273×40mm，12Cr1MoVG），再经 4根 下部螺旋管圈 壁下集箱为四周相连通的环形集箱，水经由前后 水平刚性梁 出口集箱连通管（Φ 273×35mm，12Cr1MoVG） 墙下集箱螺旋进入炉膛四周水冷壁，由水冷壁下 垂直刚性梁 进入 A/B启动分离器。 集箱引出的 440根φ 38*7材料为15CrMoG、节距为
设备维护部
湖南华电常德发电有限公司
设备维护部
锅炉本体布置
湖南华电常德发电有限公司
锅炉整体布置图
末级过热器
设备维护部
高温再热器 屏式过热器 低温再热器 一级过热器 省煤器 空预器
燃烧器
炉膛及水冷壁 冷灰斗
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省煤器
序号 项 目 单位 数 值
设备维护部
在双烟道的下部均布置有省煤器，省煤器以顺列布置，以 1 MPa 31.5 省煤器设计压力（BMCR） 逆流方式与烟气进行换热 2 MPa 28.86 省煤器工作压力（BMCR）
Mpa.g
℃ t/h t/h Mpa.g Mpa.g ℃ ℃
26.15
605 1603 1716 5.73 5.53 374 603
26.08
605 1551 1659 5.54 5.34 368 603
25.92
605 1457 1555 5.21 5.02 356 603
给水温度
省煤器进口压力
℃
上海锅炉厂生产，型号SG-2035/26.15-M6011
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锅炉整体布置
设备维护部
制粉系统采用中速磨煤机正压直吹式制粉系统，每台炉 水冷壁为膜式水冷壁，下部水冷壁及灰斗采用螺旋管圈， 锅炉的汽水流程以汽水分离器为界设计成双流程。 配 6台MP225辊盘式中速磨煤机，5台运行，1台备用。每 上部水冷壁为垂直管屏。从炉膛出口至锅炉尾部，烟气 台磨煤机带锅炉的一层燃烧器。主风箱设有 6层强化着火 依次流经上炉膛的屏式过热器、末级过热器、水平烟道 煤粉喷嘴，在煤粉喷嘴四周布置有燃料风。在主风箱上 中的高温再热器，然后至尾部双烟道中烟气分两路，一 从冷灰斗进口一直到水冷壁中间集箱之间为螺旋管圈水 部布置有两级分离燃烬风燃烧器，包括共 6层可水平摆动 路流经前部烟道中的立式和水平低温再热器、省煤器， 冷壁，再连接至炉膛上部的水冷壁垂直管屏和后水冷壁 的分离燃尽风喷嘴。 一路流经后部烟道的一级过热器、省煤器，最后进入 吊挂管，然后经连通管引入汽水分离器。 脱硝系统。 锅炉布置有72只炉膛吹灰器、42只长伸缩式吹灰器及12 只半伸缩式吹灰器，空预器冷端各配有 1只双介质吹灰器。 从汽水分离器出来的蒸汽引至顶棚、延伸墙和包墙系 再热器分为低温再热器和高温再热器两段布置，低温再 炉膛出口两侧各装设一只烟气温度探针，单侧设置炉膛 统，再进入一级过热器中，然后再流经屏式过热器和 热器布置于尾部双烟道中的前部烟道，末级再热器布置 监视闭路电视系统。 末级过热器。 于水平烟道中，逆、顺流混合换热。
在省煤器烟气入口的四周墙壁上设置了烟气阻流板，避免 11 省煤器管材质 SA-210C －－ 形成烟气走廊而造成局部磨损。 12 省煤器管的防磨设施 －－ 烟气阻流板
13 省煤器总水容积 m3 174
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炉膛水冷壁
15632,3 FURNACE LHS WALL 22187,3 FURNACE FRONT WALL