混凝土结构双向板设计.(DOC)
1工程概况
根据初步设计成果，提出设计资料及数据如下：
（1）、墙体厚度370mm，结构横向长L1＝36m，结构纵向长L 2＝36m。楼梯位于该层平面的外部，本设计不予考虑。楼盖采用整体式双向板肋形结构；
（2）、该建筑位于非地震区；
（3）、建筑物安全级别为二级；
（4）、结构环境类别二a类；
（5）、建筑材料等级：混凝土强度等级：混凝土C20；钢筋：板中钢筋、梁中箍筋、构造钢筋HRB335级，梁中受力筋HRB400级；
（6）、荷载：钢筋混凝土重力密度为25kN／m3，楼面面层为水磨石(25mm厚水泥砂浆，自重为20kN／m2)；梁板天花为混合砂浆抹灰(15mm，重力密度为17kN／m3)，楼面活荷载标准值5.5kN／m2；永久荷载分项系数1.2，可变荷载分项系数1.3。
（7）、结构平面布置及初估尺寸：板的支承长度为120mm，梁的支承长度为240mm。（如图1）
（8）、使用要求：梁、板允许挠度、最大裂缝宽度允许值见混凝土结构学课本附录；
（9）、采用的规范：混凝土结构设计规范(GB50010-2010)，建筑结构荷载规范(GB5009—2001)。
2板的计算
图1 梁板结构平面布置
2.1 计算构件的尺寸
由图1可知，支承梁纵向布置，跨度为9000mm ，支承梁横向布置，跨度为6000mm 。 板按弹性性理论方法计算，板的长边与短边之比小于2故为双向板梁楼盖
2.2荷载计算
25mm 水泥砂浆面层 0.025×20=0.5 kN/m 2
150mm 钢筋混凝土板 0.15×25=3.75 kN/m 2
15mm 混合砂浆抹灰 0.015×17=0.26 kN/m 2
恒载标准值 4.51 kN/m 2
永久荷载设计值 g=1.2×4.51=5.70 kN/m 2
可变荷载设计值 q=1.3×5.5=7.5 kN/m 2
合计 13.2 kN/m 2
2.3板的承载力计算
在求各区格板跨内正弯矩时按恒荷载均布及活荷载棋盘式布置计算，取荷载：
7.8' 5.49.322
q g g =+
=+= kN/m
2 7.8' 3.922q q === kN/m 2
在'g 作用下，各内支座均可视作固定支座，边支座按实际情况确定，如果搭接在墙上
的视为简支，搭接在梁上的视为固定。某些区格板跨内最大正弯矩不在板的中心点处，在'q 作用下，各区格板四边均可视为简支跨内最大正弯矩在中心点处，计算时，可近似取二者之和作为跨内最大正弯矩。
在求各支座最大负弯矩（绝对值）时，按恒荷载及活荷载均满布各区格板计算，取荷载：
13.2p g q =+= kN/m 2 按《混凝土结构设计》（第三版）沈蒲生主编附录8进行内力计算，计算简图及计算表格见表2。
角区格板A 计算跨度
0.120.3
(60.120.15) 5.942222
ox n a b l l m =+
+=--++=< 5.95522n h b l m ++= (a 是梁、
板在墙上的支承长度，b 是梁、板的中间支座宽度，h 是板的厚度，n l 是梁、板的净跨度)故 5.94ox l m =，
。2
222b
h l b a l l n n oy ++<++
=故m l oy 94.8=。 边区格板B 计算跨度
0.120.3(60.120.15) 5.942222
ox n a b l l m =+
+=--++=< 5.95522n h b l m ++=故
5.94ox l m =，
。
.1.19n c oy l m l l <== (c l 是支座中心线的距离)故m l oy 9=。 边区格板C 计算跨度
6 1.1 1.1(60.150.15) 6.27ox c n l l m l m ==<=?--=故 6ox l m =，
，955.82
294.822=++<=++
=b
h l b a l l n n oy 故。94.8=oy l 边区格板D 计算跨度
6 1.1 1.1(60.150.15) 6.27ox c n l l m l m ==<=?--=故 6ox l m =， 。.1.19n c oy l m l l <== (c l 是支座中心线的距离)故m l oy 9=。
表1双向板弯矩计算
++ ++
A—B支座
1
(3431.8)32.9
2
y
m I=--=- kN·m/m
A—C支座
1
(3832.6)35.3
2
x
m I=--=- kN·m/m
C —
D 支座 1(26.926)26.52y m I =--=- kN ·m/m
B —D 支座 1
(3329)312
x m I =--=- kN ·m/m
各跨内、支座弯矩已求得（考虑D 区格板四周与梁整体连结，乘以折减系数0.8），即
可近似按0
0.95s y m
A f h =算出相应的钢筋截面面积，取跨内及支座截面125ox h mm =，
115oy h mm =，具体计算如下表2，表3。
表2 双向板跨中弯矩配筋
表3 双向板支座配筋
3板的挠度及裂缝宽度验算
3.1荷载计算
板上荷载标准值 g=4.5 kN/m 2
板上活载标准值 q=5.5kN/m 2
查表得准永久值组合系数为0.5
则 g 1=g+0.5×0.5q=5.7 kN/m 2
q1=0.5×0.5q=1.2 kN/m2 g+0.4q=4.51+6×4=6.9 kN/m2 弯矩计算如下表：
表4 双向板弯矩计算
++
++支座处的弯矩：
A—B支座
1
(17.816.6)17.2
2
y
m I=--=- kN·m/m
A —C 支座 1(19.917)18.42x m I =--=- kN·m/m
C —
D 支座 1
(1413.6)13.82y m I =--=- kN·m/m
B —D 支座 1
(17.315.3) 6.32
x m I =--=- kN·m/m
3.2裂缝验算
短边方向：
最大弯矩2max 18.4/,1000150, 1.54/x tk m kN m m b h mm mm f N mm =??=?=，取1m 板宽，环境类别为二类C=20mm ，h 0=150-(20+0.5×14)=123mm ，。23/10200mm N E S ?= 1399
0.01860.50.51501000S te A bh ρ=
==?? 6
2sk 018.410122.9/0.870.871231399k S M N mm h A σ?===??
0.650.65 1.54
1.1 1.10.660.018612
2.9
tk te sk f ψρσ?=-=-=?
max 52.1 1.90.08122.9202.10.66 1.9200.080.01862.1100.10.2(eq sk S te d c E σωψρ?
?
=+ ?
????
=???+? ????=<满足要求） 长边方向：
最大弯矩2max 17.2,1000mm 150mm, 1.54/mm x tk m kN m b h f N =??=?=，取1m 板宽，环境类别为二类C=20mm ，h 0=150-(20+0.5×14)=123mm,。23/10200mm N E S ?= 1399
0.01860.50.51501000S te A bh ρ=
==?? 6
2sk 017.210114.9/0.870.871231399k S M N mm h A σ?===??
0.650.65 1.54
1.1 1.10.630.0186114.9
tk te sk f ψρσ?=-=-=?
max 52.1 1.90.08114.9202.10.63 1.9200.080.01862.1100.090.2(eq sk S te d c E σωψ
ρ?
?
=+ ?????
=???+? ????=<满足要求）
3.3挠度验算
短边方向：
已知：max 18.4/k M kN m = ,2/54.1mm N f tk =，。
2
3/10200mm N E S ?=mm C 20= 22/10255mm N E c ?=
2.810255102002
3
=??==C S E E E α，2=θ ，mm h 1230=
0127.0123
10001399
0=?==
bh A S ρ， 6sk
018.4101190.870.87135628
k S M h A σ?===?? 12
2
3'
20108.20127
.02.862.063.05.1123139910210215.3162.015.12
121?=??++?????=++
+?
==f E S S s h A E B B γραψ mm l mm B l M a K f 292001.24108.288.5104.184854850122620=<=????==
符合要求。 长边方向： 已知：
max 17.2/y M kN m = ,2/54.1mm N f tk =。
23/10200mm N E S ?=mm C 20=,24/1055.2mm N E c ?=。
2
.81055.21021043
=??==C S E E E α，)110@14(13992Φ=mm A S ，2=θ ，mm h 1230= 0127.0123100013990=?==bh A S ρ，
0.63ψ=
12
2
3'
201087.20127
.02.862.063.05.1123139910210215.3162.015.12
121?=??++?????=++
+?
==f E S S s h A E B B γραψ mm l mm B l M a K f 362507.2910
87.2930.6102.17485485012
2
62
0=<=????==符合要求。
4支承梁的计算
图2 双向板支承梁计算简图
长边方向梁的尺寸取300mm ×600mm ，短边方向梁的尺寸取250mm ×500mm ，柱的尺寸为400mm ×400mm 。双向板传给支承梁的荷载分布为:双向板长边支承梁上荷载承梯形分布，短边支承梁上荷载呈三角形分布。支承梁结构自重及抹灰荷载为均匀分布。如图2所示
4.1长边支承梁计算
（1）荷载计算
梁自重 1.2×25×0.3×（0.6-0.15）=4.05 kN/m 梁侧抹灰 2×1.2×17×0.015×(0.6-0.15)=0.28 kN/m 梁传来的均布荷载 g 1=4.05+0.28=4.33kN/m 板传来的恒载（梯形荷载） g=5.4×6=32.4kN/m 板传来的活荷载（梯形荷载） q=7.5?6=45kN/m （2）计算跨度
梁端部搁置在墙上，其支撑长度为240mm ，柱的截面尺寸为400mm ×400mmm 。计算跨度如下。
边跨：。m l n 56.82.024.09=--=
。则m l m b
l b a l l n n 88.892.82
025.188.824.0224.056.82200==+<=++=++
= 中间跨
。，则取m l l m l l n c n 93.805.190=>== 跨度差
%10%55.093.888
.893.8<=- ，则可以按等跨连续梁计算。 计算简图如3所示
图3 梁的尺寸和计算简图
（3）弯矩及剪力计算
按弹性理论计算支承梁时，为方便计算，将支承梁上的梯形或三角形荷载根据支座截面弯矩相等的原则等换为等效均布荷载。连续梁在等效均布荷载作用下，按结构力学的一般方法求得支座弯矩值；各跨的跨内弯矩和支座处的剪力值应按梁上原有荷载形式进行计算。
等效后的弯矩图：
图4 梯形荷载转换等效荷载图
oy
ox
l l ?=
5.0α 等效的恒载设计值：2705.4)21(4.32'32=+++?=ααg kN/m 等效的活载设计值：78.32)21(45'3
2
=++?=ααq kN/m
支座截面最大弯矩按下列公式计算：
20202201Kql l Kg l Kg M ++=
其中对于端支座0l =6.88m ，中间支座0l =6.93m 。K 为等跨截面连续梁在常用荷载作用下内力系数，查《混凝土结构设计》（第三版）沈蒲生主编附录7。见下表4。
表4 支承梁支座弯矩计算
各跨中弯矩和支座的剪力按梁上原有荷载用结构求解器求。 边跨荷载
a) b)
图5 边跨上承受的荷载
a）板传来的荷载;b)梁的自重
边跨采用结构求解器求得弯矩图（kN·m）、剪力图（kN）如下图6及图7所示。
a) b)
图6 边跨跨中弯矩图
a）板传来的荷载的弯矩；b)梁的产生的弯矩
两者之和M=199.57+12.86=211.89 kN·m
a) b)
图7 边跨支座剪力图
a）板传来的荷载的剪力；b)梁的产生的剪力
两者之和V左=105.79+11.17=115.8 kN V右=-201.51-18.62=-218.19 kN
中间跨荷载
a） b)
图8 中间跨荷载
a）板传来的荷载;b)梁的自重
中间跨采用结构求解器求得弯矩图（kN·m）、剪力图（kN）如下图9及图10所示。
a) b)
图9 中间跨跨中弯矩图
a ）板传来的荷载的弯矩；b)梁的产生的弯矩
两者之和M=132.77+8.66=140.53 kN ·m
a) b)
图10 中间跨支座剪力图
a ）板传来的荷载的剪力；b)梁的产生的剪力
两者之和V 左=155.63+15=169.06 kN V 右=-255.63-15=-169.06 kN （4）梁的承载力计算
中间梁跨内截面按T 形截面计算，其翼缘计算宽度为
边跨 mm s b mm l b o f 263323333002290688031
310=+=+<=?=='
中间跨 mm
s b mm l b o f .263323333002310693031
310=+=+<=?=='
环境类别一类单排布筋取mm a s 35=则mm
mm mm h 565356000=-=。
翼缘厚mm h f .150=
判别T 形截面类型
边跨max 011615)2150
565(15022906.90.1)2(M m kN h h h b f f f f c >?=-????='-
''α 中跨max 011630)2
150565(15023106.90.1)2(M m kN h h h b f f f f c >?=-????='-''α 均属于第一类T 形截面
支座截面按矩形截面计算，支座与跨中均按一排钢筋考虑，取0h =565mm 连续支承梁正截面及斜截面计算分见下表6及表7。
表5 连续支承梁正截面承载力计算
表6 连续支承梁斜截面计算
边跨 mm s b mm l b o f 146011663001150688061
610=+=+<=?=='
中间跨 mm s b mm l b o f .14601166300115569306
1
610=+=+<=?=='
环境类别一类单排布筋取mm a s 35=则mm
mm mm h 565356000=-=。
翼缘厚mm h f 150=
判别L 形截面类型
边跨max 01807)2150565(15011506.90.1)2(M m kN h h h b f f f f c >?=-????='-''α 中跨max 01815)2
150565(15011556.90.1)2(M m kN h h h b f f f f c >?=-????='-''α 均属于第一类L 形截面
支座截面按矩形截面计算，支座与跨中均按一排钢筋考虑，取0h =565mm
求边梁的弯矩时因为板只有一半荷载传递到梁上，故其弯矩和剪力等于中间梁板传递弯矩、剪力的一半与梁自重产生弯矩、剪力的之和。
连续支承梁（边梁）正截面及斜截面计算分见下表8及表9。
表8 连续支承边梁正截面承载力计算
表9 连续支承边梁斜截面计算
4.2长边方向支承梁的验算。
（1）荷载计算
梁自重 25×0.3×（0.6-0.15）=3.375 kN/m 梁侧抹灰 2×17×0.015×(0.6-0.15)=0.23 kN/m 梁传来的均布荷载 g 1=3.375+0.23=3.6 kN/m 板传来的恒载（梯形荷载） g=4.51×6=27.06 kN/m 板传来的活荷载（梯形荷载） q=6×6=36 kN/m 梁计算跨度为：边跨m l 88.80=,中间跨m l 93.80=
等效后 m kN g /5.226.32106.2732'=++-?=）（αα m kN q /08.104.0213632'=?+-?=）（αα （2）弯矩计算
利用结构计算表格求得支座最大弯矩值 ：
22max 20.10522.5 6.880.11910.08 6.88168.6/M kN m =-??-??=- 22max30.07922.5 6.930.11110.08 6.93139/M kN m =-??-??=- 所以支座做大弯矩为：max 168.6/M kN m =-
用结构力学求解器跨中最大弯矩为: max 116.13/M kN m =
（3）梁裂缝宽度验算 跨中裂缝验算
已知mm mm h b 600300?=?，mm c 20=，2/54.1mm N f tk =, mm 2.0lim =ω
m kN M ?=13.116max ,,)253(14732
Φ=mm A s ，mm b f 2290=，mm h f 150=。则mm h 565356000=-=。
f f te h b b bh A )(5.0-?=
150)3002290(6003005.0?-+??= 2388950mm =
01.0.01.0003.0388950/1473，取<===te
S te A A
ρ 2
25i i eq i i
n d d n d ∑∑=
= 1.0i v =
26
/4.1601473
56587.01013.11687.0mm N A h M s o k s =???==σ
476.04
.16001.054
.165.01.165.01.1=??-=-=s tk te f σρ?
)08
.09.1(max te
ep
s s
s
cr d c E ρσ?
αω+=
)01
.025
08.0209.1(102004
.160476.01.23
?
+?????= 2.019.0lim
=≤=ω 满足要求
支座处裂缝验算
已知mm mm h b 600300?=?，mm c 20=，2/54.1mm N f tk =，mm h o 565=
m kN M ?=6.168max ,mm 2.0lim =ω,)284(24632
Φ=mm A s 。 bh A te 5.0=900006003005.0=??=
027
.090000/2463===
te
S
te A A ρ 2
28i i eq i i
n d d n d ∑∑=
= 1.0i v =
26
/2.1392463
56587.0106.16887.0mm N A h M s o k s =???==σ
83.02
.139027.054
.165.01.165.01.1=??-=-=s tk te f σρ?
)08
.09.1(max te
ep
s s
s
cr d c E ρσ?
αω+=
)027
.028
08.0209.1(102002
.13983.01.23
?
+????
?= 2.0147.0lim =≤=ω 满足要求 （4）梁挠度变形验算 跨中挠度
已知：2/54.1mm N f tk =，23/10200mm N E S ?=，24/1055.2mm N E c ?=，
8.710
55.21020043
=??==C S E E E α，)253(14732Φ=mm A S ，2=θ ，mm h 5650=mm C 20=。 008.0565
30014730=?==bh A S ρ，
476
.0=?
()27565
3001503002290)(0
'
''
=??-=
-=
bh h b b f f f γ
14
2
3'201004.1275.31008
.08.762.0476.05.15651473102005.3162.015.1?=?+??++????=++
+=f E S S S h A E B γραψ
14
131.0410 5.2102
S
B B θ?===?
mm l mm B l M a K f 6.342009.10102.569301013.1164854850132
620=<=????==符合要求。
支座挠度
已知：2/54.1mm N f tk =，23/10200mm N E S ?=，24/1055.2mm N E c ?=，
mm C 20=)284(24632Φ=mm A S ，2=θ ，mm h 5650= ，max 168.6/M kN m =
0145.0565
30024630=?==bh A S ρ，
83
.0=ψ
13
2
3'20108.70145
.08.762.083.05.15652232102005.3162.015.1?=??++????=++
+=f E S S S h A E B γραψ
13
137.810 3.9102
S
B B θ?===?
mm l mm B l M a K f 6.342006.2110
9.36930106.1684854850132620=<=????==符合要求。 4.3短边支承梁计算
(1)荷载计算
梁自重 1.2×25×0.25×（0.5-0.15）=3.4 kN/m 梁侧抹灰 2×1.2×17×0.015×(0.5-0.15)=0.21 kN/m 梁传来的均布荷载 g 2=3.4+0.21=3.61 kN/m
板传来的恒载（三角形荷载） g=5.4kN/m 2
×6m=32.4 kN/m
板传来的活荷载（三角形荷载） q=7.8kN/m 2
×6m=46.8 kN/m (2)计算跨度
梁端部搁置在墙上，其支撑长度为240mm ，柱的截面尺寸为400mm ×400mmm 。计算跨度计算如下。
边跨: 60.240.2 5.56n l m =--= 0.240.45.56 5.88 1.025 5.89922222
o n n a b b l l m l m =+
+=++=<+=故0l =5.88m 。
中间跨 7c l m =，6 1.05 1.05(60.4) 5.88n c n l l m l m ==>=?-=则取0l =5.88m 。
梁的有关尺寸及支承情况如图11。
图11 梁的尺寸和计算简图
（3）梁的承载力计算
将支承梁上的三角形荷载根据支座截面弯矩相等的原则换算为等效均布荷载，如图12。
图12 三角形荷载的等效
等效的恒载设计值：86.1361.38
54.32'=+?=g kN/m
等效的活载设计值：25.298
5
8.46'=?=q kN/m
支座截面最大弯矩按下列公式计算： 20202201Kql l Kg l Kg M ++=
其中对于端支座0l =5.88m ，中间支座0l =5.88m 。K 为等跨截面连续梁在常用荷载作用下内力系数，查《混凝土结构设计》（第4版）沈蒲生主编附录7。见下表10。
表9 支承梁支座弯矩计算
。各跨中弯矩和支座的剪力按梁上原有荷载用结构求解器求。
边跨求得弯矩M=129.84+8.74=138.58 kN ·m
剪力V 左=80.04+7.96=88 kN V 右=-152.81-13.27=-166.08 kN 中间跨跨求得弯矩M=88.57+5.2=90.77 kN ·m
剪力V 左=116.42+10.61=127.03 kN V 右=-116.42-10.61=-127.03 kN （4）截面支承梁计算
中间梁跨内截面按T 形截面计算，其翼缘计算宽度为
mm s b mm l b o f 22502000250196058803
1
310=+=+<=?=='
环境类别一类单排布筋取mm a s 35=则mm mm mm h 465355000=-=。
翼缘厚mm h f .150=
判别T 形截面类型
max 011100)2150
465(15019606.90.1)2(M m kN h h h b f f f f
c >?=-????='-''α
属于第一类T 形截面
支座截面按矩形截面计算，支座与跨中均按一排钢筋考虑，取0h =565mm 连续支承梁正截面及斜截面计算分见下表10及表11
表10 连续支承梁正截面承载力计算
表11 连续支承梁斜截面计算
mm s b mm l b o f 1500120030098058806
1
610=+=+<=?=='
环境类别一类单排布筋取mm a s 35=则mm mm mm h 565356000=-=。
翼缘厚mm h f 150=
判别L 形截面类型
max 01550)2150
465(1509806.90.1)2(M m kN h h h b f f f f c >?=-????='-''α
属于第一类L 形截面
支座截面按矩形截面计算，支座与跨中均按一排钢筋考虑，取0h =565mm
求边梁的弯矩时因为板只有一半荷载传递到梁上，故其弯矩和剪力等于中间梁板传递弯矩、剪力的一半与梁自重产生弯矩、剪力的之和。
连续支承梁（边梁）正截面及斜截面计算分见下表12及表13。
表12 连续支承边梁正截面承载力计算
表13 连续支承边梁斜截面计算
4.4短边方向梁的变形和裂缝宽度验算。
（1）梁的荷载计算
梁自重 25×0.25×（0.5-0.15）=2.8 kN/m 梁侧抹灰 2×17×0.015×(0.5-0.15)=0.175 kN/m 梁传来的均布荷载 g 1=2.8+0.175=3.0 kN/m 板传来的恒载（三角形荷载） g=4.51×6=27.06 kN/m 板传来的活荷载（三角形荷载） q=6×6=36 kN/m 梁计算跨度为：边跨m l 88.50=,中间跨m l 88.50= 等效后 m kN g /9.190.38
5
06.27'=+?
= m kN q /94.08
536'=??= （2）梁的弯矩计算
利用结构计算表格求得支座最大弯矩值
22max 0.1178 5.880.119.9 5.88105.2/M kN m =-??-??=- 用结构力学求解器跨中最大弯矩为: max 75.18/M kN m =
（3）梁裂缝宽度验算 跨中验算
已知mm mm h b 500250?=?，mm c 20=，2/54.1mm N f tk = mm 2.0lim =ω
m kN M ?=18.75max ,)282(12322
Φ=mm A s ，mm b f 1960=，mm h f 150=。则mm h 465355000=-=。
f f te h b b bh A )(5.0-?=
150)25019600(5002505.0?-+??= 2281500mm =
01.0.01.00065.0281500/1230，取<===te
S te A A
ρ 2
28i i eq i i
n d d n d ∑∑=
= 1.0i v =
26
/1511230
46587.01018.7587.0mm N A h M s o k s =???==σ
437.0151
01.054
.165.01.165.01.1=??-=-=s tk te f σρ?
)08
.09.1(max te
ep
s s
s
cr d c E ρσ?
αω+=
)01
.028
08.0209.1(10200151
476.01.23
?
+?????= 2.0181.0lim
=≤=ω 满足要求
支座处裂缝验算
已知mm mm h b 500250?=?，mm c 20=，2/54.1mm N f tk =，
m kN M ?=2.105max ,mm 2.0lim =ω,)202252(16102
Φ+Φ=mm A s 则mm h o 465= bh A te 5.0=625005002505.0=??=
026
.062500/610===
te
S
te A A ρ 2
22
252022.82520
i i
eq
i i n d d n d ∑∑+===+ 1.0i v = 26
/1611660
46587.0102.10587.0mm N A h M s o k s =???==σ
86.0161
026.054
.165.01.165.01.1=??-=-=s tk te f σρ?
)08
.09.1(max te
ep
s s
s
cr d c E ρσ?
αω+=
)026
.08
.2208.0209.1(10200161
86.01.23
?
+????
?= 2.016.0lim =≤=ω 满足要求 （4）梁挠度变形验算 跨中挠度
已知：2/54.1mm N f tk =，23/10200mm N E S ?=，24/1055.2mm N E c ?=，
8
.71055.2102004
3
=??==C S E E E α，)282(12322Φ=mm A S ，2=θ ，mm h 4650=,mm C 20= 0101.0565
30012310=?==bh A S ρ，
437
.0=?
()24465
2501503001960)(0
'
''
=??-=
-=
bh h b b f f f γ
13
2
3'20106.7245.3101
.08.762.0437.05.14651230102005.3162.015.1?=?+??++????=++
+=f E S S S h A E B γραψ
13
137.610 3.8102
S
B B θ?===?
mm l mm B l M a K f 4.29200710858801018.75485485013
2
620=<=????==符合要求。
支座挠度
已知：2/54.1mm N f tk =，23/10200mm N E S ?=，24/1055.2mm N E c ?=，
mm C 20=)202252(16102Φ+Φ=mm A S ，2=θ ，mm h 4650= ，max 105.2/M kN m =。
0138.0465
25016100=?==bh A S ρ，
86
.0=ψ
13
2
3'20108.30138
.08.762.086.05.14651660102005.3162.015.1?=??++????=++
+=f E S S S h A E B γραψ
13
133.810 1.9102
S
B B θ?===?
mm l mm B l M a K f 4.292002010
9.15880102.1054854850132
620=<=????==符合要求。 5柱的计算
5.1荷载计算
中柱的荷载计算：
长边梁的传递荷载设计值： (32.4+46.8)×6.93×0.5+4.33×6.93=304.4 kN 短边梁的传递荷载设计值： (32.4+46.8)×5.88×0.5+3.61×5.88=235.5 kN 柱的自重： 4×0.4×0.4×25=16 kN 柱的抹灰： 4×0.015×0.4×4×17=1.6 kN N 1=557.5 kN 长边边柱荷载计算：
长边梁的传递荷载设计值： (32.4+46.8)×6.93×0.5×0.5+4.33×6.93=167 kN 短边梁的传递荷载设计值：(32.4+46.8)×5.88×0.5×0.5+3.61×5.88×0.5=127 kN 柱的自重： 4×0.4×0.4×25=16 kN 柱的抹灰： 4×0.015×0.4×4×17=1.6 kN N 2=311.6 kN 短边边柱荷载计算：
长边梁的传递荷载设计值:(32.4+46.8)×（3+0.93）×0.5+4.33×6.93×0.5=170.6 kN 短边梁的传递荷载设计值： (32.4+46.8)×5.88×0.5×0.5+3.61×5.88=137.6 kN 柱的自重： 4 ×0.4×0.4×25=16 kN 柱的抹灰： 4×0.015×0.4×4×17=1.6 kN N 3=325.8kN 柱结构的计算：柱的计算高度为4m ，截面尺寸为b ×h=400mm ×400mm ，受力钢筋采用HRB400级钢筋，柱中箍筋采用HPB335级钢筋，m l 40=混凝土强度等级为20C ，环境类别为二a 环境，2/6.9mm N f c =则98.0=?。
中柱：kN N 5.5571= ，由公式：)(9.0A f A f N c s y +=?可计算得：
30098.09.04004006.998.09.0105.5579.0)9.0(3
?）（）（y c f A f N As ??
由计算可得：柱混凝土自身可抵抗其轴力，则可按最小配筋率配受力钢筋。
单侧：2320mm 4004000.002%bh 2.0=??==?As 全部： 2960mm 4004000.006%bh 6.0=??==?As
选配2138514
9mm As =Φ，。每侧2
461143mm As =Φ， 柱中箍筋按构造配置为：200@8Φ。钢筋配筋图如图13所示。
长边边柱：kN N 6.3112= ，由公式：)(9.0A f A f N c s y +=?可计算得：
30098.09.04004006.998.09.0106.3119.0)9.0(3
?）（）（y c f A f N As ??
由计算可得：柱混凝土自身可抵抗其轴力，则可构造配筋选配的钢筋149Φ。
混凝土结构设计原理习题与答案
第三章 习题 3-1 某四层四跨现浇框架结构的第二层内柱轴向压力设计值N=14×104 N ，楼层高H=5.4m ，计算长度l 0=1.25H ，混凝土强度等级为C20，HRB400级钢筋。试求柱截面尺寸及纵筋面积。 3-2 由于建筑上使用要求，某现浇柱截面尺寸为250㎜×250㎜，柱高4.0m ，计算高度 l 0=0.7H=2.8m ，配筋为4Φ16（As ′=804㎜2 ）。C30混凝土，HRB400级钢筋，承受轴向力设计值N=950KN 。试问柱截面是否安全？ 3-3 已知一桥下螺旋箍筋柱，直径为d=500㎜，柱高5.0m ，计算高度l 0=0.7H=3.5m ，配HRB400 钢筋10Φ16（As ′=2010㎜2 ），C30混凝土，螺旋箍筋采用R235，直径为12㎜，螺距为s=50㎜。试确定此柱的承载力。 3-4 编写轴心受拉与轴心受压构件截面承载力计算程序。 第四章 习题 4-1 一钢筋混凝土矩形梁截面尺寸b ×h=250㎜×500㎜，混凝土强度等级C25，HRB335钢筋，弯矩设计值M=125KN ·m 。试计算受拉钢筋截面面积，并绘配筋图。 4-2 一钢筋混凝土矩形梁截面尺寸b ×h=200㎜×500㎜，弯矩设计值M=120 KN ·m ，混凝土强度等级C25。试计算下列三种情况纵向受力钢筋截面面积As ：（1）当选用HPB235钢筋时；（2）改用HRB335钢筋时；（3）M=180KN ·m 时。最后，对三种结果进行对比分析。 解:①当HRB235钢筋按一排布置: h 0=h-35=500-35=465mm. 查表可知:对于混凝土强度等级C25可得f c =11.9N/mm.f y =210N/mm. ξb =0.614, α1=1.0. 对于αs =20c M f bh 1α=6 2 1.01.0?10?11.9?200?465 =0.2332. ξ =1- 1-0.614.b <ξ= A s =c 0y f bh f 1αξ? =1.011.9 210 ??0.2695?200?465=1420.26mm 2. min A bh >ρ=0.2％?200?500=200mm 2 选用6Φ18(A s =1527mm 2)钢筋. ②当HRB335钢筋时, 选假定受力钢筋按一排布置 h 0=h-35=500-35=465mm. 查表可知:对于HRB335钢筋.f y =300N/mm 2. εb =0.550. α1=1.0. 对于 αs=20c M f bh 1α=6 2 1.01.0?10?11.9?200?465=0.233 2. ξ =1-b <ξ=0.550. A s =c 0y f bh f 1αε? =0.2695 1.011.9 300 ??200?465?=994.18mm 2
建筑方案设计说明
建筑方案设计说明
(2)人行流线： 项目人行流线结合中心景观绿化、入户小径形成一条相对安全的人行路线及休憩空间，考虑步行者的视觉感受，在植物、建筑的布局上营造步移景异的效果。（3）本项目为高层建筑群，小区内部沿高层建筑设置消防道路及回车场，消防车道宽≥4米，满足消防要求。 6．环境与绿化 小区景观系统延续了总平规划中心花园式结合绿化系统，结合建筑周边绿化布置，营造整体中心花园式内庭院景观，让每个组团的住户都有良好的景观朝向。7．公共配套服务 本项目规划的公共配套服务设施包括为小区服务的商业设施、公共服务设施配置、等。商业服务设施主要是沿街独立店面、超市、商业等；配套公共服务设施为公共活动用房、物业管理等，满足小区配套服务设置要求。 8.人防设置 人防工程按相关人防要求设置在本项目的1号地下室范围内，并满足本项目的人防需求。 建筑设计说明 1.设计依据 《城市居住区规划设计规范》（GB50180-93） 《无障碍设计规范》（GB0763-2012） 《民用建筑设计通则》（GB 50352-2005） 《住宅设计规范》（GB50096-2011） 《住宅建筑规范》（GB50368-2005） 《建筑设计防火规范》（GB50016-2006） 《高层民用建筑设计防火规范》（GB50045-95）2005年版 《商店建筑设计规范》（JGJ 48-88） 《汽车库、修车库、停车场设计防火规范》（GB50067-97） 《汽车库建筑设计规范》（JGJ 100-98） 《地下室防水工程技术规范》（GB50108-2008） 甲方的意见 2.建筑物使用功能： 1#楼为一梯四户一类单元式高层住宅楼，裙楼为两层商业用房；2#～5#楼均为一梯四户一类单元式高层住宅楼，裙楼为两层商业用房；6#楼一梯四户一类塔式高层住宅楼，首层为小区配套活动用房。地下室分为两个，1#楼底盘辐射范围区域为1层地下室，设置设备用房；2#～6#楼底盘辐射范围区域，主要功能为机动车停车库、非机动车车库、人防、局部设置设备用房。 3.建筑的功能分区及平面布局： （1）地下室共分为五个防火分区，其中四个作为机动车停车库，一个作为非机动车停车库。地下室区域战时设置人员掩蔽所。 （2）1#～5#楼均设计为一梯四户一类单元式高层住宅楼，竖向交通设计采用两部电梯（其中一部按担架电梯设计）加剪刀梯形式，更好的满足不同人群需求的竖向交通形式及现代居住人群多元化的居住需求，营造更好的居住环境。结构形式采用框
混凝土结构设计原理课后答案
绪论 0-1：钢筋和混凝土是两种物理、力学性能很不相同的材料，它们为什么能结合在一起工作？ 答：其主要原因是：①混凝土结硬后，能与钢筋牢固的粘结在一起，相互传递内力。粘结力是两种性质不同的材料能共同工作的基础。②钢筋的线膨胀系数为1.2×10-5C-1，混凝土的线膨胀系数为1.0×10-5～1.5×10-5C-1，二者的数值相近。因此，当温度变化时，钢筋与混凝土之间不会存在较大的相对变形和温度应力而发生粘结破坏。 习题0-2：影响混凝土的抗压强度的因素有哪些？ 答: 实验方法、实验尺寸、混凝土抗压实验室，加载速度对立方体抗压强度也有影响。 第一章 1-1 混凝土结构对钢筋性能有什么要求？各项要求指标能达到什么目的？ 答：1强度高，强度系指钢筋的屈服强度和极限强度。采用较高强度的钢筋可以节省钢筋，获得较好的经济效益。2塑性好，钢筋混凝土结构要求钢筋在断裂前有足够的的变形，能给人以破坏的预兆。因此，钢筋的塑性应保证钢筋的伸长率和冷弯性能合格。3可焊性好，在很多情况下，钢筋的接长和钢筋的钢筋之间的链接需通过焊接，因此，要求在一定的工艺条件下钢筋焊接后不产生裂纹及过大的变形，保证焊接后的接头性能良好。4与混凝土的粘结锚固性能好，为了使钢筋的强度能够充分的被利用和保证钢筋与混凝土共同作用，二者之间应有足够的粘结力。 1-2 钢筋冷拉和冷拔的抗压、抗拉强度都能提高吗？为什么？ 答:冷拉能提高抗拉强度却不能提高抗压强度，冷拉是使热轧钢筋的冷拉应力值先超过屈服强度，然后卸载，在卸载的过程中钢筋产生残余变形，停留一段时间再进行张拉，屈服点会有所提高，从而提高抗拉强度，在冷拉过程中有塑性变化，所以不能提高抗压强度。冷拨可以同时提高钢筋的抗拉和抗压强度，冷拨是将钢筋用强力拔过比其径小的硬质合金拔丝模，钢筋受到纵向拉力和横向压力作用，内部结构发生变化，截面变小，而长度增加，因此抗拉抗压增强。
建筑设计-暖通方案设计说明
暖通设计 一．设计依据 1.《采暖通风与空气调节设计规范》(GB50019-2003) 2.《公共建筑节能设计标准》(GB50189-2005) 3.《建筑设计防火规范》(GB50016-2006) 4.《汽车库、停车库、修车厂设计防火规范》(GB 50067-97) 5.《剧场建筑设计规范》(JGJ57-2000) 6.《电影院建筑设计规范》(JGJ558-88) 7.建设单位提供的批准文件资料及要求 8.土建专业提供的建筑平、立、剖面 二．设计气象参数 1.大气压力：冬季Pd=1020.9hPa 夏季Px=1002.5hPa 2.室外计算干球温度 冬季通风温度：twf=5.0℃ 冬季空调温度：twk=-2℃ 夏季空调温度：twk=32.0℃ 夏季通风温度twf=30.0℃
夏季空调室外计算湿球温度 tws=27.7℃ 夏季计算日较差：dt=6.0℃ 3.室外风速： 夏季室外平均风速：Vx=3.2m/s 冬季室外平均风速：Vd=3.7m/s 三．工程概况 本工程建筑面积24853m2，除机动车库、设备用房及仓储用房外，均设置舒适性中央空调系统。在满足舒适性要求的前提下，综合应用多种节能技术措施，实现“绿色、环保、节能”目标。 通风系统按照使用要求设置，保证室内空气品质与卫生程度，满足环保、人防等要求。 消防系统均按照一类高层建筑设防，执行《高层建筑设计防火规范》规范。消防排烟系统与通风系统相结合设置，通过自动控制系统完成功能转换，以降低工程投资并减少对建筑空间的需求。 四.空调系统设计： 1.本工程剧院与影城空调系统分别独立设置。 2.剧院部分空调系统冷负荷估算为2570kw，空调热负荷估算为1350kw。冷热源系统根
混凝土结构双向板设计
1工程概况 根据初步设计成果，提出设计资料及数据如下： （1）、墙体厚度370mm，结构横向长L1＝42m，结构纵向长L 2＝18m。楼梯位于该层平面的外部，本设计不予考虑。楼盖采用装配式双向板肋形结构； （2）、该建筑位于非地震区； （3）、建筑物安全级别为二级； （4）、结构环境类别二类； （5）、建筑材料等级：混凝土强度等级：混凝土C20；钢筋：板中钢筋、梁中箍筋、构造钢筋HPB235级，梁中受力筋HRB335级； （6）、荷载：钢筋混凝土重力密度为25kN／m3，楼面面层为水磨石(25mm厚水泥砂浆，自重为20kN／m2)；梁板天花为混合砂浆抹灰(15mm，重力密度为17kN／m3)，楼面活荷载标准值6kN／m2；永久荷载分项系数1.2，可变荷载分项系数1.3。 （7）、结构平面布置及初估尺寸：板的支承长度为120mm，梁的支承长度为240mm。柱：b×h＝400mm×400mm，柱子的高度为4m；（如图1） （8）、使用要求：梁、板允许挠度、最大裂缝宽度允许值见混凝土结构学课本附录； （9）、地基承载力为250KN/m2； （10）、采用的规范：混凝土结构设计规范(GB50010-2010)，建筑结构荷载规范(GB5009—2001)。 图1 梁板结构平面布置 由图1可知，支承梁纵向布置，跨度为7000mm，支承梁横向布置，跨度为6000mm。板
按弹性性理论方法计算，板的长边与短边之比小于2故为双向板梁楼盖。 2板的计算 （1） 确定板厚h 和梁截面 25mm 水泥砂浆面层 0.025×25=0.5 kN/m 2 150mm 钢筋混凝土板 0.15×25=3.75 kN/m 2 15mm 混合砂浆抹灰 0.015×17=0.26 kN/m 2 恒载标准值 4.51 kN/m 2 永久荷载设计值 g=1.2×4.51=5.4 kN/m 2 可变荷载设计值 q=1.3×6.0=7.8 kN/m 2 合计 13.2 kN/m 2 （3） 板的承载力计算 在求各区格板跨内正弯矩时按恒荷载均布及活荷载棋盘式布置计算，取荷载： 7.8' 5.49.322q g g =+ =+= kN/m 2 7.8' 3.922 q q === kN/m 2 在'g 作用下，各内支座均可视作固定支座，边支座按实际情况确定，如果搭接在墙上的视为简支，搭接在梁上的视为固定。某些区格板跨内最大正弯矩不在板的中心点处，在'q 作用下，各区格板四边均可视为简支跨内最大正弯矩在中心点处，计算时，可近似取二者之和作为跨内最大正弯矩。 在求各支座最大负弯矩（绝对值）时，按恒荷载及活荷载均满布各区格板计算，取荷载： 13.2p g q =+= kN/m 2 按《混凝土结构设计》（第三版）沈蒲生主编附录8进行内力计算，计算简图及计算表 格见表2。
建筑方案设计说明(参考模板)
成东1号公馆 方 案 设 计 说 明 书 北京森磊源建筑规划设计有限公司 二零一六年十一月 设计文件目录第一篇设计说明 第二篇效果表现 第三篇规划及分析图 第四篇单体平、立、剖面图
设计说明 第一章建筑设计 一、工程概况 该项目位于成都市龙泉驿区西河镇。规划建设总用地面积为104958.44平方米,其中规划净用地面积：89002.33平方米，规划道路代征用地面积：12758.07平方米，规划绿地代征用地面积：3198.04平方米。总建筑面积521623.96平方米。其中地上建筑面积426264.27平方米，住宅面积213129.08平方米，占地上总建筑面积的49.999%；地上非住宅面积213135.19平方米，占地上总建筑面积的50.001%；架空层建筑面积4673.8平方米，地下建筑面积90685.89平方米。 二、规划设计概念——自然、人文、居住的完美结合 经过认真细致的现场调查，分析研究和对周边环境的深入了解，设计力求规划出一个以人为本、多元、有特色及独创性、富有地域文化内涵和汇集自然、现代审美情趣、并能体现自然、人文、办公和居住四者完美结合的、有一定品位的居住体。 项目合理开发，分期发展，注重项目环境和经济利益的平衡，以防止过度的市场开发和对环境的影响。 在总体中，不仅仅关注本项目内部各组成部分的有机结合，同时亦考虑与周边环境的整体联系。整体性的理念贯彻在内外功能的组织，景观地貌的利用等方面，力求使组团与周边环境形成良性互动，形成较好的用地布局和道路系统、绿化系统和景观系统。1、以人为本的规划设计理念 贯彻以人为本的思想，充分考虑中国人传统生活特点及习惯，注重人与自然的相互制约。 2、特色原则 规划注重特色，项目融合富有个性的设计风格，手法多变，在整体格调统一的前提下，使形体塑造更具魅力。强调环境与建筑，空间与实体的整合性。组团绿地，地域标志性景观等多层次富有人情味的商业及生活场所的塑造，将增强居民归属感与自豪感。 3、建筑与环境的均好性原则 本方案充分考虑利用地形、朝向、气候、绿化等要素，注重创造优美的环境以及保护周围地区的景观与自然环境。建筑体量及尺度宜人，让建筑完全融合于环境之中，与环境成为融合共生关系。 三、总平面布置——合理性、均好性 商业及办公位于项目用地的左侧，南侧设计项目的主要出入口，西侧入口为次入口，分别有孵化中心、综合展厅，和办公楼。还配有动漫展示区、动漫衍生商品销售中心、动漫科技城配套商业。都由东西贯通的商业内街将项目连为一体。二期配套的住宅位于项目的右侧，由4栋住宅建筑组成。 整个项目建筑朝向均好，做到了“户户有好景，家家享美景”的生态格局。高层之间更是达到了32米的间距，为项目优美环境的营造提供了充
混凝土结构原理与设计·随堂练习2018秋华南理工大学网络教育答案
混凝土结构原理与设计，随堂练习 1.(单选题) 衡量钢筋塑性性能的指标有（） A．冷拉、冷拔和冷弯 B．屈服强度和伸长率 C．屈服强度和极限抗拉强度 D．伸长率和冷弯 答题： A. B. C. D. （已提交） 参考答案：D 问题解析： 2.(单选题) 应力-应变曲线有明显流幅的钢筋，其屈服强度标准值取（） A．比例极限 B．屈服下限 C．屈服上限 D．极限抗拉强度 答题： A. B. C. D. （已提交） 参考答案：B 问题解析： 3.(单选题) 对钢筋进行冷加工可以改变钢筋的性能，下列叙述中不正确的是（） A．冷拉可以提高钢筋的抗拉强度 B．冷拔可以提高钢筋的抗压强度 C．冷拔不可以提高钢筋的抗拉强度 D．冷拉和冷拔均会使钢筋的塑性降低 答题： A. B. C. D. （已提交） 参考答案：C 问题解析： 4.(单选题) 《混凝土结构设计规范》将混凝土的强度等级划分为C15~C80,其划分依据为（）A．混凝土轴心抗压强度 B．混凝土立方体抗压强度 C．混凝土轴心抗拉强度 D．混凝土劈裂抗拉强度 答题： A. B. C. D. （已提交） 参考答案：B 问题解析： 5.(单选题) 混凝土若处于三向应力作用下，当（） A．横向受拉，纵向受压，可提高抗压强度 B．横向受压，纵向受拉，可提高抗压强度 C．三向受压会降低抗压强度 D．三向受压能提高抗压强度 答题： A. B. C. D. （已提交） 参考答案：D 问题解析：
6.(单选题) 混凝土双向受力时，何种情况下强度降低（） A．两向受压 B．双向受拉 C．一拉一压 答题： A. B. C. D. （已提交） 参考答案：C 问题解析： 7.(单选题) 混凝土有收缩和膨胀性能，下列说法不正确的是（） A．混凝土在空气中结硬时，体积会收缩 B．混凝土在水中结硬时，体积会膨胀 C．一般情况下，收缩较膨胀值大得多，所以要加强早期养护 D．水泥用量越多，水灰比越大，则收缩量越小 答题： A. B. C. D. （已提交） 参考答案：D 问题解析： 8.(单选题) 下列哪种情况，混凝土的徐变越小（） A．混凝土的龄期越长 B．水泥用量越多 C．水灰比越大 D．混凝土的应力越大 答题： A. B. C. D. （已提交） 参考答案：A 问题解析： 9.(单选题) 对于混凝土的徐变和收缩，何论述是正确的？（） A．混凝土在不变应力作用下随时间的延续沿应力作用方向而增长的应变，称为混凝土的徐变 B．混凝土在不变应力作用下随时间的延续沿应力作用方向而减小的应变，称为混凝土的收缩 C．混凝土在空气中结硬时，由于蒸发而失去水分，其体积缩小，称为混凝土的徐变D．混凝土的徐变和收缩对钢筋混凝土结构只产生不利影响 答题： A. B. C. D. （已提交） 参考答案：A 问题解析： 10.(单选题) 混凝土徐变及其持续应力大小的关系是（） A．当应力较大时，应力与徐变成线性关系，为非线性徐变 B．当应力较大时，应力与徐变不成正比，为非线性徐变 C．不论应力值多大，徐变均与应力成线性关系，且徐变收敛 D．当应力较大时，应力与徐变不成正比，为线性徐变 答题： A. B. C. D. （已提交） 参考答案：B 问题解析： 11.(单选题) 混凝土的收缩一般多久后趋于稳定（） A．一年 B．半年
住宅建筑设计方案说明
江南水都四期 方案设计 工程编号： 院长： 总建筑师： 总工程师： 项目主持人： 建筑工程设计资格证书2019年12月3日工程负责人：梁章旋 建筑专业：专业负责人： 审核人： 结构专业：专业负责人： 审核人： 给排水专业：专业负责人： 审核人： 电气专业：专业负责人： 审核人： 暖通专业：专业负责人： 审核人：
目录 第一章工程概况 第二章总体规划 第三章建筑设计 第四章结构设计 第五章给排水设计 第六章暖通设计 第七章电气设计 第八章防火设计专篇 第九章人防设计专篇 第十章环保设计专篇 第十一章卫生防疫 第十二章劳动保护 第十三章环卫设计 第十四章安全防卫 第十五章无障碍设计 第十六章建筑节能设计专篇 第一章工程概况 一、设计依据： 1. 公司提供的设计委托书及方案设计要求。 2.福州市城乡规划局批复的总体规划设计方案。 3.《建筑设计防火规范》(GBJ16-8)。 4.《高层民用建筑设计防火规范》(GB50045－95)。 5.《城市居住区规划设计规范》(GB50180－93)。 6.《住宅设计规范》(GB50096－1999)。 7.《汽车库建筑设计规范》(JGJ100－98)。 8.《人民防空地下室设计规范》(GB50038－94)。 9．《居住建筑节能设计标准实施细则》（DBJ13-62-2004） 10．《城市规划管理技术规定》 11．其它相关建筑设计规范。 二、基地概况：
三、建设内容与规模： 本项目局部设地下一层车库，地上共有13栋18层住宅，2栋11层住宅，19栋9层住宅，沿街设一层店面，区内结合住宅底层配有居委会、文化活动中心、诊所、物业管理用房、公厕等配套设施。 四、主要技术经济指标： 实际用地面积：121890平方米 计容积率面积：287600平方米 其中：住宅：275794.5平方米 商店：8300平方米 居委会、文化活动中心等配套设施及架空停车（2.5米以上）：3505.8平方米 地下室建筑面积：37723.8平方米 建筑占地面积：27505.6平方米 建筑密度：22.6% 容积率： 2.36 绿地率：30.16% 户数：2382户 机动车位1088部其中：地下机动车位：861部 地上机动车位：227部 其中户型面积大于120平方米所占车位1172X0.6=703部 户型面积小于120平方米所占车位1210X0.3=363部 商业部分停车位8300X0.2/100=17部 公共停车位：100部 非机动车位：4090部 其中：地下非机动车位：2080部 地上架空非机动车位：1090部 地面非机动车位：920部 其中户型面积大于120平方米所占车位1172X1=1172部 户型面积小于120平方米所占车位1210X2=2420部 商业部分停车位8300X6/100=498部 五、设计概念： 1. 本项目开发定位为高尚住宅小区，力求营造一个居住舒适，风格独特的生态型亲水社区。
混凝土结构双向板设计
根据初步设计成果，提出设计资料及数据如下： （1）、墙体厚度370mm ，结构横向长L 1＝36m ，结构纵向长L 2＝36m 。楼梯位于该层平面的外部，本设计不予考虑。楼盖采用整体式双向板肋形结构； （2）、该建筑位于非地震区； （3）、建筑物安全级别为二级； （4）、结构环境类别二a 类； （5）、建筑材料等级：混凝土强度等级：混凝土C20； 钢筋：板中钢筋、梁中箍筋、构造钢筋HRB335级，梁中受力筋HRB400级； （6）、荷载：钢筋混凝土重力密度为25kN ／m 3 ，楼面面层为水磨石(25mm 厚水泥砂浆， 自重为20kN ／m 2)；梁板天花为混合砂浆抹灰(15mm ，重力密度为17kN ／m 3 )，楼面活荷载标 准值5.5kN ／m 2 ；永久荷载分项系数1.2，可变荷载分项系数1.3。 （7）、结构平面布置及初估尺寸：板的支承长度为120mm ，梁的支承长度为240mm 。（如图1） （8）、使用要求：梁、板允许挠度、最大裂缝宽度允许值见混凝土结构学课本附录； （9）、采用的规范：混凝土结构设计规范(GB50010-2010)，建筑结构荷载规范(GB5009—2001)。 图1 梁板结构平面布置 2.1 计算构件的尺寸 h =115880( )147405040 q mm l mm -==0x l 80h mm >150h mm =250500b h mm mm ?=?。300600b h mm mm ?=? 2.3板的承载力计算 在求各区格板跨内正弯矩时按恒荷载均布及活荷载棋盘式布置计算，取荷载： 7.8 ' 5.49.322 q g g =+ =+=7.8' 3.922q q == =在'g 作用下，各内支座均可视作固定支座，边支座按实际情况确定，如果搭接在墙上的视为简支，搭接在梁上的视为固定。某些 区格板跨内最大正弯矩不在板的中心点处，在'q 作用下，各区格板四边均可视为简支跨内最大正弯矩在中心点处，计算时，可近似取二者之和作为跨内最大正弯矩。
混凝土结构设计原理 课后习题答案
第一章绪论 问答题 1．什么是混凝土结构？ 2．以简支梁为例，说明素混凝土与钢筋混凝土受力性能的差异。 3．钢筋与混凝土共同工作的基础条件是什么？ 4．混凝土结构有什么优缺点？ 5．房屋混凝土结构中各个构件的受力特点是什么？ 6．简述混凝土结构设计方法的主要阶段。 7．简述性能设计的主要步骤。 8．简述学习《混凝土结构设计原理》课程的应当注意的问题。 第一章绪论 问答题参考答案 1．什么是混凝土结构？ 答：混凝土结构是以混凝土材料为主，并根据需要配置和添加钢筋、钢骨、钢管、预应力钢筋和各种纤维，形成的结构，有素混凝土结构、钢筋混凝土结构、钢骨混凝土结构、钢管混凝土结构、预应力混凝土结构及纤维混凝土结构。混凝土结构充分利用了混凝土抗压强度高和钢筋抗拉强度高的优点。 2．以简支梁为例，说明素混凝土与钢筋混凝土受力性能的差异。 答：素混凝土简支梁，跨中有集中荷载作用。梁跨中截面受拉，拉应力在荷载较小的情况下就达到混凝土的抗拉强度，梁被拉断而破坏，是无明显预兆的脆性破坏。 钢筋混凝土梁，受拉区配置受拉钢筋梁的受拉区还会开裂，但开裂后，出现裂缝，拉力由钢筋承担，直至钢筋屈服以后，受压区混凝土受压破坏而达到极限荷载，构件破坏。 素混凝土简支梁的受力特点是承受荷载较小，并且是脆性破坏。钢筋混凝土简支梁的极限荷载明显提高，变形能力明显改善，并且是延性破坏。 3．钢筋与混凝土共同工作的基础条件是什么？ 答：混凝土和钢筋协同工作的条件是： （1）钢筋与混凝土之间产生良好的粘结力，使两者结合为整体； （2）钢筋与混凝土两者之间线膨胀系数几乎相同，两者之间不会发生相对的温度变形使粘结力遭到破坏； （3）设置一定厚度混凝土保护层； （4）钢筋在混凝土中有可靠的锚固。
方案设计说明
方案设计说明 一、概述 1.自然条件 泗阳县地处苏北腹地，介于东经118°20′——118°45′，北纬33°23′——33°58′之间，东界淮安市淮阴区，南濒洪泽湖，北临沭阳县，西与宿迁市宿城、宿豫区毗邻。县域总面积1418平方公里。其中，陆地面积998平方公里，占总面积70.38%；水域面积420平方公里，占总面积 700 地面积 二、设计依据 1.《中华人民共和国城乡规划法》 2.《城市规划编制办法》 3.《城市工业区规划设计规范》 4.《工业建筑设计规范》 5.《民用建筑设计规范》
6.《建筑设计规范》 7.《建筑设计防火规范》 8.关于该项目的规划设计条件及地形图、红线图等 9.建设方关于该项目的设计要求 10.国家及地方的相关规程、规范等 三、规划设计原则 同时运用新技术利用太阳能、中水系统等达到节约开发成本、合理利用资源及节约资源的目的。 6.可持续发展———实现生产厂房的可持续发展 厂区应该是一个人和自然有机协和的统一体，实现社会经济和自然生态在更高的水平上的协调发展，建立人与自然共生共息，生态与经济共繁荣的持续发展的文明关系，把生态环境保护、 建筑持续发展作为必须具有意识和行为准则。 7.安全智能———实现厂区“安全性、智能化”的要求
合理的人车相对分流，避免造成时段性消极空间，确保车行系统与步行系统的利用率。针对 不同出行设置道路及出入口，避免交叉干扰。 用地沿徐淮路布置办公楼、展示厅、门卫处，内部合理布置了科技木工厂房、干燥整理房、多层板房、科技木精品房、蒸煮房、锅炉房、成品库、锯木房、刨切房、旋切房、保温房、五金 库、机修房、宿舍、餐厅、厕所等。 四、整体规划布局 景观绿化系统。 3.厂房布局 识别性与认同感———厂房布置上综合地形与南北向的因素，采取较为丰富的布局形态，使整个厂房的整体感更加明确。强调空间、体量、轮廓线的塑造，点与线的结合，既强化了厂区内部空间的丰富、动感与流畅，又丰富了社区空间的轮廓与城市肌理。 4.配套公建布局
混凝土结构设计课后习题答案
2.4 双向板肋梁楼盖如图2-83所示，梁、板现浇，板厚100mm ，梁截面尺寸均为300mm ×500mm ，在砖墙上的支承长度为240mm ；板周边支承于砖墙上，支承长度120mm 。楼面永久荷载（包括板自重）标准值3kN/㎡，可变荷载标准值5kN/㎡。混凝土强度等级C30，板内受力钢筋采用HRB335级钢筋。试分别用弹性理论和塑性理论计算板的内力和相应的配筋。 解: 1． 按弹性理论计算板的内力和相应的配筋 （1）荷载设计值 g ＝1.2×3=3.6 kN/m 2 q ＝1.4×5=7 kN/m 2 g +q /2＝3.6+7/2=7.1 kN/m 2 q /2＝7/2＝3.5kN/m 2 g +q ＝3.6+7=10.6 kN/m 2 （2）计算跨度 内跨：l 0＝l c （轴线间距离），边跨l 0＝l c -120+100/2。 （3）弯矩设计值计算 计算板跨内截面最大弯矩值，活荷载按棋盘式布置，为便于计算，将荷载分为正对称荷载(g +q /2)及反对称荷载(±q /2)。在正对称荷载作用下，中间支座可视为固定支座；在反对称荷载作用下，中间支座可视为铰支座。边支座按实际情况考虑，可视边支座梁的约束刚度按固定或按简支考虑。由于教材附表7的系数是根据材料的泊松比ν=0制定的，故还需根据钢筋混凝土泊松比ν＝0.2调整弯矩设计值。 区格 1B 2B l x (m ) 5.1 5.03 l y (m ) 4.43 4.43 l x /l y 0.87 0.88
（4）截面设计 截面有效高度：跨中x h 0=h -30=70mm ，y h 0=h -20=80mm ，支座截面0h =h -20=80mm 。 各跨中、支座弯矩既已求得，即可近似按y s s f h m A 0γ= ，近似取s γ=0.9，算出相应的钢筋截面面积。 m in ,s A =bh f f y t )45 .0%,20.0max (=1001000%)2145.0300 43.145.0%,20.0max(??=?=214mm 2 /m 按弹性理论设计的截面配筋
建筑方案设计说明(完整)
打铁关地块拆迁安置用房方案设计说明 第一章建筑设计 一、设计依据 1．杭州市发展计划委员会批复的立项文件 2．杭州市规划局提供的数字化四线座标及现状地形图 3．杭州市规划局批复的建设项目意见书和勘设红线图 4．杭州市城市建设前期办公室提供的设计招标任务书 5．杭州市地铁集团有限责任公司的书面意见 6．杭州市现行的《杭州市城市规划管理技术规定（试行）》（2005版）、《杭州市建设项目日照分析技术管理规则（试行）》（2005版）及国家制定的有关规范 二、概述及现状分析 为响应杭州市政府要求三年建设三百万平方米拆迁安置房的目标，根据统一规划，分批实施，确定一批，实施一批的思路，拆迁的居民需要更快更好的被安置已成为急待解决的大事，打铁关地块拆迁安置用房规划设计正是顺应这一趋势而展开的。 本地块位于杭州市下城区打铁关，东至建国北路，南至规划二号路，西至规划中学，北至市电力局110KV东新变电所，现状地址即东新路与绍兴路交叉口西南角。本地块地理位置优越，周边配套完善，文化气息浓郁，商业发展成熟，这充分体现出市政府对拆迁市民的人文关怀。 本地块交通便捷，紧临两条双向八车道的市级道路，远期还将有地铁一号线艮山门出站口在地块东侧。周边配套完善，地块北侧为易初莲花、和平家私等商业中心，西北侧为朝晖现代城等成熟社区，根据详规，地块西侧将建设为中学和幼儿园，南侧将建设配套公建和农贸市场。四周自然环境优美，东西南侧均有河流分布。总用地面积22698m2，根据总体规划要求进行设计，该区块以小高层与高层相结合，辅以沿街商业用房及配套用房及地下停车库，容积率为1.94，绿化率为43%，建筑密度为23.2%，区块总建筑面积为53235m2，其中地上建筑面积43970 m2，地下建筑面积9265m2。 三、设计基本原则 1、以人为本，即以公众需要为本 人本主义是我们始终坚持的建设准则。体现一切以公众需要为本的原则，突出人文关怀的规划设计思想，以建设生态型居住环境为规划目标，努力创造一个经济适用、设施完善、交通便捷、布局合理、环境优雅、生活便利的现代化小区。
建筑设计方案说明-演艺中心
演艺中心 结构设计说明 青岛海泉湾度假城演艺中心，由主舞台、侧舞台、后舞台、带伸缩座椅的观众厅和其他附属功能房间及局部地下室组成。主体拟采用现浇钢筋混凝土框架—剪力墙结构，其中观众厅部分平面布置呈圆形，最大跨度近40m，其屋面拟采用钢网架结构；主舞台部分平面布置呈矩形，其屋面拟采用钢桁架或钢网架结构；其他功能性房间围绕舞台及观众厅呈圆形布置，共三层，以钢筋混凝土框架和局部剪力墙形成主体结构。基础做法参照温泉中心的岩土工程勘察报告拟采用桩基础。 给排水设计说明 (一) 给水系统： 本剧场生活用水由市政管网直接供给,最高日用水量为7.5 m3 /d。 (二) 排水系统： 1、污水排水： 生活污水采用单立管伸顶通气的排水方式，地下室污水采用潜水泵提升排出, 最高日污水量为6.75 m3 /d。 2、雨水排水： 屋面雨水采用内排水方式。 (三) 室内消火栓系统： 1、用水量： 室内消火栓用水量Q＝15L/S，火灾延续时间t＝2h，总水量为108m3。 2、采用临时高压系统，消防水池、消防水泵及消防水箱均设于临近酒店内。 (四) 室外消火栓系统： 1、用水量：
室外消火栓用水量Q＝30L/S，火灾延续时间t＝2h，总水量为216 m3。2、室外消防用水量存于临近酒店消防水池内，室外消防泵设于消防泵房内，在室外设室外消火栓。 (五) 雨淋系统： 1. 在剧场舞台的葡萄架下部设置雨淋系统。 （1）、火灾危险等级为严重危险级Ⅱ级，喷水强度为16L/min·㎡，作用面积为260㎡，系统流量为Q=91L/S，火灾延续时间为t=1h，总水量为328 m3。（2）、储存雨淋系统用水的消防水池、雨淋泵、储存火灾初期用水的消防水箱均设于本剧场内。 ２.观众厅座位缩回后为400人宴会厅，设雨淋系统。 火灾危险等级为中危险级Ⅰ级，喷水强度6L/min·㎡，作用面积160㎡，系统流量Q＝30L/S，火灾延续时间t＝1h。 (六) 气溶胶灭火系统： 本剧场内的柴油发电机房、高压配电室均设置S型气溶胶灭火系统，灭火设计密度140g/ m3，灭火时间<180S。 (七) 建筑灭火器的配置： 本剧场舞台及后台部位为严重危险级A类火灾，配电房间为中危险级带电火灾，其余部分为中危险级A类火灾，配置了一定数量的干粉灭火器。 暖通设计说明 (一) 设计依据 1、建设单位提供之设计任务书及设计要求； 2、建筑专业提供的建筑平、立、剖面图及总平面图； 3、中华人民共和国国家标准《采暖通风与空气调节设计规范 GB50019-2003》； 4、中华人民共和国国家标准《建筑设计防火规范GB50016-2006》；
混凝土双向板设计
* 丽水学院 课程设计设计题目：钢筋混凝土现浇楼盖设计 ~ 课程名称：钢筋混凝土结构设计 院系：___ ____工学院土木工程学系___ 班级：___ 土木092 __ 姓名学号：____ 杨坚34 ___ 组别成员：__D组杨坚杨汉杨金龙 张波谢尚皂彭勃 * 设计时间：2012年06月22日至 07月03日共计2 周 二0 一二年七月三日
一、设计任务书 1、设计目的和方法 通过本设计对所学课程内容加深理解，并利用所学知识解决实际问题；培养学生正确的设计观点、设计方法和一定的计算、设计能力，使我们掌握钢筋混凝土现浇楼盖的设计方法和步骤；培养用图纸和设计计算书表达设计意图的能力，进一步掌握结构施工图的绘制方法。 根据某多层建筑平面图，楼盖及屋盖均采用现浇钢筋混凝土结构的要求，并考虑支承结构的合理性确定支承梁的结构布置方案。确定板的厚度和支承梁的截面尺寸及钢筋和混凝土强度等级。分别按照塑性计算方法和弹性理论计算方法进行板、支承梁的内力和配筋的计算。 \ 2、设计资料 (1)结构形式：某多层工业厂房，采用现浇钢筋混凝土结构，内外墙厚度均为300mm，设计时只考虑竖向荷载作用，要求完成该钢筋混凝土整体现浇楼盖的设计，其平面如图1—1所示。
楼盖结构平面布置图1-1 （2）楼面做法：20mm厚水泥砂浆底面，钢筋混凝土现浇板，15mm厚石灰砂浆抹底。 （3）荷载：永久荷载主要为板、面层以及粉刷层自重，钢筋混凝土容重25kN/m3, 水泥砂浆容重20kN/m3,石灰砂浆容重17kN/m3,分项系数R g =，分项系数R q =或。 （4）材料：平面尺寸l x =，l y =。楼面均布活荷载q=m。混凝土强度等级为C30。 采用HRB335钢筋。 > 3、设计内容 （1）双向板肋梁楼盖结构布置：确定板厚度，对板进行编号，绘制楼盖结构布置图。 （2）双向板设计： [1]按弹性理论进行板的设计以及绘制板的配筋图。 [2]按塑性理论进行板的设计以及绘制板的配筋图。 （3）支承梁的设计。 4、设计任务 （1）设计书一份，包括封面、目录、设计任务书、设计计算书、设计施工图、参考文献、设计心得、成绩评定表。 ! （2）施工图纸 [1]结构平面布置图 [2]板的配筋图 [3]支承梁的配筋图 5、设计要求 施工图要求做到布图合理，图面整洁，按比例作图并符合“建筑制图统一标准”中关于线型、符号、图例等各项规定；图中书写字体一律采用仿宋体；同一张施工图中各截面编号及钢筋编号均不得重复。 二、设计计算书 1 结构布置及构件尺寸选择
住宅建筑方案设计说明
住宅建筑方案设计说明 导语：现代住宅要求厨房、卫生间使用的水、电、气应做到三表计量出户。“三表出户”的目的是便于计量、减少打扰。以下小编为大家介绍住宅建筑方案设计说明文章，欢迎大家阅读参考! 住宅建筑方案设计说明1 1、户内设计规范： 第条住宅应按套型设计。每套必须是独门独户，并应设用卧室、厨房、卫生间及贮藏空间。 第条住宅套型应分小套、中套、大套，其中使用面积不应小于下列规定：小套18M2;中套30M2;大 第条卧室之间不宜相互串通,其面积不宜小于下列规定;双人卧室9M2;单套5M2;兼起居的卧室12M2。 第条卧室应有直接采光、自然通风。当通过走廊等间接采光时，应满足通风，安全和私密性的要求。 第条起居室应有直接采光,自然通风,其面积不宜小于10M2。 第条过厅可以间接采光，其面积不宜小于5M2。 第条厨房面积应符合下列规定: 1、采用管道煤气、液化石油气为燃料的厨房不应小于。 2、以加工煤为燃料的厨房不应小于4M2。 3、以原煤为燃料的厨房不应小于。 4、以薪柴为燃料的厨房不应小于。 第条厨房应设置炉灶、洗涤池、案台、固定式碗柜等设备或预留其位置。 第条单面布置设备的厨房净宽不应小于，双面布置设备的厨房净宽不应小于。 第条厨房必须采用电能或管道煤气，并应设机械排烟装置，炉灶部分应有防火安全措施，其深度不得小于。 第条厨房应有外窗或开向走廊的窗户。 第条采用原煤或薪柴做燃料的厨房以及严寒和寒冷地区采用加工煤的厨房必须设置烟囱。烟囱应防止烟气回流和串烟。 第条厨房炉灶上方应预留排气罩位置。严寒和寒冷地区厨房内应设通风道或其它通风措施。 第条每套住宅应设卫生间。卫生间、厕所面积不应小于下列规定： 1、外开门的卫生间。 2、内开门的卫生间2M2。
混凝土结构设计原理试题与答案...docx
一、概念选择题（均为单选题，答案请填写在答题卡上，每小题1分，总共40 分） 1 ．如果混凝土的强度等级为C50，则以下说法正确的是：（ C） A．抗压强度设计值 f c=50MPa；B．抗压强度标准值f ck=50MPa； C．立方体抗压强度标准值 f cu，k=50MPa；D．抗拉强度标准值 f tk =50MPa。 2．混凝土强度等级是根据150 mm× 150 mm× 150 mm 的立方体抗压试验，按：( B ) A．平均值μf cu确定；B．μf cu－1.645σ 确定；C．μf cu － 2σ确定； D ．μf cu－σ确定。 3．减少混凝土徐变可采用的措施有：（B） A．增加水泥用量； B 蒸汽养护混凝土； C 提早混凝土的加荷龄期； D 增加水用量。 4 ．以下关于混凝土收缩，正确的说法是：（A） （1）收缩随时间而增长（2）水泥用量愈小，水灰比愈大，收缩愈大 （3）骨料弹性模量大级配好，收缩愈小（4）环境湿度愈小，收缩也愈小 （5）混凝土收缩会导致应力重分布
A．（ 1）、（3）、（ 5）；B ．（1）、（ 4）；C．（1）～（ 5）； D ．（ 1）、 （ 5）。 5.高碳钢筋采用条件屈服强度，以σ 0.2表示，即：（ D） A．取极限强度的20 %； B ．取应变为 0.002时的应力； C．取应变为0.2时的应力；D．取残余应变为 0.002时的应力。 6．检验软钢性能的指标有：（ A） （1）屈服强度（2）抗拉强度（3）伸长率（4）冷弯性能 A．（1）～（ 4）；B．（1）～（3）；C．（2）～（3）；D．（ 2）～（ 4）。 7．对于热轧钢筋( 如HRB335)，其强度标准值取值的依据是： （ B ） A．弹性极限强度；B．屈服极限强度；C．极限抗拉 强度；D．断裂强度。 8．钢筋与混凝土这两种性质不同的材料能有效共同工作的主要原 因是：（ D） A．混凝土能够承受压力，钢筋能够承受拉力； B．两者温度线膨系数接近；
建筑方案设计说明案例
柘城·万洋城方案设计说明 一建筑设计篇 一、项目概述 项目名称：柘城·万洋城 选址: 项目位于柘城县，南面为学苑路，东面为九华山北路，西面为太行山路，北面为玄武湖路。整体地理位置非常优越。 规划建设用地面积：总用地面积109809.2平方米（约164.7亩），实际用地面积97122.99平方米（约145.68亩）。 使用性质：商业用地 建设规模：建筑实际面积约为110840.39平方米。 二、设计依据 1.根据甲方提供的用地现状图（含道路红线等规划要求） 2.《总图制图标准》（GB 50103-2010） 3.《建筑设计防火规范》（GB50016-2014) 4.《民用建筑设计通则》（GB50352-2005) 5.《商店建筑设计规范》（JGJ48-2014） 6.《公共建筑节能设计标准》GB50189-2015 7.《城市道路和建筑物无障碍设计规范》50763-2012 8.《全国民用建筑工程设计技术措施》（规划·建筑）（2009版） 三、总体定位及规划 空间设计的新特点： 1．商业空间步行化 为减少机动车交通对购物活动产生的干扰，商业空间步行化，即将一定范围的商业空间辟为步行空间，禁止机动车通行，从而提高商业活动的安全性和便捷性。 2．商业空间室内化 商业空间室内化是利用屋顶的覆盖功能，将步行商业活动引入室内，并通过人工环境控制，减少不良自然条件对步行活动的影响，从而创造舒适的购物环境。 3公共空间社会化 商业建筑的公共空间越来越受到重视，在公共空间中加入更多的社会活动，可以增加商业空间的价值，整体打造双首层商业，通过东西轴线、南北轴线、中心广场、及区域广场的整体设计。整个市场流线四通八达、有场有市，更利于专业市场业态需求,形成柘城新的城市中心，商业地标。 本项目充分利用基地周边资源，采用因地制宜的布局方式和人性化的结构特征，打造优美的城市景观，为投资商、消费者等提供亲切宜人的空间感受。 通过对周边已形成的城市资源的研究，抓住与城市紧密衔接的切入点，是本设计规划结构的基础。交通、景观资源等元素的叠加、重组，构成了该设计的基本格局。人车分流，建立通畅安全的步行空间。 四、功能分区与平面组成 总平面布局围绕轴线、广场、街市展开，以提升广场的商业价值及营造良好的空间氛围和创造最大的商业面为原则，本项目共分左右两区块。 1. 地块中间有一个大中心活动广场，是水平交通和垂直交通聚焦点，形成建筑组群的“核”，成为顾客休憩、驻足的场所，也成为商业宣传活动的宝地，极力为人
混凝土结构原理与设计·平时作业
1.和钢结构相比钢筋混凝土结构的优缺点有哪些？ 答：钢筋混凝土结构主要优点： 1）合理利用了钢筋和混凝土两种材料的受力特点，形成较高强度的结构构件。节约钢材，降低造价； 2）与木结构和钢结构相比，耐久性和耐火性较好，维护费用低； 3）可模性好； 4）现浇钢筋混凝土结构的整体性好，又具备较好的延性，适用于抗震结构；同时防振性和防辐射性能较好，适用于防护结构； 5）混凝土结构中占比例较大的砂、石等材料，便于就地取材。 钢筋混凝土结构主要缺点： 1）自重过大； 2）抗裂性较差，开裂过早； 3）施工复杂，工序多，浇筑混凝土时需要模板支撑，户外施工受到季节条件限制； 4）补强修复比较困难等。 2.钢筋混凝土结构设计公式中的分项系数的含义是什么？ 答：混凝土结构设计中所谓分项系数，主要是说的荷载效应组合时的永久荷载项及可变荷载项，在不同组合时分别采用的系数。见GB50009-2012《建筑结构荷载规范》3.2.3条。当然，在JGJ94-2008《建筑桩基技术规范》里也有别的意思。为保证所设计的结构具有规定的可靠度而在设计表达式中采用的系数，分作用分项系数和抗力分项系数两类。作用分项系数是在结构设计（基于力学平衡）时，为了安全或其他目的在各个作用力前乘上的一个大于或小于1的系数。 3.影响钢筋混凝土结构裂纹出现并开展的原因有哪些？如何尽量减少或避免裂纹的出现。 答：钢筋混凝土结构上产生的裂缝,常见于非预应力受弯、受拉等构件中,以及预应力构件的某些部位。对于各类裂缝,必须先查明其性质和产生的原因,进而确定具体的修缮方法。钢筋混凝土结构裂缝根据其产生的原因不同可分为：1）荷载裂缝、2）温度裂缝、3）干缩裂缝、4）腐蚀裂缝、5）沉降裂缝等。 产生的原因如下： 1）荷载裂缝 根据不同的结构部位,采取相应的合理配筋。 2）温度裂缝 由大气温度变化、周围环境高温的影响和大体积混凝土施工时产生的水化热等因素造成,当大于混凝土极限拉伸值时混凝土就开裂。 3）干缩裂缝 这类裂缝一是由于材料缺陷引起的,研究表明,水泥加水后变成水泥硬化体,起绝对体积减小,毛细孔缝中水逸出产生毛细压力,使混凝土产生毛细收缩所以引起干缩裂缝。