高层住宅楼悬挑钢梁五计算书
悬挑架子计算书
悬挑架子计算书1、材料自重：<1）杆件自重立杆：20m大横杆<包括扫地杆及防护栏杆）：1.5m×19根＝28.5m 小横杆：1.5m×9＋1m×6＝19.5m剪刀撑：2.4m×5＝12m总长为：80m38.4N/m×80m＝3072N<2）扣件自重15N×32个＝480N<3）脚手板自重400N/m2×1.5m2＝600N<4）安全网自重5N/m2×30 m2＝150N<5）工字钢自重168.9N/m×3.5m＝591.2N合计：3072＋480＋600＋150＋591.2＝4893.2N2、活荷载：按3000N/m2计算，3000 N/m2×1.5 m2＝4500N3、验算工字钢R2R2.3m1.2mR1＝4893.2×1.2＋4500×1.4＝12171.84NR2＝6350.5 NMmax＝12171.84×1.2＝14606.2N·m14＃工字钢：Wn＝102cm3，Wnf＝102×215＝21930 N·mMmax< Wnf，满足要求。
4、根据工程实际情况，悬挑架遇建筑物阳台需加长工字钢尺寸，为保证结构安全，应保留阳台底部支撑系统。
R2R3.6mR1＝5112.7×1.2＋4500×1.4＝12435.2NR2＝4145.1NMmax＝12435.2×1.2＝14922.2N·m14＃工字钢：Wn＝102cm3，Wnf＝102×215＝21930 N·mMmax< Wnf，满足要求。
5、验算元钢：R2取大值进行验算为6350.5N6350.5/2×0.85＝3735.6Nφ20元钢抗拉强度为215 N/mm2215×3.14×102＝67510N＞3735.6N所以满足要求。
高层住宅楼型钢悬挑脚手架(扣件式)阳台最大悬挑长度计算书
型钢悬挑脚手架(扣件式)阳台最大悬挑长度计算书计算依据：1、《建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范》JGJ130-20112、《建筑施工门式钢管脚手架安全技术规范》JGJ128-20103、《建筑结构荷载规范》GB50009-20124、《钢结构设计规范》GB50017-2003架体验算架体部分同前述型钢悬挑扣件式，不再重复计算。
悬挑梁验算一、基本参数悬挑方式普通主梁悬挑主梁间距(mm) 1500主梁与建筑物连接方式平铺在楼板上锚固点设置方式U型锚固螺栓锚固螺栓直径d(mm) 18 主梁建筑物外悬挑长度L x(mm) 3000主梁外锚固点到建筑物边缘的距离a(mm)100 主梁建筑物内锚固长度L m(mm) 3800梁/楼板混凝土强度等级C25 混凝土与螺栓表面的容许粘结强度[τb](N/mm2)2.5锚固螺栓抗拉强度设计值[f t](N/mm2) 50二、荷载布置参数支撑点号支撑方式距主梁外锚固点水平距离(mm) 支撑件上下固定点的垂直距离L1(mm)支撑件上下固定点的水平距离L2(mm)是否参与计算1 上拉2850 5800 0 是作用点各排立杆传至梁上荷载标准各排立杆传至梁上荷载设计各排立杆距主梁外锚固点水主梁间距l a(mm)号值F'(kN) 值F(kN) 平距离(mm)1 8.29 10.66 2100 15002 8.29 10.66 2900 1500 附图如下：平面图立面图三、主梁验算主梁材料类型工字钢主梁合并根数n z 1主梁材料规格16号工字钢主梁截面积A(cm2) 26.1 主梁截面惯性矩I x(cm4) 1130 主梁截面抵抗矩W x(cm3) 141 主梁自重标准值g k(kN/m) 0.205 主梁材料抗弯强度设计值[f](N/mm2) 215 主梁材料抗剪强度设计值[τ](N/mm2) 125 主梁弹性模量E(N/mm2) 206000 荷载标准值：q'=g k=0.205=0.2kN/m第1排：F'1=F1'/n z=8.29/1=8.29kN第2排：F'2=F2'/n z=8.29/1=8.29kN荷载设计值：q=1.2×g k=1.2×0.205=0.25kN/m第1排：F1=F1/n z=10.66/1=10.66kN第2排：F2=F2/n z=10.66/1=10.66kN1、强度验算弯矩图(kN·m) σmax=M max/W=5.17×106/141000=36.68N/mm2≤[f]=215N/mm2 符合要求！2、抗剪验算剪力图(kN)τmax=Q max/(8I zδ)[bh02-(b-δ)h2]=7.79×1000×[88×1602-(88-6)×140.22]/(8×11300000×6)=9.2N/mm2 τmax=9.2N/mm2≤[τ]=125N/mm2符合要求！3、挠度验算变形图(mm)νmax=0.93mm≤[ν]=2×l x/250=2×3000/250=24mm符合要求！4、支座反力计算R1=-0.01kN,R2=4.54kN,R3=18.49kN四、上拉杆件验算钢丝绳型号6×19 钢丝绳公称抗拉强度(N/mm2) 1850 钢丝绳直径(mm) 18.5 钢丝绳不均匀系数α0.85 钢丝绳安全系数k 9 钢丝绳绳夹型式骑马式拴紧绳夹螺帽时螺栓上所受力T(kN) 15.19 钢丝绳绳夹数量[n] 4主梁拉环直径d(mm) 20 焊缝厚度h e(mm) 8焊缝长度l w(mm) 100 角焊缝强度设计值f tw(N/mm2) 160钢丝绳绳卡作法上拉杆件角度计算：α1=arctanL1/L2=arctan(5800/2850)=63.83°上拉杆件支座力：R S1=n z R3=1×18.49=18.49kN主梁轴向力：N SZ1=R S1/tanα1=18.49/tan63.83°=9.08kN上拉杆件轴向力：N S1=R S1/sinα1=18.49/sin63.83°=20.6kN上拉杆件的最大轴向拉力N S=max[N S1...N Si]=20.6kN钢丝绳：查(《建筑施工计算手册》江正荣著2001年7月第一版)表13-4、13-5、13-6得，钢丝绳破断拉力总和：F g=238kN[F g]=α× F g/k=0.85×238/9=22.48kN≥N S=20.6kN符合要求！绳夹数量：n=2.5[Fg]/T=2.5×22.48/15.19=4个≤[n]=4个符合要求！钢丝绳与型钢悬挑梁采用兜设方式，距离最外端不小于50。
悬挑钢平台施工方案及计算书
悬挑钢平台施工方案及计算书(一)、悬挑式钢平台：悬挑式钢平台是指可以吊运和搁置于楼层边的用于接送物料和转运模板等的悬挑式操作平台，通常采用钢构件制作，如图所示。
悬挑式钢平台，必须符合下列规定：1, 悬挑式钢平台应按现行的相应规范进行设计，其结构构造应能防止左右晃动，计算书及图纸应编入施工组织设计。
2, 悬挑式钢平台的搁支点与上部拉结点，必须位于建筑物上，不得设置在脚手架等施工设备上。
3, 斜拉杆或钢丝绳，构造上宜两边各设前后两道，两道中的第一道均应作单道受力计算。
4, 应设置4个经过验算的吊环。
吊运平台时应使用卡环，不得使吊钩直接钩挂吊环。
吊环应用甲类3号沸腾钢制作。
5, 钢平台安装时，钢丝绳应采用专用的挂钩挂牢，采取其他方式时卡头的卡子不得少于3个。
建筑锐角利口围系钢丝绳处应加衬软垫物，钢平台外口应略高于内口。
6, 钢平台左右两侧必须装置固定的防护栏杆。
7, 钢平台吊装，需待横梁支撑点电焊固定，接好钢丝绳，调整完毕，经过检查验收，方可松卸起重吊钩，上下操作。
8, 钢平台使用时，应有专人进行检查，发现钢丝绳有锈蚀损坏应及时调换，焊缝脱焊应及时修复。
(二)、基本要求、概念受料平台为该层的构筑物支撑材料及模板材料传递给上一层结构施工的材料所需的临时性工序，但该悬挑平台，悬挑较大、较宽，仅依赖根部砥柱、外挑部纯属钢丝绳受力的概念。
因此必须达到自身刚度和稳定性，和达到足够的承载力；在施工过程中，荷载不超过1.0吨，在各种荷载作用下不发生失稳、倒塌，不允许刚架变形、倾斜、摇晃式扭曲等现象，以确保安全。
(三)、材料选用(1) 主梁采用14工字钢，次梁采用14工字钢[其材质应符合JGJ80-01的技术条件；（2）钢材采用Q265镇静钢，焊条采用E50型；（3）焊缝抗拉为2级，抗压为3级，焊缝高度不小于6mm；（4）吊环钢筋为A3一级钢；（5）铺板为木质脚手板,围护栏杆为钢管及竹笆片。
(四)、架设与拆除：1、该悬挑架层高3.6m，现为二层作拉结点。
屋檐悬挑结构钢管楼板模板支架计算书
屋檐悬挑结构支架及模板计算书1.2主要结构概况屋檐结构为悬臂结构如下图：我部考虑在已有的4层楼板上悬挑I16型工字钢，并在其上搭设钢管支架，作为屋檐结构砼施工的支撑体系，工字钢悬挑长度为2.7m，锚固端长度为4.05m，工字钢的锚固端依靠与楼板锚固的两处φ16圆钢受力，屋檐结构的悬挑长度为2.1m，每米的砼体积为0.378 m2×1m= 0.378m3,每米的砼荷载为25.10KN/M3×0.378m3=9.488 KN。
二、计算依据（1）《建筑施工模板安全技术规范》（JGJ162-2008）、《建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范》（JGJ130-2001）、《建筑结构荷载规范》（GB50009-2001）、《《混凝土结构工程施工质量验收规范》（GB50204-2002）、《混凝土泵送施工技术规程》（JGJ/T10-95）、《现浇钢筋混凝土（屋面）板及砌筑墙体的设计与施工技术规程》（DBJ13-20-1999）；（2）《建筑施工安全检查标准》（JGJ59-99）、《建筑施工高处作业安全技术规范》（JGJ80-91）、《施工现场临时用电安全技术规范》（JGJ46-2005）、《工程建设标准强制性条文（房屋建筑部分）》2009年版、《建设工程施工重大危险源辨识与监控技术规程》（DBJ13-91-2007）；《施工技术》2002.3.；《扣件式钢管模板高支撑架设计和使用安全》(杜荣军)。
三、计算参数设模板支架搭设高度为4.0m，立杆的纵距 b=1.50m，立杆的横距 l=0.75m，立杆的步距 h=1.80m。
面板厚度18mm，剪切强度1.4N/mm2，抗弯强度15.0N/mm2，弹性模量6000.0N/mm2。
木方50×100mm，间距300mm，剪切强度1.6N/mm2，抗弯强度13.0N/mm2，弹性模量9500.0N/mm2。
梁顶托采用100×100mm木方。
楼梯及阳台处普通型钢悬挑脚手架计算书
楼梯及阳台处普通型钢悬挑脚手架计算书一、参数信息:1.脚手架参数双排脚手架搭设高度为 19.5 米，立杆采用单立杆；搭设尺寸为：立杆的纵距为 1.5米，立杆的横距为1米，立杆的步距为1.8 米；内排架距离墙长度为0.30米；大横杆在上，搭接在小横杆上的大横杆根数为 2 根；脚手架沿墙纵向长度为 150 米；采用的钢管类型为Φ48×3.0；横杆与立杆连接方式为单扣件；取扣件抗滑承载力系数 0.80；连墙件布置取两步两跨，竖向间距 3.6 米，水平间距3 米，采用扣件连接；连墙件连接方式为双扣件连接；2.活荷载参数施工均布荷载(kN/m2):3.000；脚手架用途:结构脚手架；同时施工层数:2 层；3.风荷载参数本工程地处**省***市，查荷载规范基本风压为0.400，风荷载高度变化系数μz 为1.000，风荷载体型系数μs为0.645；计算中考虑风荷载作用；4.静荷载参数每米立杆承受的结构自重荷载标准值(kN/m2):0.1248；脚手板自重标准值(kN/m2):0.300；栏杆挡脚板自重标准值(kN/m):0.150；安全设施与安全网自重标准值(kN/m2):0.005；脚手板铺设层数:7 层；脚手板类别:竹笆片脚手板；栏杆挡板类别:栏杆、竹笆片脚手板挡板；5.水平悬挑支撑梁悬挑水平钢梁采用16号工字钢，其中建筑物外悬挑段长度2.8米，建筑物内锚固段长度 2.8 米。
与楼板连接的螺栓直径(mm):20.00；楼板混凝土标号:C30；6.拉绳与支杆参数支撑数量为:1；钢丝绳安全系数为:8.000；钢丝绳与墙距离为(m):3.000；悬挑水平钢梁采用钢丝绳与建筑物拉结，最里面面钢丝绳距离建筑物 1.2 m。
二、大横杆的计算:按照《扣件式钢管脚手架安全技术规范》(JGJ130-2001)第5.2.4条规定，大横杆按照三跨连续梁进行强度和挠度计算，大横杆在小横杆的上面。
将大横杆上面的脚手板自重和施工活荷载作为均布荷载计算大横杆的最大弯矩和变形。
(完整版)悬挑架计算书
4#楼工字钢悬挑脚手架计算书型钢悬挑扣件式钢管脚手架的计算依据《建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范》(JGJ130-2001)、《建筑结构荷载规范》(GB 50009-2001)、《钢结构设计规范》(GB 50017-2003)、《建筑施工安全检查评分标准》(JGJ59-99)、《建筑施工高处作业安全技术规范》(JGJ80-91) 以及本工程的施工图纸。
一、参数信息:1.脚手架参数双排脚手架搭设高度为 11 m，立杆采用单立杆；搭设尺寸为：立杆的纵距为 1.5m，立杆的横距为1m，立杆的步距为1.5 m；内排架距离墙长度为0.40 m；小横杆在上，搭接在大横杆上的小横杆根数为 2 根；采用的钢管类型为Φ48×3.5；横杆与立杆连接方式为单扣件；取扣件抗滑承载力系数 1.00；连墙件布置取两步三跨，竖向间距 3 m，水平间距4.5 m，采用扣件连接；连墙件连接方式为双扣件；2.活荷载参数施工均布荷载(kN/m2):3.000；脚手架用途:结构脚手架；同时施工层数:2 层；3.风荷载参数本工程地处辽宁沈阳市，查荷载规范基本风压为0.550kN/m2，风荷载高度变化系数μz为1.000，风荷载体型系数μs为1.128；计算中考虑风荷载作用；4.静荷载参数每米立杆承受的结构自重荷载标准值(kN/m):0.1394；脚手板自重标准值(kN/m2):0.350；栏杆挡脚板自重标准值(kN/m):0.140；安全设施与安全网自重标准值(kN/m2):0.005；脚手板铺设层数:3 层；脚手板类别:木脚手板；栏杆挡板类别:栏杆、木脚手板挡板；5.水平悬挑支撑梁悬挑水平钢梁采用16号工字钢，其中建筑物外悬挑段长度1.5m，建筑物内锚固段长度 2.5 m。
与楼板连接的螺栓直径(mm):20.00；楼板混凝土标号:C30；6.拉绳与支杆参数钢丝绳安全系数为:6.000；钢丝绳与墙距离为(m):2.400；悬挑水平钢梁采用钢丝绳与建筑物拉结，最里面面钢丝绳距离建筑物 1.4 m。
52#楼悬挑脚手架施工方案及计算书
型钢悬挑扣件式管钢脚手架施工方案及计算书一、工程概况金都时代新城52#楼位于潍坊市鸢飞路与北宫街交叉口西北角。
52#楼为地下一层，地上十六层，本工程搭设悬挑式双排脚手架的高度为37.4米。
四层及以上为标准层，层高位2.9米，结构形式为框架—剪力墙结构。
本工程悬挑脚手架分两次悬挑，第一次在四层开始悬挑，悬挑六层计17.4米，第二次在十层上悬挑，悬挑高度为20米，在四层十层上每一根槽钢前端用钢丝绳斜拉在本层梁上。
二、材料要求：1、钢管采用Φ48×3.5钢管，钢管表面应平直光滑，不应有裂缝、结疤、分层、错位、硬弯、毛刺、压痕和涂的划道。
钢管必须涂有防锈漆。
2、扣件使用前应进行质量检查，有裂缝、弯形的严禁使用，出现滑丝的螺栓必须更换，扣件必须经防锈处理。
3、木脚手板宽度不少于200㎜，厚度不小于50㎜，板两端封头。
腐烂脚手板不得使用。
不合格的产品不得使用。
三、脚手架搭设脚手架钢管选用Φ48×3.5mm，悬挑槽钢采用160*60*6mm，长度采用6米、4.5米、3米在楼梯间处使用6米，阳台处使用4.5米，其余地方使用3米，固定槽钢在楼面上用Φ16圆钢，6米的槽钢设3个钢筋套环，距外墙边分别是0.2米处设一个Φ16钢筋套环，1.7米处设一个Φ16钢筋套环，3米处设一个Φ16钢筋套环，最后一个钢筋套环距槽钢边缘0.2米。
4.5米槽钢设2个钢筋套环，距外墙边缘分别是0.2米设一个Φ16钢筋套环，1.5米处设一个Φ16钢筋套环。
3米的槽钢设2个钢筋套环，距外墙边缘分别是0.2米处设一个Φ16钢筋套环，1.5米处设一个Φ16钢筋套环，立杆纵向间距为1.5米，内立杆距外墙0.3米，外立杆距外墙面为1.2米，大横杆间距为1.5米，小横杆长度为1.5米。
每个主接点均设小横杆，脚手架与建筑物的连墙拉结在两步三跨内采用硬拉连接方式，小横杆Φ48*3.5mm钢管固定在内外立杆上，另一端固定在框架柱上。
悬挑梁架体按最大高度计算，按17.4米高架体对槽钢进行强度、刚度、稳定性等验算。
钢筋混凝土挑梁计算书
钢筋混凝土挑梁计算书在建筑结构中，钢筋混凝土挑梁是一种常见且重要的构件，它承担着将上部荷载传递到支撑结构的重要任务。
为了确保挑梁的安全性和稳定性，我们需要进行详细而准确的计算。
以下将对钢筋混凝土挑梁的计算过程进行详细阐述。
一、设计资料首先，我们需要明确挑梁所承受的荷载情况以及相关的设计参数。
1、挑梁的跨度：假设为 L 米。
2、恒载标准值：包括挑梁自重以及可能存在的其他恒载，假设为g₁ kN/m。
3、活载标准值：例如人员活动、临时堆放的物品等产生的荷载，假设为 q₁ kN/m。
4、混凝土强度等级：比如 C30。
5、钢筋级别：选用 HRB400 级钢筋。
二、荷载计算1、恒载设计值 g ＝ 12×g₁ kN/m2、活载设计值 q ＝ 14×q₁ kN/m三、挑梁的内力计算1、最大弯矩设计值在挑梁的外端，最大弯矩 Mmax ＝ g×L²/2 ＋ q×L²/22、剪力计算挑梁根部的剪力 Vmax ＝ g×L ＋ q×L四、挑梁的截面尺寸选择1、挑梁的截面高度 h 一般取 L/6 L/8 ，同时不应小于 300mm 。
2、截面宽度 b 通常取 200mm 300mm 。
五、正截面受弯承载力计算1、计算受压区高度 x根据公式α₁f₁cbx ＝ fyAs ，其中α₁为系数，f₁c 为混凝土轴心抗压强度设计值，b 为截面宽度，fy 为钢筋抗拉强度设计值，As 为受拉钢筋的截面面积。
2、计算相对受压区高度ξ ＝ x/h₀，h₀为截面有效高度。
3、若ξ ≤ ξb （ξb 为相对界限受压区高度），则满足要求，可计算出受拉钢筋的面积 As ＝ Mmax ／（fy × h₀（1 05ξ) ）。
4、根据计算出的 As ，选择合适的钢筋直径和根数。
六、斜截面受剪承载力计算1、验算截面尺寸当 hw ／b ≤ 4 时，V ≤ 025βcf₁cbh₀，其中 hw 为截面的腹板高度，βc 为混凝土强度影响系数。
型钢悬挑卸料平台计算书5米
型钢悬挑卸料平台计算书计算依据：1、《建筑施工高处作业安全技术规范》JGJ80-912、《钢结构设计规范》GB50017-2003一、构造参数二、荷载参数三、设计简图型钢悬挑式_卸料平台平面布置图型钢悬挑式_卸料平台侧立面图节点一四、面板验算模板类型冲压钢脚手板模板厚度t(mm) 6截面抵抗矩W(cm3) 6 抗弯强度设计值[f](N/mm2) 205 面板受力简图如下：计算简图(kN)取单位宽度1m进行验算q=1.2×G k1×1+1.4×(1.3×Q K1+P k/S)×1=1.2×0.39×1+1.4×(1.3×3+8/2)×1=11.528kN/m 抗弯验算：M max=0.100×q×s2=0.100×11.528×0.62=0.415kN·mσ=M max/ W=0.415×106/(6×103)=69.168N/mm2<[f]=205N/mm2面板强度满足要求！五、次梁验算次梁类型槽钢次梁型钢型号14a号槽钢截面惯性矩I x(cm4) 563.7 截面抵抗矩W x (cm3) 80.5抗弯强度设计值[f](N/mm2) 205 弹性模量E(N/mm2) 206000 次梁内力按以两侧主梁为支承点的简支梁计算：承载能力极限状态：q1=(1.2×G k1+1.4×1.3×Q k1)×s+1.2×G k2=(1.2×0.39+1.4×1.3×3)×0.6+1.2×0.1424=3.728kN/m p1=1.4×P k=1.4×8=11.2kN正常使用极限状态：q2=(G k1+Q k1)×s+G k2=(0.39+3)×0.6+0.1424=2.176kN/mp2=P k=8kN1、抗弯强度计算简图(kN)M max=q1(L12/8-m2/2)+p1×L1/4=3.728(2.52/8-02/2)+11.2×2.5/4=9.912kN.mσ=M max/(γx W X)=9.912×106/(1.05×80.5×103)=117.27N/mm2<[f]=205N/mm2次梁强度满足要求！2、挠度验算计算简图(kN)νmax=q2L14/(384EIx)(5-24(m/L1)2)+p2L13/(48EIx)=2.176×25004/(384×206000×563.7×104)×(5 -24(0/2.5)2)+8×25003/(48×206000×563.7×104)=0.956mm<[ν]=L1/250=2500/250=10mm 次梁挠度满足要求！3、稳定性验算σ=M max/φb W X=9.912×106/0.782×80.5×103=157.362N/mm2<[f]=205N/mm2其中，φb -- 均匀弯曲的受弯构件整体稳定系数，按照下式计算：φb=(570tb/lh)×(235/f y)=(570×9.50×58.00/2500×140.00)×(235/215.00)=0.981;由于φb大于0.6，按照下面公式调整：φb'=1.07-0.282/φb=0.782次梁稳定性满足要求！4、支座反力计算承载能力极限状态：R1=q1×B/2=3.728×2.5/2=4.66kN正常使用极限状态：R2=q2×B/2=2.176×2.5/2=2.72kN六、主梁验算主梁类型槽钢主梁型钢型号14a号槽钢截面面积A(cm2) 18.51 截面回转半径i x(cm) 5.52截面惯性矩I x(cm4) 563.7 截面抵抗矩W x (cm3) 80.5抗弯强度设计值[f](N/mm2) 205 弹性模量E(N/mm2) 206000 根据《建筑施工高处高处作业安全技术规范》（JGJ80-91），主梁内力按照外侧钢丝绳吊点和建筑物上支承点为支座的悬臂简支梁计算（不考虑内侧钢丝绳支点作用）：承载能力极限状态：q1=1.2×(G k3+G k4+G k5)=1.2×(0.142+0.150+0.010)=0.363kN/mp1=1.4×P k/2=1.4×8/2=5.6kNR1=4.66kN正常使用极限状态：q2=G k3+G k4+G k5=0.142+0.150+0.010=0.302kN/mp2=P k/2=4kNR2=2.72kN1、强度验算计算简图(kN)弯矩图(kN·m)剪力图(kN)R左=31.123KNM max=11.200kN·mN=R左/tanα=R左/(h1/a1)= 31.123/(3.300/3.500)=33.009kNσ=M max/(γx W X)+N/A=11.200×106/(1.05×80.500×103)+33.009×103/18.51×102=150.333 N/mm2<[f]=205.000 N/mm2主梁强度满足要求！2、挠度验算计算简图(kN)变形图(kN·m)νmax=6.564mm<[ν]=a1/250=3500.00/250=14.000mm主梁挠度满足要求！3、稳定性验算λx=a1/i x=350.000/5.520=63.406N，E x=π2EA /(1.1λx2)=3.14162×206000.000×18.510×102/(1.1×63.4062)=850990.667N 由λx =63.406，查规范(GB50017-2003)中附录C-2得，φx=0.813N/(φx A)+βmx M max/(γx W x(1-0.8N/ N，E x))=33.009×103/(0.813×18.51×102)+1.0×11.200×106/[1.05×80.500×103×(1-0.8×33.009×103 /850990.667)]=158.678N/mm2<[f]=205.000 N/mm2主梁稳定性满足要求！4、支座反力计算剪力图(kN)R左=31.123KN七、钢丝绳验算钢丝绳型号6×37(b) 钢丝绳直径36钢丝绳的钢丝破断拉力F g(kN) 867.064 抗拉强度为(N/mm2) 1570(钢芯)不均匀系数α0.82 安全系数K 9花篮螺栓T外=R左/sinα=31.123/0.686=45.368kN[Fg]=aF g/K=0.820×867.064/9.000=78.999kN>T外=45.368kN钢丝绳强度满足要求！八、拉环验算拉环直径d(mm) 25 抗拉强度(N/mm2) 65节点二σ=T外/(2A)=45.368×103/[2×3.14×(25/2)2]=46.235 N/mm2 < [f]= 65N/mm2拉环强度满足要求！九、焊缝验算钢丝绳下节点拉环焊缝厚度he(mm) 12 钢丝绳下节点拉环焊缝长度lw(mm) 160节点三σf=T外/(h e×l w)=45.368×103/(2×12.000×160.000)=11.814N/mm2<f f w=160N/mm2 拉环焊缝强度满足要求！。
悬挑型钢及次梁计算书(转角位置)
悬挑型钢及次梁计算书（转角位置）1.次梁型钢梁计算次梁材料采用16号工字钢；H=160mm,b=88mm,t w=6.0mm,t=9.9mm,q=0.21kN/m,w=140900 mm3,I X=11270000mm4,S=80800mm3,E=206000N/mm2,f=215.00N/mm2,f v=120.00N/mm2,f y=235N/mm 2。
N=10360N①内力分析根据力学求解器计算，V max＝5.18kN；M max＝6.73kN·m②抗弯强度验算W＝M max /σ＝6.73×103/215＝31.3cm3查表得，16号工字钢[W]＝140.9cm3＞W＝31.3cm316号工字钢抗弯强度满足设计要求；③抗剪强度验算V max＝5.18kNτ＝V max/（I/S×t w）＝5180×80800/(11270000×6) ＝6.18N/mm216号工字钢抗剪强度τ＝6.18N/mm2＜f v＝125N/mm2,满足要求。
④挠度验算16号工字钢，I＝1127cm4，E＝210GPa根据力学求解器计算：挠度系数Kυ＝3.4υmax＝Kυ×103/EI＝3.4×102/(210×1127) ＝8.2×10-3m＝1.43mm[υ] ＝2600/250＝10.4mm挠度υmax＝1.43mm＜[υ]＝10.4mm,满足要求。
计算简图和内力图如下图：计算模型简图（单位：P＝kN,q＝kN/m）弯矩图（单位：kN.m）剪力图（单位：kN）位移图6.悬挑型钢梁计算悬挑材料选采用16号工字钢；H=160mm,b=88mm,t w=6.0mm,t=9.9mm,q=0.21kN/m,w=1409 00mm3,I X=11270000mm4,S=80800mm3,E=206000N/mm2,f=215.00N/mm2,f v=120.00N/mm2,f y=235N/ mm2。
悬挑结构钢管桁架计算书
悬挑结构钢管桁架计算书A、计算单元的截取由于最大悬臂梁截面尺寸为400×700，取该处一榀桁架作为计算单元。
B、荷载标准值1、施工人员及设备荷载：3.0 KN/m22、新浇筑混凝土自重：24 KN/m33、每立方米混凝土中钢筋自重：楼板按1.1KN；梁按1.5KN4、模板及支架自重：1.1 KN/m25、每榀桁架自重：Φ48×3.5钢管38.4N/m；旋转扣件14.6NC、荷载及内力计算n按规范（GBJ 9-87）中公式s=r G C G C k+φ∑r Qi C Qi Q ik，取施工人员及施工设备荷I=1载为可变荷载，分项系数r Qi=1.4；其它按永久荷载考虑取分项系数r G=1.2。
计算单元三角桁架挑柱@600封口梁挑梁框架梁框架柱桁架布置示意图1、施工人员及设备荷载：1.8×0.6×3=3.24KN2、新浇筑混凝土自重：（0.4×0.7×1.8+0.3×0.7×0.2+1.5×0.2×0.2）×24=14.544KN3、每立方米混凝土中钢筋自重：1.8×0.6×0.2×1.1+（0.4×0.7×1.8+0.3×0.7×0.6）×1.5=1.183KN4、模板自重：1.8×0.6×1.1=1.188KN5、每榀桁架自重：0.0384×13.8+0.0146×30=0.968KNS=1.2×（14.544+1.183+1.188+0.968）+0.85×1.4×3.24=25.32KN计算可得R A=10.54KN，R B=9.86KN，R C=4.92KN，可得出桁架杆件最大轴力N A=10.82KN。
D、验算钢管长细比λ=L0／i=1071/15.78=67.9，小于《钢结构设计规范》规定的对主要受力构件允许长细比[λ]=150。
悬挑构件承载力计算
悬挑构件承载力计算书针对15、16、17号楼挑廊部分存在落地式外脚手架直接支撑在悬挑构件上的情况，特编制本计算书，验算悬挑构件的承载力是否满足需要。
16号楼挑廊长度75.1米，为最不利情况，以此数据为计算依据。
悬挑梁最大悬挑长度3.9米，挑廊长度75.1米，根据外架布置间距需设置51排立杆，外架搭设高度（0.45+34.85+1.5=36.8M ）。
小计立杆102根，长度36.8米，大横杆42根，拦腰杆21根，长度75.1米，小横杆51*21=1071根，长度1.2米，合计9770.1米。
按3.0mm 壁厚计算钢管重量，每米钢管重量3.48KG 。
总计总量33999.948KG,约为34T ，换算为作用力为340KN 。
悬挑部分共计23根悬挑梁，则每根悬挑梁近似荷载为340/23=14.78KN 。
悬挑梁截面尺寸400×700，上部9根HRB500 25，下部4根HRB500 25。
1、悬挑梁负弯矩计算外架搭设离墙间距350mm ，外架宽度800mm 。
悬挑梁受力点悬挑长度（350+800|2=750） ，端部集中荷载14.78KN ，则负弯矩为： W=FL=14.78×0.75=11.09KN ·M2、正截面承载力计算梁截面受压区高度：X=h 0-b f m h cm /220- =640-400/13.16/10704000026402⨯-=26.47mmX 0h b ξ≤=0.544×640=348.16梁负弯钢筋截面积：ycm S f xb f A ==16.13×24×400/610=253.85mm ²A〉25×25×3.14|9=218.06 mm²S则悬挑部分满足外架荷载要求。
楼梯平台处悬挑工字钢计算书
楼梯平台处悬挑⼯字钢计算书10.2 楼梯平台处悬挑⼯字钢计算书（架体1.45m）依据规范:《建筑施⼯脚⼿架安全技术统⼀标准》GB51210-2016《建筑施⼯扣件式钢管脚⼿架安全技术规范》JGJ130-2011《建筑结构荷载规范》GB50009-2012《钢结构设计规范》GB50017-2017《混凝⼟结构设计规范》GB50010-2010计算参数:钢管强度为205.0 N/mm2，钢管强度折减系数取1.00。
双排脚⼿架，搭设⾼度1.45⽶，⽴杆采⽤单⽴管。
⽴杆的纵距1.50⽶，⽴杆的横距0.85⽶，内排架距离结构0.30⽶，⽴杆的步距1.45⽶。
采⽤的钢管类型为φ48×2.7，连墙件采⽤2步3跨，实际采⽤每层设置施⼯活荷载考虑为附着式升降脚⼿架均布荷载4.2kN/m2。
安全⽹荷载取0.0100kN/m2。
脚⼿板下⼤横杆在⼩横杆上⾯，且主结点间增加⼀根⼤横杆。
基本风压0.30kN/m2，⾼度变化系数1.0000，体型系数0.9600。
悬挑⽔平钢梁采⽤16号⼯字钢，建筑物外悬挑段长度1.25⽶，建筑物内锚固段长度1.75⽶，⽀承点到锚固中⼼点距离为1.75⽶。
悬挑⽔平钢梁采⽤悬臂式结构，没有钢丝绳或⽀杆与建筑物拉结。
钢管惯性矩计算采⽤ I=π(D4-d4)/64，抵抗距计算采⽤ W=π(D4-d4)/32D。
⼀、⼤横杆的计算⼤横杆按照三跨连续梁进⾏强度和挠度计算，⼤横杆在⼩横杆的上⾯。
按照⼤横杆上⾯的脚⼿板和活荷载作为均布荷载计算⼤横杆的最⼤弯矩和变形。
1.均布荷载值计算⼤横杆的⾃重标准值 P1=0.038kN/m脚⼿板的荷载标准值 P2=0.000×0.850/2=0.000kN/m活荷载标准值 Q=4.160×0.850/2=1.768kN/m静荷载的计算值 q1=1.2×0.038+1.2×0.000=0.046kN/m活荷载的计算值 q2=1.4×1.768=2.475kN/m⼤横杆计算荷载组合简图(跨中最⼤弯矩和跨中最⼤挠度)⼤横杆计算荷载组合简图(⽀座最⼤弯矩)2.抗弯强度计算最⼤弯矩考虑为三跨连续梁均布荷载作⽤下的弯矩跨中最⼤弯矩计算公式如下:跨中最⼤弯矩为M1=(0.08×0.046+0.10×2.475)×1.5002=0.565kN.m⽀座最⼤弯矩计算公式如下:⽀座最⼤弯矩为M2=-(0.10×0.046+0.117×2.475)×1.5002=-0.662kN.m我们选择⽀座弯矩和跨中弯矩的最⼤值进⾏强度验算：σ=γ0M/W = 1.000×0.662×106/4493.0=147.333N/mm2⼤横杆的计算强度⼩于205.0N/mm2,满⾜要求!3.挠度计算最⼤挠度考虑为三跨连续梁均布荷载作⽤下的挠度计算公式如下:静荷载标准值 q1=0.038+0.000=0.038kN/m活荷载标准值 q2=1.768kN/m三跨连续梁均布荷载作⽤下的最⼤挠度V=(0.677×0.038+0.990×1.768)×1500.04/(100×2.06×105×107831.2)=4.048mm⼤横杆的最⼤挠度⼩于1500.0/150与10mm,满⾜要求!⼆、⼩横杆的计算⼩横杆按照简⽀梁进⾏强度和挠度计算，⼤横杆在⼩横杆的上⾯。
悬挑钢平台计算书
施工用悬挑钢平台方案XXXXXX工程位于XXX崇川区通富北路东侧、观阳路北侧、胜利路西侧，11#楼为29层、9#、12#楼为18层、10#楼为7+1层、1#、2#、5#、6#为4+1层、3#、4#、7#、8#为5+1层、24#楼为2-3层公建商业用房、26#楼为配电间、1层地下车库等,总建筑面积103235平方米。
1-8#楼、9#楼、11#、12#楼施工中采用塔吊配以悬挑钢平台作为材料垂直运输用。
为确保安全生产，编写施工用斜拉钢平台方案（附主要构件计算书）。
（一）钢平台构造1、钢平台采用悬挑斜拉式，1-8#楼平面尺寸3.5*2米（长*宽），由主梁、次梁、钢板、吊环、钢丝绳等组成，主梁［16，次梁［10间距不大于800，上铺δ=3钢板（采用木模板的，再增加钢管Ф48*2.7或50*100木方格栅）。
2、9#楼钢平台平面尺寸2.5*2米（长*宽），由主梁、次梁、格栅、木模板、吊环、钢丝绳等组成，主梁［16，次梁、采用钢管Ф48*2.7间距不大于400，格栅采用50*100木方，上铺15厚木模板。
3、12#楼钢平台平面尺寸3.5*2米（长宽），由主梁、次梁、格栅、木模板、吊环、钢丝绳等组成，主梁I16工字钢，次梁I14工字钢间距1166，格栅采用I10号工字钢，间距不大于500。
4、11#钢平台尺寸同9#楼，主梁同12号楼，次梁用I14工字钢的间距1000，用钢管的间距400 。
所有吊环采用ø20光圆钢筋，钢丝绳用6*19，d=20新绳，估算拉力500*20*20=200KN。
钢平台的前端和两侧共3面，其中前端可开启，设置ø48钢管护栏，高度≥1200，水平杆3道，护栏处挂设安全网，根部并设200高挡板。
另外，为使平台安装稳固，并防止钢平台在水平荷载作用下向内位移，安装时应设水平限位，可在平台主梁下加焊钢牛腿，顶紧在建筑物边梁上，或在平台主梁上焊I12以上短钢梁，卡在吊环处。
焊缝：主梁与次梁、吊环间焊缝均为满焊，厚度5mm，次梁与搁栅间焊缝厚3mm。
悬挑板设计计算书
悬挑板设计计算书1、计算模型悬挑板设计按照悬臂梁计算，以下按1m2、计算资料2.1构件信息悬挑长度：L=1m悬挑板厚：h=120mm保护层厚度:c=25mm混凝土强度:C30抗压强度:f c=14.3N/mm2,f ck=20.1N/mm2抗拉强度:f t= 1.43N/mm2,f tk= 2.01N/mm2混凝土容重：γs=25.0 kN/m3钢筋牌号：HRB400,顶筋：8@100抗拉强度:f y=360N/mm2板顶标高：H0=76m（板顶距室外地面的高度)2.2荷载信息①恒载:面层荷载:G1=4kN/m2悬挑板自重:G2=γs h=25×0.12=3kN/m2恒载合计:G=7kN/m2栏杆荷载:G3= 2.5kN/m②活载:检修荷载:P=1kN/m活荷载:Q=0.5kN/m2③基本风压：ω0=0.4kPa，地面粗糙类别：B④基本雪压：S0=0.4kPa，3、荷载计算3.1风荷载计算基本风压：ω0=0.4kPa,地面粗糙类别：B阵风系数：βgz= 1.514(荷载规范8.6.1)高度变化系数：μZ= 1.838(荷载规范8.2.1)体型系数：μsl=2(荷载规范8.3.3-2)①标准风压：ωK=βgzμslμZω0(荷载规范8.1.1)= 1.514×2× 1.838×0.4= 2.23kPa3.2雪荷载计算基本雪压：S0=0.4kPa分布系数:μ0=1①标准雪压：ω雪=μ0S0(荷载规范7.1.1)=1×0.4=0.4kPa3.3活荷载取值Q活=max(Q,ω雪)=0.5kN/m24、弯矩计算①恒荷载弯矩M恒=0.5GL2+G3L=0.5×7×12+ 2.5×1=6kN·m②活荷载弯矩M活=0.5Q活L2+PL=0.5×0.5×12+1×1= 1.25kN·m③风荷载弯矩M风=0.5ωK L2=0.5× 2.23×12= 1.12kN·m5、荷载组合5.1基本组合永久荷载分项系数:γG= 1.3(荷载规范3.2.4）可变荷载分项系数:γQ= 1.5(荷载规范3.2.4）可变荷载组合系数:ψC=1(荷载规范3.2.4）M G=γG M恒+γQψC M活= 1.3×6+ 1.5×1× 1.25=9.68kN·m5.2准永久组合永久荷载分项系数:γG=1(荷载规范3.2.10）可变荷载分项系数:γQ=0.5(荷载规范3.2.10）M准=γG M恒+γQ M活=1×6+0.5× 1.25=6kN·m5.3风荷载组合永久荷载分项系数:γG=1(荷载规范3.2.4）风荷载组合系数:γw= 1.4(荷载规范3.2.4）最不利时为钢筋混凝土浇筑完成，未加附加面层：M1=0.5G2L2=0.5×3×12= 1.5kN·mM风=γQ M风-γG M恒= 1.4× 1.12-1× 1.5=0.07kN·m板底按计算配筋5.4准永久荷载组合永久荷载分项系数:γG=1(荷载规范3.2.4）可变荷载分项系数:ψw=0.5(荷载规范3.2.4）S准=γG G+0.5Q活=1×7+0.5×0.5=7.25kN/m26、配筋设计6.1恒活作用下配筋设计①配筋量计算M=9.68kN·mh0=h-c=120-25=95mmA S1=M(混规7.1.4）0.9f y h0=96800000.9×360×95=315mm2最小配筋率:ρmin=max（0.20%，0.45f t/f y)=0.20%A S,min=ρmin bh=0.20%×1000×120=240mm2悬挑构件配筋量宜放大1.2倍：最终配筋量为：A S'= 1.2*max(A S1,A S,min)=378mm2选用顶筋：HRB400，8@100，A S=503mm2≥A S'=378mm2配筋满足②裂缝验算1米内钢筋根数为:n=10钢筋应力：σ=M准0.87h0A S=60000000.87×95×503=144.3N/mm2有效受拉混凝土配筋率：ρte,1=A S=503=0.84% 0.5bh0.5×1000×120ρte=max(ρte,1,1%)=max（0.84%，1%）= 1.00%粘结特性系数：带肋钢筋V i=1等效钢筋直径:d eq=∑n i d i2/(∑n i v i d i)=8钢筋不均匀应变系数：ψ'= 1.1 -0.65f tk(混规7.1.2）ρteσ= 1.1-0.65× 2.011.00%×144.3=0.195取ψ=0.2，（不大于0.2时，取0.2；不小于1.0时，取1.0）C s=20mm,E s=200000N/mm受弯构件：αcr= 1.9(混规7.1.2）最大裂缝宽度：ωmax=αcrψσ(1.9C s+0.08d eq/ρte)/E s(混规7.1.2）= 1.9×0.2×144.3×(1.9×20+0.08×8/0.01)/200000=0.03mm＜[ω]=0.3mm裂缝满足③挠度验算荷载长期作用下的刚度B S：混凝土弹性模量：E C=30000N/mm钢筋弹性模量：E S=200000N/mmαE=E S/E C= 6.67纵向受拉钢筋配筋率：ρ=AS/bh0=503/(1000×95)=0.53%矩形截面：γf'=0B s=E s A s h02(混规7.2.3）1.150ψ+0.2+6αEρ1.150ψ+0.2+1+3.5γf ’=200000×503×9521.15×0.2+0.2+6× 6.67×0.53%1+ 3.5×0= 1.41E+12θ=2近似准永久组合时刚度:B =B s /θ=1E+12/2=7.07E+11挠度为：f =S 准L 4+G 3L 38B 3B=7.25×14+2.5×138×7.07E+023×7.07E+02= 2.46mm ≤[f]=L/250=8mm 挠度满足6.2风荷载作用下的弯矩设置①配筋量计算选用钢筋：HRB400，8@200，A S =252mm 2M 风=0.07kN ·m h 0=h -c =120-25=95mmA S2=M(混规7.1.4）0.87f y h 0=700000.87×360×95=3mm2最小配筋率:ρmin =max （0.20%，0.45f t /f y )=0.200%A S,min =ρmin bh=0.200%×1000×120=240mm2实际配筋率：ρ’=A S /bh 0=252/(1000×95)=0.27%悬挑构件配筋量宜放大1.2倍：最终配筋量为：A S '= 1.2*max(A S2,A S,min )=288mm 2A S =252mm 2＜A S '配筋不满足。
钢结构悬挑外架计算书
工字钢悬挑外架计算书悬挑工字钢采用热轧普通16#其中建筑物外悬挑端长度2.4m,建筑物内锚固长度3m。
悬挑工字钢按悬挑架架体立杆纵距设置，每一纵距设置一根。
支撑架为三排，外侧立杆定位点距悬挑端端部100mm, 立杆横距由外到内分别为0.6m、0.75m,内侧立杆距墙0.5m,立杆纵距1.5m,步距1.75m。
附图：(一)技术依据1.参考规范《建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范》(JGJ130--2011)、《钢结构设计规范》(GB50017--2003)、《混凝土结构荷载规范》(GB50010--2010)、2.荷载参数施工均布荷载：2.0kN/m2,类别为装修脚手架；同时施工层数为一层；施工人员及设备荷载标准值取1kN/ m2；本工程处于云南玉溪澄江地区，基本风压为0.3kN/ m2；风荷载高度变化系数之=1.62 ;风荷载体型系数也=0.3父1.62 =0.16 ；脚手板自重标准值0.35kN/m2；栏杆、挡脚板自重0.17kN/m2；安全设施及安全网、挡风板自重0.01kN/ nf。
(二)小横杆计算小横杆按照简支梁进行强度和挠度的计算，小横杆在大横杆的上面。
按照小横杆上面的脚手板和活荷载作为均布荷载计算小横杆的最大弯矩和变形。
考虑活荷载在横向水平杆上的最不利布置(验算弯曲正应力和挠度不计入悬挑荷载)。
1.作用小横杆线荷载(1)作用小横杆线荷载标准值q k =3.42 0.9 0.9/2 = 1.9kN / m(2)作用小横杆线荷载设计值q=(1.2 0.42 1.4 3) 0.9 0.9 / 2 =1.9kN / mq :荷载l b :立杆横距a1：悬挑长度小横杆计算简图2抗弯强度计算最大弯矩考虑为简支梁均布荷载作用下的弯矩M max =ql b2/8 =1.38 0.92/8 = 0.14kN m仃=M max/W =0.14^106/5260 =26.61N /mm2c205.0N /mm2满足要求！3.挠度计算最大挠度考虑为简支梁均布荷载作用下的挠度V = 5q k l b4/ 384EI = 5 父 1.9M 9004 / 384父 2.06父105M 12.7M 104 = 0.62 < 900/150 且小于10mm,满足要求！(三)大横杆计算大横杆按照三跨连续梁进行强度和挠度计算，小横杆在大横杆的上面。
型钢悬挑架设计计算书(非常详细)
住宅工程型钢悬挑脚手架(扣件式)计算书计算依据：1、《建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范》JGJ130-20112、《建筑施工门式钢管脚手架安全技术规范》JGJ128-20103、《建筑结构荷载规范》GB50009-20124、《钢结构设计规范》GB50017-2003架体验算一、脚手架参数二、荷载设计计算简图：立面图侧面图三、纵向水平杆验算纵、横向水平杆布置承载能力极限状态q=1.2×(0.033+G kjb×l b/(n+1))+1.4×G k×l b/(n+1)=1.2×(0.033+0.1×0.9/(4+1))+1.4×3×0. 9/(4+1)=0.818kN/m正常使用极限状态q'=(0.033+G kjb×l b/(n+1))+G k×l b/(n+1)=(0.033+0.1×0.9/(4+1))+3×0.9/(4+1)=0.591kN/ m计算简图如下：1、抗弯验算M max=0.1ql a2=0.1×0.818×1.52=0.184kN·mσ=M max/W=0.184×106/4490=40.969N/mm2≤[f]=205N/mm2满足要求！2、挠度验算νmax=0.677q'l a4/(100EI)=0.677×0.591×15004/(100×206000×107800)=0.913mm νmax＝0.913mm≤[ν]＝min[l a/150，10]＝min[1500/150，10]＝10mm满足要求！3、支座反力计算承载能力极限状态R max=1.1ql a=1.1×0.818×1.5=1.349kN正常使用极限状态R max'=1.1q'l a=1.1×0.591×1.5=0.976kN四、横向水平杆验算承载能力极限状态由上节可知F1=R max=1.349kNq=1.2×0.033=0.04kN/m正常使用极限状态由上节可知F1'=R max'=0.976kNq'=0.033kN/m1、抗弯验算计算简图如下：弯矩图(kN·m)σ=M max/W=0.733×106/4490=163.143N/mm2≤[f]=205N/mm2满足要求！2、挠度验算计算简图如下：变形图(mm)νmax＝2.031mm≤[ν]＝min[l b/150，10]＝min[900/150，10]＝6mm 满足要求！3、支座反力计算承载能力极限状态R max=2.716kN五、扣件抗滑承载力验算扣件抗滑承载力验算：纵向水平杆：R max=1.349/2=0.674kN≤R c=0.9×8=7.2kN横向水平杆：R max=2.716kN≤R c=0.9×8=7.2kN满足要求！六、荷载计算立杆静荷载计算1、立杆承受的结构自重标准值N G1k单外立杆：N G1k=(gk+l a×n/2×0.033/h)×H=(0.12+1.5×4/2×0.033/1.8)×19.8=3.475kN单内立杆：N G1k=3.475kN2、脚手板的自重标准值N G2k1单外立杆：N G2k1=(H/h+1)×la×l b×G kjb×1/1/2=(19.8/1.8+1)×1.5×0.9×0.1×1/1/2=0.81kN1/1表示脚手板1步1设单内立杆：N G2k1=0.81kN3、栏杆与挡脚板自重标准值N G2k2单外立杆：N G2k2=(H/h+1)×la×G kdb×1/1=(19.8/1.8+1)×1.5×0.17×1/1=3.06kN1/1表示挡脚板1步1设4、围护材料的自重标准值N G2k3单外立杆：N G2k3=G kmw×la×H=0.01×1.5×19.8=0.297kN构配件自重标准值N G2k总计单外立杆：N G2k=N G2k1+N G2k2+N G2k3=0.81+3.06+0.297=4.167kN单内立杆：N G2k=N G2k1=0.81kN立杆施工活荷载计算外立杆：N Q1k=la×l b×(n jj×G kjj)/2=1.5×0.9×(2×3)/2=4.05kN内立杆：N Q1k=4.05kN组合风荷载作用下单立杆轴向力：单外立杆：N=1.2×(N G1k+ N G2k)+0.9×1.4×N Q1k=1.2×(3.475+4.167)+ 0.9×1.4×4.05=14.273kN单内立杆：N=1.2×(N G1k+ N G2k)+0.9×1.4×N Q1k=1.2×(3.475+0.81)+0.9×1.4×4.05=10.245kN七、立杆稳定性验算1、立杆长细比验算立杆计算长度l0=Kμh=1×1.5×1.8=2.7m长细比λ=l0/i=2.7×103/15.9=169.811≤210轴心受压构件的稳定系数计算：立杆计算长度l0=kμh=1.155×1.5×1.8=3.119m长细比λ=l0/i=3.119×103/15.9=196.132查《规范》表A得，φ=0.188满足要求！2、立杆稳定性验算不组合风荷载作用单立杆的轴心压力标准值N'=N G1k+N G2k+N Q1k=3.475+4.167+4.05=11.692kN单立杆的轴心压力设计值N=1.2(N G1k+N G2k)+1.4N Q1k=1.2×(3.475+4.167)+1.4×4.05=14.84kNσ=N/(φA)=14840.28/(0.188×424)=186.174N/mm2≤[f]=205N/mm2满足要求！组合风荷载作用单立杆的轴心压力标准值N'=N G1k+N G2k+N Q1k=3.475+4.167+4.05=11.692kN单立杆的轴心压力设计值N=1.2(N G1k+N G2k)+0.9×1.4N Q1k=1.2×(3.475+4.167)+0.9×1.4×4.05=14.273kNM w=0.9×1.4×M wk=0.9×1.4×ωk l a h2/10=0.9×1.4×0.184×1.5×1.82/10=0.113kN·mσ=N/(φA)+M w/W=14273.28/(0.188×424)+112674.24/4490=204.155N/mm2≤[f]=205N/mm2满足要求！八、连墙件承载力验算N lw=1.4×ωk×2×h×3×l a=1.4×0.265×2×1.8×3×1.5=6.01kN长细比λ=l0/i=600/15.9=37.736，查《规范》表A.0.6得，φ=0.896(N lw+N0)/(φAc)=(6.01+3)×103/(0.896×424)=23.717N/mm2≤0.85×[f]=0.85×205N/mm 2=174.25N/mm2满足要求！扣件抗滑承载力验算：N lw+N0=6.01+3=9.01kN≤0.9×12=10.8kN满足要求！悬挑梁验算一、基本参数二、荷载布置参数附图如下：平面图立面图三、主梁验算荷载标准值：q'=g k=0.241=0.241kN/m第1排：F'1=F1'/n z=11.69/1=11.69kN第2排：F'2=F2'/n z=11.69/1=11.69kN荷载设计值：q=1.2×g k=1.2×0.241=0.289kN/m第1排：F1=F1/n z=14.84/1=14.84kN第2排：F2=F2/n z=14.84/1=14.84kN1、强度验算弯矩图(kN·m)σmax=M max/W=28.506×106/185000=154.088N/mm2≤[f]=215N/mm2符合要求！2、抗剪验算剪力图(kN)τmax=Q max/(8I zδ)[bh02-(b-δ)h2]=30.114×1000×[94×1802-(94-6.5)×158.62]/(8×16600000×6.5)=29.466N/mm2τmax=29.466N/mm2≤[τ]=125N/mm2符合要求！3、挠度验算变形图(mm)νmax=10.274mm≤[ν]=2×l x/250=2×1500/250=12mm符合要求！4、支座反力计算R1=-14.729kN,R2=45.391kN四、悬挑主梁整体稳定性验算主梁轴向力：N =[0]/n z=[0]/1=0kN压弯构件强度：σmax=M max/(γW)+N/A=28.506×106/(1.05×185×103)+0×103/3060=146.751N/mm2≤[f] =215N/mm2塑性发展系数γ符合要求！受弯构件整体稳定性分析：其中φb -- 均匀弯曲的受弯构件整体稳定系数：查表《钢结构设计规范》(GB50017-2003)得，φb=1.3由于φb大于0.6，根据《钢结构设计规范》(GB50017-2003)附表B，得到φb 值为0.85。
2.8米多排悬挑架主梁验算计算书
2.8米多排悬挑架主梁验算计算书计算依据：1、《建筑施工门式钢管脚手架安全技术标准》JGJ/T128-20192、《建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范》JGJ130-20113、《建筑结构荷载规范》GB50009-20124、《钢结构设计标准》GB50017-20175、《混凝土结构设计规范》GB50010-2010一、基本参数平面图立面图三、主梁验算q'=g k=0.205=0.205kN/m第1排：F'1=F1'/n z=8/1=8kN第2排：F'2=F2'/n z=8/1=8kN第3排：F'3=F3'/n z=8/1=8kN第4排：F'4=F4'/n z=8/1=8kN荷载设计值：q=1.2×g k=1.2×0.205=0.246kN/m 第1排：F1=F1/n z=10.9/1=10.9kN 第2排：F2=F2/n z=10.9/1=10.9kN 第3排：F3=F3/n z=10.9/1=10.9kN 第4排：F4=F4/n z=11.2/1=11.2kN1、强度验算弯矩图(kN·m)σmax=M max/W=2.814×106/141000=19.959N/mm2≤[f]=215N/mm2符合要求！2、抗剪验算剪力图(kN)τmax=Q max/(8I zδ)[bh02-(b-δ)h2]=14.121×1000×[88×1602-(88-6)×140.22]/(8×11300000×6)=16.688N/mm2τmax=16.688N/mm2≤[τ]=125N/mm2符合要求！3、挠度验算变形图(mm)νmax=0.046mm≤[ν]=2×l x/360=2×2800/360=15.556mm符合要求！4、支座反力计算设计值：R1=5.22kN,R2=20.076kN,R3=19.304kN四、上拉杆件验算上拉杆材料类型钢筋(钢拉杆) 上拉杆件直径(mm) 20 上拉杆截面积A(cm2) 3.142 上拉杆材料抗拉强度设计值f(N/mm2) 205 上拉杆弹性模量E(N/mm2) 206000 花篮螺栓在螺纹处的有效直径d e(mm) 17 花篮螺栓抗拉强度设计值[f t](N/mm2) 170上拉连接螺栓类型摩擦型高强螺栓上拉杆与建筑物连接螺栓个数n1： 11 高强螺栓的性能等级8.8级型钢主梁位置吊耳板连接螺栓个数n2：高强螺栓公称直径M20 摩擦面抗滑移系数u 0.51一个高强螺栓的预拉力P(kN) 125 高强螺栓传力摩擦面数目nf上拉杆件角度计算：α1=arctanL1/L2=arctan(2900/1100)=69.228°α2=arctanL1/L2=arctan(2900/2450)=49.808°上拉杆件支座力：设计值：R S1=n z R2=1×20.076=20.076kN设计值：R S2=n z R3=1×19.304=19.304kN主梁轴向力设计值：N SZ1=R S1/tanα1=20.076/tan69.228°=7.615kNN SZ2=R S2/tanα2=19.304/tan49.808°=16.308kN上拉杆件轴向力：设计值：N S1=R S1/sinα1=20.076/sin69.228°=21.472kN设计值：N S2=R S2/sinα2=19.304/sin49.808°=25.271kN上拉杆件的最大轴向拉力设计值：N S=max[N S1...N Si]=25.271kN轴心受拉稳定性计算：σ =N S/A=25.271×103/314.2=80.429N/mm2≤f=205N/mm2 符合要求！2、花篮螺栓验算σ=N s/(π×d e2/4)=25.271×103/(π×172/4)=111.335N/mm2≤[ft]=170N/mm2符合要求！3、吊耳板计算型钢主梁上吊耳板排数 1 吊耳板厚t(mm) 10吊耳板两侧边缘与吊孔边缘净距b(mm ) 50 顺受力方向,吊孔边距板边缘最小距离a(mm)65吊孔直径d0(mm) 25 吊耳板抗拉强度设计值f(N/mm2) 205 吊耳板抗剪强度设计值f v(N/mm2) 125吊耳板由于型钢主梁位置吊耳板排数为1，则单个吊耳板所受荷载为N d=25.271/1=25.271k N参考GB50017-2017，对连接耳板进行如下验算：（1）耳板构造要求B e= 2t+16= 2×10+16=36mm≤b=50mm满足要求！4B e/3= 4×36/3=48mm≤a=65mm满足要求！（2）耳板孔净截面处的抗拉强度验算计算宽度:b1= min(2t+16,b-d0/3)= min(2×10+16,50-25/3)=36mmσ= N d/(2tb1)= 25.271×103/(2×10×36)=35.098N/mm2≤f=205N/mm2耳板孔净截面处抗拉强度满足要求！（3）耳板端部截面抗拉（劈开）强度验算σ= N d/[2t(a-2d0/3)]= 25.271×103/[2×10×(65-2×25/3)]=26.142N/mm2≤f=205N/mm2 耳板端部截面抗拉强度满足要求！（4）耳板抗剪强度验算耳板端部抗剪截面宽度:Z= [(a+d0/2)2-(d0/2)2]0.5= [(65+25/2)2-(25/2)2]0.5=76.485mmτ= N d/(2tZ)= 25.271×103/(2×10×76.485)=16.52N/mm2≤fv=125N/mm2耳板抗剪强度满足要求！4、吊耳板与型钢主梁连接焊缝验算各上拉杆位置单个吊耳板焊缝所受荷载，垂直焊缝方向荷载F、平行焊缝方向荷载V分别为：上拉杆1位置吊耳板：由于型钢梁上吊耳板排数为1，则：单个吊耳板垂直焊缝方向荷载F1=R S1/1=20.076/1=20.076kN单个吊耳板平行焊缝方向荷载V1=R SZ1/1=7.615/1=7.615kN垂直于焊缝长度作用力（正应力）：σf=F1/(0.7h f l w1)=20.076×103/(0.7×8×120)=29.875N/mm2≤βf f f w=1.22×160=195.2N/mm2 平行于焊缝长度作用力（剪应力）：τf=V1/(0.7h f l w1)=7.615×103/(0.7×8×120)=11.332N/mm2≤f f w=160N/mm2[(σf/βf)2+τf2]0.5=[(29.875/1.22)2+11.3322]0.5=26.982N/mm2≤f f w=160N/mm2上拉杆1位置吊耳板焊缝强度满足要求！上拉杆2位置吊耳板：由于型钢梁上吊耳板排数为1，则：单个吊耳板垂直焊缝方向荷载F2=R S2/1=19.304/1=19.304kN单个吊耳板平行焊缝方向荷载V2=R SZ2/1=16.308/1=16.308kN垂直于焊缝长度作用力（正应力）：σf=F2/(0.7h f l w1)=19.304×103/(0.7×8×120)=28.726N/mm2≤βf f f w=1.22×160=195.2N/mm2 平行于焊缝长度作用力（剪应力）：τf=V2/(0.7h f l w1)=16.308×103/(0.7×8×120)=24.269N/mm2≤f f w=160N/mm2[(σf/βf)2+τf2]0.5=[(28.726/1.22)2+24.2692]0.5=33.814N/mm2≤f f w=160N/mm2上拉杆2位置吊耳板焊缝强度满足要求！5、钢拉杆与吊耳板连接焊缝验算τf=N d/(0.7h f×l w2)=25.271×103/(0.7×8×120)=37.605N/mm2≤f f w=160N/mm2钢拉杆与吊耳板连接焊缝验算符合要求！6、上拉与主梁连接吊耳板螺栓验算上拉与主梁连接吊耳板螺栓主要承受剪力：单个摩擦型高强螺栓抗剪承载力设计值：N v b=0.9kn f uP=0.9×1×1×0.5×125=56.25kN螺栓所受剪力：N v=N s/n2=25.271/1=25.271kN≤N v b=56.25kN上拉与主梁连接吊耳板螺栓抗剪符合要求！7、上拉连接板与建筑物连接锚固螺栓验算上拉杆1：与建筑物连接螺栓所受拉力N t1=N s1×sin(90-α1)=21.472×sin(90°-69.228°)=7.615kN与建筑物连接螺栓所受剪力N v1=N s1×cos(90-α1)=21.472×cos(90°-69.228°)=20.076kN单个螺栓所受的拉力值：N t=N t1/n1=7.615/1=7.615kN单个螺栓所受的剪力值：N v=N v1/n1=20.076/1=20.076kN单个高强螺栓抗剪承载力设计值N v b=0.9kn f uP=0.9×1×1×0.5×125=56.25kN每个高强螺栓受拉承载力设计值N t b=0.8P=0.8×125=100kNN V/N v b+N t/N t b=20.076/56.25+7.615/100=0.433≤1螺栓承载力满足要求。
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悬挑钢梁五计算书 一、计算依据：1、《建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范》JGJ130-20112、《建筑施工门式钢管脚手架安全技术规范》JGJ128-20103、《建筑结构荷载规范》GB50009-20124、《钢结构设计规范》GB50017-20035、建筑施工悬挑式钢管脚手架安全技术规程DGJ32/J121-2011 5、结构力学求解器（sm soler ）v2.0.0 二、计算简图：12345( 1 )( 2 )( 3 )( 4 )EA =537866EA =537866EA =537866EA =323214EI =2321.62EI =2321.62EI =2321.62EI =800.31悬挑钢梁以43/F 轴处悬挑长度最大处为计算对象，计算简图如上图。
三、荷载计算：1、内纵向承力钢梁传递给主梁的集中力N1，N1=16.42KN ； 3、外纵向承力钢梁传递给主梁的集中力N2，N2=20.32KN ； 四、内力计算、主梁及斜撑杆计算复核： 1、材料计算参数：悬挑承力主梁工字钢16号：弹性模量E=206×103N/mm 2，剪变模量G=79×103N/mm 2，截面面积A=26.11cm 2，自重q=1.2×20.50kg/m×9.8N/kg=0.25kN/m ，截面惯性矩I x =1127cm 4，截面模量W=140.9cm 3，半截面面积矩s=80.8cm 3，腹板厚度t w =9.9mm ，则抗弯刚度EI=206×103N/mm 2×1127cm 4=2321.62, 抗拉刚度EA=206×103N/mm 2×26.11cm 2=537866, 抗剪刚度KGA=0.7×79×103N/mm 2×26.11cm 2=144388.3斜撑杆采用槽钢12.6号：弹性模量E=206×103N/mm 2，剪变模量G=79×103N/mm 2，截面面积A=15.69cm 2，截面惯性矩I x =388.5cm 4，截面回转半径ix=4.98cm ，则抗弯刚度EI=206×103N/mm2×388.5cm4=800.31,抗拉刚度EA=206×103N/mm2×15.69cm2=323214,抗剪刚度KGA=0.7×79×103N/mm2×15.69cm2=86765.7 2、命令流：结点,1,-3.2,0结点,2,0,0结点,3,2.62,0结点,4,2.72,0结点,5,0,-2.4单元,1,2,1,1,0,1,1,0单元,2,3,1,1,0,1,1,1单元,3,4,1,1,1,0,0,0单元,3,5,1,1,0,1,1,0结点支承,1,3,0,0,0结点支承,2,1,0,0结点支承,5,3,-90,0,0单元荷载,1,3,0.25,0,1,90单元荷载,2,3,1,0,1,90单元荷载,2,1,16.42,0.542,90单元荷载,2,1,20.32,1,90单元材料性质,1,1,537866,2321.62,0,0,144388.3单元材料性质,2,2,537866,2321.62,0,0,144388.3单元材料性质,3,3,537866,2321.62,0,0,144388.3单元材料性质,4,4,323214,800.31,0,0,86765.73、内力图：x 12345( 1 )( 2 )( 3 )( 4 )0.3211.53弯矩图最大弯矩M max=11.53kN.m，x 12345( 1 )( 2 )( 3 )( 4 )0.40-0.408.837.41-9.01-10.21剪力图主梁最大剪力值V max=10.21kN，x33.33059061725279.2303645.197645839407312345( 1 )( 2 )( 3 )( 4 )33.3333.33-45.20轴力及支座反力图主梁拉力N=33.33KN，斜撑杆压力N=45.20KN支座反力：杆端内力值 ( 乘子 = 1)-----------------------------------------------------------------------------------------------杆端 1 杆端 2---------------------------------------- ------------------------------------------ 单元码轴力剪力弯矩轴力剪力弯矩-----------------------------------------------------------------------------------------------1 33.3281903 0.40000000 0.00000000 33.3281903 -0.40000000 0.000000002 33.3281903 8.83036000 0.00000000 33.3281903 -30.5296400 0.000000003 0.00000000 0.00000000 0.00000000 0.00000000 0.00000000 0.000000004 -45.1976458 0.00000000 0.00000000 -45.1976458 0.00000000 0.00000000----------------------------------------------------------------------------------------------- 反力计算约束反力值 ( 乘子 = 1)----------------------------------------------------------------------------------------------- 结点约束反力 合力 支 座 ---------------------------------------- ------------------------------------------ 结 点 水平 竖直 力矩 大小 角度 力矩 ----------------------------------------------------------------------------------------------- 1 -33.3281903 0.40000000 0.00000000 33.3305906 179.312377 0.00000000 2 0.00000000 9.23036000 0.00000000 9.23036000 90.0000000 0.000000005 33.3281903 30.5296400 0.00000000 45.19764584、位移图：x 12345( 1 )( 2 )( 3 )( 4 )主梁位移最大值位于2单元1/2杆长处，水平方向0.00028m ，竖直方向-0.00362m 。
5、主梁计算复核： （1）主梁抗拉验算：,/N 215][/N 77.121011.261033.33A N 2223mm mm =<=⨯⨯==σσ满足要求。
（2）主梁抗弯验算：,/N 215][/N 83.81109.140101053.11W M 22333max mm mm =<=⨯⨯⨯==σσ满足要求。
（3）主梁抗剪验算：22max /125][/39.79.910112710008.8021.10V mm N f mm N t I S v w =<=⨯⨯⨯⨯=∙∙=τ，满足要求。
（4）位移验算：满足要求。
,55.64002620400/][62.3max mm L mm ===<=υυ 6、斜撑杆件验算： （1）抗压验算：,/N 215][/N 54.341069.15834.01020.45A N 2223mm mm =<=⨯⨯⨯==σϕσ满足要求。
式中φ的选用：28.711098.43550=⨯==i l λ，按《钢结构设计规范》（GB50017-2003）附录C 表C-1 选用0.834。
7、主梁支座锚筋验算：锚筋按HPB300 φ18，结构混凝土强度等级按C25计算，混凝土与螺栓表面的容许粘结强度[τb ]=2.5(N/mm 2)锚固点锚筋受力：N =9.23kN,/N 215][/N 29.3641814.31023.9A N 2223mm mm =<=÷⨯⨯==σσ满足要求。
锚筋锚固深度:h ≥ N/(4×π×d×[τb ])=9.23×103/(2×3.14×18×2.5)=32.66mm 。
实际采用φ18二道，锚固深度不小于300采用。
锚筋与型钢梁焊缝连接强度验算：锚筋与型钢采用E43型焊条手式焊角焊缝，焊缝长度lw 按80mm 二面计算，焊脚尺寸hf 按6mm 计算：满足要求。
,/1601600.1/35.582682.41033.33223f mm N f mm N lw he N w f f =⨯=⋅<=⨯⨯⨯=⋅=βσ 公式取《钢结构设计规范》（GB50017-2003）7.1.3-1， 式中he ，取0.7hf ，he=4.2mm ； Lw=80-2×6=68mm Βf=1.0实际焊缝焊脚尺寸hf 按8mm 施工。
符合要求！8、斜撑杆支座验算：（1）斜撑杆与预埋钢板焊缝验算：预埋钢板与斜撑型钢采用角焊缝，焊缝长度lw 按100mm 二面计算，焊脚尺寸hf 按6mm 计算：满足要求。
,/160/09.452882.41033.33223f mm N f mm N lw he N w f =<=⨯⨯⨯=⋅=τ公式取《钢结构设计规范》（GB50017-2003）7.1.3-2，式中he ，取0.7hf ，he=4.2mm ； Lw=100-2×6=88mm实际焊缝焊脚尺寸hf 按8mm 施工。
（2）预埋钢板普通螺栓受剪承载力验算：预埋钢板普通螺栓按2根A 级5.6级φ12计算，螺栓群受剪力N=33.33kNKN N KN mm N f d n N b vv bv33.3395.421000/19041214.324222=>=÷⨯⨯⨯=⋅=π公式的按《钢结构设计规范》（GB50017-2003）7.2.1-1， 式中bv f 取190N/mm 2。