某大桥0号块托架计算书
48连续梁0#托架计算书.
附件2中铁二局龙厦铁路LX-Ⅲ标段下东山特大桥（32+48+32）m连续梁0#块现浇托架设计计算书设计：复核：审核：中铁二局龙厦铁路LX-Ⅲ标工程指挥部第二项目部二OO八年一月二十日附件2下东山特大桥（32+48+32）m连续梁0#块托架计算书目录一、计算资料 (1)1.1工程概况 (1)1.20#段现浇支架方案 (1)1.3材料参数 (1)二、模板系统受力检算 (2)2.1计算荷载 (2)2.2底模验算 (2)2.3底模背肋验算（10*10方木） (3)三、托架系统受力检算 (4)3.1I20A工字钢验算 (4)3.22I32A工字钢横梁验算 (6)3.2三角托架验算 (8)3.3预埋件验算 (13)四、参考文献 (15)下东山特大桥（32+48+32）m连续梁0#块托架计算书一、计算资料1.1工程概况下东山特大桥4#-7#、47#-50#梁部为（32+48+32）m连续梁，设计采用挂篮悬臂灌注施工。
梁体为单箱单室、变高度、变截面结构，箱梁顶宽13m，底宽5.56m，顶板厚度43-60cm，底板厚度30-110cm，腹板厚度40-70cm，局部加宽至95㎝，中心梁高由3.4m渐变到2.8m。
连续梁0#段长8m，中心梁高3.4m，梁顶宽13m,梁底宽5.56m,顶板厚43㎝；腹板厚70-95㎝；底板厚60㎝～110㎝，支点处设有1个横隔板，横隔板厚1.6m。
这两联连续梁主墩桥墩为圆端形实心墩，墩高分别为：5#墩高26.5m，6#墩高34.5m；，48#、49#墩高36m。
1.2 0#段现浇支架方案由于这两联连续梁主墩都比较高，故0#段支架拟采用托架方案。
托架采用三角托架形式，纵梁采用2I28a工字钢，斜撑为2[25a槽钢，根部焊接在墩身上的预埋钢板上。
托架纵梁上利用挂篮底横梁（2I32工字钢）作横向分配梁，横梁与托架纵梁间设砂筒，用来调整、卸落底模系统。
横梁上设I20a工字钢纵梁，I20a工字钢腹板下间距30cm，其余部位间距60cm，其上再布设间距为20cm的10×10cm肋木作底模肋木，底模板采用18mm优质胶合木板。
某跨高速公路铁路特大桥0#块现浇支架计算书_secret
××跨××高速公路特大桥主桥0号块支架计算书一、概况××跨××高速公路特大桥主桥0号块如图中所示长12米高7.5米顶板宽12.16米，底板在桥墩顶处宽8米，其余部分宽6.8米，0号块混凝土体积为364方，墩顶对应处混凝土为189方，墩顶以外由支架承担重量的混凝土方量每侧为93方。
0号块箱梁墩顶处的底模支撑于桥墩墩顶面，0号块桥墩以外的箱梁底模和侧模支撑于钢立柱支架上，钢立柱直径为426mm、壁厚6mm,立柱高度及布置见上图，底模横纵梁均为[36B。
二、支架受力验算（一）支架纵梁验算1、腹板下的纵梁腹板下设4根[36b纵梁，纵梁为一双悬臂结构，支点间距3.465米，靠近桥墩侧悬臂0.25米，另一侧0.185米。
纵梁承受的荷载主要由箱梁梁肋重量、底模重量和纵梁自重三部分组成。
梁肋重量：腹板下纵梁承受梁肋及第二组纵梁和第三组纵梁中线以左倒角混凝土重量,4根纵梁承受的荷载集度为靠近桥墩侧为186KN/m、另一侧为170KN/m,每根槽钢承受1/4重量即51.3KN/m和46.7KN/m（荷载系数取1.1）。
底模重量：纵梁承受第二组纵梁和第三组纵梁中线以左的底模重量，底模重量为0.755( KN/m2), 纵梁承受的底模重量沿横桥向的宽度为1.22米，沿纵梁方向的荷载集度为0.92(KN/m).纵梁自重：纵梁为[36b,每米重量为0.523(KN/m).受力图式:下图为单根槽钢承受荷载受力图式及每根槽钢承受1/4的总荷载.结构分析采用sap2000进行计算，计算结果如下：跨中最大弯矩74.8(kn.m)，[36b的截面模量为703(cm3)。
槽钢截面最大应力为106(MPa)<215(MPa)满足规范要求。
跨中最大挠度为0.004m<1/400L=0.009m 满足规范要求靠近墩身处支反力为103KN另一支反力为95KN2、其余纵梁计算由于其余纵梁采用的型钢与腹板下纵梁相同，而荷载小于腹板纵梁，故其余纵梁的受力符合规范要求。
青义涪江大桥0号块托架设计计算书
青义涪江大桥0号块托架设计计算书1，编制依据A，青义涪江大桥0#块施工图《》B，公路桥涵施工技术规范《JTG/T F50-2011》C，材料力学D，结构力学E，路桥施工计算手册F，结构有限元分析《midas2011》G，混凝土结构设计规范《GB50010-2002》H，钢结构设计规范《GB50017-2003》2，工程概况青义涪江大桥1#，2#，3#，4#墩左右幅0#块纵桥向总长8m，在墩顶范围内纵向长4.6m，墩身两侧各悬臂1.7m，翼缘悬臂3.7m。
0#块悬臂段底板宽度9.1m，厚度由1.6m变为0.873m。
腹板厚度由1.45m变为0.75m。
顶板厚度为1m变为0.25m。
顶板宽度为16.5m。
3,主要设计技术参数《公路桥涵施工技术规范JTG/T F50-2011》A：恒荷载D.0.1 模板，支架和拱架的容重应按设计图纸计算确定，本计算书取1.5KP=1.5KN/㎡；D.0.2新浇筑混凝土和钢筋混凝土的混凝土容重24KN/m³，钢筋混凝土的容重可采用25~26KN/m³（以体积计算的含筋量≤2%时采用25KN/m³，大于2%时采用26KN/m³）本计算书取26KP=26KN/m³；B：活荷载D.0.3 施工人员和施工材料，机具行走运输或对方荷载标准值（1）计算模板及直接支撑模板的小棱时，均布荷载可取2.5KP=2.5KN/㎡，另外以集中荷载2.5KN进行验算（2）计算直接支撑小棱的梁或拱架时，均布荷载可取1.5KP=1.5 KN/㎡；（3）计算支架立柱及支撑拱架的其他结构构件时，均布荷载可取1.0KP=1.0KN/㎡；（4）有实际资料时按实际取值。
D.0.4 振捣混凝土时产生的荷载（作用范围在有效压头高度之内）：对水平面模板为2.0KP=2.0KN/㎡；对垂直面模板为4.0KP=4.0KN/㎡（本设计书只验算水平面模板）。
D.0.5 新浇混凝土对模板侧压力（本计算书不计算模板侧压力）D.0.6倾倒混凝土时冲击产生的水平荷载：倾倒混凝土时对垂直面模板产生的水平荷载按导管输出：2.0KP=2.0KN/㎡计算。
南大桥0号段托架计算书
0号段托架计算书1.0号段托架构造0号段托架由底模纵梁及桁架、横梁、三角架、牛腿、预埋件组成。
图1.1. 0#块托架平台设计总装图图1.2. 0#块托架平台设计总装俯视图底模纵梁采用I30b和桁架结构，桁架弦杆采用双[12背扣槽钢，最外侧竖杆采用双[10背扣槽钢，其余竖杆采用双[8背扣槽钢，斜杆采用双[8格构式结构;横梁采用双I40b，焊接后提供施工平台。
三角托架杆件采用双I56b格构式结构，承受横梁传递的荷载，并将荷载传递给牛腿及预埋件。
牛腿采用双I40b，预埋件通过墩柱体内φ32精轧钢筋对拉固定。
2. 0号段托架设计2.1.设计规范中华人民共和国行业标准JTJ041-2000《公路桥涵施工技术规范》；《钢结构设计规范》(GB5007-2003)《建筑结构荷载规范》(GB50009—2001)《钢结构高强螺栓连接的设计、施工、及验收规程》(JGJ82-91)《钢结构工程施工质量验收规范》(GB50205-2001)2.2.材料钢材： Q235B连接材料：10.9S级钢结构用高强螺栓联结副40Cr号钢：用于销轴E43XX 焊条Er49-1 CO气体保护焊丝22.3.计算荷载2.3.1.钢材自重系数: 1.2652.3.2.混凝土容重: 27KN/m3（每段悬臂混凝土92.43m3）。
2.3.3.混凝土超载系数: 1.05。
2.3.4.钢材容重: 78.5KN/m32.3.5.施工人员、材料、机具荷载: 1.2KN/m2,按梁段顶面积计算。
2.3.6.风荷载2.3.7.混凝土灌注状态动力系数取1.1。
荷载分析：荷载计算时应充分考虑各种影响因素，该托架主要荷载有a、结构荷载P1，b、，c、人群荷载P3，分析计算结果如下：A、结构荷载P1：混凝土设计结构重每段悬臂混凝土92.43m3,占整个0#块混凝土数量的92.43/352.45，结构质量按照直线分部进行计算得托架结构荷载P1为： 92.43*2.7*9.8=2445.698KnB、施工及偶然荷载P2：根据经验及常规，故施工荷载及偶然荷载P2=58.13*1.2=70Kn。
某特大桥0号块三角托架计算书(全面,实用)汇总
xx特大桥0#块托架算单一、概况xx高铁xx特大桥2106#～2012#为（48+5×80+48）的连续梁，截面形式为单箱单室，由墩向跨中截面逐渐变小，采用托架和墩梁固结的方案进行0#块施工， 0#块单侧悬臂长度为3.61米， 0#块单侧悬臂重量为203.3吨，加上施工荷载，0#块单侧悬臂总重量为1.3×203.3=264.3吨，0#块托架为三角托架形式，由型钢组焊而成，混凝土浇注时，混凝土荷载及施工荷载首先传给调坡支架，再传给三角托架，最后由预埋件传给墩身混凝土，现分别验算各构件受力是否满足要求。
图（1）托架立面及侧面布置图二、荷载由托架设计图可知，0#块单侧悬臂梁体自重及施工荷载由4组底模横梁传到设在其下的2片调坡支架上。
底模横梁受力简图如下图受示。
经过计算，1R 占总荷载的25.7%，2R 占总荷载的27.2%，3R 占总荷载的29.1%，4R 占总荷载的18.0%，故单片调坡支架上受到的节点荷载分别为：1264.30.50.25733.96R t =⨯⨯=， 2264.30.50.27235.94R t =⨯⨯= 3264.30.50.29138.46R t =⨯⨯=， 4264.30.50.18023.79R t =⨯⨯=底模横梁受力示意图三、 调坡支架验算调坡支架由[16a 和[8两种型钢焊接而成， 其中支撑杆最长为810mm，81012.962.77L i λ===，查表得0.9ϕ=，则[]0.987140.432859.8F A ϕσ==⨯⨯= 吨，由底模横梁传递过来的荷载如下图所示传递给调坡支架，其中cos i i S R θ=⨯，11cos8.133.62S R =⨯=，22cos8.135.58S R =⨯=，33cos8.138.08S R =⨯=，44cos8.123.55S R =⨯=，用midas 建立支架实际受力模型。
支撑杆截面参数表调坡支架受力示意图调坡支架受力模型1、调坡支架下各支点反力2、轴向应力（支撑杆及斜杆）杆件轴力图（单位：tonf）由上图可知，斜杆轴力很小，支撑杆最大轴力为33.6吨小于容许荷载59.8吨，满足要求。
右江大桥0#块计算书
0#块支架受力验算计算书一、概述主桥为42m＋70m×2＋42m预应力砼单箱单室变截面直腹板连续刚构，箱梁顶板宽15m，底板宽8m，内顶板厚度25～80cm，翼缘板厚度20～80cm，腹板厚度50cm，底板厚度60～32cm，根部梁高4.5m，跨中梁高2m。
0#块长度4m，受挂篮安装长度限制，拟采用0#、1#块一同浇筑，支架采用现浇落地钢管支架。
0#块长4m，宽8m，砼102.72m3，共重267.07t，其中墩身为双肢柱式墩，单根平面面积为2.5m×2.0m，0#块共有117t砼由墩身承受，1#块长3m，单端砼41.38 m3，重107.58t，则：单端支架承受的实际砼总重为：（267.07－117-94)÷2＋107.58=135.62t0#块墩顶4m空心处砼荷载约为94t。
由于2#墩墩身相对较高，取2#墩支架为受力支架。
二、受力验算依据南百高速公路右江大桥2#、3#、4#墩0#块支架设计施工图；南百高速公路右江大桥2#、3#、4#墩箱梁及主墩构造施工图；相关标准及规范：《钢结构设计规范》（GBJ17-83）《公路桥涵设计通用规范》（JTJ021-86）《公路桥涵钢结构及木结构设计规范》（JTJ025-86）《公路桥涵施工技术规范》（JTJ024-88）三、计算荷载所有荷载为：箱梁砼荷载、模板荷载、支架自重荷载、风荷载等。
箱梁砼荷载由设计图纸提供：砼容重2.6t/m3，0#块砼重267.07t，其中墩顶由墩身部分承受砼重约117t，0#块横隔板空心处砼重约94t，扣除后分摊到单个支架约为28t，1#块重107.58t。
计算时取单个支架砼荷载为180t。
模板荷载：模板自重按1.1kN/m2计算，一个支架单端重约20t。
（考虑0#块内模和翼缘板支架）贝雷架单块重275kg，一个支架贝雷架总重5.5t。
契型架按每件0.2t计，单端10件总重2t。
风荷载按0.75kN/m3计算。
x大桥0#块钢托架及顶撑支架计算单
xxxx大桥（山下渡口撤渡建桥）项目0#块支架计算书计算：复核：审核：****年**月**日目录一、工程概况 ........................................................................................................... - 1 -二、计算依据 ........................................................................................................... - 1 -三、结构设计原理.................................................................................................... - 1 -四、施工方案设计说明 ............................................................................................ - 1 -五、结构计算 ........................................................................................................... - 2 -5.1设计计算参数 .................................................................................................... - 2 -5.2钢材、焊缝强度设计值 .................................................................................... - 3 -六、支架整体建模计算 ............................................................................................ - 3 -6.1整体模型 ............................................................................................................. - 3 -6.2结构受力分析结果 ............................................................................................. - 4 -6.3满堂支撑架验算 ............................................................................................... - 12 -6.4销轴连接计算 ................................................................................................... - 16 -6.5锚筋计算 ........................................................................................................... - 18 -七、结论 ................................................................................................................ - 21 -一、工程概况吾村大桥上跨江山港，中心桩号K0+373，右角90°，上部结构为3×20m先简支后连续空心板+（32.5+2×55+32.5）m变截面连续箱梁+3×20m先简支后连续空心板。
大洲大桥主桥悬浇箱梁0#、1#块托架受力计算书
省道S304线沙县大洲大桥及接线工程B合同段大洲大桥主桥悬浇箱梁0#、1#块托架受力计算书1、0#块托架受力分析及计算1.1 托架结构0#块梁段长为6m，宽为12m，梁段高5.5m，砼总方量为305.06m3。
支撑方案为在每个薄壁墩上沿横向水平各预埋6个150×23×60cm的钢板盒，然后穿过I56a工字钢作为纵向托架支撑梁，横向托梁采用4根I36a工字钢（间距为80cm）,其上放楔木作为调平块，在4根I36a工字钢上按同方向固定4根[]14cm槽钢盒，槽钢盒上再按间距80cm铺设[]14cm槽钢盒，其上铺设底钢模，底钢模利用挂篮底板。
I56a 工字钢两悬臂端底部用[]22a槽钢盒作斜撑牛腿（详见托架支撑结构图）。
墩身上下游侧在横向托梁I36a工字钢铺设I25a通长工字钢作为施工钢平台。
1.2 荷载计算考虑主墩柱顶0#块砼直接连接在墩身上，墩身和0#块中横隔墙宽度均为1.5m，则中横隔墙砼重量不予考虑，所以荷载计算时折算成实心段体积为（计算梁段长按两墩柱间净距3米考虑）：V＝305.06m3－1.5m×12m×5.5m×2＝107.06m31.3 受力分析及验算1.3.1 0#块底钢模受力分析与验算1.3.1.1 底模钢面板0#块底模采用δ＝6mm钢板，背肋（内楞）采用［6.3槽钢（间距30cm），外楞采用［10槽钢（最大间距70cm）。
所以钢板的计算跨径l＝30cm，计算宽度b取1.0m。
钢材容许应力[σw]＝145MPa, E＝2.1×105MPa截面抵抗矩：W＝bh2/6＝1.0×0.0062/6＝6×10-6m3截面惯性矩：I ＝bh3/12＝1.0×0.0063/12＝1.8×10-8m4⑴荷载计算①砼自重：（砼容重按2.6t/m3）0#块中间3m翼缘板砼方量为9.45m3。
＝（97.61 m3/3m×12m）×26kN/m3×1.0m×0.3m/0.3m＝70.5kN/mq1②底模、内模、支撑架等自重：50kg/m2,施工荷载：200kg/m2＝2.5kN/m2×0.3m×1.0m/0.3m＝2.5kN/mq2③倾倒砼时产生的冲击荷载：按4.0kPa计算。
关庙大桥托架计算书word资料7页
关庙大桥托架计算书目录一、设计依据0二、计算数据0三、计算荷载1四、底模桁架计算2五、横梁计算4六、三角托架计算5七、牛腿计算6八、结论6主墩0＃块托架计算书一、设计依据1、《钢结构设计手册》第三版2、《铁路桥涵钢筋混凝土和预应力混凝土结构设计规范》J462-20193、《钢结构设计规范》(GB 50017-2019)二、计算数据1、钢筋混凝土容重：ρ=26.5kN/m32、钢模板(外模、底模)：Q1=1.4kN/m2×418m2=585.2kN3、外侧模总重量：Q2=253.86kN4、箱梁内模总重量：Q3=335.72KN5、翼缘板区混凝土总重量：Q4=245.79KN6、顶板混凝土总重量：Q5=660.38KN7、人群荷载及各种施工荷载：Q6=2kN/m2三、计算荷载托架荷载设计值0号块平面布置示意图如下1、底板区(单边)1-1截面(底板区0米处)W1 =ρ×(5-1.1×2)×2.147+Q6×(5-1.1×2)+ρ×0.3×0.3 =26.5×(5-1.1×2)×2.147+ 2×(5-1.1×2)+26.5×0.3×0.3=167.29kN/m2-2截面(底板区2.5米处)W2 =ρ×(5-1.1×2)×1.3+Q6×(5-1.1×2)+ρ×0.3×0.3=26.5×(5-1.1×2)×1.3+2×(5-1.1×2)+26.5×0.3×0.3=104.45kN/m3-3截面(底板区3.0米处)W3=ρ×(5-1.1×2)×1.29+Q6×(5-1.1×2)+ρ×0.3×0.3=26.5×(5-1.1×2)×1.29+2×(5-1.1×2)+26.5×0.3×0.3=103.70kN/m2、翼板区W4= q2+q4=235.86+245.79=499.65 kN3、腹板区(单边单侧)1-1截面(腹板区0米处)W5=ρ×11×1.1 +Q6×1.1=26.5×11×1.1+2×1.1=322.85kN/m2-2截面(腹板区2.5米处)W6 =ρ×10.653×0.6+Q6×1.1=26.5×10.653×0.6+2×1.1=312.73kN/m3-3截面(腹板区3.0米处)W7 =ρ×10.583×1.1+Q6×1.1=26.5×10.583×1.1+2×1.1=310.69kN/m4、顶板区(单边)1-1截面(顶板区0米段)W8 =ρ×(5-1.1×2)×0.96+ρ×1.2×0.4=26.5×(5-1.1×2)×0.96+26.5×1.2×0.4=83.95kN/m2-2截面(顶板区2.5米段)W9 =ρ×(5-1.1×2)×0.46+ρ×1.2×0.4=26.5×(5-1.1×2)×0.46+26.5×1.2×0.4=46.85kN/m3-3截面(顶板区3.0米段)W 10 =ρ×(5-1.1×2)×0.46+ρ×1.2×0.4=26.5×(5-1.1×2)×0.46+26.5×1.2×0.4=46.85kN/m四、托架上层反力架计算托架承载能力采用空间有限元程序MIDAS进行计算。
(完整word版)0号块计算书(最终上报)
汉江特大桥0号块托架设计计算书一、工程概况武荆高速汉江特大桥主桥桥跨布置为：62+10×100+62m，主桥全长为1124m，结构形式为现浇预应力混凝土变截面连续箱梁，箱梁为分离的单箱单室截面，全桥共22个0号块。
0号块长10m，底板宽7m，两端悬出墩身2.85m，梁高6.08m，0号块混凝土数量为222.53 m3，重量约556.325T。
０号块为箱梁与墩身联接的隅节点，截面内力最大且受力复杂，钢筋和预应力管道密集，因此保证０号块施工质量是箱梁施工质量控制的关键。
由于三角形托架具有体积小，传力路径明确等优点，所以0号块采用设置三角形托架作为支撑结构的施工方法。
二、顺桥向托架及分配梁计算2.1 荷载确定顺桥向托架布置4道，托架承担其长度范围内0号块混凝土自重、支架、模板、施工人员机具等荷载。
其主要荷载确定如下：——2.85m长每侧翼板砼自重：G1=(1.32+0.0975）m2×2.85m*1.35*2.5=13.6t ——2.85m长每侧翼板支架：每道支架重约0.665t，按5道布置，则：G2=5*0.665*1.35＝4.5t——2.85m长每侧翼板模板：肋（14a槽钢）：20根*2.85m*14.53Kg/m=0.83t面板：8.74*2.85*7850*0.006＝1.173tG3＝（0.83+1.173）*1.35＝2.7t——2.85m长腹板、顶板及底板混凝土自重：G4＝(15.6+0.35+0.21)*2.85*2.5*1.35＝155.44t ——2.85m内模、内模支架及底模自重：暂按混凝土自重乘以0.15倍来考虑：G 5＝155.44*0.15＝23.316t ——施工人员机具荷载：（按2.5KN/m 2考虑）：G 6＝2.5*2.85*13.5*1.2＝11.8t2.2 分配梁计算托架上设置4根分配梁，分配梁两端各伸出墩身2.5m ，翼板荷载布置按2米范围考虑，由上荷载分析可知每道分配梁上的荷载：q 1＝(G 1+ G 2+ G 3)/(2*4)＝(13.6+4.5+2.7)/(4*2)=2.6t/m=25.48KN/m q 2＝(G 4+ G 5)/7*4＝(155.44+23.316)/28= 6.384t/m=62.565KN/m q 3＝G 6/11*4＝0.2682 t/m=2.63KN/m 荷载布置如下图3所示：图中A ～B 、G ～H 为翼板荷载范围，B~G 为腹板、底板及顶板荷载范围，C 、D 、E 、F 为顺桥向托架的位置。
xxx特大桥0#块托架设计
Xxx 特大桥0#块托架验算书一、荷载计算0#块悬挑出墩身部分的长度为1.60m 。
1、砼重量：17.49×1.60×26=727.6KN2、模板重量：[6.5×1.60+(5.1+2.75)×1.60]×1.5=34.4KN3、施工荷载按2KN/m 2计算：2×2.6×12=62.4KN4、纵横向分配梁重量：12×8×0.47814+（26×2.6+4×11）×0.2017=68.4KN二、将三角形托架视为铰接，并做简化如图1所示。
墩身每侧设4个三角形托架，间距见附图。
P1P2N1N2ABC图1P1=P2=1/4×（727.6+34.4+62.4+68.4）=111.6KNBC 杆件内力计算：N2=P2/cos45°=111.6/ cos45°=157.8KN AB 杆件内力计算：N1=N2×cos45°=157.8×cos45°=111.6KN AB 杆型号为双25a 槽钢，如图2σ=431091.342106.111-⨯⨯⨯=15.98Mpa ＜[σ]=170MpaBC 杆型号为双18a 槽钢，如图3σ=431069.252108.157-⨯⨯⨯=30.75Mpa ＜[σ]=170Mpa （由于长度短，不需要考虑压杆稳定） B 点处最大变形：δ=︒⨯⨯⨯⨯⨯⨯⨯-45sin 1021069.25233.2108.1571143=0.25mm ，可满足要求。
图2图325a槽钢18a槽钢缀板缀板三、横向分配梁计算中间部分为均布荷载，如图4。
图4q1q2q2q1=（727.6+34.4+62.4+68.4）×71.621⨯=66.5KN/m Q2=[0.5×26+(2+1.5)]×1.65×21=13.6KN/mB 点处弯矩将多跨连续梁简化为简支梁进行计算，偏于安全。
某大桥0号块托架计算书
某大桥0号块托架计算书XXXXX大桥0#、1#块支架计算书2019年11月目录1 设计及计算依据 (1)2 工程概况 (1)3 结构设计 (2)3.1 支架结构设计 (2)3.2主要设计参数 (4)4 材料主要参数及截面特性 (5)5 计算 (5)5.1 建立计算模型 (5)5.2 荷载 (6)5.3 验算结果 (7)5.3.1底板分配梁计算 (7)5.3.2 翼板分配梁计算 (8)5.3.3 双拼I56b横梁计算 (9)5.3.4 侧面牛腿双拼I36b工字钢计算 (11)5.3.5 钢管立柱 (12)5.3.6钢管立柱 (12)6 结论 (13)7 附图0#、1#块支架计算书1 设计及计算依据1、《公路桥涵施工技术规范》JTJ 041-20112、《钢结构设计规范》GB 50017-20173、《公路钢结构桥梁设计规范》JTG D64-20154、《公路桥涵设计通用规范》JTG D60-20155、《公路桥涵施工技术规范》（JTJ 041-2011）实施手册6、《钢结构－原理与设计》（清华版）7、《路桥施工计算手册》（人交版）2 工程概况0#、1#块结构形式：箱型为单箱双室结构，高8.5m，顶板宽25.8m，底板宽17.3m，两边翼板悬臂4.25m。
边腹板厚：1.2~1.5m。
中腹板厚：1.2~1.8m，顶板厚：0.28m，底板厚1.2 ~2.0m，翼板0.2~0.9m。
P3墩高26m，P4墩高21.5m。
3 结构设计3.1 支架结构设计支架结构形式自下而上布置：1、立柱采用Ф820x10钢管柱，单侧单排，共5根，横向间距4m，横向采用槽钢[20b连接，斜撑采用槽钢[20b连接。
钢立柱P3墩高23.5m，P4墩高1900m，钢立柱支撑预埋牛腿。
2、单侧设置5根牛腿，牛腿采用双拼I36b工字钢，在墩身预埋钢板，双拼I36b工字钢焊接在钢板上，焊接高度hf=8mm，牛腿长4.5m，在3.1m处支撑在钢管柱上。
某特大桥0号块三角托架计算书(全面,实用)
xx特大桥0#块托架算单一、概况xx高铁xx特大桥2106#～2012#为（48+5×80+48）的连续梁，截面形式为单箱单室，由墩向跨中截面逐渐变小，采用托架和墩梁固结的方案进行0#块施工， 0#块单侧悬臂长度为3.61米， 0#块单侧悬臂重量为203.3吨，加上施工荷载，0#块单侧悬臂总重量为1.3×203.3=264.3吨，0#块托架为三角托架形式，由型钢组焊而成，混凝土浇注时，混凝土荷载及施工荷载首先传给调坡支架，再传给三角托架，最后由预埋件传给墩身混凝土，现分别验算各构件受力是否满足要求。
图（1）托架立面及侧面布置图二、荷载由托架设计图可知，0#块单侧悬臂梁体自重及施工荷载由4组底模横梁传到设在其下的2片调坡支架上。
底模横梁受力简图如下图受示。
经过计算，1R 占总荷载的25.7%，2R 占总荷载的27.2%，3R 占总荷载的29.1%，4R 占总荷载的18.0%，故单片调坡支架上受到的节点荷载分别为：1264.30.50.25733.96R t =⨯⨯=， 2264.30.50.27235.94R t =⨯⨯= 3264.30.50.29138.46R t =⨯⨯=， 4264.30.50.18023.79R t =⨯⨯=底模横梁受力示意图三、 调坡支架验算调坡支架由[16a 和[8两种型钢焊接而成， 其中支撑杆最长为810mm，81012.962.77L i λ===，查表得0.987ϕ=，则[]0.9871400.432859.8F A ϕσ==⨯⨯=吨，由底模横梁传递过来的荷载如下图所示传递给调坡支架，其中cos i i S R θ=⨯，11cos8.133.62S R =⨯=，22cos8.135.58S R =⨯=，33cos8.138.08S R =⨯=，44cos8.123.55S R =⨯=，用midas 建立支架实际受力模型。
支撑杆截面参数表调坡支架受力示意图调坡支架受力模型1、调坡支架下各支点反力2、轴向应力（支撑杆及斜杆）杆件轴力图（单位：tonf）由上图可知，斜杆轴力很小，支撑杆最大轴力为33.6吨小于容许荷载59.8吨，满足要求。
xxx大桥0#块施工托架计算书
附件2新疆维吾尔自治区G580线和田至康西瓦公路工程庞纳子大桥0#块托架计算书新疆交通建设股份有限公司2019年12月目录目录 (I)1、工程概况 (1)2、0#块托架构造 (2)3、计算参数 (3)3.1. 计算依据 (3)3.2. 材料 (4)3.3. 荷载计算 (4)3.4 托架荷载组合 (6)4、托架验算 (6)4.1有限元模型 (6)4.2三角托架验算 (7)4.3 分配梁验算 (11)4.4 钢棒验算 (13)4 .5 结论 (15)1、工程概况庞纳子大桥主桥桥跨布置为2×100m的预应力混凝土连续刚构桥，主桥桥墩0#块长14米（包括墩两侧各外伸2米），中心处高度为12.5m，主墩T构纵桥向划分26个节段。
0#块箱梁顶板宽9m，两侧翼缘板悬臂长1.9m，顶板厚度变化25cm~50cm，悬臂板端部厚20cm，根部厚80cm；横梁长、宽、高分别为2.0mx3.2mx9.6m；底板宽度5.2m，墩两侧悬臂段底板厚度由0.9684m~1.2m。
0#块结构示意图如下。
图1.1 0#块纵向断面图（纵桥向一半，单位cm）图1.2 0#块中点横断面图（单位cm）2、0#块托架构造横桥向三角托架横梁采用型钢2I45b（Q345），每侧横向设置4个，间距1.4m，其上布置5道横向分配梁和2道垫梁。
横向分配梁间距0.4m，内侧横向分配梁采用2I45b（Q235），其余横向分配梁采用I45b（Q235）；垫梁采用I25b（Q235），间距0.85m。
在分配梁上每侧设有2道2I45b纵向分配梁，间距1.2m。
斜撑采用2I36b（Q235）。
横桥向三角托架横梁预埋件钢板均采用3根直径10cm钢棒（Q345）和4根直径为32mm热轧螺纹钢筋的对拉杆。
斜撑预埋件钢板均采用2根直径10cm钢棒（Q345），其上设有2I25b（Q235）垫梁。
图1.3 0#块托架布置示意图（单位cm）图1.4 0#块三角托架示意图（单位cm）3、计算参数3.1. 计算依据(1)设计院及相关部门提供的该项目相关技术资料(2)《公路桥涵施工技术规范》（JTG/TF50-2011）——人民交通出版社(3)《钢结构设计标准》（GB 50017-2017）(4)《结构力学》—人民交通出版社(5)《公路桥涵设计通用规范》（JTG D60－2015）(6)《混凝土结构设计规范》(GB50010-2010)(7)《公路桥涵钢结构及木结构设计规范》(JTJ025-86)(8)《公路钢筋混凝土及预应力混凝土桥涵设计规范》（JTG 3362-2018）(9)《铁路混凝土梁支架法现浇施工技术规程》（TB 10110-2011）(10)《路桥施工计算手册》3.2. 材料钢材：Q235，Q3453.3. 荷载计算1、混凝土容重N1本次0#块浇筑分两次浇筑，取第二次浇筑完成后混凝土容重计算。
0#块托架计算书
0#块托架计算书1、工程概况穗莞深城际新塘至洪梅段东江北干流特大桥位于广州市新塘镇、东莞市麻涌和中堂境内。
新塘镇内线路位于港口大道中央绿化带，两侧房屋、厂房密集，交通较为便利，麻涌与中堂境内均为农田，东江北干流特大桥起点与新塘站特大桥连接，终点与中堂站特大桥连接。
该特大桥共有十联现浇连续梁，其中东江北干流特大桥有四联（30+45+30）m 悬臂现浇连续梁，下部均为实体墩、钻孔桩基础。
（30+45+30）m 悬臂现浇连续梁梁体为单箱单室、变高度、变截面结构。
全桥箱梁顶宽11.6m，防护墙内侧净宽8.4m，桥上人行道宽1.35m。
0#节段底宽4.268～4.438m，顶板厚0.35m，腹板厚分别为0.60m和0.75m，按折线变化，局部加厚到0.942m；底板厚0.5～0.55m，按折线变化。
底板设30×30cm梗肋，顶板设75×25cm梗肋。
0#节段设横隔板，并设有孔洞，横隔板厚度为1. 6m。
截面中心梁高3.2m，梁底按圆曲线变化，曲线半径R=20553.1cm。
中支座横桥向中心距3.9m。
2、计算依据1、《新建铁路穗莞深城际施工图设计》2、《混凝土结构设计规范》（GB50010-2010）3、《铁路桥涵地基和基础设计规范》（JTG D63-2007）4、《钢结构设计规范》（GB 50017-2003）5、《路桥施工计算手册》6、《铁路混凝土梁支架法现浇施工技术规程》(TB 10110－2011)7、《midas/civil》计算软件8、《铁路桥涵施工规范》（TB 10203-2002）3、设计载荷取值及荷载组合（1）砼自重：γ=26KN/m3。
（2）支架各构件自重：按规范取值，钢模板按1.5KPa。
（3）施工人员及施工荷载。
1）对模板及直接支承模板的拱架，取2.5KPa。
2）对支承拱架，取1.5KPa。
3）对支架立柱或支承拱架的其他结构，取1.0KPa。
（4）振捣荷载：取2 kN/㎡。
连续刚构0#块墩旁托架算单
XXX特大桥0#块墩旁托架计算书计算：复核：项目负责：室主任：总工程师：目录1 工程概况 (1)2 基本数据 (1)2。
1 计算依据 (1)2。
2 材料规格 (1)2.3 材料参数 (2)3 墩旁托架计算 (2)3.1 结构受力分析 (2)3。
2 竹胶板计算 (3)3.3 方木计算 (3)3.4 分配梁I10计算 (4)3。
5 底模桁架及托架计算 (5)3.6 纵梁计算 (9)3.7 横梁计算 (10)3.8 预埋件计算 (10)3。
9 销轴计算 (13)3.10 牛腿焊缝计算 (14)4、结论 (15)1 工程概况XXX特大桥两岸2×61。
75m+32。
7m连续梁桥采用挂篮节段悬浇施工。
10#、11＃墩墩顶0#块长13m，采用墩旁托架现浇施工，侧模采用碗扣支架搭设,布置图如图1.1 所示。
图1.1 托架布置图2 基本数据2.1 计算依据（1)《钢结构设计规范》（GB50017—2003)（2）《混凝土结构设计规范》(GB50010-2010）（3）《公路桥涵施工技术规范》（JTJ041—2000）（4)《路桥施工计算手册》（5）《预埋件设计手册》（6）XXX特大桥连续梁图纸及现场相关资料2。
2 材料规格1 底模:竹胶板：δ=18mm方木：100×100mm分配梁：I102 托架1撑杆（Q235B）:2HM588×300上弦杆(Q235B):2HM588×3003 托架2撑杆(Q235B)：2［32b上弦杆（Q235B）：2[32b4 纵梁1、纵梁2（Q235B)：I32b5 横梁（Q235B）：HM588×3002。
3 材料参数1、材料基本容许应力：（1）Q235B钢材：[σ]＝170MPa，［τ］＝100MPa（2）方木:［σ］＝12MPa，［τ］＝1.6MPa（3）竹胶板：［σ]＝30MPa(4）角焊缝：[σ］＝80MPa，［τ］＝80MPa(5)45＃钢：［σs］＝370MPa，[τ］＝［σs2、材料的弹性模量（1）Q235B钢材：E=2.05×105MPa（2）竹胶板：E=7×103MPa（3）方木:E=9×103MPa3 墩旁托架计算3.1 结构受力分析竹胶板所承担的荷载主要为混凝土容重和施工荷载.混凝土的容重为26.25 kN/m3,以自重乘以综合系数1。
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XXXXX大桥0#、1#块支架计算书2019年11月目录1 设计及计算依据 (1)2 工程概况 (1)3 结构设计 (2)3.1 支架结构设计 (2)3.2主要设计参数 (4)4 材料主要参数及截面特性 (5)5 计算 (5)5.1 建立计算模型 (5)5.2 荷载 (6)5.3 验算结果 (7)5.3.1底板分配梁计算 (7)5.3.2 翼板分配梁计算 (8)5.3.3 双拼I56b横梁计算 (9)5.3.4 侧面牛腿双拼I36b工字钢计算 (11)5.3.5 钢管立柱 (12)5.3.6钢管立柱 (12)6 结论 (13)7 附图0#、1#块支架计算书1 设计及计算依据1、《公路桥涵施工技术规范》JTJ 041-20112、《钢结构设计规范》GB 50017-20173、《公路钢结构桥梁设计规范》JTG D64-20154、《公路桥涵设计通用规范》JTG D60-20155、《公路桥涵施工技术规范》（JTJ 041-2011）实施手册6、《钢结构－原理与设计》（清华版）7、《路桥施工计算手册》（人交版）2 工程概况0#、1#块结构形式：箱型为单箱双室结构，高8.5m，顶板宽25.8m，底板宽17.3m，两边翼板悬臂4.25m。
边腹板厚：1.2~1.5m。
中腹板厚：1.2~1.8m，顶板厚：0.28m，底板厚1.2 ~2.0m，翼板0.2~0.9m。
P3墩高26m，P4墩高21.5m。
3 结构设计3.1 支架结构设计支架结构形式自下而上布置：1、立柱采用Ф820x10钢管柱，单侧单排，共5根，横向间距4m，横向采用槽钢[20b连接，斜撑采用槽钢[20b连接。
钢立柱P3墩高23.5m，P4墩高1900m，钢立柱支撑预埋牛腿。
2、单侧设置5根牛腿，牛腿采用双拼I36b工字钢，在墩身预埋钢板，双拼I36b工字钢焊接在钢板上，焊接高度hf=8mm，牛腿长4.5m，在3.1m处支撑在钢管柱上。
墩身侧面单侧预埋2根悬臂牛腿。
3、在牛腿上设置砂箱，作为标高调节，砂箱施工前应进行试压试验。
4、砂箱顶布置横梁，横梁采用双拼Ⅰ56b工字钢，横梁间距2.4m，单根长25.8m。
5、横梁上布置三角式分配梁，采用I20b工字钢焊接，桁架片腹板位置按0.3m间距布置，箱内空腹间距0.8m，边腹板倒角按0.5m，中腹板倒角间距按0.625m，分配梁顶采用铺装钢模板。
6、翼板采用I25b工字钢作为纵向承重梁，I32b布置在预埋牛腿和双拼I56工字钢上，在I25b工字钢上搭设支架支撑模板。
3.2主要设计参数3.2.1．荷载组合内力组合按照《公路桥涵施工技术规范》JTJ 041-2011，分项系数按《公路桥涵设计通用规范》JTG D60-2015：荷载组合自重混凝土湿重模板自重施工荷载振捣荷载1 计算强度 1.2 1.2 1.2 1.4 1.42 计算刚度 1 1 13.2.2荷载计算1、支架结构自重,钢结构按78.5KN/m3，新浇混凝土重量，砼比重按26KN/m3。
2、1#箱梁悬臂段墩两侧长度均为3.5m，高度全按8.5m计算。
（1）边腹板（腹板厚度有1.2~1.5m，长2.5m，厚度1.2m长1m）：（（1.2+1.5）/2*2.5*8.5+1.2*1*8.5）*26=1011.1KN（2）中腹板（腹板厚度有1.2~1.8m，长2.5m，厚度1.2m长1m）：（（1.2+1.8）/2*2.5*8.5+1.2*1*8.5）*26=1093.95KN（3）箱内单室顶板：((8+3.75)/2*2.5+3.75*1)*26=436.87KN（4）箱内单室底板：((12.5+7.9)/2*2.5*+7.9*1)*26=868.4KN（5）翼板单侧（按根部0.9m变化至0.2m处）（0.2+0.9）/2*4.25*26*3.5=212.7KN（6）模板及支架自重钢模板 1.1KN/m2，支架自重由软件自动计算（7）施工人员及施工材料、机具等荷载按《公路桥涵施工技术规范》JTJ 041-2011 取值2.5KN/m2（5）振捣产生的荷载取值2KN/m24 材料主要参数及截面特性1、Q235钢弹性模量E=2.1×105 Mpa；剪切模量G=0.81×105Mpa；密度ρ=7850 Kg/m3；2、线膨胀系数α=1.2×10-5；泊松比μ=0.3；3、抗弯、抗压、抗拉强度设计值f=215Mpa；抗剪强度设计值fv=125Mpa4、挠度小于L/400。
5 计算5.1 建立计算模型牛腿与墩身连接按固结，钢管柱与承台按铰接。
5.2 荷载5.2.1.支架自重程序自动计入。
5.2.2砼作用在分配梁荷载1、底板分配梁（1）边腹板位置分配梁荷载：1011.1/3.5/5=57.8Kn/m（2）箱梁室内位置分配梁荷载：（436.87+868.4）/8/3.5=46.6Kn/m （3）中腹板位置分配梁荷载：1093.95/3.5/7=44.7Kn/m2、翼板分配梁（0.2+0.9）/2*4.25*26/4=15.2 Kn/m5.2.3．模板作用1、底板分配梁（1）边腹板位置分配梁荷载：1.1*1.5/5=0.33Kn/m（2）箱梁室内位置分配梁荷载：1.1*6.25/8=0.86Kn/m（3）中腹板位置分配梁荷载：1.1*1.8/7=0.28Kn/m2、翼板分配梁（按2.0Kn/m2）2*4.25/4=2.12 Kn/m5.2.4．施工人员及施工材料、机具等荷载1、底板分配梁（1）边腹板位置分配梁荷载：2.5*1.5/5=0.75Kn/m（2）箱梁室内位置分配梁荷载：2.5*6.25/8=1.95Kn/m（3）中腹板位置分配梁荷载：2.5*1.8/7=0.64Kn/m2、翼板分配梁2.5*4.25/4=2.66 Kn/m5.2.5.振捣产生的荷载1、底板分配梁（1）边腹板位置分配梁荷载：2*1.5/5=0.6Kn/m（2）箱梁室内位置分配梁荷载：2*6.25/8=1.56Kn/m（3）中腹板位置分配梁荷载：2*1.8/7=0.51Kn/m 2、翼板分配梁2*4.25/4=2.215 Kn/m5.3 验算结果5.3.1底板分配梁计算底板分配梁采用I20b工字钢。
最大弯曲应力58.9MPa最大剪应力24.6MPa挠度最大6mm横梁最大弯曲应力为190.5Mpa, 小于Q235抗弯强度设计值f=215Mpa。
剪应力最大为45.6Mpa，小于抗剪强度设计值fv=125Mpa，最大挠度6mm<L/400=8.75mm。
5.3.2 翼板分配梁计算翼板分配梁采用I25b工字钢。
最大弯曲应力58.9MPa最大剪应力24.6MPa最大挠度4.1mm横梁最大弯曲应力为58.9Mpa, 小于Q235抗弯强度设计值f=215Mpa。
剪应力最大为24.6Mpa，小于抗剪强度设计值fv=125Mpa，最大挠度4.1mm< L /400 =6mm5.3.3 双拼I56b横梁计算横梁采用I56b工字钢最大弯曲应力116.1MPa最大剪应力50.2MPa最大挠度4.5mm横梁最大弯曲应力为116.1Mpa, 小于Q235抗弯强度设计值f=215Mpa。
剪应力最大为50.2Mpa，小于抗剪强度设计值fv=125Mpa，最大挠度4.5mm< L /400 =10mm5.3.3 牛腿双拼I36b工字钢正面牛腿双拼I36b工字钢最大弯曲应力207.3MPa最大剪应力116.5Mpa最大挠度5.2mm牛腿最大弯曲应力为207.3Mpa, 小于Q235抗弯强度设计值f=215Mpa。
剪应力最大为116.5Mpa，小于抗剪强度设计值fv=125Mpa，最大挠度5.2mm< L /400 =6mm5.3.4 侧面牛腿双拼I36b工字钢计算正面牛腿双拼I36b工字钢最大弯曲应力56.2MPa最大剪应力20.8Mpa最大挠度4.6mm牛腿最大弯曲应力为56.2Mpa, 小于Q235抗弯强度设计值f=215Mpa。
剪应力最大为20.8Mpa，小于抗剪强度设计值fv=125Mpa，最大挠度4.6mm< L /400 =5.4mm5.3.5 钢管立柱钢管立柱采用Ф820x10mm最大压应力99.6 MPa最大反力1157.6KN 钢管最大应力为99.6Mpa, 小于Q235抗压强度设计值f=215Mpa 。
5.3.6钢管立柱1、Ф820x10截面几何特性：面积:254.47(cm2)惯性矩Ix:208727.99(cm4)抵抗矩Wx:5090.93(cm3)回转半径ix:28.64(cm)惯性矩Iy:208727.99(cm4)抵抗矩Wy:5090.93(cm3)回转半径iy:28.64(cm)2、稳定信息（1）绕X轴弯曲:长细比:λx=82.05轴心受压构件截面分类（按受压特性）: a类轴心受压整体稳定系数: φx=0.770最小稳定性安全系数: 3.62最大稳定性安全系数: 3.64最小稳定性安全系数对应的截面到构件顶端的距离: 23.500(m) 最大稳定性安全系数对应的截面到构件顶端的距离: 0.000(m) 绕X轴最不利位置稳定应力按《钢结构规范》公式(7.2.1) N/(φx*A)=1157600/0.77*254.47=59.11MPa<215MPa（2）绕Y轴弯曲:长细比:λy=82.05轴心受压构件截面分类（按受压特性）: a类轴心受压整体稳定系数: φy=0.770最小稳定性安全系数: 3.62最大稳定性安全系数: 3.64最小稳定性安全系数对应的截面到构件顶端的距离: 23.500(m) 最大稳定性安全系数对应的截面到构件顶端的距离: 0.000(m) 绕X轴最不利位置稳定应力按《钢结构规范》公式(7.2.1) N/(φx*A)=1157600/0.77*254.47=59.11MPa<215MPa6 结论经计算，0#~1#块现浇支架满足受力要求。