地铁车站配筋计算原则
某地铁车站内部结构设计计算书
(18x3.3+8x17)x0.65=127 Kpa； 2、活载计算：
地面超载：20 Kpa； 中板活载：4Kpa（设备区 8Kpa） ；
3、水反力计算： 10x17.7=177 Kpa。 4、计算结果包络及配筋：
2
弯矩包络图（KN·M）
剪力包络图（KN）
3ቤተ መጻሕፍቲ ባይዱ
轴力包络图（KN） 根据计算结果进行截面配筋及裂缝验算如下表 （中板按照上下中板最不利进配 筋） 。
构件 顶板跨中 顶板中支座 顶板边支座 中板跨中 中板中支座 中板边支座 底板跨中 底板中支座 底板边支座 侧墙跨中 侧墙上支座 侧墙上中支座 侧墙下中支座 侧墙下支座 计算弯矩 M (KN·m/m) 337 340 457 66 123 209 1306 717 1693 653 457 228 788 1683 剪力 Q (KN/m) —— 217 283 —— 66 99 —— 209 793 —— 244 181 757 1110 板厚 h (mm) 600 600 600 400 400 400 1100 1100 1100 800 600 700 800 800 配筋方式 25@150 28@150 28@150+28@300 22@150 22@150 22@150 32@100 28@100 28@100+28@150 32@150 28@150+28@300 28@150 28@150+28@300 28@100+28@150 裂缝宽度 (mm) 0.238 0.178 0.129 0.04 0.08 0.235 0.214 0.08 0.123 0.229 0.129 0.06 0.143 0.123
构件 顶纵梁 下中纵梁 底纵梁 跨中 端部 跨中 端部 跨中 端部 截面 900 800 1000 1800 1000 2200 弯矩 (kN﹒m) 2465 4198 521 1014 2158 5945 支座剪力 (kN) 0 3332 0 768 0 4051 裂缝宽度 （mm） 0.114 0.174 0.16 0.141 0.08 0.161 配筋数量 13φ28 18φ28 9φ25 9φ28 12φ32 20φ32
地铁车站板、梁配筋计算、裂缝验算 2010混凝土设计规范
准永久M 准永久Q 支座B 板厚h 保护层跨度L 0折后弯矩①间距②间距③间距④间距配筋面积配筋率裂缝宽度(KN·m)(KN/m)(mm)(mm)(mm)(mm)(KN·m)(mm)@(mm)(mm)@(mm)(mm)@(mm)(mm)@(mm)（mm 2）%(mm)顶板跨中1404.955————130035144001404.9632@15032@3000@3000@30080420.620.154C35HRB400顶板中支座2128.1852600130050144001957.7232@15032@30028@1500@300121470.930.164C35HRB400顶板边支座18378181100130050144001537.1432@1500@30028@1500@30094670.730.153C35HRB400分布筋2000013003514400200.0018@1500@3000@3000@30016960.130.041C35HRB400准永久M 准永久Q 支座B 板厚h 保护层跨度L 0折后弯矩①间距②间距③间距④间距配筋面积配筋率裂缝宽度(KN·m)(KN/m)(mm)(mm)(mm)(mm)(KN·m)(mm)@(mm)(mm)@(mm)(mm)@(mm)(mm)@(mm)（mm 2）%(mm)中板跨中100————400307350100.0020@1500@3000@3000@30020940.520.062C35HRB400中板中支座1006960040030735086.2020@1500@3000@3000@30020940.520.052C35HRB400中板边支座1009670040030735077.6020@1500@3000@3000@30020940.520.047C35HRB400分布筋10000400207350100.0018@1500@3000@3000@30016960.420.100C35HRB400准永久M 准永久Q 支座B 板厚h 保护层跨度L 0折后弯矩①间距②间距③间距④间距配筋面积配筋率裂缝宽度(KN·m)(KN/m)(mm)(mm)(mm)(mm)(KN·m)(mm)@(mm)(mm)@(mm)(mm)@(mm)(mm)@(mm)（mm 2）%(mm)底板跨中1301.11————140035144001301.1128@15028@3000@3000@30061580.440.146C35HRB400底板中支座2553.2804600140050144002392.4032@15032@30032@1500@300134040.960.178C35HRB400底板边支座1294.16901100140050144001041.1032@1500@3000@3000@30053620.380.122C35HRB400砼等级中板钢筋牌号底板砼等级钢筋牌号地铁车站结构标准横剖面配筋裂缝验算顶板砼等级钢筋牌号。
(整理)配筋计算公式及配筋原则
钢筋工程量计算规则(一）钢筋工程量计算规则1、钢筋工程，应区别现浇、预制构件、不同钢种和规格，分别按设计长度乘以单位重量，以吨计算。
2、计算钢筋工程量时，设计已规定钢筋塔接长度的，按规定塔接长度计算；设计未规定塔接长度的，已包括在钢筋的损耗率之内，不另计算塔接长度。
钢筋电渣压力焊接、套筒挤压等接头，以个计算。
3、先张法预应力钢筋，按构件外形尺寸计算长度，后张法预应力钢筋按设计图规定的预应力钢筋预留孔道长度，并区别不同的锚具类型，分别按下列规定计算：（1)低合金钢筋两端采用螺杆锚具时，预应力的钢筋按预留孔道长度减0.35m，螺杆另行计算。
（2）低合金钢筋一端采用徽头插片，另一端螺杆锚具时，预应力钢筋长度按预留孔道长度计算，螺杆另行计算。
（3）低合金钢筋一端采用徽头插片，另一端采用帮条锚具时，预应力钢筋增加0. 15m，两端采用帮条锚具时预应力钢筋共增加0.3m计算。
（4）低合金钢筋采用后张硅自锚时，预应力钢筋长度增加0. 35m计算。
（5）低合金钢筋或钢绞线采用JM， XM， QM型锚具孔道长度在20m以内时，预应力钢筋长度增加lm；孔道长度20m以上时预应力钢筋长度增加1.8m计算。
（6）碳素钢丝采用锥形锚具，孔道长在20m以内时，预应力钢筋长度增加lm；孔道长在2 0m以上时，预应力钢筋长度增加1．8m.（7）碳素钢丝两端采用镦粗头时，预应力钢丝长度增加0. 35m计算。
（二）各类钢筋计算长度的确定钢筋长度=构件图示尺寸－保护层总厚度+两端弯钩长度+（图纸注明的搭接长度、弯起钢筋斜长的增加值）式中保护层厚度、钢筋弯钩长度、钢筋搭接长度、弯起钢筋斜长的增加值以及各种类型钢筋设计长度的计算公式见以下：1、钢筋的砼保护层厚度受力钢筋的砼保护层厚度，应符合设计要求，当设计无具体要求时，不应小于受力钢筋直径，并应符合下表的要求。
（2）处于室内正常环境由工厂生产的预制构件，当砼强度等级不低于C20且施工质量有可靠保证时，其保护层厚度可按表中规定减少5mm，但预制构件中的预应力钢筋的保护层厚度不应小于15mm；处于露天或室内高湿度环境的预制构件，当表面另作水泥砂浆抹面且有质量可靠保证措施时其保护层厚度可按表中室内正常环境中的构件的保护层厚度数值采用。
(整理)地铁车站主体结构设计
地铁车站主体结构设计（地下矩形框架结构）西南交通大学地下工程系目录第一章课程设计任务概述 (2)1.1 课程设计目的 (2)1.2 设计规范及参考书 (3)1.3 课程设计方案 (3)1.4 课程设计的基本流程 (5)第二章平面结构计算简图及荷载计算 (5)2.1平面结构计算简图 (5)2.2.荷载计算 (6)2.3荷载组合 (7)第三章结构内力计算 (10)3.1建模与计算 (10)本课程设计采用ANSYS进行建模与计算，结构模型如下图： (10)3.2基本组合 (11)3.2 标准组合 (15)第四章结构（墙、板、柱）配筋计算 (20)4.1 车站顶板上缘的配筋计算 (20)4.2 负一层中柱配筋计算 (26)4.3 顶纵梁上缘的配筋计算 (27)4.4 顶纵梁上缘裂缝宽度验算 (29)第一章课程设计任务概述1.1 课程设计目的初步掌握地铁车站主体结构设计的基本流程；通过课程设计学习，熟悉地下工程“荷载—结构”法的有限元计算过程；掌握平面简化模型的计算简图、荷载分类及荷载的组合方式、弹性反力及其如何在计算中体现；通过实际操作，掌握有限元建模、划分单元、施加约束、施加荷载的方法；掌握地下矩形框架结构的内力分布特点，并根据结构内力完成配筋工作。
为毕业设计及今后的实际工作做理论和实践上的准备。
1.2 设计规范及参考书1、《地铁设计规范》2、《建筑结构荷载规范》3、《混凝土结构设计规范》4、《地下铁道》（高波主编，西南交通大学出版社）5、《混凝土结构设计原理》教材6、计算软件基本使用教程相关的参考书（推荐用ANSYS ）1.3 课程设计方案 1.3.1方案概述某地铁车站采用明挖法施工，结构为矩形框架结构，结构尺寸参数详见表1-1。
车站埋深3m ，地下水位距地面3m ，中柱截面的横向（即垂直于车站纵向）尺寸固定为0.8m （如图1-1标注），纵向柱间距8m 。
为简化计算，围岩为均一土体，土体参数详见表1-2，采用水土分算。
成都地铁车站主体结构计算书
双林路站主体结构计算书一、工程概况双林路站为12m岛式站台，车站总长168.8m。
为双柱双层三跨现浇钢筋混凝土矩形结构。
车站顶面覆土深度为3.5m～4.0m。
车站围护结构采用Φ1200mm的钻孔灌注桩，内衬墙与钻孔灌注桩之间设置柔性防水层，属于重合墙结构。
二、计算依据1、《成都地铁4号线一期工程详细勘察阶段双林路站岩土工程勘察报告》（送审稿）(中国建筑西南勘察设计研究院有限公司 2010年10月) ；2、《成都地铁4号线一期工程双林路站点管线综合方案设计图（第二版）》（成都市市政工程设计研究院二O一O年九月二日成都）3、主要采用的国家和地方规范：《建筑结构荷载规范》（GB 50009-2001）（2006修订版）《建筑地基基础设计规范》（GB 50007-2002）《地铁设计规范》（GB 50157-2003）《建筑抗震设计规范》（GB 50011-2010）《铁路工程抗震设计规范》（GBJ 111-87）《人民防空工程设计规范》（GB 50225-95）《铁路隧道设计规范》（TB10003-2005）《混凝土结构设计规范》（GB 50010-2010）三、结构计算原则1）结构构件根据承载力极限状态及正常使用极限状态的要求，分别进行承载能力的计算和稳定性，变形及裂缝宽度验算；2）结构的安全等级为一级，构件的（结构）重要性系数取1.1；3）结构构件的裂缝控制等级为三级，即构件允许出现裂缝。
裂缝宽度限值：迎水面不大于0.2mm，其他不大于0.3mm；4）结构按7度地震烈度进行抗震验算，并在结构设计时采用相应的构造措施，以提高结构的整体抗震性能；（构造措施采用三级框架结构抗震构造）5）结构设计按六级人防的抗力标准进行验算，并在规定的设防位置采取相应的构造措施；6）结构抗浮验算按最不利情况采用，当不考虑侧壁摩阻力时，其抗浮安全系数应大于1.05；（考虑侧壁摩阻力时，其抗浮安全系数应大于1.2）7）结构构件的设计应按承载力极限状态和正常使用极限状态分别进行荷载效应组合，并取各自的最不利组合进行设计；8）结构设计应符合结构的实际工作（受力）条件，并反映结构与周围地层的相互作用。
第四章-配筋计算
第4章 地铁区间结构配筋设计4.1配筋计算方法与设计理论通过flac 程序求得所取三个控制截面上的弯矩M 、轴力N 和剪力值Q 后，取最不利截面进行配筋设计。
地铁钢筋混凝土结构的设计的主要依据通常是《混凝土结构设计规范》 ，不过为了提高构件的抗冲击性能，都是采用双筋截面设计，计算的时候可以作为附加压筋考虑。
截面上除弯矩M 外，同时还有轴力N ，因此大多数构件都是属于压弯构件，配筋计算主要是按照偏心受压构件进行。
管片采用错缝拼装，每个管片的位置并不是唯一不变的，所以管片的配筋都应该按最不利截面的内力进行设计，因此管片的配筋是一样的。
4.4.1 构件正截面的承载力设计（1）偏心距e 的计算 ①计算偏心距偏心距的计算公式为：a i e e e +=0 （4-1） 式中 i e -初始偏心距；0e -轴向压力对截面重心的偏心距，NMe =0； a e -附加偏心距，⎪⎭⎫ ⎝⎛=20,30max L e a 。
②偏心距增大系数η 在本设计中取 1.0=η。
(2)大小偏心的判断在实际设计过程中，可以按以下办法初步判断： ①当03.0h e i ≤η，按小偏心受压计算。
②当03.0h e i >η，按大偏心受压计算。
（3）对偏心受压截面承载力的计算 基本假设:①截面应变分布满足平截面假设； ②不计混凝土的抗拉强度；③受压区混凝土的极限压应变0.0033u =ε大偏心：图4-1 大偏心受压构件的截面计算图式①基本计算公式大偏心属于受拉破坏，由力矩平衡条件得到两个基本公式:s y S y cm u A f A f bx f N N -''+=≤ （4-2）)()2(00a h A f x h bx f e N Ne M s y cm u '-''+-=≤= （4-3）其中，a he e i -+=2η②适用条件a.0h x b ξ≤以保证混凝土压碎前受拉钢筋的应力达到屈服；b.a x '≥2以保证混凝土压碎前受压钢筋的应力达到屈服。
地铁地下结构工程量计算规则
地铁地下结构工程量计算规则——小蚂蚁算量工厂地铁地下结构工程量计算规则。
地铁工程是一个复杂的工程，繁杂，计算比较困难。
小蚂蚁算量工厂介绍下地铁地下结构工程量计算规则，适用于明、盖挖法施工的车站及附属、区间隧道等工程。
1、现浇混凝土①混凝土及钢筋混凝土工程量除另有规定者外，均按图示尺寸实体体积以立方米计算，扣除构件内钢筋预埋铁件及墙、板中0.3m内的孔洞所占体积②对下计算单位应为"m"，工作内容包括：模板安装、拆除、砼浇注、养生。
③甲供材料限额：按设计结构砼体积扣除钢筋及孔道体积计算限额供应。
（1）混凝土柱①有梁板的柱高，应自柱基上表面（或楼板上表面）至上一层楼板下表面之间的高度按设计图示尺寸以体积计算。
②无梁板的柱高，应自柱基上表面（或楼板上表面）至柱帽下表面高度按设计图示尺寸以体积计算。
③构造柱按全高计算，与砖墙嵌接部分的体积并入柱身体积内按设计图示尺寸以体积计算。
④依附柱上的牛腿，并入柱身体积按设计图示尺寸以体积计算。
（2）混凝土梁按设计图示尺寸以体积计算。
因搭接而增加的钢筋量不予计算。
机械连接接头（包括远期预留需预埋的接头）不单独计算，梁按图示截面尺寸乘以梁长以立方米计算，梁高为梁底至梁顶面的高度，与板相接的梁算至板底，梁长按下列规定确定：①梁与柱连接时，梁长算至柱侧面按设计图所示尺寸，以设计结构砼体积扣除钢筋及孔道体积计算。
②主梁与次梁连接时，以梁长算至主梁侧面，伸入砌体内的梁头、梁垫，并入梁体积计算，伸入混凝土墙内梁部分，按墙计算。
③梁与墙连接时，梁长算至墙内侧面。
如墙为砌块（砖）墙时，伸入墙内的梁头和梁垫的体积并入梁的工程量中。
④对下计算单位应为"m"，工作内容包括：模板安装、拆除、结构砼浇筑、养生。
（3）混凝土板①底板计算至墙外侧面、中板及顶板计算至墙的内侧面。
扣除构件内钢筋、预埋铁件及板中面积≥0.3m的孔洞所占体积，按设计图示尺寸以立方米计算。
地铁车站板配筋计算
105 596 1372 105 143 800 83 120 257 800 1423 1258
0.518 0.518 0.518 0.518 0.518 0.518 0.518 0.518 0.518 0.518 0.518 0.518 σ
1
配筋等级 Mk(kN*m) B(mm) III III III III III III III III III III III III 86 432 1019 86 105 602 64 88 193 602 1062 921 1000 1000 1000 1000 1000 1000 1000 1000 1000 1000 1000 1000 d(mm) 28 28 32 28 28 28 25 25 25 28 32 32 ftk(N/mm2) As(mm2) 2.2 2.2 2.2 2.2 2.2 2.2 2.2 2.2 2.2 2.2 2.2 2.2 4123 4123 10771 4123 4123 9509 3287 3287 3287 9509 8673 8673
III III III III III III III III III III III III
ห้องสมุดไป่ตู้
B(mm) 1000 1000 1000 1000 1000 1000 1000 1000 1000 1000 1000 1000
H(mm) 800 800 800 600 600 600 400 400 400 900 900 900 H(mm) 800 800 800 600 600 600 400 400 400 900 900 900
矩形截面正截面受弯承载力
尺寸 顶板跨端 顶板跨中 顶板柱上 侧墙顶部 侧墙跨中 侧墙底部 中板跨端 中板跨中 中板柱上 底板跨端 底板跨中 底板柱上 尺寸 顶板跨端 顶板跨中 顶板柱上 侧墙顶部 侧墙跨中 侧墙底部 中板跨端 中板跨中 中板柱上 底板跨端 底板跨中 底板柱上 配筋等级 M(kN*m)
地铁车站结构设计
地铁车站结构设计车站是旅客上、下车的集散地, 也是列车始发和折返的场所, 是地下铁道路网中的重要建筑。
在使用方面, 车站供旅客乘降, 是旅客集中处所, 故应保证使用方便、安全、迅速进出车站。
为此, 要求车站有良好的通风、照明、卫生设备, 以提供旅客正常的清洁卫生环境。
地下铁道车站又是一种宏伟的建筑物, 它是城市建筑艺术整体的一个有机部分, 一条线路中各站在结构或建筑艺术上都应有独特的特点。
车站设计时, 首先要确定车站在现有城市路网中的确切位置, 这涉及到城市规范和现有地面建筑状况, 地下铁道车站不比地面建筑, 一但修建要改移位置则比较困难, 因此确定车站的位置时,必须详细调查研究, 作经济技术比较。
车站位置确定后, 进行选型, 然后根据客流及其特点确定车站规模, 平面位置,断面结构形式等。
然后进行车站构造设计, 内力计算, 配筋计算等等。
一、工程概况：长沙市五一广场站设计为两层三跨岛式车站，车站全长134.6m，宽度为21.8m，上层为站厅层，下层为站台层。
车站底板埋深16m，采用明挖法施工，用地下连续墙围护。
二、设计依据：地铁设计规范（GB50157-2003）；地铁施工技术规范。
三、地铁车站结构设计3.1 设计选用矩形框架结构。
设计为岛式车站，采用两层三跨结构。
地铁车站采用明挖法。
车站其矩形框架由底板、侧墙、顶板和楼板、梁、柱组合而成。
顶板和楼板采用单向板，底板按受力和功能要求，采用以纵梁和侧墙为支承的梁式板结构。
采用地下连续墙和钻孔桩护壁，采用钢管和钢板桩作基坑的临时支护。
临时立柱采用钢管混凝土，柱下基础采用桩基，桩基采用灌注桩。
3.2 车站开挖围护结构地铁车站围护结构采用0.8m厚、30m深地下连续墙，入土深度比为 =0.875，其中基坑开挖深度H 为16m，入土深度D为14m 。
四、侧压力计算：土分层及土的钻孔柱状图如图4.1：图4.1土分层及土的钻孔柱状图（单位，m）计算主动土压力： a a a c K -Z K =P 2γ其中 a P ………………………主动土压力a K ………………………主动土压力系数γ………………………沙土的容重Z ………………………土层的深度c ………………………土的黏聚力各层土压力系数：1Z ： 41.0225452=⎪⎭⎫ ⎝⎛-=K tg a 2Z ： 33.0230452=⎪⎭⎫ ⎝⎛-=K tg a 3Z ：31.0232452=⎪⎭⎫ ⎝⎛-=K tg a 4Z ：26.0234452=⎪⎭⎫ ⎝⎛-=K tg a5Z ：22.0236452=⎪⎭⎫ ⎝⎛-=K tg a各层土压力：a ： 02=K -Z K =P a a a c γb ： 1Z K =P γa b 上=0.41×13.2×6.5=35.2 kpa=Z K =P 2γa b 下0.33×13.2×6.5=28.3 kpac ： =Z K =P 2γa c 上0.33×(13.2×6.5 + 19.8×2.0)=41.4 kpa=Z K =P 3γa c 下0.31×(13.2×6.5 + 19.8×2.0)=38.9 kpad ：=Z K =P 3γa d 上0.31×(13.2×6.5 + 19.8×2.0 + 26.7×9)=113.4 kpa 26.04=BZ K =P γa d 下×(13.2×6.5 + 19.8×2.0 + 26.7×9)=95.1 kpae ：26.04=Z K =P γ上e ×(13.2×6.5 + 19.8×2.0 + 26.7×9 + 26.5×1.2)=103.5 kpa=Z K =P 5γa e 下0.22×(13.2×6.5 + 19.8×2.0 + 26.7×9 + 26.5×1.2)=87.6 kpaf ：=P f 0.22×(13.2×6.5 + 19.8×2.0 + 26.7×9.0 + 26.5×1.2 + 27×11.3)=154.7 kpa由于黏聚力C = 0 ,所以临界深度为0 。
北京地铁车站抗震设防专项设计分析
北京地铁车站抗震设防专项设计分析
科技信息
铁道第三勘察设计院集团有限公司 吴海艳 杨 森
［摘 要］本文通过具体的工程实例，对该车站进行静力计算及抗震设防专项设计对比分析，得出地震荷载工况对结构不起控制作 用，对北京市该类型的车站抗震设防专项设计进行了技术上的总结。 ［关键词］地下结构 地震作用 结构计算
图 2 土层位移沿深度和隧道轴向分布
U(z)=
1 3
umax
cos
πz 2H
（1）
式中：
U(z)——地震时深度 z 处土层的水平位移 (m)；
z——深度(m)；
umax ——场地地表最大位移；
H——地面至地震作用基准面的距离(m)。
U(x,z)=U(z)·sin
πx 2L
（2）
（2）土体与结构相互作用弹簧刚度计算
Ag——地震动峰值加速度（m/s2），按 0.2g 取值；
mi——计算质点的质量（m/s2）。
明挖标准断面顶板地震惯性力标准值：
F 顶 hE＝0.25×0.2×0.7×1×25＝0.875（KN/m）
中板地震惯性力标准值：
F 楼 hE＝0.25×0.2×0.4×1×25＝0.5（KN/m）
底板地震惯性力标准值：
F 底 hE＝0.25×0.2×0.9×1×25＝1.125（KN/m）
侧墙地震惯性力标准值：
F 墙 hE＝0.25×0.2×0.8×1×25＝1（KN/m）
4.4 标准段内力计算结果
内力包络图如图 3-图 5。
城综合交通枢纽项目地铁施工钢筋量计算概述(ppt36张PPT)
结构图
配筋图
梁钢筋计算
中间支座负筋第一排
长度＝2*Ln/3+支座宽度 =2*9400/3+（700-45+15*28）=7426
结构图
配筋图
梁钢筋计算
下部通长筋：
长度＝各跨长之和-左支座内侧-右支座内侧+左右锚固
=6350+10300+6350-350-350+（700-45+15*28）*2=24450
顶层纵筋计算：中柱 中柱纵筋长度＝顶层层高－max{本层楼层净高Hn/6，500，柱截面长边尺寸(圆柱直径)}-梁高+锚固
墙钢筋计算
1、剪力墙需要计算哪些钢筋？ 剪力墙主要有墙身、墙柱、墙梁、洞口四大部分构成，其中墙身钢筋包括水平 筋、垂直筋、拉筋和洞口加强筋；墙柱包括暗柱和端柱两种类型，其钢筋主要 有纵筋和箍筋；墙梁包括暗梁和连梁两种类型，其钢筋主要有纵筋和箍筋。 2、计算剪力墙墙身钢筋需要考虑以下几个因素：基础型式、中间层和顶层构造； 墙柱、墙梁对墙身钢筋的影响。
车站主体结构钢筋计算
11G101培训资料
目录：
一、平法概述 二、柱钢筋计算 三、墙钢筋计算 四、梁钢筋计算 五、板钢筋计算 六、算例
平法概述
1、平法概括来讲，是把结构构件的尺寸和配筋等，按照平面整体 表示方法制图规则，整体直接表达在各类构件的结构平面布置图上，再 与标准构造详图相配合，即构成一套新型完整的结构设计。 2、平法系列图集包括： 11G101-1《混凝土结构施工图平面整体表示方法制图规则和构造详图 （现浇混凝土框架、剪力墙、梁、板）》 11G101-2 《混凝土结构施工图平面整体表示方法制图规则和构造详图 （现浇混凝土板式楼梯）》 11G101-3《混凝土结构施工图平面整体表示方法制图规则和构造详图
地铁明挖车站有关配筋问题的探讨
２ 侧墙 分析。侧墙 的受力 与顶板 不同。侧墙最 ）
大弯矩 发生 在 与顶 、 板 连接 位 置 ， 顶 、 板 边 支座 底 是 底
座 的计 算 为 例 ， Ｍ ＝５０ｋ －ｎ Ｑ ：４ １ｋ Ｂ ＝ ８ Ｎ ｉ， ９ Ｎ， ０７ｍ， 板厚 度 ０ ８ｍ。代人式 （ ） 得 ： ． 顶 ． １， Ｍ＝
摘要 ： 探讨 明挖地铁 车站配筋计算 的一些问题 。提出 了在地铁车站配筋设 计时应考虑 消峰 、 力 、 角 、 轴 腋 分布筋 等设计理念 。这些
设计理念并非很高深 ， 但若能在地铁设计 中得 以贯彻 ， 对提 高设计质量 ， 降低工程投资却很 有益 处。 关键词 ：明挖车站 ； 配筋设计 ；消峰 ； 轴力 ； 腋角 ； 布筋 分
由表 １可 以看 出 ：车 站 的每 ｍ 混凝 土含 钢 量 平 均为 １ ７ ８ｋ ， ８ ． ｇ 最大 为 ２ ８ｋ ， 小 为 １５ｋ 。最 大 与 ３ ｇ最 ５ ｇ
最 小 相差 １５倍 。 ． 地铁 明挖 车站 埋 深 、 度 、 构 尺 寸均 差 别不 大 ， 跨 结 混凝 土含 钢量 也应该 差别 不大 才对 。为什 么这些 车 站
Ｄ ：１ ． ９ ３ ｊｉ ｎ １ ７ ７ １ ． ０ ２ ０ ． １ ＯＩ ０ ３ ７ ／ ．ｓ ． ６ ２— ４ Ｘ ２ １ ． ４ ０ ５ ｓ
中图分类号 ： ３ ． Ｔ ５ ． Ｕ ２ １４； Ｕ７ ５ ３
文献标志码 ： Ａ
文章编 号 ： ６２— ４ Ｘ（０ ２ ０ — ５ ４—０ １７ ７ １ ２ １ ） ４ ０１ ４
第 ４期
宋
仪 ： 地铁明挖车站有关配筋问题 的探讨
《车站主体结构设计中的构件配筋计算过程案例2600字》
车站主体结构设计中的构件配筋计算过程案例综述目录车站主体结构设计中的构件配筋计算过程案例综述 (1)1.1 顶板配筋计算 (1)hw=h-a=1110 (mm) (2)1.2 中板配筋计算 (2)1.3 底板配筋计算 (4)1.4 侧墙配筋计算 (5)1.5 中柱配筋计算 (7)1.6 选筋结果 (9)1.1 顶板配筋计算（1）设计要求结构安全等级:一级；重要性系数:γo=1.1；混凝土强度等级:C35；钢筋等级:HRB400；弯矩设计值:M=271.88(KN-m)；矩形截面宽度:b=1000(mm)；矩形截面高度:h=1200(mm)；受压As'保护层厚度a':a'=45(mm)；受拉As保护层厚度a:a=35(mm)（2）设计参数根据《混凝土结构设计规范》(GB 50010-2010)；混凝土C35轴心抗压强度设计值:fc=16.7 (N/mm2)；混凝土C35轴心抗拉强度设计值:ft=1.57 (N/mm2)；受压钢筋HRB400抗压强度设计值:fy'=360 (N/mm2)；受拉钢筋HRB400抗拉强度设计值:fy=360 (N/mm2)；构件截面上的受剪承载力设计值: V=651.97(KN)；构件截面上的轴力设计值: N=205.56(KN)（3）计算过程截面有效高度: h0=h-a=1165判断截面类型：相对界限受压区高度: ξb=0.518M max=ξb(1−0.5ξb)γ0f c bℎ02钢筋面积计算:受压区钢筋面积计算：As'＝5000.00(mm2)受拉区钢筋面积计算:＝998.01(mm2)A s=f y′A s′+a1f c bℎ0ξf y裂缝验算及钢筋选配准永久组合弯矩值Mq = 497.35KN.m1、受拉钢筋选配根据设计要求，最大裂缝Wmax=0.2mm。
表1.1-1 顶板受拉钢筋选筋表D（mm）Asi(mm*mm) U(%) 需配根数最大裂缝宽度（mm）16 2210.56 0.18 11D16 0.1618 2289.06 0.19 9D18 0.157720 2198.00 0.18 7D20 0.187822 2279.64 0.19 6D22 0.182625 2453.13 0.20 5D25 0.162628 2461.76 0.21 4D28 0.174932 3215.36 0.27 4D32 0.08222、受压钢筋选配表1.1-2 顶板受压钢筋选筋表D（mm）Asi(mm*mm) U(%) 需配根数16 5026.55 0.42 25D1618 5089.38 0.42 20D1820 5026.55 0.42 16D2022 5321.86 0.44 14D2225 5399.61 0.45 11D2528 5541.77 0.46 9D2832 5629.73 0.47 7D32（4）仅配置箍筋验算截面有效高度:hw=h-a=1110 (mm)验算截面尺寸hw/b=1.11f c bh0，截面尺寸符合要求。
地铁车站配筋计算原则
地铁车站配筋计算原则地铁车站配筋计算原则1.横断⾯计算（板、墙）：①计算均不考虑节点刚域；②构件受⼒特性承载⼒计算：各层板及墙均按纯弯构件考虑；裂缝验算：各层板及墙均按纯弯构件考虑，其中底板、侧墙可按压弯构件考虑（轴向压⼒考虑30%～50%的轴⼒）；③配筋：承载⼒计算：端部弯矩取⽀座中⼼处数值；计算截⾯尺⼨取⽀座边缘处，并不考虑腋⾓；板（除顶板外）墙跨中弯矩取计算值，顶板可考虑弯矩调幅（调幅⽅法见附注2）；裂缝验算：端部弯矩取⽀座中⼼处数值；计算截⾯尺⼨取⽀座边缘处，可考虑腋⾓（见附注1）；板（除顶板外）墙跨中弯矩取计算值，顶板可考虑弯矩调幅（调幅⽅法见附注2）；2.纵断⾯计算（纵梁/）①计算均不考虑节点刚域；各纵梁荷载按板带法考虑；另外，底纵梁按弹性地基梁考虑外（弹性基床系数按梁宽范围考虑）②构件受⼒特性承载⼒计算、裂缝验算：各层梁均按纯弯构件考虑；③配筋：承载⼒计算、裂缝验算：端部弯矩取⽀座边缘处数值，底纵梁靠端墙⼀端处取⽀座中⼼处数值；跨中弯矩（除底纵梁外）均考虑弯矩调幅（调幅⽅法见附注2），底纵梁跨中弯矩设计值就取计算值；3.纵、横断⾯计算按抗浮⽔位、正常⽔位的包络验算极限承载⼒，按正常⽔位验算裂缝宽度。
4.柱⼦计算①取纵断⾯计算结果；②构件受⼒特性承载⼒计算、裂缝验算：按轴⼼受压或偏⼼受压构件计算；③配筋：承载⼒计算、裂缝验算：轴⼒取杆件各相应荷载组合的最⼤轴⼒值，弯矩取相应处的弯矩值；5.根据新混凝⼟耐久性规范要求，顶板、底板、侧墙、顶梁、底梁均采⽤C40混凝⼟，且裂缝宽度不⼤于0.2。
附注1：侧墙，顶、底板进⾏截⾯强度验算时，杆件两端的截⾯设计⾼度可采⽤h+s/3,h 为构件截⾯⾼度（即顶、底板或侧墙厚度），s 为平⾏于构件轴线⽅向的⽀托长度，同时h+s/3的值不得超过杆端截⾯⾼度h 1，见图1。
——参考《总体技术要求》图1 考虑⽀托影响的计算⾼度⽰意图附注2：调幅⽅法：仅对跨中弯矩调幅'()*2A BM M Mc Mc β+=+(式1) 式中：Mc ’——跨中弯矩设计值；Mc ——跨中弯矩计算值；M A 、M B ——杆件两端⽀座中⼼处弯矩计算值；β——调幅系数，取0.15。
最新地铁车站钢筋方案
地铁车站钢筋方案1编制依据1.1施工图1・2主要施工规程、规范1・3主要标准1・4主要图集1. 5其他2工程概况2. 1结构概况木站为S1、6、10号线换乘车站.均为岛式站台。
其中S1线在上.6号线在下为上下平行换乘：S1线及6 号线与10号线通过换乘通道在木站实现“L"型换乘。
S1线、6号线午站主休结构为三层三跨、局部三层四跨箱型框架结构，采用明挖法施工.午站总长度为312. 7m,牟站标准段宽度为23. 3~27. lm o 10号线牟站平面呈楔形布宜.主体结构为两层三跨箱形框架结构，采用明挖法施工:车站总长度为194.65□车站标准段宽度为22.1-26. Im.该匸程基础为筏基，主休部分基础底板厚1000mm、900mm,换乘区部分基础底板厚600mm：主筋有①32. 0>28、山2认①22、4）20s小18：地下室堆体厚1000mm. 800mm. 300mm、250mm.剪力墙配筋均为双排双向.墙两排钢筋之间的拉接筋为①10水平间距为300mm.竖向间距为300mm°其余部位剪力墻两排钢筋之间拉接筋为① 12,水平.竖向间距均为300.梅花状布宜。
墙体竖筋和水平筋为020. <tl8o地下一层顶板厚lOOOim,地下二层顶400mm・地下三层顶板厚800mm,地下四层顶板厚400血，主体结构为现浇剪力墙结构•标准层各飒力墙两排钢筋之间的拉接筋为①10・水平.竖向间距均为300,梅花状布宜。
结构的抗震设防分类为乙类.抗震设防烈度为8度（0・2g），场地类别为III类，设讣地震分组为第一组，抗震等级为三级。
结构设计按防核贰濡抗力级别5级，防常规贰器抗力级别5级进行验算，并设宜相应的防护措施。
2. 2现场概况在6号线北侧.10号线东侧各设钢筋加工场地及原材堆放场地.钢筋加匸及堆放区布宜详见图。
钢筋加工区设专人负责钢筋码放和钢筋标识丄作，钢筋半成品标识牌应能防雨雪，钢筋码放应分规格分类型码放.钢筋下面必须垫枕木，雨雪天气应用用塑料布遮盖。
地铁工程施工图纸核算原则(2.23修改)
目录一、土石方工程 (1)二、围护结构 (2)三、导管、注浆项目 (3)四、防水工程 (4)五、混凝土工程 (5)六、钢筋工程 (5)七、盾构区间 (10)八、不需设计明确的问题 (11)九、需设计明确的问题 (11)十、其他常用项目 (11)十一、增补清单的编制 (12)十二、各类钢材重量表 (14)第三项目管理中心图纸核算原则根据合同文件及第三项目管理中心《计量支付管理办法》，施工图核算程序、核算依据、计量规则、增补组价原则都已基本明确。
为达到全线施工图审核标准统一一致，本着公平、公正、合理的原则，对不明确、不统一的地方规定如下：一、土石方工程1.1、明挖基坑土方：冠梁上部（含冠梁）土方按照一般挖土方清单执行；冠梁底部以下按照清单大型支撑挖土方执行（下翻梁所占的体积计算至该工程量中）。
1.2、暗挖土方按设计图示断面（结构初衬外边线）面积乘以长度计算，超挖及格栅外放增加的工程量已包含在清单报价中，核算时不得重复计算。
1.3、如有挖淤泥项目，按照设计图示的位置及界限以体积计算；如设计图纸未说明，现场发生按照洽商程序办理。
1.4、计算基坑土方工程量按照设计图示标高进行计算，如高出或低于设计地坪标高的土方由施工单位与监理单位共同做网格图测量，项目中心工程部及时掌握现场情况，并进行数量认定，按照洽商程序办理。
1.5、顶板以上回填土方应扣除防水层、找平层、保护层的厚度，如顶板上面为道路，还应将此部分道路所占的体积扣除。
1.6、桩锚支撑体系土方、军便梁下部土方均单独列项，组价按相关管理办法执行。
二、围护结构2.1、临时钢支撑按清单计算规则按设计图示尺寸以重量计算，按明挖钢管支撑、型钢支撑、（一次性使用型钢临时支护）支撑、（摊销使用型钢临时支护）支撑、（摊销使用钢管临时支护）支撑等分别计算。
2.2、围护结构中的钢板角撑工程量计入临时钢支撑（型钢）清单项目工程量中。
2．3、临时钢支撑中工程量按设计图示尺寸以质量计算，焊条、铆钉、螺栓等不另增加质量。
(整理)西南交大地下铁道截面配筋
1顶板1）顶板上缘：e0=;附加偏心距E a=max{20,800/30}=26.67mm;初始偏心距E i=1051.07+26.67=1077.74mm;偏心距增大系数L0/h=7.2/0.8=9>8;所以偏心距增大系数应修正计算；偏心受压性质对界面曲率修正系数：=A=（0.5*14.3*1000*800）/957390=5.97>1.0;1取=1.0；=9<15;所以构件细长比对截面曲率的影响系数为1；则偏心距增大系数（）=1.0403；判断大小偏心Ne i=;故属于大偏心构件。
求受压钢筋面积A s’;e=1121+800/2-50=1471mm;取=0.544;则受压钢筋面积：〈0；A s’=。
（）（）故应按构造配筋A s=;故A s’应选用6（）；求受拉钢筋的面积A s计算得受压区高度=107.72mm〈2a s’=100mm;则受拉区钢筋面积A se'=1869.5-450+50=1469.5mm；A s==3543.35>bh=1600;为了保证裂缝宽度满足要求；这里可以取11（）=0.009〈0.544；所以非超筋；所以非少筋；e0=1051.07mm>0.55所以需验算裂缝宽度所以在使用阶段的轴向压力偏心距增大系数为1；轴向压力作用点至纵向受拉钢筋合力点的距离为e=;纵向受拉钢筋合力点至截面受压合力点距离z=622.59mm;按有效受拉混凝土截面面积计算的纵向受拉钢筋的配筋率P te==0.009;按荷载效应的标准组合计算的轴向力N K=0.68*957.39=651.02KN；钢筋混凝土构件受拉区纵向钢筋的应力=205.3N/mm2;sk裂缝间纵向受拉钢筋应变不均匀系数；最外层纵向受拉钢筋外边缘至受拉区底边的距离C=37.5mm；受拉区等效钢筋直径为30mm；所以最大裂缝宽度为W MAX=2.1（=0.06mm<0.2mm;故裂缝宽度满足要求；2）顶板下缘：e0=;附加偏心距E a=max{20,800/30}=26.67mm;初始偏心距E i=334.34+26.67=361.01mm;偏心距增大系数L0/h=7.2/0.8=9>8;所以偏心距增大系数应修正计算；偏心受压性质对界面曲率修正系数：=A=（0.5*14.3*1000*800）/957390=5.97>1.0;1取=1.0；=9<15;所以构件细长比对截面曲率的影响系数为1；则偏心距增大系数（）=1.0403；判断大小偏心Ne i=;故属于大偏心构件。
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地铁车站配筋计算原则
1.横断面计算（板、墙）：
①计算均不考虑节点刚域；
②构件受力特性
承载力计算：各层板及墙均按纯弯构件考虑；
裂缝验算：各层板及墙均按纯弯构件考虑，其中底板、侧墙可按压弯构件考虑（轴向压力考虑30%～50%的轴力）；
③配筋：
承载力计算：端部弯矩取支座中心处数值；计算截面尺寸取支座边缘处，并不考虑腋角；板（除顶板外）墙跨中弯矩取计算值，顶板可考虑弯矩调幅（调幅方法见附注2）；
裂缝验算：端部弯矩取支座中心处数值；计算截面尺寸取支座边缘处，可考虑腋角（见附注1）；板（除顶板外）墙跨中弯矩取计算值，顶板可考虑弯矩调幅（调幅方法见附注2）；
2.纵断面计算（纵梁/）
①计算均不考虑节点刚域；
各纵梁荷载按板带法考虑；
另外，底纵梁按弹性地基梁考虑外（弹性基床系数按梁宽范围考虑）
②构件受力特性
承载力计算、裂缝验算：各层梁均按纯弯构件考虑；
③配筋：
承载力计算、裂缝验算：端部弯矩取支座边缘处数值，底纵梁靠端墙一端处取支座中心处数值；跨中弯矩（除底纵梁外）均考虑弯矩调幅（调幅方法见附注2），底纵梁跨中弯矩设计值就取计算值；
3.纵、横断面计算按抗浮水位、正常水位的包络验算极限承载力，按正常水位
验算裂缝宽度。
4.柱子计算
①取纵断面计算结果；
②构件受力特性
承载力计算、裂缝验算：按轴心受压或偏心受压构件计算；
③配筋：
承载力计算、裂缝验算：轴力取杆件各相应荷载组合的最大轴力值，弯矩取相应处的弯矩值；
5.根据新混凝土耐久性规范要求，顶板、底板、侧墙、顶梁、底梁均采用C40
混凝土，且裂缝宽度不大于0.2。
附注1：侧墙，顶、底板进行截面强度验算时，杆件两端的截面设计高度可采用h+s/3,h 为构件截面高度（即顶、底板或侧墙厚度），s 为平行于构件轴线方向的支托长度，同时h+s/3的值不得超过杆端截面高度h 1，见图1。
——参考《总体技术要求》
图1 考虑支托影响的计算高度示意图
附注2：调幅方法：仅对跨中弯矩调幅
'()*2A B
M M Mc Mc β+=+
(式1) 式中：
Mc ’——跨中弯矩设计值；
Mc ——跨中弯矩计算值；
M A 、M B ——杆件两端支座中心处弯矩计算值；
β——调幅系数，取0.15。