热力发电厂课程设计---660MW凝汽式机组全厂原则性热力系统计算
660MW超超临界机组全厂原则性热力系统计算
660MW超超临界机组全厂原则性热力系统计算1. 引言1.1 背景本文档旨在对660MW超超临界机组全厂的原则性热力系统进行详细计算和分析。
超超临界机组是一种新兴的高效发电技术，其具有较高的燃烧效率和较低的排放水平。
通过对热力系统的计算，我们可以全面了解该机组的能量转换过程、系统效率和性能指标。
1.2 目的本文档的主要目的是通过对660MW超超临界机组全厂热力系统的计算，获得以下内容：•主蒸汽参数•过程热耗•煤耗率•发电机效率•循环水泵参数•热网结构•系统效率•性能指标等2. 原则性热力系统计算2.1 主蒸汽参数在660MW超超临界机组中，主蒸汽参数是热力系统中的重要参数之一。
对主蒸汽的计算可以通过以下公式得到：主蒸汽质量流量 = 理论蒸发量 / (焓值差 × 发电效率)其中，理论蒸发量是指蒸汽发生器理论上可以蒸发的水量，焓值差是主蒸汽的焓值与给定的回热水温度差之间的差值，发电效率是指发电机的效率。
2.2 过程热耗过程热耗是指热力系统中各个设备的热耗损失。
在660MW 超超临界机组中，常见的过程热耗包括主蒸汽温降、过热器温降、再热器温降、凝汽器温降等。
过程热耗可以通过以下公式计算得到：过程热耗 = 主蒸汽温降 + 过热器温降 + 再热器温降 + 凝汽器温降2.3 煤耗率煤耗率是指660MW超超临界机组消耗的煤炭数量与发电量的比值。
通过对煤耗率的计算，可以评估机组的燃烧效率和能源利用率。
煤耗率可以通过以下公式计算得到：煤耗率 = 煤耗 / 发电量其中，煤耗是指燃煤锅炉在单位时间内燃烧的煤炭质量，发电量是指机组在单位时间内发电的电量。
2.4 发电机效率发电机效率是指660MW超超临界机组的发电机转化电能的效率。
发电机效率可以通过以下公式计算得到：发电机效率 = 输出有用电功率 / 输入机械功率其中，输出有用电功率是指机组输出的电能，输入机械功率是指转动发电机所需的机械功率。
2.5 循环水泵参数循环水泵是660MW超超临界机组热力系统中的关键设备之一。
660MW亚临界凝汽式汽轮机热力系统的设计
题目：660MW亚临界凝汽式汽轮机热力系统的设计学院: 材料与冶金学院专业: 热能与动力工程学号:学生姓名:指导教师:日期:摘要汽轮机作为现代重要的动力机械设备，在国家动力能源方面起着举足轻重的地位。
本次设计一方面是为了巩固所学的理论知识，强化对汽轮机整体的认知；另一方面，也是希望借此设计培养独立思考及动手解决问题的能力，为今后的工作学习打下基础。
本文设计的是一台660WM亚临界凝汽式汽轮机，首先根据基本参数的要求，完成透平机械的热力设计，即选定汽轮机的基本参数和结构形式，确定通流部分的重要尺寸，求出整机的内功率和内效率，然后由设计得出的参数，进行汽耗量和功率的校核，最后完成其结构设计。
本设计采用的是三缸四排汽，高中压缸合缸，低压缸四流程的亚临界反动凝汽式设计，是当前国内大型机组的主流设计形式，同时采用一次中间再热，提高发电效率，八级抽汽加热给水提高给水温度，以提高机组的效率。
最终在设计工况下的热耗量是8140.64KJ/KWh，汽轮机机组的绝对电效率是44.23%，在设计上是安全可靠的。
关键词：汽轮机；能源；设计；亚临界AbstractTurbine as an important driving force of modern machinery and equipment, plays an important role in the national power energy.The design on the one hand is to consolidate the theoretical knowledge learned, to strengthen awareness of the turbine as a whole; the other hand, is hoping to design independent thinking and the ability to begin to solve the problem, lay the foundation for future work and study.This design is a 660WM subcritical condensing steam turbine, the first under the requirements of the basic parameters, complete thermal turbomachinery design, namely the basic parameters and structure of the selected turbine, determine critical dimensions flow passage is obtained and internal efficiency within the power of the machine, and then drawn by the design parameters, steam and power consumption checking, finalizing his design.This design uses a three-cylinder four exhaust, subcritical reaction condensing steam turbine cylinder closing cylinder design, low pressure cylinder, four processes are designed to form the current mainstream domestic large units, while using single reheat, improve power generation efficiency , eight steam extraction feedwater heating water temperature increase to improve the efficiency of the unit.Final heat consumption at design condition is 8140.64KJ / KWh, absolute power efficiency steam turbine plant is 44.23%, the design is safe and reliable.Key words：Turbine; Energy; Design; Subcritical目录1 绪论 (1)1.1 汽轮机简介 (1)1.2 电站高参数大容量汽轮机技术研究和国内外发展现状 (1)1.3 设计意义 (2)1.4 论文研究内容 (2)2 热力系统设计 (4)2.1 设计基本参数选择 (4)2.2 汽轮机热力过程线的拟定 (4)2.3 汽轮机进汽量计算 (6)2.4 抽汽回热系统热平衡初步计算 (7)3 调节级设计 (14)3.1 调节级形式及焓降确定 (14)3.2 调节级主要参数的确定 (14)3.3 调节级详细计算 (15)3.3.1 喷嘴部分的计算 (15)3.3.2 动叶部分计算 (18)3.3.3 级内损失的计算 (20)3.3.4 级效率与内功率的计算 (21)4 非调节级计算 (22)4.1 高压缸非调节级计算 (22)4.2 中压缸非调节级计算 (24)4.3 低压缸非调节级计算 (26)4.4 抽汽压力调整 (28)4.5 重新列汽水参数表 (29)5 汽轮机各部分汽水流量和各项热经济指标计算 (31)5.1 重新计算汽轮机各段抽汽量 (31)5.2 汽轮机汽耗量计算及流量校核 (32)6 结束语 (34)参考文献 (35)致谢 (36)1 绪论1.1 汽轮机简介汽轮机是一种以水蒸汽为工质，通过将蒸汽热能转变为机械能的外燃高速旋转式原动机。
热力发电厂课程设计
热力发电厂课程设计一、课程设计题目600MW 凝汽式机组原则性热力系统热经济性计算二、课程设计的任务1、通过课程设计加深巩固热力发电厂所学的理论知识，了解热力发电厂热力计算的一般步骤；2、根据给定的热力系统数据，计算汽态膨胀过程线上各计算点的参数，并在h -s 图上绘出汽态膨胀线；3、计算额定功率下的汽轮机进汽量D 0及机组和全厂的热经济性指标，包括汽轮机热耗率、全厂热耗率、全厂发电标准煤耗率和全厂供电标准煤耗率。
三、计算类型定功率计算四、原则性热力系统原则性热力系统图见图1。
H PGBH 4H DT DL P1L P2CD m aSGC PD EH 8H 7H 5FPH 3H 2H 1IPA BD ELM NA HPRLT1S1S2T 2T 3S3S4T 4B N T RH M PSS1S2S3S4轴封供汽母管T=T 1T 2T 3T 4+++FD l图1 发电厂原则性热力系统锅炉：HG-1900/25.4-YM4 型超临界、一次再热直流锅炉。
汽轮机：CLN600–24.2/566/566型超临界、三缸四排汽、单轴凝汽式汽轮机。
回热系统：系统共有八级不调节抽汽。
其中第一、二、三级抽汽分别供三台高压加热器，第五、六、七、八级抽汽分别供四台低压加热器，第四级抽汽作为除氧器的加热汽源。
一至七级回热加热器（除除氧器外）均装设了疏水冷却器。
三台高压加热器均内置蒸汽冷却器。
汽轮机的主凝结水由凝结水泵送出，依次流过凝结水精处理装置、轴封加热器、四台低压加热器，进入除氧器。
给水由汽动给水泵升压，经三级高压加热器加热，最终进入锅炉。
三台高压加热器的疏水逐级自流至除氧器；四台低压加热器的疏水逐级自流至凝汽器热井。
五、计算原始资料1、汽轮机参数：(1)额定功率：P e=600MW；(2)主蒸汽参数：p0=24.2MPa，t0=566℃；(3)过热器出口蒸汽压力25.4 MPa，温度570℃；(4)再热蒸汽参数：热段：p rh=3.602MPa，t rh=566℃；冷段：p'rh=4.002MPa，t'rh=301.9℃；(5)排汽参数：见表3中A；2、回热系统参数：(1)机组各级回热抽汽参数见表1；表1 回热加热系统原始汽水参数项目单位H1 H2 H3 H4 H5 H6 H7 H8 抽汽压力MPa 5.899 4.002 1.809 0.9405 0.3871 0.1177 0.05757 0.01544 抽汽温度℃351.2 301.9 457.0 363.2 253.8 128.2 x=1.0 x=0.98 抽汽管道压损% 3 3 3 5 5 5 5 5加热器上端差℃见表3中B - 见表3中C加热器下端差℃ 5.6 5.6 5.6 - 5.6 5.6 5.6 - 注：忽略加热器和抽汽管道散热损失(2)给水泵出口压力：p pu=29.21MPa，给水泵效率：ηpu=0.9；(3)除氧器至给水泵高度差：H pu=22m；(4)小汽轮机排汽压力：p cx=7kPa，小汽轮机机械效率：ηmx=0.99，排汽干度：X cx=1；(5)凝结水泵出口压力：p'pu=1.724Mpa；(6)高加水侧压力取给水泵出口压力，低加水侧压力取凝结水泵出口压力；3、锅炉参数：锅炉效率：ηb =93%。
600MW原则性热力系统计算步骤
《热力发电厂》课程设计指导书（1）设计题目： 600MW 凝汽式机组全厂原则性热力系统设计计算一、课程设计的目的和任务本课程设计是《热力发电厂》课程的具体应用和实践，是热能工程专业的各项基础课和专业课知识的综合应用，其重点在于将理论知识应用于一个具体的电厂生产系统介绍实际电厂热力系统的方案拟定、管道与设备选型及系统连接方式的选择，详细阐述实际热力系统的能量平衡计算方法和热经济性指标的计算与分析。
完成课程设计任务的学生应熟练掌握系统能量平衡的计算，可以应用热经济性分析的基本理论和方法对各种热力系统的热经济性进行计算、分析，熟练掌握发电厂原则性热力系统的常规计算方法，了解发电厂原则性热力系统的组成。
二、计算任务1 ．根据给定的热力系统数据，在 h - s 图上绘出蒸汽的汽态膨胀线（要求出图占一页）；2 ．计算额定功率下的汽轮机进汽量 D0，热力系统各汽水流量 D j；3 ．计算机组和全厂的热经济性指标（机组汽耗量、机组热耗量、机组汽耗率、机组热耗率、绝对电效率、全厂标准煤耗量、全厂标准煤耗率、全厂热耗率、全厂热效率）；4 ．按《火力发电厂热力系统设计制图规定》绘出全厂原则性热力系统图，并将所计算的全部汽水流量标在图中（手绘图 A2 ）。
汽水流量标注： D ×××，以 t/h 为单位三、计算类型：定功率计算采用常规的手工计算法。
为便于计算,凡对回热系统有影响的外部系统,如辅助热力系统中的锅炉连续排污利用系统、对外供热系统等,应先进行计算。
因此全厂热力系统计算应按照“先外后内,由高到低”的顺序进行。
计算的基本公式是热平衡式、物质平衡式和汽轮机功率方程式,具体步骤如下:1、整理原始资料根据给定的原始资料,整理、完善及选择有关的数据,以满足计算的需要。
(1)将原始资料整理成计算所需的各处汽、水比焓值,如新蒸汽、抽汽、凝气比焓。
加热器出口水、疏水、带疏水冷却器的疏水及凝汽器出口水比焓，再热热量等。
600MW凝汽式机组全厂原则性热力系统计算
600MW凝汽式机组全厂原则性热力系统计算凝汽式机组是一种常见的发电机组，其热力系统是整个机组运行的核心。
本文将对600MW凝汽式机组全厂原则性热力系统进行计算，以探讨其热力性能。
首先，我们需要了解凝汽式机组的基本原理。
在凝汽式机组中，燃煤或燃气的燃料在锅炉中燃烧，产生高温的燃烧气体。
燃烧气体通过锅炉中的热交换器传热给水，将水蒸汽产生。
蒸汽经过扩张机进行膨胀，驱动发电机运转，然后蒸汽进入凝汽器，冷却成水并凝结，然后被泵送回锅炉中进行再次加热。
根据以上原理，我们可以计算600MW凝汽式机组的热力系统。
首先，我们需要确定机组的热效率。
热效率是指机组产生的电能与供给机组的燃料能量之间的比值。
我们可以根据燃煤或燃气的热值和机组的实际发电量来计算机组的热效率。
其次，我们需要计算机组的热损失。
热损失是指机组在能量传递和转换过程中未能被充分利用而流失掉的热量。
机组的热损失可以从锅炉、发电机、凝汽器以及其他相关设备中产生。
我们可以通过测量这些设备的热损失来估计整个机组的热损失。
然后，我们需要计算机组的热功率。
热功率是指机组所能够产生的热量。
热功率可以从锅炉中的蒸汽量以及蒸汽的压力来计算。
我们可以根据锅炉的设计参数以及实际运行数据来计算热功率。
最后，我们需要计算机组的热耗率。
热耗率是指机组所需要的热量与发电机输出的电量之间的比值。
我们可以根据热耗率来评估机组的热利用效率。
综上所述，600MW凝汽式机组全厂原则性热力系统计算涉及到热效率、热损失、热功率和热耗率的计算。
通过对这些参数的计算，可以评估机组的热力性能，并找出可能存在的问题和改进空间，提高机组的热利用效率。
热力发电厂课程设计说明书国产600MW凝汽式机组全厂原则性热力系统设计计算
国产600MW 凝汽式机组全厂原则性热力系统设计计算1 课程设计的目的及意义：电厂原则性热力系统计算的主要目的就是要确定在不同负荷工况下各部分汽水流量及参数、发电量、供热量及全厂的热经济性指标，由此可衡量热力设备的完善性，热力系统的合理性，运行的安全性和全厂的经济性。
如根据最大负荷工况计算的结果，可作为发电厂设计时选择锅炉、热力辅助设备、各种汽水管道及附件的依据。
2 课程设计的题目及任务：设计题目：国产600MW 凝汽式机组全厂原则性热力系统设计计算。
计算任务：㈠ 根据给定的热力系统数据，在h - s 图上绘出蒸汽的汽态膨胀线 ㈡ 计算额定功率下的汽轮机进汽量0D ，热力系统各汽水流量j D㈢ 计算机组和全厂的热经济性指标（机组进汽量、机组热耗量、机组汽耗率、机组热耗率、 绝对电效率、全厂标准煤耗量、全厂标准煤耗率、全厂热耗率、全厂热效率） ㈣ 按《火力发电厂热力系统设计制图规定》绘制出全厂原则性热力系统图3 已知数据：汽轮机型式及参数机组型式：亚临界、一次中间再热、四缸四排汽、单轴、凝汽式汽轮机；锅炉型式及参数锅炉型式英国三井2027-17.3／541／541额定蒸发量Db：2027t／h额定过热蒸汽压力P b17.3MPa额定再热蒸汽压力 3.734MPa额定过热蒸汽温度541℃额定再热蒸汽温度541℃汽包压力：P du18.44MP锅炉热效率92.5％汽轮机进汽节流损失4％中压缸进汽节流损失2％轴封加热器压力P T98kPa疏水比焓415kJ／kg汽轮机机械效率98.5％发电机效率99％补充水温度20℃厂用电率0.074 计算过程汇总:㈠原始资料整理：㈡ 全厂物质平衡方程① 汽轮机总汽耗量 0D ② 锅炉蒸发量D 1= 全厂工质渗漏+厂用汽=65t/h （全厂工质损耗）0D =D b - D 1= D b -65③ 锅炉给水量Dfw= D b +D 1b -D e = D b -45=0D +20④ 补充水量D ma =D l + D b =95t/h㈢ 计算回热系统各段抽汽量 回热加热系统整体分析本机组回热加热系统由三个高压加热器、一个除氧器、四个低压加热器共八个加热器组成。
热力发电厂课程设计---660MW凝汽式机组全厂原则性热力系统计算
660MW凝汽式机组全厂原则性热力系统计算(设计计算）一、计算任务书（一）计算题目国产660MW凝汽式机组全厂原则性热力系统计算（设计计算)（二）计算任务1.根据给定热力系统数据，计算气态膨胀线上各计算点的参数，并在ｈ—s图上绘出蒸汽的气态膨胀线；2.计算额定功率下的气轮机进汽量Do，热力系统各汽水流量D j、G j；3.计算机组的和全厂的热经济性指标;4.绘出全厂原则性热力系统图，并将所计算的全部汽水参数详细标在图中(要求计算机绘图）。
（三）计算类型定功率计算（四）热力系统简介某火力发电场二期工程准备上两套660MW燃煤汽轮发电机组,采用一炉一机的单元制配置。
其中锅炉为德国BABCOCK公司生产的2208t/h自然循环汽包炉;气轮机为GE公司的亚临界压力、一次中间再热660MW凝汽式气轮机。
全厂的原则性热力系统如图5—1所示.该系统共有八级不调节抽汽.其中第一、二、三级抽汽分别供三台高压加热器，第五、六、七、八级抽汽分别供四台低压加热器,第四级抽汽作为0.9161Mpa压力除氧器的加热汽源。
第一、二、三级高压加热器均安装了内置式蒸汽冷却器，上端差分别为—1.7℃、0℃、—1.7℃。
第一、二、三、五、六、七级回热加热器装设疏水冷却器，下端差均为5.5℃。
气轮机的主凝结水由凝结水泵送出，依次流过轴封加热器、4台低压加热器，进入除氧器。
然后由气动给水泵升压,经三级高压加热器加热，最终给水温度达到274.8℃，进入锅炉。
三台高压加热器的疏水逐级自流至除氧器,第五、六、七级低压加热器的疏水逐级自流至第八级低压加热器；第八级低加的疏水用疏水泵送回本级的主凝结水出口。
凝汽器为双压式凝汽器，气轮机排气压力4。
4/5。
38kPa。
给水泵气轮机（以下简称小汽机）的汽源为中压缸排汽（第四级抽汽）,无回热加热其排汽亦进入凝汽器,设计排汽压力为6。
34kPa。
锅炉的排污水经一级连续排污利用系统加以回收。
扩容器工作压力1.55Mpa，扩容器的疏水引入排污水冷却器，加热补充水后排入地沟。
热力发电厂课程设计报告说明书国产MW凝汽式机组全厂原则性热力系统设计计算
国产 600MW凝汽式机组全厂原则性热力系统设计计算1课程设计的目的及意义：电厂原则性热力系统计算的主要目的就是要确立在不一样负荷工况下各部分汽水流量及参数、发电量、供热量及全厂的热经济性指标，由此可权衡热力设施的完美性，热力系统的合理性，运转的安全性和全厂的经济性。
如依据最大负荷工况计算的结果，可作为发电厂设计时选择锅炉、热力协助设备、各样汽水管道及附件的依照。
2课程设计的题目及任务：设计题目：国产600MW凝汽式机组全厂原则性热力系统设计计算。
计算任务：㈠依据给定的热力系统数据，在h - s图上绘出蒸汽的汽态膨胀线㈡计算额定功率下的汽轮机进汽量 D 0，热力系统各汽水流量 D j㈢计算机组和全厂的热经济性指标（机组进汽量、机组热耗量、机组汽耗率、机组热耗率、绝对电效率、全厂标准煤耗量、全厂标准煤耗率、全厂热耗率、全厂热效率）㈣按《火力发电厂热力系统设计制图规定》绘制出全厂原则性热力系统图3已知数据：汽轮机型式及参数机组型式：亚临界、一次中间再热、四缸四排汽、单轴、凝汽式汽轮机；额定功率P e =600MW；主蒸汽初参数（主汽阀前）P0 =16.7MPa，t0=537℃再热蒸汽参数（进汽阀前）热段： P rh =3.234MPa， t rh =537℃冷段： P’rh =3.56MPa，t’rh =315℃；汽轮机排汽压力排汽比焓回热加热系统参数最后给水温度给水泵出口压力除氧器至给水泵高差小汽机排汽压力给水泵效率小汽机排汽焓锅炉型式及参数锅炉型式额定蒸发量额定过热蒸汽压力P b 额定再热蒸汽压力额定过热蒸汽温度额定再热蒸汽温度汽包压力： P du锅炉热效率其余汽轮机进汽节流损失中压缸进汽节流损失P c=4.4 ／5.39kPah c=2333.8kJ ／kg。
t fw =274.1 ℃P u =20.13MPa21.6mPc=6.27kPa83％；2422.6kJ ／kg英国三井 2027-17.3Db：2027t ／h17.3MPa3.734MPa541℃541℃18.44MP92.5 ％4％2％／541／541轴封加热器压力P T98kPa疏水比焓415kJ／kg汽轮机机械效率98.5 ％发电机效率99％增补水温度20℃厂用电率0.074 计算过程汇总:㈠原始资料整理：㈡全厂物质均衡方程① 汽轮机总汽耗量 D 0② 锅炉蒸发量D1 =全厂工质渗漏+厂用汽 =65t/h （全厂工质损耗）D 0=D b- D 1 = D b-65③ 锅炉给水量D fw = D b +D b1 -D e = D b -45=D0+20④ 增补水量D=D l + D b =95t/hma㈢计算回热系统各段抽汽量回热加热系统整体剖析本机组回热加热系统由三个高压加热器、一个除氧器、四个低压加热器共八个加热器构成。
660MW凝汽式机组全厂原则性热力系统计算(设计计算)
课程设计任务书（一）设计题目660MW凝汽式机组全厂原则性热力系统计算（设计计算）（二）设计内容1.对该系统的设计布置方式进行初步的分析；2.在h-s图上做出蒸汽的汽态膨胀线（不必按比例），并表示出各点参数；3.计算额定功率新汽流量及各处汽水流量；4.计算机组的和全厂的热经济指标；5.绘制原则性热力系统图，并将所计算的各汽水参数标在图上（要求CAD绘图，A4纸打印）；6.撰写课程设计说明书。
（三）设计要求1.计算部分要求列出所有计算公式，凡出现公式均必须代入相应数据；2.字迹清楚，绘图线条分明；3.有关表格均用计算机绘制。
（四）书写格式要求1.封面：题目、姓名、时间、指导教师姓名；2.正文：汽态线图、汽水参数表、计算过程及结果；3.参考文献。
1 绪论12热力系统与原始资料 (2)2.1 热力系统简介 (2)2.2 原始资料 (3)3 热系统计算 (6)3.1 汽水平衡计算 (6)3.2 汽轮机进汽参数计算 (7)3.3 辅助计算 (8)3.4 各加热器进、出水参数计算 (9)3.5 高压加热器组抽汽系数计算 (10)3.6 除氧器抽汽系数计算 (12)3.7 低压加热器组抽汽系数计算 (13)3.8 凝汽系数αc计算 (15)3.9 汽轮机内功计算 (16)3.10 汽轮机内效率、热经济指标、汽水流量计算 (17)3.11 全厂性热经济指标计算 (18)四反平衡校核 (20)4.1 锅炉输入热量q r (20)4.2 锅炉损失Δq b (20)4.3 排污损失Δq bl (20)4.4 全厂工质渗漏损失Δq L (20)4.5 厂用汽损失Δq pl (20)4.6 凝汽流冷源损失Δq c (20)4.7 小汽机冷源损失Δq xj (20)4.8 化学补充水冷源损失Δq ma (20)4.9 轴封加热器疏水冷源损失Δq d,sg (20)4.10 均压箱去热水井的冷源损失Δq jyx (21)4.11 暖风器损失Δq nf (21)4.12 管道散热损失Δq p (21)4.13 轴封汽散热损失ΣΔq sg (21)参考文献 (22)致谢 (23)1 绪论火力发电厂简称火电厂，是利用煤炭、石油、天然气作为燃料生产电能的工厂。
国产600MW凝汽式机组全厂原则性热力系统计算
国产600MW凝汽式机组全厂原则性热力系统计算（一）计算任务，回热系统各汽水流量D j；1.最大计算功率下的汽轮机进汽量D2．计算机组和全厂的热经济性指标（机组汽耗量、机组热耗量、机组热耗率、绝对电效率、管道效率、全厂热耗率、全厂标准煤耗率、全厂热效率）；3．按《火力发电厂热力系统设计制图规定》绘出全厂原则性热力系统图，并将所计算的全部汽水流量绘制成表格，绘制回热系统计算点汽水参数表格，并进行功率校核。
（二）计算类型：定功率计算（三）系统简介国产600MW凝汽式机组，机组为亚临界压力、一次中间再热、单轴、反动式、四缸四排汽机组。
汽轮机高、中、低压转子均为有中心孔的整锻转子。
汽轮机配HG-2008/18-YM2型亚临界压力强制循环汽包炉。
采用一级连续排污系统，扩容器分离出得扩容蒸汽送入除氧器。
该系统共有八级抽汽。
其中第一、二、三级抽汽分别供三台高压加热器，第五、六、七、八级抽汽分别供四台低压加热器，第四级抽汽作为除氧器的加热汽源。
八级回热加热器（除氧器除外）均装设了疏水冷却器，以充分利用本级疏水热量来加热本级主凝结水。
三级高压加热器均安装了内置式蒸汽冷却器，将三台高压加热器上端差分别减小为-1.7℃、0℃、0℃，从而提高了系统的热经济性。
四台低压加热器上端差均为2.8℃，八级加热器下端差（除氧器除外）均为5.5℃。
汽轮机的主凝结水由凝结水泵送出，依次流过轴封加热器、4台低压加热器，进入除氧器。
然后由汽动给水泵升压，经三级高压加热器加热，最终给水温度达到273.3℃，进入锅炉。
三台高加疏水逐级自流至除氧器；四台低加疏水逐级自流至凝汽器。
凝汽器为双压式凝汽器，汽轮机排汽压力0.0049MPa ,凝汽器压力下饱和水焓h’c=136.2 ( kJ/kg)与单压凝汽器相比，双压凝汽器由于按冷却水温度低、高分出了两个不同的汽室压力，因此它具有更低些的凝汽器平均压力，汽轮机的理想比焓降增大。
给水泵汽轮机（以下简称小汽机）的汽源为中压缸排汽（第4级抽汽），无回热加热，其排汽亦进入凝汽器。
(完整word版)热力发电厂课程设计---660MW凝汽式机组全厂原则性热力系统计算(word文档良心出品)
660MW凝汽式机组全厂原则性热力系统计算（设计计算）一、计算任务书（一）计算题目国产660MW凝汽式机组全厂原则性热力系统计算（设计计算）（二）计算任务1.根据给定热力系统数据，计算气态膨胀线上各计算点的参数，并在ｈ-s图上绘出蒸汽的气态膨胀线；2.计算额定功率下的气轮机进汽量Do，热力系统各汽水流量D j、G j；3.计算机组的和全厂的热经济性指标；4.绘出全厂原则性热力系统图，并将所计算的全部汽水参数详细标在图中（要求计算机绘图）。
（三）计算类型定功率计算（四）热力系统简介某火力发电场二期工程准备上两套660MW燃煤汽轮发电机组，采用一炉一机的单元制配置。
其中锅炉为德国BABCOCK公司生产的2208t/h自然循环汽包炉；气轮机为GE公司的亚临界压力、一次中间再热660MW凝汽式气轮机。
全厂的原则性热力系统如图5-1所示。
该系统共有八级不调节抽汽。
其中第一、二、三级抽汽分别供三台高压加热器，第五、六、七、八级抽汽分别供四台低压加热器，第四级抽汽作为0.9161Mpa压力除氧器的加热汽源。
第一、二、三级高压加热器均安装了内置式蒸汽冷却器，上端差分别为-1.7℃、0℃、-1.7℃。
第一、二、三、五、六、七级回热加热器装设疏水冷却器，下端差均为5.5℃。
气轮机的主凝结水由凝结水泵送出，依次流过轴封加热器、4台低压加热器，进入除氧器。
然后由气动给水泵升压，经三级高压加热器加热，最终给水温度达到274.8℃，进入锅炉。
三台高压加热器的疏水逐级自流至除氧器，第五、六、七级低压加热器的疏水逐级自流至第八级低压加热器；第八级低加的疏水用疏水泵送回本级的主凝结水出口。
凝汽器为双压式凝汽器，气轮机排气压力 4.4/5.38kPa。
给水泵气轮机（以下简称小汽机）的汽源为中压缸排汽（第四级抽汽），无回热加热其排汽亦进入凝汽器，设计排汽压力为6.34kPa。
锅炉的排污水经一级连续排污利用系统加以回收。
扩容器工作压力1.55Mpa，扩容器的疏水引入排污水冷却器，加热补充水后排入地沟。
600MW凝汽式机组全厂原则性热力系统计算
600MW凝汽式机组全厂原则性热力系统计算凝汽式发电机组是一种常见的发电装置，通过在燃烧室中燃烧燃料，从而产生高温高压的燃气。
这些燃气经过涡轮机的推动，从而驱动发电机发电。
在这个过程中，燃气能量被转化为机械能，然后转化为电能。
在全厂原则性热力系统计算中，我们需要计算凝汽式发电机组全厂的能量转换过程，以及各组件的能量损失情况。
下面是一个示例的计算步骤：1.燃气流程：首先，我们需要计算燃气在燃烧室中的燃烧过程。
这个过程中，燃料和空气混合在一起，产生高温高压的燃气。
我们需要计算燃气的热输入、质量流量以及热力特性。
2.涡轮机流程：接下来，我们需要计算涡轮机的工作过程。
涡轮机通过燃气的压力和温度来驱动转子转动，从而转化为机械能。
我们需要计算转子的转速以及转动功。
3.发电机流程：涡轮机转动的机械能需要通过发电机转化为电能。
我们需要计算发电机的效率以及电能产生的功率。
4.蒸汽循环流程：在涡轮机工作后，燃气经过凝汽器冷却成为水蒸汽。
然后，水蒸汽被再次加热，在高温高压下再次进入涡轮机。
我们需要计算蒸汽循环的效率以及各组件的能量损失。
5.辅助系统：除了核心的凝汽式发电机组，还有很多辅助系统，如冷却水系统、泵站等。
我们需要计算这些系统的能量损失以及效率。
在进行以上计算时，我们需要使用一些基本的热力学公式和参数。
例如，燃气的热输入可以通过燃料的高位发热值和燃料消耗量计算得到。
涡轮机的转速可以通过流量和进口出口压力计算得到。
发电机的效率可以通过实验测量或者理论计算得到。
总结起来，凝汽式机组全厂原则性热力系统计算是一个包括燃气流程、涡轮机流程、发电机流程、蒸汽循环流程以及辅助系统的计算过程。
通过对这些过程的能量转换和损失进行计算，可以评估凝汽式机组的热力性能，并提供相应的改进和优化建议。
热力发电厂课程设计600MW凝汽式机组全厂原则性热力系统计算
目录1.本课程设计的目的 (2)2.计算任务 (2)3.计算原始资料 (2)4.计算过程 (4)4.1全厂热力系统辅助性计算 (4)4.2原始数据整理及汽态线绘制 (5)4.3全厂汽水平衡 (5)4.4各回热抽汽量计算及汇总 (6)4.5汽轮机排汽量计算与校核 (9)4.6汽轮机汽耗量计算 (10)5.热经济指标计算 (11)5.1.汽轮机发电机组热经济性指标计算 (11)5.2.全厂热经济指标计算 (12)6.反平衡校核 (13)7.参考文献 (14)附图（汽态膨胀过程线） (15)1.本课程设计的目的热力发电厂课程设计的主要目的是要确定在不同负荷工况下各部分汽水流量及其参数、发电量、供热量及全厂性的热经济指标，由此衡量热力设备的完善性，热力系统的合理性，运行的安全性和全厂的经济性。
是学生在学习热力发电厂课程后的一次综合性的训练，是本课程的重要环节。
通过课程设计是学生进一步巩固、加深所学的理论知识并有所扩展；学习并掌握热力系统全面性计算和局部性分析的初步方法；培养学生查阅、使用国家有关设计标准、规范，进行实际工程设计，合理选择和分析数据的能力；锻炼提高运算、制图、计算机编程等基本技能；增强工程概念，培养学生对工程技术问题的严肃、认真和负责的态度。
2.计算任务1.根据给定的热力系统数据，在h—s图上汇出蒸汽的汽态膨胀线（要求出图占一页）。
2.计算额定功率下的汽轮机进汽量D0，热力系统各汽水流量D j。
3.计算机组和全厂的热经济性指标（机组汽耗量、机组热耗量、机组热耗率、机组汽耗率、绝对电耗率、全厂标准煤耗量、全厂标准煤耗率、全厂热耗率、全厂热效率）。
3.计算原始资料1.汽轮机形式及参数（1）机组形式：亚临界、一次中间再热、四缸四排气、单轴、凝汽式机组。
（2）额定功率：P e=600MW。
（3）主蒸汽初参数（主汽阀前）：P0=16.7Mpa，t0=537℃。
（4）再热蒸汽参数（进汽阀前）：热段：P rh=3.234Mpa，t rh=537℃冷段：P’rh=3.56Mpa，t’rh=315℃。
热力发电厂课程设计说明书
《热力发电厂》课程设计说明书设计题目660MW凝汽式机组全厂原则性热力系统计算设计人同组成员指导教师xx学院xx年xx月1 绪论 (3)2 热力系统与机组资料 (5)2.1. 热力系统简介 (5)2.2. 原始资料 (6)3 热力系统计算 (9)3.1. 汽水平衡计算 (9)3.2. 汽轮机进汽参数计算 (10)3.3. 辅助计算 (11)3.4. 各加热器进、出水参数计算 (12)3.5. 高压加热器组抽汽系数计算 (20)3.6. 除氧器抽汽系数计算 (23)3.7. 低压加热器组抽汽系数计算 (24)计算 (25)3.8. 凝汽系数c3.9. 汽轮机内功计算 (26)3.10.汽轮机内效率、热经济指标、汽水流量计算 (28)3.11.全厂性热经济指标计算 (30)4 反平衡校核 (32)5 辅助系统设计、选型 (34)5.1. 主蒸汽系统 (34)5.2. 给水系统 (34)5.3. 凝结水系统 (34)5.4. 抽空气系统 (34)5.5. 旁路系统 (35)5.6. 补充水系统 (35)5.7. 阀门 (35)6 结论 (37)致谢 (39)参考文献 (40)1 绪论火力发电厂简称火电厂，是利用煤炭、石油、天然气作为燃料生产电能的工厂。
其能量转换过程是：燃料的化学能→热能→机械能→电能。
最早的火力发电是1875 年在巴黎北火车站的火电厂实现的。
随着发电机、汽轮机制造技术的完善，输变电技术的改进，特别是电力系统的出现以及社会电气化对电能的需求，20 世纪30 年代以后，火力发电进入大发展的时期。
火力发电机组的容量由200兆瓦级提高到300～600 兆瓦级（50 年代中期），到1973 年，最大的火电机组达1300兆瓦。
大机组、大电厂使火力发电的热效率大为提高，每千瓦的建设投资和发电成本也不断降低。
到80 年代后期，世界最大火电厂是日本的鹿儿岛火电厂，容量为4400 兆瓦但机组过大又带来可靠性、可用率的降低，因而到90 年代初，火力发电单机容量稳定在300～700 兆瓦。
发电厂原则性热力系统计算
发电厂原则性热力系统计算举例
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热力发电厂课程设计
设计题目：600/660MW凝汽式机组全 厂原则性热力系统计算
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• 原则性热力系统的定义：
又称为计算热力系统，以规定的符号来表示工质按某种热 力循环顺序流经的各种热力设备之间联系的线路图。 特点： 表明能量转换与利用的基本过程，它反映了发电厂动 力循环中工质的基本流程、能量转换与利用过程的完善程度 。简捷、清晰是它的特点，在相同参数下凡是热力过程重复 、作用相同的设备、管道均不画出。
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一 设计内容组成 说明书部分(80%)+图纸部分(20%) 原始资料
汽轮机型式及参数； 回热加热系统参数； 锅炉型式及参数； 其他数据； 简化条件。
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热力系统计算步骤
（一）汽水平衡计算 1. 全厂补水率（根据全厂汽水平衡） 2. 给水系数 3. 各小汽流流量系数
（七）低压加热器各级抽汽系数计算 1. 计算各级低压加热器的抽汽系数 2. 计算各级低压加热机的疏水系数
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（八）凝汽系数计算 1. 小汽机抽汽系数 2. 由凝汽器的质量平衡计算凝汽系数 3. 由汽轮机汽侧平衡校核凝汽系数（要求相对误差不超过±0.2%） （九）汽轮机内功计算 1. 凝汽流做功 2. 抽汽流做功 3. 附加功量 4. 汽轮机内功
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3）计算步骤也不完全一样
为便于计算，凡对回热系统有影响的外部系统，如辅助热力 系统中的锅炉连续排污利用系统、对外供热系统等，应先进 行计算。按照“先外后内，由高到低”低顺序进行。 以凝汽式发电厂为例： ① 整理原始资料 ② 按“先外后内，先高后低”顺序计算
热力发电厂课程设计---660MW凝汽式机组全厂原则性热力系统计算
660MW凝汽式机组全厂原则性热力系统计算（设计计算）一、计算任务书（一）计算题目国产660MW凝汽式机组全厂原则性热力系统计算（设计计算）（二）计算任务1.根据给定热力系统数据，计算气态膨胀线上各计算点的参数，并在ｈ-s图上绘出蒸汽的气态膨胀线；2.计算额定功率下的气轮机进汽量Do，热力系统各汽水流量D j、G j；3.计算机组的和全厂的热经济性指标；4.绘出全厂原则性热力系统图，并将所计算的全部汽水参数详细标在图中（要求计算机绘图）。
（三）计算类型定功率计算（四）热力系统简介某火力发电场二期工程准备上两套660MW燃煤汽轮发电机组，采用一炉一机的单元制配置。
其中锅炉为德国BABCOCK公司生产的2208t/h自然循环汽包炉；气轮机为GE公司的亚临界压力、一次中间再热660MW凝汽式气轮机。
全厂的原则性热力系统如图5-1所示。
该系统共有八级不调节抽汽。
其中第一、二、三级抽汽分别供三台高压加热器，第五、六、七、八级抽汽分别供四台低压加热器，第四级抽汽作为0.9161Mpa压力除氧器的加热汽源。
第一、二、三级高压加热器均安装了置式蒸汽冷却器，上端差分别为-1.7℃、0℃、-1.7℃。
第一、二、三、五、六、七级回热加热器装设疏水冷却器，下端差均为5.5℃。
气轮机的主凝结水由凝结水泵送出，依次流过轴封加热器、4台低压加热器，进入除氧器。
然后由气动给水泵升压，经三级高压加热器加热，最终给水温度达到274.8℃，进入锅炉。
三台高压加热器的疏水逐级自流至除氧器，第五、六、七级低压加热器的疏水逐级自流至第八级低压加热器；第八级低加的疏水用疏水泵送回本级的主凝结水出口。
凝汽器为双压式凝汽器，气轮机排气压力 4.4/5.38kPa。
给水泵气轮机（以下简称小汽机）的汽源为中压缸排汽（第四级抽汽），无回热加热其排汽亦进入凝汽器，设计排汽压力为6.34kPa。
锅炉的排污水经一级连续排污利用系统加以回收。
扩容器工作压力1.55Mpa，扩容器的疏水引入排污水冷却器，加热补充水后排入地沟。
660mw 热力发电厂课程设计(原则性热力系统)
Td,5=125.8371 ,P5=0.40352mpa,查得疏水比焓Hd,5=528.742146632
低加H6
p6=(1-Δp6)P6'
0.21922
P6'=0.226
Δp6=0.03
疏水温度Td,6
Td6=T'w,6+δ6
=
T'w,6由除氧器H7的上端差得到
δ6下端差=5.5
已知加热器水侧压力Pw6,=2.758，由Tw,6=120.3371查出H6的出水比焓为Hw,6=507.014330254
Td5=T'w,5+δ5
=
T'w,5由除氧器H6的上端差得到
δ5下端差=5.5
已知加热器水侧压力Pw5,=2.758，由Tw,5=141.1286查出H5的出水比焓为Hw,5=595.586400235
T'w,5=120.3371 ,Pw5=2.758mpa,查得进水比焓H'w,5=507.014330254
T'w,6=98.3709 ,Pw6=2.758mpa,查得进水比焓H'w,6=414.237660639
Td,6=103.8709 ,P6=0.21922mpa,查得疏水比焓Hd,6=435.518513296
低加H7
p7=(1-Δp7)P7'
0.10573
P7'=0.109
Δp7=0.03
疏水温度Td,7
T'w,1=239.8521 ,Pw1=21.47mpa,查得进水比焓H'w,1=1039.786550439
Td,1=245.3521 ,P1=5.5279(3.7333)mpa,查得疏水比焓Hd,1=1063.255798818（1063.189007591）
MW凝汽式机组全厂原则性热力标准系统计算
本科毕业设计（论文）660 MW凝汽式发电机组热力系统的设计学院：材料与能源学院专业：热能与动力工程（热电工程方向）年级班别： 2007级（1）班姓名：林学号： 3107007838指导教师：柯秀芳副教授2011年 5月摘要高参数大容量凝汽式机组是目前新建火电机组的主力机型，本文针对660MW亚临界凝汽式发电机组热力系统进行设计，对拟定的凝汽式发电机组原则性热力系统进行设计计算和热经济性计算，绘制原则性热力系统图、全面性热力系统图。
本机组选用德国BABCOCK公司生产的2208t/h自然循环汽包炉；汽轮机为GE公司的亚临界压力、一次中间再热660MW凝汽式汽轮机。
共设8级不调节抽汽，其中3级高压加热器，4级低压加热器，及一级除氧器。
主蒸汽初参数：16.68Mpa，538C︒，再热蒸汽参数：3.232Mpa，538C︒，排汽压力4.4kpa。
热经济性指标：全厂效率40.50%，发电标准煤耗0.29504 kg/kW·h。
计算误差：汽轮机进汽量计算误差0.901%，汽轮机内功计算误差0.55%。
关键词：电厂，热力系统，锅炉，汽轮机AbstractHigh-power and high parameters of condensing unit is the mainof the new thermal power units.Athermal system of a subcritical 660MW condensing unit isdesigned in this paper.Thebaseless thermal systems and thermal economy is designed and calculated.Andbaseless Thermal system diagram and ComprehensiveThermal system diagram is drew.A 2208t/h of natural circulation drumboilerproduced by German BABCOCK is selected for this unit.The turbine is subcritical pressure, one reheat 660MW Condensing Steam Turbine produced byGE.There are a total of eight level steam extraction.Including three high-pressure heater, four low pressure heaters and a deaerator. The main steamparameters is as follow: 16.68 Mpa, 538C︒, reheat steamparameters:3.232 Mpa, 538C︒. Exhaust steam pressure 4.4 kpa.Thermal Economy index is as follow: The efficiency of the whole plant40.50%。
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660MW凝汽式机组全厂原则性热力系统计算（设计计算）一、计算任务书（一）计算题目国产660MW凝汽式机组全厂原则性热力系统计算（设计计算）（二）计算任务1.根据给定热力系统数据，计算气态膨胀线上各计算点的参数，并在ｈ-s图上绘出蒸汽的气态膨胀线；2.计算额定功率下的气轮机进汽量Do，热力系统各汽水流量D j、G j；3.计算机组的和全厂的热经济性指标；4.绘出全厂原则性热力系统图，并将所计算的全部汽水参数详细标在图中（要求计算机绘图）。
（三）计算类型定功率计算（四）热力系统简介某火力发电场二期工程准备上两套660MW燃煤汽轮发电机组，采用一炉一机的单元制配置。
其中锅炉为德国BABCOCK公司生产的2208t/h自然循环汽包炉；气轮机为GE公司的亚临界压力、一次中间再热660MW凝汽式气轮机。
全厂的原则性热力系统如图5-1所示。
该系统共有八级不调节抽汽。
其中第一、二、三级抽汽分别供三台高压加热器，第五、六、七、八级抽汽分别供四台低压加热器，第四级抽汽作为压力除氧器的加热汽源。
第一、二、三级高压加热器均安装了内置式蒸汽冷却器，上端差分别为℃、0℃、℃。
第一、二、三、五、六、七级回热加热器装设疏水冷却器，下端差均为℃。
气轮机的主凝结水由凝结水泵送出，依次流过轴封加热器、4台低压加热器，进入除氧器。
然后由气动给水泵升压，经三级高压加热器加热，最终给水温度达到℃，进入锅炉。
三台高压加热器的疏水逐级自流至除氧器，第五、六、七级低压加热器的疏水逐级自流至第八级低压加热器；第八级低加的疏水用疏水泵送回本级的主凝结水出口。
凝汽器为双压式凝汽器，气轮机排气压力。
给水泵气轮机（以下简称小汽机）的汽源为中压缸排汽（第四级抽汽），无回热加热其排汽亦进入凝汽器，设计排汽压力为。
锅炉的排污水经一级连续排污利用系统加以回收。
扩容器工作压力，扩容器的疏水引入排污水冷却器，加热补充水后排入地沟。
锅炉过热器的减温水（③）取自给水泵出口，设计喷水量为66240kg/h。
热力系统的汽水损失计有：全厂汽水损失（○14）33000kg/h\厂用汽（○11）23000kg/h(不回收)、锅炉暖风器用气量为65400kg/h,暖风器汽源（○12）取自第4级抽汽，其疏水仍返回除氧器回收，疏水比焓697kJ/kg。
锅炉排污损失按计算植确定。
高压缸门杆漏汽（①和②）分别引入再热热段管道和均压箱SSR，高压缸的轴封漏汽按压力不同，分别引进除氧器（④和⑥）、均压箱（⑤和⑦）。
中压缸的轴封漏汽也按压力不同，分别引进除氧器（⑩）和均压箱（⑧和⑨）。
从均压箱引出三股蒸汽：一股去第七级低加（○16），一股去轴封加热器SG（○15），一股去凝汽器的热水井。
各汽水流量的数值见表1-1（五）原始资料1.汽轮机型以及参数（1）机组刑式：亚临界压力、一次中间再热、四缸四排汽、单轴、凝汽式气轮机；（2）额定功率P e=660MW；（3）主蒸汽初参数（主汽阀前）p0=，t0=538℃；（4）再热蒸汽参数（进汽阀前）：热段p rh=；t th=538℃；冷段p rh´=；t th´=315℃；（5）汽轮机排汽压力p c=,排汽比焓h c=2315kJ/kg。
.62.机组各级回热抽汽参数见表1-2（2）最终给水温度t fw=℃；（3）给水泵出口压力p pu=，给水泵效率ηpu=（4）除氧器至给水泵高差Hp u=；（5）小汽机排汽压力p c,xj=；小汽机排汽焓h c,xj=kg3.锅炉型式及参数（1）锅炉型式：德国BABCOCK-2208t/h一次中间再热、亚临界压力、自然循环汽包炉；（2）额定蒸发量D b=2208t/h（3）额定过热蒸汽压力P b=；额定再热蒸汽压力p r=；（4）额定过热汽温t b=541℃；额定再热汽温t r=541℃；（5）汽包压力p du=；（6）锅炉热效率ηb=%。
4.其他数据（1）汽轮机进汽节流损失δpl=4%，中压缸进汽节流损失δp2=2%；（2）轴封加热器压力p sg=102KPa,疏水比焓h d,sg=415k J/kg；（3）机组各门杆漏汽、轴封漏汽等小汽流量及参数见表5-2；（4）锅炉暖风器耗汽、过热器减温水等全厂汽水流量及参数见表5-2；（5）汽轮机机械效率ηm=；发电机效率ηg=；（6）补充水温度t ma=20℃；（7）厂用点率ε=。
5.简化条件（1）忽略加热器和抽汽管道的散热损失。
（2）忽略凝结水泵的介质焓升。
二、热力系统计算(一)汽水平衡计算1.全厂补水率αma全厂汽水平衡如图1-3所示，各汽水流量见表1-4。
将进、出系统的各流量用相对量α表示。
由于计算前的气轮机进汽量Do为未知，故预选Do=2033724kg/h全厂工质渗漏系数αL=D L/D O=33000/2033724=锅炉排污系数αhl=D bl/D O=22000/2033724=其余各量经计算为厂用汽系数αpl=减温水系数αsp=暖风机疏水系数αnf=65800/2033724=由全厂物质平衡补水率αma=αpl+αhl+αL=++=2.给水系数αfw由图1-3所示，1点物质平衡αb=αo+αL=1+=2点物质平衡αfw=αb+αbl-αsp=+各小汽流量系数αsg,k按预选的气轮机进汽量D O和表1-1原始数据，计算得到门杆漏汽、轴封漏汽等各小汽的流量系数，填于表1-1中。
（二）气轮机进汽参数计算1.主蒸汽参数由主汽门前压力p o =,温度t o=538℃,查水蒸气性质表，得主蒸汽比焓值h0=kg.主汽门后压力p´0=(1-δp1)p0==由p´0=, h´0= h0=kg,查水蒸气性质表，得主汽门后气温t´0=℃。
2.再热蒸汽参数由中联门前压力p rh=,温度t rh=538℃,查水蒸气性质表，得再热蒸汽比焓值h rh=kg.中联门后再热气压p´rh=(1-δp2)p rh==由p´rh=, h´rh= h rh=kg,查水蒸气性质表,得中联门后再热气温t´rh=℃.(二)辅助计算1.轴封加热器计算以加权平均法计算轴封加热器的平均进汽比焓h sg.计算详表见表2-6.2.均压箱计算以加权平均法计算均压箱内的平均蒸汽比焓h jy.计算详见表2-7表5-5 均压箱平均蒸汽比焓计算3.凝汽器平均压力计算由p sl=,查水蒸气性质表,得t sl=℃;由p s2=,查水蒸气性质表,得t s2=℃;凝汽器平均温度t s=（t sl +t s2）=（+）=℃;查水蒸气性质表,得凝汽器平均压力p s=;将所得数据与表5-1的数据一起,以各抽气口的数据为节点,在h-s 图上绘制出气轮机的气态膨胀过程线,见图2-14p¸h图2-14气轮机的气态膨胀过程线（四）各加热器进、出水参数计算首先计算高压加热器H1。
加热器压器Ｐ1：Ｐ1=（1-Δp1）P1=（）×=式中Ｐ1——第一抽汽口压力；△P1——抽汽管道相对压损；又P1=，查水蒸气性质表得加热器饱和温度t s,1=H1出水温度t w,1：t w,1= t s,1-δt =（）=式中δt——加热器上端差。
H1疏水温度t d1：T d1= t w,1+δt1=+=式中δt1——加热器下端差，δt1=t w,1——进水温度，其值从高压加热器H2的上端差δt计算得到已知加热器水侧压力P w=,由t1=,查的H1出水比焓h w,1=kg 由t w,1=,p w=,查得H1进水比焓h w,1=kg由t d1=, Ｐ1=, 查得H1疏水比焓h d,1=kg.至此,高温加热器H1的进、出口汽水参数已经全部算出。
计算高压加热器H2加热器压器Ｐ2：Ｐ2=（1-Δp2）P2=（）×=式中Ｐ2——第二抽汽口压力；△P2——抽汽管道相对压损；又P2=，查水蒸气性质表得加热器饱和温度t s,2=H2出水温度t w,2：t w,2= t s,2 -δt ==式中δt——加热器上端差。
H2疏水温度T d，2：T d，2= t w,2+δt2=+=式中δt2——加热器下端差，δt2=t w,2——进水温度，其值从高压加热器H3的上端差δt计算得到已知加热器水侧压力P w=,由t2=,查的H2出水比焓h w,2=kg由t w,2=,p w=, 查得H2进水比焓h w,2=kg=, Ｐ2=, 查得H2疏水比焓h d,2=kg.至此,高温加热器由t d，2H2的进、出口汽水参数已经全部算出。
计算高压加热器H3加热器压器Ｐ3：Ｐ3=（1-Δp3）P3=（）×=式中Ｐ3——第三抽汽口压力；△P3——抽汽管道相对压损；又P3=，查水蒸气性质表得加热器饱和温度t s,3=H3出水温度t w,3：t w,3= t s,3-δt= =式中δt——加热器上端差。
H3疏水温度t d3：T d3= t w,3+δt3=+0=式中δt3——加热器下端差，δt3=0t w,3——进水温度，其值从处氧气器H4的上端差δt计算得到已知加热器水侧压力P w=,由t3=,查的H3出水比焓h w,3=kg由t w,3=,p w=, 查得H3进水比焓h w,3=kg由t d=, Ｐ3=, 查得H3疏水比焓h d3=kg.至此,高温加热器，3H3的进、出口汽水参数已经全部算出。
计算高压加热器H4加热器压器Ｐ4：Ｐ4=（1-Δp4）P4=（）×=式中Ｐ4——第四抽汽口压力；△P4——抽汽管道相对压损；又P4=，查水蒸气性质表得加热器饱和温度t s,4=H4出水温度t w,4：t w,4= t s,4-δt4 ==式中δt4——加热器上端差。
H4疏水温度t d4：T d4= t w,4+δt4=141+=式中δt4——加热器下端差，δt4=t w,4——进水温度，其值从底压加热器H5的上端差δt计算得到已知加热器水侧压力P w=,由t4=,查的H4出水比焓h w,4= kg由t w,4=141,p w=, 查得H4进水比焓h w,4= kg=, Ｐ4=, 查得H4疏水比焓h d,4= kg.至此,高温加热器由t d，4H4的进、出口汽水参数已经全部算出。
计算低压加热器H5加热器压器Ｐ5：Ｐ5=（1-Δp5）P5=（）×=式中Ｐ5——第五抽汽口压力；△P5——抽汽管道相对压损；又P5=，查水蒸气性质表得加热器饱和温度t s,5=H5出水温度t w,5：t w,5= t s,5-δt5= 式中δt5——加热器上端差。
H5疏水温度t d5：T d5= t w,5+δt5=+=式中δt5——加热器下端差，δt5=t w,5——进水温度，其值从高温加热器H6的上端差δt计算得到已知加热器水侧压力P w=,由t5=,查的H5出水比焓h w,5= kg由t w,5=,p w=, 查得H5进水比焓h w,5= kg由t d=, Ｐ5=, 查得H5疏水比焓h d,5= kg.至此,高温加热器，5H5的进、出口汽水参数已经全部算出。