抗拔桩设计计算
抗拔桩裂缝计算(修)
10
D
22
22
@
220
mm
2、裂缝计算
桩抗拔承载力标准组合值N=
680
kN
构件受力特征值
按照砼规7.1.2编制，主要参数如下：
类型
受弯、偏心受压 偏心受拉 轴心受拉
αcr 构件受力特征系数，按表7.1.2-1采用； 钢筋砼
1.9
2.4
2.7
αcr=
2.7
预应力砼
1.5
-
2.2
ψ
裂缝间纵向受拉钢筋应变不均匀系数：当ψ<0.2时，取ψ=0.2；当ψ>1时，取ψ=1； 对直接承受重复荷载的构件，取ψ=1；
ψ= 0.300
σsk
按荷载效应的标准组合计算的钢筋混凝土构件纵向受拉钢筋的应力或预应力混凝土构 件纵向受拉钢筋的等效应力，按本规范第7.1.3条计算；
σsk= 178.9 N/mm2
≤
fsk= 360
OK
Es 钢筋弹性模量，按本规范表4.2.4采用；
Es= 200000 N/mm2
cs
最外层纵向受拉钢筋外边缘至受拉区底边的距离（mm）：当c<20时，取c=20;当c>65 时，取c=65；
cs=
50
mm
ρte
按有效受拉钢筋截面面积计算的纵向受拉钢筋配筋率；在最大裂缝宽度计算中，当ρte <0.01时，取ρte=0.01；
ρte= 0.010
有效受拉混凝土截面面积：对轴心受拉构件，取构件截面面积；对受弯，偏心受压和
Ate 偏心受拉构件，取Ate=0.5bh+(bf-b)hf，此处，bf,hf为受拉翼缘的宽度，高度；(本表 格仅编制矩形截面或圆形截面，轴心受拉情况)
抗拔桩计算公式
抗拔桩计算公式Nk≤Tuk/2+GpNk = 330kNTuk = Σλiqsikuili = 4×0.4×(0.68×35×2.4+0.68×40×2.5+0.72×50×3.5+0.72×72×5.6) = 866.28kNGp = 0.4×0.4×14×(25-10) = 33.6kNTuk/2+Gp = 1129.32/2+39.58 = 466.74kN＞330kN满足·群桩竖向抗拔承载力《建筑桩基技术规范》 5.4.5-1Nk≤Tgk/2+GgpNk = 330kNn = 3Tgk = ulΣλiqsikli /n= 5.2×(0.68×35×2.4+0.68×40×2.5+0.72×50×3.5+0.72×72×5.6) = 938.47kNGgp = 1.68×14×(20-10)/3 = 78.4kNTgk/2+Ggp = 938.47/2+78.4 = 547.14kN＞330kN满足·桩身受拉承载力《建筑桩基技术规范》5.8.7拉力全部由钢筋提供，已知桩所受轴向拉力N = 330kN。
钢筋等级为HRB400。
预应力筋抗拉强度设计值为1000MPa，用4根直径为9mm的预应力筋N≤fyAs+fpyApsAps = 4×64 = 256mm²As = (N-fpyAps)/fy = (330×1000-1000×256)/360 = 206mm²根据《先张法部分预应力方桩》第5页非预应力筋主筋直径不应小于14mm，A组桩最小配筋率不小于0.6%根据最小配筋率则所需要钢筋截面面积至少为As+Aps = A×0.6% = 960mm²所需非预应力筋的钢筋截面面积为As = 960-256 = 754mm²配4根16的钢筋，实配面积As = 804mm²此时桩身受拉承载力fyAs+fpyAps = 360×804+1000×256 = 545.44kN。
抗拔桩计算
所以单桩抗拔承载力满足要求。
2.抗拔桩桩身强度
因为Φ500A型125壁厚管桩桩身配10Ф9.0钢筋
对于Φ500A型125壁厚管桩 377kN>110kN
所以抗拔桩桩身强度满足要求。
3.抗拔桩的桩顶填芯混凝土深度
La=Qt/fn*Upn=100x103(500-125*2)=573mm<2000mm
Φ500抗拔桩计算
1.单桩抗拔承载力特征值
因为场地地质条件较均匀，取场地中的钻孔Z10计算。
查省标锤击桩规程的表5.2.8得抗拔桩摩阻力折减系数：砂土 ；黏性土 ；风化土 。
承台底面标高为-（3.6+1.5）=-5.1
(DBJ/T 15-22-2008中的5.2.8
=3.-10)x3.14x0.1252x13.5
所以取 2000mm
4.抗拔桩的连接钢筋
As=Qt/fy=100x103x1.35/360=375mm2(DBJ/T 15-22-2008中的5.3.2条公式5.3.2-2)
实配三级钢4条Φ20的的As=1256mm2>375mm2
所以Φ500抗拔桩连接钢筋实配三级钢4条Φ20满足要求。
抗拔桩设计计算
抗拔桩设计计算1、设计依据中华人名共与国行业标准:《建筑桩基技术规范》JＧＪ 94－９４2、计算条件图纸给出筏板面积:２180.8６m2,每平米浮力:１０ｔ/m2。
则筏板所受总浮力为:2１808、6ｔ。
2、计算给定地层单桩抗拔极限承载力标准值(5、２。
18—１)Uｋ――基桩抗拔极限承载力标准值;u i――破坏表面周长,对于等直径桩取u＝πd;qｓik――桩侧表面第i层土得抗压极限侧阻力标准值,本次计算根据勘察报告取值为45KPａ;λｉ――抗拔系数,按照表5.２、18—2取值。
本次计算λi=0.７5、ｌi――第i土层厚度,本次计算仅涉及粘质粉土⑥层,厚度10m、2、１桩径d=0。
6ｍ情况得单桩抗拔极限承载力标准值Ｕk=0、7５×45×０。
6π×１0 = 636.17(ＫＮ)=6３.６t2、2桩径d=０、4m情况得单桩抗拔极限承载力标准值Ｕｋ=0.75×45×０、４π×１0 = 424。
12(ＫＮ)＝42.4ｔ3、根据群桩基础抗拔承载力计算所需要抗拔桩总数(5.2。
１７-２)其中:γ０――建筑桩基重要性系数,按照表3。
3。
3确定安全等级,本次计算按照一级(重要得工业与民用建筑物)取值为１、１;Ｎ――基桩上拔力设计值21８０8。
6t;Ｇｐ――基桩自重设计值。
γｓ――桩侧阻抗力分项系数,按照表５。
2、2取值1。
６7、3、１对ｄ=0.6m桩总桩数1、1×21８08、6≦6３。
６／1。
６7×ｎ + 0。
25×π×0、62×10 (根)计算置换率为桩间距(ｍ)3、2 对d=0。
４m桩总桩数1。
1×218０8。
6≦４２.4/1。
67× n ＋0.25×π×0。
42×10(根)计算置换率为桩间距(m)4、对上述抗拔设计进行抗压验算4。
1 单桩竖向承载力设计值(5.2。
桩抗拔计算
桩抗拔计算计算桩抗拔是在土木工程中非常重要的一项任务，它是通过计算来决定桩是否能够抵抗水位上升时产生的拔起力。
因此，正确而有效地计算桩抗拔对于有效地进行工程建设、建筑物保护和安全操作都至关重要。
桩抗拔计算的基本方程如下：P=F+U，其中F为桩阻力，U为桩自身的抗拔力。
桩的抗拔力主要由土体与桩接触处的摩擦力组成。
因此，当土体边坡角大小和土体组成成分发生变化时，桩的抗拔力也会发生变化。
桩阻力主要取决于桩的长度、芯材材料及其厚度等参数，并且与桩插入深度和土体施工技术有关。
基于上述原因，桩阻力和桩抗拔力这两个重要参数可以通过实验和计算机模拟获得。
桩抗拔计算的基本原理是使用施工立柱的高度、芯材的密度和土体的密度进行参数估算，然后根据实测和计算机模拟的结果计算桩的抗拔力。
因此，实施桩抗拔计算需要对施工立柱的高度、芯材的密度和土体的密度进行准确测量。
此外，桩抗拔计算还需要考虑各种非常规变化，如桩埋设在山地环境、复杂地形或有水库等环境中时，将会有不同程度的抗拔力影响需要考虑。
另外，桩抗拔计算还需要考虑桩埋设深度对桩抗拔力的影响。
在实施桩抗拔计算时，桩埋设深度的选择非常重要，如果桩的埋设深度偏小，桩的抗拔力可能会减小，而反之，桩的抗拔力则会更大。
除了上述考虑外，桩抗拔计算还受到水位上升时土体变形的影响，这对于准确计算桩抗拔力非常重要。
当水位上升时，桩的埋设深度也会发生变化，从而影响桩的抗拔力。
总之，桩抗拔计算是一项复杂的工作，它要求土木工程师在计算桩抗拔力时全面考虑水位上升时土体的变形以及桩埋设深度、芯材的密度和土体的密度等参数的影响。
因此，在实施桩抗拔计算之前，应该进行全面的技术调查，以保证计算结果的准确性。
抗拔管桩承载力计算
抗拔管桩承载力计算
单桩抗拔承载力特征值:实取：200kN
抗拔桩桩芯砼高度计算(Φ500mm，内径Φ250mm):
桩内直径Φ300mm
桩芯砼灌注长度4m
抗拔承载力设计值400 kN
桩芯砼強度等級C30
桩芯砼与桩内壁粘结强度设计值ƒn0.3N/mm^2
桩芯砼抗拉计算值=0.106157113N/mm^2<ƒn=0.3N/mm^2
满足砼抗拉要求!
抗拔桩钢筋计算:
实配钢筋直径:20mm
钢筋抗拉强度标准值ƒyk360N/mm^2
实配钢筋根数:6实配配筋面As1884mm^2
桩芯砼抗拉计算值=:212.31N/mm^2<ƒyk360N/mm^2
满足钢筋抗拉要求!
接桩节点焊缝计算
对接焊缝受拉强度设计值ƒtw120N/mm^2
对接焊缝厚度10mm
桩直径Φ300mm
抗拔承载力标准值400 kN
对接焊缝抗拉计算值42.46284501N/mm^2<ƒtw120N/mm^2
满足焊缝抗拉要求!。
单桩抗拔承载力计算(含裂缝)
工程名称：项目名称：孔号：桩类型：输入砼强度C40Ap＝πd*d/4=0.785m 21.000m 砼fc ＝19.1N/mm 20m 砼f tk ＝ 2.39N/mm 20.000m 输入λ＝0(干作业)0.000m Up＝πd= 3.140m桩顶埋深0.000m地下水位标高27.390注：此表格仅当地下水位高于桩顶标高时适用R SK 摩阻力总计λu p ∑f si l i ＝G P 自重设计值A p γpl ＝F 浮浮力A p γ水l ＝γs =1.000KN 裂缝宽度＝0.192单桩抗拔承载力设计值Ra=R /+G -1.05F 浮0.0000混凝土抗拔圆桩抗裂计算0.00输入圆桩直径d=输入桩长l=输入桩顶绝对标高±0.00相对于绝对标高单桩抗拔承载力计算人信汇D地块K6(2-2剖面)纯地下室圆桩版本号：1.0.11000mm 2300KN 2.725mm输入受拉钢筋根数＝35根C40输入钢筋强度fy ＝300N/mm 250mm 实际C 取值＝50mmAte ＝πd*d/4＝785000mm 2As=17181mm 2Es ＝200000N/mm2=133.87mm 2=0.022N/mm 2=25mm=＝mm0.192（此值已根据规范要求与0.01作过比较）输入混凝土等级＝输入保护层厚度C ＝输入圆形截面直径D ＝（此值已根据规范要求与0.2和1作过比较）0.569783696输入轴力标准值N k ＝输入单根受拉钢筋直径＝=r c αSk sk A N =σtes te A A =ρ∑∑=iiiiieqdn d n d ν2skte tkf σρϕ65.01.1-=⎪⎪⎭⎫⎝⎛+=te eq Ssk cr d c E ρσϕαω08.09.1max 版本号：1.0.1。
地下室抗拔桩计算
地下室停车场桩相关计算室内标高 ：±0.000（相当于绝对标高4.850）室外标高 ：-0.600地下室顶板面：-1.800（上有1.200m 覆土）地下室顶板厚：0.250m 地下室层高 ：5.300m 地下室底板面：-7.100 （建筑标高）基础梁顶标高：-7.150基础梁底标高：-8.250桩顶标高 ：-8.150底板厚 ：0.400m 底板面标高 ：-7.850（上覆土）高水位标高 ：-1.100（室外下去0.500m ）低水位标高 ：-2.100（室外下去1.500m ） 柱网尺寸 ：8.400×5.800 ，坡道处8.400×7600桩型 ：PHC-AB400-80-25抗压承载力 ：＝1180 KN d R 抗拔承载力 ：＝480 KN `d R 单桩有效预压应力：420KN 管桩桩身轴向拉力设计值：575KN 顶板面恒载 ：245.282003.02525.0182.1m KN =⨯+⨯+⨯顶板面活载 ： （消防车荷载）235m KN 底板面恒载 ：26.232005.0187.02540.0m KN =⨯+⨯+⨯底板面活载 ： 24m KN 高水位水浮力：()28.852.1101.125.8m KN =⨯⨯-低水位水浮力：()25.61101.225.8m KN =⨯- 承压计算: 恒+活： ()()249.1084357.04.135.16.2345.28m KN =+⨯⨯+⨯+22299.465.6149.108m KN m KN m KN =- （每根柱脚荷载导算）KN 35.22898.54.899.46=⨯⨯ （根） 取整数 2根94.111803.2289=结论：每根柱脚需打桩2根。
抗拔计算:恒 ： 2526.2345.28m KN =+ 2228.33528.85m KN m KN m KN =- （每根柱脚水浮力）KN 7.16468.54.88.33=⨯⨯ （根） 取整数4 根92.34207.1646=结论：每根柱脚需打桩4根。
桩承载力计算(抗压、抗拔、水平、压屈)
纵筋最小面积 实设主筋 （平方毫米） 直径（mm）
600 0.65 1837.8317 18 桩身配筋率(%) ρ=As'/Aps
ψ 桩截面面积Aps 成桩工艺系数
(平方毫米)
c
282743.334
0.7
注：Rp'=ψ c f c Aps
实设主筋 根数
纵向主筋抗压强度 设计值fy'(Mpa)
10
360
心（m） 重标准值 -0.455 126.72
轴心竖向力 偏心竖向力作用下 作用
桩竖向力计算
工况 Mmax 对 M应mi组n 合对 N应ma组x 合对 N应mi组n 合对 V应ma组x 合对 应V组mi合n 对应组
Mk柱底 弯矩 284.73
-372.46
-169.75
222.93
284.73
-372.46
ρ=
0.9
混凝土轴心抗压强度设计值
f c （Mpa)
14.3
注：Rp''=0.9f y'As'
1.当桩顶以下5d范围的桩身螺旋式箍筋间距不大于100mm时，
Rp=Rp'+Rp''=ψ c f c Aps+0.9f y'As'
2.当桩身配筋不符合“1”中规定时， Rp=Rp'=ψ c f c Aps
roN
圈梁 kN/m3
圈梁高 （m）
坎墙 kN/m3
坎墙高（m）
拉梁计算
地面下墙体 地面下墙体 重量kN/m3 高（m）
拉梁kN/m3
计算跨度，1.15ln lc+0
15.9
25
0.2
抗拔灌注桩桩计算
单桩抗拔承载力计算取孔J15计算桩顶标高-7.59正负零标高取C9孔计算设计依据：《建筑桩基技术规范》JGJ94-2008和本工程岩土工程勘察报告本工程选用钻孔灌注桩，桩型类别为圆形T uk=∑λi q sik u i L i桩 径 D=0.8mu i(m)= 2.5133m A p(㎡)=0.5027㎡K=2基桩自重G P=0.00KN土 层该土层桩长(m)q sik(Kpa)抗拔系数λi1 2.652012-1 1.2450.72-27.5200.652-39180.652-411.8550.652-516.85800.741200.655-11500.655-21800.7桩长L=49∑λi q sik u i L i=2600.00KN单桩抗拔极限承载力标准值T uk=∑λi q sik u i L i=2600.00KN 按荷载效应标准组合计算的基桩拔力:N K≤T UK/2+G P=1300.00KN桩身强度计算：荷载效应基本组合下桩顶轴向拉力设计值 N=1.35*N K=1755.00KN 纵向受拉钢筋直径d=25mm f y=360N/mm2钢筋根数=16纵向受拉钢筋面积A S=7854mm2f y As=2827.44KN N<fyAs 桩身强度满足要求(注:试桩时，N取单桩抗拔极限承载力标准值Tuk)抗拔桩裂缝计算：混凝土强度等级C30混凝土抗拉标准值f tk＝ 2.01N/mm2f c=14.3N/mm2混凝土弹性模量E c=30000N/mm2纵向受拉钢筋表面特征系数 ν＝1.0构件受力特征系数αcr＝2.7混凝土保护层厚度C=50钢筋弹性模量E s=200000N/mm2d eq＝∑(n i * d i^2)/∑(n i*υ*d i)＝25/1=25mmρte＝A s/A p＝7854/(0.503x10^6)=0.0156取ρte=0.0156 (注:当 ρte<0.01 时取 ρte=0.01)σsk=N k／A S=1300x10^3/7854=165.52ψ=1.1-0.65f tk/(ρteσsk)=1.1-0.65x2.01/(0.0156x165.52)=0.594取ψ=0.594(注：当ψ<0.2时，取ψ=0.2，当ψ>1时,取ψ=1)最大裂缝宽度ωmax=αcrψσsk(1.9c+0.08d eq/ρte)/E S=2.7x0.594x165.52x(1.9x50+0.08x25/0.0156)/200000=0.296< 0.3 裂缝满足要求。
桩基抗拔计算书
发电项目
桩基础抗拔分析
取一跨对支架系统受力分析，根据已确定的各项参数，验算抗拔承载力是否足够。
/2k uk p N T G <+
式中k N ——按荷载效应标准组合计算的基桩拔力；
uk T ——群桩呈非整体破坏时基桩的抗拔极限承载力标准值，可按桩基规范
5.4.6确定；
p G ——基桩自重，地下水位以下取浮重度，对于扩底桩应按桩基规范表
5.4.6-1确定桩、土柱体周长，计算桩、土自重。
(1) 群桩呈非整体破坏时, 基桩的抗拔极限承载力标准值按以下式计算:
q sik uk i i T u l =
式中: T uk --基桩抗拔极限承载里标准值
u i -- 破坏表面周长, 取u = πd ;
q sik -- 桩侧表面第i 层土的抗压极限侧阻力标准值; λi -- 抗拔系数;
风压标准值
Pa W W z s z k 19018500.14.10.10=⨯⨯⨯=⋅⋅⋅=μμβ
风力对组件的作用力
()N 93.739cos 6.23.319.1K N K =⨯⨯=
桩身受力面积
2m 02.13.125.014.3πdh =⨯⨯==S
单根桩需提供的抗拔力（卵石抗拔系数λ= 0.6 ）
KN T 44.736.002.1120uk =⨯⨯=
G p = 0.05 × 25 × 1.6 = 2.0 kN
KN N KN G T P 93.7>72.380.272.362/k uk ==+=+
桩基满足抗拔要求。
桩基抗拔计算书
发电项目
桩基础抗拔分析
取一跨对支架系统受力分析,根据已确定的各项参数,验算抗拔承载力就是否足够。
/2k uk p N T G <+
式中
k N ——按荷载效应标准组合计算的基桩拔力; uk T ——群桩呈非整体破坏时基桩的抗拔极限承载力标准值,可按桩基规范5、4、6确定;
p G ——基桩自重,地下水位以下取浮重度,对于扩底桩应按桩基规范表5、4、6-1确定桩、土柱体周长,计算桩、土自重。
(1) 群桩呈非整体破坏时, 基桩的抗拔极限承载力标准值按以下式计算: q sik uk i i T u l =
式中: T uk --基桩抗拔极限承载里标准值
u i -- 破坏表面周长, 取u = πd ;
q sik -- 桩侧表面第i 层土的抗压极限侧阻力标准值; λi -- 抗拔系数;
风压标准值
Pa W W z s z k 19018500.14.10.10=⨯⨯⨯=⋅⋅⋅=μμβ
风力对组件的作用力
()N 93.739cos 6.23.319.1K N K =⨯⨯=
桩身受力面积
2m 02.13.125.014.3πdh =⨯⨯==S
单根桩需提供的抗拔力(卵石抗拔系数λ= 0、6 )
KN T 44.736.002.1120uk =⨯⨯=
G p = 0、05 × 25 × 1、6 = 2、0 kN
KN N KN G T P 93.7>72.380.272.362/k uk ==+=+
桩基满足抗拔要求。
地下室抗拔桩计算
地下室停车场桩相关计算室内标高 ：±0.000（相当于绝对标高4.850） 室外标高 ：-0.600地下室顶板面：-1.800（上有1.200m 覆土） 地下室顶板厚：0.250m 地下室层高 ：5.300m地下室底板面：-7.100 （建筑标高） 基础梁顶标高：-7.150 基础梁底标高：-8.250 桩顶标高 ：-8.150 底板厚 ：0.400m底板面标高 ：-7.850（上覆土）高水位标高 ：-1.100（室外下去0.500m ） 低水位标高 ：-2.100（室外下去1.500m ） 柱网尺寸 ：8.400×5.800 ，坡道处8.400×7600 桩型 ：PHC-AB400-80-25 抗压承载力 ：d R ＝1180 KN 抗拔承载力 ：`d R ＝480 KN 单桩有效预压应力：420KN 管桩桩身轴向拉力设计值：575KN顶板面恒载 ：245.282003.02525.0182.1m KN =⨯+⨯+⨯顶板面活载 ：235m KN（消防车荷载）底板面恒载 ：26.232005.0187.02540.0m KN =⨯+⨯+⨯底板面活载 ：24m KN高水位水浮力：()28.852.1101.125.8m KN =⨯⨯-低水位水浮力：()25.61101.225.8m KN =⨯-承压计算:恒+活： ()()249.1084357.04.135.16.2345.28m KN=+⨯⨯+⨯+22299.465.6149.108m KNmKNmKN =-KN 35.22898.54.899.46=⨯⨯ （每根柱脚荷载导算）94.111803.2289=（根） 取整数 2根结论：每根柱脚需打桩2根。
抗拔计算:恒 ： 2526.2345.28m KN=+2228.33528.85m KNmKNmKN=-KN 7.16468.54.88.33=⨯⨯ （每根柱脚水浮力）92.34207.1646=（根） 取整数4 根结论：每根柱脚需打桩4根。
桩基专项方案计算公式
一、桩基承载力的计算公式1. 单桩承载力计算公式：Qs = Qsk + Qp其中，Qs为单桩承载力；Qsk为极限承载力；Qp为桩身抗拔力。
2. 极限承载力计算公式：Qsk = 1.2×γD×L×fck其中，γ为桩身材料重度；D为桩径；L为桩长；fck为桩身材料抗压强度标准值。
3. 桩身抗拔力计算公式：Qp = 0.8×γD×L×fck其中，Qp为桩身抗拔力；其他参数与极限承载力计算公式相同。
二、桩基沉降的计算公式1. 桩基沉降计算公式：S = (Qs - Qp)×δp / (A×E)其中，S为桩基沉降；δp为桩身材料变形模量；A为桩身截面积；E为桩身材料弹性模量。
2. 桩基沉降计算公式（简化）：S = (Qs - Qp)×δp / (πD²/4)其中，其他参数与桩基沉降计算公式相同。
三、桩基首灌混凝土计算公式1. 钻孔灌注桩首盘方量计算公式：V = (H1 - H2)×πD²/4 + πd²/4×h1其中，V为首盘方量；H1为桩孔底至导管底端距离；H2为导管初灌埋深；D为桩孔直径；d为导管内径；h1为桩孔内混凝土达到埋置深度时，导管内混凝土柱平衡导管外压力所需的高度。
2. 钻孔灌注桩首盘方量计算公式（简化）：V = πD²/4×(H1 - H2) + πd²/4×h1其中，其他参数与钻孔灌注桩首盘方量计算公式相同。
四、桩基施工进度计算公式1. 桩基施工进度计算公式：P = (N × D × L) / (T × 24 × 60)其中，P为桩基施工进度；N为桩基数量；D为桩径；L为桩长；T为施工时间（小时）。
2. 桩基施工进度计算公式（简化）：P = N × D × L / (T × 24)其中，其他参数与桩基施工进度计算公式相同。
抗拔桩荷载取值计算公式
抗拔桩荷载取值计算公式引言。
在土木工程中，抗拔桩是一种常见的地基工程结构，它可以用来支撑建筑物或其他工程结构。
在设计抗拔桩时，需要计算桩的荷载承载能力，以确保其能够承受设计荷载。
本文将介绍抗拔桩荷载取值计算公式，以帮助工程师更好地设计和评估抗拔桩的承载能力。
抗拔桩荷载取值计算公式。
抗拔桩的荷载承载能力可以通过以下公式进行计算：Q = A σc + π D L τ。
其中，Q表示桩的荷载承载能力，A表示桩的横截面积，σc表示桩材料的抗压强度，D表示桩的直径，L表示桩的长度，τ表示土的抗剪强度。
该公式的第一部分A σc表示桩的端部承载能力，即桩材料的抗压强度乘以桩的横截面积。
而第二部分π D L τ表示桩的侧面承载能力，即土的抗剪强度乘以桩的侧面积π D L。
在实际工程中，桩的荷载承载能力还需要考虑其他因素，如桩的安全系数、土的压缩性、桩与土的侧摩擦力等。
因此，在使用该公式进行计算时，需要综合考虑这些因素，并根据实际情况进行修正。
应用举例。
为了更好地理解抗拔桩荷载取值计算公式的应用，我们举一个简单的例子来说明。
假设有一根直径为1m，长度为10m的抗拔桩，其材料抗压强度为10MPa，土的抗剪强度为5kPa。
我们可以使用上述公式来计算该桩的荷载承载能力。
首先，计算桩的横截面积A：A = π (D/2)^2 = 3.14 (1/2)^2 = 0.785m^2。
然后，代入公式计算桩的荷载承载能力Q：Q = A σc + π D L τ。
= 0.785 10 + 3.14 1 10 5。
= 7.85MPa + 157kN。
= 7.85MPa + 157kN。
因此，该抗拔桩的荷载承载能力为7.85MPa + 157kN。
结论。
抗拔桩荷载取值计算公式是设计和评估抗拔桩承载能力的重要工具。
通过该公式，工程师可以快速、准确地计算桩的荷载承载能力，从而为工程设计和施工提供重要的参考依据。
然而，需要注意的是，在实际工程中，桩的荷载承载能力还需要考虑其他因素，如安全系数、土的压缩性等，因此在使用该公式时需要进行修正和综合考虑。
抗拔桩计算公式范文
抗拔桩计算公式范文抗拔桩计算公式是用来计算桩身在外部荷载作用下的抗拔能力的公式。
在土木工程中，桩身需要有足够的抗拔能力来承受外部荷载的作用，以保证土体与桩身之间的相对稳定性。
下面将介绍两种常用的抗拔桩计算公式：极限状态设计法和安全系数法。
一、极限状态设计法：极限状态设计法是一种常用的计算桩身抗拔能力的方法，在设计过程中，要保证桩的极限状态强度安全系数不小于1.0。
极限状态设计法的计算公式如下：Qult = (Ap + As) * f * α * β其中Qult为桩身的极限抗拔承载力（单位：kN）；Ap为桩身的端面积（单位：mm²）；As为桩的侧面积（单位：mm²）；f为土体的抗拔强度（单位：kN/mm²）；α为桩的长度效应修正系数，取决于桩的长径比和地层类型；β为土体的加速度系数，取决于地震作用。
二、安全系数法：安全系数法是一种常用的计算桩身抗拔能力的方法，通过将荷载除以承载力的安全系数，来确保桩的安全工作状态。
安全系数法的计算公式如下：Qd = Qult / γf其中Qd为桩身的设计抗拔承载力（单位：kN）；γ为土体的安全系数，一般取1.4-2.0；f为荷载的工作状态系数，取决于桩的工作状态，一般取0.5-1.0；Qult为桩身的极限抗拔承载力。
以上是两种常用的抗拔桩计算公式，根据具体的工程情况和设计要求，还可以使用其他的公式进行计算。
在计算过程中，需要准确获取桩身的相关参数，如端面积、侧面积、土体抗拔强度等，并根据实际情况进行修正和调整，以确保计算结果的准确性和合理性。
抗拔桩计算
Φ500抗拔桩计算
1.单桩抗拔承载力特征值
因为场地地质条件较均匀，取场地中的钻孔Z10计算。
查省标锤击桩规程的表5.2.8得抗拔桩摩阻力折减系数：砂土0.5i λ±=；黏性土0.7i λ±=；风化土0.5i λ±=。
承台底面标高为-（3.6+1.5）=-5.1
0.9ta p i i sia i R U q l Gp λξ=∑+ (DBJ/T 15-22-2008中的5.2.8条公式5.2.8) =3.14x0.5x[0.5x10x13.5]+0.9x(25-10)x3.14x0.1252x13.5 =115kN>110kN
所以单桩抗拔承载力满足要求。
2.抗拔桩桩身强度
因为Φ500 A 型125壁厚管桩桩身配10Ф9.0钢筋 800()5931.35 1.35 1.35a pc t B a A n A
A Q A R nA σ====
对于Φ500 A 型125壁厚管桩B R =377kN>110kN
所以抗拔桩桩身强度满足要求。
3.抗拔桩的桩顶填芯混凝土深度
L a =Q t /f n *U pn =100x103x1.35/0.3x3.14x(500-125*2)=573mm<2000mm
所以取a L =2000mm
4.抗拔桩的连接钢筋
A s =Q t /f y =100x103x1.35/360=375mm 2 (DBJ/T 15-22-2008中的5.3.2条公式5.3.2-2)
实配三级钢4条Φ20的的As=1256mm 2>375mm 2
所以Φ500抗拔桩连接钢筋实配三级钢4条Φ20满足要求。
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抗拔桩设计计算
1、设计依据
中华人名共与国行业标准:《建筑桩基技术规范》JGJ 9４-94
２、计算条件
图纸给出筏板面积：２１80、８６m2,每平米浮力：1０t/m２。
则筏板所受总浮力为:2180８、6t。
2、计算给定地层单桩抗拔极限承载力标准值
(5、2、18－1）
Ｕk――基桩抗拔极限承载力标准值；
uｉ――破坏表面周长，对于等直径桩取u=πd；
q sik――桩侧表面第ｉ层土得抗压极限侧阻力标准值,本次计算根据勘察报告取值为４5KPa;
λi――抗拔系数，按照表5、2、18－２取值。
本次计算λi=０、75。
l i――第ｉ土层厚度，本次计算仅涉及粘质粉土⑥层，厚度１０m。
2、1 桩径d=０、6m情况得单桩抗拔极限承载力标准值
U k＝0、7５×45×0、6π×１0 = 63６、1７（KＮ）=６3、6t
2、２桩径d＝0、4m情况得单桩抗拔极限承载力标准值
Ｕk=0、75×4５×0、4π×１0 = 424、１2(KN）＝42、４t
3、根据群桩基础抗拔承载力计算所需要抗拔桩总数
（5、2、１7－2)
其中：
γ０――建筑桩基重要性系数,按照表３、３、3确定安全等级，本次计算按照一级(重要得工业与民用建筑物)取值为１、１；
N――基桩上拔力设计值21808、6ｔ;
Gｐ――基桩自重设计值.
γs――桩侧阻抗力分项系数，按照表5、２、2取值１、６7。
３、1 对d=0、6m桩总桩数
1、１×21８08、6≦６3、6/1、6７×ｎ＋ 0、２5×π×0、6２×10 (根)
计算置换率为
桩间距（m）
3、2 对d=0、４m桩总桩数
１、1×2１808、6≦42、4/1、６7× n + 0、２5×π×０、42×１０(根）
计算置换率为
桩间距(m)
4、对上述抗拔设计进行抗压验算
４、1 单桩竖向承载力设计值
（5、2、2—3)
其中：
Q sk、Q pk――分别为单桩总极限侧阻力与总极限端阻力标准值；
Q ck――相应于任一复合基桩得承台底地基土总极限阻力标准值，可表示为
qｃk――承台底1／２承台宽度深度范围内(≦5m)内地基土极限阻力标准值; Aｃ――承台底地基土净面积;
ηｓ、ηｐ、ηc――分别为桩侧阻群桩效应系数、桩端阻群桩效应系数、承台底土阻力群桩效应系数，按表5、2、3—1取用；
（5、2、3）
A iｃ、A e c――承台内区（外围桩边包络区）、外区得净面积，A c= A i c+Ａe c
ηi c、ηe c――承台内、外区土阻力群桩效应系数，按表5、2、３取用；
γs、γｐ、γc――分别为桩侧阻抗力分项系数、桩端阻抗力分项系数、承台底土阻力分项系数，按表5、２、2取用.
4、2 单桩总极限侧阻力因素计算
当d=0、6m时，有
Q sｉk＝π×０、6×４5×10=848、２３（ＫＮ）
γｓ=1、６7；ηs=０、79３6
4、3 单桩总极限端阻力因素计算
(KＮ）
其中：
α――桩端阻力修正系数；p sk――桩端阻力标准值;Ａp――桩端面积。
γｐ=1、６7;ηｐ=1、491１
4、4 复合基桩承台下土阻力因素计算
其中承台平均土阻力极限值为
qｃk＝ηc f uk (5－16)
这里f uｋ为承台下地基土极限承载力标准值,本次计算为170KPa;
ηｉｃ=0、333６、ηeｃ=0、77２1；γc=1、6５
由于本次计算承台就就是基础筏板,所以Aｉc=A c、Aｅc=0、0。
则有
ηc＝０、3336×１＋0、7721×0、0=0、3336
q ck=ηcｆuｋ=０、3336×17０=56、７1 （ＫＰa）
ηc=５6、７１×2180、86/630=196、3１2（KＮ)
R=0、7936×８48、23/1、6７+1、4９1１×3１8、０9/1、6７+196、３12／1、65=806、０8（KN)
群桩总抗力:
ΣR = 6３0×806、08=507８30、4（ＫＮ）
lkzxm６３8网友,您得资料我学习了一下,整体感觉思路清晰,但可能存在一下笔误。
ﻫ
1、计算桩数得公式中,桩身自重只计算了桩得体积，而没有乘以容重。
地下水位以下取浮容重。
因为自
重占得比例较小,对结果影响不大.
ﻫ2、参数取值不太合理。
把桩得抗拔摩阻力与抗压摩阻力取得一样,都为45kPa，一般抗拔小于抗压值。
ﻫ３、只计算了桩数，而没有布桩方式。
有了等效桩距外,还要根据布桩方式来计算实际桩距。
一般采用等边三角形，则此时得桩距为de/1、０3。
ﻫ
4、根据实际布桩数(一般要多于计算布桩数，主要就是考虑对称与布桩方便等因素）计算桩得抗压性能. ﻫ。