抗拔桩设计计算

抗拔桩设计计算

1、设计依据

中华人名共与国行业标准:《建筑桩基技术规范》JGJ 9４-94

２、计算条件

图纸给出筏板面积：２１80、８６m2,每平米浮力：1０t/m２。

则筏板所受总浮力为:2180８、6t。

2、计算给定地层单桩抗拔极限承载力标准值

(5、2、18－1）

Ｕk――基桩抗拔极限承载力标准值；

uｉ――破坏表面周长，对于等直径桩取u=πd；

q sik――桩侧表面第ｉ层土得抗压极限侧阻力标准值,本次计算根据勘察报告取值为４5KPa;

λi――抗拔系数，按照表5、2、18－２取值。本次计算λi=０、75。

l i――第ｉ土层厚度，本次计算仅涉及粘质粉土⑥层，厚度１０m。

2、1 桩径d=０、6m情况得单桩抗拔极限承载力标准值

U k＝0、7５×45×0、6π×１0 = 63６、1７（KＮ）=６3、6t

2、２桩径d＝0、4m情况得单桩抗拔极限承载力标准值

Ｕk=0、75×4５×0、4π×１0 = 424、１2(KN）＝42、４t

3、根据群桩基础抗拔承载力计算所需要抗拔桩总数

（5、2、１7－2)

其中：

γ０――建筑桩基重要性系数,按照表３、３、3确定安全等级，本次计算按照一级(重要得工业与民用建筑物)取值为１、１；

N――基桩上拔力设计值21808、6ｔ;

Gｐ――基桩自重设计值.

γs――桩侧阻抗力分项系数，按照表5、２、2取值１、６7。

３、1 对d=0、6m桩总桩数

1、１×21８08、6≦６3、6/1、6７×ｎ＋ 0、２5×π×0、6２×10 (根)

计算置换率为

桩间距（m）

3、2 对d=0、４m桩总桩数

１、1×2１808、6≦42、4/1、６7× n + 0、２5×π×０、42×１０(根）

计算置换率为

桩间距(m)

4、对上述抗拔设计进行抗压验算

４、1 单桩竖向承载力设计值

（5、2、2—3)

其中：

Q sk、Q pk――分别为单桩总极限侧阻力与总极限端阻力标准值；

Q ck――相应于任一复合基桩得承台底地基土总极限阻力标准值，可表示为

qｃk――承台底1／２承台宽度深度范围内(≦5m)内地基土极限阻力标准值; Aｃ――承台底地基土净面积;

ηｓ、ηｐ、ηc――分别为桩侧阻群桩效应系数、桩端阻群桩效应系数、承台底土阻力群桩效应系数，按表5、2、3—1取用；

（5、2、3）

A iｃ、A e c――承台内区（外围桩边包络区）、外区得净面积，A c= A i c+Ａe c

ηi c、ηe c――承台内、外区土阻力群桩效应系数，按表5、2、３取用；

γs、γｐ、γc――分别为桩侧阻抗力分项系数、桩端阻抗力分项系数、承台底土阻力分项系数，按表5、２、2取用.

4、2 单桩总极限侧阻力因素计算

当d=0、6m时，有

Q sｉk＝π×０、6×４5×10=848、２３（ＫＮ）

γｓ=1、６7；ηs=０、79３6

4、3 单桩总极限端阻力因素计算

(KＮ）

其中：

α――桩端阻力修正系数；p sk――桩端阻力标准值;Ａp――桩端面积。

γｐ=1、６7;ηｐ=1、491１

4、4 复合基桩承台下土阻力因素计算

其中承台平均土阻力极限值为

qｃk＝ηc f uk (5－16)

这里f uｋ为承台下地基土极限承载力标准值,本次计算为170KPa;

ηｉｃ=0、333６、ηeｃ=0、77２1；γc=1、6５

由于本次计算承台就就是基础筏板,所以Aｉc=A c、Aｅc=0、0。则有

ηc＝０、3336×１＋0、7721×0、0=0、3336

q ck=ηcｆuｋ=０、3336×17０=56、７1 （ＫＰa）

ηc=５6、７１×2180、86/630=196、3１2（KＮ)

R=0、7936×８48、23/1、6７+1、4９1１×3１8、０9/1、6７+196、３12／1、65=806、０8（KN)

群桩总抗力:

ΣR = 6３0×806、08=507８30、4（ＫＮ）

lkzxm６３8网友,您得资料我学习了一下,整体感觉思路清晰,但可能存在一下笔误。ﻫ

1、计算桩数得公式中,桩身自重只计算了桩得体积，而没有乘以容重。地下水位以下取浮容重。因为自

重占得比例较小,对结果影响不大.

ﻫ2、参数取值不太合理。把桩得抗拔摩阻力与抗压摩阻力取得一样,都为45kPa，一般抗拔小于抗压值。ﻫ３、只计算了桩数，而没有布桩方式。有了等效桩距外,还要根据布桩方式来计算实际桩距。一般采用等边三角形，则此时得桩距为de/1、０3。ﻫ

4、根据实际布桩数(一般要多于计算布桩数，主要就是考虑对称与布桩方便等因素）计算桩得抗压性能. ﻫ