地铁结构设计计算书
城市轨道交通地铁车站主体结构计算书
XX市城市轨道交通XX线工程XXX站主体结构施工图设计专业：结构计算书XX工程集团有限责任公司20 年月XX市城市轨道交通XX线工程XXX站主体结构施工图设计专业：结构计算书XX工程集团有限责任公司20 年月一.工程概况XXX站位于XX路与XX路交叉的十字路口北侧，顺XX路呈南北向偏东布置。
XX路规划宽43m，道路现已形成，路面车流量大，交通繁忙。
十字路口东北象限为海雅百货、世博广场；东南象限为夏威夷阁住宅小区；西南象限为中惠华庭住宅小区、中国移动；西北象限为华润万家购物广场和XX老饭店。
车站四周商业建筑多，较繁华，客流量大。
二．设计依据及采用规范1、《XX市城市快速轨道交通XX线工程详细勘察阶段XXX站岩土工程勘察报告》，中铁XX工程集团有限责任公司，2010年1月2、业主、总体组及其它相关部门提供的基础资料3、设计采用的规范、规程和标准《地铁设计规范》（GB50157-2003）《地下铁道工程施工及验收规范》（GB50299-1999）(2003年版)《建筑结构荷载规范》（GB50009-2001）（2006年版）《混凝土结构设计规范》（GB50010-2002）《轨道交通工程人民防空设计规范》（RFJ 02-2009）《人民防空工程设计规范》（GB50225－2005）（2006版）《钢结构设计规范》（GB50017-2003）《地下工程防水技术规范》（GB50108-2008）《建筑抗震设计规范》（GB50011-2010）《混凝土结构工程施工质量验收规范》（GB50204-2008）《建筑工程抗震设防分类标准》（GB50223-2004）国家及广东省、XX市的其它现行相关规范、规程。
三．计算原则及计算标准1、车站主体结构安全等级为一级；结构按设计使用年限100年的要求进行耐久性设计；结构重要性系数。
2、车站主体结构可按底板支承在弹性地基上的平面框架进行内力分析，计算时宜考虑所有构件的弯曲、剪切和压缩变形的影响。
地铁5号线14标段_工程模板计算书
地铁5号线14标段工程模板计算书北京星河模板脚手架工程有限公司二零零四年四月一、模板方案说明地铁5号线14标段工程为桥墩用模板，墩柱最高15m，墩柱型钢加固截面考虑最大截面为2200x1800，超过该截面的考虑加设对拉螺栓或现场做桁架来加固。
二、混凝土侧压力计算根据《混凝土结构工程施工及验收规范》GB50204－92规定，新浇混凝土作用于模板最大侧压力P按下列二式计算，并取二式中的较小值P=0.22rt0β1β2V1/2(1)P=rH (2)式中p-新浇混凝土对模板的最大侧压力（KN/m2）r-混凝土的重力密度（KN/m3）取24t0-混凝土的初凝时间，t0=200/（T+15）（T为混凝土的温度℃,可实测，暂取15）t0=200/（15+15）=6.7V-混凝土的浇筑速度（m/h），取2β1-外加剂影响修正系数取1.2(不掺外加剂取1，掺具有缓凝作用的外加剂取1.2)β2－混凝土坍落度影响修正系数取1.15H-混凝土建筑高度（m），本工程取10（m）式（1）:P=0.22×24×6.7×1.15×1.2×21/2=69(KN/ m2)式（2）:P=15×10=150(KN/ m2)取二式中的小值，故取混凝土侧压力P=70KN/ m2三、模板面板的验算本工程面板为5mm厚的钢板，设有横肋，竖肋，故对面板可作双向板来校验，取10 mm宽板条作为计算单位，其荷载为q=0.07×10=0.7(N/mm)根据面板格构Lx/Ly=300/400=0.75查《建筑施工手册》得：Mx=-0.075×0.7×3002=-4725(N.m)My=-0.0572×0.7×3002=-3603.6(N.m)板条截面抵抗矩：Wx=Wy=bh2/6=10×52/6=41.7(mm3)式中b-板宽，取10mmh-板厚，取5mm面板最大应力为：σ=Mx/Wx=4725/41.7=113(N/mm2)<f=215(N/mm2)挠度计算：查《建筑施工手册》得Wmax=0.00219qL4/k其中经计算:k=4.07×107故Wmax=0.00219×0.7×3004/4.07×107=0.31(mm)<Ly/500=400/500=0.8(mm)四、横龙骨的计算横龙骨采用双12.6 #槽钢,截面积A=1569.2x2=3138mm2,截面惯性矩I X=391×104×2=782×104 mm4,截面弹性抵抗矩W X=62.1×103×2=124.2×103 mm3。
某轨道交通某地铁站主体结构设计计算书
某轨道交通某地铁站主体结构设计计算书目录第1章工程概况 (1)第2章岩土物理力学特性指标 (1)第3章计算依据及原则 (1)3.1 主要设计规范 (1)3.2 计算基本原则 (1)3.3 计算方法 (2)第4章2轴断面结构计算 (3)4.1 抗浮验算 (4)4.2主要计算参数 (4)4.3 荷载标准值计算 (6)4.4 主体框架结构计算简图 (7)4.5 内力计算结果 (8)4.6 主体框架结构配筋计算 (12)第5章3轴断面结构计算 (14)5.1 抗浮验算 (14)5.2主要计算参数 (15)5.3 荷载标准值计算 (15)5.4 主体框架结构计算简图 (17)5.5 内力计算结果 (18)5.6 主体框架结构配筋计算 (21)第6章6轴断面结构计算 (23)6.1 抗浮验算 (24)6.2主要计算参数 (24)6.3 荷载标准值计算 (25)6.4 主体框架结构计算简图 (27)6.5 内力计算结果 (27)6.6 主体框架结构配筋计算 (31)第7章8轴断面结构计算 (33)7.1 抗浮验算 (33)7.2主要计算参数 (34)7.3 荷载标准值计算 (35)7.4 主体框架结构计算简图 (36)7.5 内力计算结果 (37)7.6 主体框架结构配筋计算 (41)第8章11轴断面结构计算 (43)8.1 抗浮验算 (44)8.2主要计算参数 (44)8.3 荷载标准值计算 (45)8.4 主体框架结构计算简图 (49)8.5 内力计算结果 (51)8.6 主体框架结构配筋计算 (57)第9章19轴断面结构计算 (59)9.1 抗浮验算 (60)9.2主要计算参数 (60)9.3 荷载标准值计算 (61)9.4 主体框架结构计算简图 (62)9.5 内力计算结果 (63)9.6 主体框架结构配筋计算 (68)第10章22轴断面结构计算 (70)10.1 抗浮验算 (70)10.2主要计算参数 (71)10.3 荷载标准值计算 (72)10.4 主体框架结构计算简图 (73)10.5 内力计算结果 (74)10.6 主体框架结构配筋计算 (78)某轨道交通某地铁站主体结构设计计算书第1章工程概况本站主体双层单柱双跨箱形结构，总长189.6m。
某地铁车站内部结构设计计算书
(18x3.3+8x17)x0.65=127 Kpa； 2、活载计算：
地面超载：20 Kpa； 中板活载：4Kpa（设备区 8Kpa） ；
3、水反力计算： 10x17.7=177 Kpa。 4、计算结果包络及配筋：
2
弯矩包络图（KN·M）
剪力包络图（KN）
3ቤተ መጻሕፍቲ ባይዱ
轴力包络图（KN） 根据计算结果进行截面配筋及裂缝验算如下表 （中板按照上下中板最不利进配 筋） 。
构件 顶板跨中 顶板中支座 顶板边支座 中板跨中 中板中支座 中板边支座 底板跨中 底板中支座 底板边支座 侧墙跨中 侧墙上支座 侧墙上中支座 侧墙下中支座 侧墙下支座 计算弯矩 M (KN·m/m) 337 340 457 66 123 209 1306 717 1693 653 457 228 788 1683 剪力 Q (KN/m) —— 217 283 —— 66 99 —— 209 793 —— 244 181 757 1110 板厚 h (mm) 600 600 600 400 400 400 1100 1100 1100 800 600 700 800 800 配筋方式 25@150 28@150 28@150+28@300 22@150 22@150 22@150 32@100 28@100 28@100+28@150 32@150 28@150+28@300 28@150 28@150+28@300 28@100+28@150 裂缝宽度 (mm) 0.238 0.178 0.129 0.04 0.08 0.235 0.214 0.08 0.123 0.229 0.129 0.06 0.143 0.123
构件 顶纵梁 下中纵梁 底纵梁 跨中 端部 跨中 端部 跨中 端部 截面 900 800 1000 1800 1000 2200 弯矩 (kN﹒m) 2465 4198 521 1014 2158 5945 支座剪力 (kN) 0 3332 0 768 0 4051 裂缝宽度 （mm） 0.114 0.174 0.16 0.141 0.08 0.161 配筋数量 13φ28 18φ28 9φ25 9φ28 12φ32 20φ32
地铁结构设计计算书
目录1. 工程概况 (1)1.1 区间概况 (1)1.2 竖井及横通道 ................................................................................. 错误!未定义书签。
1.3 工程地质、水文地质情况及地层参数 (1)2. 设计依据 (3)2.1 依据的规范、规程 (3)2.2 依据的地质报告文件及编号 (3)3. 设计标准 (3)4. 设计参数拟定 (4)4.1 工程材料 (4)4.2 最外层钢筋保护层厚度 (4)5. 荷载计算 (4)5.1 荷载 (4)5.2 荷载组合 (5)5.3 荷载计算方法 (5)6. 施工竖井及横通道初期支护配筋计算 (5)6.1 1号竖井初支计算 (5)6.2 2号竖井初支计算 ........................................................................... 错误!未定义书签。
7. 横通道二衬配筋计算 (10)7.1 1号竖井及横通道二衬计算 (10)7.2 2号竖井及横通道二衬计算 ........................................................... 错误!未定义书签。
8. 结构抗浮验算 (15)1.工程概况1.1区间概况本工程为乌鲁木齐轨道交通一号线植物园站至迎宾路口站区间工程，区间从植物园站出发，沿北京路一直北行，到达终点迎宾路口站，区间右线设计起讫里程为YDK18+683.931~YDK19+539.036，区间右线全长855.105m;区间左线设计起讫里程为ZDK18+683.931~ZDK19+539.036，在ZDK19+400.000处短链0.075m,区间左线全长855.180m。
本区间采用暗挖法施工，均为标准单洞单线，断面形式为马蹄形断面。
该段隧道拱顶埋深10～16m，穿越岩层主要为卵石，围岩级别为V级。
地铁车站主体结构计算书
百鸽笼站主体结构设计说明1、设计依据（1）《深圳地铁5号线工程详勘阶段百鸽笼站岩土工程勘察报告》（2008年3月）（2）《深圳地铁5号线工程施工图设计技术要求》(2008年4月)（3）《深圳地铁5号线工程施工图设计文件组成与内容》(2008年4月)（4）《深圳地铁5号线全线线路平、纵断面图》(2008年4月)（5）百鸽笼站建筑施工图（6）《深圳地铁5号线工程百鸽笼站初步设计》(2008年1月)（7）业主、总体组及其它相关部门提供的基础资料（8）设计采用的规范、规程和标准：《地铁设计规范》（GB50157-2003）《地下铁道工程施工及验收规范》（GB50299-1999）(2003年版)《建筑结构荷载规范》（GB50009-2001）(2006年版)《混凝土结构设计规范》（GB50010-2002）《钢结构设计规范》（GB50017-2003）《建筑地基基础设计规范》（GB50007-2002）《地下工程防水技术规范》（GB50108-2001）《建筑抗震设防分类标准》（GB50223-2008）《建筑抗震设计规范》（GB50011-2001）《混凝土结构工程施工质量验收规范》（GB50204-2002）《人民防空工程设计规范》（GB50225-2005）《钢筋机械连接通用技术规程》（JGJ107-2003）国家及广东省、深圳市的其它现行相关规范、规程。
2、初步设计审查意见及执行情况初步设计专家审查未对本站车站主体结构提出具体意见。
3、工程概况（1）百鸽笼站是深圳地铁5号线工程的中间站，并为远期小交路折返站，位于龙岗区企岭北路东侧，在规划翔鸽路、创富南路、荣华路（均未实施）的交口，沿规划的翔鸽路南北布置。
规划道路红线宽度40m，规划创富南路道路红线24m，规划荣华路道路红线30m。
现状道路较为杂乱，车站北端为高帆家私厂，西侧依次为布吉镇经济发展有限公司、深圳市五星木业（吉隆五金厂）、联兴电子厂、罗岗工业区管理处的混凝土房屋和简易房，东侧是金星玻璃有限公司、工厂宿舍等旧村和旧工业区。
地铁主体结构计算书(指导书)
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拟建车站位于彩云南路与新规划的天兴南街的交叉口，沿彩云南路路中布置。彩云南路是连接主城与呈贡新城的主要交通干道，道路南北走向，道路红线宽80m，中央设置绿化带。天兴南街为东西向城市道路，道路红线宽48m。站址东南方向有中小型砖土结构民房片区，东北、西南、西北方向均为温室大棚蔬果、花卉基地。车站西侧有一条贯穿南北的综合管廊（尺寸为5.0m×2.5m），埋深5.0m左右；车站东侧有一根直径426mm的煤气管，埋深约1.56m。
（10）地震荷载：车站按地震烈度8度设防，采用等效静力法进行抗震分析。
（11）人防荷载：结构按常6级与核6级的人防荷载进行强度验算，并做到各个部分抗力协调。
（12）温度变化影响力：按施工时的最大温度与地下土体温度之差计算。
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（1）恒载＋活载
（2）恒载＋部分活载＋地震荷载
（3）恒载＋部分活载＋人防荷载
该层由粉质粘土(2)1、粘土(2)2、粉砂(2)6、细砂(2)7、砾砂(2)10、圆砾(2)11等组成。各层特征分述如下：
(2)1-2层:粉质粘土：深灰色、灰黑色，可塑。主要成份为粘粒。属Ⅰ级松土。属中等压缩性土。本层有2孔揭露：层厚4.00～9.30m，平均厚度6.65m。顶面埋深8.00～19.00m，标高1917.08～1928.07m。建议地基承载力特征值取fa=130kPa。
TZL弯矩图
MZL弯矩图
DZL弯矩图
TZL剪力图
MZL剪力图
DZL剪力图
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1.顶板、底板、侧墙配筋计算：
截面配筋依据《混凝土结构设计规范》（GB 50010－2002），按裂缝宽度控制配筋。迎水面裂缝控制在0.2mm，背水面0.3mm，保护层厚度：迎水面为50mm，背水面为40mm，中板为30mm。
上海地铁某车站基坑围护结构设计计算书11791
基坑围护结构设计1 工程概况上海轨道交通某线从市区的西北部穿越市中心城区至浦东的西南地区(龙阳路)，途经宝山区、普陀区、静安区、徐汇区和浦东新区，线路全长约35km，共设29座车站。
某路站是某线的一个含存车线的中间站，其上行线上方车站为某站，上行线下方车站为某站，该站沿某路大致呈南北布置，横穿某路，南端为某路。
1.1 工程地质拟建某路站地处某路与某路交汇处。
场地周围以多层居民住宅和单位厂房为主，地势较为平坦，地面标高（吴淞高程）一般在2.17～2.96m之间。
地貌形态单一，属滨海平原地貌类型。
本区间地基土在60.30m深度范围内均为第四纪松散沉积物，属第四系滨海平原地基土沉积层，主要由饱和粘性土、粉性土以及砂土组成，一般具有成层分布特点。
勘察成果表明，本区间沿线地基土分布有以下特点：以饱和粘性土为主，无粉性土（②3层）分布，第②层褐黄色～灰黄色粉质粘土下为第③层淤泥质粉质粘土和第④层淤泥质粘土，其中第③层中夹较多薄层粉性土。
第⑤层土分布较为稳定，上部粘性较重，向下夹较多薄层粉土。
本区段第⑥、⑦层分布稳定。
第⑥层硬土层层顶埋深一般在26.5～31.0m，厚度2.0～5.0m左右；第⑦层可划分为⑦1、⑦2层两个亚层，其中⑦1层顶埋深一般在30.5～34.2m左右；第⑦2层层顶埋深约为33.7～37.8m左右。
第⑧1、第⑧2层顶面埋深分别为41.0～43.3m和52.3～58.3m左右。
1.2 水文地质据上海地区区域资料地下水主要有浅部粘性土层中的潜水，部分地区浅部粉性土层中的微承压水和深部粉性土、砂土层中的承压水。
据区域资料，承压水位，一般低于潜水位。
浅部土层中的潜水位埋深，离地表面0.3～1.5m，年平均地下水位离地表面0.5～0.7m。
深部承压水位（第⑦层），埋深在3～11m之间。
1.3 不良地质现象（1）浅层沼气根据地质勘察资料，本工程建设范围内不含浅层沼气。
（2）暗涌受场地条件限制，勘察单位未曾在拟建车站周边布置小螺纹孔探摸暗涌等不良地质现象，建议在施工过程中详细进行勘察。
地铁区间隧道结构设计计算书
地下工程课程设计《地铁区间隧道结构设计计算书》目录一、设计任务 (3)1、1工程地质条件 (3)1、2其他条件 (3)二、设计过程 (5)2.1 根据给定的隧道或车站埋深判断结构深、浅埋； (5)2.2 计算作用在结构上的荷载； (5)2.3 进行荷载组合 (8)2.4 绘出结构受力图 (10)2.5 利用midas gts程序计算结构内力 (10)附录： (15)地铁区间隧道结构设计计算书一、设计任务对某区间隧道进行结构检算，求出荷载大小及分布，画出荷载分布图，同时利用软内力。
具体设计基本资料如下：1、1工程地质条件工程地质条件线路垂直于永定河冲、洪积扇的轴部，第四纪地层沉积韵律明显，地层由上到下依次为：杂填土、粉土、细砂、圆砾土、粉质粘土、卵石土。
其主要物理力学指标如表1。
1、2其他条件其他条件地下水位在地面以下5m处；隧道顶部埋深6m；采用暗挖法施工。
隧道段面为圆形盾构断面。
断面图如下：二、设计过程2.1 根据给定的隧道或车站埋深判断结构深、浅埋；可以采用《铁路隧道设计规范》推荐的方法，即有上式中s为围岩的级别；B为洞室的跨度；i为B每增加1m时的围岩压力增减率。
由于隧道拱顶埋深6m，位于杂填土、粉土层、细砂层中，根据《地铁设计规范》10.1.2可知“暗挖结构的围岩分级按现行《铁路隧道设计规范》确定”。
围岩为Ⅵ级围岩。
则有因为埋深，可知该隧道为极浅埋。
2.2 计算作用在结构上的荷载；1 永久荷载A 顶板上永久荷载a. 顶板（盾构上部管片）自重b. 地层竖向土压力由于拱顶埋深6 m，则顶上土层有杂填土、粉土，且地下水埋深5m，应考虑土层压力和地下水压力的影响。
（粉土使用水土合算）B 底板上永久荷载a. 底板自重b. 水压力（向上）：C 侧墙上永久荷载地层侧向压力按主动土压力的方法计算，由于埋深在地下水位以下，需考虑地下水的影响。
(分图层水土合算，砂土层按水土分算)a. 侧墙自重b. 对于隧道侧墙上部土压力：用朗肯主动土压力方法计算c. 对于隧道侧墙图层分界处土压力d. 对于隧道圆心高度土压力=e. 对于隧道侧墙底部水土总压力f. 对于隧道侧墙水压力2 可变荷载A 顶板上可变荷载按《地铁设计规范》10.2.1中第三条规定：在道路下面的潜埋暗挖隧道，地面的车辆荷载按10KPa的均布荷载取值，并不计动力作用影响。
地铁区间人防结构计算书
广州轨道交通13号线***间***人防计算书计算：复核：审核：中铁第一勘察设计院集团有限公司2014.12目录一、工程概况： (2)二、工程地质及水文地质概况 (2)2.1、地形地貌： (2)2.2.岩土分层及其特性 (2)2.3.水文地质条件 (4)2.4.地下水侵蚀性及其评价 (5)2.5.不良地质与特殊地质 (6)2.6.岩土物理力学参数 (6)三、计算标准及模型假定 (7)3.1、一般原则： (7)3.2、采用的规范、标准、依据 (8)3.3、计算模式： (8)四、GSFM4040(6)钢结构双扇防护密闭门门框墙计算： (8)4.1、门框墙等效静荷载标准值 (8)4.2、门框墙配筋计算 (9)五、GSFM3035(6)钢结构双扇防护密闭门门框墙计算： (11)5.1、门框墙等效静荷载标准值 (11)5.2、门框墙配筋计算 (11)一、工程概况：***兼中间风井呈东西方向布置，设计起点里程为YDK39+171.199，终点里程为YDK39+211.203。
盾构井位于***区间中段，为地下三层明挖结构，风井长度为40m，宽度为24.6m。
***基坑采用明挖法施工，开挖深度为30.5～31.6米，设计场坪标高为7.30m。
***西端为盾构始发，两台泥水平衡盾构机从***西端头始发，在11#盾构井南端吊出；***东端为盾构吊出，两台土压平衡盾构机从丰乐路站始发，在***东端吊出。
二、工程地质及水文地质概况2.1、地形地貌：***位于黄埔区珠江新村附近，呈近东西向设置，基坑范围建筑物多为仓储厂房。
地貌形态为珠江三角洲冲积平原地貌，地形平缓，地表水不发育。
一般标高在6.20～10m之间。
地层分布较为复杂。
根据区域地质资料及野外地质钻探，场区内均普遍为第四系松散层覆盖，下伏基岩主要由变质岩岩性组（震旦系变质岩）、碎屑岩岩性组（白垩系沉积岩）组成。
2.2.岩土分层及其特性根据《广州市轨道交通十三号线一期工程（鱼珠~象颈岭段）鱼珠至丰乐路区间详勘》，本基坑有关地层分层及其特征如下：1）人工填土层（Q4ml）本段人工填土层主要为素填土，少量杂填土，颜色较杂，主要为褐黄色、紫红色等，素填土组成物主要为人工堆填的粉质粘土、中粗砂、碎石等，局部含有机质土，顶部0.2～0.3m为砼路面；杂填土呈杂色，湿，松散-稍密，由粘性土、粗砂、碎石块及少量生活垃圾组成，大部分稍压实～欠压实，稍湿～湿。
2号线顶盖计算书(参考模板)
无锡地铁2号线工程参考图设计标准出入口顶盖第一分册钢结构设计计算书设计：校对：审核：中铁第四勘察设计院集团有限公司2013年06月目录一、工程概况 (1)二、主休结构计算 (1)2.1 计算模型 (1)2.2 计算荷载 (2)2.3 荷载组合 (2)2.4 计算结果 (3)三、节点连接计算 (7)3.1 次梁GKL2与主梁GKL1连接 (7)3.2 主梁GKL1与箱形梁节点板连接 (8)3.3 GKZ1与箱形梁围焊缝连接。
(8)3.4 GKZZ1与基座连接 (11)3.5 箱形梁与基座连接 (13)一、工程概况本工程为2号线出入口顶盖钢结构设计通用参考图，本计算书为钢结构设计计算书。
二、主休结构计算2.1 计算模型2号线出入口顶盖基座数据由业主提供，依据此资料，2号线大部分基座宽度为300mm（九里河、查桥站等为600mm），考虑到通用图的包容性，计算模型对箱形梁中心线间宽度取为5600mm，各立柱间距离、主次梁距离同图纸，各构件规格见图纸。
计算软件采用3d3s V10。
计算模型如下图所示。
对柱脚节点按照铰接结点考虑，主次梁、箱形梁与主梁、箱形梁与立柱等均按照刚接考虑。
2.2 计算荷载（1）恒荷载：对屋面按照0.8 kPa，侧面玻璃按1.3 kPa，构件自重由程序自动考虑。
（2）活荷载：屋面不上人活荷载0.5Kpa。
（3）雪荷载：标准值0.4 kPa，50年一遇，此荷载与（2）不同时组合，按最大值考虑，计算表明可不考虑此项荷载。
（4）风荷载：1.正对敞口，体型系数-2.0，基本风压0.45 kPa；2.背对敞口：体系系数1.3，基本风压0.45kPa；3.正对侧面玻璃：体型系数为0.8、-0.5（屋面）、-0.5（另一面玻璃），基本风压0.45 kPa。
对上述各种面荷载，由程序按照导荷载区域双向划分至各结构构件中。
2.3 荷载组合恒荷载活荷载风荷载1 1.350 * 1.000( 0) + 1.400 * 0.700( 1)2 1.200 * 1.000( 0) + 1.400 * 1.000( 1)3 1.000 * 1.000( 0) + 1.400 * 1.000( 1)4 1.200 * 1.000( 0) + 1.400 * 1.000( 2)5 1.200 * 1.000( 0) + 1.400 * 1.000( 3)6 1.200 * 1.000( 0) + 1.400 * 1.000( 4)7 1.200 * 1.000( 0) + 1.400 * 1.000( 5)8 1.200 * 1.000( 0) + 1.400 * 1.000( 6)9 1.000 * 1.000( 0) + 1.400 * 1.000( 2)10 1.000 * 1.000( 0) + 1.400 * 1.000( 3)11 1.000 * 1.000( 0) + 1.400 * 1.000( 4)12 1.000 * 1.000( 0) + 1.400 * 1.000( 5)13 1.000 * 1.000( 0) + 1.400 * 1.000( 6)14 1.200 * 1.000( 0) + 1.400 * 1.000( 1) + 1.400 * 0.600( 2)15 1.200 * 1.000( 0) + 1.400 * 1.000( 1) + 1.400 * 0.600( 3)16 1.200 * 1.000( 0) + 1.400 * 1.000( 1) + 1.400 * 0.600( 4)17 1.200 * 1.000( 0) + 1.400 * 1.000( 1) + 1.400 * 0.600( 5)18 1.200 * 1.000( 0) + 1.400 * 1.000( 1) + 1.400 * 0.600( 6)19 1.000 * 1.000( 0) + 1.400 * 1.000( 1) + 1.400 * 0.600( 2)20 1.000 * 1.000( 0) + 1.400 * 1.000( 1) + 1.400 * 0.600( 3)21 1.000 * 1.000( 0) + 1.400 * 1.000( 1) + 1.400 * 0.600( 4)22 1.000 * 1.000( 0) + 1.400 * 1.000( 1) + 1.400 * 0.600( 5)23 1.000 * 1.000( 0) + 1.400 * 1.000( 1) + 1.400 * 0.600( 6)24 1.200 * 1.000( 0) + 1.400 * 0.700( 1) + 1.400 * 1.000( 2)25 1.200 * 1.000( 0) + 1.400 * 0.700( 1) + 1.400 * 1.000( 3)26 1.200 * 1.000( 0) + 1.400 * 0.700( 1) + 1.400 * 1.000( 4)27 1.200 * 1.000( 0) + 1.400 * 0.700( 1) + 1.400 * 1.000( 5)28 1.200 * 1.000( 0) + 1.400 * 0.700( 1) + 1.400 * 1.000( 6)29 1.000 * 1.000( 0) + 1.400 * 0.700( 1) + 1.400 * 1.000( 2)30 1.000 * 1.000( 0) + 1.400 * 0.700( 1) + 1.400 * 1.000( 3)31 1.000 * 1.000( 0) + 1.400 * 0.700( 1) + 1.400 * 1.000( 4)32 1.000 * 1.000( 0) + 1.400 * 0.700( 1) + 1.400 * 1.000( 5)33 1.000 * 1.000( 0) + 1.400 * 0.700( 1) + 1.400 * 1.000( 6)34 1.200 * 1.000( 0)35 1.350 * 1.000( 0) + 1.400 * 0.700( 1) + 1.400 * 0.600( 2)36 1.350 * 1.000( 0) + 1.400 * 0.700( 1) + 1.400 * 0.600( 3)37 1.350 * 1.000( 0) + 1.400 * 0.700( 1) + 1.400 * 0.600( 4)38 1.350 * 1.000( 0) + 1.400 * 0.700( 1) + 1.400 * 0.600( 5)39 1.350 * 1.000( 0) + 1.400 * 0.700( 1) + 1.400 * 0.600( 6)40 1.350 * 1.000( 0) + 1.400 * 0.600( 2)41 1.350 * 1.000( 0) + 1.400 * 0.600( 3)42 1.350 * 1.000( 0) + 1.400 * 0.600( 4)43 1.350 * 1.000( 0) + 1.400 * 0.600( 5)44 1.350 * 1.000( 0) + 1.400 * 0.600( 6)2.4 计算结果（1）内力包络图轴力包络图剪力包络图弯矩包络图（2）强度验算结果：强度验算结果图由上图可以看出，各结构构件强度中，最大的应力与设计值相比为0.81，满足要求。
地铁车站主体结构模板、支架计算书
计算书1模板配置概况表模板支架配置表2材料的物理力学性能指标及计算依据2.1材料的物理力学性能指标1）材料的物理力学性能指标①碗扣支架钢管截面特性根据JGJ166-2008规范表5.1.6、5.1.7采用：φ=，壁厚t=3.5mm，按壁厚3.0mm计算。
截面积A=4.24cm2，自外径48mm重q=33.1N/m，抗拉、抗弯抗压强度设计值f=205N/mm2，抗剪强度设计值fv=125N/mm2，弹性模量E=2.06×105N/mm2。
回转半径i＝1.59cm，截面模量W=4.49cm3，截面惯性矩I=10.78cm4。
②方木根据《建筑施工模板安全技术规范》（JGJ162-2008）附录 A 3.1-3 木材的强度设计值和弹性模量采用；方木采用红皮云杉，弹性模量E=9000N/mm2，抗弯强度设计值f=13N/mm2，承压强度设计值f=10N/mm2，顺纹抗拉强度设计值fm=8.0 N/mm2，顺纹抗剪强度设计值fv=1.4N/mm2。
截面尺寸85mm×85mm，惯性矩I=bh3/12=4.350×10-6m4 ,抗弯截面模量W=bh2/6=1.024×10-4m3, 静矩S= bh2/8=7.677×10-5m3截面尺寸100mm×100mm，惯性矩I=bh3/12=8.333×10-6m4 ,抗弯截面模量W=bh2/6=1.667×10-4m3, 静矩S= bh2/8=1.250×10-4m3截面尺寸120mm×120mm，惯性矩I=bh3/12=1.728×10-5m4 ,抗弯截面模量W=bh2/6=2.88×10-4m3, 静矩S= bh2/8=2.16×10-4m3③木胶合板（参照产品试验性能参数）模板采用胶合面板，规格2440mm×1220mm×18mm抗弯强度设计值f=11.5N/mm2，承压抗拉强度设计值fm=8.0 N/mm2，抗剪强度设计值fv=1.3N/mm2，弹性模量E=6000 N/mm2；取1m宽模板，惯性矩： I=bh3/12=1000×183/12=4.86×10-7 m4；模板的截面抵抗矩为：w＝bh2/6=1000×182/6=5.40×10-5m3；静矩： S= bh2/8=1000×182/8=4.05×10-5m3；④钢模板面板钢模板采用大模板，面板为6mm厚Q235A钢板，规格2m×3m。
北京某地铁车站明挖结构模板方案单侧模板计算书
一、编制依据1.1施工图纸1、北京地铁9号线工程怡海花园站（现改名为“科怡路站”）主体结构施工图1.2施工图集1、《混凝土结构施工图平面整体表示方法制图规则和构造详图》（06G101）2、《建筑构造通用图集》（88J1系列）1.3主要规程、规范1、《混凝土结构工程施工质量验收规范》（GB50204-2002）2、《混凝土结构工程施工质量验收规程》（DB01-82-2005）3、《建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范》（JGJ130-2001）4、《建筑工程冬期施工规程》（JGJ104-97）5、《北京市建筑安装工程分项施工工艺规程》（DBJ/T01-26-2003）1.4主要标准1、《建筑工程施工质量验收统一标准》（GB50300-2001）2、《轨道交通车站工程施工质量验收标准》（QGD-006-2005）3、《混凝土质量控制标准》（GB50164-92）4、《混凝土强度检验评定标准》（GBJ107-87）5、《建筑施工安全检查标准》（JGJ59-99）1.5其它1、北京地铁九号线工程科怡路站施工组织设计2、北京地铁九号线工程科怡路站施工现场平面布臵3、《建筑施工手册（第四版）》4、《建筑工程模板施工手册（第二版）》5、绿色施工管理规程及图例二、工程概况2.1工程简介科怡路站位于南四环北侧万寿路南延路下，呈南北向布臵，车站为地下两层双柱三跨框架结构，岛式站台。
车站有效站台中心里程为K2+507.614，起止里程为K2+396.414～K2+578.864，车站主体总长182.45m，车站标准段宽度为19.7m，端头盾构井段宽度为23.4m。
车站设东南、东北2个风道以及东南、东北、西南和西北共4个出入口等附属结构，车站主体及附属结构均采用明挖法施工。
2.2主体结构概况车站主体结构的相关情况如下表所示。
详见《图2-1科怡路站主体结构平面图》、《图2-2科怡路站主体结构纵剖面图》、《图2-3科怡路站主体结构横剖面图》。
暗挖地铁车站结构计算书
大坪站台板计算 一，站台层板计算荷载（10米站台） 永久荷载：（1） 站台层面层装修荷载：0.10x20=2.0KN/m2 可变荷载：（1） 人群荷载：4 KN//m2 （2） 设备区荷载8 KN//m2二，站台设备区楼板26．1 基本资料26．1．1 工程名称：大坪站台层26．1．2 结构构件的重要性系数 γo ＝ 1.1 考虑活荷不利组合 考虑受压纵向钢筋26．1．3 混凝土容重 γc ＝ 26kN/m 箍筋间距 Sv ＝ 100mm26．1．4 可变荷载的分项系数 γQ ＝ 1.4 可变荷载的组合值系数 ψc ＝ 0.7 可变荷载的准永久值系数 ψq ＝ 0.626．1．5 C30 混凝土强度： fc ＝ 14.3N/mm ft ＝ 1.43N/mm ftk ＝ 2.01N/mm Ec ＝ 29791N/mm26．1．6 钢筋强度设计值： fy ＝ 300N/mm fy' ＝ 300N/mm fyv ＝ 210N/mm Es ＝ 200000N/mm26．1．7 纵筋合力点至近边距离 as ＝ 35mm 受拉钢筋最小配筋率 ρmin ＝ 0.21%26．2 几何信息最左端支座：铰支 i ———跨号 Li ———第 i 跨跨度（mm ） b ———截面宽度（mm ） h ———截面高度（mm ） bf'———上翼缘高度（mm ） hf'———上翼缘高度（mm ） bf ———下翼缘高度（mm ） hf ———下翼缘高度（mm ）-------------------------------------------------------------------------- i Li 截面 b h bf' hf' bf hf 右节点-------------------------------------------------------------------------- 1 5200 矩形 1000 200 铰支 2 5200 矩形 1000 200 铰支 --------------------------------------------------------------------------26．3 荷载信息i 、j ———跨号、节点号 P 、P1———单位：kN/m 、kN M —————单位：kN ·M X 、X1———单位：mm26．3．1 跨中荷载------------------------------------------------------------------- i 恒、活荷 荷载类型 P 或 M P1 X X1 ------------------------------------------------------------------- 1 活荷 均布荷载 8.00 1 恒荷 均布荷载 2.00 2 恒荷 均布荷载 2.00 2 活荷 均布荷载 8.00 梁自重 ----------------------------------------------------------- 1 恒荷 均布荷载 5.20 2 恒荷 均布荷载 5.20-------------------------------------------------------------------26．4 计算结果26．4．1 梁内力设计值及配筋V ——剪力（kN ），以绕截面顺时针为正； M ——弯矩（kN ·M ），以下侧受拉为正； As ———纵筋面积（mm ）； Asv ———箍筋面积（mm ）----------------------------------------------------------------------- i I 2 4 6 J ----------------------------------------------------------------------- 1 M － 0.0 0.0 0.0 -14.2 -67.1 As 面 筋 0 281 317 341 1686 As / bho 0.00% 0.17% 0.19% 0.21% 1.02% x / ho 0.000 0.000 0.000 0.030 0.150 裂缝宽度 0.000 0.000 0.000 0.110 0.234 实配面筋 0 281 317 341 1686M ＋ 0.0 38.3 43.0 14.2 0.0 As 底 筋 0 937 1057 341 506 As / bho 0.00% 0.57% 0.64% 0.21% 0.31% x / ho 0.000 0.083 0.094 0.030 0.000 裂缝宽度 0.000 0.234 0.233 0.110 0.000 实配底筋 0 937 1057 341 506V 42.3 16.5 -12.9 -38.7 -64.5 Asv 14 14 14 14 14 构造配筋 As,min ＝ 430 Asv,min ＝ 14 Dmin ＝φ6 Smax ＝ 200 挠度验算 截面 4 ： f ＝ -24.7 f / Li ＝ 1/211....................................................................... 2 M － -67.1 -14.2 0.0 0.0 0.0 As 面 筋 1686 341 317 281 0 As / bho 1.02% 0.21% 0.19% 0.17% 0.00% x / ho 0.150 0.030 0.000 0.000 0.000 裂缝宽度 0.234 0.110 0.000 0.000 0.000 实配面筋 1686 341 317 281 0M ＋ 0.0 14.2 43.0 38.3 0.0 As 底 筋 506 341 1057 937 0 As / bho 0.31% 0.21% 0.64% 0.57% 0.00% x / ho 0.000 0.030 0.094 0.083 0.000 裂缝宽度 0.000 0.110 0.233 0.234 0.000 实配底筋 506 341 1057 937 0V 64.5 38.7 12.9 -16.5 -42.3 Asv 14 14 14 14 14 构造配筋 As,min ＝ 430 Asv,min ＝ 14 Dmin ＝φ6 Smax ＝ 200 挠度验算 截面 4 ： f ＝ -24.7 f / Li ＝ 1/211三，站台非设备区楼板26．1 基本资料26．1．1 工程名称：大坪站台层26．1．2 结构构件的重要性系数 γo ＝ 1.1 考虑活荷不利组合 考虑受压纵向钢筋26．1．3 混凝土容重 γc ＝ 26kN/m 箍筋间距 Sv ＝ 100mm26．1．4 可变荷载的分项系数 γQ ＝ 1.4 可变荷载的组合值系数 ψc ＝ 0.7 可变荷载的准永久值系数 ψq ＝ 0.626．1．5 C30 混凝土强度： fc ＝ 14.3N/mm ft ＝ 1.43N/mm ftk ＝ 2.01N/mm Ec ＝ 29791N/mm26．1．6 钢筋强度设计值： fy ＝ 300N/mm fy' ＝ 300N/mm fyv ＝ 210N/mm Es ＝ 200000N/mm26．1．7 纵筋合力点至近边距离 as ＝ 35mm 受拉钢筋最小配筋率 ρmin ＝ 0.21%26．2 几何信息最左端支座：铰支 i ———跨号 Li ———第 i 跨跨度（mm ） b ———截面宽度（mm ） h ———截面高度（mm ） bf'———上翼缘高度（mm ） hf'———上翼缘高度（mm ） bf ———下翼缘高度（mm ） hf ———下翼缘高度（mm ）-------------------------------------------------------------------------- i Li 截面 b h bf' hf' bf hf 右节点 -------------------------------------------------------------------------- 1 5200 矩形 1000 200 铰支 2 5200 矩形 1000 200 铰支 --------------------------------------------------------------------------26．3 荷载信息i 、j ———跨号、节点号 P 、P1———单位：kN/m 、kN M —————单位：kN ·M X 、X1———单位：mm26．3．1 跨中荷载------------------------------------------------------------------- i 恒、活荷 荷载类型 P 或 M P1 X X1 ------------------------------------------------------------------- 1 活荷 均布荷载 4.00 1 恒荷 均布荷载 2.00 2 恒荷 均布荷载 2.00 2 活荷 均布荷载 4.00 梁自重 ----------------------------------------------------------- 1 恒荷 均布荷载 5.20 2 恒荷 均布荷载 5.20-------------------------------------------------------------------26．4 计算结果26．4．1 梁内力设计值及配筋V ——剪力（kN ），以绕截面顺时针为正； M ——弯矩（kN ·M ），以下侧受拉为正； As ———纵筋面积（mm ）； Asv ———箍筋面积（mm ）----------------------------------------------------------------------- i I 2 4 6 J ----------------------------------------------------------------------- 1 M － 0.0 0.0 0.0 -7.1 -48.1 As 面筋 0 192 210 169 1189 As / bho 0.00% 0.12% 0.13% 0.10% 0.72% x / ho 0.000 0.000 0.000 0.015 0.106 裂缝宽度 0.000 0.000 0.000 0.036 0.257实配面筋 0 192 210 169 1189M ＋ 0.0 26.4 28.8 7.1 0.0 As 底筋 0 641 700 169 357 As / bho 0.00% 0.39% 0.42% 0.10% 0.22% x / ho 0.000 0.057 0.062 0.015 0.000 裂缝宽度 0.000 0.253 0.248 0.036 0.000实配底筋 0 641 700 169 357V 29.6 11.1 -9.3 -27.8 -46.3 Asv 14 14 14 14 14 构造配筋 As,min ＝ 430 Asv,min ＝ 14 Dmin ＝φ6 Smax ＝ 200挠度验算截面 4 ： f ＝ -23.5 f / Li ＝ 1/222.......................................................................2 M － -48.1 -7.1 0.0 0.0 0.0 As 面筋 1189 169 210 192 0 As / bho 0.72% 0.10% 0.13% 0.12% 0.00% x / ho 0.106 0.015 0.000 0.000 0.000 裂缝宽度 0.257 0.036 0.000 0.000 0.000实配面筋 1189 169 210 192 0M ＋ 0.0 7.1 28.8 26.4 0.0 As 底筋 357 169 700 641 0 As / bho 0.22% 0.10% 0.42% 0.39% 0.00% x / ho 0.000 0.015 0.062 0.057 0.000 裂缝宽度 0.000 0.036 0.248 0.253 0.000实配底筋 357 169 700 641 0V 46.3 27.8 9.3 -11.1 -29.6 Asv 14 14 14 14 14 构造配筋 As,min ＝ 430 Asv,min ＝ 14 Dmin ＝φ6 Smax ＝ 200挠度验算截面 4 ： f ＝ -23.5 f / Li ＝ 1/222。
地铁工程车站主体结构计算书
设计证书号： XX 工程号：XX计算书项目名称：XX地铁八号线二期工程XX大街站主体结构设计阶段：施工设计专业：结构计算：X X校核：X X审定：X XXX勘测设计院有限公司20 年月XX大街站主体结构计算书一、车站工程及地质概况XX大街站位于旧XX大街道路下方，南北走向。
车站为明挖三层框架结构，支护结构体系采用800mm厚地下连续墙和内支撑。
车站长164.4m,标准段宽22.7m，高20.61m。
标准段底板埋深24.12m。
车站标准段为双柱三跨。
结构上覆土以杂填土①1、粉土填土①为主；车站主体主要位于细粉砂③3、粉细砂④4、细砂⑦4、粉质粘土⑥、⑥1、⑥2和中细砂⑨中；基底为粉土⑧2层与中细砂⑨4层。
该段地层无不良地质作用。
本场地赋存3层地下水，第一层：上层滞水，静止水位埋深5.30米，该层水不连续。
第二层：层间滞留水，静止水位埋深12.80～15.40米，该层水水量较小，不连续。
第三层：潜水，静止水位埋深27.00～28.10米，该含水层连续，水量丰富。
抗浮设防水位按40.0m考虑，即地面以下约6.5m。
二、相关的国家标准与规范：（1）《地铁设计规范》（GB50157-2003）（2）《铁路隧道设计规范》（TB10003-2005）（3）《锚杆喷射混凝土支护技术规范》（GB50086-2001）（4）《混凝土结构设计规范》（GB50010-2002）（5）《建筑结构荷载规范》（GB50009-2001）2006年版（6）《建筑抗震设计规范》（GB50011-2001）2008修订版（7）《地下工程防水技术规范》（GB50108-2008）（8）《人民防空地下室设计规范》（GB50038-2005）三、结构设计标准（1）车站主体结构工程的设计使用年限为100年。
（2）工程结构的安全等级为一级，构件重要性系数取1.1。
（3）地铁的地下通道、通风亭均按一级耐火等级设计。
（4）车站防水等级均为一级。
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目录1. 工程概况 (1)1.1 区间概况 (1)1.2 竖井及横通道 ................................................................................. 错误!未定义书签。
1.3 工程地质、水文地质情况及地层参数 (1)2. 设计依据 (3)2.1 依据的规范、规程 (3)2.2 依据的地质报告文件及编号 (3)3. 设计标准 (3)4. 设计参数拟定 (4)4.1 工程材料 (4)4.2 最外层钢筋保护层厚度 (4)5. 荷载计算 (4)5.1 荷载 (4)5.2 荷载组合 (4)5.3 荷载计算方法 (5)6. 施工竖井及横通道初期支护配筋计算 (5)6.1 1号竖井初支计算 (5)6.2 2号竖井初支计算 ........................................................................... 错误!未定义书签。
7. 横通道二衬配筋计算 (10)7.1 1号竖井及横通道二衬计算 (10)7.2 2号竖井及横通道二衬计算 ........................................................... 错误!未定义书签。
8. 结构抗浮验算 (15)1.工程概况1.1区间概况本工程为乌鲁木齐轨道交通一号线植物园站至迎宾路口站区间工程，区间从植物园站出发，沿北京路一直北行，到达终点迎宾路口站，区间右线设计起讫里程为YDK18+683.931~YDK19+539.036，区间右线全长855.105m;区间左线设计起讫里程为ZDK18+683.931~ZDK19+539.036，在ZDK19+400.000处短链0.075m,区间左线全长855.180m。
本区间采用暗挖法施工，均为标准单洞单线，断面形式为马蹄形断面。
该段隧道拱顶埋深10～16m，穿越岩层主要为卵石，围岩级别为V级。
本区间均为浅埋隧道。
1.2竖井及横通道一号施工竖井及通道对应区间右线里程YDK18+919.969，竖井及通道长度为50.088m，施工通道兼做联络通道。
竖井为临时竖井，区间施工完成后进行回填；横通道为拱顶直墙复合式衬砌结构。
竖井采用倒挂井壁法施工，横通道采用台阶法施工。
1.3工程地质、水文地质情况及地层参数1.3.1工程地质通过对场地的地面地质调绘，结合工程地质钻探并综合分析已有区域地质成果，沿线地层主要有：1、第四系全新统人工填筑土（Q4ml）广泛覆盖于地表，为人类活动所致，主要为道路和建筑周边回填土。
（1）、1-1杂填土(Q4ml)分布于地表，分布均匀，一般层厚1~2m，其中道路及停车场表层0.5m为沥青混凝土硬化路面。
灰黄-灰色，稍密-密实，稍湿-潮湿，以圆砾、卵石为主组成，含少量砖瓦碎屑，生活垃圾及植物根系等，土质不均匀，级配较差。
岩土施工工程分级为Ⅱ级普通土。
2、第四系上更新统（Q3）（1）4-4粉土（Q3 al+pl）以透镜体形式夹于细砂层和卵石层中，厚0.5～3m，浅黄色，具少量孔隙，土质不均，含卵砾石为5%～10%，湿，密实，岩土施工工程分级为Ⅱ级普通土。
（2）4-5细砂（Q3 al+pl）以层状夹于卵石中，厚度0.5～15.5m。
灰色、灰黄色，颗粒不均匀，砂质不纯，含少量卵砾石，含量约5%，局部夹粉土薄层，潮湿，密实，岩土施工工程分级为Ⅰ级松土。
（3）4-9圆砾（Q3 al+pl）呈透镜体夹于卵石层，灰黄色-灰色，层厚0.5~6m。
成份以砂岩、灰岩为主，磨圆度较好，多呈浑圆状，粒径组成：2~20mm约40%，20~60mm约20%，大于60mm约10%，余以杂砂砾充填为主，局部含漂石，最大粒径约350mm。
稍湿-潮湿，密实。
岩土施工工程分级为Ⅲ级硬土。
（4）4-10卵石（Q3 al+pl）下伏于人工填土层，为本区间主要地层。
灰黄色、灰色、深灰色，厚度2.5～35m，成份以砂岩、灰岩、花岗岩为主，磨圆度较好，浑圆状，粒径组成：2~20mm 约10%，20~60mm约40%，大于60mm约20%；余为杂砂砾砂与粉黏粒充填，局部含漂石，最大粒径约450mm。
稍湿-潮湿。
4-10-1中密卵石：埋深5m以上呈中密状，岩土施工工程分级为Ⅲ级硬土，4-10-2密实卵石：埋深5m以下呈密实状，岩土施工工程分级为Ⅳ级软石。
地层参数详见设计说明。
1.3.2水文地质本区域属乌鲁木齐河流域，因城市建设，原始地形地貌改变较大，地表无自然冲沟，仅在绿化带中有浇灌用水渠，存在暂时性径流。
勘察期间勘探深度40m内未见地下水。
根据乌鲁木齐轨道交通1号线工程抗浮设防、防渗水位专题报告（中间报告）（2014.01.20），植物园~迎宾路口区间的抗浮设防水位位于地表以下80~143m,所以本区间可以不考虑抗浮。
2.设计依据2.1依据的规范、规程（1）《地铁设计规范》（GB50157-2003）；（2）《地下铁道工程施工及验收规范》（GB50299-1999）（2003年版）；（3）《建筑结构荷载规范》（GB50009-2001）（2006年版）；（4）《混凝土结构设计规范》（GB50010-2010）；（5）《钢结构设计规范》（GBJ17-2011）；（6）《铁路隧道设计规范》（TB1003-2005）;（7）《人民防空工程设计规范》（GB50225-2005）;（8）《铁路工程抗震设计规范》（GB50011-2006,2009版）;（9）《乌鲁木齐轨道交通1号线工程抗浮设防、防渗水位专题报告（中间报告）》（2014.01.20）（10）《乌鲁木齐轨道交通一号线工程施工设计技术要求》2.2依据的地质报告文件及编号（1）《乌鲁木齐市轨道交通1号线02合同段详细勘察阶段植物园站-迎宾路口站区间岩土工程勘察报告》。
3.设计标准（1）复合式衬砌的初期支护应具有足够的刚度和强度，承受施工期间的全部荷载，并能有效地控制地层变形；在使用阶段，由二次衬砌单独承担土压力、水压力。
（2）二衬结构构件根据承载力极限状态及正常使用极限状态的要求，分别进行承载能力的计算和稳定性、变形、裂缝宽度验算以及耐久性设计。
（3）二衬结构主要构件（顶板、楼板、底板、侧墙）设计使用年限为100年，安全等级为一级，重要性系数取1.1;临时结构的安全等级为三级，相应的结构构件重要性系数取0.9。
（4）二衬结构构件环境类别为一般环境，顶板、底板、侧墙等临土结构构件作用等级Ι-C；非临土构件作用等级Ι-B。
允许裂缝宽度:迎土面不大于0.2mm，非迎土面不大于0.3mm。
当计及地震、人防或其他偶然荷载作用时，可不验算结构的裂缝宽度。
（5）地震设防烈度为8度，结构抗震等级采用二级。
（6）甲类人防工程设防，抗核武器抗力级别6级，抗常规武器抗力级别5级。
4.设计参数拟定4.1工程材料1)混凝土:C45、P10防水混凝土；2)钢筋：HPB300、HRB400钢筋；4.2最外层钢筋保护层厚度竖井、横通道初衬格栅：40mm；横通道二衬边墙、顶拱、底板：迎水面45mm，背水面35mm；5.荷载计算5.1荷载（1）永久荷载a．结构自重按实际重量计算，混凝土容重为25kN/m3；b．土压力按实际覆土深度、物理力学参数计算；c．水压力：无水压力；d．地层抗力：由地层弹簧施加。
（2）可变荷载a．地面超载:按20Kpa计算；（3）偶然荷载a．地震荷载按设防烈度8度计；根据计算，人防荷载和地震荷载不起控制作用，所以本文不列人防荷载和地震荷载的计算过程及结果，这里只计算永久荷载和地面超载。
5.2荷载组合5.3 荷载计算方法按照《铁路隧道设计规范》TB10003-2005进行荷载计算，给出竖向、水平荷载计算取值：我国铁路隧道设计规范规定，在计算浅埋荷载时，隧道竖向及水平荷载根据下式确定：竖向荷载 ： tan 1-h q h B λθγ=⨯（）(1-1) 水平荷载 ： p q λ= (1-2)式中：q 为竖向荷载；γ为围岩重度； B 为隧道跨度； λ为地层静止侧压力系数，θ为顶板土柱两侧摩擦角，为经验取值，Ⅴ级围岩条件下取为(0.5~0.7c ϕ)。
6. 施工竖井及横通道初期支护配筋计算6.1 1号竖井初支参数1号施工竖井采用5m ×7m 标准尺寸，深度21.577m 。
初支根据工程类比采用350mm 厚喷射混凝土，中间采用工32C 工字钢作为临时支撑，格栅间距750mm 、500mm 。
6.2 1号竖井横通道初支计算6.2.1 2-2剖面（1）荷载推导地层侧摩擦角θ根据铁路隧道设计规范（TB10003-2005）附录B(0.3~0.5)c θϕ=，本计算取0.422cθϕ==, tan β=tan c ϕ+0.9+侧压力系数取为0.3荷载折减系数=1tan 1h B λθ-=0.71隧道荷载计算：顶部：（1.35*12.27*22+1.4*20）*0.71=278.6 KPa顶部侧向荷载：（1.35*12.27*22+1.4*20）*0.3=117.7KPa底部侧向荷载：（1.35*17.5*22+1.4*20）*0.3=164.3 KPa （2）计算结果弯矩图剪力图轴力图经配筋计算并参考类似工程经验，横通道初支格栅需配4Ф25钢筋。
6.2.25-5剖面（1）荷载推导地层侧摩擦角θ根据铁路隧道设计规范（TB10003-2005）附录B (0.3~0.5)c θϕ=，本计算取0.422cθϕ==, tan β=tan c ϕ+0.9+侧压力系数取为0.3荷载折减系数=1tan 1h B λθ-=0.789隧道荷载计算：顶部：（1.35*8.93*22+1.4*20）*0.79=231.6KPa顶部侧向荷载：（1.35*8.93*22+1.4*20）*0.3=88KPa 底部侧向荷载：（1.35*17.5*22+1.4*20）*0.3=164.3 KPa （2）计算结果弯矩图剪力图轴力图经配筋计算并参考类似工程经验，横通道初支格栅需配4Ф25钢筋。
7. 横通道二衬配筋计算7.1 1号竖井及横通道二衬计算7.1.1 2-2剖面 （1）荷载推导地层侧摩擦角θ根据铁路隧道设计规范（TB10003-2005）附录B(0.3~0.5)c θϕ=，本计算取0.422cθϕ==,tan β=tan c ϕ+0.9+侧压力系数取为0.3 荷载折减系数=1tan 1h Bλθ-=0.71隧道荷载计算：顶部：（1.35*12.27*22+1.4*20）*0.71=278.6 KPa顶部侧向荷载：（1.35*12.27*22+1.4*20）*0.3=117.7KPa 底部侧向荷载：（1.35*17.5*22+1.4*20）*0.3=164.3 KPa （2）计算结果弯矩图剪力图轴力图7.1.2 5-5剖面 1）荷载推导地层侧摩擦角θ根据铁路隧道设计规范（TB10003-2005）附录B(0.3~0.5)c θϕ=，本计算取0.422cθϕ==,tan β=tan c ϕ+0.9+侧压力系数取为0.3荷载折减系数=1tan1hBλθ-=0.789隧道荷载计算：顶部：（1.35*8.93*22+1.4*20）*0.79=231.6KPa顶部侧向荷载：（1.35*8.93*22+1.4*20）*0.3=88KPa底部侧向荷载：（1.35*17.5*22+1.4*20）*0.3=164.3 KPa （2）计算结果弯矩图剪力图轴力图二衬配筋计算：8.结构抗浮验算根据乌鲁木齐轨道交通1号线工程抗浮设防、防渗水位专题报告（中间报告）（2014.01.20），植物园~迎宾路口区间的抗浮设防水位位于地表以下80~143m，故抗浮满足要求。