桥梁工程课程设计计算书
桥梁工程课程设计 计算书
机场学院《桥梁工程》课程设计计算书专业：土木工程姓名：***学号：*********指导教师：***一、设计资料1、主梁跨径及全长标准跨径计算跨径 L=25.4m主梁全长 L1=25.96m2、桥面净宽净——7+2*1.0m人行道3、设计荷载公路二级荷载；人群荷载3.0kN/4、材料钢筋：凡直径大于或等于12毫米者用HRB335级钢筋：直径小于12毫米者一律R235级钢筋。
混凝土：主梁用40号，人行道、栏行、桥面均25号。
5、栏杆和人行道人行道包括栏杆荷载集度 6kN/m 。
横剖面T梁断面纵剖面二、主梁的计算（一）、主梁的荷载横向分布系数和内力计算1、主梁跨中截面的截面惯矩根据材料力学里面的知识可知，要计算，首先得计算出截面的重心位置，根据下图求解过程如下：I X计算平均板厚：h1=（13+17）/2=15㎝a x=56.4㎝I X=0.243m42、计算结构的自重集度（表2-2-1）结构自重集度计算表3、结构自重内力计算（表2-3-1）边主梁自重产生的内力表2-3-1注：括号（）内值为中主梁内力4、汽车、人群荷载内力计算（1）、支点处荷载横向分布系数（杠杆原理法）按《桥规》4.3.1条和4.3.5条规定：汽车荷载距人行道边缘不小于0.5m，人群荷载取 3.0kN/㎡。
在横向影响线上确定荷载横向最不利的布置各粱支点处相应于公路—Ⅱ级汽车荷载和人群荷载的横向分布系数计算（表2-4-1）1>、求荷载横向分布影响线坐标本桥梁各根主梁的横截面均相等，梁数n=4，梁间距为2.20m ，则： ∑i=14a i 2=a 12+ a 22+ a 32+ a 42=24.2m 2，（ a 1= -a 4=3.3, a 2= -a 3=1.1）1（4）号梁在两边主梁处的横向影响线竖标值为：η11 = 1n +a12/∑i=14a i2 =14+ 3.3224.2= 0.7η14 =η41= 1n −a12/∑i=14a i2 =14- 3.3224.2= -0.22（3）号梁在两边主梁处的横向影响线竖标值为：η12 =η21= 1n +a1×a2 /∑i=14a i2 =14+3.3×1.124.2= 0.4η24 =η42= 1n −a1×a2 /∑i=14a i2 =14-3.3×1.124.2= 0.12>画出各主梁的横向分布影响线，并按最不利位置布置荷载，如3>计算荷载横向分布系数表2-4-2）：表2-4-2 梁号汽车荷载人群荷载1（4）=0.659+0.414+0.2362=0.655=0.7952（3）=0.377+0.241+0.1422=0.380=0.453（3）、荷载横向分布系数汇总（表2-4-3）荷载横向分布系数表2-4-3 梁号荷载位置公路—Ⅱ级人群荷载备注1（4）跨中0.655 0.795 偏心压力法支点0.455 1.318 杠杆原理法2（3）跨中0.380 0.453 偏心压力法支点0.796 0 杠杆原理法（4）、均布荷载和内力影响线面积计算（表2-4-5）均布荷载和内力影响线面积计算表(公路—Ι级均布荷载q k =10.5KN/m ；集中荷载，L≦5m时，Pk=180KN，L≧50m 时，Pk=360KN，中间值，线性内插)表2-4-5荷载截类型面位置公路—Ⅱ级均布荷载（kN/m）人群荷载（kN/m）影响线面积（或m）影响线图线10.5×0.75=7.8753×0.75=2.25Ω=L28= 80.645L1L47.875 2.25Ω=12×L×3L16=68.48L3L167.875 2.25Ω=12×12×L2=3.1751/2L1/27.8752.25Ω=l2×1×L=12.7L1（5）、公路—Ⅱ级集中荷载P k 计算计算弯矩效应时： P k =0.75×[180+（360-180）×（25.4-5）/45]=0.75×261.6=196.2 kN计算剪力效应时：P k =1.2×196.2=235.44 kN （6）、计算冲击系μT 形截面面积A=0.68㎡ I c =0.243 m 4 G=A ×25=17.0 kN/m m c =G/g=17.0/9.81=1.733 kNS 3/m 2C40混凝土E 取3.25× 1010N/m 2=3.25× 107 KN/m 2，计算跨径l=25.4m 则：2102236.627510 2.80108.932215.50.99410c c EI f hz l m ππ-⨯⨯⨯===⨯⨯=5.19 μ=0.1767lnf-0.0157=0.1767×ln5.19-0.0157=0.275（1+μ=1.275）（7）、根据上面计算的结果记如下表，由桥规规定的计算式可算得各梁的弯矩M 1/2、M 1/4和剪力Q 1/2（计算结果如表2-4-6a 、b ，其中取ε=1）。
桥梁工程课程设计——简支梁桥计算书
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桥梁工程课程设计
第二章
主梁的计算
一、 主梁的荷载横向分布系数 1、 跨中荷载横向分布系数(偏心压力法)
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（1） 主梁的抗弯和抗扭惯矩������������ 和������������
������ 2 = 2 × [(2 × 2.2)2 + 2.22 ] = 48.4������2 ∑ ������������ ������=1
○ ○
������25 =
1 1 ������������������ = ∑ ������������ = ∙ (������������1 + ������������2 + ������������3 + ������������4 ) 2 2 1 = (0.382 + 0.300 + 0.241 + 0.159) = 0.541 2 ������������������ = ∑ ������������ = 0.427 （4） 计算 3 号梁横向影响线竖标值 ������31 = ������35 = 1 ������1 ������3 + 5 2 = 0.2 ������ ∑������=1 ������������ 1 ������5 ������3 − 5 2 = 0.2 ������ ∑������=1 ������������ ������������������ = 0.4 ������������������ = 0.4
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（2） 计算 1 、 5 号梁横向影响线竖标值 ������11
2 1 ������1 = + 5 2 = 0.60 ������ ∑������=1 ������������
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L=16m钢筋混凝土简支T梁桥设计计算书姓名：陈泉班级：交通1003班学号：3100603304指导老师：欧智菁目录一、主梁尺寸 (3)二、主梁内力计算 (4)1.永久作用集度 (4)2．求横向分布系数 (5)（1）跨中横向分布系数 (5)（2）支点处横向分布系数 (6)3车辆荷载计算 (7)（1）冲击系数 (7)（2）公路II级车道荷载 (7)（3）内力计算如下 (7)（4）内力基本组合 (8)4．T梁正截面抗弯承载力计算 (9)（1）截面尺寸 (9)（2）配筋计算 (9)（3）斜截面抗剪计算 (10)（4）弯起筋的布置 (11)三、挠度验算 (15)四、板式橡胶支座设计 (16)五、伸缩量计算 (17)1．温度变化 (17)2．混凝土收缩 (17)3．制动力引起的伸缩缝开口闭口量 (17)计算书一、主梁尺寸主梁尺寸（单位：mm）横剖面图（单位：mm）半纵剖面图（单位：cm）二、主梁内力计算1.永久作用集度（1）主梁：()m /kN 406.1125]215.010.015.00.25.115.0[g 1=⨯⎪⎭⎫⎝⎛+⨯-+⨯=（2）横隔梁：{}m /kN 951.14/56.15/3025]2.0)215.00.2()215.01.01[(g 2=⨯⨯⨯-⨯+-= （3）桥面铺装：()m kN g /62.44/25.32414.008.05.03=⨯⨯⨯+⨯= （4）栏杆：()m ⋅=⨯=kN 5.24/25g 4（5）作用于主梁的全部永久作用集度：∑=+++==m /kN 477.2050.262.4951.1406.11g g i由以上数据可得计算截面的剪力以及弯矩列表：主梁永久作用效应2．求横向分布系数 （1）跨中横向分布系数此桥在横向设置有横隔梁，具有很大的横向连接刚性，且承重结构的长宽比为：9825.12486.15=⨯=B l 故可采用刚性横梁法本桥各主梁横截面相等，梁数n=4，梁间距为2.00m ，则：()()2222224232221412m 203-1-13=+++=+++=∑=a a a a ai i70.045.025.02034112122111=+=+=+∑=n i i a a n η20.045.025.01122114-=-=-=∑=n i i a a nη设零点与1#梁的距离为x2.000.2370.0x x -⨯= 解得x=4.6667车辆荷载横向分配系数：()()()665.0233.0-567.12.867667.46667.470.021x x 212121m 4321114321=++⨯=+++⋅=+++⋅==∑ q q q q q q q q q cq x x x ηηηηηη（2）支点处横向分布系数采用杠杆原理法：对于1#梁，最不利条件是如上图1#梁影响线所示的车辆荷载分布。
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桥梁工程课程设计及计算书设计题目: 桥梁工程课程设计学院：土木与建筑学院指导老师：汪峰姓名：学号：班级：2014年6月一、基本资料1．标准跨径：20 m计算跨径：19.50 m主梁全长：19.96 m2．桥面净宽：净7.5 m+2×0.25 m3. 车辆荷载：公路— 级4. 人群荷载：3.0 KN/m²5. 选用材料：钢筋：采用HRB300钢筋，HRB335钢筋。
混凝土：主梁C40人行道及栏杆：C25桥面铺装：C25（重度24KN/m）6. 课程设计教材及主要参考资料：《桥梁工程》.玲森编.人民交通出版社，1990年《桥梁工程》.邵旭东等编.人民交通出版社，2007年《桥梁工程》.立础编.人民交通出版社，2001年《简支梁桥示例集》.易建国编.人民交通出版社，2000年《桥梁工程课程设计指导书》.桥梁教研室.工业大学教材科，2002年《梁桥设计手册》.桥梁编辑组.人民交通出版社，1990年《公路桥涵设计通用规》（JTG D60-2004）人民交通出版社北京《拱桥设计手册（上、下）》.桥梁编辑组.人民交通出版社，1990年《配筋混凝土结构设计原理》袁国干主编，同济大学出版社二、桥梁尺寸拟定1．主梁高度：h=1.5m梁间距：采用5片主梁，间距1.8m。
2．横隔梁：采用五片横隔梁，间距为4×4.85m,梁高1.0m, 横隔梁下缘为15cm,上缘为16cm。
3．主梁梁肋宽：梁肋宽度为18cm。
4．桥面铺装：分为上下两层，上层为沥青砼厚2.0cm, 下层为C25防水混凝土垫层厚10.0cm。
桥面采用1.5%横坡。
5．桥梁横断面及具体尺寸：（见作图）6.桥梁纵断面及具体尺寸：（见作图）三、桥梁计算 一、主梁的计算1、主梁的抗弯及抗扭惯性矩x I 、TiI求主梁界面的重心位置x a （图3） 、平均板厚：H=1/2（10+18）=14（cm ）cm x 93.452005141)12081(20512005124141)20081(a =⨯+⨯-⨯⨯+⨯⨯-=442323m 415481019.0cm 94.1548101445.93-21501502015020121214-45.931416014160121==⨯⨯+⨯⨯+⨯⨯+⨯⨯=x I43313517m 00.081.0.1613036.00.141.803333.0=⨯⨯+⨯⨯==∑=i i Mi i Ti t b c I2.计算结构自重集度（表1）结构自重集度计算表表13.结构自重力计算（表2）边中主梁自重产生的力 表2主：括号（）值为中主梁力3.汽车、人群荷载力计算（1）支点处荷载横向分布系数（杠杆原理法）汽车荷载距人行道边缘不小于0.5m 。
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《桥梁工程》课程设计专 业：土木工程（道桥方向） 班 级： 2011班 学生姓名： 周欣树 学 号： 2011104227 指导教师：一、确定纵断面、横断面形式，选择截面尺寸以及基本设计资料1． 桥面净宽：净—72 1.0+⨯ 荷载： 公路—Ⅱ级 人群—23.0kN m人行道和栏杆自重线密度-5.0kN m 2． 跨径及梁长：标准跨径13b L m = 计算跨径12.40L m = 主梁全长 '12.96L m = 3． 材料钢筋：主筋用HRB400级钢筋，其他用HPB335级钢筋混凝土：C40，容重325kN m ;桥面铺装采用沥青混凝土；容重323kN m4.构造形式及截面尺寸 梁高: 1.0h m =梁间距：采用5片主梁，间距1.8m 。
采用三片横隔梁，间距为6.2m 梁肋：厚度为18cm桥面铺装：分为上下两层，下层为C25砼，路缘石边处厚6.0cm ；上层为沥青砼，5.0cm 。
桥面采用1.6%横坡。
桥梁横断面及具体尺寸：（见作图）二、确定主梁的计算内力(一)计算结构自重集度（如下表） （二）计算自重集度产生的内力（如下表）注：括号（）内值为中主梁内力值根据计算经验，边梁荷载横向分布系数大于中梁，故取边梁进行计算分析。
（三）支点处（杠杆原理法） 由图可求得荷载横向分布系数： 汽车荷载：10.3332oq m η==∑ 人群荷载： 1.222or r m η==（四）跨中处（修正刚醒横梁法） 1、主梁的抗弯惯性矩I x平均板厚：()11012112H cm =+=2233441111100162111621127.86181001810027.861221223291237.580.03291x I cm m ⎛⎫⎛⎫=⨯⨯+⨯⨯-+⨯⨯+⨯⨯- ⎪ ⎪⎝⎭⎝⎭== 2、主梁的抗扭惯性矩Ti I对于T 形梁截面，抗扭惯性矩计算如下：见下表.3.计算抗扭修正系数主梁的间距相等，将主梁近似看成等截面，则得 其中：∑It ---全截面抗扭惯距Ii ---主梁抗弯惯距 L---计算跨径 G---剪切模量 G=0.4Ei a --主梁I 至桥轴线的距离计算得0.9461β=< 满足4.采用修正后的刚醒横梁法计算跨中荷载横向分布系数 此桥有刚度强大的横隔梁，且承重结构的跨宽比为：故可近似按偏心压力法来计算横向分布系数m c ，其步骤如下： （1）、求荷载横向分布影响线竖标本桥梁各根主梁的横截面均相等，梁数n=5，梁间距为1.80m ，则： 按修正的刚性横梁法计算横向影响线竖坐标值ij η表示单位荷载P=1 作用于j 号梁轴上时，i 号梁轴上所受的作用，计算如下表梁号 10.57840.3892（2）、画出边主梁的横向分布影响线，并按最不利位置布置荷载，如图计算荷载横向分布系数：绘制横向分布系数影响线图，然后求横向分布系数。
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一、设计资料1、桥面净空：净—7+2⨯1.0m人行道；2、主梁跨径和全长：主梁：标准跨径:L b=25m计算跨径:L=24.50m(支座中心距离)'=（主梁预制长度）预制长度：m24.L95横隔梁5根，肋宽15cm。
3、材料4、结构尺寸参照原有标准图尺寸，选用如图所示：桥梁横断面图（单位：cm)T形梁尺寸图（单位：cm）桥梁纵断面图（单位：cm)5.设计依据1、《桥梁工程》教材，刘龄嘉主编，人民交通出版社。
2、《结构设计原理》教材。
3、《公路桥涵设计通用规范》（JTG-D60-2004）。
4、《公路桥涵钢筋混凝土和预应力混凝土桥涵设计规范》（JTG-D60-2004）。
5、公路设计丛书《桥梁通用构造及简支梁桥》胡兆同，陈万春编著。
6、《桥梁计算示例集》混凝土简支梁（板）桥.易建国编著。
7、T型梁有关标准图。
二、行车道板内力计算 计算图如下图：图1 T 形梁尺寸图（单位：cm)1、恒载及其内力（以纵向1m 宽的板进行计算） （1）、每延米上的恒载g 的计算见表1：(2)、每米宽板条的恒载内力为弯矩m KN gl M g ⋅-=⨯⨯-=-=76.18.05.52121220min,剪力KN l g V Ag 40.48.050.50=⨯=⋅= 2、车辆荷载产生的内力将车辆荷载的后轮作用于铰逢轴线上（见上图），后轴作用力标准值P=140KN ，轮压分布宽度如下图2所示，后轮着地宽度为,6.02m b =着地长度为,2.02m a =则mH b b m H a a 80.01.026.0240.01.022.022121=⨯+=+==⨯+=+=荷载对于悬臂根部的有效宽度为：m l d a a 4.38.02|4.14.0201=⨯++=++= 由规范：汽车荷载的局部加载及在T 梁，箱梁悬臂板上的冲击系数采用1.3。
作用于每米宽板条上的弯矩为：mKN b l a p M p ⋅-=-⨯⨯⨯-=-⨯⨯+-=059.16)48.08.0(4.3421403.1)4(42)1(10min,μ 作用于每米宽板条上的剪力为： KN a p V Ap 765.264.3421403.142)1(=⨯⨯⨯=⨯+=μ3、内力组合：（1）承载能力极限状态内力组合（用于验算强度）。
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钢筋混凝土T 型梁桥设计计算书1 行车道板内力计算1.1恒载产生的内力以纵向1米宽的板条进行计算如图1.1所示。
图1.1铰接悬臂板计算图示（单位：cm ）沥青混凝土面层：= 0.02×1.0×21= 0.42/kN mC25号混凝土垫层：=0.06×1.0×24=1.44/kN m T 形翼缘板自重： =0.100.161.025 3.25/2kN m +⨯⨯= 合计：g=i g ∑=++=0.42+1.44+3.25=5.11/kN m 每米宽板条的恒载内力：弯距：220115.110.95 2.3122AG M gl kN m =-=-⨯⨯=-⋅剪力：0 5.110.95 4.85AG V gl kN==⨯=1.2荷载产生的内力按铰接板计算行车道板的有效宽度如图1.2所示）。
由<<桥规>>得=0.2m ，=0.6m 。
桥面铺装厚度为8cm ，则有： =+2H=0.2+2×0.08=0.36m=+2H=0.6+2×0.08=0.76m荷载对于悬臂板的有效分布宽度为:=+d+2=0.36+1.4+1.90=3.66m冲击系数采用1+=1.3，作用为每米宽板条上的弯矩为： 01(1)/2(/4)AP M P a l b μ=-+⋅⋅- 1.3140/2/3.66(0.950.76/4)=-⨯⨯-18.90KN m =-⋅作用于每米宽板条上的剪力为：图1.2 荷载有效分布宽度图示（cm ）140(1)1.324.8622 3.66AP P V KN a μ=+=⨯=⨯ 1.3内力组合承载能力极限状态内力组合：1.2 1.4 1.22.31 1.418.9029.23j Ag Ap M M M KN m =+=-⨯-⨯=-⋅ 1.2 1.4 1.2 4.85 1.424.8640.62j Ag Ap V V V KN =+=⨯+⨯=1.4 截面设计、强度验算（HRB335钢筋：335sk f MPa =，280sd f MPa =，C25混凝土：16.7,ck f MPa =1.78,11.5, 1.23tk cd td f MPa f MPa f MPa ===）翼缘板的高度：h=160mm ；翼缘板的宽度：b=1000mm ；假设钢筋截面重心到截面受拉边缘距离=35mm ，则=125mm 。
桥梁工程课程设计计算书
桥梁工程课程设计计算书一．行车道板计算1.计算如图1所示的T 梁翼板，荷载为公路Ⅰ级，桥面铺装为5cm 的沥青混凝土和10cm 的C40水泥混凝土垫层图12.恒载弯矩计算桥面铺装m kN 55.324110.023105.0g 1=⨯⨯+⨯⨯= 板厚平均值m216.072.16.02.0)2.025.0(56.0t =⨯++⨯=翼板自重m KN 40.5250.1216.0g 3=⨯⨯=m /kN 95.840.555.3g g g 21=+=+=m90.1b l m 936.1216.072.1t l l 00=+>=+=+=所以取m 90.1l = 恒载弯矩 m/kN 039.490.195.881gl81M 22g =⨯⨯==3.活载弯矩计算对于车辆荷载，设计荷载为公路Ⅰ级，所以车轮的着地长度为m 20.0a 2=，宽度m 60.0b 2=，则有m 50.015.0220.0H 2a a 21=⨯+=+= m 90.015.0260.0H 2b b 21=⨯+=+=车轮在板的跨中m267.190.132l 32m 133.1390.150.0l 31a a 1=⨯=<=+=+=所以取m 4.1d m 267.1a =<=车轮在板的支撑处m633.090.131l 31m 716.0216.050.0t a a 1'=⨯=>=+=+=所以取m 716.0a '=m 276.02716.0267.12a a e '=-=-=m 10.0)290.13.1(290.0)2l 3.1(2b c 1=--=--=e c <所以m 916.010.02716.0c 2a a 'c =⨯+=+= 跨中位置车轮的荷载集度m/kN 387.6190.0267.12140ab 2P P 1=⨯⨯==支点处车轮的荷载集度m/kN 628.10890.0716.02140b a 2P P 1''=⨯⨯==c 处车轮的荷载集度m/kN 910.8490.0916.02140b a 2P P 1c ''=⨯⨯==如图2所示363.0475.095.0725.0y y 21=⨯==025.0475.095.005.0y 3=⨯= 017.0475.095.03/10.0y 4=⨯=故[]44332211y A y A y A y A 1M +++μ+=）（汽[025.010.0910.84363.045.0387.61363.045.0387.613.1⨯⨯+⨯⨯+⨯⨯⨯=()]mkN 374.26017.010.0910.84-628.10821⋅=⨯⨯+图2对于人群荷载产生的弯矩，如图3mN 1.354k 1.90810.9532M ⋅=⨯⨯⨯⨯=人图3弯矩组合：人汽M 1.40.8M 4.1M 2.1Mg j⨯⨯++=m N 43.287k 1.3541.40.826.3741.44.0391.2⋅=⨯⨯+⨯+⨯ 4.翼板配筋及强度复核C40混凝土，pa M 18.4f cd =，pa M 1.65f td =HRB335级钢筋，pa M 280f sd =，0.56b =ξ， 1.00=γ （1）求混凝土相对受压区高度x 悬臂根部高度h =，净保护层厚度3cm ，取B12钢筋，则有效高度213mm13.5/2-30-250d/2-a -h h 0===由)2x-(h bx f M 0cd d 0≤γ得 )2x-(213x 10004.1810287.430.16⨯=⨯⨯解得 mm 11921356.0h mm 11x 0b =⨯=ξ<= （2）求钢筋面积s A2sdcd s mm 7232801110004.18f bx f A =⨯⨯==（3）配筋取B12钢筋，按间距14cm 配置，每米板宽配筋为2S mm 792A =，最小配筋率：()()27.0280/65.145f /f 45sd td ==，即配筋率不应小于0.27%，且不应小于0.2%，故取%27.0min =ρ 实际配筋率%)27.0(%37.02131000792bhA min 0S =ρ>=⨯==ρ分布筋按构造配置，取A8钢筋，间距为20cm （4）强度复核bxf A f cd s sd =， 得mm 1210004.18792280bf A f x cd s sd =⨯⨯==)212-(21312100018.4)2x -(h bx f M0cd u⨯⨯⨯==mkM 287.43M m kN 706.45⋅=>⋅=， 满足要求二．主梁计算(一)跨中截面荷载横向分布系数计算此桥在跨度内设有横隔梁，具有强大的横向连接刚性，且承重结构长宽比为：71.190.165.19B L =⨯=故可用偏心压力法来绘制荷载横向影响线并计算横向分布系数c m ，图4本桥各根主梁的横截面均相等，梁数6n =，梁间距为1.90m ，则26252423222161i 2i a a a a a a a +++++=∑= 2222222m175.63(-4.75)(-2.85)(-0.95)95.085.275.4=+++++=①号梁横向影响线的竖标值为：190.0175.6375.461a an 1524.0175.6375.461a a n 1261i 2i2116261i 2i2111-=-=∑-=η=+=∑+=η==由11η，16η绘制①号梁横向影响线，如图4（a ）所示，进而由11η，16η计算横向影响线的零点位置。
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钢筋混凝土T 型梁桥设计计算书1 行车道板内力计算1.1 恒载产生的内力以纵向1米宽的板条进行计算如图1.1所示。
图1.1 铰接悬臂板计算图示（单位：cm ）沥青混凝土面层：1g = 0.02×1.0×21= 0.42/kN mC25号混凝土垫层：2g =0.06×1.0×24=1.44/kN m T 形翼缘板自重：3g =0.100.161.025 3.25/2kN m +⨯⨯= 合计：g=i g ∑=1g +2g +3g =0.42+1.44+3.25=5.11/kN m 每米宽板条的恒载内力：弯距：220115.110.95 2.3122AG M gl kN m =-=-⨯⨯=-⋅剪力：0 5.110.95 4.85AG V gl kN ==⨯=1.2 荷载产生的内力按铰接板计算行车道板的有效宽度如图1.2所示）。
由<<桥规>>得2a =0.2m ，2b =0.6m 。
桥面铺装厚度为8cm ，则有：1a =2a +2H=0.2+2×0.08=0.36m 1b =2b +2H=0.6+2×0.08=0.76m荷载对于悬臂板的有效分布宽度为:a =1a +d+20l =0.36+1.4+1.90=3.66m冲击系数采用1+μ=1.3，作用为每米宽板条上的弯矩为：01(1)/2(/4)AP M P a l b μ=-+⋅⋅-1.3140/2/3.66(0.950.76/4)=-⨯⨯- 18.90KN m =-⋅作用于每米宽板条上的剪力为：图1.2 荷载有效分布宽度图示（cm ）140(1) 1.324.8622 3.66AP P V KN a μ=+=⨯=⨯1.3 内力组合承载能力极限状态内力组合：1.2 1.4 1.22.31 1.418.9029.23j Ag Ap M M M KN m =+=-⨯-⨯=-⋅ 1.2 1.4 1.2 4.85 1.424.8640.62j Ag Ap V V V KN =+=⨯+⨯=1.4 截面设计、强度验算（HRB335钢筋：335sk f MPa =，280sd f MPa =，C25混凝土：16.7,ck f MPa =1.78,11.5, 1.23tk cd td f MPa f MPa f MPa ===）翼缘板的高度：h=160mm ；翼缘板的宽度：b=1000mm ；假设钢筋截面重心到截面受拉边缘距离s a =35mm ，则0h =125mm 。
按<<公预规>>5.2.2条规定：010()2d u c xM M f bx h γα==-1.029.2311.51000(0.125)2x x ⨯=⨯⨯⨯-解得：x=0.0224m 验算00.550.1250.0688()0.0224()h m x m ξ=⨯=>= 按<<公预规>>5.2.2条规定：sd s cd f A f bx =211.5 1.00.0224/280920s A mm =⨯⨯=查有关板宽1m 内钢筋截面与间距表，考虑一层钢筋为8根由规范查得可供使用的有8A 14（21231s A mm =），然后按照构造布置构造钢筋，并布置如图1.3。
图1.3 行车道板配筋图（尺寸单位：mm ）按<<公预规>>5.2.9条规定，矩形截面受弯构件的截面尺寸应符合下列要求，即：3000.51100.51101000125d V γ--≤⨯=⨯⨯318.75()40.62()j kN V kN =>=按<<公预规>>5.2.10条规定：330200.51100.5110 1.0 1.231000125d td V f bh γα--≤⨯=⨯⨯⨯⨯⨯78.41()40.62()j kN V kN =>=故不需要进行斜截面抗剪承载力计算，仅按构造要求配置箍筋。
根据<<公预规>>9.2.5条,板内应设置垂直于主钢筋的分布钢筋，直径不应小于8mm ，间距不应小于200mm 。
因此板内A 8，间距为250mm 的分布钢筋。
承载力验算： sd s cd f A f bx =/()2800.001231/(11.5 1.0)0.030()sd s cd x f A f b m ==⨯⨯=010()2d u cd xM M f bx h γα==-3111.510 1.00.030(0.1250.030)2=⨯⨯⨯⨯-⨯25.2440.62d kN m M kN m =⋅<=⋅承载能力满足要求。
2 主梁内力计算根据以上所述梁跨结构纵、横截面的布置，并通过活载作用下的梁桥荷载横向分布计算，可分别求得个主梁控制截面（一般取跨中、四分点和支点截面）的恒载和最大活载内力，然后再进行内力组合。
2.1 恒载产生的主梁内力2.1.1 第一期恒载主梁：(1)26[0.20 1.30(0.100.16)/2(2.100.20)]2512.68/i g A kN m =⨯=⨯++⨯-⨯=∑ 边横隔梁：(2){[1.00(0.100.16)/2](2.100.20)/20.15525}/19.700.79g =-+⨯-⨯⨯⨯=/kN m中横隔梁：'(2)20.79 1.58/g kN m =⨯=边主梁第一期恒载集度为：1(1)(2)12.680.7913.47/g g g kN m =+=+=中主梁第一期恒载集度为：'2(1)(2)12.68 1.5814.26/g g g kN m =+=+=2.1.2 第二期恒载桥面铺装：3[0.02721(0.060.1125)/2724]/4 4.36/g KN m =⨯⨯++⨯⨯=栏杆和人行道：428.54 4.27/4g kN m =⨯=主梁的第二期恒载集度为：534 4.36 4.278.63/g g g kN m =+=+= 2.1.3 最终恒载作用于边主梁的全部恒载集度g 为：1513.478.6322.10g g g =+=+=KN/m 作用于中主梁的全部恒载集度'g 为：'2514.268.6322.89g g g =+=+=KN/m 2.1.4 永久作用效应主梁弯距和剪力计算公式：()2x gx M l x =- ； (2)2x gQ l x =-。
边主梁恒载内力如下表2.1所示：2.2 活载产生的主梁内力2.2.1 支点截面的荷载横向分布系数0m如图2.1所示，按杠杆原理法绘制荷载横向分布影响线进行布载，①号、②号梁可变作用的横向分布系数可计算如下：①号主梁活载横向分布系数公路－II 级：0.7870.39422qoqm η===∑ 人群荷载： 1.638or r m η== ②号主梁活载横向分布系数公路－II 级： 1.0000.50022qoq m η===∑人群荷载：0or r m η==图2.1 支点的横向分布系数0m 计算图示（尺寸单位：cm ） (a)桥梁横截面；（b )①号梁横向影响线；（c )②号梁横向影响线2.2.2 跨中的荷载横向分布系数c m由图2.1可知，此桥设有刚度强大的横隔梁，且承重结构的宽跨比为19.70 3.1323 2.10L B ==>⨯故可按偏心压力法来计算横向分布系数c m ，其步骤如下：（1）求荷载横向分布影响线竖标本桥各根主梁的横截面均相等，梁数n=4，梁间距2.10m ，则42222212341ii aa a a a ==+++∑=222[(2.10 1.05) 1.05]22.05⨯++=2m则①号主梁在两个边主梁处的横向影响线的竖标值为：2111(2.10 1.05)0.250.450.70422.05η+==+=+=2141442111(2.10 1.05)0.250.450.20422.05i i a a n a η=+=+=-=-=-∑（2）绘出荷载横向分布影响线在最不利位置布载，如图2.2，其中人行道缘石至①号主梁轴线的距离Δ为：图2.2 荷载横向分布系数计算图示（尺寸单位：cm ）a )桥梁横断面；b )①号主梁横向分布影响线荷载横向分布影响线的零点至①号梁位的距离为x,可按比例关系求得： 3 2.100.7000.200x x⨯-=；解得x=4.90m 并据此计算出对应个荷载点的影响线竖标qi η和r η。
（3）计算荷载横向分布系数c m在中间横隔梁刚度相当大的窄桥上，在沿横向偏心布置的汽车荷载作用下，总是靠近汽车荷载一侧的边主梁受载最大。
则①号梁的最不利布载受载最大。
①号梁的活载横向分布系数分别计算如下：汽车荷载cq m =12q η∑=12(1q η+2q η+3q η)=10.700(4.65 2.45 1.15)0.5892 4.900⨯⨯++=人群荷载cr m =r η= 0.700 1.5(4.9000.25)0.8434.9002r x x η11=⨯++=求得①号主梁的各种荷载横向分布系数后，就可得到各类荷载分布至该梁的最大荷载值。
横向分布系数汇总如表2.2所示。
表2.2 荷载横向分布系数汇总2.2.3 计算活载内力在活载内力计算中，本设计对于横向分布系数的取值作如下考虑：计算主梁活载弯距时，均采用统一的横向分布系数c m ，鉴于跨中和四分点剪力影响线的较大坐标位于桥跨中部，故也按不变化的c m 来计算。
求支点和变化点截面活载剪力时，由于主要荷重集中在支点附近而考虑支撑条件的影响，按横向分布系数沿桥跨的变化曲线取值，即从支点到/4l 之间，横向分布系数用0m 与c m 值用直线内插法，期于区段取c m 值。
计算跨中截面最大弯距及相应荷载位置的剪力和最大剪力及相应荷载位置的弯距采用直接加载求活载内力，计算公式为：对于汽车荷载：(1)()c k i k i S m q m P y μξ=+⋅⋅Ω+汽 对于人群荷载：c r S m q =⋅Ω人（1）均布荷载和内力影响线面积计算如表2.3所示表2.3 均布荷载和内力影响线面积计算（2）公路－II 级集中荷载k P 计算计算弯距效应时：3600.751800.751800.75(19.70 5.0)179.1505k P kN m ⨯-⨯=⨯+⨯-=⋅-计算剪力效应时： 1.2179.1214.92k P kN =⨯=（3）计算冲击系数μ和车道拆减系数按<<桥规>>第4.3.1条规定，结构的冲击系数与结构的基频有关，因此先计算结构的基频，简支T 梁桥的基频可采用下列公式估算：23.147.98()219.70f Hz ===⨯其中： 30.812425102070.3(/)9.81c G m kg m g ⨯⨯=== 根据本桥的基频，可计算出汽车荷载的冲击系数为： 0.1767ln 0.01570.351f μ=-= 本设计按两车道设计，不拆减，则1ξ=。