卧式容器设计方法与鞍座标准的匹配
卧式容器多鞍座的设计方法
火压力容器》 还提出了一种多鞍座卧式容器的设计 方法 ， 这是多鞍座卧式容器设计首次提 出的标准。 另外 ， 对于一些承受非均匀载荷的以及鞍座非等距 布 置 的特 殊 多鞍座 卧式压 力容 器 的设 计还 需进 行有
限元 分析 。
１
￡ ＋ Ｍ ＋ １ （ １ １ ２ （ ￡ ＋）＋ ） ＋ ＝ ＋Ｌ
强作 用 。
３ 结 语
在 实 际工程 应用 中 ， 往情 况 比较复杂 ， 往 比如运 输过 程 中 ， 由于运输 时 的地 面 的不 平 等 各 种 因素 的
２２２ 求解思路不同 ．． Ｅ １４ ５标 准 明确规 定 了多鞍 座卧式 容器 鞍座 Ｎ ３４
的分 布应该 尽量 保证 各鞍 座受 力均 匀 。因此对 于载 荷 均 布 的卧式容 器 ， 鞍座也 应该 均匀 布置 ， 于鞍座 对 非 均匀 布置 的 卧式 容器 ， 鞍座 反 力 通 过 静 不定 结 构
工程技 术人 员 实际工 作 中有参考 价值 。
Ｚｋ ｉ 法都是以受均匀载荷的多支撑简支梁作为简化 ｃ 模型， 通过 该简 化模 型对鞍 座处 的弯矩进 行计 算 。
另外 运 用有 限元分 析 设计 方 法 虽然 方 法先 进 、 经济 性较好 ， 掌握起 来 比较 困难 ， 但 不利 于推 广 。
的多鞍 座 卧式容 器 ， 它 简化 为受 均 匀 载 荷 的多 支 将 撑 简支 梁模 型 ， 过 该 简化 模 型 对 鞍 座处 的弯 矩 进 通
式容器 的各个危险点的最大应力 ， 然后与材料 的许 用 应力 进行 比较 。Ｚｃ 没有 比较各 个弯 矩之 间的 ｉ ｋ法 关系 ， 无论大小 ， 一律计算出各个情况下的危险点的 受力情况 ， 计算量较大， 计算过程繁琐 。
JBT4731-2005钢制卧式容器讲稿
JBT 4731-2005 钢制卧式容器讲稿1.适用范围JB/T 4731—2005《钢制卧式容器》相对于原来GB l50—1989第8章作了部分修订，如：取消圈座支承，增加鞍座轴向弯曲强度校核及附录A《有附加载荷作用时卧式容器的强度汁算》等。
JB/T 4731适用于设计压力不大于35MPa，在均布载荷作用下，由两个对称的鞍式支座支承的常压及受压卧式容器，它不适用于：——直接火焰加热及受核辐射作用的卧式容器；——经常搬运的卧式容器；——带夹套的卧式容器；一一作疲劳分析的卧式容器：卧式容器设计是先根据操作压力(内压、外压)确定壁厚，再依据自重、风、地震及其他附加载荷来校核轴向、剪切、周向应力及稳定性，卧式容器设计还包括支座位置的确定及支座本身的设计。
2.术语和定义.操作压力.设计压力.计算压力.试验压力设计温度工作温度试验温度计算厚度设计厚度名义厚度有效厚度3设计的一般规定3.1 设计压力的确定：（a）设计压力值应不低于操作压力；（b）装有超压泄放装置时，设计压力按GB150附录B确定设计压力；(c)液化气体，液化石油气的卧式容器，按《容规》规定确定设计压力；(d)真空容器的设计压力按承受外压考虑，当装用安全控制装置时，设计压力取 1.25倍的最大内外压差或0.1Mpa两者的较低值；当无安全控制装置时，设计压力取0.1Mpa。
3．2设计温度的确定：(a)设计温度不低于元件金属在工作时可能达到的最高温度。
对于0度以下的金属温度,设计温度不应高于元件金属在工作时可能达到的最低温度。
铭牌上应标志设计温度。
(b)低温卧式容器的设计温度按GB150附录C规定确定。
3．3元件金属温度确定（a）传热计算；(b)在已使用的同类容器上测定；(C)在使用过程中，金属温度接近介质温度时按内部介质温度确定。
3．4 对于有不同工况的卧式容器，应按最苛刻的工况设计，并在图样或技术文件中注明各工况的操作压力和操作温度。
3.5设计载荷（a）.长期载荷设计压力——内压、外压；液体静压力；容器质量载荷——自身质量，容器所容纳的物料质量，保温层、梯子平台、接管等附件质量载荷。
鞍座与卧式容器筒体连接方式对筒体应力的影响
关键词： 座 ； 鞍 卧式容 器 ； 力 ； 限元 法 应 有
中图 分 类 号 ：Ｇ ０ Ｔ １５ Ｔ ４４；Ｂ １ 文 献标 识 码 ： Ａ 文章 编 号 ：０ １ ４ ３ （０ １ Ｏ — ００— ４ １０ — ８７ ２ １ ） １ ０ ４ ０
ｄｉ１ ．９９ ｊｉ ｎ １０ — ８ ７２ １ ．１０ ８ ｏ：０３ ６ ／．ｓ ．０ １ ４ ３ ．０ １Ｏ ．０ ｓ
ｂｅ ｎ ｃ ｏ ｅ ｃ ｏ ｄｉｇ ｔ ｈ ｉｍｅ ｅ ｆｔ ｅ ｃ ｌｎ ｅ ｅ ｔ ｂ ｉｈ ｄ ｔ ｅ ｔｕ ａ ｌ ｎ ｔ ｌｍｅ ｔｍｏ ｅ ｅ ｈ ｓ ｎ ａ ｃ ｒ ｎ ｏ ｔ ｅ ｄ ａ ｔｒ ｏ ｈ ｙ ｉ ｄ ｒ． ｓａ ｌｓ ｅ ｈ ｒ ｅ ｓ ｄｄｅ ｆ ｉｅ ｅｅ ｎ ｄ ｌ ｉ
第七届全国压 力容器设计学术交流会议交流论 文选 登 （ ） 一
鞍座 与卧式容器筒体连接方式对筒体应 力的影响
谭 蔚， 王正 强 ， 张晋 军 ３０７ ） ００２ （ 津大学 化 工学 院 ， 天 天津
摘 要： 对双鞍 座 卧式容器 ， 针 在建 立 了鞍 座 真实结 构模 型基础 上 ， 鞍座 与筒体 之 间分别采 用全 焊 在 接和全 接触 支承 方式条 件 下 ， 进行 了有 限元模 拟计 算 ， 到 了鞍 座处 简体 上 的应 力 分布 ， 对 计算 得 并 结果进 行 了对 比分 析。 计算结 果表 明 ， 接方 式的不 同， 连 简体 上 最大 等效应 力 的位 置 与大小均 不 一 样 ， 且鞍座处 筒体 的应 力分布 也 不相 同。计算 结果 对 于鞍 座 与 卧式容 器 连接 方 式 的选 择提 供 了 并
Ａ ｓｒｃ ： ｅａｔａ ｍ ｎ ｆｃ ｒ ｇｐｏｅｓ ｆ ｏｉ ｎａ ｖ ｓ ｌ ｓｄ ｌ ｍａ ｒｙｃｎ ｅｔ ｉ ｙ ｎ ｂｔａ ｔＩ ｔ ｃ ｌ ａ ｕａｔｉ ｒｃｓ ｏ ｒ ｏｔｌ ｅｓ ， ａ ｄｅ ｊｉ ｏ ｎｃｅ ｗｔ ｅｌ — ｎｈ ｕ ｕｎ ｈ ｚ ｅ ｏｔ ｄ ｈ ｉ
【毕业设计】双鞍座支撑的内压卧式容器设计化工装备技术专业(实用)文档
【毕业设计】双鞍座支撑的内压卧式容器设计化工装备技术专业(文档可以直接使用，也可根据实际需要修改使用,可编辑欢迎下载）毕业设计说明书设计名称: 毕业设计题目: 双鞍座支撑的内压卧式容器设计学生姓名: 罗志高专业: 化工装备技术班级: 装备1012学号: 202113040246指导老师: 李群松指导时间: 二0一二年十一月目录一、设计方案的分析与拟定 (1)二、设计任务书 (2)三、计算步骤与内容 (4)§1设计条件§2、压力容器圆筒和封头设计计算 (5)2.1、圆筒厚度的计算2.2、封头厚度的计算§3、压力容器支座的选型与计算 (6)3.1、圆筒、封头、附件、充液质量计算3.2、鞍座反力计算§4、压力容器圆筒轴向弯矩设计 (8)§5、压力容器圆筒轴向应力设计计算 (13)§6、压力容器圆筒、封头切向应力设计计算 (14)§7、压力容器圆筒周向应力设计计算 (15)§8压力容器鞍座有效断面平均应力设计计算 (16)§9 典型零部件的选用 (23)参考文献 (26)设计方案的分析和拟定熟练掌握查阅文献资料、收集相关数据、正确选择公式在兼顾技术先进性、可行性、经济合理的前提下，综合分析设计任务要求，确定化工工艺流程，进行设备选型，并提出保证过程正常、安全可行所需的检测和计量参数，同时还要考虑改善劳动条件和环境保护的有效措施。
准确而迅速的进行过程计算及主要设备的工艺设计计算及选型。
✓据设计任务书的要求，双鞍座卧式储罐有筒体、两端封头，支座、人孔、手孔以及安全附件工艺接管等构成。
根据任务书要求以及卧式压力容器的类型及承载能力为工程实际中的运行我们选取鞍式支座，鞍式支座也应用最广泛。
✓在阅读了设计任务书后,按以下内容和步骤进行设计✓总体结构设计。
根据工艺的要求，并考虑到制造安装和维护检修的方便来确定各部分结构形式。
◆决定并选择支座类型及有关零部件。
卧式容器鞍座布置几个问题讨论
卧式容器常用于石油化工行业中，作为反应器、储罐等设备。
石油化工
制药行业中，卧式容器可用于药品生产过程中的反应、储存等环节。
制药行业
食品行业中，卧式容器可用于加工、储存食品原料等。
食品行业
卧式容器在工程中的应用领域
工程实例1
某石油化工企业，卧式容器作为反应器使用，采用鞍座布置方式进行固定，取得了良好的效果。
卧式容器的特点是结构简单、占地面积小、易于清洗和维护，同时由于其水平放置，容易产生流体介质水平方向的冲击和振动。
卧式容器的定义与特点
卧式容器由于其结构特点，需要使用鞍座进行支撑和固定，以防止容器在流体介质冲击和振动下发生位移和变形。
鞍座的布置需要考虑容器承受的载荷和应力分布，同时要保证容器的稳定性和安全性，因此鞍座布置的设计是卧式容器设计的重要环节。
安全措施
制定并执行安全操作规程，确保操作人员的安全及设备的稳定运行。
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02
卧式容器鞍座布置的优化设计
总结词
合理、经济、安全
详细描述
卧式容器鞍座数量的确定应综合考虑多方面因素。首先，要保证容器的支撑和固定效果，避免容器在运输和储存过程中发生晃动或滑动，因此需要合理布置鞍座的位置和数量。其次，应考虑鞍座的承载能力，确保其能够承受容器和装载物的重量以及其他附加载荷，同时要满足经济性要求，即尽量降低制造成本和维护成本。最后，应考虑鞍座的安全性，确保其不会对容器和装载物造成损伤或潜在的安全隐患。
工程实例2
某制药企业，卧式容器作为储罐使用，采用鞍座布置方式进行固定，确保了容器的稳定性。
卧式容器鞍座布置的工程实例
工程应用中的维护与保养策略
定期检查
对卧式容器进行定期检查，确保容器及附件的正常运行。
卧式储罐鞍座标准
卧式储罐鞍座标准
【一、卧式储罐概述】
卧式储罐是一种常见的储存设备，广泛应用于石油、化工、食品等行业。
它具有占地面积小、结构简单、操作方便等优点。
卧式储罐的底部通常设有鞍座，用于支撑储罐和保证储罐的稳定性。
【二、鞍座标准的重要性】
鞍座作为卧式储罐的重要组成部分，其选型和质量直接影响到储罐的使用寿命、安全性能和运行稳定性。
因此，制定一套合理的鞍座标准显得尤为重要。
我国相关部门已制定了相应的卧式储罐鞍座标准，为行业发展提供了重要依据。
【三、卧式储罐鞍座标准的具体要求】
根据我国卧式储罐鞍座标准，鞍座应具备以下要求：
1.材料：鞍座材料应具有较高的强度和耐腐蚀性能，确保储罐在各种工况下的使用寿命。
2.设计：鞍座设计应符合力学原理，确保储罐在承受压力时具有良好的稳定性。
3.制造工艺：鞍座制造工艺应成熟、可靠，确保产品质量。
4.尺寸和形状：鞍座的尺寸和形状应与储罐底部相适应，保证储罐的平稳放置。
【四、鞍座选型的注意事项】
1.根据储罐的容量、工作压力、使用环境等因素选择合适的鞍座材料。
2.结合储罐底部的形状和尺寸，选择合适的鞍座形状。
3.考虑鞍座的耐磨性和抗疲劳性能，以确保储罐在长期运行过程中的稳定性。
4.选择具有良好售后服务和品牌口碑的供应商。
【五、总结】
卧式储罐鞍座标准对于保证储罐的安全运行具有重要意义。
在实际应用中，选型时应充分考虑鞍座的材质、设计、制造工艺等因素，确保储罐在各种工况下的稳定性和安全性。
浅谈卧式容器鞍式支座的允许载荷
CHEMICAL ENGINEERING DESIGN 化工设计2020,30(4)浅谈卧式容器鞍式支座的允许载荷常永波∗ 北京石油化工工程有限公司西安分公司 西安 710075摘要 卧式容器作为压力容器中最常见的结构型式之一,常采用鞍式支座来支承。
当选用NB /T47065.1-2018标准鞍式支座进行卧式容器设计计算时,发现在垫板不起加强作用,鞍座的应力由水平拉应力控制时,部分鞍座水平应力σ9不满足《卧式容器》NB /T47042-2014校核要求。
由此可见,按标准鞍式支座的选取原则,即在满足鞍座标准规定的条件下,当垫板不起加强作用时,有必要对选用的标准鞍式支座进行强度校核。
关键词 鞍式支座 受力分析 允许载荷∗常永波:工程师。
2008年毕业于西北大学过程装备与控制工程专业。
一直从事化工容器设计工作。
联系电话:187********,E -mail:280775137@。
鞍式支座是卧式容器广泛应用的一种支座,通常由垫板、腹板、筋板和底板构成。
垫板能够减少筒体的周向应力,筋板作用是将垫板和腹板连接起来增加鞍座刚度,用来抵抗压缩力和外弯矩。
腹板、筋板的厚度以及鞍座的高度直接决定着鞍式支座的允许载荷的大小。
1 鞍式支座的受力分析1.1 鞍式支座腹板的水平拉应力容器作用于鞍座的载荷见图1。
图1 容器作用于鞍座的载荷示意图此径向载荷的水平分量即静载荷产生的水平分力Fs,有将鞍座沿纵向截面撕裂的趋势,该力由Zick 法导出:F s =[1+cos β-0.5sin 2βπ-β+sin βcos β]Q =K 9Q式中,Q 为一个鞍座的反力(支承的重量),N;K 9为系数,当鞍式支座包角θ=120°时,K 9=0.204;当鞍式支座包角θ=150°时,K 9=0.259。
依据《卧式容器》NB /T47042-2014规定,鞍式支座腹板的水平拉应力σ9按以下两种情况分别计算:(1)无垫板或垫板不起加强作用时:σ9=F s H s b 0=K 9QH s b 0(1)(2)垫板起加强作用时:σ9=F s H s b 0+b r δre =K 9QH s b 0+b r δre(2)式中,H s 为计算高度,取min {H,13R a},mm;b 0为鞍座腹板厚度,mm;b r 为鞍座垫板有效宽度,mm,取b r =b 2。
卧式容器设计
L
8
卧式容器设计
一、鞍座结构及载荷分析
(二) 载荷分析
(1)均布载荷q、支座反力F 假如容器总重量为2F，则作用在外伸梁 上(梁全长仍为L)单位长度的均布载荷为：
对于平封头，H＝0，则 由静力平衡条件，对称配置的双鞍座中 每个支座的反力就是F，或写成：
9
卧式容器设计
一、鞍座结构及载荷分析
卧式容器设计 前言
卧式容器广泛应用在石油化工、医药、食品等工业
领域，卧式是相对于立式而言的，其筒体轴线一般 为水平。设计所卧式容器设计的特点
卧式压力容器的设计由于其支承方式的特点决 定了其设计的特殊性，按JB/T4731-2005 《钢制卧式容器》，其设计步骤为： 1）卧式容器设计是先根据操作压力(内压、外 压或常压)确定壁厚； 2）再依据自重、风、地震及其他附加载荷来校 核轴向、剪切、周向应力及稳定性；
(二) 载荷分析
(2)竖直剪力V 和力偶M 封头本身和封头中物料的重量为 (2/3H)q，此重力作用在封头(含物 料)的重心上。对于半球形封头，可 算出重心的位置e=3/8H，e为封头 重心到封头切线的距离。 按照力线平移法则，此重力可用一 个作用在梁端点的横向剪力V和一个 附加力偶m1来代替，即：
圈座用于大直径薄壁容器。
鞍式支座，通常用于 较重的大设备。对于卧 式容器，除了考虑操作压力引起的薄膜应力 外，还要考虑容器重量在壳体上引起的弯曲， 所以即使选用标准鞍座后，还要对容器进行 强度和稳定性的校核。
3
卧式容器设计
一、鞍座结构及载荷分析
双鞍座的优点： 置于鞍座上的圆筒形容器与梁相似，当尺寸和载荷一 定时，多支点在梁内产生的应力较小，支座数目似乎 应该多些好。 但容器采用两个以上的鞍座时，支承面水平高度不等、 壳体不直和不圆等微小差异以及容器不同部位在受力 挠曲的相对变形不同，使支座反力难以为各支点平均 分摊，导致壳体应力趋大，因此一般情况采用双支座。 双鞍座位置设置的原则： 采用双支座时，支座位置的选择一方面要考虑到利用 封头的加强效应，另一方面又要考虑到不使壳体中因 荷重引起的弯曲应力过大，所以按下述原则确定支座 的位置：
卧式容器设计..
(2)竖直剪力V 和力偶M 封头本身和封头中物料的重量为 (2/3H)q，此重力作用在封头(含物 料)的重心上。对于半球形封头，可 算出重心的位置e=3/8H，e为封头 重心到封头切线的距离。 按照力线平移法则，此重力可用一 个作用在梁端点的横向剪力V和一个 附加力偶m1来代替，即：
当鞍座邻近封头时，则封头对支座处简体有加强作用。 为了充分利用这一加强效应，在满足A≤0.2L下应尽 量使A≤0.5Ri(筒体内半径)。
注意这里的L为两封头切线之间的距离。 鞍座包角 的大小对鞍座筒体上的应力有直接关系， 一般采用120o、135o、150o三种。 双鞍座中一个鞍座为固定支座，另一个鞍座应为活动 支座。
21
卧式容器设计
二、筒体的应力计算与校核
(一)筒体的轴向应力
2.支座截面上筒体的最大轴向应力 计算支座处筒体的轴向弯曲正应力时， 分两种情况进行： 鞍座平面上筒体有加强圈或已被封 头加强(A<0.5Ri)。由整个圆筒截面 承受弯矩，不存在扁塌效应。则该 截面的抗弯断面模数为 Ri2te 。
圈座用于大直径薄壁容器。
鞍式支座，通常用于 较重的大设备。对于卧 式容器，除了考虑操作压力引起的薄膜应力 外，还要考虑容器重量在壳体上引起的弯曲， 所以即使选用标准鞍座后，还要对容器进行 强度和稳定性的校核。
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卧式容器设计
一、鞍座结构及载荷分析
双鞍座的优点： 置于鞍座上的圆筒形容器与梁相似，当尺寸和载荷一 定时，多支点在梁内产生的应力较小，支座数目似乎 应该多些好。 但容器采用两个以上的鞍座时，支承面水平高度不等、 壳体不直和不圆等微小差异以及容器不同部位在受力 挠曲的相对变形不同，使支座反力难以为各支点平均 分摊，导致壳体应力趋大，因此一般情况采用双支座。 双鞍座位置设置的原则： 采用双支座时，支座位置的选择一方面要考虑到利用 封头的加强效应，另一方面又要考虑到不使壳体中因 荷重引起的弯曲应力过大，所以按下述原则确定支座 的位置：
卧式储罐设计
新疆工业高等专科学校课程设计说明书题目名称：卧式储罐设计系部：化学工程系专业班级：煤化09-3(3)班学生姓名：程贺廖倩文指导教师：薛风完成日期： 2011-12-24目录摘要 (3)第一章绪论 (4)1.1设计任务： (4)1.2设计思想： (4)1.3设计特点： (4)第二章材料及结构的选择与论证 (5)2.1材料选择 (5)2.2结构选择与论证 (5)2.2.1 封头的选择 (5)2.2.2容器支座的选择 (5)2.3法兰型式 (6)2.4液面计的选择 (6)第三章结构设计 (7)3.1壁厚的确定 (7)3.2封头厚度设计 (7)3.2.1计算封头厚度 (8)3.2.2水压试验及强度校核 (8)3.3储罐零部件的选取 (8)3.3.1储罐支座 (8)3.3.2 罐体质量 (9)3.3.3封头质量 (9)3.3.4液氨质量 (9)3.3.5附件质量 (10)第四章接管的选取 (11)4.1液氨进料管 (11)4.2平衡口管 (11)4.3液位指示口管 (11)4.4放空口管 (12)4.5液体进口管 (12)4.6液体出口管 (12)第五章压力计选择 (13)符号说明 (14)总结 (15)致谢 (16)参考文献 (18)摘要本说明书为《1.2m3液氨储罐设计说明书》。
扼要介绍了卧式储罐的特点及在工业中的广泛应用，详细的阐述了卧式储罐的结构及强度设计计算及制造、检修和维护。
本文采用分析设计方法，综合考虑环境条件、液体性质等因素并参考相关标准，按工艺设计、设备结构设计、设备强度计算的设计顺序，分别对储罐的筒体、封头、鞍座、接管进行设计，然后采用1SW6-1998对其进行强度校核，最后形成合理的设计方案。
设计结果满足用户要求，安全性与经济性及环保要求均合格。
关键词：压力容器、卧式储罐、结构设计、强度校核、开孔补强第一章绪论1.1 设计任务：针对化工厂中常见的液氨储罐，完成主体设备的工艺设计和附属设备的选型设计，绘制总装配图，并便携设计说明书。
卧式容器的支座[宝典]
![卧式容器的支座[宝典]](https://img.taocdn.com/s3/m/729c395132687e21af45b307e87101f69e31fbbb.png)
一、卧式容器的支座卧式容器的支座有三种：鞍座、圈座和支腿。
㈠鞍式支座鞍座是应用最广泛的一种卧式容器支座，常见的卧式容器和大型卧式贮槽，热交换器等多采用这种支座。
鞍式支座如上图所示，为了简化设计计算，鞍式支座已有标准JB/T4712-92 《鞍式支座》，设计时可根据容器的公称直径和容器的重量选用标准中的规格。
鞍座是由横向筋板、若干轴向筋板和底板焊接而成。
在与设备连接处，有带加强垫板和不带加强垫板两种结构。
鞍式支座的鞍座包角q为120°或150°，以保证容器在支座上安放稳定。
鞍座的高度有200、300、400和500mm四种规格，但可以根据需要改变，改变后应作强度校核。
鞍式支座的宽度b可根据容器的公称直径查出。
鞍座分为A型（轻型）和B型（重型）两类，其中重型又分为BⅠ～BⅤ五种型号。
其中BⅠ型结构如BⅠ型鞍座结构图所示。
A型和B型的区别在于筋板和底板、垫板等尺寸不同或数量不同。
BI型鞍座结构图鞍座的底板尺寸应保证基础的水泥面不被压坏。
根据底板上螺栓孔形状的不同，每种型式的鞍座又分为固定式支座（代号F)和滑动式支座（代号S)两种安装形式，固定式鞍座底板上开圆形螺栓孔，滑动式支座开长圆形螺栓孔。
在一台容器上，两个总是配对使用。
在安装活动支座时，地脚螺栓采用两个螺母。
第一个螺母拧紧后倒退一圈，然后用第二个螺母锁紧，这样可以保证设备在温度变化时，鞍座能在基础面上自由滑动。
长圆孔的长度须根据设备的温差伸缩量进行校核。
一台卧式容器的鞍式支座，一般情况下不宜多于两个。
因为鞍座水平高度的微小差异都会造成各支座间的受力不均，从而引起筒壁内的附加应力。
采用双鞍座时，鞍座与筒体端部的距离A可按下述原则确定（见上图）：当筒体的L/D较大，且鞍座所在平面内又无加强圈时，应尽量利用封头对支座处筒体的加强作用，取A≤0.25D；当筒体的L/D较小，d/D较大，或鞍座所在平面内有加强圈时，取A≤0.2L。
㈡圈座在下列情况下可采用圈座：对于大直径薄壁容器和真空操作的容器，因其自身重量可能造成严重挠曲；多于两个支承的长容器。
卧式容器鞍座布置几个问题讨论
- 29 -第9期卧式容器鞍座布置几个问题讨论张志辉（湖北省缘达化工工程有限公司， 湖北 武汉 430073）[摘 要] 鞍座是卧式容器最常用的支撑部件，其设计选型过程涉及力学、材料、焊接等多个方面。
只有正确地进行结构设计和安装，才能保证卧式容器的安全运行。
但是，对鞍座设计、安装还存在一些理解上的误区，这将直接影响设备的安全性，因此有必要引起足够重视。
[关键词] 卧式容器；鞍座；正确设计；常见问题作者简介：张志辉（1984—），男，河北邢台人，2010年毕业于武汉工程大学化工机械专业，硕士，工程师，注册动力工程师。
现在湖北省缘达化工工程有限公司从事压力容器设计工作。
1 鞍座布置间距卧式容器鞍座的位置直接与鞍座处的弯矩、剪力、周向应力等相关联，一般对于薄壁的卧式容器，应尽量使支座中心到封头切线的距离A 小于或等于0.5Rm （Rm 为圆筒的平均半径），以使封头对圆筒起到加强作用，在鞍座承受M2弯矩时，抗弯截面为整个圆截面。
但是，对L/D 较大的长卧式容器，取A≤0.5Rm 时，可能使容器中间截面处弯矩M1偏大，这时应调整A ，使A 值接近0.2L ，当A=0.207L 时，M1与M2,大致相等。
图1 鞍式支座支撑容器2 固定式、滑动式鞍座布置NB/T47065.1-2018《容器支座 第1部分：鞍式支座》把鞍座分为固定式（代号F ）和滑动式（代号S ）两种，这是因为设备随着温度的变化会产生热胀冷缩，如果不让设备有自由伸缩的可能性，则在容器壁中会产生热应力，钢制容器每1℃的温差将产生约2.5MPa 的应力。
因此，在设计设备支座时总有一个是固定的，其余做成滑动的。
对于双鞍座支撑容器，一般把接管多或接管公称直径较大的一端选为固定鞍座，另一端当成滑动端，当卧式容器上面带塔或其他重型设备时，应该把远离这些附件垂直中心线的一端作为滑动端。
若卧式容器是换热器或其他形式非常温设备，在确定设备哪一端作为固定端或滑动端时，应考虑与设备和管道连接时所受到的附加载荷，同时，设备热膨胀会使管道受力或产生位移，此时，应把设备条件提交给管道应力专业，与管道应力专业共同协商，计算确定固定端或滑动端。
卧式容器的支座
一、卧式容器的支座卧式容器的支座有三种：鞍座、圈座和支腿。
㈠鞍式支座鞍座是应用最广泛的一种卧式容器支座，常见的卧式容器和大型卧式贮槽，热交换器等多采用这种支座。
鞍式支座如上图所示，为了简化设计计算，鞍式支座已有标准JB/T4712-92 《鞍式支座》，设计时可根据容器的公称直径和容器的重量选用标准中的规格。
鞍座是由横向筋板、若干轴向筋板和底板焊接而成。
在与设备连接处，有带加强垫板和不带加强垫板两种结构。
鞍式支座的鞍座包角q为120°或150°，以保证容器在支座上安放稳定。
鞍座的高度有200、300、400和500mm四种规格，但可以根据需要改变，改变后应作强度校核。
鞍式支座的宽度b可根据容器的公称直径查出。
鞍座分为A型（轻型）和B型（重型）两类，其中重型又分为BⅠ～BⅤ五种型号。
其中BⅠ型结构如BⅠ型鞍座结构图所示。
A型和B型的区别在于筋板和底板、垫板等尺寸不同或数量不同。
BI型鞍座结构图鞍座的底板尺寸应保证基础的水泥面不被压坏。
根据底板上螺栓孔形状的不同，每种型式的鞍座又分为固定式支座（代号F)和滑动式支座（代号S)两种安装形式，固定式鞍座底板上开圆形螺栓孔，滑动式支座开长圆形螺栓孔。
在一台容器上，两个总是配对使用。
在安装活动支座时，地脚螺栓采用两个螺母。
第一个螺母拧紧后倒退一圈，然后用第二个螺母锁紧，这样可以保证设备在温度变化时，鞍座能在基础面上自由滑动。
长圆孔的长度须根据设备的温差伸缩量进行校核。
一台卧式容器的鞍式支座，一般情况下不宜多于两个。
因为鞍座水平高度的微小差异都会造成各支座间的受力不均，从而引起筒壁内的附加应力。
采用双鞍座时，鞍座与筒体端部的距离A可按下述原则确定（见上图）：当筒体的L/D较大，且鞍座所在平面内又无加强圈时，应尽量利用封头对支座处筒体的加强作用，取A≤0.25D；当筒体的L/D较小，d/D较大，或鞍座所在平面内有加强圈时，取A≤0.2L。
㈡圈座在下列情况下可采用圈座：对于大直径薄壁容器和真空操作的容器，因其自身重量可能造成严重挠曲；多于两个支承的长容器。
自编三鞍座卧式容器计算
1设备公称直径D；mm152筒体名义厚度δ；mm163封头名义厚度δH；mm174筒体有效厚度δo；mm 185封头有效厚度δHo；mm 196筒体内半径Ri；mm207筒体平均半径Rm；mm218筒体长度（两封头切线间距离）L；mm 229封头内壁曲面深度H；mm23三鞍座卧式容器的设计二、设计参数说明一、设备外形及支座位置10边支座中心线到近端部封头切线的距离A；mm2411设备总重量（包括附件、介质重量）W；Kg2512设备总重量W的单位长度重量载荷q；N/mm#DIV/0!2613支座轴向宽度b；mm27 14加强圈宽度b1；mm28 1边支座处弯矩MA=MC；N*mm#DIV/0!1 2中间支座处弯矩MB；N*mm#DIV/0!2 3跨距中点弯矩MP；N*mm#DIV/0!34 1边支座反力FA=FC；N#DIV/0!2中间支座反力FB；N#DIV/0!1两支座中间处横截面上最高点应力σ1；Mpa#DIV/0!2两支座中间处横截面上最低点应力σ2；Mpa#DIV/0!3边支座处横截面上筒体被加强的最高点或筒体不被加强的靠近中间水平平面处σ3；Mpa#DIV/0!4边支座处横截面上筒体被加强的最低点或筒体不被加强的靠近中间水平平面处σ4；Mpa#DIV/0!5中间支座处横截面上筒体被加强的最高点或筒体不被加强的靠近中间水平平面处σ5；Mpa#DIV/0!(一）、筒体轴向弯矩计算(四）、(二）支座反力计算（三）、筒体轴向应力计算三、应力计算及校核6中间支座处横截面上筒体被加强的最低点或筒体不被加强的靠近中间水平平面处σ6；Mpa#DIV/0!筒体轴向拉伸应力σ#DIV/0!#DIV/0!筒体轴向压缩应力σ#DIV/0!#DIV/0!11.1支座处横截面最低点处垫板不起加强作用σ7；Mpa#DIV/0!11.2#DIV/0! 1.1#DIV/0! 1.21.3#DIV/0!#DIV/0! 1.3 22.1鞍座边角处的筒体中σ9；Mpa#DIV/0!22.2鞍座边角处离开筒体最远处的加强圈顶部σ10；Mpa#DIV/0! 2.13 2.23.1支座处横截面最低点垫板不起加强作用时σ7；Mpa#DIV/0!33.2鞍座边角处的筒体中σ9；Mpa#DIV/0! 3.13.3鞍座边角处离开筒体最远处的加强圈顶部σ10；Mpa#DIV/0! 3.2#DIV/0! 3.3#DIV/0!#DIV/0!（五）、筒体周向应力计算#DIV/0!支座处有加强圈加强圈靠近鞍座边鞍座边角处垫板不起加强作用σ8；Mpa支座处无加强圈#DIV/0!中间鞍座边角处垫板不起加强作用σ8；Mpa周向应力圆筒有效宽度b2；mm29K5设计压力P；Mpa30K6鞍座包角θ；度31K7一个支座的加强环及有效宽度内筒体壁的组合截面积Ao；mm232K8一个支座的加强环及有效宽度内筒体壁的组合截面积对中心轴的惯性矩Io；mm433C1组合截面中心轴到筒体最远点距离C'；mm34C2组合截面中心轴到加强环最远点距离d；mm35Q系数k36椭圆封头内应力σh 设计温度下容器材料的许用应力[σ]t；Mpa 37垫板名义厚度δp；mm的设计计算明说明：青绿色区域为计算者输入数据；天蓝色区域为需要手工计算区；粉红色区域为自动计算区；绿色区域为结果显示区；绿色区域为参数选择区位置设计温度下加强圈材料的许用应力[σ]rt；Mpa38垫板有效厚度δp0；mm K139垫板宽度b4；mm K240C3K341C4K4边支座处横截面上壳体未被封头加强时（A/Rm＞0.5)的剪应力τ；Mpa#DIV/0!边支座处横截面上壳体被封头加强时(A/Rm≤0.5)筒体中的剪应力τ；Mpa#DIV/0!边支座处横截面上壳体被封头加强时(A/Rm≤0.5)封头中的剪应力τH；Mpa#DIV/0!中间支座处横截面上剪应力τ；Mpa #DIV/0!#DIV/0!#DIV/0!#DIV/0!封头剪应力#DIV/0!封头应力#DIV/0!四）、筒体切向剪应力计算核筒体剪应力支座处横截面最低点处σ7；Mpa #DIV/0!#DIV/0!#DIV/0!#DIV/0!#DIV/0!鞍座边角处的筒体中σ9；Mpa#DIV/0!鞍座边角处离开筒体最远处的加强圈顶部σ10；Mpa#DIV/0!支座处横截面最低点处σ7；Mpa #DIV/0!鞍座边角处的筒体中σ9；Mpa #DIV/0!鞍座边角处离开筒体最远处的加强圈顶部σ10；Mpa#DIV/0!#DIV/0!#DIV/0!#DIV/0!#DIV/0!力计算周向应力#DIV/0!中间鞍座边角处σ8；Mpa 加强圈靠近鞍座支座处有加强圈边鞍座边角处σ8；Mpa 支座处无加强圈垫板起加强作用时(#DIV/0!#DIV/0!#DIV/0!#DIV/0!厚度δp；mm厚度δp0；mm系数C3,C4,K7,K8。
(完整word版)双鞍座卧式容器设计
1.1设计数据表1-:1：设计数据计压力是根据最高工作压力来确定，原则是根据最危险的操作情况而定。
通常选取工作压力的1.05-1.1倍，本次设计选取1.1，故设计压力为0.4x1.1=0.44MPa 。
一、计算筒体和封头壁厚： 1、筒体壁厚：已知：D i =3000mm , MPa gh p 0294.01038.9100061=⨯⨯⨯==-ρ ,可知液柱压力小于5％设计压力，所以液柱压力可以忽略。
查表得[]MPa t189=σ[]mm p D p cti c 4.460.441481200300.442=-⨯⨯⨯=-=φσδ已知C 1=0.3mm C 2=1.5mm 取mm C C n 7)5.13.04.46()(21↑=++↑=++=δδ mm mm C C n e 5.2)]5.13.0(7[)(21=+-=+-=δδ2、封头壁厚：选标准椭圆封头，则其形状系数K=1 1=ϕ[]mm p D Kp ctic h 4.460.445.01481200300.4415.02=⨯-⨯⨯⨯⨯=-=φσδmm mm C C h nh 7]5.13.04.46[)(21=++↑=++=δδmm mm C C nh eh 2.5)]5.13.0(7[)(21=+-=+-=δδ 由此可得：表1-2：椭圆封头参数图1-1：椭圆封头示意图注：图中Hi 表示封头的曲面深度，Di 为筒体的内径即：公称直径DN ，δn 为封头名义厚度。
封头名义厚度为mm nh 7=δ，封头深度为mm H 790= ，直边高h 为40mm二、计算容器重量载荷和支座反力： 1、设备总重Q ：N N g m Q 7878001078780max =⨯== 2、作用于每个支座上的反力：N N QF 39390027878002===三、筒体轴向应力验算： 1、轴向弯矩计算：已知：L=(8000+80)mm=8080mm , A=750mm , H=790mm , R i =1500mmmm mm R R ni m 1503)25.20015(2=+=+=δ （1）鞍座截面处的弯矩：mN mm N L H AL H R L A FA M i a •-=•⨯⨯+⨯⨯-+--⨯⨯-=+-+---=235000)08083079410808507207900015080850711(507393900)341211(2222（2）跨中截面处的弯矩：mmN mmN L A LH L HRFLM ib •=•⨯-⨯⨯+-⨯+⨯⨯=-+-+=4440000)0808075408083075418080790150021(40808393900)434121(42222222、轴向应力计算：由上面的计算结果可知跨中截面弯矩远大于鞍座截面处的弯矩，且5.0496.0705350<==m R A ， 即m R A 5.0< ， 可以不考虑鞍座处的“偏塌”现象.只需要计算跨中截面处的弯矩（1）在筒体跨中截面的轴向应力：MPa MPa R M e m b 32.13102500.0705.044400006221=⨯⨯⨯==-πδπσMPa MPa R M R p e m b e m c 6.57)102500.0055.144400002.527050.44(26222=⨯⨯⨯+⨯⨯=+=-πδπδσ（2）轴向应力校核： 查标准得[]MPa t481=σ， MPa E t 5102.1⨯=[]MPa 601cr=σ可见：[]MPa MPa cr 60132.131=<=σσ[]MPa MPa t4816.572=<=σσ则满足强度及稳定性的要求四、鞍座处的切向剪应力校核： 因5.0496.0705350<==m R A ，即·m R A 5.0< ， 可认为鞍座靠近封头，封头对鞍座处筒体有加强作用。
卧式压力容器优化设计方法
卧式压力容器优化设计方法【摘要】本文就卧式压力容器优化设计方法进行了探讨，结合了具体的实例，系统分析了卧式压力容器的优化设计方法，并对比了优化方案，以期能获得理想的结构设计方案。
【关键词】卧式压力容器；壳体厚度；优化设计0 引言压力容器是专用的轻化工设备，其设计除了具有一般通用机械设计的共性之外，更要考虑生产和使用过程的安全性（如易燃、易爆、腐蚀等），使得优化设计参数增加及难度增大。
对于卧式压力容器来说，壳体的厚度并不是决定于内压强度的。
本文就卧式压力容器优化设计方法进行了探讨，旨在为优化卧式压力容器而提供参考借鉴。
1 容器概述介质为油气、污油、H2S，最高工作压力为0.2MPa，最高工作温度为200℃。
该容器的设计标准和现场自然条件见表1，容器主要受压元件标准椭圆形左、右封头，以及圆筒设计压力均为0.38MPa，设计温度为220℃，材料为Q245R（GB 712—2008），腐蚀裕量为3mm，焊接接头参数为1。
2 问题的提出查看容器的计算书可以发现，壳体的内压计算厚度仅为5.8mm，而原设计方案壳体的有效厚度为10.7mm，故壳体的最大允许工作压力（0.70MPa）远远高于设计压力（0.38MPa），壳体总体应力水平很低。
很明显，原设计方案中，壳体的厚度不是由内压，而是由容器某些位置（如支座截面处或最大弯矩截面处）的局部应力（表2中符号说明见JB/T4731—2005《钢制卧式容器》）决定的。
问题由此产生，能否通过优化结构设计，达到减薄壳体厚度的目的呢？当壳体的轴向应力、周向应力或剪应力不满足许用值时，通常采用增加壳体厚度；改变鞍座型式；设置加强圈三种方法来解决：原设计方案采用的是通过增加壳体厚度，降低壳体总的应力水平达到解决问题的目的，这也是目前大多数设计人员普遍采用的方法。
采用这种方法虽然简单易行，但得到的壳体厚度往往较大，材料的性能得不到有效的发挥和利用，不是优化的设计方案。
2.1 结构设计优化1）改变鞍座的型式鞍座的型式通常选用行业标准JB/T4712.1—2007《容器支座第1部分：鞍式支座》，其中有轻型和重型两大类，轻型（A型）为焊制，120°包角，有垫板；重型（B型）按型式（焊制或弯制）、包角（120°或150°）及有无垫板分为BⅠ、BⅡ、BⅢ、BⅣ、BⅤ等五种。
卧式容器多鞍座的设计方法探讨
卧式容器多鞍座的设计方法探讨王永青1，冉谦1（1.扬州惠通化工技术有限公司，江苏.扬州225000）摘要：为降低弯矩和鞍座反力，长径比大的卧式容器以及一些塔器在水压试验、热处理及运输过程中，常常采用三鞍座或多鞍座支撑。
本文列举了几种常用的多鞍座计算方法，并就其实际工程应用进行了比较。
关键词：卧式容器；多鞍座；设计Discussion of Design Method of Horizontal V esselsSupported on Multi-saddlesWang Yongqing1,Ran Qian1,Abstract:The horizontal pressure vessels which have large slenderness ratio or some tower vessels in hydrautic process,PWHT process and transport process are supported on multi-saddles to reduce the numerical value of the moment and support pressure.This article discuss the design method of multi-saddles,and compare the several methods.Key word: horizontal pressure vessels;multi-saddle;design1 前言长期以来，大多数卧式压力容器都采用双鞍座支撑，但是随着设备的大型化和焊接工艺的逐步成熟，近年来大型卧式圆筒形容器有了增加的趋势。
但是内径、长度和容量的增大受到双鞍座的限制，支座间跨距过大，导致筒体产生较大的弯曲和变形，造成厚度增加影响了容器的经济性。
若采用多鞍座结构，则会改善受力情况，因此多鞍座的卧式容器近来得到了越来越多的应用。
(完整word版)双鞍座卧式容器设计
1.1设计数据表1-:1：设计数据计压力是根据最高工作压力来确定，原则是根据最危险的操作情况而定。
通常选取工作压力的1.05-1.1倍，本次设计选取1.1，故设计压力为0.4x1.1=0.44MPa 。
一、计算筒体和封头壁厚： 1、筒体壁厚：已知：D i =3000mm , MPa gh p 0294.01038.9100061=⨯⨯⨯==-ρ ,可知液柱压力小于5％设计压力，所以液柱压力可以忽略。
查表得[]MPa t189=σ[]mm p D p cti c 4.460.441481200300.442=-⨯⨯⨯=-=φσδ已知C 1=0.3mm C 2=1.5mm 取mm C C n 7)5.13.04.46()(21↑=++↑=++=δδ mm mm C C n e 5.2)]5.13.0(7[)(21=+-=+-=δδ2、封头壁厚：选标准椭圆封头，则其形状系数K=1 1=ϕ[]mm p D Kp ctic h 4.460.445.01481200300.4415.02=⨯-⨯⨯⨯⨯=-=φσδmm mm C C h nh 7]5.13.04.46[)(21=++↑=++=δδmm mm C C nh eh 2.5)]5.13.0(7[)(21=+-=+-=δδ 由此可得：表1-2：椭圆封头参数图1-1：椭圆封头示意图注：图中Hi 表示封头的曲面深度，Di 为筒体的内径即：公称直径DN ，δn 为封头名义厚度。
封头名义厚度为mm nh 7=δ，封头深度为mm H 790= ，直边高h 为40mm二、计算容器重量载荷和支座反力： 1、设备总重Q ：N N g m Q 7878001078780max =⨯== 2、作用于每个支座上的反力：N N QF 39390027878002===三、筒体轴向应力验算： 1、轴向弯矩计算：已知：L=(8000+80)mm=8080mm , A=750mm , H=790mm , R i =1500mmmm mm R R ni m 1503)25.20015(2=+=+=δ （1）鞍座截面处的弯矩：mN mm N L H AL H R L A FA M i a •-=•⨯⨯+⨯⨯-+--⨯⨯-=+-+---=235000)08083079410808507207900015080850711(507393900)341211(2222（2）跨中截面处的弯矩：mmN mmN L A LH L HRFLM ib •=•⨯-⨯⨯+-⨯+⨯⨯=-+-+=4440000)0808075408083075418080790150021(40808393900)434121(42222222、轴向应力计算：由上面的计算结果可知跨中截面弯矩远大于鞍座截面处的弯矩，且5.0496.0705350<==m R A ， 即m R A 5.0< ， 可以不考虑鞍座处的“偏塌”现象.只需要计算跨中截面处的弯矩（1）在筒体跨中截面的轴向应力：MPa MPa R M e m b 32.13102500.0705.044400006221=⨯⨯⨯==-πδπσMPa MPa R M R p e m b e m c 6.57)102500.0055.144400002.527050.44(26222=⨯⨯⨯+⨯⨯=+=-πδπδσ（2）轴向应力校核： 查标准得[]MPa t481=σ， MPa E t 5102.1⨯=[]MPa 601cr=σ可见：[]MPa MPa cr 60132.131=<=σσ[]MPa MPa t4816.572=<=σσ则满足强度及稳定性的要求四、鞍座处的切向剪应力校核： 因5.0496.0705350<==m R A ，即·m R A 5.0< ， 可认为鞍座靠近封头，封头对鞍座处筒体有加强作用。
卧式容器设计
卧式容器设计张哲峰蒋润华（中国石油工程建设公司新疆设计分公司、第一建设分公司）摘要：本文通过一个具体事例，对卧式容器中内压圆筒容器的受力、计算、分析，及其双鞍式支座的受力、计算、分析，描述了内压圆筒容器的整个设计计算过程，计算过程描述比较详细，可为以后的相关设计人员提供参考。
关键词：卧式容器内压圆筒容器设计计算分析1 主要设计参数设计压力p= 1.298Mpa 设计温度t= 190 ℃壳体内径Di =3600mm 筒体长度L0 =6320mm焊缝系数φ=0.85 腐蚀裕量C2 =2mm物料密度ρ=908.8KG/m3 设备充装系数ψ0 = 0.9鞍座JB/T 4712-2007 BⅠ3600-S δ4 =22 Q345R/Q345R2 计算圆筒、封头材质及厚度2.1 材质判断根据常规容器的常规经验，一般情况下，容器内部H2S含量偏高的话可选用Q245R 钢板，H2S含量不高或没有的话可选用Q345R钢板，同时通过厚度计算，判断选用比较经济的钢材。
2.2 厚度计算（1）采用Q345R板材时由GB150补充文件“关于《固定式压力容器安全技术监察规程》的实施意见”中钢板的许用应力表，利用插值法求得Q345R钢材厚度在16-36温度在190℃时的许用应力为[σ[t=172.6 Mpa。
0.4[σ]t φ = 0.4×172.6×0.85 = 58.684 MpaP c = 1.298 Mpa< 0.4[σ]t ψ = 58.684Mpa,按照GB150-1998中式（5-1）计算圆筒厚度：计算厚度1.2983600162[]2172.60.85 1.298c i t c P D mm P δσφ⋅⨯===-⨯⨯-最小厚度σmin = 2D i /1000 = 7.2 mm由于最小厚度小于计算厚度，故设计厚度为σd =σ+C 2 =16+2 = 18 mm由《石油化工设备设计便查手册》中查得厚度为8-25的钢板的厚度负偏差为C 1 = 0.8，故名义厚度为：σn =σd +C 1 = 18+0.8 = 18.8 mm ，圆整至20 mm（2）采用Q245R 板材时由GB150补充文件“关于《固定式压力容器安全技术监察规程》的实施意见”中钢板的许用应力表，利用插值法求得Q245R 钢材厚度在16-36温度在190℃时的许用应力为[σ]t =125.8 Mpa 。
卧式容器三鞍座的设计和计算
1
= 0.7603
=
19 mm
=
187.5 mm
5.1.
中间支座处
支座处横截 面最低点:σ 7=-kK5FB/(δ ob2)
其中: k
K5(GB150) δo 圆筒
的有效宽 度,b2=1.56( Rmδo)^1/2
因为 σ7 ≤ [σ]t
5.1. 3
边支座鞍座 边角处
(L-2A)/Rm≥ 8时,σ8=FA/(4δob2)3K6FA/(2δo2)
其 中,K2(GB150 -89 表8-1)
因为 σ6
≤
min.([σ] t,B)
4 4.1
4.1. 1
筒体切向剪 应力计算 边支座处横 截面上
壳体未被封 头加强时 (A/Rm>0.5): τ1=K3Q/(Rm δo)
其 中,Q1=q(2/3* H+A)
Q2=1/2*q*(L/ 2-A)+(MBMA)/(L/2-A)
= 因此σ10校核 不需计算
200 mm
=
-39.9 MPa
因此σ9校核 不需计算
=
38.7 MPa
因此σ10校核 不需计算
=
内
=
15.0 MPa
=
1
= 0.0581
=
0.271
=
200 mm
对 中心轴的惯 性矩，Io
一个 支座的加强 环及有效宽 度内筒体壁 的组合截面 积,Ao
因为靠近支 座
无 加强圈
=
40000 mm2
因此σ9校核 不需计算
=
13.6 MPa
=
1
组合 截面中心轴 到加强环最 远点距离，d
因为支座处 无 加强圈