7第七章相变对流传热
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《传热学》第7章-凝结与沸腾换热
补充例题3
v 思路： 膜态沸腾换热套用公式计算即可。
稳定的膜态沸腾时，金属丝的电流的发热量 一部分通过沸腾换热传给了水，其余部分则 使金属丝的内能增加（温度升高），这是一 个能量平衡。
补充例题3
v 解：膜态沸腾换热系数的计算套教材中的公式，略 去。结果为： h=236.70 W/(m2.℃)
每米长金属丝的传热量为:
理论解的修正
h
=
0.943
gγρ
µH (ts
2λ3 − tw
1/ 4
)
实验证实： Re < 20
时，实验结果与理论解相吻合
Re > 20 时，实验结果比理论解高20%
所以在工程计算时将该式的系数加大20%
h
=
1.13
gγρ 2λ3
µl(ts − tw
)
1/
4
定性温度
tm
传热学
第7章 凝结与沸腾换热 Condensation and boiling
简介
蒸气被冷却凝结成液体的换热过程称为凝结换热； 液体被加热沸腾变成蒸气的换热过程称为沸腾换热
——有相变的对流换热
一般情况下，凝结和沸腾换热的表面传热系数要比单相 流体的对流换热高出几倍甚至几十倍。
7-1 凝结换热现象
膜状凝结换热 的主要阻力
=
1 2
(ts
+
tw
)
其他
单根水平圆管外壁面上的层流膜状凝结换热平均表面传热系数
h=
( ) 紊流膜状凝结换热
0.729
gγρ µd ts
2λ3 − tw
1/ 4
( ) 整个垂直壁面的平均表面传热系数
西安交通大学传热学课件
（3）主要热阻
（4）凝结传热设备的设计依据：膜状凝结
9/76
传热学 Heat Transfer
四、膜状凝结传热的应用
1、蒸汽压缩制冷循环 2、电厂的凝汽器 3、电子元器件冷却
10/76
传热学 Heat Transfer 11/76
传热学 Heat Transfer
§7-2 层流膜状凝结传热
凝结传热是一个非常复杂的现象
§7-1 凝结传热的模式
一、凝结的定义
蒸汽与低于其饱和温度的壁面接触时形成 液体的过程。
二、两种存在形态
浸润性液体；非浸润性液体。
5/76
传热学 Heat Transfer
三、凝结传热的两种模式
tw ts
1、膜状凝结(film condensation)
沿整个壁面形成一层薄膜，并且在
g
重力的作用下流动。
传热学 Heat Transfer 38/76
传热学 Heat Transfer
§7-4 沸腾传热简介
一、液体汽化的两种方式
1、蒸发（evaporation） 2、沸腾（boiling） （1）定义
工质内部形成大量气泡并由液态转 换到气态的一种剧烈的汽化过程
39/76
（2）分类
传热学 Heat Transfer
一、不凝结气体
增加了传递过程的阻力 减小了凝结的驱动力 二、蒸气流速 使液膜变厚 使液膜变薄
31/76
三、过热蒸汽
传热学 Heat Transfer
四、液膜过冷度及温度分布的非线性
五、管子排数 前面推导的横管凝结换热的公式只适用于单根横管
六、管内冷凝
32/76
传热学 Heat Transfer
（4）凝结传热设备的设计依据：膜状凝结
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传热学 Heat Transfer
四、膜状凝结传热的应用
1、蒸汽压缩制冷循环 2、电厂的凝汽器 3、电子元器件冷却
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传热学 Heat Transfer 11/76
传热学 Heat Transfer
§7-2 层流膜状凝结传热
凝结传热是一个非常复杂的现象
§7-1 凝结传热的模式
一、凝结的定义
蒸汽与低于其饱和温度的壁面接触时形成 液体的过程。
二、两种存在形态
浸润性液体；非浸润性液体。
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传热学 Heat Transfer
三、凝结传热的两种模式
tw ts
1、膜状凝结(film condensation)
沿整个壁面形成一层薄膜，并且在
g
重力的作用下流动。
传热学 Heat Transfer 38/76
传热学 Heat Transfer
§7-4 沸腾传热简介
一、液体汽化的两种方式
1、蒸发（evaporation） 2、沸腾（boiling） （1）定义
工质内部形成大量气泡并由液态转 换到气态的一种剧烈的汽化过程
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（2）分类
传热学 Heat Transfer
一、不凝结气体
增加了传递过程的阻力 减小了凝结的驱动力 二、蒸气流速 使液膜变厚 使液膜变薄
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三、过热蒸汽
传热学 Heat Transfer
四、液膜过冷度及温度分布的非线性
五、管子排数 前面推导的横管凝结换热的公式只适用于单根横管
六、管内冷凝
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传热学 Heat Transfer
第7章 传热过程的分析和计算
总热阻Rk取得极小值时的保温层外径dx称为临界 绝缘直径, 用dc表示
Rk
1
d1lh1
1
21l
ln
d2 d1
1
2xl
ln
dx d2
1
dxlh2
dRk ddx
1
2x d x
1
d
2 x
h2
0
dc
2x
h2
临界绝缘直径与保温材料有关、与所处环境有关
dc
2x
h2
（1）当dx<dc时，随保温层厚度的增加，总热阻 减小，传热量增大，此时对管道敷设保温层反而
7.4.2 换热器热计算的基本方程
约定： 下标 1 —— 热流体 下标 2 —— 冷流体 上标 ’ —— 进口参数 上标 ’’ —— 出口参数 以热流体进口作为计算起点
1 换热器中流体的温度分布 因变量—冷、热流体的温度 自变量—？
换热面积 —热流体入口，Ax＝0 —热流体出口，Ax＝At —在换热器内的不同位置，Ax不同，流体温
★如何提高传热系数？
1
1
K
1 h1
1 h2
1 h1
1 h2
数学上可以证明
K min h1, h2
提高较小的表面传热系数值，强化薄弱环节， 效果最好
h1＝103，h2＝10，没有强化前：K=9.90 W/(m2.K)
❖ 措施1： h1＝2000，h2＝10： K’＝9.95 W/(m2.K)
7.2.1 通过平壁的传热过程 导热中—只关注平板的导热过程，计算了各类边
界条件下的温度分布、通过平板的导热量 传热过程中—壁面两侧流体间的热量传递过程
1 h1 A(t f 1 tW1)
2
Rk
1
d1lh1
1
21l
ln
d2 d1
1
2xl
ln
dx d2
1
dxlh2
dRk ddx
1
2x d x
1
d
2 x
h2
0
dc
2x
h2
临界绝缘直径与保温材料有关、与所处环境有关
dc
2x
h2
（1）当dx<dc时，随保温层厚度的增加，总热阻 减小，传热量增大，此时对管道敷设保温层反而
7.4.2 换热器热计算的基本方程
约定： 下标 1 —— 热流体 下标 2 —— 冷流体 上标 ’ —— 进口参数 上标 ’’ —— 出口参数 以热流体进口作为计算起点
1 换热器中流体的温度分布 因变量—冷、热流体的温度 自变量—？
换热面积 —热流体入口，Ax＝0 —热流体出口，Ax＝At —在换热器内的不同位置，Ax不同，流体温
★如何提高传热系数？
1
1
K
1 h1
1 h2
1 h1
1 h2
数学上可以证明
K min h1, h2
提高较小的表面传热系数值，强化薄弱环节， 效果最好
h1＝103，h2＝10，没有强化前：K=9.90 W/(m2.K)
❖ 措施1： h1＝2000，h2＝10： K’＝9.95 W/(m2.K)
7.2.1 通过平壁的传热过程 导热中—只关注平板的导热过程，计算了各类边
界条件下的温度分布、通过平板的导热量 传热过程中—壁面两侧流体间的热量传递过程
1 h1 A(t f 1 tW1)
2
能源第七章 热量传递的三种基本方式
特例：一小凸物体(非凹)被包容在一个很大的空 腔内。该物体与空腔表面的辐射换热量计算式：
Φ 1A1 (T14 -T24 ) W
A1 A2
T1 , A1,ε1 T2
热工基础与应用
4. 例题 已知：A=1.42m2(H=1.75m,d=0.25m),t1=30℃,t2=10 ℃(冬),t2=25℃(夏),ε1=0.95 求：冬天与夏天人体与内墙的辐射传热量
③h：表面传热系数，是表征对流传热过程强弱的 物理量。过程量，与很多因素有关(流体种类、表 面形状、流体速度大小等)
④记住 h 的量级，“个” “十” “百” “千” “成千上万”。(表4-1)
流动方式：强制>自然对流
介质：水>空气 相变：有相变>无相变
水蒸气凝结>有机蒸汽凝结
热工基础与应用
三、辐射(radiation, thermal radiation) 1. 定义 辐射：物体通过电磁波来传递能量的方式
q Φ A h(tw t f ) W m2 q Φ A h(t f tw) W m2
tw t f t f tw
流体力学研究：tw=tf , isothermal flow
①A:与流体接触的壁面面积
②约定对流传热量永远取正值(失去/得到)
热工基础与应用
③对流传热(convective heat transfer)：流体流 过温度不同的固体壁面时的热量传递过程（工程 上感兴趣）
热工基础与应用
3. 分类 对流传热按照不同的原因可分为多种类型 流动起因，分为：强制对流和自然对流。 是否相变，分为：相变对流传热和无相变对流传热。
热工基础与应用
4. 基本计算式—(Newton’s Law of Cooling)
Φ 1A1 (T14 -T24 ) W
A1 A2
T1 , A1,ε1 T2
热工基础与应用
4. 例题 已知：A=1.42m2(H=1.75m,d=0.25m),t1=30℃,t2=10 ℃(冬),t2=25℃(夏),ε1=0.95 求：冬天与夏天人体与内墙的辐射传热量
③h：表面传热系数，是表征对流传热过程强弱的 物理量。过程量，与很多因素有关(流体种类、表 面形状、流体速度大小等)
④记住 h 的量级，“个” “十” “百” “千” “成千上万”。(表4-1)
流动方式：强制>自然对流
介质：水>空气 相变：有相变>无相变
水蒸气凝结>有机蒸汽凝结
热工基础与应用
三、辐射(radiation, thermal radiation) 1. 定义 辐射：物体通过电磁波来传递能量的方式
q Φ A h(tw t f ) W m2 q Φ A h(t f tw) W m2
tw t f t f tw
流体力学研究：tw=tf , isothermal flow
①A:与流体接触的壁面面积
②约定对流传热量永远取正值(失去/得到)
热工基础与应用
③对流传热(convective heat transfer)：流体流 过温度不同的固体壁面时的热量传递过程（工程 上感兴趣）
热工基础与应用
3. 分类 对流传热按照不同的原因可分为多种类型 流动起因，分为：强制对流和自然对流。 是否相变，分为：相变对流传热和无相变对流传热。
热工基础与应用
4. 基本计算式—(Newton’s Law of Cooling)
传热学3-7章问答题及答案
第三章 非稳态热传导一、名词解释非稳态导热：物体的温度随时间而变化的导热过程称为非稳态导热。
数Bi ：Bi 数是物体内部导热热阻λδ与表面上换热热阻h 1之比的相对值，即：λδh Bi =o F 数：傅里叶准则数2τl a Fo =，非稳态过程的无量纲时间，表征过程进行的深度。
二、解答题和分析题1、数Bi 、o F 数、时间常数c τ的公式及物理意义。
答：数Bi ：λδh Bi =，表示固体内部导热热阻与界面上换热热阻之比。
2τl a Fo =，非稳态过程的无量纲时间，表征过程进行的深度。
hA cVc ρτ=， c τ数值上等于过余温度为初始过余温度的36.8%时所经历的时间。
2、0→Bi 和∞→Bi 各代表什么样的换热条件？有人认为0→Bi 代表了绝热工况，是否正确，为什么？答：1）0→Bi 时，物体表面的换热热阻远大于物体内部导热热阻。
说明换热热阻主要在边界，物 体内部导热热阻几乎可以忽略，因而任一时刻物体内部的温度分布趋于均匀，并随时间的推移整体地下降。
可以用集总参数法进行分析求解。
2）∞→Bi 时，物体表面的换热热阻远小于物体内部导热热阻。
在这种情况下，非稳态导热过程刚开始进行的一瞬间，物体的表面温度就等于周围介质的温度。
但是，因为物体内部导热热阻较大，所以物体内部各处的温度相差较大，随着时间的推移，物体内部各点的温度逐渐下降。
在这种情况下，物体的冷却或加热过程的强度只决定于物体的性质和几何尺寸。
3）认为0→Bi 代表绝热工况是不正确的，0→Bi 的工况是指边界热阻相对于内部热阻较大，而绝热工况下边界热阻无限大。
3、厚度为δ2，导热系数为λ，初始温度均匀并为0t 的无限大平板，两侧突然暴露在温度为∞t ，表面换热系数为h 的流体中。
试从热阻的角度分析0→Bi 、∞→Bi 平板内部温度如何变化，并定性画出此时平板内部的温度随时间的变化示意曲线。
答：1）0→Bi 时，平板表面的换热热阻远大于其内部导热热阻。
传热学考研题库【名校考研真题】(相变对流传热)【圣才出品】
第7章相变对流传热一、填空题1．沸腾危机是指______。
[浙江大学2010研]【答案】在大容器饱和沸腾中，核态沸腾与过渡沸腾中间对应的热流密度的峰值q，max即临界热流密度2．凝结换热的主要热阻是______。
[浙江大学2010研]【答案】凝结液的热阻【解析】无论是膜状凝结还是珠状凝结，凝结液体都是构成蒸气与壁面交换热量的热阻载体。
3．核态沸腾能够发生的两个主要基本条件是______、______。
[浙江大学2012研]【答案】存在汽化核心；有过热度【解析】加热表面上形成汽化核心引起的扰动使沸腾增强，传热强度增大；沸腾液的过热度是气泡存在和长大的动力。
4．临界热流密度是指______，对于通过控制热流密度来改变工况的加热设备，一旦超过临界热流密度将导致设备______，对于壁温可控的加热设备，一旦超过临界热流密度可能导致______。
[浙江大学2012研]【答案】在大容器饱和沸腾中，核态沸腾向过渡沸腾转变的热流密度的最大值；烧毁；传热量减少【解析】在高温下恒热流密度加热时，当热流密度超过临界热流密度，壁温会突然剧烈上升，使设备烧毁；对于恒壁温加热，超过临界热流密度时，进入过度沸腾阶段，热流密度和表面传热量都会下降。
5．沸腾的临界热流密度是从______沸腾过渡到______沸腾的转折点。
[重庆大学2014研]【答案】核态；过渡6．大容器核态沸腾的主要传热特点是______；强化沸腾传热的基本原则是______。
[重庆大学2014研；浙江大学2005研]【答案】温压小，换热强度大；增加加热表面的汽化核心数【解析】在核态沸腾区，汽化核心增加，气泡扰动剧烈，传热系数和热流密度都急剧增大。
高的传热强度主要是由于气泡的形成、成长、以及脱离加热壁面所引起的各种扰动所造成的。
7．凝结换热的两种形式是_______和_________。
[浙江大学2006研]【答案】珠状凝结；膜状凝结二、判断题1．蒸汽在低于饱和温度的壁面接触时所可能出现的膜状凝结形式或珠状凝结形式主要取决于接触壁面表面的湿润能力。
传热学相变对流传热
水冷壁中的传热恶化 （1）第一类传热恶化：在热负荷较高、管内质量含汽率较低的情况下， 由核态沸腾转变为膜态沸腾的传热恶化。通常发生在亚临界压力下。
（2）第二类传热恶化：发生在热负荷较低、管内质量含汽率很高的情况 下。管子内壁上水膜因蒸发或被汽流撕破而消失，从而管壁直接与蒸汽 接触，即蒸干，称为第二类传热恶化。 抑制和推迟方法 （1）内螺纹管；（2）适当提高管内质量流速
(3) 易形成气化核心的位置
壁面上的凹穴和裂缝
原因
• 受热面积大 • 易残留气体
➢管内沸腾影响因素
含气量、质量流率和压力
流动类型 换热类型
• 单相流 • 单相对流换热
• 泡状流 • 过冷沸腾
• 块状流 • 环状流 • 单相汽
• 核态沸腾 •液膜对流沸腾 • 湿蒸汽换热 • 过热蒸汽换热
蒸干：液膜消失
加热壁面沉浸在有自由表面液体中所发生的沸腾
加热表面
2. 沸腾传热分类 ➢ 根据流体运动的动力：
管内沸腾——外加压差作用 液体在外力的作用下，以一定的流速流过壁面时所
发生的沸腾换热。生成的汽泡不能自由上浮，而是与 液体混在一起，形成管内汽液两相流
Liquid Bubble Slug
Annular
Mist
32
1/ 4
rg l l
h 1.13 L(t t ) q
h(ts
tw
)
1.13
rg3l l2 l L
1/ 4
l
(ts
tw
s
)3/ 4
w
➢严重性：1% 的不凝结气体能使 h降低 ~ 60% ➢凝汽器工作中，排除不凝结气体是保证设计能力的关键
➢ 蒸气流速——改变液膜厚度
第7章_相变对流传热讲解
5、6、蒸气过热与液膜过冷
（只要对潜热项进行适当修正即可） 蒸汽过热: r" r c p,v (tv ts ) 液膜过冷:
r ' r 0.68c p (ts tw ) r (1 0.68Ja)
7.3.2 膜状凝结传热的强化
1. 基本原则: 尺量减薄液膜厚度(膜层热阻是主要热阻) 2. 强化技术——增加尖突物、及时排液 (1)采用高效冷凝面——原理：利用表面张力使肋顶 或沟槽脊背的液膜拉薄，从而增强换热。 ①低肋高、小节距横管；②锯齿管； (2)使液膜在下流过程中分段泄出或采用其他加速排 泄的措施，保持开始段δ较薄的条件 ——①加泄出罩; ②顺液流方向开沟槽的竖管 (3)采用微肋管(强化管内换热)
1、不凝结气体的影响 影响机理：
(1)冷壁面附近形成一不凝结气体层，增加了一项热阻 (2)不凝结气体的存在使壁面附近的蒸气分压下降，相
应的饱和温度下降，从而使凝结换热的驱动力下降
影响结果：使表面传热系数大大下降，换热削弱 影响程度：与压力、热负荷、运动速度等有关 例：纯净水蒸汽膜状凝结，h=5820-11630W/m•℃， 含有1%空气时，实验证明 h值将下降60%左右
7-2 膜状凝结分析解及计算关联式
主要内容：分析求解思路、求解结果、适用条件(场合)
7.2.1 努塞尔蒸气层流膜状凝结分析解(1916年提出) 1、基本依据：液膜热阻为过程的主要热阻 2、简化假设（详见P303） (1)常物性； (3)忽液膜惯性力； (7)ρ v<< ρ l; (2)蒸汽静止； (4)汽液界面无温差，tδ=ts； (8)液膜表面平整无波动。
7-5 大容器沸腾传热的实验关联式
一 、大容器饱和核态沸腾
表面传热系数或热流密度的计算
中药制剂工艺--第07章传热PPT课件
gratdln im 0 nt nt
Δt—两等温面温差 Δn—两面间垂直距离
若为稳态一维温度场：
gradt dt dx
18
中药制剂工艺设备与应用
4、傅立叶定律：
(Fourier’s law)
dQdS t n
5、导热系数λ：
热传导时,其传热速率与温度梯 度及传热面积成正比
中药制剂工艺设备与应用
例:平壁S=20m2,b=0.37m,t1=1650oC,t2=300oC,材料 导热系数=0.815+0.00076t(t:oC，:W/(moC))。试 求平壁Q、q和t分布。
解: tm(t1t2)297oC 5
0 .8 1 0 .0 50 9 0 7 7 1 .5 5 6W 56 o C /(m )
11
中药制剂工艺设备与应用
3.列管式换热器
1
2
(Tubular exchanger)
3
4
5
6
管程流体 壳程流体
10
9
8
7
单程列管式换热器
基准面积
1、2、7、8-接管;3-管壳;4-管束;5-管
SndL
板;6、10-封头;9-折流板
12
中药制剂工艺设备与应用
13
中药制剂工艺设备与应用
14
中药制剂工艺设备与应用
tf(x,y,z,)
tf(x,y,z)
, t 0
2.等温面(isothermal surface)
同一时刻温度场中相同温 度各点所组成的面
等温面互不相交，等温面上没有热量传递
17
中药制剂工艺设备与应用
3.温度梯度:
(temperature gradient)
第七章 对流换热
7 对流换热7.0 本章主要内容导读本章讨论对流换热问题，首先介绍对流换热的相关基本概念——对流换热的机理、数学描述方法和主要研究方法，然后介绍两类无相变的对流换热——强制对流换热和自然对流换热，主要内容如图7-1所示。
图7-1 第七章主要内容导读7.1 对流换热基本概念7.1.1对流换热机理如前所述，实际工程中经常遇到的对流问题是对流换热问题，它是导热与热对流共同作用的结果。
由于流体的热运动强化了传热，通过对流流体的传热速率比通过静止流体导热的传热速率高得多。
并且，流体速度越快，传热速率越高。
理论上，对流换热可以通过牛顿冷却公式求解，即=αQ∆Ft与导热中的导热系数λ不同，对流换热系数α不是物性参数，因此对流换热过程和相应的对流换热系数受到许多因素的影响，这些影响因素可以分为如下五类。
(1)流体流动产生的原因。
根据流动产生的原因，对流换热可以分为强制对流换热与自然对流换热两大类。
前者由泵、风机或其它外部动力源的作用引起，后者通常由流体各个部分温度不同产生的密度差引起。
两种流动产生的原因不同，流体中的速度场、对流换热规律和换热强度均不一样。
通常强制对流换热的流速高、换热系数α大；(2)流体有无相变。
在流体没有相变时对流换热中的热量传输由流体显热的变化实现，在有相变的换热过程中(如沸腾或凝结)，流体相变热(潜热)的释放或吸收常常起主要作用，流体的物性、流动特性和换热规律均与无相变时不同。
一般同一种流体在有相变时的换热强度远大于无相变时的强度；(3)流体的流动状态。
根据动量传输知识，粘性流体存在着两种不同的流态——层流和湍流。
层流时流体微团沿着主流方向作有规则的分层流动，湍流时流体各部分之间发生剧烈的混合。
因此，在其它条件相同时湍流换热的强度明显强于层流换热的强度；(4)换热表面的几何因素。
这里的几何因素指换热表面的形状、大小、换热表面与流体运动方向的相对位置以及换热表面的状态(光滑或粗糙)。
这些几何因素都将影响流体在壁面上的流动状况，从而影响到对流换热。
第7章凝结与沸腾换热-42页文档资料
根据微分方程及边界条件求得液膜厚度、液膜内的 速度场和温度场，再根据导热方程和牛顿冷却公式 得出表面换热系数的理论解。
2019/12/28
52-12
计算结果：
液膜厚度：
4llg(tsl2rtw)x1/4
r－潜热
局部表面传热系数：
hx 4lg(trs l2t3lw)x1/4
dp dx
dp dxv
vg
2019/12/28
52-10
u v 0 x y
dpdp dx dxv
vg
（ l u u xv u y)lgd d p xl y 2u 2
ut vt x y
al
2t y2
假设7：液膜内只有导热，无对流 未知量两个：u，t。故只需两个方程。
52-14
定性温度： tm(tstw)/2 潜热定性温度：ts
当其它条件相同时，横管与竖壁的平均表面传热 系数比值为：
hH 0.729l(gtsrl2tw3l)d1/4 hV 0.943lg(tsrl2tw3l)l1/4
hH 0.77 l 1/4
0
g 动量方程： （ l u u xv u y)lgd d p xl y 2u 2
tw
t 能量方程：
ut vt x y
al
2t y2
ts
x
假设5：液膜速度很低，忽略其惯性力
dp/dx为液膜在x方向压力梯度，等于y＝处蒸汽侧压力
梯度( dp/dx)v： 假设4：蒸汽静止。
蒸汽流速高
4 蒸汽流速
蒸汽流速将对液膜表面产生剪切力和冲击作用，从而 影响液膜状态：厚度、稳定性、形状等。
例如：撕破或减薄液膜可增加h
2019/12/28
2019/12/28
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计算结果：
液膜厚度：
4llg(tsl2rtw)x1/4
r－潜热
局部表面传热系数：
hx 4lg(trs l2t3lw)x1/4
dp dx
dp dxv
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dpdp dx dxv
vg
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ut vt x y
al
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假设7：液膜内只有导热，无对流 未知量两个：u，t。故只需两个方程。
52-14
定性温度： tm(tstw)/2 潜热定性温度：ts
当其它条件相同时，横管与竖壁的平均表面传热 系数比值为：
hH 0.729l(gtsrl2tw3l)d1/4 hV 0.943lg(tsrl2tw3l)l1/4
hH 0.77 l 1/4
0
g 动量方程： （ l u u xv u y)lgd d p xl y 2u 2
tw
t 能量方程：
ut vt x y
al
2t y2
ts
x
假设5：液膜速度很低，忽略其惯性力
dp/dx为液膜在x方向压力梯度，等于y＝处蒸汽侧压力
梯度( dp/dx)v： 假设4：蒸汽静止。
蒸汽流速高
4 蒸汽流速
蒸汽流速将对液膜表面产生剪切力和冲击作用，从而 影响液膜状态：厚度、稳定性、形状等。
例如：撕破或减薄液膜可增加h
2019/12/28
传热学期末复习专用总结
Gr gtl3 2
数是浮升力/粘滞力比值的一种量度。
瑞利数： Ra Gr Pr gvtl3
第12页/共27页
第13页/共27页
第七章 相变对流传热
凝结传热现象：蒸汽与低于饱和温度的壁面接触时，将汽化潜热释 放给固体壁面，并在壁面上形成凝结液的过程，称凝结传热现象。 凝结换热的分类：根据凝结液与壁面浸润能力不同分为膜状凝结与 珠状凝结。 膜状凝结：凝结液体能很好地湿润壁面，并能在壁面上均匀铺展成 膜的凝结形式，称膜状凝结。 特点：壁面上有一层液膜，凝结放出的相变热（潜热）须穿过液膜 才能传到冷却壁面上， 此时液膜成为主要的换热热阻。 珠状凝结：凝结液体不能很好地湿润壁面，在壁面上形成一个个小 液珠的凝结形式，称珠状凝结。 特点：凝结放出的潜热不须穿过液膜的阻力即可传到冷却壁面上。 所以，在其它条件相同时，珠状凝结的表面传热系数定大于膜状凝 结的传热系数。hd 5 10hf 珠状凝结好，但是难于实现，因此工业上多采用膜状凝结。
1）根据对流换热时是否发生相变分：相变对流换热和单相对
流换热。
2）根据引起流动的原因分：自然对流和强制对流。 对流换热的基本规律 < 牛顿冷却公式 > q ht Aht
h —比例系数（表面传热系数），单位 W/ m2 K 。
h 的物理意义：单位温差作用下通过单位面积的热流量。 一般地，就介质而言：水的对流传热比空气强烈； 就传热方式而言：有相变的强于无相变的；强制对流强于自然 对流。 3.热辐射：物体通过电磁波来传递能量的方式称为辐射。因热 的原因而发出辐射能的现象称为热辐射。
第9页/共27页
5.0
x Rex
c f 0.664Rex1 2
hx x
Nux
1
0.332
(完整版)《传热学》第7章_相变对流传热
13
第7章 相变对流传热
3. 管内凝结 管内凝结传热情况与蒸气流速有很大关系:当蒸气流速较低时,凝结
液主要聚集在管子底部,蒸气在管子上半部；当蒸气流速比较高时,形成 环状流动,中间蒸气四周凝结液,随着流动进行,凝结液占据整个截面。
4. 蒸气流速 努塞尔理论分析忽略了流速的影响，只适于流速较低的场合。当蒸
16
第7章 相变对流传热
家用空调的冷凝器中已成功应用了二维和 三维的微肋管。 低肋管凝结传热的表面传热系数比光管提 高2-4倍，锯齿管可以提高一个数量级，微 肋管可以提高2-3倍。 及时排液的技术： 两种加快及时排液的方法： 第一：在凝液下流的过程中分段排泄，有效地控制了液 膜的厚度，管表面的沟槽又可以起到减薄液膜厚度的作 用。主要用于立式冷凝器。 第二：右图中的泄流板可以使布置在该板上不 水平管束上的冷凝液体不会集聚到其下的其它 管束上。主要用于卧式冷凝器。
的潜热改为过热蒸气与饱和液的焓差即可。 6. 液膜过冷度及温度分布的非线性
努塞尔理论分析忽略了液膜过冷度的影响，并假设液膜中的温度呈
线性分布，利用r`代替公式中的潜热r即可兼顾以上两个因素。
r r 0.68cp tr tw
上式也可以表示为：
r r1 0.68 Ja
其中，Ja是雅各布数，定义为
竖壁凝结传热壁面的平均表面传热系数可以表示为：
h hl
xc l
ht
1
xc l
hl，ht分别是层流和湍流层的平均表面传热系数， xc是流态转折点的高度，l为壁面的总高度
整个壁面的平均表面传热系数可以通过以下实验关联式计算：
Nu Ga1/3 58 Prw1/ 2
Prw/ Prs
Re 1/ 4 Re 3/ 4 253
第7章 相变对流传热
3. 管内凝结 管内凝结传热情况与蒸气流速有很大关系:当蒸气流速较低时,凝结
液主要聚集在管子底部,蒸气在管子上半部；当蒸气流速比较高时,形成 环状流动,中间蒸气四周凝结液,随着流动进行,凝结液占据整个截面。
4. 蒸气流速 努塞尔理论分析忽略了流速的影响，只适于流速较低的场合。当蒸
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第7章 相变对流传热
家用空调的冷凝器中已成功应用了二维和 三维的微肋管。 低肋管凝结传热的表面传热系数比光管提 高2-4倍，锯齿管可以提高一个数量级，微 肋管可以提高2-3倍。 及时排液的技术： 两种加快及时排液的方法： 第一：在凝液下流的过程中分段排泄，有效地控制了液 膜的厚度，管表面的沟槽又可以起到减薄液膜厚度的作 用。主要用于立式冷凝器。 第二：右图中的泄流板可以使布置在该板上不 水平管束上的冷凝液体不会集聚到其下的其它 管束上。主要用于卧式冷凝器。
的潜热改为过热蒸气与饱和液的焓差即可。 6. 液膜过冷度及温度分布的非线性
努塞尔理论分析忽略了液膜过冷度的影响，并假设液膜中的温度呈
线性分布，利用r`代替公式中的潜热r即可兼顾以上两个因素。
r r 0.68cp tr tw
上式也可以表示为：
r r1 0.68 Ja
其中，Ja是雅各布数，定义为
竖壁凝结传热壁面的平均表面传热系数可以表示为：
h hl
xc l
ht
1
xc l
hl，ht分别是层流和湍流层的平均表面传热系数， xc是流态转折点的高度，l为壁面的总高度
整个壁面的平均表面传热系数可以通过以下实验关联式计算：
Nu Ga1/3 58 Prw1/ 2
Prw/ Prs
Re 1/ 4 Re 3/ 4 253
第7章 相变对流传热
沸腾(池内沸腾 和强制对流沸腾， 沸腾 池内沸腾)和强制对流沸腾，每种又分为 池内沸腾 过冷沸腾和饱和沸腾。 过冷沸腾和饱和沸腾。
a 大容器沸腾 池内沸腾 ：加热壁面沉浸在具有自由表面的液 大容器沸腾(池内沸腾 池内沸腾)：
h Hg h Vg l = 0 . 77 d
1 4
边界层内的流态 凝结液体流动也分层流和湍流， 凝结液体流动也分层流和湍流，并 且其判断依据仍然时Re Re， 且其判断依据仍然时Re，
无波动层流
Re = 20
有波动层流
Re =
de ρul
η
Re c = 1600
湍流
式中： 式中： ul 为 x = l 处液膜层的平均流速； 处液膜层的平均流速； 为该截面处液膜层的当量直径。 de 为该截面处液膜层的当量直径。
2 定义： 定义：
a 沸腾：工质内部形成大量气泡并由液态转换到气态的一 沸腾： 种剧烈的汽化过程 b 沸腾换热：指工质通过气泡运动带走热量，并使其冷却 沸腾换热：指工质通过气泡运动带走热量， 的一种传热方式
3 分类：沸腾的分类很多，书中仅介绍了常见的大容器 分类：沸腾的分类很多，书中仅介绍了常见的大容器
求解上面方程可得： 求解上面方程可得： (1) 液膜厚度
4ηl λl (ts − tw )x δ = gρl2r
tm ts + tw = 2
1/ 4
定性温度： 定性温度：
注意： 注意：r 按 ts 确定
(2) 局部对流换热系数
grρ λ hx = 4 l (ts − tw )x η
§7-2 膜状凝结分析解及计算关联式
1916年，Nusselt提出的简单膜状凝结换热分析是近代膜状 年 提出的简单膜状凝结换热分析是近代膜状 凝结理论和传热分析的基础。 年以来， 凝结理论和传热分析的基础。自1916年以来，各种修正或 年以来 发展都是针对Nusselt分析的限制性假设而进行了，并形成 分析的限制性假设而进行了， 发展都是针对 分析的限制性假设而进行了 了各种实用的计算方法。所以，我们首先得了解Nusselt对 了各种实用的计算方法。所以，我们首先得了解 对 纯净饱和蒸汽膜状凝结换热的分析。 纯净饱和蒸汽膜状凝结换热的分析。 假定： ）常物性； ）蒸气静止； ）液膜的惯性力忽略； 假定：1）常物性；2）蒸气静止；3）液膜的惯性力忽略； 4）气液界面上无温差，即液膜温度等于饱和温度；5）膜 ）气液界面上无温差，即液膜温度等于饱和温度； ） 内温度线性分布，即热量转移只有导热； ） 内温度线性分布，即热量转移只有导热；6）液膜的过冷度 忽略； ）忽略蒸汽密度； ） 忽略； 7）忽略蒸汽密度；8）液膜表面平整无波动
a 大容器沸腾 池内沸腾 ：加热壁面沉浸在具有自由表面的液 大容器沸腾(池内沸腾 池内沸腾)：
h Hg h Vg l = 0 . 77 d
1 4
边界层内的流态 凝结液体流动也分层流和湍流， 凝结液体流动也分层流和湍流，并 且其判断依据仍然时Re Re， 且其判断依据仍然时Re，
无波动层流
Re = 20
有波动层流
Re =
de ρul
η
Re c = 1600
湍流
式中： 式中： ul 为 x = l 处液膜层的平均流速； 处液膜层的平均流速； 为该截面处液膜层的当量直径。 de 为该截面处液膜层的当量直径。
2 定义： 定义：
a 沸腾：工质内部形成大量气泡并由液态转换到气态的一 沸腾： 种剧烈的汽化过程 b 沸腾换热：指工质通过气泡运动带走热量，并使其冷却 沸腾换热：指工质通过气泡运动带走热量， 的一种传热方式
3 分类：沸腾的分类很多，书中仅介绍了常见的大容器 分类：沸腾的分类很多，书中仅介绍了常见的大容器
求解上面方程可得： 求解上面方程可得： (1) 液膜厚度
4ηl λl (ts − tw )x δ = gρl2r
tm ts + tw = 2
1/ 4
定性温度： 定性温度：
注意： 注意：r 按 ts 确定
(2) 局部对流换热系数
grρ λ hx = 4 l (ts − tw )x η
§7-2 膜状凝结分析解及计算关联式
1916年，Nusselt提出的简单膜状凝结换热分析是近代膜状 年 提出的简单膜状凝结换热分析是近代膜状 凝结理论和传热分析的基础。 年以来， 凝结理论和传热分析的基础。自1916年以来，各种修正或 年以来 发展都是针对Nusselt分析的限制性假设而进行了，并形成 分析的限制性假设而进行了， 发展都是针对 分析的限制性假设而进行了 了各种实用的计算方法。所以，我们首先得了解Nusselt对 了各种实用的计算方法。所以，我们首先得了解 对 纯净饱和蒸汽膜状凝结换热的分析。 纯净饱和蒸汽膜状凝结换热的分析。 假定： ）常物性； ）蒸气静止； ）液膜的惯性力忽略； 假定：1）常物性；2）蒸气静止；3）液膜的惯性力忽略； 4）气液界面上无温差，即液膜温度等于饱和温度；5）膜 ）气液界面上无温差，即液膜温度等于饱和温度； ） 内温度线性分布，即热量转移只有导热； ） 内温度线性分布，即热量转移只有导热；6）液膜的过冷度 忽略； ）忽略蒸汽密度； ） 忽略； 7）忽略蒸汽密度；8）液膜表面平整无波动
传热学-相变对流换热
第7章 相变对流传热
相变：物质系统不同相（气液固）之间的转变。相变过程 伴随吸热、放热的相变潜热
相变对流传热
凝结传热 （气相变液相） 沸腾传热 （液相变气相）
凝结传热： 夏天出空调房间后的眼镜表面膜状凝结
沸腾传热： 烧开水 相变传热的特点：
由于有潜热释放和相变过程的复杂性，比单相对流换热更复杂 相变对流传热的重点在于确定表面传热系数，然后由牛顿冷却公 式计算热流量
实验结果修正
实验关联式
膜状凝结实验关联式：
竖壁（层流）
hV
=
1.13
⎡ grρ
⎢ ⎣
η
l
l(
t
s
λ2 3
ll
− tw
⎤1/ 4
)
⎥ ⎦
Rec<1600
竖壁（湍流） Rec>1600
Nu
=
Ga1/ 3
58
P rs− 1 / 2
⎛ ⎜ ⎝
P rw P rs
Re
⎞1 ⎟
/
4
(R e 3
/
4
−
⎠
253
)+
9200
7.3 膜状凝结的影响因素及其传热强化
2. 管子排数
分析解及关联式只针对单根管道
对由多排管道组成的凝汽器 上方管道上的凝结水落下时，对下面管道上的液膜造成影响（飞溅与扰动） 取决于管束的几何布置、流体物性等 参照凝汽器设计手册
7.3 膜状凝结的影响因素及其传热强化
3. 管内冷凝
此时换热与蒸气的流速关系很大。 蒸气流速低时，凝结液主要在管子底部，蒸气则位于管子上半部。 流速较高时，形成环状流动，凝结液均匀分布在管子四周，中心为蒸气核
相变对流传热
边界条件：
y 0 时： u 0 ， t t w du y 时： 0 ， t ts dy
3. 主要求解过程与结果(过程略）
液膜厚度：
4 l l t s t w x 2 g l r
（
14
r
——汽化潜热）
3 l 2 l 14
gr 局部表面传热系数： h x 4 t t x w l s
膜层雷诺数
实验表明： 竖壁 Rec 1600 横管均为层流，l
r
湍流膜状凝结：
Re 1600
上部层流，下部湍流
Nu
58Prs1 2 Prw
Ga 1 3 Re 14 Prs Re 3 4 253 9200
平均传热：
Nu hl
伽利略数： Ga gl 3 定性温度：
t t 2t u v al x y y 2
简化：
① 动量方程
u 竖直方向无惯性力，流动慢 0 x dp 压力梯度 0 dx
② 能量方程 液膜无对流 u
液膜层流
v0
t t v 0 x y
边界层方程组：
d 2u l l g 0 2 dy
d 2t 0 2 dy
s ——经验指数，对水 s 1 ，其他液体 s 1.7
2. 库珀公式 对制冷介质：
h Cq0.67 M r0.5 prm lg pr
0.55
C 90 W 0.33 m 0.66 K
m 0.12 0.2 lg R p
竖壁、竖管：
降低传热面高度， 竖管改为横管； 利用尖峰： 液膜表面张力 减薄尖峰上液膜厚度。
内侧微肋管：
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u l g (y 1 y 2 )
l
2
t
tw
(ts
tw
)
y
导热公式+牛顿冷却公式
4llg(tsl2rtw
)x1/
4
dxts (xt)wdx hx(tstw)dx
简化后的速度和 温度分布
hx (x)
hx
4lg(rts l2tlw 3
1/
)x
4
第七章 相变对 流传热
7-2 膜状凝结分析解及实验关联式
Rec>1600
Nuhl/; Gagl3 /2 伽利略数
竖壁雷诺数
Re 4hl(ts tw)Leabharlann rl竖壁临界雷诺数＝1600
第七章 相变对 流传热
7-1 凝结传热的模式
相变对流传热
凝结传热 （气相变液相） 沸腾传热 （液相变气相）
凝结传热： 夏天出空调房间后的眼镜表面膜状凝结 沸腾传热： 烧开水
相变：物质系统不同相（气液固）之间的转变。相变过程伴随吸热、放热的相变潜热
相变传热的特点： 由于有潜热释放和相变过程的复杂性，比单相对流换热更复杂。
相变对流传热的重点在于确定表面传热系数，然后由牛顿冷却公式计算热流量
珠状凝结
珠状凝结的表面换热系数 >> 膜状凝结，但是一般无法长久保持。
2.55×105
5000～25000
第七章 相变对 流传热
7-2 膜状凝结分析解及实验关联式
层流膜状凝结
努塞尔纯净饱和蒸汽层流膜状凝结理论分析解： 液体膜层的热阻为主要因素。
基本假设： 1. 二维、稳态、常物性、层流； 2. 蒸汽静止，汽液界面无对液膜的粘滞力； 3. 忽略惯性力，液膜的运动仅取决于重力和粘滞力； 4. 壁温tw＝const，汽液界面无温差 tδ＝ts 5. 液膜内部无对流而只有导热，温度分布为线性； 6. 忽略液膜的过冷度，即认为液膜仅存在潜热； 7. 蒸汽密度<<液体密度； 8. 液膜表面平整无波动。
6.汽化核心
结合汽化核心概念理解沸腾换热机理，结合大容器饱和沸腾曲线了 解气泡的生成、长大、脱离、破裂等规律
7.沸腾换热影响因素和强化
沸腾换热影响因素就是气泡生长运动的影响因素。强化沸腾换热的 主要出发点是增加壁面汽化核心数，基本手段是沸腾表面的特殊加工。
2020/5/29
4
第七章 相变对 流传热
流态判别(Re迭代法)；关联式；注意特征长度和定性温度
4.影响因素
掌握膜状凝结诸影响因素，尤其是不凝性气体和蒸气流速的影响机理。
2020/5/29
2
第七章 相变对 5.凝结流换传热的热强化
当凝结热阻是传热过程主要分热阻时，强化效果较好。强化的原则 是破坏或减薄液膜层，强化技术是减薄液膜厚度、加速液膜的排泄。
二、沸腾换热
1.特点
基本概念：蒸发与沸腾，大容器沸腾与管内沸腾，饱和沸腾，过热 度。汽化核心数是衡量强化沸腾的重要参数。
2.大容器饱和沸腾曲线
曲线形式，随着t ，四个不同区域的换热规律和特点。核态沸腾 是工业中理想的工作区域，其温差小，换热强。
3.沸腾换热的两种加热方式
控制壁温(改变壁温tw与液体饱和温度ts之差t=tw-ts，q的大小受沸 腾侧影响很大。)
控制热流(改变壁面处的热流密度q，q取决于外部施加的条件，而与
h无关)
2020/5/29
3
第七章 相变对 流传热
4.临界热流密度qmax 的意义 对热流可控：使q< qmax，保证设备安全运行不致烧毁 对壁温可控：使t< tc，保证设备有较高的传热效率
5.沸腾换热的实验关联式
计算公式的拟合误差一般较大，因为沸腾换热机理复杂，受加热表 面影响很大。
层流膜状凝结
努塞尔纯净饱和蒸汽层流膜状凝结理论分析解
竖壁 倾斜竖壁 水平圆管壁
球壁
hV1 l 0 lhxdx0.943 lg l(rtsl2 tl3 w) 1/4
hV 0.943gslli(tnsrtlw 2)3l 1/4
hH 0.729ldgr(tsl2lt3w)1/4
hS 0.826ldgr(tsl2lt3w)1/4
第七章 相变对 流传热
7-2 膜状凝结分析解及实验关联式
层流膜状凝结
努塞尔纯净饱和蒸汽层流膜状凝结理论分析解
稳态边界层微分方程
简化后的常微分方程
u
x
v y
0
l (u
u x
v
u y
)
dp dx
l g
l
2u y 2
u
t x
v
t y
al
2t y 2
l
g
l
2u y 2
0
2t
y 2
0
y0时，u0, t tw
第七章 相变对 流传热
教学目的及要求
✓ 了解相变传热模第式、13影讲响传热相因素变、对强流化方传法热；
✓ 了解实验关联式。 教学内容： ✓ 膜状凝结相关概念，计算关联式，影响因素及强化传热方法； ✓ 大容器沸腾传热相关概念，计算关联式，影响因素及强化传热方法。
教学过程： 自学、提问
第七章 相变对 流传热
y时，du 0,
dy
t ts
简化后的速度和温度分布
u l g (y 1 y 2 )
l
2
t
tw
(ts
tw
)
y
抛物线 线性
第七章 相变对 流传热
7-2 膜状凝结分析解及实验关联式
层流膜状凝结
努塞尔纯净饱和蒸汽层流膜状凝结理论分析解
微元体热平衡 d xts (xt)wd xrd M r(d0 lud ) y
特征长度分别为 l 和 d；
r 由ts 确定。 其它物性由平均温度确定：
tm
ts
tw 2
为何冷凝器一般多采用水平横管布置？
第七章 相变对 流传热
7-2 膜状凝结分析解及实验关联式
理论分析解在一定 的假设条件下获得
实验结果修正
膜状凝结实验关联式：
竖壁（层流）
实验关联式 Rec<1600
竖壁（湍流）
提纲：
一、凝结传热
1.现象与特点
基本概念，产生条件是壁面温度<蒸气饱和温度。珠状凝结和膜状凝结 的特点、热量传递规律，h珠状>>h膜状，但不能持久。 2.竖壁膜状凝结分析解
Nusselt分析解基于9条假设，视液膜内只有纯导热。因此要获得局部表 面传热系数，只需获得该处液膜厚度。竖管与横管，h横>h竖。 3.膜状凝结的工程计算
第七章 相变对 流传热
7-1 凝结传热的模式
凝结传热：蒸汽与低于其饱和温度的壁面接触时，将汽化潜热释放给壁面的过程。
凝结传热产生的必要条件： tw ts
tw ts
tw ts
g
膜状凝结
g
珠状凝结
凝结模式源于气液界面的接触角θ（图7-1）
第七章 相变对 流传热
7-1 凝结传热的模式
凝结传热：蒸汽与低于其饱和温度的壁面接触时，将汽化潜热释放给壁面的过程。