污水提升泵房的设计与计算
污水厂提标过程中提升泵房设置
污水厂提标过程中提升泵房设置生活污水处理厂提标改造过程中，必然涉及到工艺流程改动。
在此过程中，需要增设中间提升泵房。
在CAST工艺中，后续提标改造构筑物中间提升泵房设置需要考虑CAST出水水量冲击负荷以及水位关系，酌情考虑泵房容积设置以及泵的选取。
以佛山三水区某水厂为例，中间提升泵房需要在满足规范规定的前提下，满足CAST出水水量负荷，中间提升泵房容积调大，底板升高等措施来应对。
标签：提标；中间提升泵房；水量冲击负荷；容积为了响应国家号召以及佛山地区水质要求提高，佛山区域污水处理厂进行整体提标改造工程当中。
生活污水处理厂提标改造过程，必然涉及工艺流程地更改，其中中间提升泵房成为了至关重要的一环。
现在我们以佛山市三水区某污水处理厂为例，探究CAST工艺提标改造过程中中间提升泵房的设置情况。
1、水厂提标概况佛山市三水区某污水处理厂，现状一期工程（Q=5万m3/d）和扩建工程（Q=5万m3/d）均采用CAST工艺，现状出水水质标准及提标出水水质标准如下：我们以水厂一期工程为例，厂区一期工程处理水量为5万m3/d，CAST池分为四组，四格运行。
提标过程中，校核CAST池对于常规污染物COD、BOD 等的处理效果：原CAST池各反应区停留时间为，生物选择区停留时间2.1h，主反应区停留时间9.88h。
为保证提标后出水指标，需将CAST池各反应区停留时间均延长。
工程设计技术方案为增加一组CAST池，由四组变为五组，整体处理流量不变，新增CAST池利用现状池体厌氧区，新增缺氧区与好氧区。
相应CAST 池反应区停留时间调整为：生物选择区停留时间2.1h，主反应区停留时间12.35h。
CAST池增加一组之后，整体处理规模保持5万m3/d没变，池容增加，相应每格池子满水水位降低。
为了满足后续提标改造需求，需要增设中间提升泵房。
中间提升泵房选泵依据为厂区设计规模，泵房集水池容积根据大泵的流量及现场实际情况进行调配。
2、中间提升泵房设置情况及分析2.1CAST池出水水量分析根据污水厂厂区CAST池出水流量监测进行统计分析，绘制的趋势图如下：从表中我们可以看出，单格CAST池出水不是按照平均流量出水，而是在17min左右出水70%左右。
污水设计构筑物的计算
污水处理构筑物的设计计算中格栅及泵房格栅是由一组平行的金属栅条或筛网制成，安装在污水渠道上、泵房集水井的进口处或污水处理厂的端部，用以截留较大的悬浮物或漂浮物。
本设计采用中细两道格栅。
1.1.1中格栅设计计算1.设计参数：最大流量：3max 150000 1.22.1/360024Z Q Q K m s ⨯=•==⨯栅前水深：0.4h m =，栅前流速：10.9/v m s =（0.4/~0.9/m s m s ） 过栅流速20.9/v m s =（0.6/~1.0m s /m s ） 栅条宽度0.01S m =，格栅间隙宽度0.04b m = 格栅倾角060α= 2.设计计算：(1)栅条间隙数：max 2.11360.040.40.9Q n bhv ===⨯⨯根设四座中格栅：1136344n ==根(2)栅槽宽度：设栅条宽度0.01S m =()()1110.013410.0434 1.69B S n bn m =-+=⨯-+⨯=(3)进水渠道渐宽部分长度：设进水渠道宽1 1.46B m =，渐宽部分展开角度20α=o1101 1.69 1.460.872tan 2tan 20B B l m α--=== 根据最优水力断面公式max 1 2.11.46440.90.4Q B m vh ===⨯⨯(4)栅槽与出水渠道连接处的渐宽部分长度：120.870.4322l l m ===(5)通过格栅的水头损失：02h K h ⨯=220sin 2v h g ξα=，43s b ξβ⎛⎫=⨯ ⎪⎝⎭h 0 ───── 计算水头损失； g ───── 重力加速度；K ───── 格栅受污物堵塞使水头损失增大的倍数，一般取3；ξ───── 阻力系数，其数值与格栅栅条的断面几何形状有关，对于锐边矩形断面，形状系数β = 2.42；43220.010.93 2.42sin 600.0410.0429.81h ⎛⎫=⨯⨯⨯⨯≈ ⎪⨯⎝⎭o m (6)栅槽总高度：设栅前渠道超高20.3h m =120.40.30.0410.741H h h h m =++=++=(7)栅槽总长度：1120.5 1.0tan H L L L α=++++0.40.30.870.430.5 1.0tan 60+=++++o3m =(8)每日栅渣量：格栅间隙40mm 情况下，每31000m 污水产30.03m 。
长春西郊污水处理厂工艺设计及工艺参数
长春西郊污水处理厂工艺设计及工艺参数1污水处理部分(1)粗格栅问:污水提升一泵站前设置粗格栅，以保护污水提升泵不受损害。
格栅设计流量为2，288m3/s。
格栅栅条间隙为20mm，采用机械除污。
格栅截流物经压榨打包后外运出厂。
污水过栅流速为0.8m/s，格栅倾角80°设宽度B=1 .5 m的机械粗格栅3套，其中1套备用。
（2）污水提升泵房:设计流量为2.288m3/s，提升高度为16m,总扬程19m。
设计选用5台潜水排污泵，最大流量时4台工作，1台备用。
单台泵参数为Q=2100m3/h,H=19m。
配套电机功率N=125 kw。
(3)细格栅间:污水提升泵房下游设置细格栅，其设计流量为2.288m3/s。
采用机械格栅除污机，格栅栅条间距为6mm，污水过栅流速为0.8m/s，设宽度B=1.5m的细格栅4套，其中l套备用。
(4)沉砂池:设计流量为2.288m3/s。
选用4座涡流沉砂池。
直径3.66 m，水深1.52m，最大流量时水力停留时间为28s，平均流量时水力停留时为36s.(5)初次沉淀池:采用辐流式沉淀池。
设计流量为2.288 tm3/s平均流量时沉淀时间T=2.82h,设计水深H=3.8m，D=34m，初次沉淀池数量为4座。
(6)厌氧好氧池:设计流量为1.76m3/s。
厌氧好氧池前段为厌氧段，后段为曝气段。
厌氧段和曝气段的设计容积比为1:4并可调。
厌氧好氧池内总体BOD，污泥负荷为0.21kg/ ( kg·d ) ，MLSS质量浓度为2500mg/ L，有效水深H=6.0m，设4组池子，每组3个廊道，每个廊道宽B=7.0m，池长L=100m。
厌氧好氧池曝气段采用微孔曝气器，厌氧段设置水下搅拌器，同时也装设微孔曝气器、必要时按普通活性污泥法运行。
(7)二沉池:采用辐流式沉淀池，设计流量为1.76 m3/s，平均流量时沉淀时间T=2.82h，设计水深H=4.5 m，直径D=47m，二次沉淀池数量为4座。
85968_计算公式-污水泵房
格栅水头 损失(m) 0.1
出水管水 进水管管 管道充满 集水池正 进水管径 提升高度 面高程 底高程 度 常水位 DN(m) (m) (m) (m) H/DN(m) (m) 67 54.575 700 0.75 1 13
吸水管吸 程（m） 5.7
出水管提 出水管段 升高度 长度（m) （m） 6.9 18
水池宽度 水池长度 （m） （m） 4 6.75
泵站建设设计计算：流速
和坡度为查表得到（用Q和管径），出水 管埋深、沿程损失系数、吸水管吸程和 进出水管的高差为设计值。
泵站建设设计计算：流速
和坡度为查表得到（用Q和管径），出水 管埋深、沿程损失系数、吸水管吸程和 进出水管的高差为设计值。
进出管的 泵轴高程 管径 吸水管水平段管底 高差 （m） （m） 高程（m） （m） 58.58868 0.41 0.4 57.57868152
格栅水头 损失(m) 0.1
出水管水 进水管管 管道充满 集水池正 进水管径 提升高度 面高程 底高程 度 常水位 DN(m) (m) (m) (m) H/DN(m) (m) 41.8 24.8 600 0.75 1 17.65
设计管线 长度(m) 320
出水管水 集水池有 泵房原地 总出水管 外管线水 沿程损失 面高程 效水深 面高度 中心埋深 坡度i 头损失 系数 (m) (m) (m) (m) (m) 41.8 2 31.8 0.9 0.00893 0.3 3.8182
站内管线 外管线水 安全水头 提升高度 水泵扬程 水头损失 头损失 (m) (m) (m) (m) (m) 1.5 0.5 23.4682
自 灌 泵 站 的 设 计
泵站建设设计计 算：流速和坡度为查表得
到(用Q和管径),出水管埋深、 沿程损失系数、站内管线水头 损失和安全水头为设计值。
污水提升泵日流量计算公式
污水提升泵日流量计算公式污水提升泵是用于将污水从低处提升到高处的设备，通常用于污水处理厂、污水管道、污水池等场所。
在设计和运行污水提升泵系统时，需要准确计算日流量，以确保设备能够正常运行并满足污水处理的需求。
本文将介绍污水提升泵日流量的计算公式及其应用。
污水提升泵日流量计算公式通常采用以下公式：Q = A × V。
其中，Q代表日流量（m³/d），A代表污水流入泵站的面积（m²），V代表污水的平均流速（m/d）。
在实际应用中，污水提升泵日流量的计算需要考虑多种因素，包括污水流入泵站的面积、污水的平均流速、污水处理厂的处理能力等。
下面将详细介绍这些因素的计算方法及其应用。
首先是污水流入泵站的面积（A）的计算。
污水流入泵站的面积通常通过现场测量或工程设计计算得出。
在实际应用中，可以通过测量污水流入泵站的管道截面积或污水池的面积来得出。
其次是污水的平均流速（V）的计算。
污水的平均流速可以通过以下公式计算得出：V = Q / A。
其中，Q代表日流量（m³/d），A代表污水流入泵站的面积（m²）。
通过该公式可以得出污水的平均流速，从而进一步计算日流量。
最后是污水提升泵日流量（Q）的计算。
通过以上公式可以得出污水提升泵日流量的计算方法，从而为污水处理厂、污水管道等设备的设计和运行提供参考。
在实际应用中，污水提升泵日流量的计算还需要考虑污水处理厂的处理能力、管道的阻力损失、泵站的扬程等因素。
通过综合考虑这些因素，可以得出更加准确的污水提升泵日流量，从而确保设备的正常运行和污水处理的效果。
总之，污水提升泵日流量的计算公式是设计和运行污水处理设备的重要参考依据。
通过合理计算日流量，可以确保污水提升泵系统能够满足污水处理的需求，并为环境保护和城市建设做出贡献。
希望本文介绍的污水提升泵日流量计算公式及其应用能够为相关工程技术人员提供帮助。
污水提升泵房工艺的设计和应用
污水提升泵房工艺的设计和应用摘要：随着我国经济的飞速发展，特别是城市化、城镇化建设如火如荼的展开，城市的范围在逐步扩大，人们的生活水平不断提升，对生活环境和质量要求越来越高，城市污水处理迫在眉睫，而在污水处理厂建设中，污水提升泵房的设计和建设至关重要。
本文主要阐述污水提升泵房工艺的设计和应用，保证污水的及时、有序的供应已达到处理的目的。
关键词：污水提升泵房；工艺设计；应用污水提升泵房是城市污水厂的水力提升的构筑物，科学设计、合理布置的提升泵房不仅可以节约污水厂的运行成本，便于污水厂实际正常的运行和维护，更提高污水处理厂运行的稳定性和出水水质，保障符合国家和地方相关污水排放标准。
1 污水提升泵房1.1 概述污水提升泵房主要建、构筑物泵站内有地上、地下构筑物及管道的设计,主要包括地下式泵房的进水闸井、粗格栅、集水池（含潜水污泵或干式离心泵）、闸阀井等和进（出）水管道、变配电用房及泵站附属用房等结构、电气、自控、除臭等子项目。
1.2 污水提升泵房设计应注意的问题污水提升泵房的设计应注重美观。
泵房等构筑物在满足其使用要求的同时，泵房的体形及内外空间组合等，应得到设计人员的重视，以给周围人们营造精神上的美的感受。
在实际施工建设中，已建成的许多泵站中的泵房都只是单纯的泵房建筑物，且往往与周围环境格格不入，主要是因为泵房设计人员在设计中只考虑其使用功能，而忽视了泵房本身的美观要求。
因此，为响应国家建设环境友好型社会的号召，在污水提升泵房的设计过程中加入美的因素，往往会得到意想不到的效果；建筑工施工工程要求设计标准化、施工机械化、管理科学化，只有符合建筑模数的要求，才能使不同施工材料、不同形式和不同制造方法的建筑物配件、组合件具有较大的通用性和互换性，才能加快设计速度，提高泵房的施工质量并提高建设的效率。
污水提升泵房应尽量选择轻型结构支撑。
在污水提升泵房中，泵房位于最上面，如果泵房自重过大，下面的承重结构梁、柱的尺寸必然也增大，而泵房构筑物基础的地质情况一般不太理想，从而增加泵房基础本身的设计难度，因此，污水提升泵房设计时在保证额定荷载的前提下要尽量选择轻型结构支撑；但必须满足泵房近期或远期的使用要求。
污水处理构筑物设计计算
污水厂设计计算书第一章 污水处理构筑物设计计算一、泵前中格栅1．设计参数：设计流量Q=5×104m3/d=578.7L/s栅前流速v1=0.7m/s，过栅流速v2=0.9m/s栅条宽度s=0.01m，格栅间隙e=20mm栅前部分长度0.5m，格栅倾角α=60°单位栅渣量ω1=0.05m3栅渣/103m3污水2．设计计算（1）确定格栅前水深，根据最优水力断面公式计算得:栅前槽宽，则栅前水深（2）栅条间隙数(取n=48)（3）栅槽有效宽度B=s（n-1）+en=0.01（48-1）+0.02×48=1.43m （4）进水渠道渐宽部分长度（其中α1为进水渠展开角）（5）栅槽与出水渠道连接处的渐窄部分长度（6）过栅水头损失（h1）因栅条边为矩形截面，取k=3，则其中ε=β（s/e）4/3h0：计算水头损失k：系数，格栅受污物堵塞后，水头损失增加倍数，取k=3ε：阻力系数，与栅条断面形状有关，当为矩形断面时β=2.42（7）栅后槽总高度（H）取栅前渠道超高h2=0.3m，则栅前槽总高度H1=h+h2=0.64+0.3=0.94m栅后槽总高度H=h+h1+h2=0.64+0.103+0.3=1.04（8）格栅总长度L=L1+L2+0.5+1.0+0.77/tanα=0.206+0.103+0.5+1.0+0.77/tan60°=2.35m（9）每日栅渣量ω=Q平均日ω1==1.79m3/d>0.2m3/d所以宜采用机械格栅清渣（10）计算草图如下：▲二、污水提升泵房1.设计参数设计流量：Q=578.7L/s，泵房工程结构按远期流量设计2.泵房设计计算采用氧化沟工艺方案，污水处理系统简单，对于新建污水处理厂，工艺管线可以充分优化，故污水只考虑一次提升。
污水经提升后入旋流沉砂池，然后自流通过厌氧池、氧化沟、二沉池、砂滤池及接触池，最后由出水管道排入神仙沟。
各构筑物的水面标高和池底埋深见高程计算。
【广东省】某地提升泵房给排水设计图纸
提升泵房设计计算及设备选型和厂区布置
提升泵房设计计算及设备选型和厂区布置2.3提升泵房设计计算本次设计运用SBR 法，对于小规模污水处理厂，可只考虑一次污水提升。
污水提升后进入沉砂池，然后进入SBR 池，消毒池。
设计流量Q max =0. 65m 3/s ，集水池最高水位为79.93m ，出水管提升至细格栅，出水管长度为5m ，细格栅水面标高为85.001m 。
泵站设在处理厂内，泵站的地面高程为81.50m 。
泵房形式：为运行方便，本次设计采用自灌式泵房，流量小于2m 3/s 。
（1）集水间的设计计算选择集水池与机器间合建式的圆形泵站，考虑3台水泵（2用一备），每台水泵的设计流量为：Q 1=Q max 0. 65==0. 325m 3/s 。
22集水间的容积计算： V 总=V 有效+V 死水采用一台泵最大流量是5min 的出水量设计，则集水池的容积为： V 有效=Q 1?t =0. 325?5?60=97. 5m 3 取集水池有效水深H =2m ，则集水池面积为：97. 5F ===48. 75m 2H 2死水容积为最低水位以下的容积：设吸水喇叭口距池底高度取0.5m ，最低水位距喇叭口0.5m 。
则： V 死水=48.75?1=48.75m 3V 总=V 有效+V 死水=48. 75+48. 75=97. 5m 3 集水池水位为：h 1=2+0. 5+0. 5=3mV 有效集水池总高为：H =h 1+h 2=3+0. 5=3. 5m （超高h 2取0.5m ）（2）泵房机器间设计计算经过格栅的水头损失为0.07m①集水池正常工作水位与所需提升经常高水位之间的高差为：85. 001-(79. 93-3) =8. 071m ②出水管管线水头损失每一台泵单用一根出水管，其流量为Q max 0. 65Q 1===0. 325m 3/s ，选用管径为DN600mm ，的铸铁管，差22手册可得流速v =1. 33m /s （介于0.8～2.5m 之间），1000i=3.68。
粗格栅(回转格栅)及提升泵房(潜水泵)计算表
4 （二）
栅渣量计算 栅渣量 栅渣量
设计栅渣量 每日栅渣量 进水提升泵房 平均流量潜污泵台数 单台潜污泵流量 高峰流量潜污泵台数 潜污泵总台数 潜污泵流量 潜污泵宽度 潜污泵距边墙距离 潜污泵基础间距 基础突出部分距墙面 泵房长度
主要通道宽度 挡水墙宽度 泵房宽度 泵房深度 泵房操作间高度
W1=
0.05～0.10 m3/103吨污水 格栅间隙为25～16mm
W2=
0.01～0.03 m3/103吨污水 格栅间隙为50～30mm
W3=
m3/103吨污水 本项目格栅间隙20mm
W4=
Q总×W3/1000=
0
吨/天
＞0.2吨/天，机械清渣
n1= q1= n2= n3= q= W3= l= b= b＇= L=
= W4= W5= B= H2= H3=
台
Qh/n1= Qmax/q1=
#DIV/0! m3/h #DIV/0! 台
台
取值
m3/h
取值
m
取值
m
1.00 m
1.20 m
n3*W+（n3-1）*b+2*b＇＝
1.4 m
取值
m
m
m
l+W4+W5= H1+2=0来自m9m
6
m
3用1备
说明：
计算值 设定值 校核值 设计条件 设计标准
H1+h1=
0.7Q s
sin α
bhn
-7
m
-7
m
7
m
m
7
m
#DIV/0! m/s
Q1/v2= W1-0.3=
S/W= 取值 H1= H=
污水处理粗格栅-进水泵房-计算公式
选用粗格栅
栅条间隙 安装角度 栅前水深 过栅流速
栅宽 电机功率 3、进水提升泵房 设计参数
设计污水量QMAX=
= = 水泵扬程计算 水泵扬程 水泵台数 单泵流量
0.17 0.075 0.075 3.24 处理05 1.1
回转式格 栅 20 75 75
0.69 1
1.1
数值 56,072 2340 650
15 4 800 222.22
水泵轴功率N
水泵发动机所需功率
40.85 51.06
个 个 m/s
m/s
m/s
单位
m m m3/103
m3/d
0.85 0.5 h/d
m
m3/h
kw
mm 度 m m/s m kw
单位
m3/d m3/h
l/s
m 台
m3/h
个
m
m
m
1
m
格栅渠道 宽度取值
格栅数量N=
2
每个格栅栅格数
29
渠道流速v=
0.41
事故流速v1=
1.38
实际过栅流速v2=
0.69
过栅水头损失计算 形状系数
数值 2.42
增大系数k=
3
过栅水头损失计算值h= 过栅水头损失取值h=
格栅产渣率w= 每日栅渣总量W=
栅渣含水率
格栅每日工作时间 渠道深 设备选型
l/s kw kw
规范0.4 ～0.9
格栅一台 检修，一
台运行 规范0.6 ～1.0m/s
锐边矩形 过栅流速 和栅前水
深
（干渣 量） ～95% ～55%
LY-300型
污水处理构筑物设计计算-
污水厂设计计算书第一章 污水处理构筑物设计计算一、泵前中格栅 1．设计参数：设计流量Q=5.0×104m 3/d443max 5.010 1.2 6.010/694/Z Q Q K m d L s =⨯=⨯⨯=⨯=栅前流速v 1=0.7m/s ，过栅流速v 2=0.9m/s 栅条宽度s=0.01m ，格栅间隙e=20mm 栅前部分长度0.5m ，格栅倾角α=60° 单位栅渣量ω1=0.05m 3栅渣/103m 3污水 2．设计计算（1）确定格栅前水深，本社既考虑流量较大，故设计两套格栅。
令31/20.347/Q Q m s ==。
根据最优水力断面公式21211vB Q =计算得:栅前槽宽10.93B m ==，则栅前水深10.930.4722B h m ===（2）栅条间隙数238.2n ===(取n=40)（3）栅槽有效宽度B=s （n-1）+en=0.01（40-1）+0.02×40=1.19m 选型：GH —1500,实际B=1.50m,电机功率1.1——1.5kw. （4）进水渠道渐宽部分长度111 1.500.940.772tan 2tan 20B B L m α--===︒（其中α1为进水渠展开角）（5）栅槽与出水渠道连接处的渐窄部分长度120.382L L m == （6）过栅水头损失（h 1）因栅条边为矩形截面，取k =3，则m g v k kh h 103.060sin 81.929.0)02.001.0(42.23sin 2234201=︒⨯⨯⨯⨯===αε其中ε=β（s/e ）4/3 h 0：计算水头损失k ：系数，格栅受污物堵塞后，水头损失增加倍数，取k=3 ε：阻力系数，与栅条断面形状有关，当为矩形断面时β=2.42 （7）栅后槽总高度（H ）取栅前渠道超高h 2=0.3m ，则栅前槽总高度H 1=h+h 2=0.47+0.3=0.77m 栅后槽总高度H=h+h 1+h 2=0.47+0.103+0.3=0.87 （8）格栅总长度L=L 1+L 2+0.5+1.0+0.77/tan α=0.77+0.38+0.5+1.0+0.77/tan60° =3.09m（9）每日栅渣量31186400 1.25/100zQ w w m d k ==>0.2m 3/d所以宜采用机械格栅清渣 （10）计算草图如下：进水图1 中格栅计算草图二、污水提升泵房 1.设计参数设计流量：Q=694L/s ，泵房工程结构按远期流量设计 2.泵房设计计算采用氧化沟工艺方案，污水处理系统简单，对于新建污水处理厂，工艺管线可以充分优化，故污水只考虑一次提升。
(完整版)污水提升泵站工艺设计说明计算书：城市污水,6.00万吨每天,潜水排污泵
污水提升泵站主要用于提升拟建截流箱涵旱季截流污水及雨季2倍截流规模的混流水，并将其转输至污水处理厂处理。
不同边界条件下，污水提升泵站所需提升水量如下表所示：表1.1-1不同边界条件下污水泵站提升水量分析根据上表分析，以近期雨季设计流量作为格栅设计流量，并以近期旱季设计流量进行校核；同时通过泵组的灵活组合，适应近期流量的波动及中远期流量的减少工况。
1.1拦污栅鉴于本工程截流箱涵进水仅来自于各河道的总口截流混流污水，而各河道总口截流处均设有格栅间隙为40mm的抓斗式拦污栅，故本拦污栅定位为中格栅，是污水提升泵站的预处理设施，可去除大尺寸的漂浮物或悬浮物，以保护进水泵的正常运转，并尽量去掉那些不利于后续处理过程的杂物。
根据格栅特点及设计经验，拟采用抓斗式格栅除污机。
1.1.1 总体设计说明栅条的断面主要根据过栅流速确定，过栅流速一般为0.6～1.0m/s，栅槽内流速0.5m/s左右。
如果流速过大，不仅过栅水头损失增加，还可能将已截留在栅上的栅渣冲过格栅，如果流速过小，栅槽内将发生沉淀。
1.1.2 雨季工况设计（1）设计参数：栅条净间隙为b=20.0mm 格栅倾角δ=75°雨季栅前流速ν1=0.7m/s 雨季过栅流速ν=0.9m/s（2）设计规模Q max：格栅井设置2组，旱季运行1组，雨季运行2组，则每组格栅过流水量为3.00万m 3/d （0.35m 3/s ）。
（3）栅前水深h ：拟建污水泵站处箱涵底高程约-3.79m ，根据水力计算，当箱涵宽度为2.5m 、坡度为0.001、糙率为0.014时，雨季箱涵水深约0.31m ，即栅前进水井水位为-3.48m ；栅前进水井及格栅后井底高程按-4.65m 设计，格栅前井底高程比格栅后井底高程高0.2m ，则格栅前井底高程为-4.45m ，考虑格栅前闸孔0.02m 的水头损失，则格栅前水深h=4.45-3.48-0.02=0.95m 。
（4）格栅计算说明： Q max —最大设计流量，m 3/s ； α—格栅倾角，度（°）；h —栅前水深，m ； ν—污水的过栅流速，m/s 。
污水泵站设计实例
污水泵站设计实例一、设计步骤1、水泵选择：流量和扬程2、集水池设计：容积、平面尺寸、深度3、泵房布置：机组布置、管道布置、管道敷设4、泵站部标高确定：集水池池底标高、机器间底板标高、水泵轴线标高等5、绘图：平面图和剖面图二、计算步骤1、水泵设计流量计算2、集水池容积计算3、水泵扬程估算4、选泵5、水泵扬程核算三、设计实例一、自灌式污水泵站（一）设计资料某市新建污水处理厂，经污水泵站将污水提升至沉砂池。
（1）污水最大秒流量为500L/s；（2）进水管管径为800mm，进水管底标高为32.0m，管污水的充满度为0.7；（3）泵站出水管直接将水送入污水厂的沉淀池，水面标高为41.7m，泵站出水口到沉砂池的距离为80m；（4）泵站选定位置不受附近河道洪水淹没和冲刷的影响，原地面标高为35.8m；（5）地质条件为亚黏土，地下水位标高为30m，冰冻深度为0.75m。
- 可修编- 可修编合流制和分流制的比较：环保方面：全部截流式合流制对环境的污染最小；局部截留式合流制雨天时局部污水溢流入水体，造成污染；分流制在降雨初期有污染。
造价方面：合流制管道比完全分流制可节省投资20%~40%，但合流制泵站和污水处理厂投资要高于分流制，总造价看，完全分流制高于合流制。
而采用不完全分流制，初期投资少、见效快，在新建地区适于采用。
维护管理：合流制污水厂维护管理复杂。
晴天时合流制管道易于沉淀，在雨天时沉淀物易被雨水冲走，减小了合流制管道的维护管理费。
六、排水系统的布置形式〔1〕正交式地势向水体适当倾斜的地区，各排水流域的干管可以最短距离沿与水体垂直相交的方向布置。
特点：干管长度短，管径小，较经济，污水排出也迅速。
由于污水未经处理就直接排放，会使水体遭受严重污染，影响环境。
适用：雨水排水系统。
〔2〕截流式沿河岸再敷设主干管，并将各干管的污水截流送至污水厂，是正交式开展的结果。
特点：减轻水体污染，保护环境。
适用：分流制污水排水系统。
(完整版)污水提升泵站工艺设计说明计算书：城市污水,10.0万吨每天,潜水排污泵
污水泵站工艺计算污水泵站设计用于抽排箱涵旱季污水。
1、泵组规模：污水提升泵组规模：：设计污水抽排规模为10.0万m3/d。
100000=24=60÷÷÷Ls60Q/.11572、泵组主要设计参数：设计最低运行水位：-3.79m设计最高运行水位：-1.79m设计运行水位：-1.96m出水管水面高程为：3.0m集水池有效水深：-1.79-（-3.79）=2m3、泵组扬程计算泵站扬程H>H1+H2+H3+H4其中：H1为站内管线水头损失，H2为安全水头，H3为站外管线水头损失，H 4为提升水头。
污水提升泵组扬程计算： 查表得站内管线含DN400×500异径管一个（ξ=0.12），DN500弯头一个（ξ=0.80），DN500伸缩节一个（ξ=0.21），DN500单向阀一个（ξ=1.8），DN500电动碟阀一个（ξ=0.30），丁字管一个（ξ=2.16，DN500×1200）。
V=2.19m/s 1000i=12.3gh 220νξ∑=则m g v H 56.18.9219.239.62)16.230.08.121.080.012.01(221=⨯⨯=++++++=;取安全水头H 2=0.5m;出水管：DN=1200mm ；V=1.03m/s ；1000i=0.91。
站外输水管直接接入压力释放井，则沿程管线损失 H 3=0提升高度H 4=3.79+3=6.79m H=1.56+0.5+6.79=8.85m 则泵设计扬程为9.27米。
4、水泵型号选择本工程选择进口或合资带自耦装置的潜水泵，由于水泵并联运行的流量并不等于流量单纯相加，根据下表及管理运行的方便，本次泵组选取污水提升泵组四台，三用一备，单台水泵流量1600m 3/h ，扬程10米，功率75kw ，口径400mm ；5、集水池容积计算集水池所需最小容积：3m 1335601600560=⨯÷=⨯÷=泵Q V （最大一台泵5min 流量）有效水深H 有效=2m根据泵中心距G=0.85m （最小要求），设定泵中心距为1m ，两边离墙1m ，集水池宽度为B=4m ，结合其他设备布置，设定长度L=5m 。
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污水提升泵房的设计与计算
一、设计说明
污水泵房用于提升污水厂的污水，以保证污水能在后续处理构筑物内畅通的流动，它由机器间、集水池、格栅、辅助间等组成，机器间内设置水泵机组和有关的附属设备，格栅和吸水管安装在集水池内，集水池还可以在一定程度上调节来水的不均匀性，以便水泵较均匀工作，格栅的作用是阻拦水中粗大的固体杂质，以防止杂物阻塞和损坏水泵，辅助间一般包括贮藏室，修理间，休息室和厕所等。
二、设计计算
（一）设计流量
Q=2500m3/d=104m3/h=29.9l/s
（二）选泵前总扬程估算
经过格栅的水头损失为0.18m,进水管渠内水面标高为-2.335m
则格栅后的水面标高为：
-2.335-0.18=-2.515m
设集水池的有效水深为2m
则集水池的最低工作水位为：
-2.515-2=-4.515m
所需提升的最高水位为6.778m
故集水池最低工作水位与所提升最高水位之间高差为：
6.78-(-4.52)=11.30m
出水管管线水头损失计算如下：
出水管Q=34.7l/s,选用管径为200mm的铸铁管
查《给水排水设计手册》第1册得：V=1.33m/s,1000i=19.1
出水管线长度估为37m,局部系数为8
则出水管管线水头损失为：
=
=1.50m
泵站内的管线水头损失假设为2.0m,考虑自由水头为1m,则水泵总扬程为：
H=11.30+1.50+2.0+1.0
=15.8m
（三）选泵
根据流量Q=104m3/h,扬程H=8m
拟选用150WLI170-16.5型立式污水泵，每台水泵的流量为
Q=170m3/h，扬程为H=16.5m。
选择集水池与机器间合建的圆形水泵站，考虑选用2台水泵，其中一台备用。
选用150WLI170-16.5型污水泵是合适的
器间进行自然通风，在屋顶设置风帽。
(5)起重设备选用电动葫芦。