混凝土侧压力计算
新浇筑混凝土对模板的侧压力计算全文 新浇筑混凝土时对模板的侧压力 新浇混凝土初凝时间
新浇筑混凝土对模板的侧压力计算全文新浇筑混凝土时对模板的侧压力新浇混凝土初凝时间：t0=200/(T+15)=200/(20+15)=5.7142 (h) 新浇混凝土作用在模板上的最大侧压力按下列二式计算： F = 0.22γct0β1β2V1/2 F = γcH 式中F——新浇筑混凝土对模板的最大侧压力＿span lang="EN-US">KN/㎡）γc——混凝土的重力密度＿/span>KN/m3＿span lang="EN-US"> t0——新浇筑混凝土的初凝时间（h），可按实测确定。
当缺乏试验资料，可采用t= 200/(T+15) 计算T——混凝土的温度（℃＿span lang="EN-US"> V——混凝土的浇筑速度＿span lang="EN-US">m/h＿span lang="EN-US"> H——混凝土侧压力计算位置处于新浇筑混凝土顶面的总高度（m ＿span lang="EN-US"> β1——外加剂影响修正系数，不掺外加剂时叿span lang="EN-US">1.0；掺具有缓凝作用的外加剂时取1.2 β2——混凝土坍落度影响修正系数，当坍落度小亿span lang="EN-US">30㎜时，取0.85＿span lang="EN-US">50ｿspan lang="EN-US">90㎜时，取1.0＿span lang="EN-US">110ｿspan lang="EN-US">150㎜时，取1.15 =0.22×25×5.7142×1.2×1.15×1^(1/2)=43.4 (kN/m^2) =25×2=50 (kN/m^2) 取其中的较小值：F=43.4(kN/m^2) 新浇混凝土对模板产生的侧压力荷载设计值：F设=1.2×0.85×43.4=44.3(kN/m^2) 混凝土振捣对模板产生的侧压力荷载设计值：F2=1.4×0.85×4=4.76(kN/m^2) 故最终新浇混凝土对模板产生的侧压力荷载设计值F=49.06(kN/m^2) 有效压头高度为：h=49.06/25=1.96m。
混凝土浇筑时对模板的侧压力计算(完整资料).doc
【最新整理，下载后即可编辑】一 侧压力计算混凝土作用于模板的侧压力，根据测定，随混凝土的浇筑高度而增加，当浇筑高度达到某一临界时，侧压力就不再增加，此时的侧压力即位新浇筑混凝土的最大侧压力。
侧压力达到最大值的浇筑高度称为混凝土的有效压头。
通过理论和实践，可按下列二式计算，并取其最小值（原因见后面说明）：2/121022.0V t F c ββγ=H F c γ=式中 F------新浇筑混凝土对模板的最大侧压力（KN/m 2）γc------混凝土的重力密度（kN/m 3）取25 kN/m 3t0------新浇混凝土的初凝时间（h ）,可按实测确定。
当缺乏实验资料时，可采用t=200/(T+15)计算；一般取值5hV------混凝土的浇灌速度（m/h ）;取0.5m/hH------混凝土侧压力计算位置处至新浇混凝土顶面的总高度（m ）;取3mβ1------外加剂影响修正系数，不掺外加剂时取1；β2------混凝土塌落度影响系数，当塌落度小于30mm 时，取0.85；50—90mm 时，取1；110—150mm 时，取1.15。
2/121022.0V t F c ββγ==0.22x25x5x1.0x1.15 x0.51/2=22.4kN/m 2H F c γ==25x3=75kN/ m2取二者中的较小值，F=22.4kN/ m2作为模板侧压力的标准值，并考虑倾倒混凝土产生的水平载荷标准值4 kN/ m2，分别取荷载分项系数1.2和1.4，则作用于模板的总荷载设计值为：Q=22.4x1.2+4x1.4=32.48kN/ m2 有效压头高度：m F h c 3.12548.32===γ二、对拉螺栓计算：对拉螺栓采用D16螺杆；纵向最大间距为750mm ，横向最大间距为1200mm 。
对拉螺栓经验公式如下：f A N *≤N---对拉螺栓所承受的拉力的设计值。
一般为混凝土的侧压力A---对拉螺栓净截面面积（mm2）A=201mm2 f --对拉螺栓抗拉强度设计值单根D16螺杆所能承受最大拉力：Fmax=f A=335X201=67.3KNN=Lxlxq=1.2mx0.75mx22.4kN/m2 =20.16KN<67.3KN故满足要求为什么两者取最小值？新浇混凝土对模板侧面压力是入模的具有一定流动性的新浇混凝土在浇筑、振捣和自重的共同作用下，对限制其流动的侧模板所产生的压力。
混凝土侧压力
在JGJ162-2008《建筑施工模板安全技术规范》的第4.1.1条，给出了新浇混凝土对模板的侧压力计算公式：混凝土侧压力的计算（取两式中教小值）：F=0.22γctoβ1β2V∧½F=γc H式中F——新浇筑混凝土对模板的侧压力，kN/m ；γc——混凝土的重力密度，kN/m ;to——新浇混凝土的初凝时间（h）可按实测确定。
当缺乏试验资料时，可采用to=200/(T+15)计算（T为混凝土的温度℃）；V——混凝土地的浇筑速度，m/h；H——混凝土侧压力计算位置处至新浇混凝土顶面的总高度，m；β1——外加剂影响修正系数，不掺外加剂时取1.0，掺具有缓凝作用的外加剂时取1.2；β2——混凝土坍落度影响修正系数，当坍落度小于30mm时，取0.85；50～90mm时，取1.0；110～150mm时，取1.15。
混凝土侧压力的计算分布图形如图所示，h为有效压头高度，h=F/rc 。
新浇混凝土对模板侧面压力是入模的具有一定流动性的新浇混凝土在浇筑、振捣和自重的共同作用下，对限制其流动的侧模板所产生的压力。
我国有关部门在20世纪60 ~80年代初期对混凝土侧压力进行了大量的测试研究，发现对于不同的结构类型、尽管一次浇筑高度、浇筑速度不同，但混凝土侧压力分布曲线的走势基本相同：即从浇筑面向下至最大侧压力处，基本遵循流体静压力的分布规律；达到最大值后，侧压力就随即逐渐减小或维持一段稳压高度后逐渐减小，压力图形对浇筑高度轴呈山形或梯台形分布。
经试验获得的侧压力主要影响因素如下：（1）最大侧压力随混凝土浇筑速度提高而增大，与其呈幂函数关系。
（2）在一定的浇筑速度下，因混凝土的凝结时间随温度的降低而延长，从而增加其有效压头。
（3）机械振捣的混凝土侧压力比手工捣实增大约56%。
（4）侧压力随坍落度的增大而增大，当坍落度从7cm增大到12cm时，其最大侧压力约增加13%。
（5）掺加剂对混凝土的凝结速度和稠度有调整作用，从而影响到混凝土的侧压力。
混凝土侧压力的计算
K1621+193涵洞台身拉杆演算1、墙身结构尺寸墙身上口尺寸1.05m，下口尺寸为1.78m，墙高2.9m，墙身长37.3m （单侧），每4m设置沉降缝。
2、浇筑过程中混凝土侧压力的计算（取两式中较小值）F=0.22γc t oβ1β2V1/2（公式1）F=γc H（公式2）式中：F—新浇筑混凝土对模板的侧压力，kN/m2；γc—混凝土的重力密度，24kN/m3；t o—新浇混凝土的初凝时间（h）可按实测确定（本段位4h）。
当缺乏试验资料时，可采用t o=200/(T+15)=4.76计算（T为混凝土的温度=28）；V—混凝土的浇筑速度m/h（按泵车浇筑速度30m3/h进行控制，浇筑长度按37.3m控制，则混凝土浇筑速度为V=30/（1.05+1.78）/2*37.3=0.6m/h；H—混凝土侧压力计算位置处至新浇混凝土顶面的总高度，H=0.6*4=2.4m；β1—外加剂影响修正系数，不掺外加剂时取1.0，掺具有缓凝作用的外加剂时取1.2；（本段掺外加剂，取1.2）β2—混凝土坍落度影响修正系数，当坍落度小于30mm时，取0.85；50～90mm时，取1.0；110～150mm时，取1.15。
（本段取1.15）F=0.22γc t oβ1β2V1/2=0.22×24×4×1.2×1.15×0.78=22.73kN/m2F=γc H=24×2.4=57.6kN/m2取两者较小值22.73kN/m2计算。
3、对拉螺杆受力验算及间距确定各拉杆尺寸容许拉力表初步拟定该涵洞墙身拉杆采用14拉杆（因实际为全丝拉杆，可采用12拉杆容许拉力进行演算），对拉螺栓取横向800mm，竖向600mm，按最大侧压力计算，每根螺栓承受的拉力为：N=22.73kN/m2×0.6m*0.8m=10.91kN按拉杆直径为12，查表格得容许应力为12.9KN≥10.91，故拉杆直径及间距均能满足要求。
建筑施工模板侧压力计算讲解
模板侧压力计算：
混凝土作用于模板的侧压力，通过理论和实践，可按下列二式计算，并取其最小值：
2/121022.0V t F c ββγ=
H F c γ=
式中 F------新浇筑混凝土对模板的最大侧压力（KN/m 2）
γc ------混凝土的重力密度（kN/m 3）取25 kN/m 3
t0------新浇混凝土的初凝时间（h ）,可按实测确定。
当缺乏实验资料时，可采用t=200/(T+15)计算；一般取值5h ，即取T=25℃。
V------混凝土的浇灌速度（m/h ）;根据资料取V= 0.5-1.5m/h
H------混凝土侧压力计算位置处至新浇混凝土顶面的总高度（m ）;取
1.5m
β1------外加剂影响修正系数，不掺外加剂时取1；
β2------混凝土塌落度影响系数，当塌落度小于30mm 时，取0.85；50—90mm 时，取1；110—150mm 时，取1.15。
因此可得：
2/121022.0V t F c ββγ=
=22.4KN/m
H F c γ=
=25*1.5 =37.5 KN/m
则混凝土作用于模板的侧压力值为22.4 KN/m 。
根据设计，则最小面模板受压强为：
P=22.4/(1.5*1.3)
=11.5 KN/m 2
根据螺纹布置校核其强度：
对拉螺栓采用D30螺杆；纵向最大间距为1800mm ，横向最大间距为1000mm 。
单根D16螺杆所能承受最大拉力：
Fmax=f*A=235*3.14*152=166KN
N=L*l*q=1.8m*1m*22.4kN/m 2 =40.32KN<166KN
故符合强度。
c20混凝土侧压力系数
c20混凝土侧压力系数混凝土的侧压力系数是指混凝土在受压时抵抗侧向膨胀的能力。
混凝土结构中的侧压力系数是无量纲的，通常用k表示，是一个关于材料本身和加载方式的固有性质。
一、混凝土侧压力系数的含义和计算方法：混凝土的侧压力系数表示了混凝土的抵抗侧向膨胀的能力，与混凝土的体积膨胀系数和材料的弹性性质有关。
混凝土结构受到压力时，由于体积受限，会产生侧向膨胀的效应。
侧面受到的约束力会对混凝土的体积膨胀产生一定的抑制作用，从而导致混凝土内部产生应力。
侧压力系数可以反映受到约束后的体积膨胀的抑制程度。
混凝土侧压力系数的计算可以根据国际标准、国家标准或文献中的公式进行。
一般来说，混凝土的侧压力系数可以通过以下公式进行计算：k = E × ν × k0其中，k表示混凝土的侧压力系数，E表示混凝土的弹性模量，ν表示混凝土的泊松比，k0表示混凝土的体积膨胀系数。
二、影响混凝土侧压力系数的因素：1. 混凝土的弹性性质：混凝土的弹性模量和泊松比是影响侧压力系数的主要因素。
弹性模量表示材料的刚度，泊松比表示材料在拉伸时沿垂直方向的收缩程度。
弹性模量越大，泊松比越小，混凝土的侧压力系数就越大。
2. 混凝土的体积膨胀系数：混凝土的体积膨胀系数是材料在受到约束时体积变化的比例。
体积膨胀系数越小，混凝土的侧压力系数就越大。
3. 加载方式和约束条件：混凝土的侧压力系数会受到加载方式和约束条件的影响。
在不同的加载方式下，混凝土的体积膨胀和侧压力系数会有所不同。
4. 混凝土的配合比和材料特性：混凝土的配合比和材料特性会影响混凝土的力学性能，进而影响侧压力系数。
三、混凝土侧压力系数的应用：混凝土侧压力系数在工程设计、结构分析和安全评估中起着重要的作用。
1. 工程设计：混凝土的侧压力系数在桥梁、坝体、隧道结构等工程设计中的压力计算和构件设计中起着重要作用。
2. 结构分析：混凝土的侧压力系数是进行结构强度和稳定性分析的重要参数，能够提供结构在受压时的有效计算结果。
混凝土侧压力的计算
混凝土侧压力的计算混凝土的侧压力计算是指在混凝土结构中，由于自重或外部荷载作用而产生的对结构侧面的压力。
混凝土结构的侧压力计算对于结构设计、施工和安全评估具有重要意义。
下面将从混凝土的侧压力产生机制、计算方法以及相关考虑因素等方面进行详细介绍。
一、混凝土侧压力产生机制垂直荷载是指施加在结构上的重力和其他的垂直荷载，例如建筑自身的重量、设备负荷、人员荷载等。
侧压力可以通过垂直荷载乘以反弯矩引起的转动半径的倒数来计算。
水平荷载是指风荷载、地震荷载、弯曲力产生的惯性荷载等。
侧压力可以通过水平荷载乘以水平方向的转动半径的倒数来计算。
二、混凝土侧压力计算方法自重侧压力的计算可以根据混凝土的密度和截面形状进行估算。
将混凝土的体积乘以密度就可以得到自重侧压力。
需要注意的是，在实际计算中需要考虑结构的不同部位的密度不均匀性以及预压混凝土的侧压力。
垂直荷载侧压力的计算通过乘以转动半径的倒数可以得到。
转动半径又称为相对中性轴到结构侧面的距离，可以通过结构的几何形状和材料的力学性质进行计算。
对于不规则形状的结构，可以采用近似计算方法。
水平荷载侧压力的计算也需要乘以转动半径的倒数。
转动半径可以通过结构的刚度分析和静力分析进行计算。
对于受抗震设计要求的结构，需要考虑地震荷载产生的侧压力。
三、混凝土侧压力计算的相关考虑因素1.结构的几何形状和尺寸：结构的截面类型、高度、宽度等参数对侧压力的产生有重要影响。
2.材料的力学性质：混凝土的密度、强度、抗震性能等参数对侧压力的计算有重要影响。
3.荷载的类型和大小：垂直荷载和水平荷载的类型和大小对侧压力产生有明显影响。
4.结构的支撑条件：结构的支撑条件对侧压力的传递和分布也有一定影响。
5.设计规范和标准：混凝土结构设计需要遵守相关的国家或地区的设计规范和标准进行计算。
总结：混凝土的侧压力计算是混凝土结构设计和施工的重要内容之一、通过深入了解混凝土侧压力的计算原理、方法和相关考虑因素，可以为结构设计和施工过程中的侧压力计算提供科学依据，并保证结构的安全性和可靠性。
混凝土侧压力计算
断面12混凝土侧压力计算1概述按照施工需求，断面12分两仓浇筑，第一仓浇筑至底板倒角上方30cm处，第二仓浇筑侧墙、顶拱。
第二仓侧墙高度为3.74米。
上部为拱形结构，内弧半径R=580cm，外弧半径R=660。
模板布置方式为：采用15mm厚竹胶板，8cm*8cm方木作为竖向背楞，间距20cm。
采用8cm*8cm方木作为横向背楞，间距60cm。
采用扣件钢管作为对支撑，间距60cm*60cm布置。
现对侧模系统进行验算。
侧墙3.74米高，考虑按照混泥土浇筑侧压力进行计算，并上部考虑拱形混凝土浇筑时对侧模的影响。
取顶拱内弧切线与水平方向夹角Ф≥55°范围内顶拱，按照侧压力进行计算，如图1-1。
图1-1拱形荷载范围作图可得，此范围内拱形高度为 1.64米，则按照H=3.74+1.64=5.38米，对对撑钢管进行计算。
混凝土侧压力：按《建筑施工手册》，浇筑至侧墙与顶拱相接处时，减慢浇筑速度，取浇筑速度为1m/h时，计算作用于侧面模板的最大压力：F1=0.22rct0β1β2V1/2F2=K*γ*h浇筑速度取1m/h，混凝土入模板温度T取25度，则t=200/（T+15）=200/（25+15）=5。
F1=0.22rct0β1β2V1/2=0.22*25*5*1.2*1.15*10.5=37.95KN/㎡侧模高度为5.38米，取F2=K*γ*h=5.38*26.5=142.57KN/㎡。
F=min（F1，F2）=37.95KN/m22侧模系统验算2.1竹胶板计算取10cm厚竹胶板条进行计算，q=37.95*0. 1=3.795kn/m方木截面特性：W=b*h2/6=100*152/6=3750mm3，I=b*h3/12=28125mm4方木背楞竖向布置，中心间距20cm，则竹胶板条跨度为0.2米。
按照五跨连续梁计算：M=0.105ql2=0.105*3.795*2002=15939n*mmσ=M=15939/3750=4.25 MPa＜[σ]=12MPaW=5*3.795*2004/（384*104*28125）=0.28mm＜[l/600]=0.33mm l=5ql4384EI强度、刚度均满足要求。
混凝土浇筑侧模受力计算
模板施工模板侧压力的计算方法压力的影响因素：混凝土：模板：混凝土浇筑：混合的材料渗透性/防水性浇筑速度整体形状、尺寸、等级和密度浇筑体的平面面积在空气或在水里浇筑水泥等细料浇筑体的平面形状浇筑方法各种材料的比例模板表面的粗糙程度振动浇筑地的温度模板的倾斜度重量密度模板的刚度工作性浇筑的竖向高度模板侧压力P max 计算公式式中：C1 与模板尺寸、形状有关的系数，墙：C1=1.0，柱：C1=1.5C2 与混凝土配合比、材料组成有关的系数（查表1）D 混凝土配合比的密度，KN/m³H 模板竖向高度，mh 混凝土浇筑竖向高度，mK 温度系数，按照{66/(T+16)}2R 混凝土浇筑浇筑时竖向上升速率，m/hT 浇筑混凝土地方的气温，℃当C1√（R）>H时，则取完全流体状态的压力值（DH）桥台模板混凝土侧压力算例一：截面尺寸：0.8×6×5m（高）H=h=5.0m,C1=1.0普通硅酸盐水泥D=25KN/m³，C2=0.3浇筑地混凝土的温度10℃，K=1.92，混凝土浇筑速度为：24m³/h，上升速度为由前面计算公式：模板上侧压力如图所示。
混凝土侧模受力计算示例截面不变化92.11610362=⎥⎦⎤⎢⎣⎡+=k桥台模板混凝土侧压力算例二：截面尺寸：如图示，长10mH=h=5.0m,C1=1.0普通硅酸盐水泥掺加缓凝剂D=25KN/m³，C2=0.45浇筑地混凝土的温度10℃，K=1.92，混凝土浇筑输送体积（Q）速度为：每20分钟一辆6m³的运输车=18m³/h，Q=18m³/h，考虑截面是变化的由混凝土压力计算公式：截面变化92.11610362=⎥⎦⎤⎢⎣⎡+=k 所计算的高度截面积㎡混凝土供应速率h R /m3=5.04.54.03.53.02.52.01.51.00.50.0h(m)表1C2取值表。
混凝土侧压力的计算培训资料
混凝土侧压力的计算K1621+193涵洞台身拉杆演算1、墙身结构尺寸墙身上口尺寸1.05m，下口尺寸为1.78m，墙高2.9m，墙身长37.3m （单侧），每4m设置沉降缝。
2、浇筑过程中混凝土侧压力的计算（取两式中较小值）F=0.22γc t oβ1β2V1/2（公式1）F=γc H（公式2）式中：F—新浇筑混凝土对模板的侧压力，kN/m2；γc—混凝土的重力密度，24kN/m3；t o—新浇混凝土的初凝时间（h）可按实测确定（本段位4h）。
当缺乏试验资料时，可采用t o=200/(T+15)=4.76计算（T为混凝土的温度=28）；V—混凝土的浇筑速度m/h（按泵车浇筑速度30m3/h进行控制，浇筑长度按37.3m控制，则混凝土浇筑速度为V=30/（1.05+1.78）/2*37.3=0.6m/h；H—混凝土侧压力计算位置处至新浇混凝土顶面的总高度，H=0.6*4=2.4m；β1—外加剂影响修正系数，不掺外加剂时取1.0，掺具有缓凝作用的外加剂时取1.2；（本段掺外加剂，取1.2）β2—混凝土坍落度影响修正系数，当坍落度小于30mm时，取0.85；50～90mm时，取1.0；110～150mm时，取1.15。
（本段取1.15）F=0.22γc t oβ1β2V1/2=0.22×24×4×1.2×1.15×0.78=22.73kN/m2F=γc H=24×2.4=57.6kN/m2取两者较小值22.73kN/m2计算。
3、对拉螺杆受力验算及间距确定各拉杆尺寸容许拉力表初步拟定该涵洞墙身拉杆采用14拉杆（因实际为全丝拉杆，可采用12拉杆容许拉力进行演算），对拉螺栓取横向800mm，竖向600mm，按最大侧压力计算，每根螺栓承受的拉力为：N=22.73kN/m2×0.6m*0.8m=10.91kN按拉杆直径为12，查表格得容许应力为12.9KN≥10.91，故拉杆直径及间距均能满足要求。
混凝土侧压力的计算
混凝土侧压力的计算
混凝土侧压力的计算（取两式中较小值）：
F=0.22γc t oβ1β2V 1/2
F=γc H
式中F——新浇筑混凝土对模板的侧压力，kN/m2；
γc——混凝土的重力密度，kN/m3;
t o——新浇混凝土的初凝时间（h）可按实测确定。
当缺乏试验资料时，可采用t o=200/(T+15)计算（T为混凝土的温度℃）；
V——混凝土的浇筑速度，m/h；
H——混凝土侧压力计算位置处至新浇混凝土顶面的总高度，m；
β1——外加剂影响修正系数，不掺外加剂时取1.0，掺具有缓凝作用的外加剂时取1.2；
β2——混凝土坍落度影响修正系数，当坍落度小于30mm时，取0.85；50～90mm时，取1.0；110～150mm时，取1.15。
混凝土侧压力的计算分布图形如图所示，h为有效压头高度，h=F/rc 。
新浇筑混凝土对模板的侧压力计算全文
新浇筑混凝土对模板的侧压力计算全文新浇筑混凝土时对模板的侧压力新浇混凝土初凝时间：t0=200/(T+15)=200/(20+15)=5.7142 (h) 新浇混凝土作用在模板上的最大侧压力按下列二式计算：F = 0.22γct0β1β2V1/2F = γcH式中 F——新浇筑混凝土对模板的最大侧压力＿span lang="EN-US">KN/㎡）γc——混凝土的重力密度＿/span>KN/m3＿span lang="EN-US">t0——新浇筑混凝土的初凝时间（h），可按实测确定。
当缺乏试验资料，可采用t= 200/(T+15) 计算T——混凝土的温度（℃＿span lang="EN-US">V——混凝土的浇筑速度＿span lang="EN-US">m/h＿span lang="EN-US">H——混凝土侧压力计算位置处于新浇筑混凝土顶面的总高度（m＿span lang="EN-US">β1——外加剂影响修正系数，不掺外加剂时叿span lang="EN-US">1.0；掺具有缓凝作用的外加剂时取1.2 β2——混凝土坍落度影响修正系数，当坍落度小亿span lang="EN-US">30㎜时，取0.85＿span lang="EN-US">50ｿspan lang="EN-US">90㎜时，取1.0＿span lang="EN-US">110ｿspan lang="EN-US">150㎜时，取1.15=0.22×25×5.7142×1.2×1.15×1^(1/2)=43.4 (kN/m^2) =25×2=50 (kN/m^2)取其中的较小值：F=43.4(kN/m^2)新浇混凝土对模板产生的侧压力荷载设计值：F设=1.2×0.85×43.4=44.3(kN/m^2)混凝土振捣对模板产生的侧压力荷载设计值：F2=1.4×0.85×4=4.76(kN/m^2)故最终新浇混凝土对模板产生的侧压力荷载设计值 F=49.06(kN/m^2)有效压头高度为：h=49.06/25=1.96m。
混凝土侧压力的计算
K1621+193涵洞台身拉杆演算1、墙身结构尺寸墙身上口尺寸1.05m，下口尺寸为1.78m，墙高2.9m，墙身长37.3m （单侧），每4m设置沉降缝。
2、浇筑过程中混凝土侧压力的计算（取两式中较小值）F=0.22γc t oβ1β2V1/2（公式1）F=γc H（公式2）式中：F—新浇筑混凝土对模板的侧压力，kN/m2；γc—混凝土的重力密度，24kN/m3；t o—新浇混凝土的初凝时间（h）可按实测确定（本段位4h）。
当缺乏试验资料时，可采用t o=200/(T+15)=4.76计算（T为混凝土的温度=28）；V—混凝土的浇筑速度m/h（按泵车浇筑速度30m3/h进行控制，浇筑长度按37.3m控制，则混凝土浇筑速度为V=30/（1.05+1.78）/2*37.3=0.6m/h；H—混凝土侧压力计算位置处至新浇混凝土顶面的总高度，H=0.6*4=2.4m；β1—外加剂影响修正系数，不掺外加剂时取1.0，掺具有缓凝作用的外加剂时取1.2；（本段掺外加剂，取1.2）β2—混凝土坍落度影响修正系数，当坍落度小于30mm时，取0.85；50～90mm时，取1.0；110～150mm时，取1.15。
（本段取1.15）F=0.22γc t oβ1β2V1/2=0.22×24×4×1.2×1.15×0.78=22.73kN/m2F=γc H=24×2.4=57.6kN/m2取两者较小值22.73kN/m2计算。
3、对拉螺杆受力验算及间距确定各拉杆尺寸容许拉力表螺栓直径（mm）螺纹内径（mm）净面积（mm2）质量（kg/m）容许拉力（N)12 9.85 75 0.89 1290014 11.55 105 1.21 1780016 13.55 144 1.58 2450018 14.93 174 2 2960020 16.93 225 2.46 3820022 18.93 282 2.98 47900初步拟定该涵洞墙身拉杆采用14拉杆（因实际为全丝拉杆，可采用12拉杆容许拉力进行演算），对拉螺栓取横向800mm，竖向600mm，按最大侧压力计算，每根螺栓承受的拉力为：N=22.73kN/m2×0.6m*0.8m=10.91kN按拉杆直径为12，查表格得容许应力为12.9KN≥10.91，故拉杆直径及间距均能满足要求。
模板压力计算
模板压力计算一、混凝土对模板的侧压力计算F=0.22*γc*to*β1*β2*V^0.5F=γc*H1、F——新浇混凝土对模板的最大侧压力（KN/m2）2、γc——混凝土的重力密度（KN/m3）3、to——新浇混凝土的初凝时间（h），可按实测确定。
当缺乏资料时，可采用to=200/（T+15）计算。
4、T——混凝土的温度（℃）5、V——混凝土的浇灌速度（m/h）6、H——混凝土侧压力计算位置处至新浇混凝土顶面的总高度（m）7、β1——外加剂影响系数，无外加剂时取1.0；掺有缓凝作用的外加剂时取1.2；8、β2——混凝土坍落度影响修正系数，当坍落度小于30mm时，取0.85；50～90mm时，取1.0；110～150mm时，取1.15两者取其最大值。
二、车站二衬模板简算衬砌台车模板结构如上图，台车长6米，支撑采用16工字钢，间距0.75米/榀，标准段最高浇注高度5.04m，盾构段最高浇注6m。
对模型进行简化，如上图，支撑位置，用相应得力取代，模板底部最大压强位131KPa ,均布的荷载分布在8根工字钢上，底部最大压力为98.25KN/m 。
顶部中间点压力16.97KN/m 。
经计算，最大弯距发生在最底部两个支撑点之间，为11.28KN •m ，该处相应得应力最大： MPa I My Z858.79max max ==σ σMAX <[σ]=235Mpa 对于I16钢架y max =0.08m,I z =1130cm 4最大应力远小于16型钢的许用应力，支撑用型钢强度满足设计要求。
盾构段混凝土最大浇注高度6米，模板支撑方式和标准段基本相同，模板底部最大压强位150KPa ,载荷分布的荷载分布在8根工字钢上，底部最大压力为112.5KN/m 。
顶部中间点压力14.7KN/m 。
经计算，最大弯距发生最下部两个支撑之间，为12.92KN •m 该处相应得应力最大：MPa I My Z438.91max max ==σ σMAX <[σ]=235Mpa 对于I16钢架y max =0.08m,I z =1130cm 4最大应力远小于16型钢的许用应力，支撑用型钢强度满足设计要求。
新浇筑混凝土对模板的侧压力计算全文
新浇筑混凝土对模板的侧压力计算全文新浇筑混凝土时对模板的侧压力新浇混凝土初凝时间：t0=200/(T+15)=200/(20+15)=(h) 新浇混凝土作用在模板上的最大侧压力按下列二式计算：？F=Y cto B 1 B 2V1/2F=Y cH式中F――新浇筑混凝土对模板的最大侧压力—spanlang="EN-US">KN/仃)丫c - 混凝土的重力密度_ /span>KN/m3_spanlang="EN-US">to ――新浇筑混凝土的初凝时间(h),可按实测确定。
当缺乏试验资料，可采用t=2oo/(T+15) 计算T——混凝土的温度「C— spa nla ng="EN-US">V——混凝土的浇筑速度—spa nlan g="EN-US">m/h —spa nlan g="EN-US"> H――混凝土侧压力计算位置处于新浇筑混凝土顶面的总高度(m_spanlang="EN-US">B 1 -- 外加剂影响修正系数，不掺外加剂时叿spanlang="EN-US"> ;掺具有缓凝作用的外加剂时取B 2――混凝土坍落度影响修正系数，当坍落度小亿spanlang="EN-US">30伽时, 取—spa nla ng="EN-US">50spa nlan g="EN-US">90 mm 时，取—spanlang="EN-US">110spanlang="EN-US">150 伽时，取？=x 25XXXX 1A(1/2)=(kN/m A2)=25 X 2=50(kN/m A2) ?取其中的较小值：F=(kN/mA2)新浇混凝土对模板产生的侧压力荷载设计值：F设二XX =(kN/m A2)混凝土振捣对模板产生的侧压力荷载设计值：F2=XX 4=(kN/mA2) 故最终新浇混凝土对模板产生的侧压力荷载设计值F=(kN/mA2) 有效压头高度为：h=25=1.96m。
混凝土侧压力的计算
K1621+193涵洞台身拉杆演算1、墙身结构尺寸墙身上口尺寸1.05m，下口尺寸为1.78m，墙高2.9m，墙身长37.3m （单侧），每4m设置沉降缝。
2、浇筑过程中混凝土侧压力的计算（取两式中较小值）F=0.22γc t oβ1β2V1/2（公式1）F=γc H（公式2）式中：F—新浇筑混凝土对模板的侧压力，kN/m2；γc—混凝土的重力密度，24kN/m3；t o—新浇混凝土的初凝时间（h）可按实测确定（本段位4h）。
当缺乏试验资料时，可采用t o=200/(T+15)=4.76计算（T为混凝土的温度=28）；V—混凝土的浇筑速度m/h（按泵车浇筑速度30m3/h进行控制，浇筑长度按37.3m控制，则混凝土浇筑速度为V=30/（1.05+1.78）/2*37.3=0.6m/h；H—混凝土侧压力计算位置处至新浇混凝土顶面的总高度，H=0.6*4=2.4m；β1—外加剂影响修正系数，不掺外加剂时取1.0，掺具有缓凝作用的外加剂时取1.2；（本段掺外加剂，取1.2）β2—混凝土坍落度影响修正系数，当坍落度小于30mm时，取0.85；50～90mm时，取1.0；110～150mm时，取1.15。
（本段取1.15）F=0.22γc t oβ1β2V1/2=0.22×24×4×1.2×1.15×0.78=22.73kN/m2F=γc H=24×2.4=57.6kN/m2取两者较小值22.73kN/m2计算。
3、对拉螺杆受力验算及间距确定各拉杆尺寸容许拉力表螺栓直径（mm）螺纹内径（mm）净面积（mm2）质量（kg/m）容许拉力（N)12 9.85 75 0.89 1290014 11.55 105 1.21 1780016 13.55 144 1.58 2450018 14.93 174 2 2960020 16.93 225 2.46 3820022 18.93 282 2.98 47900初步拟定该涵洞墙身拉杆采用14拉杆（因实际为全丝拉杆，可采用12拉杆容许拉力进行演算），对拉螺栓取横向800mm，竖向600mm，按最大侧压力计算，每根螺栓承受的拉力为：N=22.73kN/m2×0.6m*0.8m=10.91kN按拉杆直径为12，查表格得容许应力为12.9KN≥10.91，故拉杆直径及间距均能满足要求。
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在JGJ162-2008《建筑施工模板安全技术规范》的第4.1.1条，给出了新浇混凝土对模板的侧压力计算公式：
混凝土侧压力的计算（取两式中教小值）：
F=0.22γctoβ1β2V∧½
F=γ c H
式中 F——新浇筑混凝土对模板的侧压力，kN/m ；
γc——混凝土的重力密度，kN/m ;
to——新浇混凝土的初凝时间（h）可按实测确定。
当缺乏试验资料时，可采用to=200/(T+15)计算（T为混凝土的温度℃）；
V——混凝土的浇筑速度，m/h；
H——混凝土侧压力计算位置处至新浇混凝土顶面的总高度，m；
β1——外加剂影响修正系数，不掺外加剂时取1.0，掺具有缓凝作用的外加剂时取1.2；
β2——混凝土坍落度影响修正系数，当坍落度小于30mm时，取0.85；50～90mm时，取1.0；110～150mm时，取1.15。
混凝土侧压力的计算分布图形如图所示，h为有效压头高度，h=F/rc 。
新浇混凝土对模板侧面压力是入模的具有一定流动性的新浇混凝土在浇筑、振捣和自重的共同作用下，对限制其流动的侧模板所产生的压力。
我国有关部门在20世纪60 ~80年代初期对混凝土侧压力进行了大量的测试研究，发现对于不同的结构类型、尽管一次浇筑高度、浇筑速度不同，但混凝土侧压力分布曲线的走势基本相同：即从浇筑面向下至最大侧压力处，基本遵循流体静压力的分布规律；达到最大值后，侧压力就随即逐渐减小或维持一段稳压高度后逐渐减小，压力图形对浇筑高度轴呈山形或梯台形分布。
经试验获得的侧压力主要影响因素如下：
（1）最大侧压力随混凝土浇筑速度提高而增大，与其呈幂函数关系。
（2）在一定的浇筑速度下，因混凝土的凝结时间随温度的降低而延长，从而增加其有效压头。
（3）机械振捣的混凝土侧压力比手工捣实增大约56%。
（4）侧压力随坍落度的增大而增大，当坍落度从7cm增大到12cm时，其最大侧压力约增加13%。
（5）掺加剂对混凝土的凝结速度和稠度有调整作用，从而影响到混凝土的侧压力。
（6）随混凝土重力密度的增加而增大。
通过以上试验研究，《混凝土结构工程施工及验收规范》（GB50204-1992）提出了以流体静压力原理为基础，并综合考虑泵送和初凝时间等有关因素的计算公式：当初凝前混凝土已充分振捣液化，则有效压头h=t0v，当浇筑高度H较小、浇筑速度较快时，可能t0v＞H，则取h=H；当H较大，施工时采用分层浇筑，先浇的几层在基本上脱离了振捣影响区，有一定的“自立”能力，以及在配筋和模板等因素影响下，有效压头降低，侧压力减小，即h＜t0v0，此时考虑一个有效压头影响系数，再计入坍落度和外加剂影响的调整系数；即当采用内部振捣器时，新浇混凝土对模板侧面压力的标准值按两式计算，并取最小值。